CTE Parte 2 DB SE-A | Tornillo | Pandeo\nsalvareSalvați CTE Parte 2 DB SE-A pentru mai târziu\nSeguridad estructural Acero\nTexto modificado por RD 1371/2007, de 19 de octubre (BOE 23/10/2007) y corrección de errores (BOE 25/01/2008)\nDocumento Básico SE-A Acero\n4.2 Aceros en chapas y perfiles\n4.3 Tornillos, tuercas y arandelas\n4.4 Materiales de aportación\n4.5 Resistencia de cálculo\n5.2 Modelos del comportamiento estructural\n5.3 Estabilidad lateral global\n5.4 Imperfecciones iniciales\n5.5 Análisis plástico\n6.2 Resistencia de las secciones\n6.3 Resistencia de las barras\n7.1 Deformaciones, flecha y desplome\n7.3 Deslizamiento de uniones\nResistencia de los medios de unión. Uniones atornilladas.\nResistencia de los medios de unión. Uniones soldadas.\nAlgunas uniones típicas\nUniones de perfiles huecos en las vigas de celosía\n10.2 Operaciones de fabricación en taller\n10.4 Uniones atornilladas\n10.5 Otros tipos de tornillos\n10.6 Tratamientos de protección\n10.7 Ejecución de soldeo y montaje en taller (tratamiento de protección)\n10.8 Control de fabricación en taller\n11.1 Tolerancias de fabricación\n11.2 Tolerancias de ejecución\nC.1 Generalidades C.2 Símbolos C.3 Comprobación de la fatiga C.4 Comprobación\n1 Este DB se destina a verificar la seguridad estructural de los elementos metálicos realizados con acero en edificación. No se contemplan, por tanto, aspectos propios de otros campos de la cons- trucción (puentes, silos, chimeneas, antenas, tanques, etc.).Tampoco se tratan aspectos relativos a elementos que, por su carácter específico, requieren consideraciones especiales.\n2 Este DB se refiere únicamente a la seguridad en condiciones adecuadas de utilización, incluidos los aspectos relativos a la durabilidad, de acuerdo con el DB-SE. La satisfacción de otros requisitos (aislamiento térmico, acústico, resistencia al fuego) quedan fuera de su alcance. Los aspectos rela- tivos a la fabricación, montaje, control de calidad, conservación y mantenimiento se tratan, exclusi- vamente, en la medida necesaria para indicar las exigencias que se deben cumplir en concordancia con las hipótesis establecidas en el proyecto de edificación.\n1 La aplicación de los procedimientos de este DB se llevará a cabo de acuerdo con las condiciones\nparticulares que en el mismo se establecen, con las condiciones particulares indicadas en el DB-SE\ny con las condiciones generales para el cumplimiento del CTE, las condiciones del proyecto, las\ncondiciones en la ejecución de las obras y las condiciones del edificio que figuran en los artículos 5,\n6, 7 y 8 respectivamente de la parte I del CTE.\n2 La documentación del proyecto será la que se figura en el apartado 2 Documentación del DB-SE in- cluyendo además:\na) las características mecánicas consideradas para los aceros en chapas y perfiles, tornillos, ma- teriales de aportación, pinturas y materiales de protección de acuerdo con las especificaciones que figuran en el apartado 4 de este DB;\nLas especificaciones, criterios, procedimientos, principios y reglas que aseguran un comportamiento estructural adecuado de un edificio conforme a las exigencias del CTE, se establecen en el DB SE. En este DB se incluyen los aspectos propios de los elementos estructurales de acero.\nPara el tratamiento de aspectos específicos o de detalle la información contenida en este DB se po- drá ampliar con el contenido de las normas UNE ENV 1993-1-1:1996, UNE ENV 1090-1:1997, UNE ENV 1090-2:1999, UNE ENV 1090-3:1997, UNE ENV 1090-4:1998.\nSe requieren dos tipos de verificaciones de acuerdo a DB SE 3.2, las relativas a:\na) La estabilidad y la resistencia (estados límite últimos).\nb) La aptitud para el servicio (estados límite de servicio).\nEl análisis estructural se basará en modelos adecuados del edificio de acuerdo a DB SE 3.4\nDebe comprobarse la seguridad frente a fatiga de los elementos que soportan maquinarias de ele- vación o cargas móviles o que están sometidos a vibraciones producidas por sobrecargas de carác- ter dinámico (máquinas, viento, personas en movimiento).\nEn el análisis estructural se deben tener en cuenta las diferentes fases de la construcción, incluyen- do el efecto del apeo provisional de los forjados si está previsto.\nDeberán comprobarse las situaciones transitorias correspondientes al proceso constructivo si el modo de comportamiento de la estructura varía en dicho proceso, dando lugar a estados límite de tipos diferentes a los considerados en las situaciones persistentes (por ejemplo, por torsión en ele- mentos concebidos para trabajar en flexión) o de magnitud claramente diferente a las consideradas, por cambios en las longitudes o secciones de las piezas.\nNo será necesaria dicha comprobación en estructuras porticadas con nudos rígidos o arriostramien- tos si el modo de comportamiento a que responden los modelos empleados se mantiene durante todo el proceso constructivo y las dimensiones a lo largo de dicha fase son las de la situación final de la estructura.\nPara la verificación de la capacidad portante se consideran los estados límite últimos de estabilidad y resistencia, de acuerdo a DB SE 4.2\n2.3.2 Efecto de las acciones\nPara cada situación de dimensionado, los valores de cálculo del efecto de las acciones se obten- drán mediante las reglas de combinación indicadas en DB SE 4.2.\n2.3.3 Coeficientes parciales de seguridad para determinar la resistencia\n1 Para los coeficientes parciales para la resistencia se adoptarán, normalmente, los siguientes valo- res:\na) γ M0 = 1,0 5\nb) γ M1 = 1,05\nc) γ M2 = 1,25\nd) γ M3 = 1,1\nγ M3 = 1,4\ncoeficiente parcial de seguridad relativo a la plastificación del material\ncoeficiente parcial de seguridad relativo a la resistencia última del material o sección, y a la resistencia de los medios de unión\ncoeficiente parcial para la resistencia al deslizamiento de uniones con tornillos pretensados en Estado Límite de Servicio.\ncoeficiente parcial para la resistencia al deslizamiento de uniones con tornillos pretensazos en Estado Límite de Último.\ncoeficiente parcial para la resistencia al deslizamiento de uniones con tornillos pretensazos y agujeros rasgados o con sobremedida.\nCondiciones que deben verificarse\nSe considera que hay un comportamiento adecuado, en relación con las deformaciones, las vibra-\nciones o el deterioro, si se cumple, para las situaciones de dimensionado pertinentes, que el efecto de las acciones no alcanza el valor límite admisible establecido para el mismo de acuerdo a DB SE\nPara cada situación de dimensionado, los valores de cálculo del efecto de las acciones se obten- drán mediante las reglas de combinación indicadas DB SE.\nSe emplearán valores medios para las propiedades elásticas de los materiales.\nEl valor de cálculo de una dimensión geométrica se representa normalmente por su valor nominal:\na valor de cálculo de una dimensión geométrica,\na valor nominal de la misma dimensión, en el proyecto.\nDesviaciones de una dimensión geométrica\n1 En los casos en los que las posibles desviaciones de una dimensión geométrica de su valor nominal puedan tener una influencia significativa en la seguridad estructural (como en el análisis de los efec- tos de segundo orden), el valor de cálculo de esta dimensión quedará definido por:\ndesviación de una dimensión geométrica de su valor nominal, o el efecto acumulado de di- ferentes desviaciones geométricas que se pueden producir simultáneamente y se define de acuerdo con las tolerancias admitidas.\nEn el caso en que pueda determinarse por medición la desviación producida, se empleará dicho valor.\n1 Ha de prevenirse la corrosión del acero mediante una estrategia global que considere en forma je- rárquica al edificio en su conjunto (situación, uso, etc.), la estructura (exposición, ventilación, etc.), los elementos (materiales, tipos de sección, etc.) y, especialmente, los detalles, evitando:\nb) la formación de rincones, en nudos y en uniones a elementos no estructurales, que favorez- can el depósito de residuos o suciedad.\n2 En el proyecto de edificación se indicarán las protecciones adecuadas a los materiales para evitar su corrosión, de acuerdo con las condiciones ambientales internas y externas del edificio. A tal fin se podrá utilizar la norma UNE-ENV 1090-1: 1997, tanto para la definición de ambientes, como pa- ra la definición de las especificaciones a cumplir por las pinturas y barnices de protección, así co- mo por los correspondientes sistemas de aplicación.\n3 Los materiales protectores deben almacenarse y utilizarse de acuerdo con las instrucciones del fa- bricante y su aplicación se realizará dentro del periodo de vida útil del producto y en el tiempo indi- cado para su aplicación, de modo que la protección quede totalmente terminada en dichos plazos.\n4 A los efectos de la preparación de las superficies a proteger y del uso de las herramientas adecua- das, se podrá utilizar la norma UNE-ENV 1090-1: 1997.\n5 Las superficies que no se puedan limpiar por chorreado, se someterán a un cepillado metálico que elimine la cascarilla de laminación y después se deben limpiar para quitar el polvo, el aceite y la grasa.\n6 Todos los abrasivos utilizados en la limpieza y preparación de las superficies a proteger, deben ser compatibles con los productos de protección a emplear.\n7 Los métodos de recubrimiento: metalización, galvanización y pintura deben especificarse y ejecu- tarse de acuerdo con la normativa específica al respecto y las instrucciones del fabricante. Se po- drá utilizar la norma UNE-ENV 1090-1: 1997.\n8 Se definirán y cuidarán especialmente las superficies que deban resistir y transmitir esfuerzos por rozamiento, superficies de soldaduras y para el soldeo, superficies inaccesibles y expuestas exte- riormente, superficies en contacto con el hormigón, la terminación de las superficies de aceros re- sistentes a la corrosión atmosférica, el sellado de espacios en contacto con el ambiente agresivo y el tratamiento de los elementos de fijación. Para todo ello se podrá utilizar la norma UNE-ENV 1090-1: 1997.\n9 En aquellas estructuras que, como consecuencia de las consideraciones ambientales indicadas, sea necesario revisar la protección de las mismas, el proyecto debe prever la inspección y mante- nimiento de las protecciones, asegurando, de modo permanente, los accesos y el resto de condi- ciones físicas necesarias para ello.\n1 Aunque muchos de los métodos de comprobación indicados en el DB pueden aplicarse a materia- les de cualesquiera características, se considera que los elementos estructurales a que se refiere este DB están constituidos por aceros de los que se indican en este Capítulo.\n1 Los aceros considerados en este DB son los establecidos en la norma UNE EN 10025 (Productos laminados en caliente de acero no aleado, para construcciones metálicas de uso general) en cada una de las partes que la componen, cuyas características se resumen en la Tabla 4.1.\n2 En este DB se contemplan igualmente los aceros establecidos por las normas UNE-EN 10210- 1:1994 relativa a Perfiles huecos para construcción, acabados en caliente, de acero no aleado de grado fino y en la UNE-EN 10219-1:1998, relativa a secciones huecas de acero estructural confor- mados en frío.\nTabla 4.1 Características mecánicas mínimas de los aceros UNE EN 10025\nEspesor nominal t (mm)\nTensión de límite elástico\nf u (N/mm 2 )\n3 ≤ t ≤ 100\nSe le exige una energía mínima de 40J.\n3 Las siguientes son características comunes a todos los aceros:\n- módulo de Elasticidad: E\n- módulo de Rigidez: G\n- coeficiente de Poisson: ν\n- coeficiente de dilatación térmica: α\n- densidad: ρ\nEn caso de emplearse aceros diferentes de los señalados, para garantizar que tienen ductilidad su- ficiente, deberá comprobarse que:\nla relación entre la tensión de rotura y la de límite elástico no será inferior a 1,20;\nel alargamiento en rotura de una probeta de sección inicial S 0 , medido sobre una longitud\nserá superior al 15%;\nla deformación correspondiente a la tensión de rotura debe superar al menos un 20% a la co- rrespondiente al límite elástico.\nTodos los procedimientos de comprobación especificados en este DB se basan en el comporta- miento dúctil del material, esto es, las comprobaciones de cálculo se refieren al límite elástico o a la tensión de rotura en condiciones de laboratorio. Es por tanto necesario comprobar que la resis- tencia a rotura frágil es, en todos los casos, superior a la resistencia a rotura dúctil. Esto es cierto en el caso de estructuras no sometidas a cargas de impacto, como son en general las de edifica- ción y cuando los espesores empleados no sobrepasen los indicados en la tabla 4.2 para las tem- peraturas mímimas a que estarán sometidas en función de su emplazamiento y exposición, según los criterios de DB-SE-AE 3.4, realizadas con los aceros especificados en este apartado, y fabrica- das conforme a los requisitos especificados en el capítulo 10 de este DB, por lo que en este caso no se requiere ninguna comprobación;\nEn cualquier otro caso, deberá demostrarse que el valor de la temperatura de transición, definida como la mínima a la que la resistencia a rotura dúctil supera a la frágil, es menor que la mínima de aquellas a las que va a estar sometida la estructura. La temperatura de transición se puede obte- ner mediante procedimientos de mecánica de la fractura. Para ello puede utilizarse la UNE EN\nTabla 4.2 Espesor máximo (mm) de chapas\nSoldabilidad. Todos los aceros relacionados en este DB son soldables y únicamente se requiere la adopción de precauciones en el caso de uniones especiales (entre chapas de gran espesor, de es- pesores muy desiguales, en condiciones difíciles de ejecución, etc.), según se indica en el Capítu- lo10 de este DB.\nPara aceros distintos a los relacionados la soldabilidad se puede evaluar mediante el parámetro C EV (carbono equivalente), de expresión:\nEste valor no debe ser superior a 0,41 para los aceros S 235 y S 275 ó 0,47 para los aceros S 355.\n1 En la tabla 4.3 se resumen las características mecánicas mínimas de los aceros de los tornillos de calidades normalizadas en la normativa ISO.\nTabla 4.3 Características mecánicas de los aceros de los tornillos, tuercas y arandelas\nTensión de límite elástico f y (N/mm 2 )\nTensión de rotura f u (N/mm 2 )\n2 En el contexto de este DB se entenderá por tornillo el conjunto tornillo, tuerca y arandela (simple o doble).\n3 En los tornillos de alta resistencia utilizados como pretensados, se controlará el apriete.\n1 Las características mecánicas de los materiales de aportación serán en todos los casos superiores a las del material base.\n2 Las calidades de los materiales de aportación ajustadas a la norma UNE-EN ISO 14555:1999 se consideran aceptables.\n1 Se define resistencia de cálculo, f yd , al cociente de la tensión de límite elástico y el coeficiente de seguridad del material:\nf yd = f y / γ M siendo:\ntensión del límite elástico del material base (tabla 4.1). No se considerará el efecto de endurecimiento derivado del conformado en frío o de cualquier otra operación. coeficiente parcial de seguridad del material, de acuerdo al apartado 2.3.3,\n2 En las comprobaciones de resistencia última del material o la sección, se adopta como resistencia de cálculo el valor\nf ud = f u / γ M2\ncoeficiente de seguridad para resistencia última.\n1 En general la comprobación ante cada estado límite se realiza en dos fases: determinación de los efectos de las acciones, o análisis (esfuerzos y desplazamientos de la estructura) y comparación con la correspondiente limitación, o verificación (resistencias y flechas o vibraciones admisibles respectivamente). Son admisibles los siguientes procedimientos:\na) los basados en métodos incrementales que, en régimen no lineal, adecuen las características elásticas de secciones y elementos al nivel de esfuerzos actuantes.\nb) los basados en métodos de cálculo en capacidad, que parten para el dimensionado de deter- minados elementos (normalmente los que presentan formas frágiles de fallo, como las unio- nes) no de los esfuerzos obtenidos en el análisis global sino de los máximos esfuerzos que les puedan ser transmitidos desde los elementos dúctiles (normalmente las barras) aledaños.\nEl análisis se lleva a cabo de acuerdo con hipótesis simplificadoras mediante modelos, congruen- tes entre sí, adecuados al estado límite a comprobar y de diferente nivel de detalle, que permitan obtener esfuerzos y desplazamientos en las piezas de la estructura y en sus uniones entre sí y con los cimientos.\nNormalmente se utilizarán modelos elásticos y lineales en las comprobaciones frente a estados lí- mite de servicio. Frente a estados límite últimos pueden emplearse siempre modelos elásticos, si bien se acepta en este DB en determinadas ocasiones el uso de cualquier procedimiento que dé como resultado un conjunto de esfuerzos en equilibrio con las acciones consideradas, como es el caso en el análisis global si las secciones críticas corresponden a la clase 1 (5.2.4), o en la com- probación de nudos o de secciones de las clases 1 y 2. En estos casos el análisis puede llevarse a cabo en régimen elástico, elástico con redistribución de momentos, elastoplástico, rígido-plástico o cualquier combinación coherente.\nEn todos los casos es necesario considerar el efecto de las posibles no linealidades geométricas y/o mecánicas.\nLa piezas de acero se representarán mediante modelos unidimensionales o bidimensionales de acuerdo a sus dimensiones relativas. En el caso en que la relación entre las dos dimensiones fun- damentales de la pieza sea menor o igual que 2, deberán usarse modelos bidimensionales.\nLas luces de cálculo de las piezas unidimensionales serán las distancias entre ejes de enlace. En piezas formando parte de entramados o pórticos estos ejes coinciden con las intersecciones de la directriz de la pieza con las de las adyacentes. En piezas embutidas en apoyos rígidos de dimen- sión importante en relación con su canto, puede situarse idealmente el eje en el interior del apoyo a medio canto de distancia respecto del borde libre.\nEn el análisis global de la estructura las piezas se representarán considerando sus secciones bru- tas, salvo en los casos indicados en 5.2.4, o cuando la reducción de una sección o de su eficacia pueda afectar significativamente al modelo.\nLa rigidez en torsión de las piezas puede ser ignorada en el análisis en los casos en que no resulte imprescindible para el equilibrio.\n5.2.3 Uniones entre elementos\n1 Para representar el enlace entre dos o más piezas se requieren modelos que representen adecua- damente la geometría (las posiciones de los extremos de las piezas unidas), y la resistencia y rigi- dez de la unión (de los elementos y regiones locales de las piezas que materializan el enlace).\n2 En función de la resistencia las uniones pueden ser articulaciones, de resistencia total o de resis- tencia parcial.\n3 Dependiendo de la rigidez las uniones pueden ser articuladas, rígidas o semirrígidas, según su ri- gidez a rotación sea nula, total o intermedia.\n4 Los límites entre los distintos tipos se establecen en el capítulo de uniones; el proyectista adoptará las disposiciones precisas para clasificar la unión como articulada –permitiendo rotaciones apre- ciables sin la aparición de momentos relevantes- o rígida –asegurando mediante rigidización sufi- ciente la rotación conjunta de todas las secciones extremas de los elementos del nudo-, o para considerar la rigidez parcial de la unión en los modelos empleados en el análisis.\n5 Los métodos de análisis global utilizados y las hipótesis adoptadas respecto al comportamiento de las uniones deben ser coherentes. En particular:\na) cuando se realice un análisis global elástico y existan nudos de comportamiento semirrígido, se considerará el comportamiento de la unión en función de su rigidez. Debe tomarse, en ge- neral, la rigidez, S j , correspondiente al momento de cálculo M j.Sd en cada situación. Como sim- plificación:\n- si M j,Sd ≤ 2/3 M j,Rd , donde M j,Rd es la resistencia de cálculo de la unión, se podrá usar la rigi- dez inicial del nudo S j, ini , (figura 5.1.c)\n- si M j,Sd > 2/3 M j,Rd , se podrá usar el valor S j, ini / η\nη = 2 para uniones viga-pilar\nη = 3 para otro tipo de unión\nb) cuando se realice un análisis global elastoplástico se debe considerar el comportamiento de la unión según su resistencia y rigidez. En este caso se podrá adoptar un diagrama bilineal sim- plificado como el indicado en la figura 5.1.d) para modelar el comportamiento de la unión.\nc) cuando se realice un análisis global rígido-plástico, para modelar el comportamiento de las uniones bastará considerar su resistencia.\n6 Las uniones semirrígidas entre cada dos barras (figura 5.1.a) se podrán modelar como un resorte que une los ejes de las barras que concurren en el nudo (figura 5.1.b), que define las principales propiedades siguientes:\na) momento resistente, M j,Rd , que es el máximo valor en la curva momento rotación M-Φ.\nb) rigidez al giro, S j .\nc) la capacidad de rotación Φ Cd es el máximo valor de la rotación en la curva M-Φ (figura 5.1.c).\nd) la curva real M-Φ no es lineal, pudiéndose adoptar un diagrama bilineal (figura 5.1.d) o trili- neal, siempre que la curva simplificada quede por debajo de la más precisa.\nPodrán igualmente modelarse refiriéndolas a la rigidez de alguna de las barras que forman la unión, mediante técnicas de condensación estática.\nFigura 5.1 Modelado de uniones\n5.2.4 Tipos de sección\n1 Según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos pla- nos comprimidos de una sección solicitada por un momento flector, esta se clasifica en una de las cuatro clases siguientes:\nTabla 5.1 Clasificación de secciones transversales solicitadas por momentos flectores\nClase 1: Plástica\nPermiten la formación de la rótula plástica con la capacidad de rotación sufi- ciente para la redistribución de momentos.\nClase 2: Compacta\nPermiten el desarrollo del momento plástico con una capacidad de rotación limi- tada.\nClase 3: Semicompacta o Elástica\nEn la fibra más comprimida se puede alcanzar el límite elástico del acero pero la abolladura impide el desarrollo del momento plástico\nClase 4: Esbelta\nLos elementos total o parcialmente comprimidos de las secciones esbeltas se abollan entes de alcanzar el límite elástico en la fibra más comprimida.\n2 Para la verificación de la seguridad estructural se deberá emplear uno de los métodos de cálculo definidos en la tabla 5.2, en concordancia con la clase de las secciones transversales.\nTabla 5.2 Métodos de cálculo\nMétodo para la determinación de las so- licitaciones\nMétodo para la determinación de la resistencia de las secciones\nPlástico o Elástico\nElástico con posible reducción de rigidez\nElástico con resistencia reducida\n3 Para definir las Clases 1, 2 y 3 se utilizan en los elementos comprimidos de las secciones los lími- tes de las tablas 5.3 y 5.4. Como cada elemento comprimido de una sección (ala o alma) puede pertenecer a clases diferentes, se asignará a la sección la clase menos favorable. Se consideran de Clase 4 los elementos que sobrepasan los límites para la Clase 3.\n4 Las reglas del presente DB también son aplicables a los perfiles conformados en frío y de chapas plegadizas. El espesor, t, de estos elementos se deberá elegir teniendo en cuenta las condiciones de transporte, de puesta en obra y de utilización, así como los riesgos de deformaciones locales. Suponiendo que la protección contra la corrosión esté asegurada, se deberá respetar un espesor mínimo de 0,75 mm (espesor neto del acero, sin la capa de protección).\n5 Para evitar ondulaciones no deseadas, las esbelteces geométricas de los elementos planos que forman la sección transversal de un perfil conformado en frío o de chapa plegada deberán limitarse según las indicaciones de la tabla 5.5.\nTabla 5.3 Límites de esbeltez para elementos planos, apoyados en dos bordes, total o parcialmente comprimidos\nLímite de esbeltez: c/t máximo\nψ ≥ -1\nψ ≤ -1\n62ε(1 − ψ) − ψ\n1) ψ ≤ -1 es aplicable a los casos con deformaciones unitarias que superen las correspondientes al lími- te elástico\nTabla 5.4 Límites de esbeltez para elementos planos, apoyados en un borde y libre el otro, total o parcial- mente comprimidos.\nborde libre com-\nborde libre trac-\nCoeficientes de abolladura\ny k σ\nen función de ψ, siendo ψ la relación de las tensiones en los bor-\ndes (compresión positiva):\n=0,57-0,21 ψ+0,07 ψ 2\npara 1≥ ψ ≥-3\npara 1≥ ψ ≥0\n=1,7-5 ψ+17,1 ψ 2\npara 0≥ ψ ≥-1\nTabla 5.5 Límites de esbeltez para elementos planos en secciones de perfiles conformados en frío o de chapa plegada\nElemento con un borde libre (A)\nc/t ≤ 30\nElemento con un borde rigidizado por un labio (D)\nElemento con un borde rigidizado por un pliegue (B)\nb/t ≤ 90\nElemento interior (C) de perfiles conformados\nb/t ≤ 250\nElemento interior (C) de chapas plegadas\nb/t ≤ 500\nanchura de los elementos con un borde libre.\nanchura de los elementos apoyados en dos bordes.\nespesor de los elementos.\nLas dimensiones b y c no incluyen el acuerdo entre elementos.\n5.2.5 Características de las secciones de clase 4\n1 En caso de que alguno de los elementos planos que forman una sección transversal sea de clase 4,la reducción, debida a la abolladura, de la rigidez y de la resistencia última, se tendrá en cuenta a través de la introducción de un ancho eficaz. Este procedimiento corresponde al método EER (Cla- se de sección 4), según la tabla 5.2.\n2 El ancho eficaz b eff de un elemento plano comprimido de ancho b c podrá determinarse según la re- lación:\nb ef =ρb c\nρ factor de reducción\nel ancho de la zona comprimida del elemento plano total o parcialmente comprimido\n3 Para los elementos planos de cuyos bordes paralelos a la dirección de los esfuerzos por lo menos uno esté apoyado, el factor de reducción podrá determinarse como sigue:\n- para un elemento plano apoyado en los dos bordes:\np  \n- para un elemento plano apoyado en un borde\np esbeltez relativa del elemento comprimido\nrelación de las tensiones en los bordes del elemento plano según tabla 5.6\n4 La esbeltez relativa del elemento total o parcialmente comprimido se podrá determinar según la re- lación\n(b / t)\nb el ancho del elemento plano total o parcialmente comprimido\nt espesor del elemento plano\ncoeficiente de abolladura según tabla 5.6\ntensión crítica de abolladura elástica\n5 De acuerdo con la teoría lineal para materiales elásticos, la tensión crítica de abolladura elástica de un elemento plano solicitado por tensiones normales se obtendrá a partir de la relación:\nσ cr =k σ ·σ E\n6 Los coeficientes de abolladura k σ dependen de la relación entre longitud y ancho del elemento pla- no, de las condiciones de apoyo en los elementos adyacentes, así como del tipo de solicitación. En la determinación del ancho eficaz b eff se deberá emplear el valor mínimo de los coeficientes de abolladura. En caso de que unas condiciones de borde más favorables no queden aseguradas, se debería admitir que los bordes estén simplemente apoyados o libres. Los valores de k σ según la tabla 5.6, están basados en esta hipótesis, por lo que resultan conservadores\n7 Si la resistencia última de una barra se alcanza para una tensión de compresión s b <f y , por ejemplo por pandeo o pandeo lateral, la determinación del ancho eficaz se podrá llevar a cabo utilizando el\nvalor de la tensión de compresión\n8 En los modelos utilizados en el análisis global de la estructura son admisibles las siguientes simpli-\na) considerar las características de la sección bruta, sin reducción alguna, en los modelos utili- zados en el análisis ante estados límite últimos. Como excepción, no se admite esta posibili- dad cuando las acciones o sus efectos dependan de los desplazamientos, y muy en particular, cuando se evalúe la seguridad ante fenómenos de embalsamiento (de agua en cubiertas muy flexibles, de hormigón en forjados mixtos, etc.) o de estabilidad;\nb) considerar las características de la sección eficaz, calculada a partir de la tensión de límite elástico y no de la tensión máxima de compresión, en los modelos utilizados en el análisis an- te estados límite de servicio.\n9 El eje neutro de la sección eficaz no coincide, en general, con el de la bruta. El producto del es- fuerzo axil (si existe) por la excentricidad induce un momento flector adicional a considerar (figura\na) secciones comprimidas\nb) secciones flectadas\nFigura 5.2 Secciones eficaces\nTabla 5.6 Ancho eficaz de elementos planos total o parcialmente comprimidos.\nCondiciones de apoyo y solicitación\nRelación de ten- siones\nCoeficiente de abo- lladura\nSección eficaz del elemento plano\n7,81-6,29 ψ +9,78 ψ 2\n5,98(1- ψ) 2\n1≥ ψ ≥0\n0,57-0,21 ψ +0,07 ψ 2\n0> ψ ≥-3\n0> ψ ≥-1\n1,7-5 ψ +17,1 ψ 2\nrelación de las tensiones en los bordes del elemento plano (compresión positiva).\n1 Todo edificio debe contar con los elementos necesarios para materializar una trayectoria clara de las fuerzas horizontales, de cualquier dirección en planta, hasta la cimentación.\n2 La citada trayectoria puede basarse en la capacidad a flexión de las barras y uniones (pórticos rígi- dos), o en la capacidad a axil de sistemas triangulados dispuestos específicamente (por ejemplo:\ncruces de San Andrés, triangulaciones en K, X, V, etc) denominados usualmente arriostramientos.\n3 Para arriostrar, pueden usarse pantallas horizontales (diafragmas rígidos o forjados) o verticales (cerramientos o particiones de fábrica, chapa conformada, paneles, muros de hormigón, etc), siempre que:\na) se pueda asegurar su permanencia durante el periodo de servicio del edificio y se proyecten correctamente en cuanto a su trabajo conjunto, mediante una adecuada interacción de la es- tructura principal con la de arriostramiento acorde con los cálculos realizados, y su conexión a la cimentación o su punto preciso de interrupción;\nb) se consideren los posibles esfuerzos sobre la estructura debidos a la coacción de la libre de- formación de los propios cerramientos o particiones por efectos térmicos o reológicos (coac- ción impuesta por la propia estructura);\nc) se asegure la resistencia de los medios de conexión a la estructura;\nd) así se haga constar expresamente en la memoria del proyecto.\n4 Todos los elementos del esquema resistente ante acciones horizontales se proyectarán con la re- sistencia adecuada a los esfuerzos generados, y con la rigidez suficiente para:\na) satisfacer los estados límites de servicio establecidos en DB SE.\nb) garantizar la intraslacionalidad en los casos en los que constituya una de las hipótesis de aná- lisis.\n5 Cuando el esquema resistente ante acciones horizontales se base en sistemas triangulados o en pantallas o núcleos de hormigón de rigidez que aportan al menos el 80% de la rigidez frente a des- plazamientos horizontales en una dirección, se dice que la estructura está arriostrada en dicha di- rección. En este caso es admisible suponer que todas las acciones horizontales son resistidas ex- clusivamente por el sistema de arriostramiento y, además, considerar la estructura como intrasla- cional. Por debajo de toda planta, hacen falta al menos tres planos de arriostramiento no paralelos ni concurrentes, complementados con un forjado o cubierta rígido en su plano, para poder concluir que dicha planta está completamente arriostrada en todas direcciones.\n1 En el caso de las estructuras traslacionales, o no arriostradas, en las que los desplazamientos tie- nen una influencia sustancial en los esfuerzos, debe utilizarse un método de cálculo que incluya\nefectos no lineales y considere las imperfecciones iniciales, o sus acciones equivalentes, sustituto-\nrias de las desviaciones geométricas de fabricación y montaje, de las tensiones residuales, de las deformaciones iniciales, variaciones locales del límite elástico, etc. Dicho método puede consistir en\na) Análisis global en segundo orden considerando imperfecciones iniciales globales y en la geo- metría de las piezas. En este caso en las comprobaciones de resistencia de las piezas no se considerarán los efectos de pandeo que ya estén representados en el modelo.\nb) Análisis global en segundo orden considerando sólo las imperfecciones iniciales globales. En\nen las comprobaciones de resistencia se considerarán los efectos de pandeo de\nlas piezas. Una aproximación a los resultados obtenidos por este método se describe en el\n2 Una forma de evaluar la influencia de los desplazamientos en la distribución de esfuerzos y, por tanto, de caracterizar la condición de traslacionalidad, aplicable a estructuras de pórticos planos, consiste en realizar un primer análisis en régimen elástico lineal y obtener, para cada planta, el co- eficiente:\nvalor de cálculo de las cargas horizontales totales (incluyendo las debidas a imperfeccio- nes) en la planta considerada y en todas las superiores. Coincide con el cortante total en los pilares de la planta;\nvalor de cálculo de las cargas verticales totales en la planta considerada y en todas las su- periores. Coincide con el axil total en los pilares de la planta;\nh altura de la planta;\nδ H,d desplazamiento horizontal relativo de la planta (del forjado de techo al de suelo).\nSi para alguna planta el valor del coeficiente r es superior a 0,1, la estructura debe considerarse traslacional y, entonces, el análisis global de la estructura habrá de considerar los efectos de los desplazamientos en alguna de las siguientes formas:\na) Análisis en segundo orden, con la ayuda de modelos numéricos que incluyan, al menos, el efecto de los esfuerzos en la rigidez de la estructura. En el dimensionado de los pilares se uti- lizarán como longitudes de pandeo las correspondientes al modo intraslacional.\nb) Análisis elástico y lineal pero habiendo multiplicado todas las acciones horizontales sobre el edificio por el coeficiente de amplificación:\nEste procedimiento sólo es aplicable cuando r<0,33. En el dimensionado de los pilares se uti- lizarán como longitudes de pandeo las correspondientes al modo intraslacional. Las reaccio- nes en cimentación se obtendrán del citado modelo reduciendo las componentes de fuerza horizontal en el valor del coeficiente de amplificación, de modo que resulten equivalentes a la resultante horizontal de las acciones de cálculo no amplificadas.\n1 En las comprobaciones de estabilidad lateral debe tenerse en cuenta el efecto de las de las des- viaciones geométricas de fabricación y montaje, de las tensiones residuales, de las variaciones lo- cales del límite elástico, etc. Ello puede hacerse considerando una configuración geométrica que se diferencia de la nominal en las imperfecciones relacionadas en el apartado 5.4.1, o añadiendo unas acciones cuyo efecto es el equivalente al de las imperfecciones, según se indica en el apar- tado 5.4.2.\n5.4.1 Imperfecciones geométricas\n1 En estructuras de pórticos, en cada dirección analizada, a efectos de estabilidad, es suficiente con- siderar un desplome lineal en altura, de valor L/200 si en esa dirección hay sólo dos soportes y una altura, y L/400 si hay al menos cuatro soportes y tres alturas. En casos intermedios puede usarse el valor L/300, siendo L la altura total de la construcción si es constante, y la altura media si es lige- ramente variable.\nFigura 5.3 Desplome inicial pórticos\nTabla 5.8 Imperfecciones locales de barra, e 0 /L\nCurva de pandeo (según figura 6.3)\nAnálisis global elástico\nAnálisis global plástico\n2 En los cálculos relativos a los elementos estabilizadores (arriostramientos) de estructuras de pórti- cos, se deberá tener en cuenta la inclinación inicial φ (según figura 5.3) para todos los pilares que deban ser estabilizados por dichos elementos.\nCuando la estabilidad se asegure por medio de, por ejemplo, vigas o triangulaciones que enlazan los elementos comprimidos con determinados puntos fijos, las fuerzas laterales que se deberán te- ner en cuenta en los cálculos se obtendrán al admitir una desviación geométrica (flecha) inicial de valor w 0 en los elementos a estabilizar (figura 5.4). Además, también se tendrán en cuenta las im- perfecciones de los elementos estabilizadores.\nn r = número de elementos a estabilizar\nw = flecha del elemento estabilizador\n3 Las fuerzas laterales debidas a N Ed y w 0 pueden verse incrementadas de manera sustancial por las imprecisiones de ejecución y la deformación (flecha) w del sistema estabilizador (arriostramiento). Este incremento se deberá tener en cuenta.\nFigura 5.4 Flecha inicial de los elementos a estabilizar\n4 Cada elemento cuya función consista en proporcionar un apoyo lateral a un elemento o un cordón comprimido deberá dimensionarse para resistir una fuerza lateral equivalente al 1,5% del esfuerzo de compresión máximo que solicite el elemento o el cordón a estabilizar.\n5 Para la imperfección de las barras son admisibles dos planteamientos:\na) omitir cualquier imperfección de las barras en el análisis global, es decir, analizar la estructura considerando las barras rectas (que, en el caso de pórticos traslacionales unen nudos despla- zados), y comprobar posteriormente las barras a pandeo mediante el método del factor χ des- crito en el articulado.\nb) analizar la estructura considerando las barras deformadas (además de los nudos desplaza- dos) y mediante un análisis en segundo orden. En este caso se comprobaran las secciones a flexión compuesta y no se requiere la comprobación de la resistencia a pandeo de la barra. En este planteamiento se utilizarán las Imperfecciones relacionadas en la tabla 5.8.\n5.4.2 Acciones equivalentes\n1 Alternativamente a la consideración de las imperfecciones iniciales se puede introducir un conjunto de acciones equivalentes, siguiendo el criterio de la figura 5.5\nFigura 5.5 Acciones equivalentes a las imperfecciones iniciales\nCuando se emplee cualquier procedimiento de análisis plástico se asegurará el cumplimiento de las condiciones de ductilidad.\nEn el caso de análisis rígido-plástico de elementos estructurales constituidos por barras, lo anterior supone:\nc) asegurar la posición de las rótulas plásticas;\nd) comprobar que tales rótulas se producen en las secciones de las barras y que éstas son de clase 1;\ne) comprobar que las uniones aledañas a las secciones en las que se producen las rótulas son de resistencia total;\nf) comprobar el arriostramiento de las barras entre las rótulas.\nEn el caso de análisis de chapas en flexión transversal a su plano, lo anterior supone\na) asegurar que la posición de las líneas de rotura se sitúa en la chapa en regiones con relacio- nes de anchura a espesor mayores de 10\nb) comprobar que las uniones aledañas a las secciones en las que se producen las rótulas tie- nen resistencia superior a la requerida en el modelo de equilibrio en rotura,\n1 La comprobación frente a los estados límites últimos supone, en este DB, el análisis y la verifica- ción ordenada de la resistencia de las secciones, de las barras y de las uniones.\n2 Aunque en el caso de las clases 1 y 2 es una opción holgadamente segura, es admisible utilizar en cualquier caso criterios de comprobación basados en distribuciones elásticas de tensiones, siempre que en ningún punto de la sección, (y en clase 4, considerando sólo la eficaz), las tensio- nes de cálculo, combinadas conforme al criterio de plastificación de Von Mises, superen la resis- tencia de cálculo. En un punto de una chapa sometido a un estado plano de tensión sería:\n+ 3 ⋅ τ\n3 El valor del límite elástico utilizado será el correspondiente al material base según se indica en el apartado 3 de este DB. No se considerará el efecto de endurecimiento derivado del conformado en frío o de cualquier otra operación.\n1 La capacidad resistente de las secciones establecida en este apartado corresponde a posiciones de éstas alejadas de extremos de barra o singularidades, sea por cambios bruscos de forma, o por aplicación de cargas puntuales o reacciones. En los casos citados deberá considerarse el en- torno de la singularidad con los criterios establecidos en el capítulo 8 o análogos a éstos, conside- rando la geometría de la singularidad.\n2 La capacidad resistente para cualquier clase de esfuerzo o combinación de esfuerzos se obtendrá\na partir de la distribución de tensiones que optimice el valor de la resistencia, que equilibre el es- fuerzo o la combinación de esfuerzos actuante sobre la sección y que en ningún punto sobrepase\nel criterio de plastificación.\n3 La capacidad resistente de las secciones depende de su clase. Para secciones de clase 1 y 2 la distribución de tensiones se escogerá atendiendo a criterios plásticos (en flexión se alcanza el lí- mite elástico en todas las fibras de la sección). Para las secciones de clase 3 la distribución segui- rá un criterio elástico (en flexión se alcanza el límite elástico sólo en las fibras extremas de la sec- ción) y para secciones de clase 4 este mismo criterio se establecerá sobre la sección eficaz (figura\nFigura 6.1 Modelos admitidos de distribución de tensiones: caso de flexión pura\nComo sección de cálculo, A, para las clases 1, 2 y 3, se tomará la total y para la 4, la neta o eficaz\nEn el cálculo de las características de la sección no se considerará ningún tipo de recubrimiento, aunque sea metálico (tratamientos de galvanizado).\nEl área neta, A neta de una sección es la que se obtiene descontando de la nominal el área de los agujeros y rebajes. Cuando los agujeros se dispongan al tresbolillo el área a descontar será la mayor de:\nc) la de agujeros y rebajes que coincidan en la sección recta;\nd) la de todos los agujeros situados en cualquier línea quebrada, restando el producto s 2 ·t/(4·p) por cada espacio entre agujeros (figura 6.2, donde t es el espesor de la chapa agujereada). En el caso de agujeros en angulares, el espaciado “p” entre agujeros se mide según indica la figura 6.2.\nComo resistencia de las secciones a tracción, N t,Rd , puede emplearse la plástica de la sección bru- ta sin superar la última de la sección neta:\n= A ⋅ f\n= 0,9 ⋅ A\nCuando se proyecte conforme a criterios de capacidad, la resistencia última de la sección neta se- rá mayor que la plástica de la sección bruta.\nEn las secciones extremas en las que se practican los agujeros y rebajes de alas requeridos para la unión, se comprobará el desgarro del alma según se indica en el apartado 8.5.2.\nResistencia de las secciones a corte\nEl esfuerzo cortante de cálculo V Ed será menor que la resistencia de las secciones a cortante, V c,Rd , que, en ausencia de torsión, será igual a la resistencia plástica:\ndonde el término relativo al área a cortante tiene los siguientes valores:\n- Perfiles en I o H cargados paralelamente al alma: A V = A - 2bt f + (t w +2r)t f\n(Como simplificación se puede tomar A v = ht w )\n- Perfiles en U cargados paralelamente al alma: A V = A - 2bt f + (t w +r 1 )t f\n- Perfiles en I, H o U cargados perpendicularmente al alma: A V = A -d·t w\n- Secciones armadas cargadas paralelamente a las almas: A V = Σ d·t\n- Secciones armadas cargadas perpendicularmente a las almas: A V = A - Σ d·t\n- Secciones circulares huecas: A V = 2·A / π\n- Secciones macizas: A V = A\nsiendo A la sección total, y d, t f , t w y r 1 según significados de la figura del Anejo B de este DB.\nSe descontarán los agujeros únicamente cuando la resistencia última sea inferior a la plástica:\nLa resistencia de las secciones a compresión, N c,Rd , será\na) resistencia plástica de la sección bruta (ecuación 6.2) para las secciones de clases 1 a 3;\nb) resistencia de la sección eficaz para las secciones de clase 4:\nSe descontará el área de los agujeros cuando no se dispongan los correspondientes tornillos o cuando se trate de agujeros rasgados o sobredimensionados.\nLa resistencia de las secciones a flexión, M c.Rd , será:\na) resistencia plástica de la sección bruta para las secciones de clase 1 y 2:\nmódulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión.\nb) resistencia elástica de la sección bruta para las secciones de clase 3:\nmódulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión.\nc) resistencia a abolladura para las secciones de clase 4:\nmódulo elástico de la sección eficaz (correspondiente a la fibra con mayor tensión).\nLa existencia de agujeros se considerará según su situación:\nsólo se descontará el área de los agujeros situados en la zona comprimida, cuando no se dispongan los correspondientes tornillos o cuando se trate de agujeros rasgados o sobredi-\nlos agujeros se sitúan en la zona traccionada se descontarán únicamente cuando la resis-\ntencia última de la zona traccionada es inferior a la plástica:\n0,9 ⋅ A\nEl esfuerzo torsor T Ed de cualquier sección puede dividirse en dos componentes, T t,Ed , componen- te correspondiente a la torsión uniforme de Saint Vénant, y T w,Ed , componente correspondiente a la torsión de alabeo.\nEn las piezas de sección hueca cerrada delgada puede despreciarse la componente de torsión de alabeo. Análogamente, en las piezas formadas por un perfil en doble T (IPE, HEB, etc) puede despreciarse la componente de torsión uniforme.\nDeberán considerarse los estados tensionales derivados de la torsión, y en particular, las tensio- nes tangenciales debidas al torsor uniforme, τ t,Ed , así como las tensiones normales σ w,Ed y tangen- ciales τ w,ED debidas al bimomento y al esfuerzo torsor de torsión de alabeo.\nLa comprobación de resistencia puede realizarse con criterios elásticos de acuerdo a la expresión\nInteracción de esfuerzos en secciones\nFlexión compuesta sin cortante:\nc) en general se utilizarán las fórmulas de interacción, de carácter prudente, indicadas a conti- nuación:\nPara secciones de clase 1 y 2\nPara secciones de clase 3\nPara secciones de clase 4\nLa misma formulación puede ser aplicada en el caso de flexión esviada\nd) en el caso de perfiles laminados en I o H el efecto del axil puede despreciarse si no llega a la mitad de la resistencia a tracción del alma.\nFlexión y cortante:\ne) la sección se comprobará a cortante según el apartado 6.2.4. Adicionalmente si el cortante de cálculo es mayor que la mitad de la resistencia de la sección a cortante se comprobará el momento flector de cálculo frente al resistente obtenido según:\nρ ⋅ A t\nPara secciones en I o H\nEn ningún caso podrá ser M V.Rd > M 0.Rd\nf) en el caso de perfiles laminados en I o H el efecto de interacción puede despreciarse cuando se consideran únicamente las alas en el cálculo de la resistencia a flexión y el alma en el cál- culo de la resistencia a cortante.\n3 Flexión, axil y cortante:\na) siempre que el cortante de cálculo no supere la mitad de la resistencia de cálculo de la sec- ción (calculada en ausencia de otros esfuerzos), se emplearán las fórmulas de interacción dadas (véanse ecuaciones 6.11);\nb) cuando el cortante de cálculo supere la mitad de la resistencia de cálculo de la sección (cal- culada en ausencia de otros esfuerzos), la resistencia de ésta para el conjunto de esfuerzos se determinará utilizando para el área de cortante un valor reducido del límite elástico (o al- ternativamente del espesor) conforme al factor (1-ρ), viniendo ρ dado por la ecuación 6.13.\n4 Cortante y torsión:\nEn las comprobaciones en que intervenga la resistencia a cortante se empleará la resistencia plástica a cortante reducida por la existencia de tensiones tangenciales de torsión uniforme:\nsiendo, en secciones huecas cerradas\n5 Flexión y torsión:\nEn las comprobaciones en que intervenga la resistencia a flexión se empleará la resistencia a flexión reducida por la existencia de tensiones normales de torsión de alabeo:\nexpresión en la que la tensión normal máxima σ w,Ed se determina mediante las expresiones de la teoría de torsión no uniforme.\nSe calcularán a tracción pura las barras con esfuerzo axil centrado. A estos efectos es admisible despreciar los flectores:\na) debidos al peso propio de las barras de longitudes inferiores a 6 m;\nb) debidos al viento en las barras de vigas trianguladas;\nc) debidos a la excentricidad en las barras de arriostramiento cuando su directriz no esté en el plano de la unión;\nLa esbeltez reducida (definida en el siguiente apartado) de las barras en tracción de la estructura principal no superará el valor 3,0, pudiendo admitirse valores de hasta 4,0 en las barras de arrios- tramiento.\nLa resistencia a tracción pura de la barra, N t,Rd , será la resistencia plástica de la sección bruta, N pl,Rd , calculada según el apartado 6.2.\nLa resistencia de las barras a compresión, N c,Rd , no superará la resistencia plástica de la sección bruta, N pl,Rd , calculada según el apartado 6.2, y será menor que la resistencia última de la barra a pandeo, N b,Rd , calculada según se indica en los siguientes apartados.\nEn general será necesario comprobar la resistencia a pandeo en cada posible plano en que pueda flectar la pieza. Este DB no cubre el fenómeno de pandeo por torsión, que puede presentarse en piezas, generalmente abiertas con paredes delgadas, en las que el eje de la barra deformada no queda contenido en un plano.\ncapacidad a pandeo por flexión, en compresión centrada, de una barra de sección constan-\nte, puede tomarse\n= χ⋅ A ⋅ f\nárea de la sección tranversal en clases 1, 2 y 3, o área eficaz\nen secciones de clase\nresistencia de cálculo del acero, tomando\nde acuerdo a 2.3.3\nχ coeficiente de reducción por pandeo, cuyo valor puede obtenerse en los epígrafes siguien- tes en función de la esbeltez reducida y la curva de pandeo apropiada al caso.\n6.3.2.1 Barras rectas de sección constante y axil constante\n1 Se denomina esbeltez reducida λ , a la raíz cuadrada del cociente entre la resistencia plástica de la sección de cálculo y la compresión crítica por pandeo, de valor\nmódulo de elasticidad;\nmomento de inercia del área de la sección para flexión en el plano considerado;\nlongitud de pandeo de la pieza, equivalente a la distancia entre puntos de inflexión de la de- formación de pandeo que la tenga mayor. Para los casos canónicos se define en la tabla 6.1 en función de la longitud de la pieza. Para condiciones diferentes para la carga axial o la sección se define en apartados posteriores.\n2 El coeficiente χ de reducción por pandeo, para valores de la esbeltez reducida ne de:\n+ α ⋅ λ\n≥ 0,2, se obtie-\nα es el coeficiente de imperfección elástica, que adopta los valores de la tabla 6.3 en función de la curva de pandeo (véase tabla 6.2). Ésta representa la sensibilidad al fenómeno de- pendiendo del tipo de sección, plano de pandeo y tipo de acero, de acuerdo a la table 6.2.\n3 Los valores del coeficiente χ se pueden obtener directamente de la figura 6.3 o de la tabla 6.3. en función de la esbeltez reducida y del coeficiente de imperfección, respectivamente.\nTabla 6.1 Longitud de pandeo de barras canónicas\nTabla 6.2 Curva de pandeo en función de la sección transversal\nEje de pandeo (1)\nPerfiles laminados en I\nh/b > 1,2\n40 mm < t ≤ 100 mm\nh/b ≤ 1,2\nt ≤ 100 mm\nt > 100 mm\nPerfiles armados en I\nPerfiles armados en cajón (2)\na/t > 0,5\nh/t w < 30


Mascarilla para eliminar granitos de la espalda y el pecho. | Mundo Mujer | Radio Ritmo Romántica\nInicio / Mundo Mujer / Tips de Belleza\t/ Mascarilla para eliminar granitos de la espalda y el pecho.\nMascarilla para eliminar granitos de la espalda y el pecho.\n¿No puedes usar escotes porque te molesta tener granitos en la espalda o en el pecho? A continuación, tenemos para ti una mascarilla casera que te ayudará a olvidarte definitivamente de este problema.\nRetira toda la pulpa de la penca de sábila y mezcla el resultado con el jugo del limón, el bicarbonato y la cucharada de azúcar.\nCuando obtengas un resultado homogéneo, aplícalo sobre tu espalda o torso, realizando masajes circulares. Deja actuar 20 minutos y enjuaga con abundante agua fría.\n“Si nota alguna una reacción alérgica suspender la aplicación de inmediato”


Little Nightmares 2. Análisis PS4. Las pesadillas vuelven a invadir el sueño\nHoy en Game It vuelven las pesadillas. En una época ya complicada de por sí, gracias a Bandai Namco y los chicos de Tarsier Studios, podemos sentir de nuevo ese “pequeño terror”. Tras casi cuatro años de espera, por fin tenemos aquí Little Nightmares 2, la secuela de uno de los títulos más sorprendentes de la generación.\nCon la gran Six en nuestras manos, en la primera entrega conocimos lo que era el miedo, la tensión, el desamparo e incluso el asco. Ahora, esta segunda parte promete hacernos revivir todos esos sentimientos, e incluso acrecentarlos.\nCon un nuevo protagonista, aunque con la eterna presencia de nuestra vieja amiga del chubasquero amarillo, el estudio sueco vuelve a sumergirnos en estas no tan pequeñas pesadillas.\nEn esta ocasión analizamos la versión de PS4 en una PS5 (no tiene versión propia a día de hoy), aunque el título también se encuentra disponible en Nintendo Switch, Xbox One y PC. A continuación, y sin posponer más nuestros sueños más horribles, os traemos el análisis de este Little Nightmares 2.\nComo mencionábamos en la introducción, en esta ocasión no estaremos controlando a Six durante nuestra aventura. Nuestro nuevo protagonista es Mono, un niño con un físico y habilidades similares a la superviviente del primer título.\nEsto implica que, a grandes rasgos, las mecánicas y el objetivo sean similares, por lo que, veremos una continuación de lo visto en el Little Nightmares original, aunque con ciertos añadidos que aportan un puntito más de versatilidad.\nEl principal de ellos, es que en esta ocasión no caminaremos solos. Nuestra queridísima Six se unirá a nosotros para hacernos más llevadera la aventura, bien sea con su ayuda, o simplemente con su presencia.\nY es que el hecho de no sentirnos solos, aunque a nivel mecánico no afecte demasiado la mayor parte de las veces, se agradece en un juego de este estilo. No es un juego terrorífico, no vas a pasar miedo, pero la tensión y la vulnerabilidad de tu personaje se sienten a cada pequeño paso que das.\nPara resumir, el objetivo, al igual que en la primera parte, era sobrevivir mientras huíamos por los distintos escenarios que íbamos encontrando en nuestro camino hacia la libertad. En esta ocasión tenemos cinco zonas, las cuales superaremos en unas 6-7 horas, si vamos relativamente directos, y que mantienen toda la esencia del original.\nAdemás de la ambientación, el otro pilar que mantenía la solidez de la propuesta de la primera entrega eran sus mecánicas, simples pero eficientes. Little Nightmares 2 mantiene todo esto, aportando alguna que otra novedad, pero sin alejarse del camino establecido.\nEn esta ocasión se añade una tercera dimensión en forma de profundidad. Seguimos ante un juego de movimiento lateral, en el que avanzaremos hacia la derecha, sin embargo, ahora tenemos la posibilidad de movernos en ese eje Z. Esto, sin revolucionar la jugabilidad, da la posibilidad de añadir habitaciones, esconder más si cabe los coleccionables, e incluso obligarnos a ser más precisos a la hora de los saltos, agarres o de otra de las novedades del juego: el combate.\nEste es lo más básico que te puedes echar a la cara, pero también forma parte del encanto y le da consistencia ludonarrativa al título. No tendría sentido que nos sintiéramos vulnerables durante el 95% del tiempo, y que durante el combate pareciésemos samuráis. Esto, que ocurre en contadas ocasiones, no va más allá de agarrar y arrastrar algún hacha, cuchillo o tubería y golpear a esos enemigos que pretendan acabar con nuestra vida.\nQuitando este par de añadidos, tenemos un desarrollo muy similar a lo visto en el Little Nightmares original. Básicamente tendremos que huir y resolver puzles, tampoco demasiado complicados. Para ello podremos saltar, agarrar y lanzar objetos, llevarlos en nuestra gabardina (esto no era así en el anterior, en el que teníamos que cargar con el objeto) e interactuar con Six para avanzar juntos.\nEso sí, uno de los problemas del título, aunque en juegos así tampoco es algo capital, es que nos obliga a abusar del ensayo y error. En unos cuantos compases nos encontramos con que realmente no sabemos que hacer, o como hacerlo. Por lo que, después de morir una o dos veces, es ahí cuando se nos puede encender la bombilla tras conocer lo que hace nuestro enemigo. En esos momentos ese Little Nightmares 2 peca de injusto, aunque como decimos, morimos, vemos como se las gasta nuestro rival, y para delante.\nBreve pero intenso. Esta frase resume perfectamente la filosofía del título de Tarsier Studios. Hablamos de una aventura corta, pero te mantiene en tensión desde el principio hasta el final. Alargarla mucho más la volvería repetitiva, y acortarla la haría escasa. Un juego corto, para disfrutar unas horas, pero también para volver a él una tarde meses después.\nEs el momento de hablar del gran pilar de este Little Nightmares 2: el diseño y la ambientación. El juego pretende introducirte en una pesadilla desde el primer minuto, y sin ningún género de dudas, lo logra.\nDesde el inicio se nos transmite esa inseguridad, ese miedo y esa vulnerabilidad de nuestro personaje. El bosque, la escuela, el hospital… todos estos entornos funcionan a la perfección generándonos tensión y unas ganas incontrolables de escapar lo antes posible. Con muy poquito, Little Nightmares 2 consigue hacer aflorar nuestro instinto de supervivencia.\nTanto los escenarios como los personajes (todavía tenemos algún sueño tétrico con la profesora), están excelentemente trabajados. Lúgubres, con juegos de luces y sombras maravillosos… creando una eterna inseguridad, pero siempre mostrándonos la posibilidad de despertar de esa terrible pesadilla.\nEl apartado sonoro consigue transmitir las mismas sensaciones e incluso potenciarlas. No hay voces, pero no se necesitan. La imagen y la BSO transforman un juego con personajes entrañables en sus miedos y en los nuestros.\nConclusiones Little Nigthmares 2\nPoco se puede objetar sobre el título de Tarsier Studios. Si la primera parte enganchaba y sorprendía a partes iguales, esta secuela amplía y mejora lo visto en la anterior. Esto se resume en: si te gustó el anterior, este lo hará incluso más.\nLa tensión, la vulnerabilidad y la sensación de desamparo son constantes durante todos los compases de este Little Nightmares 2. En ningún momento te sientes del todo cómodo en sus lúgubres escenarios, y es que incluso los puntos tranquilos pueden dejar de serlo de un momento a otro.\nNo estamos ante una obra maestra, no hablamos de un título atemporal, pero sí de una propuesta que brilla en su ambientación y hace un uso de sus mecánicas en el que “menos es más”. Simple, con desafíos moderados, pero capaz de introducir al jugador en ese universo de tensión. Sin duda indispensable si has jugado el primero. Si no lo has hecho, dale una oportunidad, y este Little Nightmares 2 será el siguiente.\nUna magnífica y tétrica ambientación.\nMecánicas sencillas y resultonas.\nMomentos en los que resulta injusto.\nTags: Bandai NamcocarouselLittle Nightmares IIReviewTarsier Studios


22bet Argentina, Colombia, Peru, Chile, Uruguay\nDescubra 22bet, el mejor sitio de apuestas de la liga de baloncesto de la NBA\nUn nuevo nombre saluda al mercado de apuestas argentino, colombiano y peruano: se trata de 22bet, una casa de apuestas deportivas activa desde 2017 y que cuenta con la licencia internacional nr.8048/JAZ emitida por el Gobierno de Curaçao, en las Antillas Holandesas. Gracias a este permiso, concedido tras las debidas inspecciones, podemos considerar que 22bet es un sitio seguro, de confianza y fiable.\n22bet ofrece una oferta que no tiene competidores en Argentina, Colombia, Perú: entre los deportes más populares, como el fútbol, el baloncesto o el tenis, también se puede encontrar MMA / UFC, carreras de caballos, carreras de perros y cricket. Pero eso no es todo: el sitio también te permite apostar en docenas de eventos políticos, de entretenimiento y juegos de televisión de todo el mundo.\nDe nuestro análisis diario se puede deducir que 22bet es actualmente una de las mejores y más completas casas de apuestas deportivas en Argentina, Colombia, Perú. Con un programa de apuestas realmente completo, unas cuotas superiores a la media y una app de vanguardia, 22bet es sin duda uno de nuestros sitios de apuestas favoritos en este 2020.Para obtener más información sobre 22bet, haz clic aquí\nAdemás de todo esto hay una súper app de apuestas que permite jugar en movimiento con cualquier smartphone o tablet Android o Apple. Si tienes un Windows Phone o una Blackberry, siempre puedes conectarte a la versión móvil del sitio a través de los navegadores Safari o Chrome.\n¡Abre una cuenta en 22Bet y obtén el bono de $122!\nRegistrarse en 22bet es un procedimiento sencillo y sobre todo rápido. En aproximadamente un minuto estarás listo para realizar tus primeras apuestas. Después de hacer clic en nuestro botón naranja, serás llevado a la página oficial de la casa de apuestas deportivas.\nAllí tienes que hacer clic en el botón “ Aprovechar ahora ” y luego en el botón verde ” Inscribirse “. A continuación, introduce tu dirección de correo electrónico, tu nombre, tus apellidos y tu contraseña, confirma los términos y condiciones y haz clic en “Registrarse“.\nResuelve el captcha de Google y haz clic en el enlace que has recibido por correo electrónico para activar tu cuenta. Te asignarán un identificador numérico, introduce tu contraseña y accede a tu nueva cuenta de 22bet.\nOferta de bienvenida 22bet\nComo se anticipó, 22bet se propone a los usuarios argentinos, colombianos y peruanos con un original bono del 100% en tu primer depósito hasta un máximo de 122$, más 22 bet points que luego podrás convertir en gadgets o promos gratis. Veamos qué tienes que hacer para conseguir el bono de bienvenida.\nDeposita al menos 1$ con VISA o Mastercard, PaysafeCard, Jeton Wallet o más de 20 criptodivisas\nConsigue el 100% de tu depósito hasta 122$ y 22 bet points.\nLos bonos están sujetos a requisitos de apuesta de 5 veces su valor, que deben cumplirse en un plazo de 7 días en múltiplos de al menos 3 eventos y con cuotas de 1,40.\n22Bet: las mejores apuestas en la NBA americana\nNuestro sitio fue creado con el objetivo de cruzar las cuotas de unas 30 casas de apuestas deportivas internacionales que operan en Argentina, Colombia, Perú para encontrar las más rentables en un determinado sector.\nHoy nuestro objetivo era encontrar las mejores cuotas en la NBA, y 22bet era el mejor sitio para la liga de baloncesto más popular del mundo.\n¿Por qué 22bet? Porque proporciona algunas características que creemos que son esenciales para un sitio que ofrece cuotas de baloncesto. Veámoslas en detalle.\nofrece las mejores cuotas para las victorias de Los Ángeles Lakers y Milwaukee Bucks, los dos equipos más fuertes de la liga, frente a todos los demás.\nofrece las mejores cuotas para el Over 224 de la NBA\nofrece las mejores cuotas en el “Handicap” para las principales series de baloncesto americanas\nofrece cuotas más altas para apostar en la NBA\nAdemás de ser la mejor para tus apuestas en la NBA, 22bet también ofrece grandes cuotas en el fútbol, especialmente las cuotas de victoria en la Serie A y la Serie B.\nBono 122$ + 22 bet points\nDetalles 22Bet apuestas\nOpiniones de los usuarios: 4 Media: 4.38


Prostitutas En Slumi Prostitucion Cuba / Noruego ella\nProstitutas en slumi prostitucion cuba\nPor Griffith Beverly\nDeclarado Patrimonio de la Humanidad, el conjunto rupestre Solana de las Covachas o Atalaya de Vizcable, hacen de este poblado un escenario tan único como especial que indudablemente no se debe dejar de visitar. " 013-CH0140: creación más famosa de Belfast, el Titanic, fue conmemorado en un festival anual que se extendía desde marzo 31 a abril 22, 2012. Mural, este de Belfast "Durante el tiempo que cien de nosotros permanecemos vivos que nunca lo haré de todos modos consentimiento para someterse a los irlandeses por su no para la gloria, el honor o riquezas, sino que luchamos. La casa todavía es propiedad y está habitada por Egerton Shelswell-White, que es un descendiente directo de Richard Blanco (1, conde de Bantry y su familia. Muchos participantes consideraban que estos eran una parte importante de sus vidas y no estaban preparados para dejar a su mujer e hijos, señala el estudio. La defensa no supo hasta entonces que Dawnielle, entonces una niña de diez años, había llamado con la ayuda de su madre a la policía para contar que había presenciado el asesinato. 033-CH1864: Estatua de Edward Carson en frente de los edificios del Parlamento, en Belfast, Irlanda del Norte. Es tan sensual ver a dos mujeres hermosas disfrutando del sexo, tocándose con. 080-CH1456: Bares con más historia de Belfast.\n/ Arena 7 Leisure Complex Toda la familia puede disfrutar de un día en Arena7 con una gran elección, no importa cuál sea la edad. Una placa de acero gigante de nombre de marca la entrada a la experiencia de Titanic de Belfast el 27 de marzo de 2012 en Belfast, Irlanda del Norte. De 18 a 24 años guapa de buena presncia prea que sea mi masjista partcicular a dsomicilio no o necsaria expriencia medio tiewmpo 800 diarios d eprfrencia soltera y etsudiante contrtacion al 55214. Bill todavía tiene la misma pasión y entusiasmo para el peinado de siempre, que lo ha mantenido en la parte superior del juego a través de su carrera. El camino va hacia el sur desde el Puente de Boyne (antes del puente de agua salada) a través de la antigua línea de ferrocarril de Dublín en la estación de Great Victoria Street, luego cruza la carretera.\nLuego, en 1973 fue reconstruido y con los años se convirtió el ático, puerta de al lado se compraron las empresas y Lavery se amplió. Foto: Werner Wilmes Aquí tenemos otro caso similar al de Yeste. "Eso es algo que nos gustaría hacer más en el futuro." El Dark Horse permanece abierto hasta la 1 am los viernes y sábados, cuando sirven aceitunas y frutos secos y permiten a los clientes traer. Merece la pena pasear por las callejuelas del centro de Ayna, pero quizás este no sea su fuerte. Por lo general, se trata de un misógino negligente o un pervertido sexual. Quiero algo, ella quiere dinero, los dos estamos felices. En los alrededores se pueden ver molinos también en Alcázar de San Juan y en Mota del Cuervo. Karol, xP, aILI, xP, pAME, dANA, kARI.\nEl régimen no se dio por vencido y le ofreció a Pei un terreno fuera de la ciudad. De ahí su nombre de East Building. Pei, quien acaba de morir en estos días a los 102 años de edad. Decidió buscar otros horizontes y con la bendición de Zeckendorf que lo animó, consiguió la Capilla Luce Memorial en Taiwán y el edificio.I.T. Como parte de un viaje de intercambio cultural del Instituto Americano de Arquitectos, Pei al fin retornó a China en 1974. El arquitecto que diseñó el East Building es Ieoh Ming Pei, conocido en todo el mundo como. Estando allí, no titubeó en criticar la arquitectura trivial influenciada por los soviéticos que él vio y ofreció una charla urgiendo a los chinos a regresar a sus propias tradiciones en lugar de seguir esas tendencias eslavistas de los patrones de Europa del Este.\nPei tiene un edificio en Miami, es el singular rascacielos de 47 pisos Centrust Savings Bank, aunque ha cambiado varias veces de nombre. Uno de esos lugares para mi es el East Building, anexo a la Galería Nacional de Arte en Washington. Después de eso su carrera profesional siguió en ascenso. Su nombre era Eileen Loo y como Pei, pertenecía a una distinguida familia china.\nAnuncios eróticos de escorts y putas cubanas, disfruta de un sexo inolvidable en Madrid. Julia, soy una escort una cubana de lujo, una madurita con. Anuncios eróticos de escorts y putas cubanas, disfruta de un sexo inolvidable en España. Anuncios eróticos de escorts y putas cubanas, disfruta de un sexo. Ibáñez y soy una escort cubana muy cachonda que tiene ganas. Lesbico con eva luna. 73 escorts en Pozuelo de Alarcón disponibles ahora, experiencias con putas contadas. Y morbosa, con curvas sexy, pechos grandes para una buena cubana. Anuncios eróticos de escorts y putas caribeñas, disfruta de un sexo.\nGrandes melones, cubana y fiestera, salidas a domicilios, hoteles y club de intercambios. En Chamberí (Madrid) disponibles ahora, 6 experiencias con putas contadas por. Taty, cubana independiente con griego por 20 euros con leche en la boca. 20 escorts en Alcorcón disponibles ahora, experiencias con putas contadas por clientes reales. De vuelta en la ciudad, la cubana más caliente de la capital. Anuncios eróticos de escorts y putas independientes, disfruta de un sexo inolvidable en Valencia. Una chica cubana, de vacaciones en la ciudad, 25 años. 25 escorts en Plenilunio (Madrid) disponibles ahora, experiencias con putas contadas por clientes.\nCubana caliente y fogosa, realizó todos los servicios. En el mundo de la prostitución habanera existe una diversidad de trucos que ni Houdini. Las jineteras comenzaron a brotar como flores silvestres. Falta: slumi Debe incluir lo siguiente: slumi. 16 The beast and the ten horns you saw will hate the prostitute.\nEs una de las más grandes de España, después de las de Madrid y Salamanca. El Dark Horse se abrió durante una tormenta de nieve en 2010 y tras un comienzo lento se ha convertido en uno de los lugares más populares de la zona. XP, tania, xP, anita, malena, tATI, ornella. La condena de Johnson es apelada dos años más tarde. Además, este fue escenario de un importante acontecimiento histórico en los comienzos del siglo xviii. Centro de Belfast ofrece una mezcla saludable de los nombres de la calle principal y salidas de una sola vez. Posteriormente fue adquirido por el marqués de Villena. / Ballina Live Bienvenido a Ballina Live, el portal en línea de la ciudad de Ballina.\nprostitutas en slumi prostitucion cuba 487\nMujeres solas a los 40 adult dating faenza Pei no quiso y dijo que esos edificios irían en contra de su entorno. Por cierto, el cliché dice que el Pritzker es el Nobel de Arquitectura.\nProstitutas en las palmas de gran canaria amsterdam prostitutas en escaparates Johnson Museum club intercambio de parejas orgía en huelva en la Universidad de Cornell; el Christian Science Center en Boston y su último proyecto, el Museo de Arte Islámico en Doha, Catar. Su selección para este trabajo, escogido sobre uno de sus mentores Paul Rudolph así como otros ya famosos como Philip Johnson, Gordon Bunshaft y Louis Kahn, mostraba que lo veían como alguien en el tope de su profesión.\nCaliente virgen sexo culo en leganés Lesbianas en la playa pollas gordas\nEn 1935 Pei vino a EE UU y se matriculó en la Universidad de Pennsylvania para estudiar arquitectura pero pronto llegó a la conclusión que la arquitectura clásica y un tanto arcaica que enseñaban en Penn no era para. Aparte del Pritzker, Pei ganó el Premio Imperial Japonés, Medallas de Oro del Royal Institute of British Architects y del Instituto Americano de Arquitectos y la Medalla Presidencial de la Libertad de. Kennedy en honor del Presidente y la pirámide de cristal para la entrada al Louvre en París. Sin embargo, Zeckendorf era un constructor comercial y Pei no quería emplear el resto de su vida diseñando condominios, edificios de oficinas y centros comerciales. La arquitectura de Pei siempre mostró la influencia de Gropius y de ese estilo que está muy patente en el East Building que reseño aquí. Entre las obras hechas antes que el edificio se encuentra La familia de saltimbanquis del período azul de Pablo Picasso y entre las posteriores a la construcción está un tapiz monumental de Joan Miró y la última. Y que constituye su ala este. Enumero unos cuantos más: National Center for Atmospheric Research in Boulder, Colorado; Everson Museum of Art en Syracuse y el Des Moines Art Center; Rock Roll Hall of Fame y Museum en Cleveland, Ohio; John Hancock Tower en Copley Square.\nEl proyecto de la una enorme pirámide de vidrio y estructura de acero de 21 metros de altura, desencadenó una avalancha de opiniones a favor y muchas más en contra, algunas de corte definitivamente xenófobas que lo acusaban de profanar un monumento nacional. Ambos se casaron cuando ella se graduó en 1942. El diseño del East Building le trajo a Pei dos de sus más celebrados trabajos, la Biblioteca. Su primer trabajo grande fue en Colorado, el Mile High Center en Denver. Cuando la revolución comunista arruinó a su familia y a la sociedad china, el regreso a su país de nacimiento se suspendió y en 1954 adoptó la ciudadanía de eeuu. Ieoh Ming Pei nació el 26 de abril de 1917 en la ciudad de Cantón, hoy llamada Guangzhou, su padre fue Tsuyee Pei uno de los principales banqueros de China en aquellos tiempos pre comunismo. Pei vivió mucho y por mucho tiempo, le preguntaron que si no temía que su obra pasara de moda. Tiene una planta triangular que contiene un gran atrio transparente donde se exhiben una serie de pinturas icónicas y otros trabajos que se hicieron expresamente para este edificio o, mejor dicho, el edificio se hizo en función. Por la escalera debajo de esa pirámide descienden ocho millones de visitantes al Louvre cada año.\nEileen comenzó estudios de post grado en Harvard mientras su esposo estudiaba para terminar su carrera de Arquitectura avanzada la cual terminó en 1946. Con los años la polémica se esfumó y hoy la pirámide es aceptada, admirada y vista como uno de los grandes logros de Pei y Mitterrand, un símbolo de la nueva París. Cuando estaba.I.T., Pei conoció a una estudiante china que había llegado en 1938 para estudiar arte y diseño. La pirámide del Louvre la obtuvo por la decisión del presidente de Francia François Mitterrand. La extensión del German Historical Museum de Berlín, diseñada por Ieoh Ming Pei. De Ciencias de Tierra Verde. Él dijo que no y que lo que más valoraba en una obra de arquitectura es que perdurará en el paso del tiempo).\nPei pensaba entonces regresar a China para ejercer su carrera pero su padre, preocupado por el creciente peligro del movimiento comunista, lo disuadió de volver y Pei decidió entonces matricularse en la escuela de diseño de la Universidad de Harvard. Había sido profesor de Harvard de 1945 a 1948 y dirigió la empresa Webb Knapp de 1948 a 1955 antes de abrir su firma,. Viendo a los ganadores del Nobel en algunas categorías yo creo que esos Nobeles son los Pritzkers de los inmerecidos. Muchos no lo reconocerán hasta que le digan que es el edificio que se ilumina con los colores de las banderas de distintos países los días de sus fechas patrias. Otras colecciones permanentes se han añadido a esta galería y exhibiciones temporales se muestran cada año. Pero eso es para otro día. La Biblioteca Kennedy la consiguió por decisión de Jackeline Kennedy (más tarde Onassis) a quien le gustó el estilo del joven arquitecto que había nacido el mismo mes que el presidente. Allí fue alumno de Walter Gropius fundador de Bauhaus y gurú del estilo internacional. Su madre fue flautista, experta en caligrafía, un arte chino que perdura hasta nuestros días.\nEscorts que es jesus prostitutas\nLas personas peripatéticas prostitutas en slumi prostitucion cuba como yo siempre tienen lugares que ejercen un encanto para ellas y a los cuales regresan cada vez que pueden. Ese edificio añade a Miami otra obra de arquitectos ganadores del premio Pritzker, entre los que están también obras de Norman Foster, Frei Otto, Zaha Hadid, Frank Gehry y Philip Johnson. Un guardia custodia el atrio del East Building of the National Gallery of Art. Al fin la voluntad de Mitterrand se impuso. Ahí Pei produjo Fragrant Hill un edificio donde Pei combinó el estilo geométrico internacional con la estructura tradicional China. La madre murió cuando el hijo tenía 13 años pero la huella maternal perduró. La pirámide de El Louvre.\nPueblo escorts chicas peruanas putas\nProstitutas gerena prostitutas en coche\nProstitutas alava prostitutas almansa\nprostitutas chinas prostitucion rae\norgias intercambio de parejas oviedo\nprostitutas enamoradas de clientes videos de sexo real con prostitutas\npiruja diccionario prostitutas en a coruña\nsexo xxx de maduras ojo de agua


Mejor Smare otg Pendrive USB Flash Drive Smartphone 16GB32GB/64 GB/128 GB Pen Drive USB 2,0 Flash Drive para teléfono inteligente - BONJERSHOP.GA\nTiene una buena eficiencia en la acción. Los clientes antiguos han declarado que este producto es un dispositivo excelente para ayudar en su tarea. Por otro lado, el diseño es flexible, fácil de instalar y elegante. excelente para realizar con muchas características innovadoras y tiene un precio adecuado. Con la última tecnología, incluye una gran característica y ayuda a las personas a ser utilizadas de manera efectiva. El modelo es un diseño realmente sensible y una funcionalidad excepcional. Hecho con productos de alta calidad que hacen de este producto una vida larga y sostenible, todos pueden usarlo y administrarlo en un solo paso ... Qué producto fantástico de este producto con una función sorprendente y fácilmente disponible en varias formas y tamaños. Todos pueden elegir y probar el trabajo mágico de las funciones Smare otg Pendrive USB Flash Drive Smartphone 16GB32GB/64 GB/128 GB Pen Drive USB 2,0 Flash Drive para teléfono inteligente puede funcionar correctamente y saber que las personas lo necesitan, algo que se debe tener en cuenta sobre este producto Es la flexibilidad, y funcionalmente, lo que puede hacer que su vida sea más placentera, placentera y cómoda. Es mejor que el producto anterior o adquirido en el pasado en los mismos tipos y diseños. Sienta el sabor excepcional y la magia del producto a un precio asequible.\nEste también es un factor importante a considerar, ya que la confianza del consumidor en algunas compañías sobre otras determina que muchos de sus productos han sido comprados y utilizados con satisfacción. compre uno de estos proveedores populares. Después de hacer toda la investigación, hay una última cosa que debe examinar y tal vez utilizar para completar el proceso de selección. Supone que ha reducido su decisión a 3 productos, pero no está seguro cómo elegir el que desea comprar, puede comprar ahora Smare otg Pendrive USB Flash Drive Smartphone 16GB32GB/64 GB/128 GB Pen Drive USB 2,0 Flash Drive para teléfono inteligente


NUEVAS CIUDADES SE ADHIEREN A LA MARCA CHINESE FRIENDLY CON EL OBJETIVO DE ADAPTARSE Y PROMOVER EL TURISMO CHINO - Chinese Friendly\nNUEVAS CIUDADES SE ADHIEREN A LA MARCA CHINESE FRIENDLY CON EL OBJETIVO DE ADAPTARSE Y PROMOVER EL TURISMO CHINO\nPublicación de la entrada:28 de enero de 2015\nChinese Friendly aterriza en FITUR con la adhesión de 4 ciudades a la red Chinese Friendly Cities.\nEl mercado turístico chino sigue siendo un reto para España y sus destinos, por ello convertirse en Chinese Friendly City supone un primer paso para adaptarse y para promocionarse en origen a través de las ferias. Después de Segovia, Zaragoza, Valladolid y del Grupo de Ciudades Patrimonio de la Humanidad de España, este año se prevé que otras 10 ciudades se acerquen al público chino con una adecuación asequible y rentable en términos de imagen y de flujo de visitantes.\nLas ciudades formarán parte del núcleo de Chinese Friendly System, de pequeña y gran escala, que potencia no sólo el turismo de compras sino un nuevo turismo de arte que tendrá su gran momento el 16 de marzo en Madrid. Cuando se celebre la III Conferencia Internacional Chinese Friendly Cities, en la que como cada edición se pone de manifiesto los puntos fuertes para que un destino sea fácilmente adaptable para diferentes perfiles de turistas chinos por su realidad gastronómica, histórica, cultural, urbana, monumental y natural.\nEl valor del turismo chino reside en el colectivo al que pertenece: el sector turístico con el mayor crecimiento previsto para los próximos años. Optar al turismo chino es una cuestión estratégica de posicionamiento en el mercado, una inversión de futuro tal y como lo entienden las ciudades firmantes con la consultora.\nChinese Friendly International explota la marca comercial Chinese Friendly en 28 países de la Comunidad Europea y actúa de manera conjunta en la promoción turística y cultural de las ciudades, instituciones y establecimientos turísticos.\nEl gasto medio por turista chino en España fue de 2.040 euros en 2013, según la OMT\nClasificación WeChat del 26 de junio al 2 de julio de 2021\n29 de enero de 2022/


Mesa auxiliar con entrepaños superior e inferior lisos - ORLA Equipamiento Clínico\nInicio / Mesas auxiliares e instrumental / Mesa auxiliar con empujadores / Mesa auxiliar con entrepaños superior e inferior lisos\nMesa auxiliar con entrepaños superior e inferior lisos\nID\tMA.22.400I\tCategoría Mesa auxiliar con empujadores\nDos empujadores verticales para facilitar el desplazamiento.\nEntrepa?os superior e inferior lisos de acero inoxidable.\nDistancia entre entrepa?os: 560 mm.\nAccesorios opcionales: roldanas antigolpes, y 2 ruedas c/ freno.\nMesa auxiliar con tres entrepaños lisos


Renacimiento en Venecia en el Thyssen - Italianamente\nEl Renacimiento en Venecia es el título de la exposición que acaba de inaugurar el Museo Thyssen-Bornemisza de Madrid.\nEscribió el filósofo alemán Friedrich Nietzsche que «Cien profundas soledades forman juntas la ciudad de Venecia. Ésa es su magia. Una imagen para los hombres del futuro».\nSin duda, no le faltaba razón al pensador. Quizás en torno a ese pensamiento suyo, ya en el siglo XV comienza a fraguarse este movimiento artístico.\nLa escuela veneciana fue un movimiento principalmente pictórico que se desarrollo en La Serenísima República. Sus inicios se remontan al Siglo XV pero tiene su máximo apogeo en el siglo XVI. Principalmente, se trata de una transformación sobre las formas pictóricas anteriores. El carácter cosmopolita y diverso de Venecia contribuyó a este cambio estilístico. Las particularidades urbanas y su propia belleza arquitectónica fueron los intereses estéticos de esta escuela.\nRecorrido por la exposición del Thyssen\nPor otra parte, en palabras de Fernando Checa, comisario de la exposición, «El Renacimiento en Venecia» es una reflexión profunda. Es un análisis sobre el arte de la ciudad lagunar a lo largo del siglo XVI.\n«Renacimiento en Venecia» es la presentación de un foco artístico esencial para comprender la historia de la pintura. La exposición no se aborda desde cuestiones cronológicas o estilísticas de cada maestro.\nLa mirada de esta exposición está puesta en la meditada selección de los temas ejecutados por los artistas que construyeron el mito de la escuela de Venecia.\nEl recorrido parte de las soluciones aportadas por Giovanni Bellini. Las aportaciones de éste pintor fueron la base de una nueva formulación en la pintura. Los pinceles de Giorgione y Tiziano supieron aprovecharlo. Cambiaron con ellos el panorama artístico de la ciudad.\nCada una de las salas ofrece al espectador un asunto representativo. Y la forma personal en que cada artista la representó. Imágenes despojadas de sus connotaciones devotas y culturales. Llevadas ahora a lo puramente bello y artístico.\nDe esta forma, terminó por fraguarse una idea de belleza propia que fue una alternativa a las premisas estéticas. Un cambio en el paradigma estético que llegaba entonces de Florencia y Roma.\nAl principio, el hilo conductor de la primera sala es Oriente y Occidente. Lleva por subtítulo, «Entre Oriente y Occidente: la ciudad más bella del mundo».\nTal ciudad no es otra que la propia Venecia. Desde sus orígenes una ciudad abierta, situada entre la tierra y el mar. Una encrucijada entre Oriente y Occidente. Asimismo, orgullosa de su historia.\nUna historia que impresionaba al visitante con sus más preciados tesoros. La vista de pájaro de Barbari, los retratos de los procuradores Gritti y Soranzo de Tintoretto. Igualmente el conjunto de «La Anunciación» de Sansovino. También el «San Juan Bautista predicando» de Veronés. Finalmente, la peculiaridad está en la aparcición de personajes vestidos a la oriental. Frecuentemente utilizados en la pintura veneciana. Esta estética dio a la Serenísima la difusión de su grandeza.\nEl sueño del Clasicismo\nSeguidamente, con «El sueño del Clasicismo» nos quieren presentar el creciente interés de la sociedad veneciana por la antigüedad. Una aptitud, que además, contó con una fuerte dimensión cívica.\nLa estatuaria jugó un papel valioso por su poder evocador. También por difundir modelos antiguos. Muestra de ello son Hércules de L’Antico.\nIgualmente se publicaron en Venecia libros clásicos de arquitectura. Entre ellos el de Vitruvio. Editado por Daniel Barbaro en 1556. Con el paso del tiempo, se convirtió en un referente esencial.\nLas ruinas como testimonio de la grandiosidad pasada hacen acto de presencia. «Retrato de un hombre» de Veronés lo demuestra. Finalmente, la medida y la proporción también quedan registradas en el compás del arquitecto Vincenso Scamozzi.\nTambién los libros adquieren un protagonismo especial. Entre los principales editores venecianos destaca sobremanera Aldo Manuzio. Él fue el responsable en 1499 de la edición de la Hypnerotomachia Poliphili, cuyas preproducciones acercan al lector al paisaje y a la ruina clásica desde una perspectiva nueva.\nCon el anterior epígrafe, se presenta un extenso conjunto de pinturas que se hicieron populares en Venecia a partir de 1510.\nEfectivamente, son retratos femeninos idealizados. Rostros que desprenden una fuerte carga sensual cuyas protagonistas juegan a seducir al espectador. Estas mujeres modificaron su imagen con símbolos para convertirse en personajes históricos, bíblicos o mitológicos.\nEste es el caso de las Magdalenas de Tiziano. En ellas, el artista combina con notable éxito, principios esenciales como la cercanía emocional. Todas ellas pinturas devocionales con plena sensualidad.\nIgualmente, la mujer juega un papel importante en las pastorales venecianas. En esta sección queda probado que el género alcanzó uno de sus más grandes logros en la ciudad lagunar.\nEl paisaje alteró este tipo de composiciones cargándose de solemnidad y simbolismo. Junto a rebaños y pastores, se incluyeron ninfas desnudas y sátiros.\nLa atmósfera en estos fondos con escenas religiosas, sagradas conversaciones o episodios mitológicos jugará un papel esencia. De la misma manera que las confrontaciones entre el ámbito urbano y el campestre.\nLa interpretación que la familia Bassano hace de este mundo rural esconderá un sinfín de referencias bíblicas y divinas.\nPor último, llegamos al ocaso del Renacimiento. El ocaso es la creación de la belleza ideal, típica de la escuela veneciana. Aquí, la belleza se transforma en destrucción de la pintura. En todas estas obras, el denominador común es la pincelada que se disgrega. Que se descompone para buscar la expresividad. Un proceso que atravesarán todos los grandes pintores venecianos. Y que Tiziano, una vez más, abrirá camino a partir de la década de 1550.\nEn resumen, una exposición altamente recomendable para todos aquellos que pasen estos días por Madrid. Recordad que el Renacimiento en Venecia, os espera.\nLa mejor muestra de pintura Veneciana.\nY es que sin duda, Madrid atesora en este momento, como hemos dicho, la mejor muestra de pintura veneciana que se puede apreciar en el mundo. Claro está, después de la propia Venecia.\nDicho título se debe sin duda a la pasión de algunos de nuestros monarcas por sus autores. Felipe II, por ejemplo, sentía auténtica devoción por Tiziano. Es por esto que el Museo del Prado, guarda cautelosamente una colección de 70 títulos sobre este autor.\nIgualmente, la pinacoteca nacional atesora 20 obras de Tintoretto y 16 del pintor Veronés. Obras que se suman a las 89 de esta exposición temporal del Museo Thyssen.


León: Mañana abre al público la nueva piscina climatizada del Hispánico – TRIBUNA LIBRE\nEl Ayuntamiento de León abre mañana al público la nueva piscina climatizada del Estadio Hispánico, tras las obras de adecuación de la piscina de verano que la convierten en piscina cubierta, para un uso tanto en verano como en invierno.\nEl Ayuntamiento adjudicó en diciembre de 2017 las obras de climatización de la piscina exterior del Estadio Hispánico con un presupuesto de 277,736 euros. Finalizadas las obras, la nueva piscina climatizada del Hispánico abre sus puertas mañana.\nAsimismo, acogerá los distintos cursos municipales programados en la piscina de invierno que, con motivo de las obras de climatización se trasladaron a la piscina del Pabellón Salvio Barrioluengo, en El Ejido.\nLa cubrición de la piscina de verano permitirá su uso continuado durante todo el año, de tal manera que en verano se puedan abrir en su totalidad los cerramientos que están orientados hacia el resto de las instalaciones deportivas y en invierno ésta pueda permanecer cerrada y climatizada para permitir su uso.\nLas instalaciones deportivas del ‘Estadio Hispánico’ se componen en la actualidad de varias edificaciones. El complejo cuenta con un polideportivo cubierto, una piscina climatizada cubierta, oficinas para uso administrativo, una piscina exterior (ahora climatizada y cubierta), pistas al aire libre para la práctica del atletismo y graderío entre otros equipamientos.\nTagged León: Mañana abre al público la nueva piscina climatizada del Hispánico\nLa Rioja Turismo participará mañana en el Incentive Travel Day de la Meeting Week Poland 2019 en Varsovia\nBrutal violación grupal a una niña de 12 años en Azuqueca\nEl Ayuntamiento de León presenta una amplia oferta turística en Fitur\nLeón: La venta de tres parcelas permitirá la reurbanización y renovación del alumbrado de la fase 1 del Polígono Industrial\n26 enero, 2019 29 enero, 2019 TribunaLibre


Bullying a joven autista: le dieron “escabio con lavandina”, quedó en coma – Diario Popular\nUn chico de 12 años de West Sussex, Inglaterra, fue hospitalizado luego que unos compañeros le ofrezcan para tomar una lata de una bebida alcohólica mezclada con el citado producto químico.\nLa madre, Danielle Potter, quien dormía cuando los nenes salieron, dijo que sus hijos se habían reunido con unos chicos más grandes que le dieron a Ronnie el trago diciéndole que era gin tonic. Aunque todavía no está confirmado, la familia cree que la sustancia tóxica era lavandina.\nEn una publicación de Facebook, Danielle afirmó: “solo quiero hacer que la gente se de cuenta del peligro que tiene tomar alcohol o drogas y jugar juegos estúpidos que llevan a los chicos a morir”.\nLa señora comentó que el nene está muerto, pero que piensa que todo el mundo lo odia y no entiende por qué aquellos a quienes consideraba sus amigos le hicieron tal daño. “Quiero demostrarle que a la gente le importa y que no todos son así”, confió la abuela.\nInsólito: En medio de la misa, el cura de Valle Fértil les confesó a los fieles que dejaba los hábitos”Por Amor”


FUERTE EMBESTIDA DE LOS SENADORES DEL KIRCHNERISMO CONTRA EL FMI – Multimedios Prisma\nmiércoles 3 de marzo de 2021 🕒 23:24:58\nFUERTE EMBESTIDA DE LOS SENADORES DEL KIRCHNERISMO CONTRA EL FMI\ndomingo 15 de noviembre de 2020 🕒 17:11:33\nLos senadores del Frente de Todos entregaron una carta a los integrantes de la misión del Fondo Monetario Internacional que visitan la Argentina. En el extenso texto, que redactó Oscar Parrilli, mano derecha de Cristina Kirchner, junto con el jefe del bloque, José Mayans, consideraron “irresponsable” la entrega de fondos en el marco del stand by concedido dos años atrás. En el texto se hace un duro análisis sobre la situación del país en aquel entonces agravado en pandemia. Fundamentalmente los senadores piden que el FMI “se abstenga de exigir o condicionar las políticas económicas de la Argentina para los próximos años” y proponen reconsiderar los intereses, un período de espera para el inicio de los pagos hasta el 2025 y un plazo de amortización en “varias décadas” de modo que “las erogaciones anuales no tornen insustentable la refinanciación de la deuda e impacten negativamente en la economía argentina y en la vida de su sociedad”. Y señalan la responsabilidad del organismo en la falta de control sobre Argentina al conceder el préstamo.\nEl ejemplo que pide tener en cuenta el kirchnerismo es el de la Unión Europea que en julio aprobó el Plan de Recuperación para Europa. En ese caso se contempla la creación de un fondo de 750.000 millones de euros, de los cuales 390.000 millones de euros se desembolsarán como subvenciones y 360.000 millones en préstamos “con el fin de ayudar a los países más afectados entre 2021 y 2023. Los aportes, sostienen, “servirán para financiar, entre otros, inversiones, proyectos científicos tecnológicos y de transición y cambio climático y subsidios a los actores económicos perjudicados por la crisis. Los países con mayor caída del PBI, población y desempleo serán los prioritarios”, concluye el texto.Fte. Infobae