Manual de Construção Galpoes em Aço - ESTRUTURA METALICA - Docsity\nadilson-motoso-10 9 de Agosto de 2016\nManual de Construção Galpoes em Aço, Notas de estudo de Cultura\n•\tGalpões para Usos Gerais •\tLigações em Estruturas Metálicas •\tEdifícios de Pequeno Porte Estruturados em Aço •\tAlvenarias •\tPainéis de Vedação •\tResistência ao Fogo das Estruturas de Aço •\tTratamento de Superfície e Pintura •\tTransporte e Montagem •\tSteel Framing: Arquitetura •\tInterfaces Aço-Concreto •\tSteel Framing: Engenharia •\tPontes e viadutos em vigas mistas •\tTreliças tipo Steel Joist •\tViabilidade Econômica • Dimensionamento de Perfis Formados a Frio conforme NBR 14762 e NBR 6355 (CD) • Projeto e Durabilidade •\tEstruturas Mistas Vol. 1 e 2 •\tPrevenção contra Incêndio no Projeto de Arquitetura\nINSTITUTO AÇO BRASIL ZACARIAS M. CHAMBERLAIN PRAVIA(Rev.)\nGILNEI ARTUR DREHMER ENIO MESACASA JÚNIOR\nINSTITUTO AÇO BRASIL CENTRO BRASILEIRO DA CONSTRUÇÃO EM AÇO\n© 2010 INSTITUTO AÇO BRASIL / CENTRO BRASILEIRO DA CONSTRUÇÃO EM AÇO\nFicha catalográfica preparada pelo Centro de Informações do IABr/CBCA\n1ª.Edição , 1987 2ª.Edição, Julho 2001 3ª.Edição, Outubro 2004 4ª.Edição, 2010\nInstituto Aço Brasil / Centro Brasileiro da Construção em Aço Av. Rio Branco, 181 / 28o Andar 20040-007 - Rio de Janeiro - RJ\ne-mail: cbca@acobrasil.org.br site: www.cbca-iabr.org.br\nI59g Instituto Aço Brasil Galpões para usos gerais /Instituto Aço Brasil, Zacarias M.Chamberlain Pravia (revs.), Gilnei Artur Drehmer e Enio Mesacasa Júnior. - Rio de Janeiro: IABr/CBCA, 2010.\n74p.; 29 cm. -- ( Série Manual de Construção em Aço)\nBibliografia ISBN 978-85-89819-25-1\n1.Galpões em aço 2. Construção em aço I. Chamberlain Pravia, Zacarias M. II. Drehmer, Gilnei Artur III. Mesacasa Júnior, Enio IV.Títulos (série) CDU 728.9:691.714\nCapítulo 1 Introdução 9 1.1. Partes componentes dos galpões em aço 10 1.2. Detalhes construtivos 10 1.3 Tipologia de galpões 12 1.4 Procedimento para desenvolvimento de projeto 14\nCapítulo 2 Projeto de galpões 17 2.1 Documentos de projeto 18 2.1.1 Memorial de cálculo 18 2.1.2 Desenhos de projeto 18 2.1.3 Desenhos de fabricação 18 2.1.4 Desenhos de montagem 18 2.1.5 Lista de materiais 18 2.2 Galpão a ser projetado 19 2.3 Aberturas de lanternim e laterais 21 2.4 Calhas e tubos de descida 21 2.5 Ações atuantes na estrutura 22 2.5.1 Ação permanente 22 2.5.2 Ações variáveis 22 2.5.3 Ação variável devida ao vento(Fwk) 22 2.6 Análise estrutural do pórtico 27 2.6.1 Ação permanente (FGi,K) 27 2.6.2 Ação acidental (FQi,K) 28 2.6.3 Força horizontal equivalente( Força Nocional – Fn) 28 2.6.4 Combinações para estados limites últimos 28 2.6.5 Análise estrutural 29 2.6.5.1Análise de deslocabilidade 30 2.6.5.2 Resultados das análises 30 2.7 Dimensionamento dos elementos do pórtico 33 2.7.1 Considerações gerais 33 2.7.2 Solicitações de cálculo 33 2.7.3 Pré-dimensionamento da coluna 33 2.7.4 Dimensionamento e verificações para a coluna 33 2.7.5 Dimensionamento e verificações para as vigas 40 2.8 Verificação do deslocamento vertical e lateral 43 2.9 Dimensionamento das terças 43 2.10 Dimensionamento das vigas de tapamento lateral 50 2.11 Dimensionamento dos tirantes da cobertura e tapamento laterais 52 2.12 Dimensionamento de placas de base e chumbadores 55 2.13 Dimensionamento dos elementos do tapamento frontal 58 2.14 Dimensionamento dos elementos do contraventamento da cobertura 60 2.15 Dimensionamento dos elementos do contraventamento vertical 61\nDesenhos de Projeto Básico 71\nEm 1987 foi lançado o manual de Galpões Para Usos Gerais, obra referência de consulta e guia para o desenvolvimento de centenas, talvez milhares, de projetos de edifícios industriais para fábricas, armazéns, centros de distribuição e obras similares em estruturas de aço. Esse trabalho foi baseado na ABNT NBR 8800:1986,que no ano de 2008 foi totalmente atualizada e modernizada. Um novo Manual de Galpões para Usos Gerais, que apresente o processo de acordo com a ABNT NBR 8800 de 2008, está sendo introduzido. Dentre os destaques dessa nova publicação, estão:\n- O uso da análise de segunda ordem para determinação da deslocabilidade da estrutura, e os esforços para verificar os elementos;\n- Uma única curva para a determinação da capacidade resistente dos perfis sujeitos a compressão.\nEm razão destas e de muitas outras novidades, foi necessário renovar ou reescrever totalmente este manual para galpões, tudo conforme as prescrições da ABNT NBR 8800:2008.\nSerão usados aqui perfis laminados e/ou soldados, embora seja de uso comum usar terças de cobertura e tapamento em perfis conformados a frio. O dimensionamento destes tipos de perfis é prescrito na ABNT NBR 14762:2010.\nPara o dimensionamento em situação de incêndio, devem-se consultar as normas ABNT NBR 14323 e ABNT NBR 14432, que estabelecem as exigências de resistência ao fogo dos elementos construtivos.\nNa análise da estrutura foram usados programas computacionais para avaliar os efeitos de segunda ordem, tal como preconizado pela nova NBR 8800.\nComo centro dinâmico de serviços, com foco exclusivamente técnico e capacitado para conduzir uma política de promoção do uso do aço na construção, o CBCA está seguro de que este manual enquadra-se no objetivo de contribuir para a difusão de competência técnica e empresarial no País.\nOs galpões ou edifícios industriais são construções em aço geralmente de um único pavimento, constituídos de sistemas estruturais compostos por pórticos regularmente espaça- dos, com cobertura superior apoiada em siste- mas de terças e vigas ou tesouras e treliças, com grandes áreas cobertas e destinadas para uso comercial (lojas, estacionamentos, centros de distribuição, entre outros), uso industrial, agrícola ou outras aplicações. Neste capítulo são apresentados detalhes e alternativas para desenvolver este tipo de projeto e, ao mesmo tempo, a terminologia usada neles. Por último, é apresentado um roteiro básico para o desen- volvimento deste tipo de edificação.\n1.1 Partes Componentes dos Galpões de Aço\nA seguir são mostradas as partes prin- cipais dos tipos mais comuns de galpões em aço, com um único vão transversal, cobertura a duas águas.\nFigura 1 – Partes componentes de um galpão com colunas em perfis I e tesouras\nNa Figura 1 observa-se uma edificação a duas águas com as colunas em perfis I e usan- do uma tesoura como estrutura de cobertura; o travamento lateral é do tipo K.\nNa Figura 2 a estrutura da cobertura é\ntambém formada por perfis I; neste caso, o travamento lateral é em X.\nFigura 2 – Galpão com colunas e vigas em perfis I\n1.2 Detalhes Construtivos\nAlguns detalhes construtivos são expos- tos nas figuras a seguir. Na Figura 3 vê-se uma tesoura formada por perfil T no banzo superior e cantoneiras unidas pelas abas, com o uso de chapas intermediárias (chapas gussets).\nFigura 3 – Detalhe de treliça\nNa Figura 4 observa-se o apoio da terça e a chegada dos elementos compostos de dupla cantoneira unidos por chapas.\nFigura 4 – Detalhe da treliça da Figura 3\nFigura 5 – Detalhe de nó inferior de tesoura ou treliça\nNa Figura 5 observa-se o detalhe do nó in- ferior, que tanto pode ser de uma tesoura como de uma treliça. Aqui há duas alternativas para os elementos compostos de dupla cantoneira: ligados através de chapas conectoras pelas abas formando um T e unidos pelo canto da cantoneira. Ambos os tipos de elementos se conectam num nó de chapa Gusset, apoiado num perfil T.\nFigura 6 - Detalhe de nó de cumeeira\nNa Figura 6 o detalhe é agora de nó onde a cumeeira culmina. Observe-se que sempre são usadas duas terças de cada lado para con- figurar o telhado ou cobertura de duas águas.\nNa Figura 7 tem-se o detalhe da chega- da da tesoura ou treliça numa coluna de perfil I. Observem-se o apoio na parte superior da coluna para o banzo superior e a conexão na mesa do perfil I para o banzo superior.\nFigura 7 – Detalhe de tesoura sendo apoiada numa coluna de perfil I\nUma alternativa ao nó inferior mostrado na Figura 5 é apresentada na Figura 8. Observe-se a convergência de todos os membros compos- tos por cantoneiras numa chapa Gusset.\nFigura 8 – Nó inferior de tesoura ou treliça com todos os elementos convergindo na chapa Gusset.\nFigura 9 – Composição e detalhe de treliça de cantoneiras duplas com uniões em chapas Gusset.\nNa Figura 9 mostram-se os detalhes de uma treliça de banzos paralelos com montantes verticais e diagonais, conformando os triângu- los, unidos por chapas de conexão e chapas intermediárias.\nFigura 10 – Detalhe de conexão de tesoura com alma de perfil I.\nNa Figura 10 mostra-se a conexão de uma tesoura na alma de um perfil I, conexões todas parafusadas; os elementos da tesoura são perfis duplos cantoneiras.\nFigura 11 – Detalhe de diagonais de contraventamento\nNa Figura 11 observam-se diagonais de contraventamento chegando em chapas liga- das ao perfil I.\n1.3 Tipologia de Galpões\nAo tratar de edifícios industriais deno- minados comumente de galpões, na verdade um espaço horizontal a ser protegido, há al- gumas alternativas à disposição da cobertura. A primeira é mais simples: as coberturas duas águas com o uso de tesouras ou treliças (estas apenas assim denominadas por possuírem banzos paralelos), como se pode ver na Figu- ra 12. Nesta mesma condição se encontram aqueles que apenas usam perfis I laminados ou soldados, como mostrado na Figura 13.\nFigura 12 – Edifício industrial duas águas com cobertura de tesoura e colunas em perfil I\nFigura 13 – Edifício industrial de duas águas com perfis I laminados ou soldados\nFigura 14 – Edifício industrial com duas águas, com viga de ponte rolante, apoiada em coluna com console\nFigura 15 – Edifício industrial com coluna treliçada para re- ceber a coluna da cobertura e o apoio da viga de rolamento de ponte rolante\nNos dois casos anteriores apenas era uma edificação para delimitar e cobrir um espa- ço, talvez com a funcionalidade de armazenar. Quando há necessidade de movimentação de pesos dentro da edificação, nos prédios indus- triais, aparece a necessidade de pontes rolan- tes, que são apoiadas em vigas de rolamento. Observem-se duas alternativas nas Figuras 14 e 15, a primeira apenas utilizando um console para apoiar a viga de rolamento, a segunda usando uma coluna treliçada inferior. Outras alternativas são o uso de coluna de seção au- mentada para receber a viga de rolamento (vide\nFigura 16) ou o uso de colunas independentes ligadas por sistemas de travejamento, como observado na Figura 17.\nFigura 16 – Coluna inferior em alma cheia\nFigura 17 – Colunas independentes para o pórtico e para a viga de rolamento travadas com diagonais\nOutras alternativas para edificações in- dustriais são: galpão geminado com quatro águas (Figura 18), geminado com duas águas e coluna intermediária (Figura 19), geminado com meias-águas no sentido transversal (Figura 20) e as coberturas tipo Shed com vigas mestras\ntreliçadas transversais, que além de cobrir, podem ser usadas com objetivos funcionais de iluminação e ventilação (Figura 21 e 22).\nOs tipos aqui apresentados foram clas- sificados em vão simples, múltiplos ou gemi- nados e os do tipo Shed, compostos por perfis laminados e soldados. Uma alternativa são as coberturas em arco, como a apresentada na Figura 23.\nFigura 18 – Geminado com quatro meias-águas\nFigura 19 – Geminado com duas meias-águas\nFigura 20 – Geminado com meias-águas no sentido trans- versal\nFigura 21 – Galpão do tipo Shed com vigas mestras treliça- das\nFigura 22 – Galpão em Shed com pórticos em perfis I, vigas mestras e secundárias em treliças\nFigura 23 – Galpão em arco\n1.4 Procedimento para Desenvolvimento de Projeto\nAo desenvolver um projeto, deve-se pen- sar na qualidade do produto e na sua manuten- ção ao longo da vida útil. Em primeiro lugar, deve-se definir uma configuração dimensional volumétrica do galpão (altura, largura, compri-\nmento). Essas medidas são função do tipo de uso que se dará à edificação (armazenamento, fábrica, mercado, oficina, entre outros).\nTendo em mão essas dimensões, é in- teressante ter a definição das aberturas fixas e móveis (aberturas fixas são aquelas sempre abertas, por exemplo, venezianas; já as aber- turas móveis podem estar fechadas ou abertas, como, por exemplo, portas, portões, janelas de correr).\nA inclinação do telhado é definida pelo tipo de telha na cobertura, porém a ABNT NBR 8800 define para o estado limite de serviço de empoçamento de água em coberturas e pisos a necessidade de evitar acúmulo de água em coberturas com inclinação menor que 5% (Item 11.6 da NBR 8800). Recomenda-se consultar o Manual Técnico de Telhas de Aço (ABCEM,2009).\nDeve ser realizada uma análise do local da obra para avaliar a topografia e o tamanho dos obstáculos nas redondezas. Esses fatores definirão de maneira mais adequada as ações devidas ao vento.\nOs carregamentos sobre a estrutura de- vem ser analisados. Além dos pesos próprios dos materiais da estrutura, das lâminas da cobertura, luminárias, devem ser consideradas todas as cargas acidentais que atuarão ao longo da vida útil.\nExiste uma combinação entre como pro- jetar, calcular, fabricar, transportar e montar uma estrutura de aço, que fornece a solução mais econômica e mais eficiente, porém deve ser estudada integrada a todas essas fases do projeto, desde a concepção até a sua manuten- ção para atingir a vida útil esperada.\nCapítulo 2 Projeto de Galpões\n2.1 Documentos de Projeto\nEntende-se por projeto o conjunto de especificações, cálculos estruturais, desenhos de projeto, de fabricação e de montagem dos elementos de aço.\n2.1.1 Memorial de cálculo\nO memorial de cálculo envolve o conjunto de especificações e os cálculos estruturais. Devem constar deste as normas usadas para definição dos carregamentos (ABNT NBR 6120, ABNT NBR 6123, ABNT NBR 8800, entre ou- tras), as normas de dimensionamento, os ma- teriais empregados nos elementos e nas uniões (solda e parafusos). Dado relevante é definir que sistema computacional é usado para aná- lise da estrutura e seu dimensionamento. Ainda assim, deve-se registrar com quais premissas o modelo estrutural foi definido e analisado.\n2.1.2 Desenhos de projeto\nOs desenhos de projeto devem conter todas as dimensões básicas, as denominações dos perfis, os tipos e valores das ações e os croquis das ligações e apoios, as especifica- ções em que o projeto foi baseado.\nUm desenho unifilar com esses dados faz parte constituinte do memorial de cálculo, e permite que as fases de detalhamento nos desenhos de fabricação sejam realizadas sem complicações.\n2.1.3 Desenhos de fabricação\nOs desenhos de fabricação devem conter as informações de desenhos de projeto com- pletas para a produção de todos os elementos componentes da estrutura, incluindo materiais, locação, tipo e dimensão de todos os parafusos e soldas de fábrica e de campo.\n2.1.4 Desenhos de montagem\nOs desenhos de montagem devem indicar as dimensões principais da estrutura, rotula- ção das peças, dimensões de barras, todos os detalhes para locação das bases e todas as informações necessárias à montagem da estrutura, além dos requerimentos de manejo e elevação das peças para manter a integridade estrutural delas.\n2.1.5 Lista de materiais\nContém as informações necessárias para a definição de estoque, compra, fabricação e montagem dos materiais especificados no projeto. Incluem-se as seguintes listas:\n- Lista de resumo de materiais - Lista de telhas para cobertura e tapa- mentos - Lista de parafusos\nNo Anexo A da ABNT NBR 8800:2008 são especificados os materiais aceitos pela norma para projetos de estruturas de aço.\nOs aços estruturais mais usados estão listados no Anexo A da ABNT NBR 8800, den- tre eles: ASTM A36, ASTM A572 G42, ASTM A572 G50, ASTM A588 (Tabela A.2 ABNT NBR 8800).\nParafusos comuns – ASTM A307 e seu equivalente ISO 898-1 Classe 4.6\nParafusos de alta resistência – ASTM A325 ou equivalente IS0 4016 Classe 8.8. Da- dos destes também são encontrados no Anexo A da ABNT NBR 8800.\nEm geral, para este tipo de construções pode-se especificar E70XX, que, de acordo com a Tabela 7 da NBR 8800 de compatibili- dade do metal-base com o metal solda, devem ser usadas para Arco elétrico com eletrodo revestido. Para outros processos de solda (SAW, GMAW ou FCAW) consultar a tabela supracitada.\nExistem diversos fabricantes de telhas de aço revestidas. A fabricação é baseada nas normas ABNT NBR 14513 e ABNT NBR 14514. No projeto exemplo deste documento serão usadas telhas trapezoidais. O espaçamento entre terças para telhas trapezoidais pode ser definido consultando os manuais do fabricante para cada tipo de espessura (é comum o uso de espessura de 0,55mm). Geralmente, este espaçamento varia de 1300mm até 1800mm, dependendo das forças devidas ao vento e da ação acidental considerada. (Veja-se o Manual Técnico de Telhas de Aço – ABCEM, 2009).\nFigura 24 – Telha trapezoidal\n2.2 Galpão a ser Projetado\nSerá projetado, como exemplo ilustrativo, um galpão para armazenamento de materiais com as seguintes características:\n• galpão com duas meias águas, inclinação da cobertura 10º;\n• pórtico com vigas e colunas em alma cheia, colunas com bases com apoios simples (isto é, restrições na direção vertical e horizontal e permitidas as rotações) nas fundações;\n• vão transversal de 15000mm;\n• vão longitudinal de 6000mm entre pórticos, comprimento total 54000mm;\n• pé-direito 6000mm;\n• tapamentos laterais e frontais conforme Figura 25;\n• materiais utilizados: perfis ASTM A572 G50 e barras de travamentos e perfis para terças U ASTM A36, telhas de espessura de 0,55mm e 40mm de altura de onda;\n• sistema estrutural conforme Figura 25.\nFigura 25 – Galpão a ser calculado\n2.3 Aberturas de Lanternim e Laterais\nNos galpões que não possuem interna- mente equipamentos que gerem calor, a venti- lação ou renovação interna do ar pode ser feita de forma natural pelo chamado “efeito lareira”. O ar de renovação penetra pelas aberturas co- locadas nas partes inferiores dos tapamentos laterais e frontais, ao mesmo tempo em que o ar viciado sai pela abertura superior, através do lanternim.\nAs aberturas laterais h1 e a abertura do lanternim h2 podem ser calculadas de acordo com as seguintes considerações simplifica- das:\n- V = volume interno do galpão em m³;\n- velocidade do vento no exterior do galpão considerada nula;\n- v = velocidade de saída do ar através da abertura do lanternim, considerada entre 1 a 1,5m/s;\n- L – comprimento total do galpão em m;\n- n = número de vezes que o ar interno do gal- pão vai ser renovado por hora, considerando de 15 a 30 renovações por hora;\n- h1 = altura de abertura lateral;\n- h2 = largura da abertura do lanternim;\nem m; levando-se em conta que são duas as aberturas laterais e que a soma delas deve ser uma vez e meia a abertura do lanternim.\n2 vL Vnh =\n2 .5,1 2\n1 hh =\nFigura 26 – Aberturas laterais e do lanternim\n2.4 Calhas e Tubos de Descida\nAs calhas são colocadas ao longo dos beirais e nos locais apropriados para receber a água que corre no telhado.\nUsualmente são fabricadas com chapa galvanizada dobrada e soldada. Seu formato depende da necessidade do projeto. Devem ser apoiadas de espaço em espaço, dependendo da resistência de sua seção transversal.\nO fundo da calha deve ter uma inclinação mínima de 0,5%, para favorecer a limpeza in- terna e o escoamento da água até as caixas que alimentam os tubos de descida. A sua se- ção transversal útil deve ter aproximadamente 1cm² para cada metro quadrado de área de telhado.\nNo caso de grandes coberturas, nas quais o volume de água a ser escoado pela calha é significativo, sua seção transversal pode ser tão grande que deve ser projetada com chapas mais espessas (5mm ou mais). Neste caso, é autoportante, não precisando de apoios inter- mediários.\nIndependentemente do caso considera- do, as cargas provenientes das calhas (peso próprio, carga devido à água, carga de manu- tenção) devem ser levadas em conta no cálculo da estrutura e seus apoios.\nFigura 27 – Calha e tubo de descida\n2.5 Ações atuantes na estrutura\nDe acordo com a ABNT NBR8800:2008, item 4.7, as ações atuantes no galpão a ser projetado são as seguintes:\n2.5.1 Ação permanente\nÉ formada pelo peso próprio de todos os elementos constituintes da estrutura, incluindo os pesos de equipamentos e instalações per- manentes suportados na estrutura.\nAs ações geradas pelos diferentes ma- teriais podem ser pesquisadas, na ausência de informações mais precisas, na ABNT NBR6120 ou em catálogos de fabricantes.\nPara o exemplo atual não são previstas ações devidas a equipamentos e o peso pró- prio será avaliado à medida que o cálculo for desenvolvido.\n2.5.2 Ações variáveis\nSegundo o item B.5.1 do Anexo B da ABNT NBR 8800:2008, para sobrecargas em coberturas, admite-se que a ação variável acidental englobe as cargas resultantes de ins- talações elétricas e hidráulicas, de isolamento térmico e acústico e de pequenas peças even- tualmente fixadas na cobertura, até um limite superior de 0,05 kN/m².\nEsta ação é considerada como uma carga uniformemente distribuída atuando so- bre a projeção horizontal do telhado, conforme ilustrado na Figura 28.\nFigura 28 – Ação acidental no telhado\nConforme especificado no item B.5.2 do Anexo B da ABNT NBR 8800:2008, o valor da sobrecarga na cobertura deve ser especificado de acordo com a sua finalidade, porém com um valor mínimo de 0,25 kN/m².\n2.5.3 Ação variável devida ao vento (Fwk)\nA ação do vento atuando na estrutura deve ser calculada de acordo com a ABNT NBR 6123/88 – “Forças devidas ao vento em edifi- cações” – da qual foram retirados os conceitos que seguem:\nVelocidade básica do vento: é a velo- cidade de uma rajada de três segundos de duração, a dez metros de altura, em campo aberto e plano, ultrapassada, em média, uma vez em 50 anos.\nConforme o gráfico de isopletas abaixo, será adotada, como exemplo, para uma re- gião de São Paulo a velocidade básica V0 de 40m/s.\nFigura 29 – Mapa de isopletas\nFator topográfico (S1): este fator leva em consideração as grandes variações da super- fície do terreno.\nSabendo que o projeto será construído sobre um terreno plano, tem-se S1=1.\nFator de rugosidade (S2): o fator de ru-\ngosidade é obtido definindo-se uma categoria (rugosidade do terreno) e uma classe (dimen- sões da edificação).\nConfo rme a Tabe la 1 da ABNT NBR6123/88, obtêm-se para um terreno de categoria III e uma edificação de classe C, os parâmetros b = 0,93, Fr = 0,95 e p = 0,115.\nAssim, o fator S2 pode ser calculado:\nCalculando-se o fator S2 para as alturas de 3 m e 7,32 m (este último valor correspon- dente à altura da cumeeira), tem-se para essas duas alturas:\nS2,(3m) = 0,77\nS2,(7,3m) = 0,85\nFator estatístico (S3): o fator estatístico considera o grau de segurança e a vida útil requeridos pela edificação, com base em um período de recorrência de 50 anos. Conside- rando um galpão para depósito com baixo fator de ocupação, tem-se S3 = 0,95.\nVelocidade característica (Vk) e pressão dinâmica (q): a velocidade característica do vento pode ser determinada pela fórmula:\nAssim, têm-se as velocidades caracterís- ticas para as duas alturas calculadas:\nVk,(3 m) = 29,26 m/s\nVk,(7,3 m) = 32,30 m/s\nE para a pressão de obstrução:\nq(3 m) = 524,82 N/m² q(7,3 m) = 639,54 N/m²\nCoeficientes de pressão externa (CPe) para as paredes:\nNa Tabela 4 da ABNT NBR 6123/88 são especificados os coeficientes de pressão para diversos tipos de edificação.\nPara uma edificação retangular, verificam- se a altura (h), a largura (b) e comprimento (a) da edificação. Assim:\nCom isso tem-se a distribuição para os coeficientes de pressão externos, conforme as Figuras 30 e 31.\nAlém disso, o comprimento de A1 e B1 apresentado na Figura 30 é definido pelo maior valor entre b/3 e a/4, desde que seja este valor menor ou igual que 2•h. Como para este caso o maior valor da relação, que é a/4 = 13,5, é maior que 2•h = 12, adota-se a distância de 12 m.\nFigura 30 – CPe para Vento a 0º\nPara os comprimentos de C1 e D1 na Figura 30, é adotado o menor valor entre 2•h e b/2, sendo para este caso b/2 = 7,5m o menor deles.\nFigura 31 – CPe para Vento a 90º\nO CPe Médio para as paredes é dado pelo menor valor entre h e 0,2•b, sendo este último o adotado neste caso, conforme a Figura 32.\nFigura 32 – CPe Médio para paredes\nCoeficientes de pressão externa (CPe) para o telhado: Na Tabela 5 da ABNT NBR 6123/88 são especificados os coeficientes de pressão para telhados de duas águas simétri- cos para edificações de planta retangular, de onde são extraídos os seguintes valores para o projeto:\nComo e a inclinação do\ntelhado é de 10°, obtêm-se os valores de CPe distribuídos conforme as Figuras 33 e 34.\nAlém disso, a largura das faixas dos CPe médios é definida pelo menor valor entre h ou 0,15•b. Assim, é adotado o valor de 0,15•b = 2,25 m.\nTambém, conforme indicado na ABNT NBR 6123/88, a dimensão dos quadros E e G é estipulada da mesma maneira que os CPe das paredes para A1 e B1.\nFigura 33 – CPe para cobertura - vento a 0º\nFigura 34 – CPe para cobertura - vento a 90º\nCoeficientes de pressão interna (CPi): O cálculo dos coeficientes de pressão interna é feito de acordo com as indicações do item 6.2 da ABNT NBR 6123/88.\nOs tapamentos laterais, frontais e a cober- tura do galpão serão em chapa trapezoidal, por- tanto permeáveis, de acordo com a norma.\nPara efeitos de simplificação será des- prezada a existência de abertura dominante em qualquer face do galpão e serão adotados os coeficientes previstos no item 6.2.5.a da ABNT NBR 6123/88. Porém, tendo em mãos as dimensões das aberturas fixas e móveis da edificação, os coeficientes de pressão interna podem ser obtidos de acordo com o Anexo D da ABNT NBR 6123/88.\nAssim, os coeficientes de pressão interna considerados são:\nFigura 35 – Vento perpendicular a uma face permeável\nFigura 36 – Vento perpendicular a uma face impermeável\nCombinações para as cargas do vento: Finalmente, após o cálculo dos coeficientes de pressão para a edificação, passa-se para as combinações das cargas de vento.\nDuas combinações serão usadas somen- te para o dimensionamento das telhas, terças e ancoragens, pois nelas serão considerados os CPe médios previstos anteriormente. Outras quatro combinações serão utilizadas no dimen- sionamento dos elementos dos pórticos.\nCombinações para telhas, terças e an- coragens:\nFigura 37 – CPe Médio (Seção 1)\nFigura 38 – CPe Médio (Seção 2)\nCombinações para elementos da estru- tura principal:\nFigura 39 – Caso 1: CPe(0°)+Cpi(+0.2)\nFigura 40 – Caso 2: CPe(0°)+Cpi(-0,3)\nFigura 41 – Caso 3: CPe(90°)+Cpi(+0,2)\nFigura 42 – Caso 4: CPe(90°)+Cpi(-0,3)\nEsforços finais devidos à ação do vento para o galpão:\n- Por simples observação, descartam-se os casos 2 e 4 listados anteriormente para o pórtico, e passam a ser analisados somente os dois casos restantes, que serão chamados de hipóteses I e II.\nPara a obtenção dos esforços finais de vento basta multiplicar os coeficientes de pressão atuantes pela pressão de obstrução correspondente à altura e pela distância en- tre pórticos da estrutura. Assim, obtêm-se as cargas conforme apresentado na Tabela 01, distribuídas como nas Figuras 43 e 44.\nTabela 01 – Obtenção dos valores de cargas devidas ao vento nos pórticos\nFigura 43 – Hipótese I (Cargas finais de vento) Figura 44 – Hipótese II (Cargas finais de vento)\n2.6 Análise Estrutural do Pórtico\nAtualmente são usados programas com- putacionais para modelar a estrutura, fornecen- do como dados a sua geometria, carregamen- tos, seções pré-dimensionadas e condições de apoio, com o intuito de obter esforços e deslocamentos para verificar a conformidade das seções propostas dos elementos.\nA ABNT NBR 8800:2008 requer que a estrutura seja avaliada quanto à sua desloca- bilidade lateral, seja com o método simplificado de amplificação dos esforços solicitantes (Ane- xo “D” da norma ABNT NBR 8800), seja com programas que realizem análises de segunda ordem.\nAqui será apresentada a definição de ações além das produzidas pelo vento, que já foram estimadas no item anterior. Depois será feita a análise usando um programa com capa- cidade de análise de segunda ordem.\nPara facilitar a reprodução dos resultados será utilizado um programa de uso livre (mais adiante comentado), no entanto outros progra- mas comerciais também poderão ser usados.\n2.6.1 Ação permanente (FGi,K)\nSão consideradas as seguintes ações: Telhas 0,10 kN/m² Contraventamentos 0,05 kN/m² Terças e Tirantes 0,10 kN/m² Vigas e Colunas 0,20 kN/m²\nTotal permanente 0,45 kN/m²\nO carregamento distribuído linearmente sobre um pórtico é dado por 0,45 kN/m² x 6m = 2,70 kN/m,\nFigura 45 – Carregamento permanente\n2.6.2 Ação Acidental (FQi,K)\nSegundo o Anexo “B” da NBR 8800, a ação acidental em telhados não deve ser menor que 0,25kN/m². Neste caso o carregamento li- nearmente distribuído sobre o pórtico é 0,25kN/ m² x 6m = 1,5kN/m.\nFigura 46 – Carga acidental\n2.6.3 Força Horizontal equivalente (Força Nocional- Fn)\nNas estruturas de pequena deslocabili- dade e média deslocabilidade, os efeitos das imperfeições geométricas iniciais devem ser levados em conta diretamente na análise, por meio da consideração de um deslocamento horizontal entre os níveis superior e inferior do galpão industrial (em edifícios seria o deslo- camento interpavimento) de h/333, sendo h a altura do andar. Estes efeitos podem ser leva- dos em conta por meio da aplicação de uma força horizontal equivalente, denominada de força nocional, igual a 0,3% do valor das cargas gravitacionais de cálculo.\n2.6.4 Combinações para Estados Limites Úl- timos\nAs combinações últimas normais decor- rem do uso previsto para a edificação, usando- se a seguinte expressão, de acordo com o item 4.7.7.2.1 e com os valores dos coeficientes de ponderação e combinação da Tabela 1 e\nda Tabela 2, respectivamente, da ABNT NBR 8800:2008.\nA força nocional correspondente de acor- do com o item 2.6.3 é dada por:\nFn = 0,003(5,63kN/m)(15m)=0,25kN\nComo o vento atua somente à sução, haverá mais duas combinações, uma de cada hipótese, de acordo com o item 2.5.3. Além disso, as forças devidas ao vento serão de- compostas segundo os eixos globais para a montagem das combinações finais.\n2.6.5 Análise estrutural\nConforme já explicado no item 2.6, para as análises estruturais podem ser utilizados programas computacionais com capacidade de análise de segunda ordem, ou ainda métodos simplificados de análise, como o indicado no Anexo D da ABNT NBR8800:2008.\nFigura 47 – Combinação FD1\nFigura 48 – Combinação FD2\nFigura 49 – Combinação FD3\nNas análises aqui apresentadas será utilizado o programa Mastan2(1), mas outras opções de softwares de uso livre estão dispo- níveis.\nO Mastan2 é capaz de resolver análises de segunda ordem geométrica e material, além de permitir modelagens em duas e três dimensões.\nAlém do Mastan2, um exemplo de pro- grama desenvolvido no Brasil que permite a realização de análises não-lineares é o Aca- dFrame(2), desenvolvido na Escola de Enge-\n1 O Mastan2 pode ser obtido através do endereço eletrônico “www.mastan2.com”; 2 O AcadFrame pode ser obtido através do endereço eletrônico “www.set.eesc.usp.br/acadframe”.\nnharia de São Carlos – USP, que possibilita a análise de pórticos e treliças planas.\n2.6.5.1 Análise de deslocabilidade\nSegundo o i tem 4.9 .4 da ABNT NBR8800:2008, as estruturas podem ser classificadas quanto a sua sensibilidade a des- locamentos laterais como sendo de pequena, média ou grande deslocabilidade.\nRealizando-se as análises lineares e não-lineares, pode-se obter a relação entre o deslocamento lateral em todos os andares relativo à base, para todas as combinações últimas de ações, e assim definir o grau de deslocabilidade da estrutura.\n2.6.5.2 Resultados das análises\nPara simplificar a apresentação dos es- forços no pórtico do galpão será apresentada tabela (Tabela 03) contendo os valores dos esforços para cada seção do pórtico conforme a Figura 50. Na Tabela 02 são apresentados os deslocamentos para obtenção do grau de deslocabilidade, de acordo com as combina- ções analisadas.\nFigura 50 – Pórtico do galpão\nNa Tabela 03 também são apresentados, lado a lado, os esforços obtidos com as aná- lises lineares e não-lineares, onde é possível notar a pouca diferença para este caso entre os resultados dos dois tipos de análise.\nAlém disso, a análise de deslocabilidade para todas as combinações últimas de cargas gerou resultados na relação ∆2/∆1 inferiores a 1,1 (vide Tabela 2), o que caracteriza, confor- me já explicado em 2.6.5.1, uma estrutura de pequena deslocabilidade. Validam-se, assim, todas as análises lineares para a obtenção dos esforços necessários ao dimensionamento dos elementos.\nUma grande potencialidade da utilização de softwares para a análise de estruturas é a obtenção de todos os diagramas de esforços para a estrutura de forma rápida e precisa, o que permite ao projetista uma análise rigorosa para apurar possíveis erros de modelagem ou processamento.\nA seguir são apresentados os diagramas de esforços, juntamente com a geometria deformada dos pórticos analisados nas três combinações de carga previstas, todos utili- zando análises lineares, conforme foi validado na análise de deslocabilidade.\nFigura 51 – Diagrama de esforço axial – Combinação de carga Fd1\nFigura 52 – Diagrama de esforço cortante – Combinação de carga Fd1\nFigura 55 – Diagrama de esforço axial – Combinação de carga Fd2\nFigura 56 – Diagrama de esforço cortante – Combinação de carga Fd2\nFigura 57 – Diagrama de momentos – Combinação de carga Fd2\nFigura 53 – Diagrama de momentos – Combinação de carga Fd1\nFigura 54 – Geometria deformada – Combinação de carga Fd1\nFigura 58 – Geometria deformada – Combinação de carga Fd2\nFigura 59 – Diagrama de esforço axial – Combinação de carga Fd3\nFigura 60 – Diagrama de esforço cortante – Combinação de carga Fd3\nFigura 61 – Diagrama de momentos – Combinação de carga Fd3\nFigura 62 – Geometria deformada – Combinação de carga Fd3\n2.7 Dimensionamento dos Elementos do pórtico\n2.7.1 Considerações gerais\nOs procedimentos de cálculo para o di- mensionamento de perfis formam uma etapa trabalhosa e que pode consumir um tempo considerável do engenheiro estrutural.\nAtualmente, com o uso comum de sof- twares de dimensionamento esta etapa pode ser automatizada, permitindo que o engenheiro dedique mais tempo às análises e otimização das estruturas.\nAo final desta publicação é apresentado um fluxograma que ilustra, com as devidas referências à norma, todas as etapas para o dimensionamento de peças de aço submetidas à flexo-compressão.\n2.7.2 Solicitações de cálculo\nApós uma criteriosa análise sobre as tensões atuantes na estrutura, destacam-se as barras submetidas aos maiores esforços, para que sejam dimensionadas de acordo com as prescrições normativas.\nPara a coluna D-E os maiores esforços são:\nCombinação Fd1 (Hipótese 1): (Elemento à compressão) MSd = 82,01 kN∙m NSd = -42,97 kN VSd = -13,67 kN\nCombinação Fd2 (Hipótese 2): (Elemento à tração) MSd = -35,85 kN∙m NSd = 20,60 kN VSd = 21,74 kN\nCombinação Fd3 (Hipótese 3): (Elemento à tração) MSd = 43,00 kN∙m\nNSd = 13,68 kN VSd = 18,20 kN\nDa mesma maneira se segue para todos os outros elementos, para que assim se possa proceder às verificações dos perfis.\n2.7.3 Pré-dimensionamento da coluna\nBellei(2006), em seu livro sobre edifícios industriais em aço, recomenda para colunas de galpões sem ponte rolante com a seção constante um valor de altura do perfil de H/20 a H/30, sendo H a altura da coluna até o beiral. Para vigas de cobertura o autor recomenda alturas de perfis de L/50 até L/70. No projeto calculado teríamos para a altura h coluna:\nAdota-se, portanto, o perfil W 310x38,7 para as colunas e vigas, isto é, um único per- fil.\n2.7.4 Dimensionamento e verificações para a coluna\nComo as duas colunas (A-B e D-E) terão perfis iguais, somente serão apresentados os cálculos detalhados para uma delas (D-E). Porém, as verificações devem ser feitas para todas as combinações de ambas as colunas, conforme será lembrado ao final dos procedi- mentos de cálculo.\nAs propriedades geométricas do perfil podem ser obtidas em normas ou em tabelas de fabricantes siderúrgicos.\nFoi escolhido um perfil que não neces- sariamente é o de melhor desempenho em\ncapacidade e custo, relação custo/benefício. Para obter a melhor solução devem-se ava- liar: disponibilidade dos fornecedores, custos, compatibilidade dimensional entre elementos da estrutura, entre outros fatores. O respon- sável pelo projeto deve procurar a melhor solução que envolva custo do material, custo de fabricação e de transporte e montagem. Não necessariamente a escolha com melhor desempenho é a de menor peso. As fases de fabricação, transporte e montagem devem ser consideradas para uma escolha ótima.\n Verificação da esbeltez:\nConforme o i tem 5.3.4 da ABNT NBR8800:2008, a limitação do índice de es- beltez das barras comprimidas, tomado como a maior relação entre o comprimento destravado do perfil L e o raio de giração correspondente r, não deve ser superior a 200.\n Verificação da capacidade à compres- são:\nProcedimentos determinados para seções com dupla simetria ou simétricas em relação a um ponto.\nConforme indicação da Tabela F.1 da ABNT NBR8800:2008, verifica-se para o perfil em questão a esbeltez da alma. Tratando-se de um perfil I, verifica-se para o Grupo 2, ele- mento AA:\nComo (hw/tw) supera (b/t)lim, deve-se cal- cular o fator de redução Qa, dado por:\nb e t são, respectivamente, a largura e a espessura de um elemento comprimido AA, e bef é a largura efetiva de um elemento compri- mido AA.\nonde Ca é um coeficiente igual a 0,38 para mesas ou almas de seções tubulares retangu- lares e 0,34 para todos os outros elementos e σ é a tensão que pode atuar no elemento analisado, tomada igual a:\ncom χ obtido conforme 5.3.3, adotando Q igual a 1,0. Opcionalmente, de forma conser- vadora, pode-se tomar:\nO próximo passo é a verificação da es- beltez da mesa.\nConforme indicação da Tabela F.1 da ABNT NBR8800:2008, tratando-se de um perfil I, verifica-se para o Grupo 4, elemento AL:\nAssim, conforme item F.1.3 do Anexo F da ABNT NBR8800:2008, o fator de redução total Q é dado por:\nPara o cálculo da carga de flamba- gem elástica, segundo o Anexo E da ABNT NBR8800:2008, determina-se para uma barra com seção transversal duplamente simétrica ou simétrica em relação a um ponto:\na) para flambagem por flexão em relação ao eixo central de inércia x da seção transver- sal:\nb) para flambagem por flexão em relação ao eixo central de inércia y da seção transver- sal:\nKzLz é o comprimento de flambagem por tor- ção;\nE é o módulo de elasticidade do aço;\nCw é a constante de empenamento da seção transversal;\nG é o módulo de elasticidade transversal do aço;\nIt é o momento de inércia à torção uniforme; ro é o raio de giração polar da seção bruta em relação ao centro de cisalhamento, dado por:\nxo e yo são as coordenadas do centro de cisalhamento na direção dos eixos centrais x e y, respectivamente, em relação ao centro geométrico da seção.\nAssim, como foi utilizada análise de se- gunda ordem, pode ser usado k=1,0\nCom a força axial de flambagem elástica do perfil pode-se calcular o fator de redução associado à resistência à compressão, que é dado por:\nλ0 é o índice de esbeltez reduzido, dado no item 5.3.3.2 da ABNT NBR8800:2008 pela fórmula:\nE, finalmente, a força axial resistente de cálculo, de acordo com o item 5.3.2 da ABNT NBR8800:2008:\n Verificação da capacidade à flexão:\nPara a verificação da carga do momento fletor resistente de cálculo do perfil são apre- sentados os procedimentos no Anexo G da ABNT NBR8800:2008, que são detalhados a seguir.\nConforme a Tabela G.1 da ABNT NBR8800:2008, para Seções I com dois eixos de simetria, fletidas em relação ao eixo de maior momento de inércia, tem-se:\nVerificando o estado limite para flamba- gem lateral com torção (FLT):\nSegundo indicado no item G.2.1.c) da ABNT NBR8800:2008, para quando\nCb (Fator de modificação para diagrama de momento fletor não-uniforme), conforme itens 5.4.2.3 e 5.4.2.4 na ABNT NBR8800:2008, pode ser tomado como:\nMmax é o valor do momento fletor máximo solicitante de cálculo, em módulo, no compri- mento destravado;\nMC é o valor do momento fletor solicitante de cálculo, em módulo, na seção situada a três quartos do comprimento destravado, medido a partir da extremidade da esquerda;\nRm é um parâmetro de monossimetria da seção transversal, igual a 0,5+2.(Iyc / Iy)2 para seções com um eixo de simetria, fletidas em relação ao eixo que não é de simetria, sujeitas à curvatura reversa, e igual a 1,00 em todos os demais casos;\nIyc é o momento de inércia da mesa com- primida em relação ao eixo de simetria (como a curvatura é reversa, esse momento de inér- cia refere-se à mesa de menor momento de inércia);\nIy é o momento de inércia da seção trans- versal em relação ao eixo de simetria.\nCom isso, têm-se os valores dos momen- tos solicitados conforme ilustrado abaixo:\nFigura 63 – Momentos atuantes na coluna D-E\n- Verificando o estado limite para flamba- gem local da mesa (FLM):\nTratando-se de um perfil laminado.\nSegundo indicado no item G.2.2.a) da ABNT NBR8800:2008, para quando\n- Verificando o estado limite para flamba- gem local da alma (FLA):\nE, finalmente, o momento fletor resistente de cálculo, de acordo com o item 5.4.2.1 da ABNT NBR8800:2008:\n Verificação da capacidade ao cisalhamen- to:\nPara a verificação da capacidade ao ci- salhamento de cálculo do perfil são utilizados os procedimentos descritos no item 5.4.3 da ABNT NBR8800:2008.\nPara uma seção I fletida em relação ao eixo central de inércia perpendicular à alma (eixo de maior momento inércia), a força cortan- te resistente de cálculo, VRd, segundo indicado no item 5.4.3.1.1 da ABNT NBR8800:2008, para quando , é dada por:\n Verificação para a combinação de esforços solicitantes:\nConforme descrito no item 5.5.1.2 da ABNT NBR8800:2008, para a atuação simultâ- nea da força axial de tração ou de compressão e de momentos fletores, deve ser obedecida a limitação fornecida pelas seguintes expressões de interação:\n0,69 ≤ 1,00 ⇒ Ok!\nVerifica-se com isso a estabilidade do perfil proposto para suportar os esforços pre- vistos.\nPortanto, pode-se dizer que o perfil W310x38,7 é adequado para o elemento da coluna D-E no caso da condição de carrega- mento Fd1.\nPara as verificações da coluna A-B o pro- cedimento é o mesmo, devendo-se considerar somente a verificação para os esforços de cisa- lhamento atuantes e esforços combinados.\nComo o esforço de cisalhamento atuante é muito inferior ao resistente, somente a verifi- cação de esforços combinados é necessária:\n0,66 ≤ 1,00 ⇒ Ok!\nPor fim, conforme as verificações feitas para ambas as colunas, mostra-se que o perfil W310x38,7 é adequado para suportar os es- forços solicitantes de cálculo.\n2.7.5 Dimensionamento e verificações para as vigas\nUsando-se o mesmo procedimento ado- tado para as colunas, obtêm-se, inicialmente, os esforços atuantes nas vigas B-C e C-D para, então, proceder às verificações.\nSão resumidos aqui alguns processos que já foram detalhados no cálculo da coluna, assim como o perfil utilizado para as vigas será o mesmo. Algumas verificações não serão necessárias.\nFigura 64 – Dimensão da viga\nDeve-se estar atento para os comprimen- tos de flambagem para o perfil em questão. No caso da viga, existirão dois comprimentos diferentes. O comprimento de flambagem em torno do eixo ‘x’ de 7.615,7 mm, ou seja, o com- primento total do perfil (Figura 64), e, como o perfil está perfeitamente travado (não somente com terças), como se pode ver na Figura 65, o comprimento de flambagem em torno do eixo ‘y’ e também o comprimento entre duas seções contidas à torção de 2.538 mm.\nFigura 65 – Espaçamento entre seções travadas no perfil da viga\n Verificação da capacidade à compressão:\nConforme já calculado no elemento da coluna, o valor do fator de redução total Q é dado por:\na) Flambagem por flexão em relação ao eixo central de inércia x da seção transversal:\nb) Flambagem por flexão em relação ao eixo central de inércia y da seção transversal:\nA carga resistente do perfil é a menor entre Nex, Ney e Nez.\nFigura 66 – Momentos atuantes na viga C-D\nConforme já calculado em 2.7.4:\nO momento fletor resistente de cálculo é o menor entre:\n Verificação da capacidade ao cisalha- mento:\nConforme cálculo apresentado em 2.7.4:\n0,43 ≤ 1,00 ⇒ Ok!\nAssim, pode-se dizer que o perfi l W310x38,7 é adequado também para o ele- mento da viga C-D no caso da condição de carregamento Fd1.\nAs mesmas verificações devem ser feitas para a viga B-C, com o mesmo procedimento aqui apresentado.\nComo os esforços de cisalhamento atuan- tes são muito inferiores ao resistente do perfil, somente a verificação de esforços combinados é necessária:\nPor fim, conforme as verificações feitas para ambas as vigas, mostra-se que o perfil W310x38,7 tem suficiente capacidade para atender às solicitações de projeto.\n- Sobre os resultados das verificações do pórtico\nCom os valores obtidos até então, de 0,69 para as colunas e 0,43 para as vigas, percebe- se claramente que existe a possibilidade de serem adotados perfis mais leves, com menos área e inércia, de forma a se obter um dimen- sionamento mais econômico, principalmente para as vigas do pórtico.\nContudo, deve ser verificado ainda o Estado Limite de Serviço referente ao desloca- mento horizontal do pórtico, que é função das inércias das vigas e colunas, no sentido de se decidir sobre esta alteração.\n2.8 Verificação do Deslocamento Vertical e Lateral\nO deslocamento vertical do pórtico é determinado computacionalmente com a com- binação dada por:\nO limite dado segundo o Anexo C da ABNT NBR 8800:2008, Tabela C.1 é de L/250 para vigas de cobertura. Portanto, o valor do deslocamento máximo obtido foi de 57,51mm enquanto o limite permitido é (1500mm/250 = 60mm), sendo conforme o deslocamento ver- tical com os perfis utilizados.\nO estado limite de deformação horizontal para galpões em geral é de 1/300 da altura da coluna em relação à base – segundo o anexo C da ABNT NBR 8800:2008, Tabela C.1.\nO deslocamento lateral do pórtico no topo das colunas, para a pior situação das combinações frequentes de serviço, pode ser calculado computacionalmente, da mesma maneira como apresentado em 2.6.5.1 para análise de deslocabilidade da estrutura, com a combinação de estado limite de utilização dada por apenas o carregamento nominal do vento fornecido pela hipótese II das ações finais de vento (vide Figura 43):\nAssim, para a pior combinação de ações frequentes de serviço, tem-se a seguinte con- figuração deformada:\nFigura 67 – Geometria deformada – Combinação frequente de serviço para o vento nominal\n2.9 Dimensionamento das Terças\n- Características da telha utilizada:\n- Altura da onda = 40 mm; - Espessura da telha = 0,55 mm; - Peso da telha = 50 N/m².\nFigura 68 – Telha utilizada para a cobertura\n- Ações atuantes na cobertura\nA carga de peso próprio das terças e tirantes foi estimada em 70 N/m².\n- Peso próprio (terças + tirantes + telhas) = 0,12 kN/m² ּ2,538 m = 0,30456 kN/m;\nA sobrecarga utilizada está explicada no item 2.6.2.\n- Sobrecarga = 0,25 kN/m² ּ2,538 m = 0,6345 kN/m;\nAs cargas de ventos para o dimensiona- mento das terças e vigas de do tapamento lateral se referem aos coeficientes CPe médios (ver item 2.5.3).\n- Vento = (2,538 m ּ0,65467 kN/m²) ּ (-1,4) = -2,326 kN/m.\nFigura 69 – Carga de vento atuante sobre a terça\nSegundo o item 2.2.1.4 da ABNT NBR 6120:1980, deve-se verificar para elementos como as terças a sua resistência ao peso pró- prio somado a uma carga concentrada de 1 kN no ponto mais desfavorável do elemento, que no caso da terça é o centro do vão.\n- Análise estrutural das terças\nPara o dimensionamento dos perfis das terças é necessário obter os diagramas de esforços atuantes nos dois eixos de flexão dos mesmos.\nAlém disso, para se obter uma redução nos momentos e melhorar as condições de estabilidade do perfil das terças, podem ser projetadas linhas de correntes (rígidas ou flexíveis) nos sentidos de menor inércia dos perfis das terças. Assim, são adotadas para o caso correntes de tirantes flexíveis no centro do vão das terças, que serão dimensionadas posteriormente.\nTabela 04 – Resumo de esforços nas terças para Fd1 e Fd2\nFigura 70 – Terça em torno de x\n- Diagramas em torno do eixo y:\nFigura 71 – Terca em torno de Y\nPara resumir a apresentação dos resul- tados das análises são apresentadas abaixo tabelas com a indicação dos esforços atuantes nas diversas seções ao longo do comprimento da terça para as três combinações de cargas.\nTabela 05 – Resumo de esforços nas terças para Fd3\n- Pré-Dimensionamento dos perfis\nComo orientação inicial, é possível esta- belecer uma relação entre a altura do perfil (d) e o vão da terça (L). Em geral, pode-se obedecer ao seguinte critério:\nPortanto, deve-se esperar um perfil com altura entre 100 e 150 mm.\nNormalmente as terças são dimensiona- das como vigas biapoiadas ou vigas contínuas. É comum o emprego de linhas de correntes\nrígidas ou flexíveis no sentido de menor inércia do perfil para conseguir o emprego de perfis mais econômicos.\nOutra questão trata da posição correta das terças, se com a face aberta do perfil vol- tada para a cumeeira ou para o beiral (Figura 70).\nFigura 72 – Exemplo de configuração de terças e suas dis- posições sobre a cobertura\nApesar de algumas bibliografias recomen- darem o primeiro caso, é no segundo caso que a terça normalmente apresenta melhor desem- penho para as cargas de serviço. Além disso, o lado aberto do perfil voltado para o beiral ou calha pode ser um fator determinante para a durabilidade da estrutura em razão do acúmulo de pó e umidade dentro do perfil.\nDimensionamento dos perfis\nPara o dimensionamento dos perfis das terças deve-se considerar a atuação de flexão nos dois eixos dos perfis.\nOs demais processos são semelhantes àqueles já apresentados.\nLembra-se que há uma linha de tiran- tes projetada que reduz o comprimento de flambagem dos perfis em torno do eixo ‘y’ e a torção.\nPortanto, os comprimentos de flambagem são:\nLx = 6.000 mm Ly = 3.000 mm Lb = 3.000 mm\nO perfil analisado é um U152 x 15,6. A obtenção das propriedades geométricas deste\nperfil pode ser consultada em catálogos de fabricantes.\nO primeiro passo deve ser a verificação\nda capacidade do perfil à compressão. Porém, como não existem esforços deste tipo atuando na estrutura, o cálculo passa para as verifica- ções à flexão.\n Verificação da capacidade à flexão em torno do eixo ‘x’:\n- Verificando o estado limite para flamba- gem lateral com torção:\nO valor de Cb neste caso é tomado como 1,00.\nVerificando o estado limite para flamba- gem local da mesa:\nTratando-se de um perfil laminado\n- Verificando o estado limite para flamba- gem local da alma:\nO momento fletor resistente de cálculo em torno do eixo ‘x’ é o menor entre:\n Verificação da capacidade à flexão em torno do eixo ‘y’:\nSegundo o Anexo G da ABNT NBR8800:2008, Tabela G.1,Nota 3, para seção U, o estado-limite FLM aplica-se somente quando a extremidade livre das mesas for comprimida pelo momento fletor. Como não é :\no caso aqui apresentado devido à posição das terças, o estado-limite FLM não necessita de verificação.\nCom isso, o momento fletor resistente de cálculo em torno do eixo ‘y’ é:\n Verificação da capacidade ao cisalhamento em torno do eixo ‘x’:\nc) Parâmetro de esbeltez correspondente início do escoamento:\nPara uma seção U fletida em relação ao eixo central de inércia perpendicular às mesas (eixo de maior momento inércia), a força cortan- te resistente de cálculo, VRd, segundo indicado no item 5.4.3.1.1 da ABNT NBR8800:2008, para quando , é dada por:\n Verificação da capacidade ao cisalha- mento em torno do eixo ‘y’:\nPara uma seção U fletida em relação ao eixo perpendicular ao de simetria, a força cortante resistente de cálculo, VRd, segundo indicado nos itens 5.4.3.5 e 5.4.3.1.1 da ABNT NBR8800:2008, para quando λv < λp, é dada por:\nConforme a Tabela 02, verifica-se facil- mente a condição mais desfavorável ao perfil na combinação Fd2, a qual deve ser satisfeita para que o perfil se mostre adequado.\n0,86 ≤ 1,00 ⇒ Ok!\nDeste modo, mostra-se a eficiência do perfil U152 x 15,6 em resistir aos esforços solicitantes de cálculo, sendo este, portanto, o perfil adotado para as terças aqui dimensio- nadas. É importante ressaltar que na prática são usadas terças de perfis conformadas a frio, que devem ser dimensionadas pela ABNT NBR 14762 vigente.\n Verificação da flecha:\nDe acordo com o Anexo C, Tabela C.1 da ABNT NBR8800:2008, o deslocamento máxi-\nmo para terças de coberturas considerando as combinações raras de serviço com ações variá- veis de mesmo sentido das ações permanentes deve ser L/180, e com as ações variáveis de sentido oposto as permanentes, L/120, sendo L o vão livre da terça.\nCom isso, determinam-se as cargas atuantes de acordo com a pior combinação rara de serviço, conforme ABNT NBR8800:2008:\nE finalmente o deslocamento máximo no centro do vão:\n2.10 Dimensionamento das vigas de tapamento lateral\nO processo de dimensionamento das vigas de tapamento lateral é semelhante ao di- mensionamento das terças da cobertura, neste caso utilizando-se os coeficientes CPe médios para as paredes (conforme 2.5.3).\nAs telhas e os perfis das vigas serão ado- tados como os mesmos da cobertura.\nA disposição das vigas estipulada confor- me a Figura 71 respeita um determinado limite para a distância entre os apoios da telha utili- zada (cada caso deve ser verificado conforme especificações do fabricante da telha).\nFigura 73 – Disposição das vigas de tapamento lateral\nDesse modo, as ações atuantes nas ter- ças de tapamento lateral são:\n- A carga de peso próprio das terças, tirantes e telhas de tapamento:\n0,12 kN/m² ּ3,0 m = 0,36 kN/m.\n- A sobrecarga em telhas de tapamento lateral não obedece a nenhuma recomenda- ção normativa específica e será considerada nula;\n- Cargas de vento: A atuação crítica do vento se dá na seção\nmais alta das laterais (conforme o item 2.5.3). Assim, utiliza-se a pressão de obstrução mais crítica (0,65467 kN/m²).\n- Vento = (3,0 m ּ 0,65467 kN/m²) ּ (-1,0) = -1,964 kN/m.\n- Análise estrutural das vigas Para Fd1:\n- Diagramas em torno do eixo x:\nFigura 74 – Terça tapamento em X\nFigura 75 – Viga tapamento em Y\nSeguindo o mesmo procedimento das terças, estão relacionados logo abaixo os es- forços atuantes nas diversas seções ao longo do comprimento da viga de tapamento para as duas combinações de cargas.\nTabela 06 – Resumo de esforços nas vigas de tapamento para Fd1 e Fd2\nDimensionamento dos perfis:\nO procedimento para verificação dos per- fis das vigas de tapamento lateral é semelhante ao das terças.\nDeste modo, considerando os corretos comprimentos de flambagem dos perfis em função da linha de tirantes e utilizando-se os mesmos perfis das terças, verifica-se:\n1. Verificação da capacidade à flexão em torno do eixo ‘y’:\nVerificando o estado limite para flamba- gem lateral com torção:\nO valor de Cb, neste caso, é tomado como 1,00\nAssim, o momento fletor resistente de cálculo em torno do eixo ‘x’ é igual a:\n2. Verificação da capacidade ao cisalhamento em torno do eixo ‘y’:\nPara λv < λp :\n3. Verificação da capacidade ao cisalhamento em torno do eixo ‘x’:\n4. Verificação para a combinação de esforços solicitantes:\n0,88 ≤ 1,00 ⇒ Ok!\nAssim, conforme a Tabela 06, percebe- se que o perfil indicado (U152 x 15,6) suporta satisfatoriamente as condições previstas.\n2.11 Dimensionamento dos Tirantes da Cobertura e Tapamentos Laterais\nOs tirantes da cobertura e tapamentos laterais serão formados por barras redondas com extremidades rosqueadas, conforme a figura abaixo.\nFigura 76 – Sistema de tirantes flexíveis nas terças\nÉ importante na disposição dos tirantes, tanto das terças de cobertura como das terças de tapamento lateral, que se travem adequa- damente os lances mais extremos das linhas de tirantes para que sejam efetivos.\nSegundo o item 6.3 da ABNT NBR 8800/2008, para o dimensionamento de barras redondas com extremidades rosque- adas verifica-se a menor resistência entre o escoamento da seção bruta e a ruptura da seção rosqueada.\nFigura 77 – Disposição das linhas de tirantes na cobertura e sua área de influência\nAs roscas deverão atender aos requisitos da ASME B18.2.6 com tolerância classe 2A, e as porcas das barras deverão ter dimensões conforme especificado na ASME B.18.2.6 para porcas hexagonais.\n Área efetiva da barra rosqueada:\nNormalmente os diâmetros mais usados para as barras de tirantes são de 16mm para ficarem coerentes com os diâmetros dos para- fusos. Contudo, é comum em galpões menores se adotarem barras de 12,5mm.\nAdotando barras de 12,5 mm, procede-se\nao cálculo da área efetiva (Ae), que, segundo o item 6.3.2.2 da ABNT NBR8800/2008, deve ser tomado como 75% da área bruta (Ab) da barra.\nSendo db o diâmetro externo da rosca da barra rosqueada.\n Força de tração resistente:\nA força de tração resistente de cálculo de uma barra redonda rosqueada tracionada, con- forme item 6.3.3.1 da ABNT NBR8800/2008, é dada por:\nSendo Fub, a resistência à ruptura do ma- terial da barra e admitindo uma barra de aço A36 com resistência à ruptura de 400 MPa:\nA força de tração resistente para o es- coamento da seção bruta também deve ser verificada:\nAssim, verifica-se a menor força de tração resistente, sendo a força para ruptura de seção rosqueada da barra (27.270,8 N).\n Carga atuante nos tirantes da cobertura:\nPeso próprio (terças + tirantes + telhas):\n0,12 kN/m²•(3,0 m) = 0,36 kN/m;\n0,25 kN/m²•)3,0 m) = 0,75 kN/m.\n• Para os tirantes T1:\n• Para os tirantes T2:\n Verificação para os tirantes da cobertura:\nDeste modo tem-se:\n1,388 kN < 1,61 kN < 27,27 kN (Ok!)\nConstata-se neste item que a força de tração resistente dos tirantes da cobertura é consideravelmente superior à força atuante. De modo geral, isso é comum em galpões como o apresentado, devendo-se tomar cuidado com estes elementos somente em casos em que os painéis de tapamento tiverem grandes dimensões.\n Carga atuante nos tirantes do tapamento lateral:\nFigura 78 – Disposição das linhas de tirantes no tapamento lateral\nPeso próprio (terças + tirantes + telhas de tapamento):\n0,12 kN/m² • (3,0 m) = 0,36 kN/m.\n1,35 kN < 1,91 kN < 27,27 kN (Ok!)\n2.12 Dimensionamento de Placas de Base e Chumbadores\nDe acordo com a ABNT NBR 8800:2008, em seu Anexo S, item S.2, recomenda-se o uso do Steel Design Guide 1, 2ª edição, da American Institute of Steel Construction (AISC), publicado em 2006, para o dimensionamento das bases de colunas.\nOutras considerações podem ser visualizadas em maiores detalhes no “Manual de Interfaces Aço – Concreto”, 2ª edição, do CBCA-IABr (2010).\nHá dois tipos básicos de bases, as rotu- ladas e as engastadas. Conforme mencionado no Item 2.2, o galpão projetado possui bases rotuladas, o que faz com que não haja esforços de momento nas bases, gerando significativa economia neste componente do projeto.\nBuscando simplicidade para a execução será utilizada uma chapa soldada à base do pilar, fixada com dois chumbadores no centro, o mais próximo possível do eixo de rotação do pilar, conforme a Figura 77.\nNeste modelo, os esforços de compres- são são absorvidos diretamente através da pla- ca sobre o concreto. Já os esforços de tração na coluna são suportados pelos chumbadores, solidários à placa de base.\nAlém disso, sendo as forças atuantes so- mente de compressão, os esforços horizontais, podem ser resistidos apenas pelo atrito entre a placa de base e o concreto de enchimento. De acordo com o AISC (2005), o coeficiente\nde atrito a ser usado para o método LFRD é 0,9 (μ=0,9).\nEntre o topo da fundação e o fundo da placa de base é deixado um espaço mínimo de 25 mm para enchimento com argamassa, cuja função é transmitir para as fundações os esforços de compressão da placa de base. Por este motivo, a abertura para enchimento deve ser tal que permita o completo preenchimento do espaço com argamassa, sem vazios ou falhas.\nFigura 79 – Base rotulada\n2.12.1 Cargas atuantes\nDe acordo com os esforços atuantes nas bases das colunas, são críticas as seguintes solicitações de cálculo:\nCombinação Fd1 (Compressão na colu- na):\nN = -42,77 kN H = 13,67 kN\nCombinação Fd3 (Tração na coluna):\nN = 27,69 kN H = 2,44 kN\nPara compor a base das colunas existem diversos tipos de chumbadores, entre eles, chumbadores com chapas ou porcas na extre- midade inferior (Figura 78.b) e chumbadores com extremidade inferior dobrada a 90º, que é o caso adotado neste projeto (Figura 78.a).\nFigura 80 – Tipos de chumbadores\nÉ importante ressaltar que, segundo o Steel Design Guide 1, 2ª edição, da AISC, o diâmetro mínimo para barras de chumbadores deve ser de 19 mm (3/4”). Assim, utilizando-se de um aço ASTM A36 e diâmetro de 19 mm, os chumbadores devem ser verificados para resistir aos esforços de arrancamento da co- luna, conforme o que segue.\nDe acordo com a NBR 8800, a área ne- cessária do chumbador só atuando a cisalha- mento é dada por:\nConsiderando Fu = 40kN/cm² ( Aço ASTM A36), para cisalhamento apenas, o diâmetro do chumbador é (usando Hu=13,67kN e dois chumbadores nc=2):\nDeverá ser usado o diâmetro mínimo recomendado de 19mm.\nNa tração a área necessária é dada por:\nO comprimento de ancoragem é definido pelo AISC (2005) de forma diferenciada para chumbadores com extremidade inferior a 90º e para chumbadores com extremidade inferior com porca ou chapa.\nNo caso de chumbadores com extremi-\ndade inferior a 90º, são indicadas as expres- sões:\nAchu é a área da seção transversal de um chumbador;\ndc é o diâmetro da barra do chumbador;\nfck é a resistência característica do con- creto da base aos 28 dias;\nFu é o limite de ruptura do aço;\nLc é o comprimento vertical de ancoragem do chumbador, conforme a Figura 79;\nLh é o comprimento horizontal do chum- bador, conforme a Figura 79;\nTu é a carga axial fatorada de tração.\nFigura 81 – Chumbador em L\nAssim, assumindo um concreto classe C20 (2,0kN/cm²):\nPara a determinação de Lc utiliza-se a tabela em função do tipo de aço:\nTabela 07 – Comprimentos e distâncias mínimas. Fonte: Manual de Construção em Aço – Interfaces Aço-Concreto, 2ª Ed. 2010.\nSendo o comprimento total do chumbador L = Lc + Lh:\nL = 23cm + 12cm = 35cm\nA distância entre os chumbadores segue também o critério da Tabela 07:\nX = 5 x 19 = 95mm < 100mm X = 100mm\nA verificação final para o chumbador sub- metido a tração pode ser feita de acordo com o item 6.3.3.1 da ABNT NBR 8800:2008.\n• Resistência à tração pela ruptura da seção na rosca:\n• Resistência à tração pelo escoamento da seção maciça da barra (área bruta):\nNRd = 64,44 kN\n• Esforço de tração solicitante de cálcu- lo:\nNSd = 27,69 / 2 = 13,85 kN\nA espessura da placa base é determinada em função de um percentual da resistência característica do concreto. De posse da carga axial à compressão Nu, determina-se a área mínima da chapa, cujas dimensões devem ser um pouco maiores que as dimensões do perfil. Determinam-se a seguir a tensão efetiva no concreto e a espessura da placa.\nConsiderando fck de 2kN/cm² e\nPelo cálculo o valor de A1 é pequeno, proporcional ao valor reduzido da reação à compressão na base.\nConsiderando que as dimensões da placa de base devam ser um pouco maiores que as do perfil da coluna (d = 313mm e bf=102mm),\nFigura 82 – Esquemas para cálculo da placa base de perfis I e H. Adaptado do Manual de interfaces aço –concreto, 2010.\npode-se adotar C= 350mm e B = 150, e considerando aço ASTM A36, obtém-se:\nA2 é a área da cabeça do bloco do con- creto em cm², que deve ser menor que 4A1 e maior que A1.\nUsar o valor maior (4,47cm)\nA espessura da placa base seria dada por:\nfcu = 40kN/(35cmx15cm) =0,076kN/cm²\nt = 0,37cm = 3,7mm\nÉ recomendável usar, pelo menos, cha- pa de espessura de, no mínimo, 12mm. Para placas base com apoios resistentes à flexão recomenda-se usar placas com, no mínimo, 19mm de espessura.\n2.13 Dimensionamento dos Elementos do Tapamento Frontal\nAs vigas do tapamento frontal serão con- sideradas iguais àquelas usadas no tapamento lateral, como é usual se adotar.\nComo o vão é menor (3750mm), a escolha poderia ser de um perfil com menor massa por metro linear, utilizando o processo de cálculo que foi usado no item 2.11.\nFigura 83 – Esquema do tapamento lateral\nO dimensionamento da coluna 1 será feito apenas para a coluna C1 (vide Fig. 81), que é a de maior comprimento. As ações devidas ao vento são aquelas já determinadas na direção longitudinal do galpão no item 2.5.3. O esque- ma de ação devido ao vento e peso próprio da coluna (0,4kN/m assumido) é apresentado na Figura 82.\nFigura 84 – Ações nominais na coluna C1 do tapamento frontal\nFoi considerado 0,12kN/m² para peso próprio das telhas e vigas de tapamento e tirantes. Esta é uma carga permanente que é dada por 0,12kN/m² x 3,75m x 7,32m = 3,29kN. Para o peso próprio da coluna foi estimada uma ação por metro linear de 0,4kN/m, fornecendo uma carga permanente adicional de 0,4kN/ mx7,32m= 2,93kN. O total das parcelas ante- riores (6,22kN) é aplicado na parte superior da\ncoluna (Fig. 82).\nPara simplificar, foram desprezados os efeitos das excentricidades devidos ao peso próprio das vigas, tirantes e telhas dos tapa- mentos.\nÉ de uso comum trabalhar com a ação do vento média equivalente, obtida de:\nConsiderando a coluna como simples- mente apoiada nos seus dois extremos, a combinação de dimensionamento a flexo- compressão é dada por:\nNc,Sd=(1,25)(6,22kN) = 7,78kN\nM S d= ( 1 , 4 ) ( 2 , 2 7 k N / m ) ( 7 , 3 ) ² / 8 = 21,17kN.m\nO comprimento na direção de maior inér- cia do perfil é do total da altura (7,3m). Já na direção de menor inércia, é correto considerar que as vigas de tapamento funcionam como contenções laterais, sendo o comprimento de dimensionamento igual a 3,0m. (É possível verificar a força resistente de cálculo da força para a contenção lateral e sua rigidez neces- sária de acordo com o Item 4.11.2.2 da ABNT NBR8800).\nPode-se, também, seguir os passos do item 2.7.4 para verificação do dimensionamen- to, assumindo o perfil W200x19,3.\nOs resultados, para verificação do leitor, são:\nNc,Rd = 207,91kN\nMRd = 34,95kN x m\nusando Lx = 7,32m, Ly = Lb = 3,00m e considerando Cb =1,0.\nA verificação da flecha da coluna do ta- pamento frontal é dada por:\nO limite, de acordo com a Tabela C.1 de deslocamentos máximos da ABNT NBR 8800, é de H/300 (2,44cm), sendo H a altura total do pilar.\nNeste caso, há um excesso do limite da flecha de aproximadamente 3%, que é consi- derado aceitável para um elemento secundário da estrutura.\nPoder-se-ia optar por um perfil de menor peso por metro linear, porém a verificação por estados limites de utilização não atenderia às prescrições da norma ABNT NBR 8800.\nA placa base para a coluna será escolhida como sendo a mais simples possível, já que os esforços são pequenos. Porém, pode ser ve- rificado usando as indicações do item 2.12 ou consultando diretamente as recomendações do Manual de Interfaces Aço-concreto do CBCA- IABr (2010).\nFigura 85 – Placa de apoio da coluna do tapamento frontal\n2.14 Dimensionamento dos Elementos do Contraventamento da Cobertura\nOs contraventamentos dos planos da cobertura serão colocados nos vãos extremos, entre os eixos 1 e 2, e 9 e 10 ( vide Fig. 25), de maneira que possam ser capazes de resistir a ações devidas ao vento incidentes nos tapa- mentos frontais. Além disso, o contraventamen- to da cobertura deve dar apoio às colunas do tapamento frontal.\nA rigidez do plano de contraventamento é obtida por diagonais colocadas na forma de “X”, atuando o vento; havendo solicitação do contraventamento, uma diagonal trabalhará tracionada e a outra, comprimida.\nA simplificação usual de dimensionamen- to é desconsiderar a existência de diagonais comprimidas, considerando apenas a atuação das diagonais tracionadas, de forma a se obter um treliçado isostático de solução simples.\nNeste caso é recomendável atender ao item 5.2.8.1 da ABNT NBR 8800, o qual re- comenda que o índice de esbeltez das barras tracionadas (L/r), excetuando-se tirantes de barras redondas pré-tensionadas ou outras seção de barras com pré-tensão, não supere 300.\nAssumir as hipóteses explanadas permite um modelo simples de cálculo e econômico, que representa o comportamento dos contra- ventamentos.\nNeste caso, as terças estão apoiadas na viga de cobertura e podem assumir os esforços de compressão devidos ao vento nas colunas de tapamento.\nFigura 86 – Sistema de contraventamento da cobertura\nA força de tração atuando na diagonal é obtida de:\nFTD = (1,4)(0,61kN/m²)(2,53m)(7,32m/2)\nFTD = 7,91kN\nA força na diagonal de contraventamento é obtida de:\nVerificando para uma barra rosqueada de 12mm de diâmetro (valor mínimo recomendado pela ABNT NBR8800):\nPara dimensionar uma barra rosqueada conforme item 2.11.\nResistência à tração pelo escoamento da seção maciça da barra:\nA resistência à tração pela ruptura da seção na rosca:\nCom isto, a capacidade resistente é qua- se o triplo da solicitação. A recomendação de limitar o índice de esbeltez não precisa ser ava- liada, desde que as barras rosqueadas sejam colocadas com alguma pré-tensão.\n2.15 Dimensionamento dos Elementos do Contraventamento Vertical\nEm geral, existem vários tipos de contra- ventamentos verticais para edifícios: os do tipo “X”, que são os mais usuais, e os do tipo “K”, “Y”, entre outros.\nTal como comentado no item anterior, considera-se um sistema de treliçado e só se dimensiona a diagonal de contraventamento a tração.\nA ação atua nos eixos longitudinais A e B, devido ao vento, e seu valor é dado pelo produto da metade da área transversal da edi- ficação (Fig. 84).\nmultiplicado pela pressão devida ao vento nominal de 0,61kN/m² e pelo coeficiente de ponderação do carregamento.\nq = 0,61kN/m²\nF d i a g= ( 1 , 4 ) ( 0 , 6 1 k N / m ² ) ( 7 , 3 2 + 6 ) m(7,50m)/4\nO valor final é metade da reação em toda a altura.\nFigura 87 – Esquema para determinação da ação no trava- mento vertical\nFigura 88 – Esquema para obtenção da força aplicada na diagonal\nA força aplicada na diagonal é :\nAssumindo usar uma barra rosqueada de 19mm de diâmetro, temos os seguintes dados:\nSeguindo o mesmo procedimento descrito no item 2.11, temos que:\nA resistência à tração pelo escoamento da seção maciça da barra:\nNota-se, portanto, que a capacidade resistente é pouco mais que o dobro da solici- tação. A recomendação de limitar o índice de esbeltez não precisa ser avaliada, desde que as barras rosqueadas sejam colocadas com alguma pré-tensão.\n01. ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS . NBR 8800 : Projetos de Estrutura de aço e de estrutura mista de aço e concreto de edifícios. Rio de janeiro, 2008.\n02. ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 6123: Forças de- vidas ao Vento em edificações. Rio de Janeiro, 1988.\n03. MINISTÉRIO DO DESENVOLVIMEN- TO DA INDÚSTRIA E COMÉRCIO. Manual Brasileiro para Cálculo de Estruturas Metálicas. Vols. I, II e III. Brasília, 1988.\n04. STEEL CONSTRUCTION INSTITU- TE. Steel Designer’s Manual. 5th edition.\n05. QUEIROZ, Gilson. Elementos das Estruturas de Aço. 1993.\n06. AMERICAN NATIONAL STANDARDS INSTITUTE. ANSI/AISC 360:05 : Specification for Steel Structural Buildings. Washington, 2005.\n07. BELLEI, Ildony. Interfaces Aço- Concreto. 2ª Ed. Rio de janeiro, IABr/CBCA, 2010.\n08. AMERICAN INSTITUTE OF STEEL CONSTRUCTION. Steel Design Guide 1 – base Plate and Anchor Rod Design. 2nd Edition. 2010\n09. AMERICAN INSTITUTE OF STEEL CONSTRUCTION .Steel Design Guide 7 - In- dustrial Buildings: Roofs to anchor rods. 2nd edition. 2004.\n10. STEEL CONSTRUCTION INSTITUTE .Design of simple Span Steel Portal Frames to BS 5950-1:2000. SCI Publication P252. 2004.\n11. BELLEI, Ildony. Edifícios Industriais em aço. 5ª Edição. São Paulo, Editora Pini, 2006.\n12. ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DA CONSTRUÇÃO METÁLICA. Manual Técnico Telhas de Aço. São Paulo,2009.\n13. McCORMACK, Jack C. Structural Steel Design. 4th. edition. Pearson Prenti- ceHall, 2008.\n14. SALMON, Charles G., JOHNSON, John E., MALHAS, Faris A. Steel Structures: Design and Behavior. 5th edition. Pearson Prentice-Hall, 2009.\nDesenhos de Projeto Básico\nManual - de - Construção - em - Aco - Manual - Projeto - e-Durabilidade\nGalpões de Aço para Uso Geral\nManual de Construção em Aço - Pontes - Pág. 138\nManual de Construção em Aço - Steel Framing - Engenharia\nManual de Construção Galpoes em Aço


Quanto Custa Aula de Piano Dic IV - Aula Particular de Piano - Escola Só Música Aulas de Instrumentos Musicais\nA quanto custa aula de piano Dic IV é muito buscada, tendo em vista que é baseada na explicação de como o som do piano é produzido através dos martelos, envolvendo também o método de toque das teclas, digitação de escalas, inversões de acordes e outros procedimentos. A quanto custa aula de piano Dic IV é elaborada tanto para iniciantes, quanto para quem já ingressou no mundo da música, sendo ministrada por professores com grande capacitação e experiência no contato com esse instrumento tão conhecido no mundo todo.\nEntenda a importância da quanto custa aula de piano Dic IV\nPara quem busca quanto custa aula de piano Dic IV, Saiba que com a Escola Só Música você pode achar serviços como Aulas De Canto, Aulas De Violão e Aulas De Piano, Musicalização Na Educação Infantil, Aula De Canto Iniciante, Aula De Violão Para Iniciante entre outras opções que são oferecidas para a sua necessidade. Se diferenciado dentro de seu segmento, a empresa consegue também proporcionar um atendimento cuidadoso e que busca a satisfação do cliente. Executamos nossos serviços de forma qualificada e excelente. Com um atendimento diferenciado e cuidadoso, teremos o prazer de sanar suas dúvidas. Por isso, não deixe de entrar em contato para saber mais.\nPara saber mais sobre Quanto Custa Aula de Piano Dic IV\nO conteúdo do texto "Quanto Custa Aula de Piano Dic IV" é de direito reservado. Sua reprodução, parcial ou total, mesmo citando nossos links, é proibida sem a autorização do autor. Crime de violação de direito autoral – artigo 184 do Código Penal – Lei 9610/98 - Lei de direitos autorais.


Ferrari lança mais um modelo que se esgota antes de ser fabricado; o J50 - GQ | Carros\nCriado em edição limitada apenas para clientes fiéis da empresa, o novo modelo aina não tem nem preço divulgado, mas já acabou\n13 Dez 2016 - 15h34 Atualizado em 13 Dez 2016 - 15h38\nA nova Ferrari J50, criada com base no modelo 488 Spider (Foto: Divulgação/Ferrari)\nPara os colecionadores de carros, não basta ter apenas uma Ferrari. É preciso que ela seja de um modelo exclusivo - não importa o quanto isso vá custar. É por isso que, apesar do preço, muitos dos modelos já se esgotam antes mesmo de serem fabricados. Esse é o caso da nova J50.\nCriado para homenagear os 50 anos da presença da empresa no Japão, o modelo será fabricado em número limitado, apenas para uma lista de clientes assíduos da marca.\nO J50 é baseado no modelo 488 Spider e por isso tem com ele algumas semelhanças, como o chassi e a estrutura. Já considerada uma das mais bonitas Ferraris conversíveis em muitos anos, a nova não tem teto dobrável, mas sim um sistema de painéis de fibra de carbono retráteis.\nCom motor potente e aerodinâmica invejáveis, o modelo traz, de resto, todos os detalhes que interessam a quem é apaixonado por motores, mas que se tornam irrelevantes apenas por se tratar de uma Ferrari.\nAfinal, os futros donos das J50 estão mais interessados no escudo amarelo com o cavalinho do que no motor V-8 da máquina.\nFerrari J50 (Foto: Divulgação/Ferrari)


O Macho Power funciona mesmo? Para saber todas as informações deste produto, fiz uma resenha completa com resultados, avaliações e mais informações. Não compre Antes de Ler!\nNo review dessa semana, vamos falar sobre o Macho Power e se ele pode mesmo melhorar a sua vida sexual, aumentando o tamanho e a grossura do seu pênis, melhorando o controle e a potência dos orgasmos e mandando para longe o fantasma da ejaculação precoce. Além disso, vou mostrar como adquirir o produto original com desconto, Anvisa, bula e Mercado Livre.\nNão sofra calado. Falar sobre o assunto, seja com sua parceira ou com o doutor, só vai te fazer muito bem! Se esconder só vai adiar a solução.\nO Macho Power é conhecido pelo nome de ‘viagra natural’ pelo seu poder de manter ereções muito mais fortes e longas. Mas além desse efeito, ele também aumenta o tamanho (em comprimento e grossura) do pênis, já que favorece o aporte sanguíneo, levando mais oxigenação e nutrientes para os corpos cavernosos.\nCom base nisso, com certeza, o Macho Power funciona, porque de fato ele combate a disfunção erétil, aumenta a potência sexual, a produção de sêmen e as dimensões do pênis.\nQualquer pessoa, homem ou mulher, pode usar Macho Power. Esse produto foi testado e aprovado pelos melhores centros de pesquisa e não causa irritação, alergia ou qualquer outro efeito colateral.\nCada ser humano tem um metabolismo único, e por esse motivo o surgimento dos resultados variam. Entretanto, em até 1 mês dias a maioria dos homens percebe o seu "amigão" crescer alguns centímetros no comprimento e grossura, e os orgasmos ficarem bem mais intensos e fáceis de controlar.\nApós realizar diversos testes de qualidade no Macho Power, a Anvisa aprovou o produto para comercialização e utilização em todo o território nacional.\nO Macho Power é entregue exclusivamente pelas Agências dos Correios do Brasil (não é feita a entrega via transportadoras ou de outras formas).\nEu sugiro que você escolha os kits com 4 ou mais frascos do produto, pois assim você estará iniciando um tratamento a longo prazo e os resultados serão mais impressionantes.\nO fabricante do Macho Power no Brasil oferece uma garantia incondicional de 1 mês para você avaliar o produto…\nAtualmente, o produto pode ser adquirido somente por meio do site oficial do fabricante do produto no país (não é possível adquirir o Macho Power em farmácias ou lojas de conveniência).\nMas para que você fique tranquilo e não tenha nenhuma surpresa na hora de comprar, nós, aqui do blog, fizemos contato com o fabricante do Macho Power e conseguimos um desconto especial para os nossos leitores.\nMacho Power Depoimento, Macho Power Mercado Livre, Macho Power OLX, Macho Power Onde Comprar


Rihanna entra na lista dos artistas mais ricos do Reino Unido\nbyMatheus Bertolini - 17.5.20\nRihanna entrou para a lista dos músicos mais ricos do Reino Unido, divulgada nesta semana pelo jornal Sunday Times. Atrás apenas de Andrew Lloyd Webb e Paul McCartney ela é a mulher mais bem colocada no ranking.\nA cantora, que nasceu em Barbados, se mudou recentemente para o Reino Unido, sendo incluída então na lista, com um total de bens avaliado em 468 milhões de libras (cerca de R$ 3,3 bilhões). Ela é o único nome estreante no top 10.\nO montante acumulado pela cantora se deve, em parte, ao sucesso de suas marcas de moda e cosméticos com a LVMH, proprietária da Louis Vuitton. Além de ter se tornado nome influente no mundo da moda, ela já lançou oito álbuns de sucesso - sendo o seu mais recente tendo sido lançado em janeiro de 2016, o "ANTI", e ainda está entre os 200 álbuns mais vendidos da Billboard até hoje.\n"Ela nos pegou de surpresa", afirmou Robert Watts, que compila a lista anual do Sunday Times, à BBC. "Pouquíssimas pessoas sabiam que ela estava morando no Reino Unido até o verão passado. Agora ela está em boa posição para ser o primeiro músico a alcançar o status de bilionário no Reino Unido".\nNo mês passado, Rihanna se uniu a Jack Dorsey, fundador da rede social Twitter, para doarem US$ 4,2 milhões (cerca de R$ 21,3 milhões) a pessoas que precisam de segurança e proteção durante o período de quarentena, em decorrência da pandemia do novo coronavírus.\nConfira a lista de músicos mais ricos do Reino Unido:


cornetada vitoriana nº 148: o mengão precisa de mim. | Blog do Vitor Raflael\ncornetada vitoriana nº 148: o mengão precisa de mim.\nÉ isso, até flatulências são notícias no Flamengo.\nCaraca, mano, 23 dias fora do país e o Flamengo conseguiu não ganhar nenhum dos 6 jogos disputados pelo Brasileirão. Perdeu 6 chances de chegar e passar os líderes provisórios. E, pior de tudo, o grupo parece mesmo em crise com o treinador. Não dá pra entender a queda de rendimento de Léo Moura, T. Neves, dentre outros. Parece coisa de time que quer derrubar técnico. E a história do pum, pelo amor de Deus. Um peido consegue trazer problema para o grupo? Não é bem isso, a coisa já vem cheirando mal há algum tempo.\nAcho que o Profexor não conduziu bem essa história ao levar adiante uma besteira dessas, ficou mal perante jogadores e opinião pública e trouxe um pouco de deboche às hostes inatigíveis da Gávea.\nBom, estou de volta, ao país e ao blog, e espero ter trazido junto comigo mais sorte para o Flamengo. Depois de desfilar o Manto por 8 países europeus, de ser abordado em praça pública por ser o cara mais bem vestido do pedaço, só espero que o Flamengo jogue minimamente amanhã, para atropelarmos o Gambá, e reestabelecermos a ordem natural das coisas.\nBy vitoraflael, on 7 setembro, 2011 at 11:08 am, under Brasileirão 2011, Cornetada Vitoriana. Tags:Brasileirão 2011, Corinthians, Cornetada Vitoriana.\tNenhum Comentário\n« Scout 2011: jogo 48\nScout 2011: jogo 49 »


13/10/2017 – Página: 2 – DIFUSORA 890 AM\nHome > 2017 > outubro > 13 (Page 2)\nRádio Difusora premia sorteados da promoção Criança Feliz\n13/10/2017 13/10/2017 João Paulo Kolassa\nA Rádio Difusora realizou neste mês a promoção Criança Feliz. Para participar a população em geral precisava ir até um dos patrocinadores da promoção e preencher um cupom. A promoção foi realizada entre os dias 29 de setembro e 9 de outubro e o sorteio foi realizado no dia 10, no estúdio da Difusora durante o Programa Super Manhã. Os ganhadores foram Bruna Borges, que presenteou seu filho Theo Borges, de dois anos e meio; Maria Eduarda Krügel, de oito anos, e Éder Tondo, que repassou o prêmio para uma…\nFeira do Peixe Vivo ocorre neste sábado em Bento\nA tradicional Feira do Peixe Vivo, que ocorre no segundo sábado de cada mês, promovida pela Secretaria Municipal de Agricultura, será realizada neste sábado, dia 14. A comercialização inicia das 7h30 às 10h30, na Rua Félix da Cunha, junto a Praça Centenário, e contará com a venda das espécies de Carpa Capim, Cabeça Grande, Húngara e Prateada. Fonte: Assessoria de Comunicação Social Foto: Arquivo Rádio difusora\nVendas no dia das Crianças crescem 3%, o primeiro aumento após três anos de retrações\nDados do Serviço de Proteção ao Crédito (SPC Brasil) e da Confederação Nacional de Dirigentes Lojistas (CNDL) mostram que a retomada da economia pode ter seus primeiros reflexos na confiança dos consumidores e aumento do consumo. As consultas para vendas a prazo na semana anterior ao Dia das Crianças (entre 5 e 11 de outubro), que é a segunda data mais lucrativa para o varejo no segundo semestre, aumentaram 3% na comparação com 2015. Trata-se do primeiro ano de crescimento após três anos consecutivos de retração e a primeira data…\nACI entrega 5 mil reais para o Consepro\nValor será destinado a compra de coletes à prova de balas para a Brigada Militar A Associação do Comércio, Indústria e Serviços (ACI) de Carlos Barbosa reforçou seu apoio aos responsáveis pela segurança no município após doar 5 mil reais ao Consepro de Carlos Barbosa. A entrega da quantia ocorreu na manhã desta terça-feira, dia 10 de outubro, na sede da ACI. A verba será repassada para a Brigada Militar que comprará novos coletes balísticos para a corporação. Para o presidente da Associação do Comércio, Indústria e Serviços de Carlos…\nAssentados da reforma agrária recebem sementes de arroz para cultivo no RS\nAgricultores familiares da Cooperativa dos Trabalhadores Assentados da Região de Porto Alegre (COOTAP) irão fornecer sementes de arroz a 187 famílias de assentados no estado. A Companhia Nacional de Abastecimento (Conab), em parceria com o Ministério do Desenvolvimento Social (MDS), investiu R$ 500 mil na compra de 261 toneladas de sementes de 33 pequenos produtores gaúchos. As doações contemplam pequenos agricultores dos municípios de Tapes, Eldorado do Sul, Guaíba, Charqueadas, São Jerônimo, Nova Santa Rita e Viamão, que utilizarão as sementes para cultivo. A entrega do produto será realizada pelo…


A revista VISÃO JÚNIOR acompanhou o dia-a-dia da nossa Escola de Infantes e Cadetes\nNo último ano decorreu a primeira escola de Infantes e Cadetes no Corpo de Bombeiros de Ermesinde.\nEste projeto surgiu da necessidade de assegurar a normal renovação do voluntariado no seio das nossas fileiras de operacionais, criando desta forma um espírito de corpo e um enraizar da cultura do bombeiro voluntário nos mais jovens, assegurando por esta via a nossa longevidade.\nAtento ao nosso trabalho esteve a revista Visão Júnior, que na sua última edição – julho de 2018 - exibiu uma larga reportagem da nossa escola de Infantes e Cadetes, premiando todos quanto trabalharam para o seu sucesso.\nDurante vários dias os repórteres desta prestigiada revista nacional acompanharam as aulas e treinos dos nossos Infantes e Cadetes, resultando numa interessante reportagem que dá conta dos ensinamentos apreendidos por estes jovens, numa linguagem própria para estas faixas etárias, destacando ainda um conjunto de conselhos úteis em caso de incêndio, a constituição dos veículos de combate a incêndios e como os bombeiros estão equipados para as suas missões.\nPara os Bombeiros Voluntários de Ermesinde é um orgulho enorme sermos também neste capítulo um exemplo nacional.\nRelembramos ainda, que de acordo com o Regulamento da Escola de Infantes e Cadetes encontram-se abertas as inscrições para esta escola até ao próximo dia 30 de setembro de 2018.


O isolamento das putas: maresia, medo e fome na Orla de Salvador - Portal ChicoSabeTudo\nPor Correio24horas 03/04/2021 às 9:30 Entretenimento\nGarota de programa/crédito: Divulgação/correio\n“Se o cliente pede para eu beijar, não vou beijar? Claro que vou. Faço tudo, amor. Antes da pandemia, conseguia até R$ 200 por cliente. Hoje com lockdown, depois das 20h quase não passa mais carro aqui na rua e estou aceitando até R$ 100. Se não fizer o que o cliente quer, fico sem trabalhar, morro de fome. Tento me cuidar, evitar beijo na boca, transar de costas, mas se eles pedem, se faz parte do fetiche deles, vou fazer e rezar depois. Preciso comer, pagar aluguel e comprar as coisas que gosto”, disse Bruna, trans de 20 anos, que conversou com o CORREIO despida de máscara e exibindo, com orgulho, os seios volumosos.\nCoordenadora do Grupo Gay da Bahia (GGB), a trans Millena Passos assegurou que o momento é crítico para mulheres trans. “Uma prostituta trans que passa dos 35 anos é uma vitoriosa. Poucas chegam a esta idade. Com a pandemia, temo que as coisas fiquem piores. Elas tentam se cuidar, mas é muito difícil. Se não trabalhar, não come. É desolador”, conta Millena. Na última pesquisa do GGB, realizada em 2019, 329 LGBT+ foram vítimas de morte violenta no país, só naquele ano. As profissionais do sexo foram as que mais morreram entre as ocupações: 11,5%. Ainda não foi feita uma pesquisa sobre trans vítimas de covid-19. “Aquela que não pegou covid-19, é porque não está atendendo”, disse Millena.\nGaroto de programa, Rafael Zickman fazia inúmeras viagens para participar de festas e programas pelo Brasil. Seu nome era requisitado. Com a pandemia, os trabalhos sumiram. Agora, tenta complementar a renda como motorista de aplicativo. Ele pegou covid-19 em agosto do ano passado. “Rodo Uber para poder me adaptar financeiramente e faço alguns eventos como Stripper, mesmo com esse lockdown. A clientela está com muito medo! Principalmente o público alvo, que são as pessoas mais velhas, entre 35 e 60 anos. Usar máscaras no ato do sexo pode prejudicar nosso trabalho, ninguém quer nada mecânico”, disse Rafael, de 23 anos.\nOutra barreira é o toque de recolher. Mesmo com o decreto, elas burlam a fiscalização. “Não dá pra obedecer ao toque de recolher. Quando o chocolate passa (viatura da Rondesp), corremos, entramos nos becos e ficamos escondidas. Tenho um filho e ele não pode passar fome. Preciso me arriscar para ele comer”, disse Carol, de 25 anos.\nPara evitar a pandemia e continuar trabalhando, algumas garotas de programa migraram para o mundo virtual. Entre sites especializados e plataformas, o queridinho do momento é o OnlyFans. O mecanismo é simples. O usuário paga para ter acesso a conteúdos exclusivos da pessoa, incluindo os eróticos. O site fica com 20% do lucro.\n“Me reinventei. Uma solução foi monetizar o nudes. A gourmetização sexual chegou neste formato de conteúdo sexual, igualzinho a uma acompanhante, só que virtual. Com a chegada do Pix e a pandemia, a busca por conteúdo erótico virtual cresceu muito, até mesmo pelo próprio site de acompanhantes. Onlyfans está na moda. Prefiro fazer chamada de vídeo pelo Zap. Não precisa sair de casa, é só receber o pix e ligar a câmera. É uma forma de evitar a covid, né? ”, disse Taíse, de 20 anos.\nA profissão mais antiga do mundo não possui regulamentação no Brasil. Prostitutas não têm direitos trabalhistas, sequer podem sonhar com aposentadoria. No Brasil, apenas dois projetos de lei foram feitos para regulamentar a profissão, incluindo a do ex-deputado Jean Willys, em 2012. Nunca foram votadas. Se serve de alento, nenhuma das Pastoras da Noite desta reportagem teve covid-19, segundo as próprias. Elas permanecem sobrevivendo. “Um coração noturno com gritos de súplica, uma pena de amor, gosto de fome nas bocas de silêncio”, como escreveu Jorge Amado no clássico Pastores da Noite, lançado em 1964 (e que virou filme em 1977).


Cursos – Livre Ofício\nLivre Ofício A melhor educação a distância do Brasil.\nCursos Livres 100% on-line e gratuitos!\nMesmo a distância, saiba que estamos perto de você.\nEste curso possibilita ao aluno utilizar jogos e brincadeiras como recurso de aprendizagem.\nPrecisa de ajuda neste curso? Conheça nosso projeto de Monitoria Online\nLiteratura Infanto Juvenil e Contação de Histórias\nFundamentar teoricamente os profissionais da educação e interessados acerca da utilização da literatura infanto-juvenil como uma atividade social e histórica relacionada à formação integral dos alunos, utilizando-se de encaminhamentos metodológicos coerentes com: o dever de ler, a necessidade de ler e o prazer de ler.\nProfissionais da Educação e outros profissionais interessados na arte de contação de histórias. Alunos do Curso de Pedagogia e licenciaturas.\nSegurança Executiva para empresários e Personalidades\nO curso visa abordar os aspectos inerentes a segurança executiva para empresários e personalidades (dignitários). Aborda os aspectos históricos, teóricos e práticos da função.\nO curso Conflitos Internacionais apresenta elementos analíticos que possibilitam a compreensão e a problematização sobre os conflitos armados internacionais contemporâneos. Para isso, o curso parte de uma abordagem dos Estudos da Paz, buscando analisar os principais elementos que possibilitam a ocorrência e a continuidade de um conflito internacional. Desse modo, o curso mais do que delinear as principais características presentes nos conflitos contemporâneos, também apresenta alguns dos mecanismos mais recorrentes em processos de resolução de conflitos e construção da paz.\nPortanto, possibilita não apenas a identificação dos diferentes tipos de conflitos internacionais, como permite compreendê-los desde uma perspectiva crítica, que busca problematizar as relações de poder envolvidas e as possibilidades de construção de uma paz sustentável em ambientes pós-conflitos.\nBases Legais do SUS\nEste curso tem como objetivo auxiliar os interessados a obter conhecimentos sobre as bases legais do SUS (Sistema Único de Saúde).\nO curso destina-se a graduandos, profissionais de nível técnico e demais pessoas interessadas em conhecer as bases legais do SUS.\nBoas Práticas do Atendimento Farmacêutico\nProporcionar aos profissionais e estudantes que trabalham no ambiente da farmacêutico práticas que podem ser adotadas em farmácias minimizando o risco de transmissão do coronavírus e atenção farmacêutica nas orientações sobre a doença.\nEste curso foi desenvolvido para todos que trabalham nas Farmácias, desde os auxiliares até os farmacêuticos, além dos estudantes dos cursos de Bacharelado em Farmácia.\nBoas Práticas em Domicílio - Prevenção e Convivência com o COVID 19\nInformar a população da melhor forma possível quais as medidas e ações que as pessoas devem executar em suas casas para evitar a contaminação e disseminação do Coronavírus (SARS-Covid-2) e outros microorganismos dentro de casa entre os residentes. Informar as boas práticas para sair de casa e voltar sem contaminar o ambiente e os demais residentes.\nPessoas interessadas no tema, comunidade em geral.\nO curso tem por objetivo proporcionar o conhecimento sobre o gerenciamento do conhecimento organizacional e preservação da memória técnica das organizações.\nProfissionais interessados em aprimoramento e atualização profissional; gestores interessados na capacitação do quadro de funcionários; profissionais que buscam aprimoramento e atualização; estudantes de cursos de administração e áreas afins; jovens em busca do primeiro emprego; pessoas interessadas em realizar cursos rápidos e de forma autônoma.\nEmergências Respiratórias - Ventilação Artificial\nO Curso de Extensão Emergências Respiratórias: Ventilação Artificial , é um curso com 60 horas, com o objetivo de oferecer atualização dos conhecimentos necessários ao manejo do paciente em situação de emergência das vias aéreas.\nProfissionais da área da Saúde e interessados no tema.\nBoas Práticas na Manipulação de Alimentos para Serviços de Alimentação\nO curso Boas Práticas na Manipulação de Alimentos para Serviços de Alimentação tem o objetivo de aprimorar a atividade dos profissionais da área de alimentos a fim de minimizar os riscos de doenças transmitidas por alimentos e produzir um alimento seguro para o consumo. O curso aborda diferentes itens exigidos pela legislação atual para os serviços de alimentação e auxilia os profissionais na elaboração ou atualização do seu Manual de Boas Práticas de Manipulação de alimentos, manual este, exigido pela Vigilância Sanitária.\nManipuladores de alimentos, gestores e responsáveis técnicos de restaurantes, pizzarias, bares, lanchonetes, panificadoras, indústrias de alimentos e bebidas, nutricionistas e acadêmicos de nutrição.\nFerramentas Bim em Gestão de Projetos – Como Começar\nFundamentar teoricamente os profissionais sobre as bases da plataforma BIM (Building Information Modeling) sobre as mudanças com relação ao computer aided design (csd), dimensões bim, parametrização, modelo federado, trabalho colaborativo, sistemas bim e o ciclo de vida do empreendimento, o BIM no trabalho projetual, o BIM no canteiro de obras, o BIM para proprietários e gerentes de instalações, o BIM para a indústria da construção civil, adoção e dificuldades do uso do bim e as mudanças tecnológicas futuras.\nProfissionais da área da arquitetura, engenharia e outros profissionais interessados em se conectar com a realidade BIM (Building Information Modeling).\nCertificações Ambientais e Análise de Desempenho Energético em Edifícios\nFundamentar teoricamente os profissionais sobre as bases de normas, métodos, procssos e certificações ambientais de edifícios, envolvendo a norma de desempenho, Lean Construction, Net Zero – o futuro, Método Passiv Haus, LEED (Leadership in Energy and Environmental Design), certificação Well, Selo Casa Azul e Processo AQUA-HQE (Haute Qualité Environnementale).\nProfissionais da área da arquitetura, engenharia e outros profissionais interessados em transformar o mundo por meio da sustentabilidade nos espaços construídos.\nAs novas tendências mundiais estão ancoradas em referenciais que destacam a sustentabilidade para uso dos recursos naturais, porém o que não se referência são as atitudes que se deve ter para se viver a sustentabilidade, sendo assim, é necessário articular a atitude ambiental para se pensar e gerenciar a sustentabilidade, para a atuação como educadores ambientais.\nProfissionais de diversas áreas como o setor público, privado, terceiro setor, setor educacional, dentre outros, para atuarem com as questões socioambientais no âmbito individual e coletivo e para integrar equipes multidisciplinares.\nEsse curso objetiva apresentar os conceitos básicos que propiciem ao aluno saber diferenciar os sistemas produtivos convencionais e de como os sistemas produtivos enxutos podem contribuir para a eficiência e eficácia de um sistema produtivo.\nAo término do curso, o aluno será capas de gerir equipes de busca de produtividade em processos produtivos. Realizar cálculos de redução de custos produtivos.\nToda atividade desenvolvida em processos produtivos e na oferta de serviços está associada à riscos ambientais que devem ser previstos para que ações de minimização possam ser propostas. Neste sentido a qualificação de profissionais capazes de compreender e aplicar conhecimentos nesta área é fundamental.\nProfissionais das diversas áreas que desejam atuar na gestão dos riscos ambientais.\nAprenda com quem oferece os melhores cursos do mercado.\nPOR QUE FAZER UM CURSO RÁPIDO?\nEm um momento em que muitas pessoas estão em casa, fazer um curso on-line grátis é uma oportunidade única para acumular aprendizado e fazer do conhecimento a principal arma contra a ansiedade causada pelo isolamento social.\nQUEM PODE FAZER ESTES CURSOS RÁPIDOS?\nEU POSSO ADICIONAR O CURSO QUE FIZER AO CURRÍCULO?\nCom certeza! Uma das principais vantagens do curso rápido é que você vai aprender algo novo, sem sair de casa e com a possibilidade de adicionar este aprendizado ao currículo, atualizando-o e deixando-o mais atrativo.\nESTES CURSOS POSSUEM CERTIFICADO?\nSim. Todos os cursos rápidos gratuitos da Uninter possuem certificado on-line.\nA duração dos cursos varia de 10 a 90 horas.\nRua Dr. Silvestre Ferraz, 486, bairro Pinheirinho\nAv. joão de Camargo, 161, Centro\nAv. Dr. João Beraldo 467, Centro\n“Fomos pioneiros no Sul de Minas com a criação dos polos Uninter em Santa Rita do Sapucaí, Itajubá e Pouso Alegre”.\nLIVRE OFÍCIO © 2021 / Todos direitos reservados