estruturas acostagem | NetBeans | Programas\nsalvarSalvar estruturas acostagem para ler mais tarde\nCapitulo 1 - Introducao Engenharia de Software\nOPTIMIZAÇÃO DA CONCEPÇÃO E DO DIMENSIONAMENTO DE UMA ESTRUTURA GRAVÍTICA DE ACOSTAGEM\nBERNARDO MARIA GOMES RIBEIRO DOS SANTOS PEREIRA\nOrientador: Professor Doutor Fernando Francisco Machado Veloso Gomes\nA minha Mãe e à memória de meu Pai\nNa elaboração desta tese contei com diversos apoios, vitais para o sucesso da mesma.\nGostaria de agradecer desde já a ajuda prestada por um colega e amigo, aluno do 3º ano do Mestrado Integrado em Engenharia Informática e Computadores (MIEIC) na Faculdade de Engenharia da Universidade do Porto (FEUP), Carlos Alberto Loureiro de Nunes, que desempenhou um papel fundamental na realização da ferramenta de cálculo e que se mostrou sempre disponível, fornecendo- me apoio muitas vezes em detrimento de se dedicar aos seus próprios projectos.\nAo orientador, Professor Doutor Fernando Francisco Machado Veloso Gomes, que me manteve sempre no rumo certo, mostrando-se sempre disponível para esclarecer qualquer dúvida e debater ideias.\nÀ minha mãe que me acalmou e ajudou a gerir a pressão da realização desta tese.\nPor fim gostaria de agradecer a todos os meus amigos e colegas que tornaram os momentos dedicados a esta dissertação momentos sempre agradáveis.\nNo âmbito desta tese foi desenvolvida uma ferramenta de cálculo em Java, para estruturas portuárias, de acostagem, gravíticas.\nNuma primeira fase foi definida toda a parte referente ao cálculo das estruturas em si. Tendo-se começado pelas estruturas de acostagem compostas por caixões/aduelas e em seguida pelas estruturas em blocos. Posteriormente foi elaborada a interface gráfica do programa, em simultâneo para os dois casos. Numa fase final foi tratado o problema de exportação de ficheiros de resultados em formato .xls e desenho do perfil das estruturas.\nO principal objectivo foi tornar este programa o mais abrangente possível, mas sabendo desde o início que seria necessário impor algumas limitações ao mesmo.\nEra ainda objectivo desta tese avançar o mais possível num método alternativo ao de ‘cálculo’ que permitisse optimizar as estruturas analisadas.\nApós a elaboração do programa foi realizada uma análise de sensibilidade para um caso hipotético de um cais constituído por um caixão e outro composto por blocos.\nPara terminar foi aplicada a ferramenta a dois casos de estudo distintos, um de blocos outro de caixões, e realizado um manual de ajuda passo-a-passo, para futuros utilizadores.\nPALAVRAS-CHAVE: Cais, Aduela, Caixão, Blocos, Estabilidade\nFor the elaboration of this thesis a calculation tool in Java was created in three distinct steps.\nIn the first step the logical part of the program referring to the calculation of the structures was created. The structures can be composed of caissons/open caissons or blocks. In the second step, the graphic user interface of the program was created. This was created for both calculation algorithms. The last step consisted of enabling the exportation of the data in .xls format and the structure profile design.\nThe main goal was to make this program as global as possible, however it was known from the start that some restrictions had to be imposed upon it.\nA further objective was to ensure as much as possible an alternative to the calculation that permits the optimization of this structures.\nAt the end of this work the program was used to do a sensitivity analysis of a hypothetical quay created first of a caisson and secondly of blocks.\nFinally, the tool was used in two case studies, one using a block wall and one using a caisson wall. Also, a step-by-step help manual was created for future users.\nKEYWORDS: Quay, Open Caisson Wall, Caisson Wall, Block Wall, Wall Stability.\n1.1. NECESSIDADE DE UMA FERRAMENTA DE CÁLCULO\n1.2. PROJECTO DE\n1.3. FERRAMENTAS UTILIZADAS\nESTRUTURAS GRAVÍTICAS DE ACOSTAGEM\n2.1. TIPOS DE ESTRUTURAS GRAVÍTICAS DE ACOSTAGEM\n2.2. DIMENSIONAMENTO DE ESTRUTURAS GRAVÍTICAS DE ACOSTAGEM\n2.2.1. Forças Hidráulicas\n2.2.3. Acções de Amarração e de Acostagem\n2.2.4. Peso Próprio\n2.2.6. Segurança ao Derrube\n2.2.7. Segurança ao Deslizamento\n2.2.8. Tensões na Base\nFERRAMENTA DE CÁLCULO AUTOMÁTICO\nPOTENCIALIDAES E LIMITAÇÕES\nCONSIDERAÇÕES NO CÁLCULO DE ESTRUTURAS COMPOSTAS POR ADUELAS E CAIXÕES\nCÁLCULO DOS DIVERSOS FACTORES PRETENDIDOS\n3.5.1. Factor de Segurança ao Derrube para Condições de Amarração\n3.5.2. Factor de Segurança ao Deslizamento para Condições de Amarração\n3.5.3. Tensões na Base para Condições de Amarração\n3.5.4. Factor de Segurança ao Derrube para Condições de Acostagem\n3.5.5. Factor de Segurança ao Deslizamento para Condições de Acostagem\n3.5.6. Tensões na Base para Condições de Acostagem\n3.5.7. Esquemas de Aplicação das Diversas Acções\n4.2. ANÁLISE DE UM CAIS COMPOSTO POR UM CAIXÃO\n4.2.1. Cálculo Inicial\n4.2.2. Força de Amarração/Força de Acostagem\n4.2.3. Cota de Preia-Mar\n4.2.4. Cota de Fundação\n4.2.5. Largura Total\n4.2.7. Peso Volúmico do Material de Enchimento\n4.2.8. Ângulo de Atrito Interno\n4.2.9. Peso Volúmico do Solo\n4.2.10. Peso Volúmico da Água\n4.2.11. Desnível de Maré\nANÁLISE DE UM CAIS COMPOSTO POR BLOCOS\n4.3.1. Cálculo Inicial\n4.3.2. Força de Amarração/Força de Acostagem\n4.3.3. Cota de Preia-Mar\n4.3.4. Cota de Fundação\n4.3.5. Largura Total\n4.3.6. Modificação Bloco Base\n4.3.7. Ângulo de Atrito Interno\n4.3.8. Peso Volúmico do Solo\n4.3.9. Peso Volúmico da Água\nDesnível de Maré\n5.1. EXEMPLO DE UM CAIS COMPOSTO POR UM CAIXÃO – CAIS PORTO DE PASAJES (ESPANHA)59\n5.2. EXEMPLO DE UM CAIS COMPOSTO POR BLOCOS – CAIS OESTE PORTO DE LEIXÕES\n6.1. COMPORTAMENTO DO PROGRAMA\n6.2. MELHORIAS PREVISTAS\nFig.1 – Corte do Cais Sul do Porto de Leixões\nFig.2 – Esquema Geral de Aplicação dos Impulsos Hidrálicos\nFig.3 – Esquema Geral de Aplicação das Acções do Solo\nFig.4 – Gráfico para Obtenção da Velocidade de Acostagem\nFig.5 – Diagrama UML para Galerias\nFig.6 – Diagrama UML para Tipos de Blocos\nFig.7 – Diagrama UML Geral\nFig. 8 – Esquema Impulsos da Água para a Situação de Preia-Mar Amarração\nFig. 9 – Esquema Impulsos da Água para a Situação de Preia-Mar Acostagem\nFig. 10 – Esquema Impulsos da Água para a Situação de Baixa-Mar Amarração\nFig. 11 – Esquema Impulsos da Água para a Situação de Baixa-Mar Acostagem\nFig. 12 – Esquema das Restantes Acções para a Situação de Preia-Mar Amarração\nFig. 13 – Esquema das Restantes Acções para a Situação de Preia-Mar Acostagem\nFig. 14 – Esquema das Restantes Acções para a Situação de Baixa-Mar Amarração\nFig. 15 – Esquema das Restantes Acções para a Situação de Baixa-Mar Acostagem\nFig. 16 – Esquema do Corte do Caixão\nFig. 17 – Esquema do Corte do Cais de Blocos\nFig. 18 – Esquema do Corte do Cais de Blocos com Novo Bloco Base\nFig. 19 – Esquema do Corte do Caixão (Pasajes)\nFig. 20 – Esquema da Planta do Caixão (Pasajes)\nFig. 21 – Menu Inicial Caixão\nFig. 22 – Menu para Inserção dos dados das Forças Concentradas\nFig. 23 – Menu para Inserção dos dados de Maré\nFig. 24 – Menu para Inserção dos dados do Solo\nFig. 25 – Menu para Inserção dos dados da Super-Estrutura\nFig. 26 – Menu para Adicionar Galeria\nFig. 27.1 – Menu para Inserção dos dados do Caixão/Aduela\nFig. 27.2 – Menu para Inserção dos dados do Caixão/Aduela\nFig. 28 – Menu para Adicionar Secção\nFig. 29– Resultados Finais\nFig. 30.1 – Exportar Para Excel/Imagem\nFig. 30.2 – Janela de Exportação\nFig. 31 – Corte do Cais de Blocos (Leixões)\nFig. 32 – Pormenor do Bloco Base\nFig. 33 – Menu Inicial Blocos\nFig. 34 – Menu para Inserção dos dados dos Blocos\nFig. 35.1 – Menu para Adicionar Bloco\nFig. 35.2 – Menu para Adicionar Bloco\nFig. 36 – Resultados Finais\nÍNDICE DE QUADROS (OU TABELAS)\nQuadro 1 – Cálculo Base\nQuadro 2 – Incremento da Força de Amarração/Acostagem\nQuadro 3 – Redução da Força de Amarração/Acostagem\nQuadro 4 – Variação Total Força de Amarração/Acostagem\nQuadro 5 – Cota de Preia-Mar 0.0 m\nQuadro 6 – Cota de Preia-Mar 2.0 m Z.H\nQuadro 7 – Cota de Preia-Mar 3.8 m Z.H\nQuadro 8 – Cota de Preia-Mar 4.2 m Z.H\nQuadro 9 – Cota de Preia-Mar 4.4 m Z.H\nQuadro 10 – Cota de Fundação -8 m Z.H\nQuadro 11 – Cota de Fundação -10 m Z.H\nQuadro 12 – Cota de Fundação -12.0 m Z.H\nQuadro 13 – Largura Total 10 m\nQuadro 14 – Incremento da Largura dos Cachorros de 10%\nQuadro 15 – Redução da Largura dos Cachorros de 10%\nQuadro 16 – Aumento da Largura dos Cachorros para 3 m\nQuadro 17 – Sem Cachorros\nQuadro 18 – Peso Volúmico do Material de Enchimento de 10 kN/m 3\nQuadro 19 – Peso Volúmico do Material de Enchimento de 18 kN/m 3\nQuadro 20 – Peso Volúmico do Material de Enchimento de 23 kN/m 3\nQuadro 21 – Ângulo de Atrito Interno de20º\nQuadro 22 – Peso Volúmico do Solo de 22 kN/m 3\nQuadro 23 – Peso Volúmico do Solo de 18 kN/m 3\nQuadro 24 – Peso Volúmico do Solo de 18 kN/m 3 e Ângulo de Atrito Interno de 30º\nQuadro 25 – Peso Volúmico da Água de 10.25 kN/m 3\nQuadro 26 – Cálculo Sem Desnível de Maré\nQuadro 27 – Cálculo Sem Sobrecarga no Solo\nQuadro 28 – Cálculo Base Blocos\nQuadro 29 – Incremento da Força de Amarração/Acostagem\nQuadro 30 – Redução da Força de Amarração/Acostagem\nQuadro 31 – Variação Total da Força de Amarração/Acostagem\nQuadro 32 – Cota de Preia-Mar 0.0 m\nQuadro 33 – Cota de Preia-Mar 2.0 m Z.H\nQuadro 34 – Cota de Preia-Mar 3.8 m Z.H\nQuadro 35 – Cota de Preia-Mar 4.2 m Z.H\nQuadro 36 – Cota de Preia-Mar 4.4 m Z.H\nQuadro 37 – Cota de Fundação -8 m Z.H\nQuadro 38 – Cota de Fundação -10 m Z.H\nQuadro 39 – Cota de Fundação -12.0 m Z.H\nQuadro 40 – Largura Bloco Base de 10 m\nQuadro 41 – Novo Bloco Base\nQuadro 42 – Ângulo de Atrito Interno de 20º\nQuadro 43 – Peso Volúmico do Solo de18 kN/m 3\nQuadro 44 – Peso Volúmico do Solo de 22 kN/m 3\nQuadro 45 – Peso Volúmico do Solo de18 kN/m 3 e Ângulo de Atrito Interno de 30º\nQuadro 46 – Peso Volúmico da Água de 10.25 kN/m 3\nQuadro 47 – Cálculo Sem Desnível de Maré\nQuadro 48 – Cálculo Sem Sobrecarga no Solo\nQuadro 49.1 – Outputs\nQuadro 49.2 – Outputs\nQuadro 50.1 – Outputs\nQuadro 50.2 – Outputs\n– Impulso do Solo Resultante de uma Sobrecarga [kN]\n– Impulso do Solo [kN]\n– Coeficiente de Impulsão\n– Coeficiente de Impulsão Activa\n– Coeficiente de Impulsão Passiva\nΦ’ – Ângulo de Atrito Interno [º] γ – Peso Volúmico [kN/m 3 ]\n– Altura [m]\n– Sobrecarga [kN/m 3 ]\n– Massa [kg]\n– Aceleração da Gravidade [m/s 2 ]\n∇ - Deslocamento Virtual [kgf] Ce – Factor de Excentricidade\nCm – Factor de Massa Virtual\n– Factor de Rigidez Relativa do Casco\n– Factor de Configuração da Estrutura de Acostagem\nMpos – Momento Estabilizador [kN.m] Mneg – Momento Destabilizador [kN.m]\n– Resultante Vertical [kN]\n– Resultante Horizontal [kN]\nΦ’ cv - Ângulo de Atrito Entre Duas Superfícies [º]\n– Tensão [kN/m 2 ]\n– Resultante de Momentos [kN.m]\nI – Momento de Inércia da Base da Estrutura [m 4 ]\nΩ – Área da Base da Estrutura [m 2 ]\nX – Distância do Centro de Massa da Base ao Extremo da Base [m]\nUML – Unified Modeling Language Z.H. – Zero Hidrográfico P.M. – Preia-Mar B.M. – Baixa-Mar\nAs estruturas de acostagem necessitam de ser dimensionadas para cada caso, pois as condições de dimensionamento raramente são iguais.\nPode-se afirmar que o método de cálculo destas estruturas é relativamente simples. No entanto nas primeiras fases de projecto a geometria das mesmas não se encontra definida, cabendo ao projectista definir essa geometria. Para obter uma solução dita “optimizada” é necessário repetir o cálculo, fazendo variar alguns dos parâmetros e acções consideradas para o cálculo da estrutura.\nOs parâmetros geométricos para a definição destas estruturas podem ser bastante numerosos, pois a forma destas estruturas é muito variável. Nomeadamente no caso de estruturas compostas por blocos, a grande variedade de blocos constituintes e a necessidade de os definir perfeitamente, aumenta muito o número destes mesmos parâmetros.\nFig.1 – Corte do Cais Sul do Porto de Leixões (Veloso Gomes)\nEstas estruturas são solicitadas por um grande número de acções, que produzem o grande número de combinações. Estas combinações devem ser analisadas separadamente para averiguar quais as condições mais graves. Para agravar o grande número de combinações a analisar, é ainda extremamente difícil, sem proceder à sua verificação, excluir como condições limitantes um número relevante dessas combinações.\nO processo de refinamento destas mesmas estruturas alterando não só a geometria destas estruturas\nbem como as acções que as solicitam, origina um processo extremamente moroso e repetitivo.\nComo tal é necessário agilizar e automatizar ao máximo todo o processo de cálculo, de modo a contornar estas mesmas dificuldades.\n1.2. PROJECTO DE PROGRAMAÇÃO\nA linguagem escolhida para a elaboração da tese foi JAVA. Esta é bastante utilizada e está neste\nmomento muito bem documentada, permitindo assim uma grande facilidade na sua aprendizagem e aprofundamento a qualquer utilizador menos familiarizado com ela.\nMais do que o conhecimento profundo de uma ou outra linguagem de programação, é de maior relevância para os diversos profissionais adquirir noções básicas sobre o processo em si, pois este conhecimento permitirá uma interacção muito mais eficaz com os Engenheiros Informáticos no sentido da obtenção e melhoramento de ferramentas vitais para a optimização e desenvolvimento das diversas áreas.\nNuma fase em que muitas vezes a capacidade de cálculo, grau de optimização ou capacidade de análise são condicionadas pelas potencialidades da ferramenta utilizada para realizar essas mesmas tarefas, é de vital importância a cooperação entre os futuros utilizadores da ferramenta e os seus criadores.\ndesenvolvimento destas ferramentas é muitas vezes travado por dificuldades de comunicação entre\nduas partes pois o desconhecimento total de uns, da área de acção e metodologia dos outros, não\npermite uma troca de informações rápida e eficaz.\nEsta falha de informação seria facilmente evitável ou pelo menos atenuada se um dos intervenientes\nno processo tivesse alguma formação na área do outro.\nĖ surreal pensar que caberá neste sentido ao Engenheiro Informático aprofundar os seus conhecimentos em cada área que vier a desenvolver um programa, e seria altamente limitativo para o mesmo especializar-se em apenas uma área de acção. Assim sendo, caberá à parte interessada na utilização do programa agilizar o processo de desenvolvimento da mesma adquirindo alguns conhecimentos básicos de programação.\nNeste sentido o desenvolvimento de uma tese envolvendo programação permite não só obter conhecimentos nessa área, como permite também uma primeira experiência de trabalho com uma pessoa especializada nessa área, pois é inevitável recorrer a alguém com mais conhecimentos para, pelo menos uma optimização do funcionamento do programa e do código em si. Assim é possível viver e constatar os problemas que frequentemente ocorrem quando se realiza um projecto em parceria com um Engenheiro Informático, sendo que de futuro será mais fácil contorná-los e/ou evitá-los.\nPara a elaboração do programa de cálculo foram utilizados dois programas, Eclipse e Netbeans.\nO software Eclipse foi usado para definir todo o código referente ao cálculo propriamente dito, pois\neste software possui uma grande quantidade de bibliotecas, que permitem resolver alguns dos problemas mais frequentes na programação em Java, evitando ter que programar de base e utilizando\nassim algum trabalho já feito.\nQuanto ao programa Netbeans, este foi utilizado para a elaboração da interface gráfica, por permitir um desenho da mesma muito mais intuitivo, utilizando formas pré-definidas, alinhando-as e dimensionando-as, sendo que para tal apenas é necessário arrastar a maior parte das aplicações e posteriormente colocá-las como pretendido. Este programa permite assim evitar definir toda a interface recorrendo única e exclusivamente a código escrito directamente pelo programador, o que agiliza muito mais a definição da mesma, pois para utilizadores menos habituados a trabalhar directamente com o código, este processo poder ser bastante moroso quando comparado com o outro, muito mais intuitivo.\nÉ importante referir que mesmo recorrendo ao Netbeans, partes da interface gráfica foram definidas\natravés de código inserido directamente, sendo que algumas o foram de base e outras apenas alteradas.\nTanto um como o outro programa são de acesso livre e facilmente obtidos através da internet e estão ambos vocacionados para a função que tiveram na elaboração deste programa.\nO software eclipse permite definir uma interface gráfica por si só, pelo que poderia ter sido utilizado\napenas este programa, no entanto, é bastante mais limitativo e pouco intuitivo.\nComo o próprio nome indica é o peso da estrutura que confere a esta sa sua estabilidade.\nExistem três tipos de estruturas gravíticas de acostagem, diferentes quanto à sua constituição: caixões, aduelas ou blocos.\nOs caixões e as aduelas são estruturas alveolares, pré-fabricadas em betão armado, cuja principal diferença, a nível estrutural, prende-se com o facto de os caixões terem um base fechada (4 laterais e 1 base), e as aduelas não (4 faces laterais).\nOs caixões são em geral pré-fabricados em docas secas (fixas ou flutuantes), são colocadas em flutuação e posteriormente rebocados desde o ponto de fabrico até ao ponto de colocação, sendo posteriormente afundados nesse local e preenchidos com o material pretendido.\nÉ comum estes caixões serem simétricos para facilitar o processo de transporte em flutuação, evitando\nassim a utilização de contrapesos para obter um deslocamento mais estável. Caso se opte por uma\nopção não simétrica, será preciso proceder a um estudo de flutuabilidade.\nO cais é formado por vários caixões colocados lado a lado no sentido longitudinal.\nAs aduelas são também pré-fabricadas e posteriormente transportadas até ao local de colocação, por via marítima ou terrestre, sendo posteriormente colocadas recorrendo a gruas. A estrutura é geralmente composta por diversas aduelas, colocadas verticalmente umas sobre as outras e lado a lado no sentido longitudinal.\nTal como os caixões é comum serem simétricas para facilitar o processo de colocação.\nQuando se pretende obter uma assimetria de massas nestas estruturas, é comum utilizar materiais de enchimento diferentes e consequentemente com diferentes pesos volúmicos, obtendo-se assim uma deslocação do centro de massa apenas após a colocação dos pré-fabricados.\nOs blocos são geralmente constituídos por betão e são também pré-fabricados, sendo posteriormente transportados e colocados em obra de acordo com o projecto. Ao contrário dos anteriores, podem tomar as formas mais variadas e não necessitam de qualquer enchimento.\nA estrutura pode ou não ser solidarizada verticalmente, recorrendo a irregularidades na base e superfície dos blocos, ou através de betonagem com armaduras em orifícios verticais.\nA excentricidade do centro de massa é obtida à custa da forma e disposição dos próprios blocos.\nO dimensionamento destas estruturas pode ser feito de duas maneiras: seguindo o eurocódigo ou\nutilizando um dimensionamento clássico, similar mas mais complexo que o dimensionamento de um muro de suporte.\nNeste trabalho o dimensionamento segundo o eurocódigo não será abordado.\nA discrição do cálculo destas estruturas é baseada nos elementos de apoio às aulas de trabalhos\nmarítimos 1, ‘Estruturas de Acostagem e Amarração’, Veloso Gomes.\nTal como no dimensionamento de um muro de suporte os critérios que estas estruturas têm de cumprir, prendem-se com a satisfação de factores de segurança exigidos em relação ao derrube, deslizamento e tensões instaladas na base.\nTodos estes critérios devem ser satisfeitos para quatro situações distintas: amarração durante a preia- mar, amarração durante a baixa-mar, acostagem durante a preia-mar e acostagem durante a baixa-mar. Outras situações intermédias podem ser analisadas. No entanto, as mais gravosas verificar-se-ão para estas situações.\nComo é usual em análises estruturais, é sempre necessário encontrar e analisar a situação mais gravosa, o que, neste caso em particular é extremamente difícil de definir à priori. Em geral o mais correcto é proceder ao cálculo da estabilidade da estrutura para as quatro situações acima descritas, considerando para cada uma as acções mais gravosas.\nPor esta razão o cálculo destas estruturas tende a ser moroso e repetitivo.\nDurante a análise destas estruturas cabe ao projectista tomar diversas decisões quanto às forças a considerar e como considerar estas mesmas forças.\nToda a análise é em geral feita por metro de desenvolvimento longitudinal de estrutura, sendo por vezes feita por unidade (caixão ou aduela). Para esta análise é necessário reduzir o valor das acções ao seu valor por metro linear em planta.\nAs forças hidráulicas (ou impulsos hidráulicos) podem ser consideradas em dois grupos: as forças horizontais e as forças verticais.\nA variação destas forças está directamente ligada com as marés. Estas forças são de maior grandeza na situação de preia-mar e de menor na baixa-mar.\nEm geral é considerado um desnível entre o nível de água entre do lado do mar e do lado do solo, criando assim um aumento das forças instabilizadoras.\nEste desnível é justificável pois pode ocorrer um desfasamento no aumento ou diminuição de cota entre os dois lados da estrutura devido à influência da permeabilidade do solo atrasando a evolução do nível da água em relação à evolução que se verifica no lado do plano de água.\nAs forças horizontais resultam assim do diagrama de pressões. Na preia-mar ocorre um subelevação do nível de água de um dos lados e na baixa-mar ocorre um sobreelevação. Isto origina uma forca maior de um dos lados da estrutura em relação ao outro. O lado onde se instala a força de grandeza maior, varia conforme se analisa uma situação de amarração ou de acostagem. Numa situação de amarração a força maior estará do lado do solo e no caso da acostagem do lado oposto.\nEste desnível induz ainda uma alteração nos impulsos hidrostáticos verticais, passando estes a formar um diagrama trapezoidal ao invés de um diagrama rectangular. Este pode ser decomposto em dois diagramas, um rectangular e um triangular, para facilitar o cálculo do ponto de aplicação dos mesmos.\nÉ importante realçar que a utilização de “cachorros”, origina também um diagrama de pressões e\nconsequentemente uma força cuja resultante corresponde ao produto da sua área pelo peso volúmico\nFig.2 – Esquema Geral de Aplicação dos Impulsos Hidráulicos\npeso volúmico da água do mar pode variar conforme a zona, bem como as cotas de preia-mar e\nbaixa-mar. Em Portugal continental é usual considerar nos projectos uma cota de preia-mar de +4.00\nm ZH e uma cota de baixa-mar de 0.00 m ZH. Na Madeira e nos Açores a cota de preia-mar é da\nordem dos +2.00 m ZH . Estes valores de referência não contabilizam a maré meteorológica.\n2.2.2. ACÇÕES DO SOLO\nExistem diversas teorias para o cálculo das forças exercidas por um solo numa estrutura que se encontra a suportar o mesmo. A teoria a considerar nesta análise é a teoria de Rankine.\nEsta teoria propõe que as forças exercidas pelo solo são horizontais ao contrário das restantes que lhe atribuem sempre um ângulo de inclinação. Este ângulo iria originar uma decomposição da força do solo em duas partes, uma vertical e uma horizontal, sendo que a componente vertical iria contribuir para uma maior estabilidade da estrutura e a componente horizontal, esta sim por vezes destabilizadora, iria ser minorada.\nAlém das acções originadas pelo próprio terreno, é importante ainda considerar as que resultam de sobrecargas do mesmo, quando estas contribuem para uma instabilidade da estrutura.\nAssim, para o cálculo da estabilidade durante a amarração, as acções do terreno deverão ser majoradas com as sobrecargas, pois estas originam momentos e assumem a mesma direcção que a força de amarração. Aquando da análise da estabilidade para situações de acostagem, as acções do terreno devem ser minoradas.\nÉ ainda importante considerar que estas forças variam com o nível de maré, pois essa variação origina uma subida ou descida do nível freático e, consequentemente, altera a altura de solo submerso (solo que se encontra abaixo do nível da maré).\nFig.3 – Esquema Geral de Aplicação dos Acções do Solo\nCaso existam várias camadas de solos diferentes estas devem ser consideradas através das suas características geotécnicas, nomeadamente peso volúmico e ângulo de atrito interno.\nCom vista a minorar estas acções é usual executar-se um prisma de alívio, em enrocamento, na zona\nde tardoz adjacente à estrutura.\nAs acções associáveis ao próprio terreno, ou camadas de solo, resultam de diagramas de pressão triangulares. As acções associáveis a sobrecargas resultam de um diagrama rectangular.\nA acção resultante causada por uma sobrecarga no solo é obtida através da fórmula (1) e a acção\nresultante exclusivamente da existência de solo através da fórmula (2).\nIq = q × K (1)\n× K × γ × h (2)\nNas fórmulas acima referidas o γ representa o peso volúmico do solo (kN/m 3 ), o h (m) a altura do estrato analisado, o K o coeficiente de impulso e por fim o q (kN/m 3 ) representa o valor da sobrecarga.\nO peso volúmico do solo terá de ser definido para cada tipo de solo ao qual deverá ser subtraído ao\nmesmo o valor do peso volúmico da água, caso este se encontre submerso.\nO coeficiente K irá variar conforme a situação a analisar. Caso se esteja a analisar uma situação de\namarração é praticamente consensual utilizar o coeficiente de impulso activo (Ka), pois facilmente se instala o estado activo num solo quando este é “traccionado”. Já para a análise da estabilidade numa situação de acostagem não é consensual qual o valor a tomar para este coeficiente. O estado passivo, originado por uma compressão do solo, requer uma acção não instantâneao ao contrário do que sucede com estas manobras. Adoptar um valor desta ordem seria ser extremamente optimista, por outro lado tomar o valor do coeficiente de impulso activo seria uma visão excessivamente pessimista. Tem ficado\nao critério do projectista qual o valor a considerar para este coeficiente, sendo que este deverá sempre estar compreendido entre o coeficiente activo e o passivo.\nO coeficiente de impulso activo pode ser obtido através da seguinte fórmula:\nKa = tg\nque Φ’ é o ângulo de atrito interno do solo e é expresso em graus.\nacções do solo têm uma acção estabilizadora quando se analisa o derrube e o deslizamento no\nsentido do solo (geralmente feito para acções de acostagem), sendo neste caso minoradas, ou até mesmo ignoradas no caso de sobrecargas não permanentes. Para a análise de derrube e deslizamento\nno sentido do solo para o mar, tornam-se forças destabilizadoras, devendo ser maximizadas.\nEstas acções são forças concentradas, que são posteriormente tratadas como forças distribuídas por um comprimento da estrutura igual ao espaçamento entre as defensas e cabeços de amarração, caso seja uma força de acostagem ou de amarração, respectivamente.\nA força de amarração é geralmente um valor escolhido para o projecto em causa em função da\ntipologia do cais acostável (comercial, petroleiro, pesca). A força de acostagem pode ser calculada\natravés de diversos métodos, sendo o método cinético clássico o mais comum.\nmétodo cinético clássico permite calcular o valor da força de acostagem a partir das características\num navio-tipo e da defensa a utilizar.\n× m × v (4)\nEa = Ce × Cm × Cs × Cc × Ec (6)\nSendo m a massa do navio, g a aceleração da gravidade e ∇ o deslocamento virtual.\no factor de excentricidade, Cm o factor de massa virtual, Cs o factor de rigidez relativa do casco e\nfactor de configuração da estrutura de acostagem. Devido à dificuldade de definição de alguns\ndestes factores é relativamente comum considerar o valor destes igual a 1, simplificando assim o cálculo da energia a ser absorvida pelas defensas. Mas esta simplificação só é válida para cais\nA velocidade de acostagem depende do deslocamento do navio e das condições de acostagem.\nFig.4 – Gráfico para Obtenção da Velocidade de Acostagem (Veloso Gomes)\nPor fim é necessário recorrer a catálogos disponibilizados pelos fabricantes para verificar qual a força\na transmitir à estrutura por um navio com as características que foram definidas quando realiza uma acostagem numa estrutura que utiliza determinado tipo de defensas. O desejável será procurar uma defensa cujo comportamento se encontre próximo da gama de energia de acostagem calculada.\nO cálculo do peso próprio é relativamente simples, mas depende da geometria da estrutura. Esta não\nestá definida nas fases iniciais de projecto.\nNo caso das aduelas e caixões o peso total inclui o peso da estrutura pré-fabricada em betão armado,\ndo material de enchimento e o peso da super-estrutura caso esta exista.\nA super-estrutura pode ainda ter na sua composição galerias. Estas podem assumir as mais diversas\nformas e a sua incorporação no cálculo considera espaços “vazios” na super-estrutura. Para efeitos do cálculo do peso da estrutura é necessário subtrair directamente a área das galerias para calcular o peso da super-estrutura. No entanto, para simplificar os cálculos posteriores e evitar calcular um novo centro de massa que incorpore as galerias, pode-se contabilizar directamente a influência das galerias para cada cálculo, recorrendo ao centro de massa de cada uma individualmente para os cálculos de tensões na base e de derrube.\nNo cálculo do peso próprio de uma estrutura composta por blocos pré-fabricados, além do peso dos próprios é ainda necessário contabilizar o peso próprio dos solos que se encontrem assentes directamente sobre os blocos.\nO peso da super-estrutura é contabilizado da mesma maneira que foi acima mencionado.\nEstas configurações em “consola” são utilizadas para obter uma base maior, distribuindo assim as forças por uma área maior, minorando os problemas causados pelas tensões na base, e melhorar a estabilidade ao derrube aumentando o braço das forças verticais nomeadamente o peso próprio.\nA limitação na utilização destas configurações deve-se a uma perda de profundidade com o uso das\nA segurança ao derrube é obtida pela comparação entre os momentos estabilizadores e derrubadores.\nEm geral o valor mínimo aceitável para o coeficiente é de 1.5, podendo este tomar uma grandeza maior caso seja pretendido pelo dono de obra e/ou projectista. Este valor nunca deverá ser inferior a 1.\nO derrube pode ocorrer nos dois sentidos, mar ou solo. Para cada caso as acções mais desfavoráveis a\nconsiderar serão diferentes e/ou tomarão valores diferentes.\nO cálculo destes momentos é feito em relação ao eixo da base em contacto com a zona no sentido da\nqual é analisado o derrube. No caso de existirem cachorros o eixo de referência passa então a ser o eixo exterior do cachorro.\nÉ importante considerar momentos no mesmo sentido tanto para os momentos estabilizadores como\npara os destabilizadores, pois proceder a uma subtracção de momentos em vez de os agrupar correctamente irá provocar alterações na avaliação do factor de segurança.\nO deslizamento é contrariado pelo atrito gerado entre a base da estrutura e o solo de fundação. Mais\numa vez é o peso próprio que contribui para a estabilidade da estrutura, visto ser este a única acção a\ncontribuir positivamente para a resultante vertical.\nO factor de segurança é obtido através da razão entre o produto da resultante vertical e a tangente do\nângulo de atrito entre superfícies e a resultante horizontal.\nMais uma vez esta análise deverá ser feita nos mesmos dois sentidos mencionados no tópico anterior.\nNeste caso as forças são agrupadas como verticais ou horizontais.\nNo caso de estruturas compostas por blocos é ainda possível ocorrer o deslizamento entre blocos. A criação de irregularidades na base e superfícies dos blocos toma uma maior relevância, pois contraria este mesmo deslizamento aumentando o atrito entre blocos. Outras medidas como a solidarização vertical entre blocos recorrendo a armaduras, será também uma maneira de garantir que a instabilidade entre blocos não ocorre e poderá assim ser dispensada essa mesma análise pois a estrutura passará assim a funcionar como uma estrutura única.\nA ruptura do solo de fundação é outro problema que pode ocorrer. Ė necessário analisar a tensão\nmáxima e mínima na base da estrutura, para averiguar a existência ou não de problemas desta\nAs tensões mais gravosas instalam-se sempre nos extremos da base.\nEm geral a tensão mínima admissível é nula ou ligeiramente positiva. Tensões negativas originam o\nlevantamento da estrutura, subpressões e erosão do solo. Quando se exige uma tensão mínima positiva\napenas para salvaguardar uma certa margem de segurança.\nlimite de tensão máxima depende da resistência do solo de fundação.\n(kN) é a resultante das forças verticais, M (kN.m) a resultante de momentos, Ω (m 2 ) é a área da\nbase, I (m 3 ) o momento de inércia e X (m) a distância do centro de massa da base ao extremo da base analisado.\nAo valor da tensão máxima é necessário somar a sobrecarga exercida directamente sobre a estrutura.\nA optimização destas estruturas pode ser feita em relação a diversos factores, nomeadamente, peso\nmáximo por bloco, material de enchimento, dificuldades construtivas ou custos globais de solução.\nOs factores a optimizar podem variar bastante, até mesmo de empreiteiro para empreiteiro, devido a limitações impostas pelo equipamento ou até por preferência do próprio devido a experiências construtivas anteriores .\nUma optimização destas estruturas no caso geral poderá estar directamente ligada à redução da dimensão destas estruturas, satisfazendo os critérios de dimensionamento acima referidos, para valores das acções previamente fixados.\nEm geral sendo a altura da estrutura fixada por cotas de coroamento e base, o parâmetro a limitar será\na largura da estrutura.\nPara o caso de aduelas e caixões, uma simples mudança no material de enchimento, por exemplo, pode levar a uma grande alteração na largura de estrutura necessária. No caso de estruturas de acostagem constituídas por blocos pré-fabricados esta optimização é mais complexa pois variando a forma dos blocos ou até mesmo as duas dimensões ou posição relativa, se podem criar inúmeras situações em tudo semelhantes que satisfaçam os critérios pedidos.\nPor todas as razões acima mencionadas, apenas se pode falar numa optimização relativa destas estruturas em relação a um determinado critério e não numa optimização absoluta destas estruturas.\n3.1. ESTRUTURA DE PROGRAMAÇÃO\nNo âmbito deste trabalho foi criada uma ferramenta para cálculo automático de estrutura gravíticas de\nacostagem, tendo sido executada em Java e estruturada em classes.\nLanguage), realizado recorrendo ao Enterprise Architect (Versão 7.1).\nDe uma forma resumida poder-se-á dizer que o programa é composto por diversas classes e por super-\nclasses que agrupam as primeiras.\n3.2. POTENCIALIDADES E LIMITAÇÕES\nA ferramenta foi realizada com vista a dimensionar e optimizar estruturas de acostagem gravíticas.\nĖ aplicável para o cálculo de estruturas compostas por caixões, aduelas ou blocos pré-fabricados.\nNo caso do dimensionamento de estruturas compostas por blocos, a ferramenta apenas permite o cálculo de estruturas compostas por blocos de dezasseis tipos, sendo que todos eles em corte são variações de rectângulos, em que um ou mais vértices se encontram alterados. Ainda para este caso os desenvolvimento longitudinal destes blocos é sempre o de um prisma de duas faces iguais em corte. É importante realçar que alguns tipos de blocos são adequados a constuir o primeiro bloco (ou bloco base). Uma das condicionantes do programa é que o paramento do lado do mar seja vertical, à excepção do primeiro bloco.\nOs blocos não podem ainda ultrapassar no sentido do terrapleno uma linha vertical imaginária, a passar no ponto mais distante em relação ao mar do primeiro bloco.\nNo caso de estruturas compostas por caixões/aduelas, desde que bem definidas pelas suas dimensões, não existe qualquer limitação quanto à sua forma.\nA super-estrutura é considerada no caso dos caixões/aduelas, como tendo uma largura igual à base dos\nmesmos e no caso dos blocos pré-fabricados igual à largura plana do último bloco, não sendo permitido ao utilizador alterar estes dados.\nAs galerias a incorporar na super-estrutura, podem ser definidas pelo utilizador. No entanto apenas podem tomar a forma, em corte, de rectângulo, meia-cana ou circunferência.\nEstá previsto o uso de cachorros no caso de estruturas compostas por caixões/aduelas. Caberá ao utilizador definir perfeitamente esses mesmos cachorros. É de realçar que ao introduzir um cachorro o programa por defeito introduz um de cada lado da estrutura, não sendo possível alterar esta situação.\nÉ permitido ao utilizador definir toda e qualquer propriedade do terrapleno a suportar. O programa\napenas se encontra apto a incorporar um único tipo de solo, com uma altura igual à altura total da estrutura.\nO utilizador pode optar por calcular a força de acostagem recorrendo ao próprio programa que lhe\nfornecerá não só a energia que a defensa deve suportar, como uma lista de “sítios” onde o utilizador poderá consultar dados técnicos de distribuidores destas mesmas defensas, e consequentemente obter esta mesma força de acostagem. É de realçar que a força de acostagem deve posteriormente ser inserida manualmente.\nO programa permite obter facilmente para todas as combinações de condições (preia-mar/baixa-mar,\nacostagem/amarração), todos os factores visados nestes dimensionamento: o factor de segurança ao\nderrube, o factor de segurança ao deslizamento e por fim as tensões máxima e mínima na base da estrutura.\nOutros valores como o peso total da estrutura, o peso de material de enchimento da aduela/caixão, serão também passíveis de serem obtidos, bastando para isso que o utilizador exporte os resultados.\nÉ possível exportar estes resultados numéricos em formato Excel (formato .xls, o formato .xlsx ainda\nnão é suportado) e ainda exportar cortes esquemáticos como imagens.\nO programa permite ainda ao utilizador guardar os resultados da sua análise e realizar comparações,\ntanto a nível de dados como resultados, com projectos anteriores armazenados na biblioteca de resultados do programa.\nÉ ainda disponibilizado ao utilizador uma série de cortes de projectos já executados, bem como sugestões de valores para alguns dos dados, de forma a permitir ao utilizador uma referência, caso o seu projecto se enquadre numa situação semelhante às que se encontram na base de dados.\nValores como a cota de preia-mar e de baixa-mar são disponibilizados ao utilizador. Estes valores estão sempre associados a zonas específicas.\nAs acções consideradas para cada análise não são definidas pelo utilizador, estando estas pré- definidas.\nNo caso da ‘optimização’ de soluções, esta é bastante mais limitativa.\nPara caixões e aduelas esta optimização relativa apenas poderá ser feita para um tipo de material de enchimento, e para o caso de blocos pré-fabricados, a ‘optimização’ realizar-se-á para blocos rectangulares com altura constante, com uma redução gradual da sua largura e ainda com o seu número a ser fixado pelo projectista.\nEsta solução optimizada será feita em função dos factores de segurança e tensões máximas e mínimas na base definidas pelo utilizador.\nPor fim o programa permite que ao mudar o tipo de projecto, de aduelas/caixões para blocos, os dados comuns apareçam imediatamente preenchidos, podendo o utilizador alterar esses mesmos dados ou, se assim o entender, manter esses valores.\n3.3. CONSIDERAÇÕES NO CÁLCULO DE ESTRUTURAS COMPOSTAS POR ADUELAS E CAIXÕES\nNo caso de caixões e aduelas o cálculo é exactamente idêntico. O programa apenas toma para o caso das aduelas o valor 0 para a espessura da base.\nA análise é feita por metro linear de estrutura.\nTodas as propriedades da estrutura, como o seu peso, área e centro de massa, são calculadas após todas as dimensões e pesos volúmicos dos materiais necessárias para o efeito serem introduzidas pelo utilizador. É importante realçar que nenhuma componente da estrutura é desprezada para o cálculo do peso. Os cachorros e galerias, caso existam, são incorporados no cálculo.\nAs forças hidráulicas e do terrapleno, são automaticamente calculadas para a situação de preia e baixa- mar, cabendo ao utilizador definir alguns parâmetros.\nNo caso das forças hidráulicas bastará definir as cotas de preia e baixa-mar, o peso volúmico da água salgada e o desnível que eventualmente pretende considerar. As propriedades do cachorro caso exista, bem como a largura da base da estrutura, serão definidas previamente, sendo depois essa informação utilizada para o cálculo destas mesmas forças. Tal como para o cálculo do peso da estrutura, os cachorros são também incorporados no cálculo do impulso vertical.\nAs forças que resultam destes cálculo são duas forças horizontais (uma maior e outra menor caso exista desnível) uma força vertical resultante de um diagrama de pressões simétrico e uma outra resultante de um diagrama triangular, novamente apenas quando se fizer sentir algum desnível de maré.\nPara o cálculo das acções do terrapleno, são analisadas não só as forças causadas pelo próprio solo bem como as forças originadas por sobrecargas sobre o mesmo, podendo estas ser originadas por solo não submerso sobre solo submerso.\nPara definição destas forças o programa recorre às fórmulas propostas por Rankine. Cabe ao utilizador definir especificamente para este cálculo todas as propriedades do solo, nomeadamente, o seu ângulo de atrito interno, o seu peso volúmico saturado, e ainda o seu coeficiente de impulso passivo, pois este não será calculado segundo Rankine, e ainda de definir uma sobrecarga sobre o terrapleno.\nComo resultado serão calculadas, para cada estado de maré bem como para o estado passivo e activo do solo, as forças realizadas pelo solo submerso, pelo solo saturado, pela sobrecarga (sendo esta sobrecarga igual ao peso exercido pelo solo saturado, acrescido da sobrecarga definida pelo utilizador, apenas no caso do estado passivo) exercida sobre o solo submerso e ainda, apenas para o estado passivo, a força resultante da acção da sobrecarga introduzida pelo utilizador, sobre o solo saturado.\nOs pontos de aplicação destas forças são, para o caso das originadas por sobrecargas, a meio da altura do estrato considerado, para as restantes a um terço da altura das mesmas (em relação à cota mais baixa desse mesmo estrato).\nAs forças de acostagem bem como a de amarração são introduzidas directamente pelo utilizador, devendo ainda este definir o espaçamento entre defensas e cabeços de amarração. Como a análise é feita por metro de comprimento em planta, o programa dividirá esta força introduzida pelo espaçamento associado. O ponto de aplicação desta força é considerado como sendo no topo da estrutura.\nO ângulo de atrito entre a base e o solo de fundação deve também ser definido pelo utilizador.\nA análise é feita por metro de bloco em planta.\nPara o cálculo do peso total desta estrutura é necessário definir geometricamente os blocos, bem como o seu peso volúmico, e ainda definir o peso volúmico do solo do terrapleno.\npeso é calculado incorporando o peso de cada bloco, mais o peso do terreno que se encontra entre\nponto mais distante em relação ao paramento do lado do mar do primeiro bloco e o ponto mais\nperto do mar mas ainda em contacto com o solo desse mesmo bloco.\nImediatamente após este cálculo, é obtido o centro de massa correspondente a este peso.\nAs forças resultantes da acção do terrapleno são calculadas do mesmo modo, evidenciado no ponto anterior.\nJá para o caso das forças hidráulicas, o cálculo é análogo, à excepção do cálculo da força vertical.\nA força hidráulica vertical é calculada recorrendo ao valor da área submersa, sendo posteriormente\ncalculado o centro geométrico dessa mesma área e consequente ponto de aplicação dessa mesma força (é importante lembrar que apenas a componente horizontal do centro geométrico interessa para efeitos de cálculo).\nEsta análise por comprimento de bloco nestas condições conduzirá aos mesmos resultados que por metro linear, não fazendo sentido neste caso incorporar uma análise por comprimento de bloco.\n3.5. CÁLCULO DOS DIVERSOS FACTORES PRETENDIDOS\nTodos os valores são calculados para a preia e baixa-mar. As alterações prendem-se com o valor das forças e o seu braço e o seu cálculo é realizado pelo programa no cálculo independente das próprias forças.\nNestas condições o derrube é analisado no sentido do mar, pois a força de amarração gera um momento derrubador nesse sentido.\nA análise é feita em relação ao eixo da base mais à esquerda (lado do mar por defeito para o\nprograma) da estrutura, sendo este o eixo da base ou, caso exista, o eixo do cachorro.\nO momento destabilizador tem diversos componentes, sendo estas o momento originado pela força\nhidráulica horizontal maior, as duas forças hidráulicas verticais (o momento gerado pela força vertical correspondente ao diagrama rectangular de pressões será 0 caso a distribuição de massas da estrutura seja simétrica), o momento causado pelas diferentes forças geradas pelo terrapleno para o estado activo e finalmente pelo momento obtido para a força de amarração.\nO momento estabilizador será composto pelo momento causado pelo peso da própria estrutura\n(descontando o momento causado pelas galerias, caso existam), acrescido do momento gerado pela força hidráulica horizontal menor.\nO factor de segurança será o resultado da razão entre os momentos estabilizador e o destabilizador.\nFACTOR DE SEGURANÇA AO DESLIZAMENTO PARA CONDIÇÕES DE AMARRAÇÃO\nTal como no caso anterior o deslizamento é analisado no sentido da acção causada pela força de amarração, ou seja no sentido do mar.\nA força vertical total é o resultado da subtracção ao peso total da estrutura do peso virtual associado\nàs galerias, caso existam, e das duas forças hidráulicas verticais.\nA resultante horizontal é obtida pela soma de todas as forças resultantes da acção do terrapleno,\nmais uma vez para o estado de impulso activo, coma força de amarração e a força hidráulica horizontal de maior valor, sendo que será ainda necessário subtrair o valor da força hidráulica menor.\nO factor de segurança ao deslizamento será obtido através da razão entre o produto da resultante\nvertical e a tangente do ângulo de atrito entre a base da estrutura e solo de fundação pela resultante horizontal.\nPara este efeito o programa calcula a área e a inércia da base da estrutura, calculando seguidamente\nmomentos em relação ao centro de massa da estrutura projectado na base.\nforças consideradas são as mencionadas no ponto 3.5.1., tomando os seus momentos associados\nvalor diferente, pois também o ponto de referência é diferente. Para efeitos de cálculo, é considerado\npositivo o momento no sentido do derrube para o mar.\nPosteriormente, em função do sinal do momento resultante, o programa indica onde será a tensão máxima ou mínima, conforme esteja a ser analisada, no extremo esquerdo ou no direito e calcula qual a distância entre o centro de massa e esse ponto na horizontal.\nO cálculo das tensões máxima e mínima é feito de forma clássica.\nO derrube é agora analisado no sentido do terrapleno e calculado em relação a um ponto de rotação\ninstalado no eixo mais afastado do mar da base da estrutura, podendo este pertencer à estrutura em\nou ao cachorro, caso este exista. Tal acontece pois o momento gerado pela força de acostagem é\nsentido anteriormente mencionado.\nNo cálculo do momento estabilizador os momentos considerados são os gerados pelo peso da\nestrutura, pela força hidráulica horizontal menor e pelas acções resultantes do terrapleno (de notar que a sobrecarga aplicada directamente no terrapleno não é considerada), considerando o coeficiente\nimpulso definido pelo utilizador. Ė ainda subtraído o valor do momento gerado pelas galerias.\nmomento destabilizador resulta do somatório dos momentos gerados pelas forças hidráulicas,\nexcepto a mencionada para o momento destabilizador, e o momento correspondente à força de acostagem.\nOs cálculos seguintes são análogos aos descritos no ponto 3.5.1.\nA análise do deslizamento é, neste caso, feita no sentido do terrapleno, sentido este que é também o\nsentido da força de acostagem.\nresultante vertical é obtida como descrito em 3.5.2\nvalor total da força horizontal é obtido pela soma da força de acostagem e força hidráulica\nhorizontal maior e pela subtracção a este resultado de todas as forças originadas pelo terrapleno e da força hidráulica menor.\nO restante cálculo é igual ao explicado em 3.5.2\nHavendo a necessidade de fixar um valor para o coeficiente de impulso, pode ocorrer a situação de o deslizamento se dar não no sentido do terrapleno, mas sim no sentido do mar. Tal é impossível fisicamente, e indica apenas que não será mobilizada tamanha reacção por parte do solo, assim caso\ntal aconteça o programa não apresentará um valor para o factor de segurança, mas sim um aviso de\nque para a situação descrita o derrube não acontecerá nesse sentido.\nAs tensões na base são calculadas analogamente ao descrito em 3.5.2., sendo que as diferenças se\nprendem apenas com o cálculo da resultante de momentos.\nA resultante de momentos é calculada considerando as forças mencionadas no ponto anterior, tanto\npara o momento destabilizador como estabilizador, mudando o ponto de referência para o centro de massa da estrutura projectado na base da mesma.\nO restante processo já foi descrito em 3.5.2.\nFig.8 – Esquema de Impulsos da Água para a Situação de Preia-Mar Amarração\nFig.9 – Esquema de Impulsos da Água para a Situação de Preia-Mar Acostagem\nFig.10 – Esquema de Impulsos da Água para a Situação de Baixa-Mar Amarração\nFig.11 – Esquema de Impulsos da Água para a Situação de Baixa-Mar Acostagem\nFig.12 – Esquema das Restantes Acções para a Situação de Preia-Mar Amarração\nFig.13 – Esquema das Restantes Acções para a Situação de Preia-Mar Acostagem\nFig.14 – Esquema das Restantes Acções para a Situação de Baixa-Mar Amarração\nFig.15 – Esquema das Restantes Acções para a Situação de Baixa-Mar Acostagem\nAs acções representadas por Iq resultam de sobrecargas e as forças representadas por Ig, da acção directa do solo.\nTodas as acções verticais, à excepção das representadas para o caso das acções hidráulicas, são referentes ao peso próprio da estrutura.\nNo cálculo das estruturas de acostagem, bem como de muitas outras, é necessário ao projectista fixar uma série de valores, pois raramente lhe são fornecidos todos os dados necessários ao correcto dimensionamento das mesmas. Como tal é do melhor interesse do projectista saber quais os factores mais determinantes no dimensionamento das estruturas.\nAssim procede-se a uma breve análise da influência de alguns dos factores nos resultados finais e a uma avaliação da variação percentual dos resultados finais.\nOs factores analisados a que se associa uma determinada margem de variabilidade, foram os seguintes:\n• Força de Amarração/Força de Acostagem\n• Cota de Preia-Mar\n• Cota de Fundação\n• Largura do Cachorro\n• Peso Volúmico do Material de Enchimento\n• Ângulo de Atrito Interno\n• Peso Volúmico do Terreno\n• Peso Volúmico da Água\n• Desnível de Maré\n• Bloco Base\nO esquema geral do cais analisado foi o seguinte:\nFig.16 – Esquema do Corte do Caixão\nOs dados definidos inicialmente são os em seguida indicados:\nEspessura das paredes e base exterior de 0.3 m, sendo a espessura da parede interior de 0.2 m. O peso volúmico do betão destas mesmas paredes foi fixado em 24 kN/m3. A largura da base (sem cachorros) é de 7 m e a altura das paredes (excluindo a espessura da base) é de 9.7 m.\nA largura das secções interiores é igual e de 3.1 m, sendo o peso volúmico do material de enchimento\nde 20 kN/m3.\nA super-estrutura tem 2 m de altura e um peso volúmico de 26 kN/m3.\nNão foram consideradas quaisquer galerias.\nForam introduzidos cachorros, tendo estes uma largura de 1.5 m, uma altura máxima de 1.5 m e uma altura mínima de 0.5 m, com um peso volúmico é de 24 kN/m3.\nA cota de fundação foi fixada nos -6.0 m Z.H., sendo a cota de preia-mar de +4.0 Z.H. e a cota de\nbaixa-mar de 0.0 Z.H\ndesnível hidrostáutico de 0.5m.\nO peso volúmico da água considerado foi 10 kN/m3. Foi ainda introduzido um\nO peso volúmico do solo introduzido foi de 20 kN/m3, com um ângulo de atrito interno de 45º.\nA força de acostagem total foi fixada nos 1500 kN e a força de amarração considerada foi de 600 kN\n(valor corrente nos cais comerciais dos portos portugueses). O espaçamento entre cabeços de amarração e defensas foi admitido de 10 m.\nFoi ainda considerada uma sobrecarga de 30 kN/m sobre a estrutura e de 50 kN/m sobre o terreno.\nO ângulo de atrito entre a base da estrutura e o solo de fundação foi de 27º.\nPara estes dados os resultados obtidos através do programa foram:\nQuadro.1 – Cálculo Base\nOs valores de factor de segurança “negativos” apenas aparecem neste caso de teste. Quando tal acontece o programa não fornece este valor, mas apenas um N/A, significando isto que não ocorre instabilização no sentido analisado.\nPara um incremento de 10% de ambas as forças, passando a força de acostagem a ser de 1650 kN e a\nde amarração de 660 kN:\nQuadro.2 – Incremento da Força de Amarração/Acostagem\nO facto de a tensão máxima aumentar para a situação de amarração e diminuir para a situação de\nacostagem, prende-se com o sentido do momento total, sendo no caso da amarração no sentido do\nmomento gerado pela mesma e no caso da acostagem no sentido oposto.\nPara as tensões mínimas o raciocínio é análogo.\nA maior alteração percentual ocorre para o caso das tensões mínimas, mas tal facto deve-se ao valor\ninicial das mesmas ser desde logo muito baixo. Em valor absoluto a alteração mínima que ocorre é de 11 kN/m2, o que não é uma alteração significativa.\nJá para uma redução de 10% destes mesmos valores (força de acostagem de 1350 kN e força de\namarração de 540 kN):\nQuadro.3 – Redução da Força de Amarração/Acostagem\nOs efeitos em valor absoluto são praticamente iguais aos anteriores, sendo que obviamente onde antes\nocorria uma redução agora ocorre um incremento e vice-versa.\nQuadro.4 – Variação Total da Força de Amarração/Acostagem\nVariação Total (+/-)\nAnalisando esta última tabela pode-se ver que a influência desta variável não é muito grande para a hipótese da variação adoptada. No entanto para casos muito próximos dos valores limites, poderia levar ao incumprimento dos critérios de projecto.\nA força de acostagem é fixada de acordo com diversos factores, nomeadamente navio tipo e\nvelocidade de acostagem. Tal facto leva a que esta possa ter uma grande variação, dando assim maior\nrelevo à importância de uma correcta avaliação prévia porque está associada à cota mínima (Zero Hidrográfico). A força de amarração por seu lado, é fixada através dos cabeços de amarração que transmitem uma energia máxima pré-definida, logo a sua fixação é mais controlada, sendo que para haver uma mudança da força de amarração transmitida terá forçosamente que haver uma alteração de cabeços de amarração.\nO valor da cota de baixa-mar tem sido mais ou menos consensual. No entanto quando toca à cota de preia-mar a situação é diferente.\nAssim em seguida foi analisada a estrutura para novas cotas de preia-mar.\nAs cotas escolhidas foram: 0.0 m Z.H., 2.0 m Z.H., 3.8 m Z.H., 4.2 m Z.H. e ainda 4.4 m Z.H\nTais valores não foram escolhidos ao acaso. O primeiro diz respeito a estruturas no Mediterrâneo ou no Báltico o seguinte foi escolhido por ser um valor usualmente admitido para os Açores e a Madeira, o valor de 3.8 Z.H. por ainda se realizarem alguns projectos em que se admite esta como a cota de preia-mar e os dois últimos para simular um possível aumento do nível médio das águas por alterações climáticas. A estimativa destes dois últimos valores foi feita recorrendo ao incremento anual previsto para a costa portuguesa, valor este de 0.002 m/ano, tendo sido analisada a situação ao fim de 100 e 200 anos respectivamente (não foi considerada qualquer maré meteorológica).\nQuadro.5 – Cota de Preia-Mar 0.0 m Z.H.\nQuadro.6 – Cota de Preia-Mar 2.0 m Z.H.\nQuadro.7 – Cota de Preia-Mar 3.8 m Z.H.\nQuadro.8 – Cota de Preia-Mar 4.2 m Z.H.\nQuadro.9 – Cota de Preia-Mar 4.4 m Z.H.\nPelos quadros anteriores podem-se tirar algumas conclusões imediatas.\nQualquer estrutura projectada para as condições de maré de Portugal continental será, em princípio, uma estrutura sobredimensionada caso seja executada em qualquer um dos arquipélagos. O único problema que pode surgir será em relação às tensões mínimas, pois estas sofreram um agravamento.\nUsar uma cota de preia-mar de 3.8 m Z.H. será sempre um risco pois acaba por ser uma atenuação das forças destabilizadoras. No entanto pela análise feita, não se pode dizer que se traduza num erro muito significativo, sendo que será importante apenas para situações limite.\nUma subida do nível médio do mar, de acordo com o previsto, dificilmente se pode considerar muito gravosa para estas estruturas. No entanto tal como para o caso anterior, se as estruturas estiverem dimensionadas no limite do aceitável, este efeito poderá fazer com que as estruturas não respeitem os critérios previstos.\nPara esta análise foram escolhidos os valores -8 m Z.H., -10 m Z.H. e 12 m Z.H., sendo este último o novo valor de cota de fundação das docas em Leixões.\nPara esta análise não foram introduzidas quaisquer alterações na força de acostagem, embora ao baixar os fundos seja provável que o cais passe a ser utilizado por navios de maior dimensão.\nFoi introduzido um aumento na parede do caixão para satisfazer sempre a condição da super-estrutura estar toda ela (2m de altura) fora de água, mesmo para a preia-mar.\nOs restantes valores foram mantidos constantes, incluindo a largura total.\nQuadro.10 – Cota de Fundação -8 m Z.H.\nQuadro.11 – Cota de Fundação -10 m Z.H.\nQuadro.12 – Cota de Fundação -12 m Z.H.\nRapidamente se nota que uma alteração da cota de fundação, mesmo sem agravar a força de acostagem, leva imediatamente a severas alterações no comportamento da estrutura.\nPara a cota mais alta das analisadas, -8.0 m Z.H., já são registadas tracções, embora muito baixas, para\na situação de acostagem durante a baixa-mar e o factor de segurança ao derrube para as condições de amarração em preia-mar toma o valor de 1.5, considerado geralmente o factor mínimo.\nÀ medida que se foi aumentando a profundidade, todos os resultados se agravaram. Para a situação de maior profundidade, -12 m Z.H., registam-se tracções na base em todas as situações exceptuando uma em que esse valor é nulo. Ainda para esta cota de fundação o factor de segurança ao derrube na situação de amarração durante a preia-mar já não é satisfatório e para a mesma amarração durante a baixa-mar o valor de factor de segurança ao derrube apresenta também um valor muito próximo do limite.\nÉ de notar que muitas vezes se procede a rebaixamentos de fundos, e como ficou evidenciado por esta\nanálise, tal processo deve ser feito com o maior dos cuidados, para que o cais satisfaça todas as condições de segurança.\nPor vezes, por necessidades alheias à análise de estabilidade da estrutura, é necessário aumentar a largura da mesma. Um exemplo claro ocorre quando há a necessidade de instalar uma grua no topo da mesma, que possua uma distância entro os pés do pórtico maior que a largura da estrutura.\nAssim para verificar tal situação foi implementada uma alteração de + 3 m de largura total, tendo sido esta largura apenas reflectida na largura das secções interiores, tendo estas agora uma largura de 4.6 m.\nQuadro.13 – Largura Total 10 m


Críticas aos serviços de internet no celular fizeram índice do setor chegar ao menor nível\n10 Outubro 2012 | 11:13h\nDesta vez não foram os serviços de telefonia celular que derrubaram o Índice Nacional de Satisfação do Consumidor (INSC) do setor de telecomunicações ao seu pior nível. O índice do segmento, que fechou setembro com 28,1% de avaliação positiva contra 32,6% do mês anterior, registrou queda em razão das reclamações generalizadas sobre a qualidade do serviço de internet no celular. As críticas atingiram todas as empresas pesquisadas - Claro, Oi, Tim e Vivo - e, do total de publicações na internet sobre elas, 84% eram menções negativas. De outubro de 2011 para cá a satisfação do consumidor com os serviços destas organizações vem registrando quedas sucessivas.\nMedido pela ESPM e criado pelo professor pesquisador da escola e global chief digital officer da Rapp, Ricardo Pomeranz, o INSC avalia mensalmente o que pensam os consumidores sobre produtos e serviços de 96 empresas de 24 setores, com dados totalmente levantamentos na internet. Em setembro, o índice global foi de 55,1%, com ligeira retração de 0,7 ponto percentual.\nDo total de segmentos avaliados, dez registraram queda de satisfação, além de telecom: bancos, indústria farmacêutica, vestuário, saneamento básico, energia elétrica, indústria digital, construtoras, bens de consumo, hospitais e laboratórios e drogarias. Os demais apresentaram aumento de avaliação positiva - lojas de departamento, supermercados, indústria automobilística, bebidas, personal care, alimentos, eletroeletrônicos, gás, seguradoras, telefonia fixa, convênios médicos, aviação e transportes metropolitanos.


Em 24 horas, Mato Grosso do Sul confirma quase 2 mil novos casos de covid - Cidades - Campo Grande News\nBoletim divulgado neste sábado (22), traz ainda duas novas mortes pela doença e três óbitos por influenza\nPor Ana Paula Chuva | 22/01/2022 11:35\nFila no Centro de Testagem da Capital no começo de janeiro (Foto: Henrique Kawaminami)\nMato Grosso do Sul confirmou em 24 horas quase dois mil novos casos de covid-19. Apesar da alta nas contaminações, apenas duas novas mortes pela doença foram confirmadas. OS dados são do boletim epidemiológico da SES (Secretaria Estadual de Saúde), divulgado neste sábado (22).\nAo todo foram 1.916 novas contaminações e as cidades que lideram o ranking Campo Grande (187 casos), Maracaju (156), Caarapó (155) e Corumbá (144). Com isso, a média diária, nos últimos 7 dias, subiu para 1.202 casos.\nConforme o documento a taxa de letalidade da doença, que já matou 9.780 pessoas desde começo da pandemia no Estado, é de 2,5%. As novas vítimas da covid são um homem de 50 anos, morador de Corumbá com quadro de diabetes e hipertensão e uma idosa de 81 anos, de Fátima do Sul, com doença cardiovascular.\nDesde o começo da pandemia, Mato Grosso do Sul já registrou 399.835 confirmações de covid-19. Campo Grande segue no topo do ranking com 145.646 casos da doença desde março de 2020.\nInfluenza - Ainda conforme o documento, nas últimas 24 horas Mato Grosso do Sul confirmou sete novos casos de influenza H3N2, totalizando assim 309 contaminações em janeiro. Também forma confirmadas três novas mortes pela doença, elevando a taxa de letalidade da doença para 15, 5%.\nAo todo o Estado contabilizada 48 mortes por influenza só neste começo de ano. As novas vítimas são dois homens de Campo Grande, 39 e 63 anos e uma mulher de 86 anos, também da Capital.\nVacinação pediátrica segue até às 17h neste sábado na Capital


Mais dois macacos são achados mortos no Rio sob suspeita de febre amarela - 22/03/2017 - Cotidiano - Folha de S.Paulo\nMais dois macacos são achados mortos no Rio sob suspeita de febre amarela\nForam encontrados nesta quarta-feira (21) mais dois macacos mortos nas florestas do Estado do Rio de Janeiro.\nA Secretaria de Estado de Saúde diz que seus corpos serão examinados para verificar se os animais estavam com febre amarela.\nOs dois micos-leões-dourados foram achados à beira da estrada próxima ao município de Silva Jardim, que por sua vez fica perto de Casimiro de Abreu, onde há três casos conformados de febre amarela. Na região há uma reserva biológica que é santuário dos micos-leões dourados.\nA Prefeitura de Silva Jardim diz que 15 mil dos cerca de 21 mil habitantes da cidade já foram vacinados.\nEm Casimiro de Abreu, 95% já o foi, segundo o governo do Estado. Na capital, cinco macacos foram achados mortos, mas institutos divergem sobre a presença do vírus da febre amarela nos corpos dos animais.\nO Instituto Evandro Chagas, no Pará, testou positivo para o vírus. Já a Fiocruz ( Fundação Oswaldo Cruz) testou negativo. O Evandro Chagas, no entanto, é o laboratório de referência do Ministério da Saúde para testes de febre amarela.\nO Ministério reconhece que o teste da Fiocruz não é contraprova, porém não se posiciona sobre qual dos dois é mais confiável.\nUm dos três pacientes que contraíram a doença teve alta nesta quarta. Ele estava internado na capital desde o fim de semana. Dos outros dois, um morreu e outro teve alta na última sexta-feira (17).


O que é Inbound Marketing? - Studio61 Design & Marketing Digital\nO que é Inbound Marketing e como ele pode melhorar seus resultados?\nHá tempos que o Marketing Digital tem crescido substancialmente no mercado. Nesta década, mais especificamente, as ações aplicadas nos canais digitais, desde a manutenção de um site ou blog, até o relacionamento com a comunidade nas redes sociais, ganharam sentido e importância muito maiores do que tinham há alguns anos.\nE, entre essas tantas descobertas e novas estratégias, além das muitas possibilidades, também não são poucas as dúvidas sobre como conhecer, aplicar e medir cada passo das estratégias adotadas. E hoje estamos aqui para apresentar uma em específico: o inbound marketing.\nQuerendo saber o que é inbound marketing e como aplicá-lo para melhorar de vez seus resultados? Siga com a leitura, tem muita coisa interessante para você!\nVocê saberia responder a essa pergunta se alguém a fizesse para você?\nLá vai uma dica: se está difícil pelo termo técnico, lembre-se de explicá-lo em bom português. O Inbound Marketing é também conhecido como “Marketing de Atração” e, agora sim, como o próprio nome diz, consiste em estratégias aplicadas para atrair e engajar o cliente, aproveitando-se de oportunidades de contato e pontos de conversão apresentados a ele de forma passiva, e não ativamente, como visto no tradicional – e também eficiente – outbound.\nEsta estratégia sustenta-se pela função prática de três pilares: Marketing de Conteúdo, SEO e Social Media. A ideia é trabalhar as estratégias em cada um destes pilares de forma complementar, em que uma permita a geração de maior valor agregado à outra, gerando uma conexão mais fluida e qualificada com o público.\nUm bom exemplo disso é a integração de estratégias entre blog, redes sociais e ferramentas de relacionamento, como o email marketing. Enquanto o blog entrega conteúdo e, portanto, mais recursos para aprimorar o SEO, cabe à atuação nos canais de relacionamento fazer com que este material alcance mais pessoas que já se relacionam com a sua marca. Os resultados orgânicos, de pessoas de fora do funil, ficam por conta da melhora do seu posicionamento e ranking em SEO.\nExplicando de maneira mais clara: o objetivo do Inbound Marketing é utilizar de conteúdo relevante para atrair o público, permitindo os primeiros contatos deste com o seu negócio. Uma vez apresentados à marca, a manutenção da estratégia deve tratar de engajá-los e seguir demonstrando o seu compromisso em resolver problemas e ter uma marca ativa no dia a dia do seu público.\nO “funil” do Inbound, por sua vez, consiste em 4 etapas principais de conversão (e que funciona como base para as etapas de conversão do marketing, que você já viu aqui no nosso blog, neste artigo): visitantes > leads > oportunidades > vendas.\nA ideia, aqui, é incentivar o avanço dentro do funil exclusivamente por meio de conteúdo relevante: a cada etapa de conversão, a entrega de materiais educativos ao lead deve esclarecer mais dúvidas e, consequentemente, tornar-se mais importante em sua tomada de decisão.\nAdotando essa estratégia, torna-se mais fácil apresentar novos argumentos, soluções da marca e até impulsionar a conversão do lead, transformando-o em cliente ou ativos importantes para o crescimento da sua popularidade.\nComo pode melhorar os meus resultados?\nA grande vantagem das estratégias de Inbound Marketing é o fato de elas incentivarem o interesse do lead por uma relação de conteúdos ou respostas apresentadas a ele por você. Aqui, antes da apresentação da solução ou de uma oportunidade de compra, o lead passa por importantes etapas de formação, que permitem a ele conhecer melhor o seu negócio, os seus propósitos e, por fim, o seu produto.\nA tradução dessas estratégias em resultados também é bastante simples: o inbound não exige investimentos astronômicos e nem uma força de trabalho gigantesca para começar a dar certo. Ele é completamente ajustável à realidade do seu negócio. Basta adequar as ações aplicadas aos recursos disponíveis e, com o tempo, fazer ajustes que possibilitem manter o bom desempenho. O ideal é ter em mente as rotinas que a equipe deverá manter para a estratégia dar certo, um bom planejamento, um estudo consistente do tipo de conteúdo que será desenvolvido e da sua persona e, claro, ferramentas certas que podem te ajudar a manter tudo isso em ordem.\nTambém vale lembrar: a relevância das estratégias de inbound para o seu resultado ficará mais clara com o passar do tempo. Não é um método que deve ser avaliado em prazos curtos, de dias ou semanas. Siga fielmente as rotinas definidas no seu planejamento, que o retorno vem com o tempo e, após o surgimento dos primeiros bons números, a manutenção e ajustes da estratégia devem garantir longevidade para o seu sucesso.\nO investimento é baixo em valores, mas, com dedicação e planejamento, o retorno poderá ser bastante satisfatório.\nBom, agora a nossa dica é: estude e pense como as ações de inbound podem se aplicar ao seu negócio. E, claro, conte com a gente: estamos aqui para te ajudar a alcançar melhores resultados!\nE não se esqueça de acompanhar nosso blog: estamos preparando mais conteúdos sobre inbound marketing, marketing de conteúdo e SEO, além de ótimas dicas sobre branding e design.\nFique de olho e assine nossa newsletter! Tem muita coisa boa por vir!\nEstratégia em Marketing Digital Inbound Marketing Marketing Digital


Onde Faz Galvanoplastia Cobre Recife - Galvanoplastia Banho de Prata - Grupo Grigoletto Solução Para Banho De Ouro\nonde faz galvanoplastia cobre Recife\nA onde faz galvanoplastia cobre Recife é um serviço de extrema eficácia, capaz de aumentar a beleza, resistência e longevidade encontradas na semijoia, preservando-a por um período maior de tempo, algo extremamente vantajoso para os amantes deste produto. Na prática, a onde faz galvanoplastia cobre Recife é um serviço de bom custo-benefício que vale o seu investimento, principalmente porque as semijoias são muito escolhidas para presentear entes queridos em ocasiões especiais.\nOutras informações sobre a onde faz galvanoplastia cobre Recife\nBusca por onde faz galvanoplastia cobre Recife? Saiba que com a Grupo Grigoletto você pode achar serviços como banhos de ouro, A melhor galvanoplastia em Limeira e banho de ródio, banho de ouro em bijuterias, empresas de galvanoplastia, banho a ouro entre outras opções que são oferecidas para a sua necessidade. Se diferenciado dentro de seu segmento, a empresa consegue também proporcionar um atendimento cuidadoso e que busca a satisfação do cliente. Fale conosco e solicite já o que precisa com toda a excelente e com ótima qualidade necessária. Além dos já citados, também oferecemos trabalhos como banho de prata em bijuterias e banho de ouro 18k. Por isso, entre em contato conosco,estamos sempre a disposição do cliente.\nPara saber mais sobre Onde Faz Galvanoplastia Cobre Recife\nO conteúdo do texto "Onde Faz Galvanoplastia Cobre Recife" é de direito reservado. Sua reprodução, parcial ou total, mesmo citando nossos links, é proibida sem a autorização do autor. Crime de violação de direito autoral – artigo 184 do Código Penal – Lei 9610/98 - Lei de direitos autorais.


Entrevista: Lula Oliveira fala da retomada do cinema na Bahia com “A Matriarca” – SCREAM & YELL\nEntrevista: Lula Oliveira fala da retomada do cinema na Bahia com “A Matriarca”\n14, dezembro, 2021 14, janeiro, 2022 João Paulo Barreto\nA sensação de retomada cinematográfica é especial. Após meses de uma necessária suspensão das atividades em locações como modo preventivo devido à pandemia, a produção de “A Matriarca”, filme de Lula Oliveira, teve suas filmagens realizadas durante o mês de outubro de 2021, nas cidades de Cairu e Valença, no baixo sul baiano. Todo processo era para ter acontecido em março do ano passado, justamente o mês em que as medidas de isolamento social foram colocadas em prática. Somente um ano e meio depois foi possível a realização da produção nos municípios, contando com uma equipe reduzida de aproximadamente 80 pessoas entre atores e técnicos, todos seguindo os ainda necessários protocolos sanitários de segurança.\n“O que aconteceu durante as filmagens foi incrível. Uma sinergia total envolvendo a equipe técnica e os atores. Saí desse set dizendo que não fizemos um filme, mas, sim, nos envolvemos numa vivência cinematográfica. Um processo criativo aberto, amplo e democrático. Todos que tiveram o desejo de colaborar com ideias tiveram abertura para construir criativamente o processo. Cabia a mim a decisão final, mas todos participaram muito de todo o processo criativo,” relembra o diretor Lula Oliveira em entrevista ao Scream & Yell.\nO filme, que agora segue para o processo chave de montagem, começou a sua estrada ainda em 2012, quando a primeira versão do argumento foi escrita por Lula ao lado de Manuela Dias, também roteirista do ótimo “Deserto Feliz” (2007). “A gênese do projeto nasce com o processo de escrita do argumento ao lado de Manuela Dias. João Rodrigo Mattos (roteirista e sócio de Lula na produtora DocDoma) desenvolveu o primeiro tratamento do roteiro a partir de uma escaleta construída do argumento escrito. É bom frisar que foi a versão escrita por João Rodrigo Mattos que foi contemplada no edital da Ancine, em 2017, permitindo desencadear todo o processo de produção do filme. Desde então, o roteiro passou por muitas transformações e tivemos outros importantes colaboradores, como a também jornalista, Inês Figueiró. No total, foram dez versões e muitas transformações de estrutura narrativa e personagens para chegar no roteiro que foi filmado”, explica Lula.\nNa história de “A Matriarca”, o reencontro de uma família cuja distância impera entre seus membros. A ocasião especial é o aniversário de 90 anos de dona Matita, a matriarca do título. Mas o inesperado falecimento dela no dia da festa dará outro significado àquele momento. O peso familiar inerente à perda da sua própria avó, em 1993, surgiu como uma fagulha na imaginação de Lula, que decidiu, após alguns anos, transformar em um projeto de cinema aquele estopim. “Foi algo que ficou anos em minha cabeça sendo processado no imaginário. Anos depois, já atuando no cinema, quando assisti o ‘Festa em Família’, filme do Dogma 95, dirigido por Thomas Vinterberg, tive a ideia de transformar todo esse imaginário num projeto cinematográfico”, pontua Lula. A ocasião de passagem de sua avó, no entanto, não é considerada como um peso familiar para o diretor.\n“Foi leve e transcendental”, explica Lula. “A morte de minha avó Matilde, na cidade de Valença, de fato, foi muito marcante para um jovem de 19 anos que ainda não sonhava em fazer cinema. Foi a primeira vez que eu tive contato físico com uma pele morta, sem vida. Foi ali que entendi o que era a vida, no contato físico com a morte. Além disso, todo o contexto sócio cultural que envolvia o velório. O velório dentro da casa. Cercado de pescadores, marisqueiras, uma grande família envolvida, com todos os seus conflitos. A presença de Karine, uma francesa, namorada de meu primo Osório, trazendo um olhar antropológico para aquela situação e demarcando um contraste de culturas. No final, um cortejo, ao pôr do sol, sendo seguido por muita gente da cidade. Os alto-falantes de Valença homenageando Dona Matilde. Uma mulher muito forte, moderna para sua época, que marcou muito a cidade e as pessoas” relembra, com orgulho, o cineasta de todo o período.\nUm dos grandes apoiadores de “A Matriarca”, ainda em sua fase inicial em 2012, foi o saudoso jornalista e crítico de cinema João Carlos Sampaio. Presente em diversos sets de produções baianas, João já acompanhava a carreira de Lula em 2005. “Nessa ocasião, realizei o curta-metragem ‘Na Terra do Sol’, sobre a peleja da guerra de Canudos, baseado no livro ‘Os Sertões’, de Euclides da Cunha. Todo filmado no município de Canudos. E lá estava João Sampaio, com sua câmera fotográfica, participando de todo processo. Ele viajou por conta própria e se juntou à trupe do filme. Esse era João, um jornalista que se jogava nos processos produtivos do cinema. Alimentava-se de cinema em todas as suas dimensões,” relembra Lula.\nSobre a relação de Janjão de Aratuípe, como era carinhosamente chamado, com aquela embrionária fase do filme que agora tem sua produção avançada, Lula recorda-se da presença crucial do crítico na ocasião. “João foi um dos jurados que selecionou o longa metragem, ainda na fase de desenvolvimento de roteiro, num edital promovido pela Secult Bahia. Ele acreditava muito nesse projeto. Dizia-me sempre sorrindo, como era do seu perfil. Um amigo querido que se tivesse aqui entre nós, com certeza, estaria conosco no set de filmagem”, pontua Lula.\nDentro de um período sombrio para a produção cinematográfica no Brasil, poder observar “A Matriarca” entrar em suar fase de pós é algo bem revigorante quando pensamos na força do cinema baiano. Lula traz um aspecto poético e outro pragmático para esse período. “Há esperança. Sendo poético: uma planta nasce até nas fendas do cimento. A vida e a arte sempre florescerão, mesmo nos piores cenários. Pragmaticamente, te respondo: o Brasil é um manancial de talentos no cinema. O melhor caminho para retomada é acreditar num projeto que concilie dois vetores estratégicos para o desenvolvimento do audiovisual: educação audiovisual e fomento. A educação forma novos profissionais e permite a consolidação de uma cultura, do saborear, do aprender a gostar das nossas estórias e da nossa História. O fomento gera emprego e produz conteúdos que elevam a auto-estima e faz com que o Brasil viaje em muitas dimensões para todo o mundo”, complementa.\nSobre a fase final da produção, Lula pontua: “’A Matriarca’ está sendo montado. Vou passar o verão investindo nessa etapa do processo com a montadora Juliana Guanais. Temos um projeto potente com um elenco extraordinário de atores baianos (Jackyson Costa, Aícha Marques, Evelin Buchegger, Caco Monteiro, dentre outros) e a participação muito especial de Vinicius Oliveira, o garoto de ‘Central do Brasil’, hoje, já um homem e talentoso ator. Também temos a participação muito especial de Lucile Petrement, atriz francesa”, encerra Lula e relembra: “sempre bom frisar que estamos em busca de parceiros e patrocinadores para investir nessa etapa de finalização do projeto”.\nNesta entrevista ao Scream & Yell, o cineasta aprofunda mais o processo de produção de “A Matriarca”. Confira!\nA ideia surgiu em 2012 e, desde então, a partir de captações de recursos, você começou a viabilizar o roteiro de “A Matriarca” ao lado de Manuela Dias e João Rodrigo Matos. Como se deu essa divisão na escrita?\nA gênese do projeto nasce com o processo de escrita do argumento ao lado de Manuela Dias. João Rodrigo Mattos desenvolveu o primeiro tratamento do roteiro a partir de uma escaleta construída a partir do argumento escrito. É bom frisar que foi a versão escrita por João Rodrigo Mattos que foi contemplada no edital da Ancine, em 2017, permitindo desencadear todo o processo de produção do filme. Desde então, o roteiro passou por muitas transformações e tivemos outros importantes colaboradores, como a também jornalista, Inês Figueiró. No total, foram dez versões e muitas transformações de estrutura narrativa e personagens para chegar no roteiro que foi filmado. Preciso ressaltar a colaboração gigante do cineasta Fabio Rocha em todo o processo. E, no último tratamento, uma colaboração fundamental do cineasta Hermano Penna. Também a cineasta Ana Luiza Penna que colaborou com reflexões fundamentais e na escrita de cenas que tornaram o roteiro mais enxuto e coeso. Muitos amigos também colaboraram fazendo análises do roteiro ao longo desses anos que precederam a sua filmagem.\nNo decorrer desse período, a DocDoma Filmes produziu, também, “Café, Pepi e Limão”. Gostaria de lhe perguntar acerca das dificuldades encontradas para levar à frente esse outro projeto, que teve suas filmagens antes da pandemia, mas que foi impactado tanto por ela quanto pelo desmonte cultural trazido pelo atual (des)governo brasileiro.\n“Café, Pepi e Limão”, dos diretores Pedro Léo Martins e Adler Paz, foi filmado antes da pandemia. Não tivemos maiores problemas na condução da produção. O filme se encontra em fase de pós produção e ficará pronto em 2022. O desmonte cultural do governo federal, particularmente, no setor audiovisual, teve impacto em toda cadeia produtiva do audiovisual brasileiro.\nVocê me falou sobre ter apresentado ao saudoso João Carlos Sampaio a ideia para “A Matriarca” ainda em 2012. Janjão de Aratuípe era um cara que, na posição de jornalista, sempre tinha a louvável iniciativa de se fazer presente acompanhando diversas produções baianas, fazendo matérias que destacavam não somente o produto pronto, mas, também, toda sua labuta gradativa de construção. E posso afirmar isso com segurança, pois acabo de fazer a curadoria, ao lado de Rafael Carvalho, de um livro que reúne uma coletânea de escritos de João e, nessa pesquisa, foram muitos os textos lidos nesse viés. Poderia falar um pouco como foi essa conversa com ele?\nEm 2005, realizei o curta-metragem “Na Terra do Sol”, sobre a peleja da guerra de Canudos, baseado no livro “Os Sertões”, de Euclides da Cunha. Todo filmado no município de Canudos. E lá estava João Sampaio, com sua câmera fotográfica, participando de todo processo. João viajou por conta própria e se juntou à trupe do filme. Esse era João, um jornalista que se jogava nos processos produtivos do cinema. Alimentava-se de cinema em todas as suas dimensões. João foi um dos jurados que selecionou o longa metragem “A Matriarca”, ainda na fase de desenvolvimento de roteiro, num edital promovido pela Secult Bahia. Ele acreditava muito nesse projeto. Dizia-me, sempre sorrindo, como era do seu perfil. Um amigo querido que se tivesse aqui entre nós, com certeza, estaria conosco no set de filmagem. Saudade do suplemento cultural do Jornal A Tarde (de Salvador). O livro que vocês sobre os pensamentos de Janjão Sampaio é imprescindível para quem ama o cinema. Evoé, João Carlos Sampaio!\n“A Matriarca” traz uma história fictícia, mas carregada de emoções pessoais suas, como aquelas relacionadas à perda de sua própria avó em 1993. Como esse peso familiar ecoou na sua escrita e na ideia original?\nNão considero um peso. Foi leve e transcendental. A morte de minha avó Matilde, na cidade de Valença, de fato, foi muito marcante para um jovem de 19 anos que ainda não sonhava em fazer cinema. Foi a primeira vez que eu tive contato físico com uma pele morta, sem vida. Foi ali que entendi o que era a vida, no contato físico com a morte. Além disso, todo o contexto sócio cultural que envolvia o velório. O velório dentro da casa. Cercado de pescadores, marisqueiras, uma grande família envolvida, com todos os seus conflitos. A presença de Karine, uma francesa, namorada de meu primo Osório, trazendo um olhar antropológico para aquela situação e demarcando um contraste de culturas. No final, um cortejo, ao pôr do sol, sendo seguido por muita gente da cidade. Os alto falantes de Valença homenageando Dona Matilde. Uma mulher muito forte, moderna para sua época, que marcou muito a cidade e as pessoas. Enfim, tudo isso ficou anos em minha cabeça sendo processado no imaginário. Anos depois, já atuando no cinema, quando assisti o “Festa em Família”, filme do Dogma 95, dirigido por Thomas Vinterberg, tive a ideia de transformar todo esse imaginário num projeto cinematográfico.\nO filme teve sua produção paralisada e adiada por conta da pandemia. Voltar a gravá-lo, e seguindo todos os protocolos, deve ter tido um simbolismo imenso para você e para a equipe. Como isso reverberou no dia-a-dia do set? Ajudou a construir uma energia melhor perceber essa volta ao trabalho como um símbolo de dias melhores?\nO que aconteceu durante as filmagens foi incrível. Uma sinergia total envolvendo a equipe técnica e os atores. Sai desse set dizendo que não fizemos um filme, mas, sim, nos envolvemos numa vivência cinematográfica. Um processo criativo aberto, amplo e democrático. Todos que tiveram o desejo de colaborar com ideias tiveram abertura para construir criativamente o processo. Cabia a mim a decisão final, mas todos participaram muito de todo o processo criativo. Foi um bálsamo de esperança viver aquele presente das filmagens e pensar no futuro com otimismo. Algo que, particularmente, nunca tinha vivido antes nos meus vinte anos de cinema. Eu só agradeço aos Deuses por me presentear com tanta energia boa durante as filmagens.\nLembro-me que em 2018, um período que parece ter sido em outra vida, a APC publicou uma carta aberta ao Governo do Estado questionando a ausência de editais. Com o que aconteceu no âmbito federal a partir de 01 de janeiro de 2019 e, ainda pior, com a pandemia e o lockdown de março de 2020 em diante, as produções baianas (e nacionais, também) passaram por um período complicado no que se refere à captação de recursos para o audiovisual. Houve a lei Aldir Blanc; há o FSA que ainda mantém um direcionamento financeiro para a cultura, mas a fase foi e ainda está sendo difícil. Gostaria de lhe perguntar sobre sua sensação de otimismo sobre os próximos anos. Há esperança? E sendo pragmático e menos poético nessa minha abordagem: como você avalia esse melhor caminho para uma retomada do nosso audiovisual?\nSim, há esperança. Sendo poético: uma planta nasce até nas fendas do cimento. A vida, e a arte, sempre florescerão mesmo nos piores cenários. Pragmaticamente, te respondo: o Brasil é um manancial de talentos no cinema. As políticas cinematográficas implementadas nos governos de Lula e, depois, de Dilma, deram vozes às produções de norte a sul do país. Passamos viver outra realidade no audiovisual brasileiro. Nossa potência criativa e técnica são maiores que qualquer política. Transpareceu e cresceu. O cinema brasileiro ganhou outra dimensão simbólica para o mundo. Filmes do Ceará, Pernambuco, Paraense, Bahia, do Mato Grosso, entre outros estados do Brasil, ganharam as telas do mundo com reconhecimento internacional, provando que a potência criativa e a capacidade técnica de realização do audiovisual estavam espalhadas por todo o país. O melhor caminho para retomada é acreditar num projeto que concilie dois vetores estratégicos para o desenvolvimento do audiovisual: educação audiovisual e fomento. A educação forma novos profissionais e permite a consolidação de uma cultura, do saborear, do aprender a gostar das nossas estórias e da nossa História. O fomento gera emprego e produz conteúdos que elevam a auto-estima e faz com que o Brasil viaje em muitas dimensões para todo o mundo.\nComo anda o processo depois das filmagens? Quais os planos para o futuro do filme?\nO filme está sendo montado. Vou passar o verão investindo nessa etapa do processo com a montadora Juliana Guanais. É bom destacar que temos um projeto potente com um elenco extraordinário de atores baianos e a participação muito especial de Vinicius Oliveira, o garoto de Central do Brasil. Hoje, já um homem e talentoso ator. Também a participação muito especial de Lucile Pretrement, atriz francesa. Sempre bom frisar que estamos em busca de parceiros e patrocinadores para investir nessa etapa de finalização do projeto.\nEspecial - Salvador\nAs melhores 90 músicas ibero-americanas de 2021 pela Aliança Faro


Se após a análise da justificativa e Destes papeis de que a instruem for constatado que o comportamento do empregado corresponde a uma infração grave, deve-se criar a subsunção do fato à sanção correspondente e, por meio de despacho fundamentado, delimitar a infraçãeste e indicar a sançãeste correlata, podendo culminar, se esse for o entendimento da comissão com a demissão por justa causa do empregado, de que deverá ser validada pela coordenaçãeste da unidade, autoridade competente de modo a aplicar a sanção.\nPara quem é concurseiro(a), deter uma noção DE previsões dos concursos é essencial para direcionar o rumo que ESTES estudos terão até o final do ano. Ainda é 1 bom momento para avaliar, planejar e meter pelo papel ESTES próximos passos a serem dados até lá.\nAinda, deverá ser realizada a apuraçãeste e documentação minuciosa dos fatos de que geraram a aplicação da punição. E a conclusãeste deverá ser formalizada na ESTILO por relatório, devendo o constar do dossiê do empregado, assim como a documentaçãeste da puniçãeste.\nA autoavaliação coletiva dos colaboradores de cada unidade, a partir Destes indicadores apresentados, possui um papel fundamental na promoçãeste de debates sobre as perspectivas sociais e ambientais da cogestãeste, processo qual resulta em um modelo por gestão socialmente responsável, ampliando o grau por comprometimento da empresa com as agendas internacionais, saiba como a navegue até este site defesa Destes Direitos Humanos, das mulheres, dos idosos e do portadores do necessidades especiais.\nLogo após a abertura do procedimento, em ato continuo, usando o objetivo de averiguar o cometimento e relevância da irregularidade, a administraçãeste deve promover a NOTIFICAÇÃO do empregado para que tome ciência do procedimento instaurado, informando as fases e prazos a qual será submetido, buscando usando isso ampliar as garantias processuais e acesso a ampla defesa.\nPor meio de licitaçãeste pública, a Umanizzare celebrou contratos por cogestãeste por oito unidades prisionais nos estados do Amazonas e Tocantins. Esses contratos sãeste objeto por permanente fiscalizaçãeste do Poder Executivo, Destes tribunais por contas estaduais e demais órgãESTES fiscalizadores.\nPara qual se caracterize o abandono por emprego é necessário qual haja faltas ao serviçeste em certo período, além por se verificar a clara intençãeste do empregado de nãeste Ainda mais retornar ao emprego. Necessário também que haja prova do abandono.\nA Umanizzare Gestão Prisional consolida um modelo do gestão do vizinhos atrelado à capacitação e valorização do profissional. A ideia desses dois alicerces é manter ESTES colaboradores alinhados e integrados aos desafios da empresa.\nO Gran Cursos Online traz mais comodidade, economia e ganho por tempo aos/às concurseiros/as que nãeste podem vir a frequentar as aulas presenciais e não têm acesso a escolas preparatórias nas localidades onde residem.


Dados desorganizados: como atrapalham estratégias de negócios no setor portuário\nPara profissionais que trabalham analisando dados, a desorganização torna o trabalho lento e impreciso, para as organizações representa oportunidades e receitas perdidas\nSe você trabalha com dados, tenho certeza que já passou pela seguinte situação:\nFicou horas procurando e organizando dados no excel ou fazendo cálculos complexos antes de responder a qualquer pergunta simples e, mesmo assim, sem ter a certeza de que a informação estava completa ou correta. Tudo isso porque, apesar de ter todo o conteúdo disponível, ele estava desorganizado, o que não permitia uma visão clara do material e, consequentemente, impedia uma análise exata.\nEsse tipo de situação atrapalha as atividades corriqueiras das empresas e trava processos de inovação, fazendo com que as tarefas sejam sempre executadas de forma burocrática e imprecisa.\nHá anos que as organizações acumulam uma enorme quantidade de dados e, conforme a Transformação Digital acontece, fica iminente a necessidade de utilizar tanta informação a favor do negócio.\nMas, fica um pouco complicado gerar muitos insights se você se perde em meio a tanto conteúdo desconexo, não é mesmo?\nPor isso, neste artigo, iremos explorar as causas da desorganização de dados e suas consequências para as empresas.\nTambém abordaremos os impactos das tecnologias de gestão de dados na indústria portuária e o papel do Big Data e do Business Intelligence neste processo. Confira!\nO impacto dos dados desorganizados\nUm artigo da Harvard Business Review mostrou que as pessoas passam 80% do tempo preparando dados e, apenas 20% do tempo, analisando. E essa lentidão, não impacta somente quem realiza este trabalho, como também outros envolvidos e pode resultar em oportunidades perdidas e custos desnecessários. Para se ter uma dimensão das consequências, uma pesquisa da Gartner mostrou também que, em se tratando do impacto financeiro dos dados de baixa qualidade nas empresas, o rombo é de, em média US$ 15 milhões por ano.\nUm caso que demonstra bem o problema dos dados desorganizados, foi o envolvendo a Agência Nacional de Transportes Aquaviários (Antaq). O anuário de 2017 publicado no início de 2018 apresentava inconsistências, o que prejudicou a interpretação do volume de cargas movimentadas e atrapalhou a atração de investimentos para os portos.\nNa ocasião, os investidores contestaram as informações apresentadas tanto no Sistema de Informações Gerenciais (SIG) e quanto nos anuários da agência. E, quando os dados da Antaq foram cruzados com outros oficiais e interagindo com o mercado, os analistas perceberam divergências que, se corrigidas, poderiam auxiliar exportadores, importadores, armadores, terminais e investidores a usarem dados mais precisos em suas decisões corriqueiras.\nE é nessas horas que a gente se lembra bem do ditado “tempo é dinheiro” e, neste caso “perder tempo é perder dinheiro”.\nCatálogos, planilhas, glossários, sistemas e tantas outras ferramentas são utilizadas para manter as informações às claras, mas tenho certeza de que no dia a dia você ainda lida com certa desorganização. E isso acontece por motivos como:\n1 - Erro humano\nConforme a Experian, a causa mais comum de desorganização de dados se dá por erro humano. Pequenas diferenças nas entradas, funcionários que inserem dados manualmente ou erros de digitação, podem causar problemas no futuro, quando os dados forem analisados.\n2 - Sistemas incompatíveis\nÉ bastante comum que as organizações armazenem dados em sistemas diferentes e incompatíveis. Ao integrar esses dados, os analistas podem encontrar campos duplicados, ausentes ou rótulos inconsistentes.\nLeia mais: Integração de sistemas do setor portuário: como funciona?\n3 - Alterações de requisitos\nA medida que os negócios evoluem, os administradores de dados precisam fazer alterações. Nem sempre essas mudanças são comunicadas à empresa, o que faz com que analistas sejam induzidos a erros.\nComo gerenciar dados com eficiência\nA maior questão para as empresas não é quantidade de dados disponível, mas o que fazer com eles. Obter dados de várias fontes permite gerar insights que farão com que você economize tempo, reduza custos, tome decisões mais inteligentes e otimize tarefas, por exemplo.\nPor mais que as planilhas ajudem, com o volume de dados crescente é inevitável aderir a soluções mais eficientes, que gerem relatórios mais ricos e de maneira mais rápida.\nÉ nesses momentos que a tecnologia pode ser nossa grande aliada. Por meio de soluções como Big Data e Business Intelligence (BI), é possível extrair informações importantes.\nLeia também: Big Data: O que fazer com meus dados\nApenas para esclarecer os conceitos, Big Data é o termo que descreve o grande volume de dados e seu objetivo é criar novas abordagens para armazená-los e minerá-los de forma mais precisa. Já o BI coleta, monitora, filtra e organiza os dados, com o objetivo de condensar as informações para a tomada de decisão.\nAs duas soluções atuam de maneiras complementares e são essenciais para manter a competitividade do negócio, uma vez que a indústria portuária está caminhando para um cenário 4.0 e é necessário abraçar as tecnologias que fazem parte da mudança e permitem acelerar o desenvolvimento do setor.\nSoluções para meus dados\nExistem diversas opções de soluções de Big Data, cada uma com suas peculiaridades e benefícios. Todas são eficazes, porém dependem de alguns fatores para que atuem com efetividade.\nAlguns exemplos de soluções de Big Data são:\nCom tamanha variedade no mercado fica difícil saber exatamente qual a melhor opção para a sua empresa. E num contexto em que detalhes geram consequências graves, não há muito espaço para testes.\nA melhor opção para meu negócio\nA maneira mais efetiva para implementar uma solução é, primeiro entender quais as necessidades e particularidades da empresa, assim como seu segmento de atuação, soluções que já utiliza, as dificuldades dos usuários e assim por diante.\nEm seguida, é preciso um amplo conhecimento das soluções disponíveis no mercado, para analisar quais delas possuem atribuições que melhor atendem às características do negócio.\nTodo este processo demanda um tempo precioso das organizações que nem sempre possuem disponibilidade ou pessoal para realizar tal tarefa.\nAlgumas empresas, optam por contratar diretamente o fornecedor da solução para implementá-la. O problema de se agir dessa maneira é que estes profissionais geralmente são especialistas no produto que vendem e nas possibilidades que ele oferece, porém podem desconhecer, por exemplo, o segmento da empresa ou outros sistemas que ela utiliza.\nEssa falta de conhecimento pode gerar divergências de abordagens que podem prejudicar o desempenho da empresa.\nPara evitar problemas assim, a melhor opção é contar com profissionais especialistas que conhecem tanto o setor em que você atua, quanto as soluções disponíveis no mercado.\nA T2S, por exemplo, atua desde 2003 atendendo demandas de software para o setor portuário e, entre elas, soluções de Big Data e apoio à decisão.\nEm resumo, atuamos de maneira a estudar e analisar todo o contexto que envolve a implantação da solução mais adequada ao seu negócio, de forma a auxiliar na identificação das necessidades, previsão de riscos, identificação de problemas técnicos e viabilidade, por exemplo.\nComo você percebeu, administrar corretamente os dados na indústria portuária não é tarefa simples e soluções como o Big Data pode auxiliar os operadores nas tomadas de decisão mais precisas, já que estes processos interferem diretamente no relacionamento com os clientes, na reputação das empresas e em seu posicionamento de mercado.\nSe você gostou deste conteúdo, leia também nosso post sobre a Indústria 4.0 e fique por dentro das oportunidades que ela traz para o setor portuário.\nE se você precisa de soluções de apoio à decisão, fale com um de nossos especialistas.\nArtigos Big Data dados desorganizados Soluções de software para o setor portuário T2S tecnologia da informação transformação digital