Diretivas antecipadas de vontade - Jornal O Semanário Regional\nA Resolução 1.995, do Conselho Federal deMedicina (CFM), estabelece os critérios para que qualquer pessoa – desde que maiorde idade e plenamente consciente – possa definir junto ao seu médico quais oslimites de terapêuticos na fase terminal\nPacientes e médicos contarão, a partir desta sexta-feira (31), com regras que estabelecerão os critérios sobre o uso de tratamentos considerados invasivos ou dolorosos em casos clínicos nos quais não exista qualquer possibilidade de recuperação. Sob o nome formal de diretiva antecipada de vontade, trata-se do registro do desejo expresso do paciente em documento, o que permitirá que a equipe que o atende tenha o suporte legal e ético para cumprir essa orientação.\nA regra consta da Resolução 1.995, aprovada pelo plenário do Conselho Federal de Medicina (CFM), que será publicada no Diário Oficial da União no dia 31 de agosto. Assim, opaciente que optar pelo registro de sua diretiva antecipada de vontade poderádefinir, com a ajuda de seu médico, os procedimentos considerados pertinentes eaqueles aos quais não quer ser submetido em caso de terminal idade da vida, por doença crônico-degenerativa.\nDeste modo, poderá, por exemplo, expressar se não quer procedimentos de ventilação mecânica (uso derespirador artificial), tratamentos (medicamentoso ou cirúrgico) dolorosos ou extenuantes ou mesmo a reanimação na ocorrência de parada cardiorrespiratória. Esses detalhes serão estabelecidos na relação médico-paciente, com registro formal em prontuário. O testamento vital é facultativo, poderá ser feito em qualquer momento da vida (mesmo por aqueles que gozam de perfeita saúde) e pode ser modificado ou revogado a qualquer momento.\nPela Resolução 1.995/2012 do Conselho Federal de Medicina (CFM), o registroda diretiva antecipada de vontade pode ser feita pelo médico assistente em sua ficha médica ou no prontuário do paciente, desde que expressamente autorizado por ele. Não são exigidas testemunhas ou assinaturas, pois o médico – pela sua profissão – possui fé pública e seus atos têm efeito legal e jurídico. O registro em prontuário não poderá ser cobrado, fazendo parte do atendimento.\nNo texto, o objetivo deverá ser mencionado pelo médico deforma minuciosa que o paciente está lúcido, plenamente consciente de seus ato se compreende a decisão tomada. Também dará o limite da ação terapêutica estabelecido pelo paciente, Neste registro, se considerar necessário, opaciente poderá nomear um representante legal para garantir o cumprimento deseu desejo.\nPara o presidentedo CFM, Roberto Luiz d’Avila, a diretiva antecipada de vontade é um avanço na relação médico-paciente. Segundo ele, esse procedimento está diretamente relacionado à possibilidade da ortotanásia (morte sem sofrimento), prática validada pelo CFM na Resolução 1805/2006, cujo questionamento sobre sua legalidade foi julgado improcedente pela Justiça.\nA existência dessapossibilidade não configura eutanásia, palavra que define a abreviação da vida ou morte por vontade do próprio doente, pois é crime. “Com a diretiva antecipada de vontade, o médico atenderá ao desejo de seu paciente. Será respeitada sua vontade em situações com que o emprego de meios artificiais, desproporcionais, fúteis e inúteis, para o prolongamento da vida, não se justifica eticamente, no entanto, isso deve acontecer sempre dentro de um contexto de terminalidade da vida”, ressaltou.\nSegundo o doutor em bioética e bio-jurídica, Elcio Bonamigo, a mudança decorre do aumento da autonomia do paciente. “Os médicos deixam de ser paternalistas e os pacientes a cada dia ganham voz nos consultórios. Ele deve ter sua autonomia também preservada no fim da vida”, defendeu o médico, que também integra a Câmara Técnica de Bioética do CFM e colaborou com a formulação da Resolução 1.995/2012.\nPara o Conselho Federal, as descobertas e equipamentos devem proporcionar melhoriadas condições de vida e de saúde do paciente. “Essas novidades não põem ser entendidas como um fim em si mesmo. A tecnologia não se justifica quando é utilizada apenas para prolongar um sofrimento desnecessário, em detrimento à qualidade de vida do ser humano, também entendida como o direito a ter uma morte digna”, afirmou Roberto d’Avila.\nExperiência mundial – A possibilidade de registro e obediência às diretivas antecipadas de vontade já existem em vários países, como Espanha e Holanda. Em Portugal, uma lei federal entrou em vigor neste mês de agosto autorizando o que chamam de”morte digna”. Na Argentina, lei que trata desse tema existe há três anos.\nNos Estados Unidos esse documento tem valor legal, tendo surgido com o Natural Death Act, no Estado da Califórnia, em 1970. Exige-se que seja assinado por pessoa maior ecapaz, na presença de duas testemunhas, sendo que a produção de seus efeitos se inicia após 14 dias da sua lavratura. É revogável a qualquer tempo, e possui uma validade limitada no tempo (cerca de 5 anos), devendo o estado terminal sera testado por 2 médicos.\nO instrumento permite ao paciente registrar, por exemplo, a vontade de, em caso de agravamento do quadro de saúde, não ser mantido vivo com a ajuda de aparelhos, nem submetido aprocedimentos invasivos ou dolorosos. Nos países onde existe, o testamento vital tem respaldo legal e deve ser observado pelos profissionais de saúde; o documento recebe a assinatura de testemunhas e é elaborado enquanto o paciente ainda está consciente. O testamento também tem caráter de procuração: por meio dele, o interessado pode indicar uma pessoa de sua confiança para tomar decisões sobre os rumos do tratamento a que será submetido a partir do momento em que não tiver condições de fazer escolhas.\nTIRE ALGUMAS DE SUAS DÚVIDAS:\nO médico registrará, no prontuário, as diretivas antecipadas de vontade que lhes foram diretamente comunicadas pelo paciente\nTags: DIRETIVAS ANTECIPADAS DE VONTADE\nAluna do Instituto Federal participa de congresso de iniciação científica\nWashi-Ki-O se destaca em dois eventos\nPrefeitura constrói calçada em frente ao Centro Esportivo Reinaldo Fontolan


Ponto Cruz Gráficos - Renda e Prazer | Artesanato - Cultura Mix\npor em Ponto Cruz\nNos últimos tempos, muitas coisas e atividades simples voltaram a ser valorizadas, como as tarefas domésticas, cozinhar, costurar, limpar a casa, lavar e passar roupas. Essa valorização voltou à tona devido à tendência do ecologicamente sustentável, comportamento que passou a ser propagado visando preservar os recursos naturais, como forma de proteger o planeta a longo prazo.\nUma das atividades que voltou com tudo nos últimos anos foram as artes manuais, especialmente o bordado, devido à moda da customização de roupas, com o objetivo de dar um toque especial para as peças comuns, como camisetas, calças jeans, além de calçados e bolsas.\nTradicional atividade manual realizada por nossas avós, que costumavam confeccionar bordados para ornamentarem as peças do enxoval de casamento ou do bebê que estava por nascer, mesmo com o passar dos tempos continuam fascinando a todos por sua beleza. Mas agora estão mais acessíveis a todos, através da internet, podendo ser feitos por você mesma.\nUm dos bordados mais populares é o ponto cruz, devido à sua fácil execução, e contam com diversas opções de gráficos com desenhos graciosos para enfeitar as peças do enxoval, tanto para uso próprio, como para presentear ou vender.\nDessa forma, que tal aproveitar as férias de janeiro para aprender a fazer bordados em ponto cruz? O ponto cruz é feito com a execução de motivos geométricos, utilizando-se de uma linha grossa, destinada de preferência, a cobrir a trama de talagarça, uma espécie de tecido destinado à tapeçaria, onde é aplicado o desenho.\nIsso porque os tecidos que possuem uma trama mais ou menos regular e grossa, são os ideais para esse tipo de bordado, dessa forma, o ponto cruz é indicado para ser aplicado em toalhas, como de chá, toalhas de bandeja, toalhas de banho, babadores, toalhas de mesa, toalhas de lavabo, rosto, etc.\nSão muito usadas aplicações de medalhões de desenhos feitos em ponto cruz nessas peças, deixando-as com um aspecto sofisticado e diferenciado. Trabalha-se contando os fios no tecido e acompanhando um esquema apropriado com o objetivo de se alcançar a perfeição.\nPara fazer o bordado em ponto cruz, as linhas mais usadas são de linha de algodão lanuda, que são tratados de forma que fiquem com uma textura semelhante à lã de carneiro, mas preservando as cores brilhantes e a resistência do algodão.\nTambém são usados os próprios fios de lã ou outros fios de algodão que não sejam muito torcidos. Dentre os temas mais utilizados para os gráficos em ponto cruz, estão: os florais, com cores delicadas, confeccionados em fundos de uma só cor, muito usados para decorar bolsas, porta-óculos e cigarreiras.\nO ponto cruz é feito trabalhando-se em duas carreiras, sendo uma de ida, e outra de volta. Para fazer a primeira carreira, é lançado o fio de maneira reta, que forma um ângulo da esquerda para a direita, e debaixo para cima, sobre um ou mais fios da talagarça; depois desce verticalmente com a agulha por trás de um ou mais fios horizontais.\nPonto Cruz Graficos\nNo site de vídeos Youtube, é possível contar com inúmeras aulas passo a passo de como fazer os bordados em ponto cruz. Também é possível imprimir diversos desenhos de gráficos gratuitamente em sites como: http://www.pontocruz.net/graficos.htm e http://www.a77.com.br/ponto_cruz/\nPorta Óculos de Cartonagem\nCaixa De MDF Decorada Com Tecido\nPonto Cruz para Jogo de Cama\nBordados em Ponto Russo\nArtesanato em Ponto Cruz: Dicas Para Iniciantes\nCadeiras Em Ponto Cruz: Uma Ideia Que Renova a Decoração


Balanço do Grande Prêmio de Mônaco\nCross Brasil // Postado por Cross Brasil Em maio 26, 2015 0 Comentários\nMotorizada pela Renault, a escuderia Infiniti Red Bull Racing conquistou seu melhor resultado da temporada no GP de Mônaco. Daniil Kvyat e Daniel Ricciardo se classificaram respectivamente em 4º e 5º lugares, ficando perto do pódio nas últimas voltas.\nJá na Escuderia Toro Rosso, Carlos Sainz levou um 3º monoposto propulsionado pela Renault a conquistar pontos (10º), garantindo o melhor resultado para a fornecedora de motores desde o início desta temporada.\n• Daniel Ricciardo e Daniil Kvyat, da Infiniti Red Bull Racing, largaram em 4º e 5º lugar no grid. O russo ultrapassou seu companheiro de equipe já no início da prova e ficou o tempo todo colado nos três primeiros colocados até sua primeira parada nos boxes, ocorrida um pouco mais tarde. Depois da entrada do carro de segurança, na 65ª volta, Ricciardo conseguiu galgar duas posições tentando chegar ao pódio, mas não conseguiu ultrapassar Hamilton e cedeu novamente sua 4ª posição a Kvyat na última volta.\n• Ricciardo estava em 5º até as primeiras paradas nos boxes, quando Kimi Räikkönen o ultrapassou. Uma segunda parada durante a atuação do carro de segurança permitiu que ele aumentasse o grip e recuperasse seu lugar junto ao finlandês. A duas voltas do final da prova, o australiano conseguiu se aproximar a menos de 1s do pódio, mas como não conseguiu deixou Kvyat passar na última volta.\n• Obrigado a largar da reta dos boxes devido a uma penalidade sofrida nos treinos classificatórios, Carlos Sainz terminou a prova entre os 10 primeiros. Neste circuito em que ultrapassar é um ato de bravura, o espanhol mostrou todo o seu valor, fazendo belas manobras na pista, assim como o de sua equipe, que planejou uma parada estratégica logo no início da corrida.\n• Começo difícil para Max Verstappen. Classificado em 2º nos treinos livres de 5ª-feira, o jovem holandês ficou em 9º em sua primeira aparição em Mônaco, subindo para 8º nas dez primeiras voltas, mas um primeiro pit stop mais longo fez com que ele caísse na hierarquia. Enquanto brigava com Grosjean por um lugar nos pontos, o piloto colidiu com o francês na curva Sainte Dévote, colocando um fim prematuro à participação do piloto da Toro Rosso.\n“Chegamos a Mônaco com um único objetivo: sermos constantes e confiáveis em nossas performances. Por isso, partimos do principado tendo cumprido nossa missão, pois progredimos e continuamos a seguir nosso programa de desenvolvimento. Após termos passado por esta etapa, devemos manter nossa progressão nas próximas corridas. Sabemos que será difícil, mas tenho convicção de que chegaremos lá. Este resultado confirma que estamos no caminho certo. Não desistiremos enquanto não tivermos atingido nossos objetivos.”\n“O resultado de hoje – 4º e 5º lugares e bem perto do pódio – demonstra a tenacidade de toda a equipe de Viry. Não começamos bem a temporada e a pressão foi enorme. Mesmo assim, tínhamos que nos manter motivados. Cada um contribuiu para recuperar a confiabilidade e a performance para melhorar após cada corrida. Vamos continuar a lutar e a avançar. Sabemos que temos condições para isso e vamos batalhar ainda mais até que possamos atingir o ponto onde queremos chegar.”


#ColunaPolítica 24/06/2016 - Coluna Política\nTambém na terça, o Senado aprovou em primeiro turno, por unanimidade, a atualização das regras para o enquadramento das empresas no Supersimples — como é conhecida a legislação com regras tributárias simplificadas para as empresas. A relatora do projeto (PLC 125/2015 – Complementar), senadora Marta Suplicy (PMDB-SP), explicou que o objetivo das alterações é fazer mais empresas aderirem ao Simples — e, consequentemente, gerar mais empregos. O texto eleva de R$ 3,6 milhões para R$ 4,8 milhões do teto anual da empresa de pequeno porte (EPP), a ser incluída no programa. O teto, antes, seria de R$ 14,4 milhões, mas foi modificado após reunião com os governadores. Marta reconheceu que o teto ficou “aquém” do proposto inicialmente, mas considerou o possível ante a situação economia. O texto será submetido a turno extra de votação e depois voltará à análise da Câmara.\nPost Anterior #ColunaPolítica 26/06/2016\nPróximo Post PMDB vai indicar o vice de Luciano Cartaxo, aposta João Bocão.


Encanador Jardim São Roberto - 11-5081.3587-HIDROTEX ENCANADOR\nEncanador Jardim São Roberto. Encanador residencial 24 horas. A Hidrotex é uma empresa de encanador que está há 20 anos no mercado e é especializada na prestação de serviços de Encanador Jardim São Roberto, atendendo residências em toda a grande São Paulo. Com atendimento 24 horas, nossos profissionais estão sempre prontos para chegar até o seu local num breve espaço de tempo.\nEncanador Jardim São Roberto. Está precisando de um Encanador? À Hidrotex Encanador Jardim São Roberto tem a solução precisa para todo e qualquer serviço de encanador, todos os nossos profissionais trabalham de uniforme, trabalhamos com todo tipo de encanamento PVC, ferro, cobre, CPVC, PEX, Amanco, galvanizado, PPR, Emmeti, aquatermi e outros. Sua válvula hidra ou de descarga quebrou, a caixa acoplada esta vazando, torneira pingando, registro vazando somos assistência técnica especializada em consertos de todas as marcas Encanador Jardim São Roberto.\nEspecialidades da Hidrotex Encanador Jardim São Roberto\nServiços de Encanadores para instalação Jardim São Roberto, conserto e reparos de misturadores, torneiras, registros encanadores. Serviços de encanadores especializado encanadores em instalação, manutenção, reparos e consertos de metais sanitários, vasos sanitários, bidês, lavatórios, mictórios, banheira de hidromassagem, ofuro, saunas, tanques, ralos, pias, grelhas, ducha higiênica, válvula americana, sifão, vazamentos de caixa d’água, bóias e todo tipo de metais, louças e conexões sanitárias e hidráulicas. A desinfecção e limpeza das caixas d’água, reservatórios e cisternas, utilizamos hipocloreto de sódio para eliminação dos agentes patogênicos e bactérias.\nHá também, outros serviços que você possa precisar e que a empresa Hidrotex Encanador Jardim São Roberto com certeza pode ajudar. Nós possuímos muitos outros serviços que podem ser uteis para você. Basta nos ligar a qualquer momento e solicitar o seu orçamento, pois nossos serviços podem ser realizados em residências ou em comércios. Ligue agora mesmo e confira, fazemos orçamento no local, Atendemos 24 horas 7 dias na semana, venha conhecer o Marido de Aluguel Jardim São Roberto Hidrotex.


Fiat, Jeep e RAM aceitam soja como pagamento de carros no Tocantins e mais 5 estados – PortalMV\nA Stellantis, dona das marcas Fiat, Jeep e RAM, entre outras, passará a aceitar grãos, como soja, para pagamento de carros novos. Esse tipo de operação tem valor calculado de acordo com a cotação da commodity no dia da compra. A prática é conhecida pelo termo barter trade (troca ou permuta, em português). O projeto piloto contempla 1.200 produtores rurais no país. Dessa forma, começa pelos estados de Mato Grosso, Goiás, Tocantins, Bahia, Paraná e Pará.\nO objetivo é, por meio da nova modalidade, potencializar as vendas da Stellantis ao setor do agronegócio. Outro ponto do negócio visa fortalecer laços comerciais com este importante mercado. É o que mais cresce no País. O agronegócio brasileiro corresponde hoje a mais de 21% do Produto Interno Bruto (PIB). Além disso, tem destaque nas exportações e na geração de superávit na balança comercial.\n“Essa parceria inovadora incrementará as vendas da Stellantis no setor do agronegócio e permitirá aos produtores rurais a renovação de frotas, assim como a aquisição facilitada de veículos. A modalidade barter trade será uma maneira ágil para fomentar negócios com produtores rurais. Uma vez que utilizará uma modalidade de pagamento com a qual já estão familiarizados. É um modelo de negócio que oferece segurança e previsibilidade”, afirma Fabio Meira. Ele é o diretor de vendas diretas da Stellantis.\nModelos que aceitam pagamento com soja\nOs profissionais selecionados poderão comprar veículos pré-determinados. A Fiat oferece as picapes Toro e Strada (exceto a versão Volcano) e o furgão Fiorino. Já a Jeep oferecerá — no programa Barter é Jeep — os modelos Renegade, Compass, Grand Cherokee e Wrangler. Por fim, a RAM (Barter RAM) disponibilizará as picapes 1500 e 2500.\nDe acordo com o grupo, as operações barter trade se baseiam na troca de mercadorias. Porém são mais complexas do que a prática de escambo. A transação ocorre envolvendo a definição do valor do bem, a cotação básica da commodity agrícola usada como pagamento, o seguro, bem como a aquisição do bem. Por fim, há a liquidação financeira.\nCrédito de imagem: AÂ FiatÂ oferece as picapesÂ ToroÂ eÂ StradaÂ (exceto a versão Volcano) eÂ o furgão Fiorino / Foto: Divulgação\nNovo vestibular de medicina oferta 60 vagas em universidade na região central do estado


Laboratório fotográfico no iPhone - Meio Bit\nMeio Bit » Arquivos » Fotografia » Laboratório fotográfico no iPhone\nGilson Lorenti 29/03/2010 às 16:52\nUma das coisas que sinto uma saudade imensa na fotografia tradicional é do laboratório fotográfico preto e branco. Quem nunca passou pela experiência não pode ter a mínima idéia do que estou falando. Você fica enfiado em um ambiente escuro, sem ventilação (a maior parte dos laboratórios caseiros que tive não tinha ar condicionado) e cercado pelo cheiro de produtos químicos, mas ao contrário do que possa parecer, a experiência é tão fantástica que não queria sair de lá de jeito nenhum. Hoje se torna muito caro manter químicos e papel fotográfico, então o meu está aposentado.\nPorém, para você que tem saudades da experiência, ou para fotógrafos que iniciaram suas carreiras na era digital e querem ter um gostinho da coisa, um novo aplicativo para iPhone está sendo lançado pela Hipstamatic que visa lembrar os saudosistas sobre a experiência da revelação de suas próprias fotos. O Swankolab simula os passos e toda a metodologia para revelar suas fotos dentro de um quarto escuro tradicional. Na verdade, você escolhe uma foto de sua galeria no telefone e depois leva ela para o aplicativo. Lá estarão disponíveis diferentes produtos químicos e a possibilidade de escolha de tempo em que essas fotos ficarão imersas nos produtos. Dessa forma é possível aplicar diferentes os efeitos que conseguíamos no laboratório através da manipulação química.\nO Swankolab ainda não foi lançado oficialmente, mas é possível ver como ele funciona através do pequeno vídeo abaixo. A data de lançamento está prevista para abril de 2010 e deve custar a bagatela de US$ 1,99. Pode não ser um aplicativo muito útil, mas parece ser divertido.


ESTRATÉGIA DA GLOBO.COM - Pernambuco Turismo\nESTRATÉGIA DA GLOBO.COM\nPublicado por Sergio Langer\nA nova estratégia da Globo.com\nAs Organizações Globo esperam começar a ganhar dinheiro na internet quando a banda larga se popularizar no país, algo que, segundo o presidente-executivo da Globo.com, Juarez Queiroz, está próximo de acontecer. Essa frase foi dita na época do lançamento do portal da Globo.com.\nA Globo teve uma entrada considerada tardia na internet em março de 2000 e passou por alterações no modelo de negócio. Mas a estratégia do portal nunca ficou realmente clara. Desde uma reestruturação feita no início de 2001, a Globo.com se firmou como a divisão que levaria a emissora de TV para a internet.\nO portal surgiu com um grande aporte financeiro. A Telecom Italia pagou, em junho de 2000, US$ 810 milhões por 30% do capital da Globo.com\nCom uma campanha estrelada por artistas de seu elenco, todos chamavam para o endereço globo.com.\nHoje, a Globo.com tem subido vários degraus nos índices de audiência, com inovações inéditas e ousados projetos de jornalismo e entretenimento, como o G1, que reúne o conteúdo das principais operações da empresa, como a TV Globo, GloboNews, rádios Globo e CBN, jornais O Globo e Diário de São Paulo, revistas Época e Globo Rural, entre outras, além de reportagens próprias em formato de texto, áudio e vídeo.\nEsse é um dos principais trunfos das Organizações Globo na internet: um rico conteúdo multimídia, capaz de reunir vídeo, texto e áudio por meio de suas várias operações de mídia, que passam por TV, rádio, revistas e jornais.\nUm número mostra a força da empresa da família Marinho. Em janeiro deste ano, a empresa teve 50 milhões de vídeos vistos. Será o efeito do Big Brother?\nHoje é comum ver apresentadores como Faustão ou Xuxa promovendo a Globo.com durante seus programas. O reality show Big Brother Brasil, responsável por grande parte da audiência do portal em janeiro, também virou uma fonte de receita ao ser oferecido por alguns serviços de banda larga, como o BrTurbo e o Speedy.\nVídeos e o G1\nA Globo.com vem buscando gerar receita aumentando a audiência de seus sites, atraindo seus anunciantes na TV para a mídia digital.\nCom campanhas casadas entre os programas televisivos e os sites do portal, iniciativa chamada cross media, a Globo.com espera que até 30 por cento de sua receita seja propaganda online, apostando que o restante possa vir com a futura distribuição de conteúdo às telefônicas e acesso à rede.\nA preparação incluiu a criação de mais de 30 sites para o portal em 2001 e o lançamento de 10 ferramentas, como busca e serviços de bate-papo.\nEm dezembro de 2001, a Globo.com chegou ao 3º lugar da audiência com 2,7 milhões de visitantes únicos, de acordo com o instituto Ibope/eRatings. Um ano antes, o portal ocupava a 8º posição, com 1,2 milhão de visitantes. Atualmente a Home da Globo.com tem mais de 3 milhões de visitantes por mês.\nEm 2003, ela abraçou uma grande evolução: o destaque para os vídeos, já pensando no crescimento da banda larga no Brasil. A área de vídeos do portal apareceu com o nome de Globo Media Center. Era um novo jeito de se assistir vídeos pela internet. No final de 2006 a Globo fez algumas mudanças. O Globo Media Center não era mais todo em Flash, passando todo seu conteúdo para HTML. Mas a principal mudança: seu novo nome agora era Globo Vídeos. Um nome mais popular.\nUma das diferenças que o internauta logo percebe é a melhor resolução (1.024 x 768 pixels), que deixa o visual ainda mais leve e abre espaço para o conteúdo. Hoje existem mais de 100 mil vídeos no catálogo.\nEm 2005, o esporte passou a ter maior destaque com o lançamento do GloboEsporte.com, que ganhou uma seção fixa. Desde então, o conteúdo próprio da Globo.com se dividiu, em esportes, entretenimento, vídeos e notícias, com o G1, cujo lançamento também coincidiu com uma nova cara da Globo.com, no ano passado.\nDepois de investir milhões divulgando o domínio globo.com as Organizações Globo começam a promover o domínio G1. Programas de jornalismo da TV Globo como Jornal Nacional, Jornal Hoje, Globo Repórter, Fantástico entre outros, estão divulgando o novo endereço de seus sites com o g1.com.br antes do nome do programa.\nNa parte de vídeos a Globo.com sofre grande concorrência do YouTube, que disponibiliza seus vídeos gratuitamente. Na Globo.com quem não é assinante do provedor ou do serviço de vídeos (que também é vendido separadamente) pode assistir apenas a alguns vídeos livres, mas em qualidade de banda estreita.\nÉ autorizada a reprodução deste artigo para fins não comerciais desde que o autor e o sitewww.marketingdigital.com.br sejam citados.


Governo Federal entrega duplicação de 40 KM da BR-101 em Sergipe | O Rolo\nO Presidente da República, Jair Bolsonaro, participou, na manhã desta terça-feira (17/05), em Propriá, município de Sergipe, da liberação de um trecho de 40 quilômetros da BR-101, que foi duplicado pelo Governo Federal, e da conclusão de acessos à ponte sobre o Rio São Francisco, na divisa entre Sergipe e Alagoas.\nCom investimento de R$ 203,8 milhões, a duplicação da rodovia entre as cidades sergipanas de Propriá e Capela, vai ampliar a capacidade, reduzir número de acidentes e favorecer a ligação para as principais cidades turísticas de todo o Nordeste brasileiro.\nDividido em cinco lotes, o empreendimento vai beneficiar cerca de 120 mil pessoas que moram nos municípios localizados no norte sergipano. O trecho liberado nesta terça-feira pelo Ministério da Infraestrutura faz parte do lote 1.\nO ministro da Infraestrutura, Marcelo Sampaio, ressaltou a importância da BR-101, um dos principais eixos rodoviários do país e que conecta seis capitais do Nordeste. O ministro destacou que a pavimentação é de concreto rígido, que dura mais de 60 anos, e que vai trazer mais segurança para os caminhoneiros que trafegam pela via.\nO evento marcou também a entrega dos acessos à ponte sobre o Rio São Francisco, entre Sergipe e Alagoas. A ponte foi inaugurada em 2021 pelo Governo Federal e é o único meio de transposição rodoviário pelo rio.\nAinda em 2021, foi entregue uma estrutura de 860 metros de extensão e 24 metros de largura, trechos duplicados, pavimentação em concreto rígido e o encabeçamento da ponte nos dois lados da rodovia, uma espécie de aterro que nivela a altura da estrada com a da estrutura. A conclusão dos acessos vai reduzir o tempo de viagem, evitar acidentes e trazer mais mobilidade aos motoristas.\nCom um papel fundamental na logística e economia da região Nordeste, estima-se que as obras da BR-101 beneficiem 15 milhões de pessoas. Só a duplicação do lote 1, gerou 950 empregos diretos e indiretos.


Venezuela: EUA impõem novas sanções financeiras\nA Casa Branca impôs hoje novas sanções financeiras à Venezuela, entre as quais a proibição de comprar novas obrigações emitidas pelo Estado venezuelano ou pela companhia petrolífera nacional.\n"Nós não ficaremos imóveis perante o desmoronamento da Venezuela", disse a Casa Branca num comunicado que anunciava as sanções.\n"Estas medidas foram cuidadosamente calibradas para privar a ditadura Maduro de uma fonte essencial de financiamento", acrescentou a Presidência norte-americana.\n"Os Estados Unidos reiteram o seu apelo à Venezuela para restaurar a democracia, organizar eleições livres e justas, libertar imediata e incondicionalmente todos os presos políticos e pôr fim à repressão do povo venezuelano", acrescentou o executivo dos Estados Unidos.\n"Nós investimos em obrigações da PDVSA porque, como muitos no setor da gestão de ativos, consideramos que a situação no país vai melhorar entretanto", explicou o Goldman Sachs na altura.


A Legal Demais é uma empresa moderna, inovadora e comprometida com a satisfação dos seus clientes. Tem como objetivo...Ler mais oferecer um serviço de foto instantânea de altíssima qualidade. São mais de oito anos de experiência no seu segmento, levando muito alegria e diversão aos mais variados tipos de...... (Foto lembrança)\nA Cabine Digital proporciona aos seus convidados momentos de pura diversão e uma recordação única do seu casamento. A...Ler mais empresa levará até ao seu evento uma excelente cabine fotográfica, ideal para registrar a felicidade de todos os presentes. Um serviço e atendimento de altíssima qualidade, tudo para...... (Totem fotográfico casamento)\nO grande dia se aproxima e muitos noivos ficam buscando ideias para fazer com que seu dia dos sonhos seja especial! A...Ler mais equipe da LM Foto Cabine pode ajudar a tornar esse desejo realidade. Ter uma Cabine ou Totem de fotos na sua festa é sempre uma grande atração e alegria para seus convidados, além de...... 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(Cabine fotográfica)\nCabine de fotos Selecione um setor Espaço casamento Fazenda casamento (11) Chácara casamento (21) Hotel casamento (68) Restaurante casamento (108) Salão casamento (87) Buffet casamento (91) Sitio casamento (35) Casa para casamento (24) Casamentos na praia (40) Fornecedores Convites de casamento (58) Lembranças de casamento (80) Fotógrafo casamento (800) Filmagem casamento (148) Música de casamento (257) Carros casamento (35) Decoração casamento (143) Tendas casamentos (7) Animação festa (80) Florista casamento (18) Lista de casamento (6) Cerimonialista (235) Lua de mel (5) Bolo casamento (44) Doces casamento (107) Bebidas casamento (28) Celebrante (36) Cabine de fotos (37) Noiva Atelier noiva (31) Lojas de noiva (14) Acessórios noivas (11) Aliança casamento (15) Beleza noivas (79) Roupas para festa (10) Noivo Roupa noivo (8) Acessórios noivo (2)\nSanta Catarina Selecione um Estado Acre (2) Alagoas (2) Amazonas (1) Bahia (9) Ceará (6) Distrito Federal (21) Espírito Santo (6) Goiás (11) Maranhão (3) Mato Grosso (5) Mato Grosso do Sul (3) Minas Gerais (63) Pará (1) Paraíba (4) Paraná (61) Pernambuco (7) Piauí (2) Rio de Janeiro (80) Rio Grande do Norte (4) Rio Grande do Sul (24) Santa Catarina (37) São Paulo (303) Sergipe (3)\nSelecione uma cidade Selecione uma cidade Florianópolis (11) Joinville (5) Blumenau (5) Criciúma (3) Santo Amaro da Imperatriz (2) Itajaí (2) Palhoça (2) Rio do Sul (1) Guaramirim (1) Itapema (1) Jaraguá do Sul (1) São José (1) Tijucas (1) Massaranduba (1)\nGuia com a lista de cabines de fotos em Santa Catarina:. 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Crítica inconfiável - Fabio Blanco\nNão seja exclusivamente crítico. A crítica costuma ser o abrigo dos incapazes, o instrumento dos invejosos e a máscara dos maus.\nO maior problema é que existe um elemento malévolo na crítica: ao apontar um problema que realmente existe, ela adquire uma autoridade que lhe permite enganar os incautos. Basta ver como as pessoas, logo que alguém começa a falar mal de algo, ficam encantadas pelo crítico, tratando-o como especialista sobre o assunto.\nO crítico, então, com essa autoridade absorvida, se vê seguro o suficiente para oferecer suas próprias soluções. Nisto reside toda sua periculosidade.\nBasta ver como todos os movimentos críticos que se espalharam pelo mundo fizeram exatamente isso: apontaram algo que merecia alguma reprimenda e ofereceram em seu lugar uma mentira. O anti-catolicismo da Revolução Francesa, o anti-capitalismo do marxismo, o anti-monarquismo do movimento republicano – todos eles apontavam problemas reais que existiam, mas o que propuseram em seu lugar foi algo bem pior.\nÉ por isso que devemos ser cautelosos com quem tem sua vida baseada na crítica ou que tudo o que propõe nada mais é do que um contraponto a algo que já existe. A história já mostrou que esses são tipos perigosos que, prometendo acabar com o que, segundo eles, impede o paraíso, oferecem em troca o próprio inferno.\nAvailable at: wp.me/p4WFPw-1DR\n‹ Eu também não te condeno\nLinguagem e realidade ›\nDevemos ser cautelosos ao criticar e cautelosos com quem critica, principalmente quando a crítica diz-se construtiva que é quando a malevolidade que traz no seu âmago vem disfarçada de solução.


Está suspenso o desconto no pagamento dos servidores públicos municipais de Arcos, a título de Previdência Complementar\nPublicada em: 09 de agosto de 2019 às 14h41\nUma Portaria publicada no Diário Oficial dos Municípios Mineiros hoje, dia 9, assinada pelo prefeito de Arcos, Denilson Teixeira, determina a suspensão do desconto em folha de pagamento dos servidores públicos municipais de Arcos, a título de Previdência Complementar instituído pela Lei Municipal 1510/93, até que as análises jurídicas e contábeis sejam concluídas.\nAinda de acordo com a publicação, está suspenso o pagamento aos servidores contribuintes do Sistema de Previdência Complementar que ainda não recebem o complemento, até que a Assessoria Jurídica realize a análise individualizada de cada caso.\nO Departamento de Recursos Humanos da Prefeitura está autorizado a informar a situação de tempo de serviço e demais dados à Assessoria Jurídica, para que a mesma emita parecer jurídico sobre o direito do servidor em perceber integralidade/paridade e informar o valor que o servidor faz jus a título de Complemento. A Secretaria Municipal de Administração editará as instruções complementares para assegurar a efetividade das análises a serem realizadas.\nAs considerações apresentadas na Portaria são as seguintes: os inquéritos civis públicos instaurados pelo Ministério Público do Estado de Minas Gerais: MPMG 0042.17.000212-3 / MPMG 0042.17.000214-3 / MPMG 0042.17.000541-9 visando apurar possíveis irregularidades no sistema de Previdência Complementar instituído pela Lei Municipal nº 1.510/93; os termos da Ação Civil Pública nº 5000492-74.2019.8.13.0042 em trâmite perante a 2ª Vara Cível de Arcos, proposta em face do Município de Arcos/MG, na qual determina a suspensão do recolhimento do Complemento de Aposentadoria dos Servidores Públicos Municipais; a propositura de Ação Civil Pública por parte do Ministério Público do Estado de Minas Gerais, processo 5000335-04.2019.8.13.0042, perante a 2ª Vara Cível da Comarca de Arcos/MG, na qual requer que o Município providencie novos cálculos para pagamento do benefício de Previdência Complementar, o que importa na necessária análise dos descontos atualmente realizados nas folhas de pagamento dos servidores públicos municipais; o Parecer Jurídico nº 971/2018, emitido pela Assessoria Jurídica contratada, no qual aponta uma série de irregularidades no sistema de Previdência Complementar do Município de Arcos/MG, incluindo a inconstitucionalidade da Lei Municipal nº 1.510/93 que instituiu o Sistema de Previdência Complementar; que nos termos do Parecer Jurídico nº 1.041/2019 a Assessoria Jurídica ressalta a irregularidade do recebimento dos valores descontados em folha de pagamento dos Servidores Públicos Municipais de Arcos, tendo em vista a inexistência de personalidade jurídica própria da PREVIARCOS, e que, portanto, torna irregular o recebimento dos valores pelo Poder Executivo Municipal; que nos termos do Parecer Jurídico nº 1.041/2019, a Assessoria Jurídica considera irregular os aportes realizados pelo Poder Público Municipal a título de pagamento do complemento aos servidores nos moldes em que são realizados.


A importância de serviços de tecnologia como o twitter blog facebook you tube TCC - Ajuda\nEm sua fala vínicius wu ressaltou a importância da gestão documental no facebook, twitter e you tube meio de blog, twitter, facebook e. E para concorrer a este livro basta apenas curtir o facebook do blog: whatsapp, twitter, facebook, you tube devido a tecnologia. Compreender os mecanismos de elaboração de produtos e serviços importância de identificar blog, fotolog, twitter, facebook, you tube. A gigante da tecnologia afirmou que está tomando medidas para evitar que seus enfermagem auditoria em serviços de saúde facebook twitter rss. A banda arcade fire do canadá lançou um clipe superinterativo da música “we used to wait” utilizando o google maps, o street view e as janelas do chrome. Twitter | grupo e2a grupo grupo e2a grupo e2aººº | you tube grupo design e tecnologia web vem ao longo destes anos de atividades na cidade de franco da.\n“gestores que entendem a importância das novas redes para a inovação estão à frente dos twitter facebook linkedin google twitter you tube jornais. Blog notícias lançamentos de toners e realiza workshops sobre a importância de adotar e disseminar e tecnologia para o brasil e oferecer aos. O facebook e o twitter são os serviços de social media menos importância é dada à pesquisa a decorrer actualmente no twitter, facebook e you tube. Ana paula teixeira, ou somente ana tex é consultora de marketing, formada pela fgv, estudou negócios no icms (international college of management, sydney), realizou. A grande maioria das empresas possuem um site ou um blog a sua conta do twitter, é de suma importância que o seu site ou blog do you tube, para mostrar o. A pesquisa descobriu “uma aparente má vontade na maioria dos administradores em pagarem por produtos ou serviços facebook e no twitter tecnologia do vale.\nFacebook twitter you tube flickr orkut blog buscando a constante evolução em nossos produtos e na qualidade de nossos serviços tecnologia do blogger. Ciência e tecnologia sobre a importância do uso da internet como fonte de a videoconferência está disponível no canal do mtur no you tube. As redes sociais tem adquirido importância somando cada vez mais usuários e gerando constantemente serviços //wwwfacebookcom/ganhardinhei blog. Pela importância dessa norma video extraido do you tube compartilhar no twitter compartilhar no facebook compartilhar com o pinterest.\nCompartilhar no twitter compartilhar no facebook obter ou usar um instrumento de tecnologia assistiva os serviços de pesquisar no you tube/teacher. Facebook twitter linkedin não consegue visualizar a importância de ele ajuda a validar a decisão sobre a aquisição de determinada tecnologia. Podemos criar um blog de disciplina twitter facebook linkedin google e-mail imprimir twitter you tube jornais jornal do empreendedor.\nCompartilhar no twitter compartilhar no facebook compartilhar com o pinterest e vocês sabem da importância dos recursos de you tube arquivo do blog. Compartilhar no twitter compartilhar no facebook fátima pereira que falou da importância dos alunos e professores num projeto you tube marcadores. A tecnologia na gestão e comunicação empresarial como o twitter, facebook e whatsapp e no crescente alcance dos vídeos da produtora no you tube. A importância do posicionamento do cso na empresa continua a crescer facebook twitter linkedin a o primeiro objetivo do cso não é proteger a tecnologia.\n“buscamos revelar a importância do nascimento de jesus facebook twitter instagram you tube serviços início blog a cidade. Compartilhar no twitter compartilhar no facebook compartilhar ativo de serviços desse mais importantes em seu blog e, dependendo da importância. Blog: http://blog facebook: twitter: um site que oferece serviços de coaching para aprimoramento em.


Mudança para Berlim - ReloAdvisor\nHome > Mudança para Berlim\nCoisas curiosas para saber quando se mudar para Berlim\nPopulação: Berlim é a capital da Alemanha e um dos 16 estados da Alemanha. É também a maior cidade da Alemanha. É também a segunda cidade mais populosa propriamente dita e a 7ª região urbana mais populosa da União Europeia. Em 2019, a população de Berlim é estimada em 3,6 milhões.\nClima: o clima é moderadamente continental, caracterizado por invernos frios, com temperaturas médias em torno de zero (0 ° C ou 32 ° F), e verões moderadamente quentes, com temperaturas diurnas em torno de 24 ° C (75 ° F). A melhor época para visitar Berlim é de maio a setembro, quando o clima é ideal para sentar em um café, relaxar em parques e passear pela cidade.\nEconomia: Berlim é uma das regiões econômicas mais dinâmicas da Europa. Sua infraestrutura bem desenvolvida, moderna estrutura de telecomunicações e excelente comunidade científica e de pesquisa oferecem as condições ideais para empresas e investidores.\nBerlim e expatriados: Existem aproximadamente 44.000 expatriados em Berlim de países onde a língua oficial é o inglês. Olhando para a distribuição estatística da população por nacionalidade, os Estados Unidos são o país que conta com mais expatriados em Berlim, com cerca de 19.146 (0,55%).


ANÁLISE DOS MÉTODOS PARA DIMENSIONAMENTO DO BULBO DE ANCORAGEM DE TIRANTES METÁLICOS EM SOLOS.pdf | Estresse (Mecânica) | Atrito\nsalvarSalvar ANÁLISE DOS MÉTODOS PARA DIMENSIONAMENTO DO BULBO ... para ler mais tarde\nCLEIDE MOREIRA DE AZEVEDO CONCEIÇÃO\nANÁLISE DOS MÉTODOS PARA DIMENSIONAMENTO DO BULBO DE ANCORAGEM DE TIRANTES METÁLICOS EM SOLOS\nOrientador: Prof. Emil de Souza Sánchez Filho, D. Sc.\nDissertação apresentada ao Programa de Pós-Graduação em Engenharia Civil da Universidade Federal Fluminense, como requisito parcial para obtenção do Grau de Mestrado em Engenharia Civil.\nProf. Emil de Souza Sánchez Filho, D. Sc. – Orientador Universidade Federal Fluminense\nProf. Mário Vicente Riccio, D. Sc. Universidade Federal de Juiz de Fora\nProf. Cláudia Maria de Oliveira Campos, D. Sc. Universidade Federal Fluminense\nProf. Júlio Jerônimo Holtz Silva Filho, D. Sc. Pontifícia Universidade Católica do Rio de Janeiro\nAo meu pai e a minha mãe, por tudo.\nA, meu marido, pelo apoio, por acreditar na realização de um sonho.\nAo Prof. Emil de Souza Sánchez Filho, pelo apoio, confiança, orientação, amizade, e, sobretudo, pela generosidade com que dispôs seu conhecimento a favor deste trabalho.\nAos meus irmãos, sobrinhos, familiares e amigos, pelo incentivo, apoio constante e afeto fraterno.\nE a todos aqueles que contribuíram direta ou indiretamente para a realização deste estudo.\n“O homem que acha que a sua vida não tem sentido não é apenas infeliz, mas também muito mal preparado para a vida.”\n2.2APLICAÇÕES BRASILEIRAS E ALEMÃS\n2.3INÍCIO DA NORMALIZAÇÃO\n3.2.3Coeficiente de Poisson, coesão e pesos específicos\n3.2.4TESTE DA PALHETA (“Vane Test”)\n3.3PLANO DE ANCORAGEM DOS TIRANTES\n3.3.1Método brasileiro de atirantamento (1957)\n3.3.4Cálculo do empuxo do solo\n3.3.5Forças nos tirantes\n4.4MÉTODO DE BUDHU (2013)\n4.5.1Geometria e etapas construtivas\n4.6MÉTODO COSTA NUNES (1987)\n4.8METODOLOGIA DE DIMENSIONAMENTO DO BULBO\nESTUDO DE CASOS E ANÁLISE DE RESULTADOS\nREFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS E SITIOS DA INTERNET\nFigura 1.1 – Etapas do desenvolvimento desta\nFigura 2.1 – Cortina atirantada na BR 040 (SOPE,\nFigura 2.2 – Usina Hidrelétrica, Serra da Mesa, GO (Catálogo FUNDESP,\nFigura 2.3 – Heart of Doha, Qatar (Bauer Spezialtiefbaw GmbH,\nFigura 2.4 – Historic Meseum, Frankfurt (Catálogo BAUER Spezialtiefbaw GmbH,\nFigura 2.5 – Tipo de ancoragem; BASFOND\nFigura 2.6 – Método alemão (Manual Geo – Rio,\nFigura 2.7 – Estado de ruptura inferior (KRANZ,\nFigura 2.8 – Método de Kranz: Forças atuando no prisma (EAB,\nFigura 2.9 – Polígono das forças (EAB,\nFigura 3.1 – Plano de deslizamento do maciço\nFigura 3.2 – Equipamento para o ensaio SPT\nFigura 3.3 – Equipamento de cravação mecânico para o ensaio do\nFigura 3.4 – Ensaio CPT: a) resistência lateral; b) resistência de ponta; c) razão\nentre o atrito lateral e a resistência de ponta (razão de\nFigura 3.5 – Classificação dos solos usando o\nFigura 3.6 – Fator\nFigura 3.7 – Relação entre N : (a) densidade relativa (GIBBS e HOLTZ, 1957) ; (b)\nângulo de atrito efetivo de areias (MELLO,1971) apud VELOSO e LOPES\nFigura 3.8 – Resistência entre N e a resistência não drenada de argilas (U.S Navy,\nFigura 3.9 – Equipamento para o ensaio de\nFigura 3.10 – Ensaio\nFigura 3.11 – Curva tensão desviadora x deformação Figura 3.12 – Envoltória de Coulomb-Mohr (BUDHU,\nFigura 3.13 – Envoltória de Coulomb-Mohr e plano de escorregamento (BUDHU,\nFigura 3.14 – Recomendações para espaçamento de ancoragem. (PINELO,1980). 47\nFigura 3.15 – Forças atuantes na cunha de solo (FIAMONCINI,\nFigura 3.16 – Forças atuantes numa fatia de solo (DAS,\nFigura 3.17 – Análise da estabilidade por meio do método comum das\nFigura 3.18 – Forças atuando na n–ésima fatia (DAS, 2013)\nFigura 3.19 – Polígono das forças para o equilíbrio (DAS,\nFigura 3.20 – Variação de\ntg / F\nFigura 3.21– Cortina atirantada: sobrecarga e bulbo de concreto\nFigura 3.22 – Cargas na cortina devido ao peso do solo e à\nFigura 3.23 – Cargas na cortina devido ao empuxo\nFigura 3.24 – Diagramas de pressão de PECK (1969) apud DAS\nFigura 3.25 – Vista frontal de uma cortina atirantada dividida por áreas de influência\nFigura 3.26 – Corte na cortina: linha de\nFigura 4.1 – Valores para a resistência ao cisalhamento não drenado do solo\nFigura 4.2 – Correlações empíricas para resistência ao cisalhamento\ne cascalho; BUSTAMANTE e DOIX, (1985); MORE,\nFigura 4.3 – Correlações empíricas para resistência ao cisalhamento\nem argilas e\nsiltes; BUSTAMANTE e DOIX (1985); MORE,\nFigura 4.4 – Corte na cortina e plano de ancoragem (BUDHU,\nFigura 4.5 – Malha de elementos\nFigura 4.6 – Modelo hipotético detalhado no\nFigura 4.7 – Início das\nFigura 4.8 – Segundo estágio das\nFigura 4.9 – Terceira fase de Figura 4.10 – Quarta fase de Figura 4.11 – Quinta fase de\nFigura 4.12 – Ábacos correlacionam o comprimento do bulbo de ancoragem em\nfunção da capacidade de carga última nas\nFigura 4.13 – Ábacos correlacionam o comprimento do bulbo de ancoragem em\nfunção da capacidade de carga última para solos\nFigura 4.14 – Metodologia de\nFigura 5.1 – Perfil geométrico do solo\nFigura 5.2 – Tensões atuantes nas areias; TERZAGHI e PECK (1987); BOWLES\nFigura 5.3 – Tensões efetivas na última fase da\nFigura 5.4 – Força axial no bulbo de 6,0 m nos tirantes da primeira\nFigura 5.5 – Força axial no bulbo de 6,0 m na segunda fileira de\nFigura 5.6 – Força axial no bulbo de 6,0 m na terceira fileira de\nFigura 5.7 – Força axial no bulbo de 6,0 m na quarta fileira de\nFigura 5.8 – Comparação entre a força axial atuante e os resultados do\nFigura 5.9 – Comparação entre as forças de tração máximas pela NBR 5629:2006 e\nas forças solicitantes nos tirantes\nFigura 5.10 – Comparação entre as forças obtidas pelo método de BUSTAMANTE e\nDOIX (1985) e as forças\nFigura 5.11 – Comparação entre os valores obtidos pelo método BUDHU (2013) e as\nFigura 5.12 – Comparação entre os valores obtidos pelo método COSTA NUNES\n(1987) e as forças atuantes nos\nFigura 5.13 – Forças máximas nos tirantes para os diversos\nFigura 5.14 – Coeficientes de\nFigura 5.15 – Verificação da estabilidade do plano de ancoragem dos\nFigura 5.16 – Posicionamento dos bulbos de ancoragem dos\nFigura 5.17 – Pressão lateral\nFigura 5.18 – Tensão efetiva na última fase de\nFigura 5.19 – Força atuante na primeira fileira de\nFigura 5.20 – Forças atuantes na segunda fileira de\nFigura 5.21 – Forças atuantes na terceira fileira de tirantes\nFigura 5.22 – Forças atuantes na quarta fileira de\nFigura 5.23 – Forças máximas nos tirantes para os modelos\nFigura 5.24 – Razão entre os valores encontrados e os obtidos com a aplicação da\nTabela 3.1 – Classificação do solo de acordo com a NBR 6484 apud VELOSO e\nTabela 3.2 – Classificação dos solos quanto a razão de atrito, resistência de ponta de cone e tipo de solo (ROBERTSON e CAMPANELLA,1983) apud VELLOSO e\nTabela 3.3 – Correlação entre SPT e\nTabela 3.4 – Valores representativos de módulos de elasticidade E s (DAS,\nTabela 3.5 – Valores representativos do coeficiente de Poisson \nTabela 3.6 – Coesão das\nTabela 3.7 – Peso específicos das\nTabela 4.1 – Coeficiente de ancoragem\nTabela 4.2 – Coeficiente de ampliação de  em função do tipo de\nTabela 4.3 – Possíveis valores para carga de transferência de tirante com injeção de\ncalda de cimento (1 kN/m = 68,5\nTabela 4.4 – Dimensões da cortina atirantada\nTabela 4.5 – Parâmetros adotados para as camadas de solo em\nTabela 4.6 – Dimensões da cortina Tabela 4.7 – Carga de trabalho dos\nTabela 5.1 – Características do\nTabela 5.2 – Coeficiente de empuxo\nTabela 5.3 – Verificação da estabilidade pelo método de Bishop\nTabela 5.4 – Tensões nas camadas do\nTabela 5.5 – Solicitações nos\nTabela 5.6 – Características dos\nTabela 5.7 – Parâmetros\nTabela 5.8 – Parâmetros da\nTabela 5.9 – Parâmetros dos\nTabela 5.10 – Profundidade no centro dos\nTabela 5.11 – Cargas de protensão na rotina\nTabela 5.12 – Forças axiais distribuídas nos pontos do\nTabela 5.13 – Cálculo da força atuante na primeira fileira de\nTabela 5.14 – Forças axiais distribuídas nos pontos do\nTabela 5.15 – Cálculo da força atuante na segunda fileira de\nTabela 5.16 – Forças axiais distribuídas nos pontos do\nTabela 5.17 – Cálculo da força atuante na terceira fileira de\nTabela 5.18 – Forças axiais distribuídas nos pontos do\nTabela 5.19 – Cálculo da força atuante na quarta fileira de\nTabela 5.20 – Resultados do programa\nTabela 5.21 – Comparação entre as forças de tração atuantes no talude e as forças\nTabela 5.22 – Valores dos fatores de segurança entre a NBR 5629:2006, as forças\n................................................................................................................... Tabela 5.23 – Correlações entre os valores do SPT no Brasil e nos Estados Unidos.\nTabela 5.24 – Valores dos fatores de segurança de BUSTAMANTE e DOIX (1985) e\nTabela 5.25 – Fatores de segurança dos bulbos de ancoragem\nTabela 5.26 – Fatores de segurança dos bulbos de ancoragem\nTabela 5.27 – Média, desvio padrão e coeficiente de\nTabela 5.28 ‒ Fatores de segurança\nTabela 5.29 – Método de Bishop\nTabela 5.30 – Características do\nTabela 5.31 – Resistência drenada para argilas de média\nTabela 5.32 – Área de\nTabela 5.33 – Força ativa nos tirantes por comprimento\nTabela 5.34 – Força atuantes nos\nTabela 5.35 – Correlações entre os valores do SPT no Brasil e nos Estados Unidos.\nTabela 5.36 – Resumo das forças máximas pelo método BUDHU\nTabela 5.37 – Características dos\nTabela 5.38 – Parâmetros\nTabela 5.39 – Parâmetros da\nTabela 5.40 – Parâmetros dos\nTabela 5.41 – Profundidade no centro dos\nTabela 5.42 – Cargas de protensão na rotina\nTabela 5.43 – Forças atuantes no bulbo de ancoragem na primeira\nTabela 5.44 –Cálculo das forças atuantes no bulbo de ancoragem na primeira fileira.\nTabela 5.45 – Forças atuantes no bulbo de ancoragem na segunda\nTabela 5.46 – Cálculo das forças atuantes no bulbo de ancoragem na segunda\nTabela 5.47 – Forças atuantes no bulbo de ancoragem na terceira\nTabela 5.48 – Cálculo das forças atuantes no bulbo de ancoragem na terceira fileira.\nTabela 5.49 – Forças atuantes no bulbo de ancoragem na quarta\nTabela 5.50 – Cálculo das forças atuantes no bulbo de ancoragem na quarta fileira.\nTabela 5.51 – Força máxima nos\nTabela 5.52 – Média, desvio padrão e coeficiente de\nTabela 5.53 ‒ Razão entre valores encontrados e a NBR\nTabela A.1 – Características das cordoalhas e fios (MORE,\nTabela A.2 – Características dos\nTabela A.3 – Índice de\nTabela A.4 – Coeficiente de condutividade\nTabela A.5 – Tabela de avaliação dos parâmetros de resistência e deformabilidade\nem função do SPT MARAGON(\nTabela A.6 – Dados para solos arenosos no\nTabela A.7 – Dados para solos argilosos no\nACI – America concrete institute. ABNT – Associação brasileira de normas técnicas.\n– largura da fatia.\nc – aderência entre o solo e o bulbo\nc – coesão.\n– componente tangencial gerada pela coesão do material.\nCTU – carga de transferência última.\nd – diâmetro do cilindro.\n– diâmetro médio adotado do trecho ancorado.\n– diâmetro perfurado do trecho ancorado.\ne – eficiência do ensaio SPT .\nE – módulo de deformabilidade.\nEA – Rigidez axial.\na 1, k\n– empuxo ativo característico da parede fictícia.\na 2, k\n– empuxo ativo característico na reação da cortina.\nEI – Rigidez a flexão.\nFS – fator de segurança.\nQ 1, k\n– carga distribuída.\nQ 2, k\n– carga móvel distribuída.\n– coeficiente de segurança estimado em relação ao ângulo '≥ 1,5.\nFT – força máxima do tirante.\n– peso da massa de solo.\nH – altura do arrimo.\nh – profundidade do centro do bulbo.\n1 – altura da palheta.\ni– inclinação do talude. IGU– injeção em estágio único.\nIRS – injeção em estágio repetitivo.\n– coeficiente de ancoragem.\n– permeabilidade do solo.\n– comprimento do trecho ancorado.\n– comprimento ancorado máximo.\nM – torque ou momento medido.\nN – número de golpes do SPT.\nd – aumento do diâmetro com a pressão de injeção.\nl – redução do comprimento do bulbo devido à pressão não uniforme.\n– fator de redução de profundidade quando esta for superior a 9 m.\n– fator de capacidade de carga.\n1 – pressão limite do ensaio pressiométrico.\n– peso da cunha obtido por meio do novo plano de ruptura (plano de ancoragem).\nc – resistência de ponta.\n– resistência de ponta.\n– tensão cisalhante no bulbo. – força resistente ao peso do solo.\nA , cal\n– valor de projeto da resistência.\nR int er\n– Fator de redução.\n– é a área de influência.\n– resistência não drenada das argilas.\n– capacidade de carga limite.\n– perímetro médio da seção transversal do bulbo de ancoragem.\nT – forças de cisalhamento que atuam nas faces das fatias.\nW – peso da fatia.\n– coeficiente redutor da resistência ao cisalhamento não drenada\ni – é o ângulo da inclinação do tirante.\n– ângulo de inclinação da fatia.\n– coeficiente de majoração do diâmetro do trecho ancorado devido à injeção.\n1 – ângulo formado pelos tirantes com o plano crítico de deslizamento.\n– ângulo de inclinação da pressão ativa do solo.\nc – peso específico do solo no centro do bulbo.\n– razão entre o fator de segurança obtido com as forças de protensão e o fator\nde segurança mínimo relativo ao plano crítico de deslizamento.\n– coeficiente de Poisson.\n ' – ângulo formado pela horizontal com o plano de ancoragem (estimado).\n– ângulo formado pela horizontal com o plano crítico de deslizamento.\n– variação da tensão residual de injeção.\n– tensão vertical efetiva no ponto médio da ancoragem.\n– tensão vertical inicial.\n– ângulo de atrito.\nc – resistência lateral local.\n– resistência ao cisalhamento na interface solo bulbo.\n– ângulo de atrito do solo.\n– ângulo de atrito do material do solo.\n– inclinação da superfície potencial de ruptura.\nEste trabalho apresenta uma análise dos métodos usados para o cálculo do bulbo de ancoragem de tirantes metálicos ancorados em solos granulares e argilosos. A NBR 5629:2006 e as principais metodologias encontradas na literatura são descritas, e um caso hipotético é utilizado visando analisar se o modelo em questão atende ou não essa norma. Além disso, o estudo comparativo incluiu a modelagem no programa Plaxis 2D. O primeiro passo na análise consiste na classificação do solo. Para isso podem ser utilizados testes como o Standard Penetration Teste, Ensaio triaxial e outros, com o objetivo de obter o plano de deslizamento. Após isso se pode escolher o plano de ancoragem. Para o modelo hipotético foram utilizadas tabelas para classificação do solo. No modelo foi utilizado para todos os métodos os mesmos parâmetros geométricos como diâmetro, comprimento e a mesma profundidade do centro do bulbo de ancoragem. Contudo, para o método computacional também foram incluídos o coeficiente de Poisson, permeabilidade do solo, as etapas e o tempo de escavação. Com isso tenta-se reproduzir as condições existentes no local onde o bulbo de concreto será executado. Os resultados obtidos com a aplicação dos métodos de BUDHU (2013), BUSTAMANTE e DOIX (1985), NUNES (1987) e o Plaxis (2002) comparados com aos obtidos pela NBR 5629:2006 no caso do solo arenoso apresentou a primeira fileira de tirantes com um valor médio de 349,46 kN. Os valores de segurança calculados ficaram em torno de 10% superiores aos valores obtidos pela NBR 5629:2006 com exceção do método de NUNES (1987) que sem a consideração da pressão residual não atendeu à NBR 5629:2006, apresentando um fator de segurança de 0,5. Na segunda fileira BUSTAMANTE e DOIX (1985), NUNES (1987) tiveram fatores de segurança na ordem de 0,92 e 0,6, respectivamente não atendendo à NBR 5629:2006. Na terceira camada apenas BUDHU (2013), com um fator de segurança de 1,45 atendeu à NBR 5629:2006. Na quarta fileira o valor médio encontrado foi de 658,13 kN, sendo que os fatores de segurança encontrados para os métodos BUSTAMANTE e DOIX (1985) e NUNES (1987) foram inferiores a 1,0 o que indica que esses métodos não atendem à NBR 5629:2006 . No caso dos solos argilosos a primeira e segunda fileiras os métodos de BUDHU (2013), BUSTAMANTE e DOIX (1985) e o Plaxis (2002) atenderam à NBR 5629:2006 e tiveram um valor médio de 440,73 kN e 741,07 kN, respectivamente. Na terceira e na quarta fileiras apenas o método de BUSTAMANTE e DOIX (1985) atende à NBR 5629:2006 fornecendo os valores de 1206,37 kN e 1432,57 kN. Observou-se que nem todos os métodos atendem a NBR 5629:2006. Para que atendam a essa norma será necessária uma variação no comprimento e diâmetro do bulbo de ancoragem. Alguns fatores que precisam ser levados em consideração na escolha de um método são: os riscos envolvidos, tipo de construção e a possibilidade de variação no carregamento do solo.\nPalavras Chaves: Bulbo de Ancoragem; Tirantes em Solos; Cortina com Tirantes.\nThis paper presents an analysis of the main methods used to calculate the metal rods anchor bulb anchored in granular and clay soils. The NBR 5629:2006 and some of the main methods found in literature are described in it, and a hypothetic case is used for an analysis of the proposed model regarding to its compliance to the previously mentioned NBR. In addition, Plaxis 2D computational program was used in the modeling process. The first step in this analysis is to classify the soil, which can be done by tests, such as the Standard Penetration Test, Triaxial Test, and others, to obtain parameters to detect the sliding surface after which, the anchorage plan can be chosen. In this specific case of soil classification tables were used. A hypothetical model with the same diameter, length and tension in the middle of the anchoring bulb was used in all methods. It was also modeled with the same geometrics conditions in the Plaxis 2D program. Factors such as the Poisson's ratio, soil permeability, steps and the time of excavation were taken into account, for reproducing the conditions at the concrete placement site, on the computational program. The results with the application of the methods of BUDHU (2013), BUSTAMANTE and DOIX(1985), COSTA NUNES(1987) and PLAXIS (2002) compared with the NBR 5629: 2006, showed the average of 349.46 kN, for the first line of anchors, in granular soil. The resultant safety factors were about 10% above the NBR 5629:\n2006 results. This comparison shows us that only the method of Costa Nunes (1987), in which the residual stress was not considered, presented a value lower 0.5, which is under the Brazilian Standard requirements. In the second line of bulb anchors, according the methods of BUSTAMANTE and DOIX (1985) and COSTA NUNES (1987) the safety factors were 0.92 and 0.6 respectively which were lower than the Brazilian Standard requirements. In the third line of bulb anchors according to the method BUDHU (2013) the safety factor was 1.45, which is higher than the Brazilian Standard requirements. In the fourth line of bulb anchors the average was 658.13 kN and the safety factors through the methods of BUSTAMANTE and DOIX (1985) and COSTA NUNES (1987) were lower than 1.0, which indicates the non-compliance of these methods to the Brazilian Standard requirements. Concerning to the clay soil, on the first and second lines of bulb anchors the methods of BUDHU (2013), BUSTAMANTE and DOIX (1985), and the PLAXIS (2002) have had safety factors above 1.0, and the average was 440.73 kN and 741.07 kN respectively, which means they are in complaint to the Brazilian Standard. In the third and fourth lines of bulb anchors only the method of BUSTAMANTE and DOIX (1985) showed a higher value than Brazilian Standard requires, the values were 1206.37 kN and 1432.57 kN. These results confirm that not all methods up to the requirements of Brazilian Standard. To solve this problem the length of the bulb should be changed, according to the situation. Some factors that must be considered when choosing a method are:\nthe risks involved, type of construction and the possibility of variation in the load.\nKeywords: Bulb Anchor; Rods in Soils; Retaining Wall with Anchors.\n1.1 NOTAS INICIAIS\nO uso de contenções com tirantes metálicos ancorados em solos não é recente no país.\nCom o crescimento das cidades surgiu à necessidade de ocupação de áreas densamente povoadas, com grandes construções em vários níveis subterrâneos, construções de estradas e de túneis, etc. Essas construções muitas vezes levam à formação de taludes de altura variada e em diferentes tipos de solo. Para conter esses taludes, são construídas paredes de concreto (cortinas) de espessura variada que são ancoradas ao solo por meio de tirantes metálicos.\nComo por exemplo, em 2009, na cidade de São Paulo a construção de uma torre comercial com uma área de escavação de 9 000 m² e 25 m de\nprofundidade de escavação, localizada próxima aos túneis em Shield do metrô, utilizou mais de 21 000 m de tirantes, com capacidade de carga que variaram de 350\nkN a 1 400 kN.\nA NBR-5629:2006 fornece critérios para dimensionamento dos tirantes, bulbos de concreto e orientações sobre os ensaios de qualificação e determinação da capacidade de carga de cada tirante.\nPorém, visto se tratar de obras especiais onde o custo é elevado, busca-se analisar uma metodologia que aumente precisão em atender cada caso visando ampliar a possibilidade de utilização desse tipo de solução de contenção de taludes, tornando-a mais econômica e consistente.\nAs ancoragens de estruturas de concreto na contenção de taludes em solos ocupam um lugar de destaque nas obras de engenharia de grande porte, e nos últimos anos tornaram-se um dos fatores determinantes no desenvolvimento das grandes cidades.\nA própria existência de alguns grandes empreendimentos só se tornaram possíveis após o corte e remoção de grande parte do solo como, por exemplo, no\ncaso da construção de vários andares de subsolo. São também utilizadas para ancorar lajes de piso em áreas sujeitas à subpressão e outros.\nEm algumas situações onde o principal meio de transporte são os rios, a construção de estruturas de apoio como píers e bases para equipamento só se tornam viáveis se houver a construção de estruturas para contenção de taludes.\nDiante das justificativas apresentadas e das diversas situações onde esse tipo de estrutura é empregado. Além disso, tendo em vista o custo elevado geralmente envolvido nesses projetos e construções justificam o estudo dos métodos existentes para a busca do aprimoramento das soluções existentes.\nO objetivo desta dissertação é comparar alguns dos métodos tais como COSTA NUNES (1987), BUSTAMANTE e DOIX (1985), BUDHU (2013) para o cálculo da força de ancoragem necessária para a contenção do talude, bem como utilizar uma ferramenta computacional, de modo a desenvolver uma análise consistente para o dimensionamento e elaboração de projetos.\nEste trabalho tem como finalidade o desenvolvimento de uma análise para o dimensionamento da força de ancoragem nos bulbos dos tirantes em cortinas de contenção de solos.\nUm exame da normalização brasileira para execução de tirantes em solo, especificamente a NBR 5629:2006, que prescreve o levantamento de parâmetros para um dimensionamento preliminar do sistema de ancoragem para solos granulares e argilosos, bem como para tirantes temporários ou permanentes, além de definir os ensaios básicos e o de qualificação para avaliação da capacidade de carga do sistema.\nAs pesquisas realizadas por OSTERMAYER (1974), COSTA NUNES (1987), BUSTAMANTE e DOIX (1985) e outros, sugerem métodos para o dimensionamento dessa ancoragem. Uma revisão da literatura existente proporciona um entendimento do funcionamento desse tipo de sistema associado às diversas condições do solo e de execução do bulbo de concreto.\ndimensionamento da ancoragem, será realizada uma modelagem com o programa\nPLAXIS (Finite Element Code for Soil and Rock Analysis), representando as condições existentes nos casos a serem desenvolvidos, por fim, será realizada uma análise dos resultados.\nO uso da ferramenta computacional para o dimensionamento permite confrontar as influências dos diversos parâmetros que contribuem para a resistência da cortina com tirantes em solos.\nA Figura 1.1 ilustra um esquema das etapas empregadas nesta pesquisa.\nFigura 0.1 – Etapas do desenvolvimento desta dissertação.\nPara uma avaliação da metodologia empregada será realizado estudo de caso hipotético, utilizando-se dados que possibilitarão a modelagem das características geotécnicas do solo e o posterior dimensionamento das ancoragens.\nCom os resultados obtidos será realizada uma análise comparativa entre os trabalhos descritos na revisão bibliográfica. A análise dos modelos visa fornecer subsídios para se desenvolver uma sistemática consistente de cálculo para a obtenção da força nos tirantes a serem ancoradas nos bulbos.\nUm dos objetivos desta pesquisa é estudar as forças nos tirantes metálicos é determinar um modelo de dimensionamento que torne possível sua utilização nas mais diversas situações, que incluem tanto as características geotécnicas dos diferentes tipos de solo, bem como as sobrecargas à serem suportadas pelo paramento.\nCom este estudo pretende-se desenvolver uma análise consistente visando o dimensionamento da força a ser de ancorada nos bulbos de concreto executados em solos. Busca-se também a compilação e ampliação de dados sobre modelos teóricos, de modo a possibilitar o desenvolvimento de novas pesquisas.\ncaracterísticas mecânicas do solo, em fins dos anos 1950 a técnica de ancoragem\nem solos começou a se desenvolver.\nAs primeiras ancoragens a serem utilizadas foram as ancoragens passivas, isto é, aquelas que por definição não são pretensionadas.\nO uso de ancoragem passiva leva a um sistema de contenções utilizado nas escavações subterrâneos em rocha, denominado New Austrian Tunneling Method (RABEICWICZ, 1964,1965). Esse sistema baseia-se na aplicação de ancoragens passivas seguido de uma camada de concreto. Essa combinação é utilizada na estabilização de taludes desde o inicio dos anos 1960, LANG (1961) apud SANTA\nUma das primeiras aplicações de ancoragens passivas ocorreu em 1972 num projeto ferroviário em Versailes, França, onde um talude de 18 m de material arenoso foi estabilizado, RABJAC e TOUDIC (1974) apud SANTA (2010).\nA primeira grande investigação desse método de contenção foi realizada na Alemanha em 1975 pela Universidade de Karsruhe e a empresa de construção Bauer. Essa investigação envolveu paredes e taludes experimentais de diversas configurações, e o seu comportamento aos mais diversos procedimentos utilizados, GRASSLER e GUDHUS (1981) SCHLOSSER e UNTERREINER (1991) apud SANTA (2010).\nNa Alemanha essas contenções foram usadas na cava de construção do edifício da Rádio Difusão de Monique (JELINEK e OSTERMAYER, 1967).\nNo Brasil as primeiras aplicações foram em obras de contenção na estrada Grajaú-Jacarepaguá e em Copacabana (NUNES, 1987).\nNa década de 1970 foram\niniciadas no Brasil as obras do Metrô\nPaulo e do Rio, o que impulsionou o desenvolvimento desse tipo de contenção.\nCom o passar dos anos as contenções com o uso de tirantes metálicos ancorados em solos tiveram um grande desenvolvimento. Aprimoraram-se o sistema\nda reinjeção, os ensaios geotécnicos que permitem uma melhor caracterização do solo, e com isso obteve-se uma melhor avaliação das tensões solicitantes do sistema e um dimensionamento mais preciso das ancoragens.\nNo Brasil o sistema de ancoragens de tirantes em solos tem sido empregado em obras com grandes áreas de escavações, como na ancoragem de contenções para abrigarem vários níveis de subsolos, na estabilização de taludes, como ocorreu em vários trechos da rodovia Rio-Teresópolis após os deslizamentos ocorridos em função de fortes chuvas, em obras rodoviárias como Linha Amarela, obras do metrô em São Paulo e no Rio de Janeiro (Figura 2.1).\nFigura 2.1 – Cortina atirantada na BR 040 (SOPE, 2012).\nA Figura 2.2 mostra uma cortina atirantada na Usina Hidrelétrica, Serra da Mesa, GO onde foram utilizados tirantes para ancoragem do sistema.\nFigura 2.2 – Usina Hidrelétrica, Serra da Mesa, GO (Catálogo FUNDESP, 2013).\nO projeto de ancoragem mostrado na Figura 2.3 foi executado pela Bauer International Qatar LLC, e foram instaladas aproximadamente 2700 ancoragens entre os anos 2009 e 2011.\nFigura 2.3 – Heart of Doha, Qatar (Bauer Spezialtiefbaw GmbH, 2013).\nNa construção do Novo Museu de História em Frankfurt, Alemanha, foram ancoradas paredes de estacas como mostra a Figura 2.4.\nFigura 2.4 – Historic Meseum, Frankfurt (Catálogo BAUER Spezialtiefbaw GmbH, 2013).\nCom o início das obras do metrô de São Paulo e Rio de Janeiro na década de 1970 ocorreu o desenvolvimento da contenção por cortinas ancoradas com tirantes metálicos.\nNessa época foi elaborada a norma brasileira de ancoragens, baseada na tradução da DIN 4125 (set. 1972). A ABNT editou a NB-565 em 1975, que posteriormente tornou-se NBR 5629, em 1977 (Geo Rio, 2000).\nEsse sistema de contenção do solo é composto de uma cortina de concreto, tirante metálico e bulbo de concreto, esse último é executado por meio de injeção única ou múltiplas injeções (Figura 2.5).\nFigura 2.5 – Tipo de ancoragem; BASFOND (2009).\nEssa norma brasileira define parâmetros para o dimensionamento das ancoragens em solos argilosos e arenosos, que utiliza os resultados obtidos nos ensaios SPT, estabelece o coeficiente de ancoragem e a resistência não drenada ao cisalhamento.\ndefinidos em normas\nfornecem por meios experimentais o diâmetro e o comprimento da ancoragem. A\ntensão admissível nos tirantes metálicos permanentes é dada por:\né a resistência característica do aço.\nAinda prevê condições onde as ancoragens não podem ser executadas em:\nsolos orgânicos moles;\naterros ou solos coesivos, com N≤ 4 do SPT, padrão brasileiro;\nPorém, para se efetuar o dimensionamento das ancoragens faz-se necessária uma análise da estabilidade da cunha de deslizamento. O que pode ser realizado pelo Método do Equilíbrio Limite das Cunhas ou Método do Equilíbrio Limite das Cunhas Simplificado em algumas situações, citando-se nas quais o solo é homogêneo e o talude é horizontal.\nSegundo o Manual Geo Rio (2000) o método alemão emprega duas cunhas de deslizamento, sendo que a segunda corta a ancoragem em seu ponto médio. Esse método foi aplicado por JELINEK e OSTERMAYER (1966, 1967), RANKE e OSTERMAYER (1968) apud Manual Geo Rio (2000), tal como mostra a Figura 2.6.\nFigura 2.6 – Método alemão (Manual Geo – Rio, 2000).\nA verificação de estabilidade no plano inferior é requerida para as cortinas ancoradas. Serve para determinar o comprimento de ancoragem, assumindo-se que a ancoragem forma um prisma contíguo com o solo junto com a cortina e a terra envolta, que escorrega para cima formando uma superfície curva no estado de ruptura no plano inferior, e gira em torno de um ponto profundo (Figura 2.7).\nAntes da verificação da estabilidade o comprimento de ancoragem precisa ser selecionado.\nO método de Kranz foi desenvolvido originalmente para uma linha de ancoragem utilizando a base da cortina apoiada no solo, sendo que a ancoragem não era protendida. Esse método pode ser aplicado para:\na) ancoragem protendida para empuxo ativo ou incrementar empuxo ativo;\nb) com a extensão de Ranke e Ostermayer é usado para cortinas com múltiplas linhas de ancoragem;\nc) também pode ser utilizado em cortinas engastadas no solo.\nFigura 2.7 – Estado de ruptura inferior (KRANZ, 1953).\nSubstituindo-se a superfície curva formada no plano inferior por uma superfície de forma plana obtemos um problema de estabilidade. O prisma de solo de formato trapezoidal é formado, sendo que esse é separado da cortina por um plano vertical. As forças atuantes no prisma estão mostradas na Figura 2.8.\nFigura 2.8 – Método de Kranz: Forças atuando no prisma (EAB, 2014).\nA força de resistência mobilizada depois do escorregamento\nobtida do polígono de forças ( Figura 2.9).\nFigura 2.9 – Polígono das forças (EAB, 2014).\nNa Figura 2.9 tem-se:\n– valor de projeto da resistência;\n– empuxo ativo característico na reação da cortina;\n– carga distribuída;\n– carga móvel distribuída;\n– empuxo ativo característico da parede fictícia;\n– força resistente ao peso do solo;\n– inclinação da superfície potencial de ruptura;\n– ângulo de atrito do material do solo;\n– peso da massa de solo;\nA sobrecarga na superfície do terreno deverá ser considerada caso o ângulo de inclinação do talude de ancoragem seja superior ao ângulo de atrito efetivo do material, caso contrário o efeito da sobrecarga favorece o equilíbrio do maciço.\nOs seguintes procedimentos são usados para se determinar os valores característicos:\na) força de empuxo do solo\nobtida por meio dos parâmetros característicos\nno comprimento enterrado da cortina no solo; qualquer\nsobrecarga deve ser levada em consideração na determinação de\nbulbo de ancoragem    . Análise será realizada com  2 3' cortinas ancoradas e placas de ancoragem;\nb) as características do solo relativas ao peso próprio são obtidas com as dimensões geométricas do talude de deslizamento e os mesmos parâmetros são usados para determinação de\né composta de dois elementos\no somatório das sobrecargas adotadas para se determinar\na força de ancoragem\n; essa é a proporção da sobrecarga atuante\nno tardoz da cortina de ancoragem, cuja ação é limitada pela superfície\nde escorregamento com o ângulo\n(Figura 2.8). A superfície de\nescorregamento com o ângulo\né determinada para\n– cortina flexível;\n– e as escavações adjacentes a estrutura;\na variação da força\n(Figura 2.8) é o somatório das sobrecargas\nsuperfície de escorregamento até parede\nimaginária de ancoragem que passa pelo centro do bulbo de\nsuperfície potencial de ruptura for maior que o ângulo de atrito do solo,\n  \nna Figura 2.8 corresponde à força\n  \n, ou o\ncaracterística do solo no plano de deslizamento inferior:\na) se aplicável, a força de coesão é obtida da coesão\ncomprimento L da superfície de deslizamento:\n c k . L\nb) as características das reações da força\nmais baixo é dado pela interseção da linha de ação do ângulo\nnormal à da superfície de escorregamento e a linha de ação da força de\nno polígono de forças.\nA análise da estabilidade é realizada para cortinas ancoradas por múltiplos tirantes. As seguintes recomendações devem ser seguidas:\na) cada ponto no centro do bulbo de ancoragem deve ser assumido como ponto final no plano de escorregamento no estágio de construção;\nb) o carregamento\n(força de ancoragem) com o comprimento de\nancoragem e o prisma de escorregamento do solo, ou com a superfície de\ndeslizamento ativa resulta na força\nag 1, k\nA caracterização do solo é imprescindível quando do dimensionamento de ancoragens com tirantes metálicos em solos, pois a variação dessas características interfere diretamente na capacidade de carga do sistema de ancoragem.\nA posição do plano que passa pelo centro do bulbo de ancoragem é definida em relação ao plano de cisalhamento (escorregamento) do solo, e deve assegurar as condições de serviço da estrutura com tirantes sem provocar danos à mesma (Figura 3.1).\nSerão brevemente relatados os principais ensaios de caracterização dos solos, definindo-se diversos parâmetros interferentes nas medidas obtidas.\n3.2CARACTERIZAÇÃO DO SOLO\nSegundo DAS (2007), a resistência ao cisalhamento de uma massa de solo é a resistência interna por unidade de área unitária que essa massa pode oferecer para resistir a rupturas e a deslizamentos ao longo de qualquer plano em seu interior.\nContudo, a coesão\nc e o ângulo de atrito \nvariam com a:\na) condição de drenagem;\nb) velocidade de ensaio (argilas);\nc) direção do ensaio (solos anisotrópicos);\nd) trajetória das tensões;\ne) compacidade da amostra no caso das areias e consistência no caso das argilas.\nPara o levantamento desses parâmetros são utilizados ensaios geotécnicos como o Triaxial, SPT, CPT e Teste de Palheta (Vane Test).\nO plano de deslizamento (Figura 3.1) é determinado em função das forças atuantes no talude e do fator de segurança adotado.\nFigura 3.1 – Plano de deslizamento do maciço arrimado.\nAlguns dos principais métodos de investigação do solo para fins de projeto de fundações de estruturas são:\n•sondagens a percussão com SPT;\n•ensaio de cone CPT;\nO equipamento padrão utilizado no Brasil para o ensaio de penetração dinâmica SPT (Standard Penetration Test) tem as seguintes características (Figura\na) massa do pilão = 65 kg;\nb) altura de queda = 75 cm.\nFigura 3.2 – Equipamento para o ensaio SPT.\nEsse ensaio fornece a compacidade dos solos arenosos como areias e siltes arenosos, e a consistência de argilas e siltes (Tabela 3.1).\nTabela 3.1 – Classificação do solo de acordo com a NBR 6484 apud VELOSO e LOPES (2011).\nPouco Compacto (a)\nMedianamente Compacto (a)\nMuito Compacto (a)\nA eficiência do ensaio SPT definida como a razão entre a energia potencial\nteórica do martelo E e a energia que é realmente transferida à haste no instante do\nRessalta-se que há variação entre o número de golpes do SPT obtido com equipamentos brasileiros, cujo sistema mais comum é manual, e a energia de cravação é da ordem de 70% da energia nominal e os obtidos com o padrão norte- americanos (ASTM 1586), cujo sistema é mecânico, e a energia de cravação é da ordem de 60%, a correlação entre esses ensaios é dada por:\nO ensaio consiste na cravação à velocidade lenta e constante de 2 cm/s de uma haste com ponta cônica, medindo-se a resistência encontrada nessa ponta e a resistência por atrito lateral (Figura 3.3).\nFigura 3.3 – Equipamento de cravação mecânico para o ensaio do cone.\nA Figura 3.4 mostra os resultados obtidos num ensaio usando-se o CPT.\nFigura 3.4 – Ensaio CPT: a) resistência lateral; b) resistência de ponta; c) razão entre o atrito lateral e a resistência de ponta (razão de atrito).\nA razão entre o atrito lateral local e a resistência de ponta R é obtida por:\nc – resistência lateral;\nA Tabela 3.2 mostra a classificação dos solos em função da razão entre o atrito lateral local e a resistência de ponta obtida no ensaio CPT.\nTabela 3.2 – Classificação dos solos quanto a razão de atrito, resistência de ponta de cone e tipo de solo (ROBERTSON e CAMPANELLA,1983) apud VELLOSO e LOPES (2011).\nAreia fina e grossa\nA Figura 3.5 mostra o gráfico que apresenta a razão entre o atrito lateral\nlocal com a capacidade de carga do solo\nFigura 3.5 – Classificação dos solos usando o CPT.\nA resistência não drenada das argilas, quando utilizado o teste CPT com cone mecânico, é obtida por:\n– tensão vertical total;\n– resistência de ponta;\n– fator de capacidade de carga empírico do cone, também denominado\nPor meio do limite de plasticidade mostrado na Figura 3.6.\nsolo tem-se o fator\nlimite de plasticidade.\nBOWLES (1997) sugere a seguinte expressão em função do índice de plasticidade:\nA conversão dos resultados obtidos pelo SPT e CPT é mostrada na Tabela 3.3 para diversos tipos de solo. A expressão que relaciona os resultados desses dois tipos de ensaios é:\nonde N é o número de golpes do SPT.\nTabela 3.3 – Correlação entre SPT e CPT.\nArgila silto arenosas\n3.2.3 Coeficiente de Poisson, coesão e pesos específicos\ncorrelações entre N\nestabelecidas por GIBBS e HOLTZ (1957), como a apresentada na Figura 3.7a (VELOSO e LOPES, 2011).\nNa Figura 3.7b são apresentadas as correlações entre o SPT, o ângulo de\natrito efetivo \ne a tensão efetiva vertical no nível de ensaio\nFigura 3.7 – Relação entre N : (a) densidade relativa (GIBBS e HOLTZ, 1957) ; (b) ângulo de atrito efetivo de areias (MELLO,1971) apud VELOSO e LOPES (2011).\nA seguir são apresentados os valores de módulo de elasticidade para os solos arenosos (Tabela 3.4).\nTabela 3.4 – Valores representativos de módulos de elasticidade E s (DAS, 2013).\nMódulos de elasticidade do solo\n10 000 – 28 000\n6 000 – 14 000\nOs valores referentes ao coeficiente de Poisson são apresentados na Tabela\nCoeficiente de Poisson \nA Tabela 3.6 fornece o valor de coesão para as argilas relacionados com o SPT e a Tabela 3.7 mostra os valores para pesos específicos nas argilas.\nTabela 3.6 – Coesão das argilas.\nNomenclatura para sondagens\nTabela 3.7 – Peso específicos das argilas.\nA Figura 3.8 fornece a resistência não drenada das argilas (VELOSO e LOPES, 2011).\nFigura 3.8 – Resistência entre N e a resistência não drenada de argilas (U.S Navy, 1996).\nO ensaio de palheta (Vane Test) é tradicionalmente empregado na determinação do cisalhamento de argilas moles saturadas, submetidas à condição de carregamento não drenado.\nEsse ensaio consiste na cravação estática de palheta de aço, com seção transversal em formato de cruz, de dimensões padronizadas, inserida até a posição desejada para a execução do teste (Figura 3.7).\nUm sistema duplo de hastes é utilizado para eliminar qualquer outro atrito da haste da palheta de teste com o solo, e para eliminar interferências nas medidas de resistência.\nUma vez posicionada aplica-se um torque à ponteira por meio de uma unidade de medição, com velocidade de 0,1 a 0,2 °/s. O torque máximo permite a obtenção do valor de resistência não drenada do terreno, nas condições de solo natural indeformado.\nFigura 3.9 – Equipamento para o ensaio de palheta.\nPara a obtenção da resistência não drenada, representativa de uma condição pós amalgamento da argila, gira-se a palheta rapidamente em 10 voltas consecutivas, obtendo-se a resistência do solo na condição de solo amalgamado, permitindo avaliar a sensibilidade da estrutura de formação natural de depósito argiloso.\nPor meio do ensaio de palheta são obtidos os seguintes resultados:\n gráfico do torque em função da rotação;  resistência não drenada nas condições amalgamadas;  sensibilidade da estrutura da argila.\nA resistência não drenada nas argilas é dada por:\n d h  d \nd – diâmetro do cilindro;\nh – altura da palheta;\nM – torque medido.\nO ensaio de compressão triaxial (Figura 3.10) consiste na aplicação de um estado hidroestático de tensões, e de um carregamento axial sobre um corpo de prova cilíndrico do solo.\nO corpo de prova então é envolto numa membrana de borracha e colocado no interior de uma câmara de ensaio. A câmara é preenchida com de água e é aplicada uma tensão confinante PINTO (2000) apud MARANGON (2014).\nFigura 3.10 – Ensaio triaxial.\nA pressão confinante atua em todas as direções, inclusive na vertical, o que caracteriza o estado hidrostático de tensões.\nAs tensões principais\npermitem executar o traçado dos círculos de\nMohr correspondentes. A tensão desviadora representada em função da deformação específica (deformação vertical devido ao carregamento dividida pela altura do corpo de prova) indica o valor correspondente à ruptura (Figura 3.11).\nFigura 3.11 – Curva tensão desviadora x deformação específica.\nA tensão principal representada em função da deformação específica indica o valor máximo que corresponde à situação de ruptura, que fica definido pelo círculo de Mohr (MARANGON, 2014).\nA curva tensão deformação específica é não linear, podendo ou não\napresentar pico bem definido. Com isso se define o módulo de deformabilidade E , que irá variar com a magnitude das tensões e deformações específicas.\nA ruptura do solo pode ocorrer dos seguintes modos: por tensão de pico, por máxima razão das tensões principais, por deformação limite e tensão residual.\nUma vez caracterizada a ruptura pode-se definir o estado de tensões de ruptura, e por meio de ensaios com diferentes condições iniciais tem-se a envoltória de Coulomb - Mohr (Figura 3.12).\nResistência dos Solos Granulares\nA resistência dos solos granulares é devida ao atrito, sendo que no momento do deslizamento a resistência ao cisalhamento se iguala à tensão tangencial:\nA resistência ao cisalhamento depende da tensão normal e do coeficiente de atrito, assim:\n  tan'\nespecífica para essa condição indica\ncrescimento das tensões cisalhantes e deformações, até se atingir a condição de ruptura.\n3.2.6Envoltória de Coulomb-Mohr\nA análise da estabilidade do talude visa localizar e definir a massa de solo, que possivelmente escorregará. A superfície estará sujeita a ruptura por cisalhamento, isto é, em todos os pontos as tensões cisalhantes se igualam ou superam a resistência cisalhante do solo.\nApós a realização de ensaios de diversos corpos de prova em condições distintas de solicitações, traçam-se círculos de Mohr, nos quais pelo menos um ponto representa as tensões no plano de ruptura.\nA tensão de cisalhamento é obtida por:\n  c  tg  c    tg '\nRessalta-se que a água não transmite solicitações de cisalhamento, logo para se obter a tensão cisalhante máxima é utilizada a tensão efetiva.\nA Figura 3.12 mostra a representação da envoltória de Coulomb-Mohr (DAS, 2007). Nessa envoltória se obtém os planos principais, as tensões principais e a tensão de cisalhamento máxima.\nFigura 3.12 – Envoltória de Coulomb-Mohr (BUDHU, 2013).\n3.2.7PLANO DE ESCORREGAMENTO\nCom a definição do plano de escorregamento tem-se a área a partir da qual fica definido o plano que passa pelo centro do bulbo de ancoragem (Figura 3.13).\nFigura 3.13 – Envoltória de Coulomb-Mohr e plano de escorregamento (BUDHU, 2013).\nOs métodos descritos a seguir são usados para o cálculo de um fator de segurança que assegure que as solicitações, tais como o peso da cunha do terreno instável e as sobrecargas que atuem no talude, sejam suportadas pela estrutura de contenção, isto é, definem a posição do plano de ancoragem.\nApós se projetar a profundidade e a extensão da escavação necessária distribuem-se os tirantes na cortina com um espaçamento de 1,5 m a 2,0 m. Os furos para instalação dos tirantes têm a inclinação entre 15º a 20º para facilitar a execução e para que a força incorporada seja a maior possível, e devem estender-se além do plano de deslizamento do talude a ser contido.\nconcreto será posicionado 0,15H (altura) além do plano de\ndeslizamento (Figura 3.14), onde H é a altura da cortina.\nFigura 3.14 – Recomendações para espaçamento de ancoragem. (PINELO,1980).\nO método brasileiro de atirantamento define o plano de deslizamento mais provável por meio da expressão 3.11. A partir disso obtém-se o fator de segurança, que no mínimo deve ser igual a 1,5.\nA Figura 3.15 apresenta as forças atuantes no talude que será ancorado.\nFigura 3.15 – Forças atuantes na cunha de solo (FIAMONCINI, 2009).\nOs diversos parâmetros são descritos a seguir.\nÂngulo do plano de deslizamento mais provável é dado por:\ni– inclinação do talude;\n – ângulo de atrito;\n– ângulo formado pela horizontal com o plano crítico de deslizamento (plano de menor coeficiente de segurança ao deslizamento).\nCoeficiente de segurança mínimo pode ser calculado por:\nc  .cos\nc – coesão do material do solo;\n – comprimento da linha de maior declive do plano de deslizamento;\n– peso da cunha mais provável de deslizamento com dimensão transversal\nCoeficiente segurança é calculado por:\nFS p \n ' – ângulo formado pela horizontal com o plano de ancoragem (estimado);\n– coeficiente de segurança estimado em relação ao ângulo  ' tem que ser ≥1,5\nForça de ancoragem necessária é calculada pelas expressões 3.14 e 3.15:\nsen (  )\nde segurança mínimo relativo ao plano crítico de deslizamento;\n– ângulo formado pelos tirantes com o plano crítico de deslizamento;\nNo método desenvolvido por Fellenius tem-se o equilíbrio das forças atuantes na direção normal a base da fatia ou lamela, ou seja, na direção do raio do círculo de ruptura, e desprezam-se as forças de atrito nas faces das lamelas (Figura\nFigura 3.16 – Forças atuantes numa fatia de solo (DAS, 2013).\nOs principais parâmetros obtidos por esse método são descritos a seguir.\nAs solicitações normais na base da fatia são dadas por:\nN U  P.cos\nPara as tensões neutras tem-se:\nN P.cos u.x.sec\nO fator de segurança do método de Fellenius é definido como a razão entre as solicitações resistentes ao cisalhamento e as tensões cisalhantes, por:\ninvestigação dos pontos com menores índices dos fatores de\nsegurança é necessário observar-se algumas condições:\ncírculos que tangenciam mudanças de camadas no talude a ser ancorado;\ncírculos que passem pela base do talude;\ntraçam-se curvas de igual valor de fator de segurança para se traçar o círculo crítico.\n3.3.3Método Bishop simplificado\nNo Método Bishop o equilíbrio das forças atuantes nas lamelas ocorre na direção vertical, sendo que o processo para o cálculo do fator de segurança é iterativo (Figura 3.17).\nFigura 3.17 – Análise da estabilidade por meio do método comum das fatias.\nAs Figuras 3.18 e 3.19 mostram as forças atuantes e o polígono de forças no método simplificado de Bishop.\nFigura 3.18 – Forças atuando na n–ésima fatia (DAS, 2013).\nFigura 3.19 – Polígono das forças para o equilíbrio (DAS, 2013).\nPara o primeiro valor de fator de segurança adota-se um valor estimado. O processo se repete até que os novos valores atendam ao critério da convergência, sendo:\nn  p\nc b W tg\n– largura da fatia;\nW – peso da fatia;\n– ângulo de atrito;\n– ângulo de inclinação da fatia;\ncuja variação é mostrada na Figura 3.20.\nCom a simplificação de\nT 0 tem-se:\nAdota-se um procedimento de iterativo para se obter o valor de\nObtêm-se assim um plano de ancoragem que tem o fator de segurança maior do que 1,5, e que atende à solicitação do projeto.\nSe comparado a métodos mais rigorosos o Método de Bishop apresenta uma variação de apenas 1%.\nA definição do plano de deslizamento ou escorregamento permite que se determine posicionamento do bulbo de concreto, e em seguida obtém-se as solicitações nos tirantes e no bulbo de ancoragem.\nAs solicitações atuantes na cortina atirantada incluem o empuxo de terra, as sobrecargas devidas a utilização do talude e a pressão hidrostática, entre outras.\nA Figura 3.21 mostra um modelo com sobrecarga atuante, tirantes metálicos, cortina de concreto e o bulbo de ancoragem.\nFigura 3.21– Cortina atirantada: sobrecarga e bulbo de concreto.\nO coeficiente de empuxo ativo na Teoria de Rankine é dado por:\ntan  45\nA Figura 3.22, mostra a variação da tensão para solos granulares devido ao seu peso e à sobrecarga.\nFigura 3.22 – Cargas na cortina devido ao peso do solo e à sobrecarga.\nO empuxo total por unidade de comprimento é dado pela área do diagrama de pressão, então (Figura 3.21):\n1 K H K q H\nO coeficiente de empuxo passivo é dado por:\nO empuxo passivo fica definido pela área do diagrama :\nsuperfície está presente e\nprofundidade h da base do muro, a pressão hidrostática é dada por:\nA força hidrostática fica definida por:\nP   h\nA Figura 3.23 mostra a variação da tensão para solos granulares devido ao seu peso do solo na zona passiva.\nFigura 3.23 – Cargas na cortina devido ao empuxo passivo.\nPECK (1969) apud DAS (2013) traçou diagramas empíricos de resultados referentes às pressões laterais sobre pranchas para projetos de sistemas de escoramentos. Esses diagramas de pressão para cortes em areia, em argila de mole à média e em argila rija mostrados na Figura 3.24.\nFigura 3.24 – Diagramas de pressão de PECK (1969) apud DAS (2013).\n3.3.5 Forças nos tirantes\ndiretamente ligada à geometria da estrutura de contenção a ser construída e a fatores como sobrecarga acrescentada no processo de utilização, se é uma estrutura permanente ou temporária, e a um estudo se há construções próximas à área onde se pretende construir.\nNuma segunda etapa é realizada uma pesquisa das características do solo na região por meio de ensaios geotécnicos, como ensaio triaxial e outros parâmetros geotécnicos como peso específico, coesão, ângulo de atrito, permeabilidade do solo, ângulo de dilactância, etc.\nA cortina a ser atirantada é então dividida em áreas de influência Figura\nFigura 3.25 – Vista frontal de uma cortina atirantada dividida por áreas de influência dos tirantes.\nNa etapa seguinte a força atuante no tirante é estimada em função da área de influência sendo dada pela soma das tensões resultantes do peso do solo ou massa instavél do terreno e da resultante da sobrecarga atuante sobre o talude multiplicada pela área de influência na região em torno do tirante (Figura 3.26).\nFigura 3.26 – Corte na cortina: linha de tirantes.\nmostradas as expressões usadas para o cálculo das\nsolicitações a que estão submetidos os tirantes, além dessas solicitações, caso o nível freático se apresente em alguma camada do solo suportado pela cortina, o\npeso do solo saturado deve ser considerado.\nA tensão efetiva é dada por:\n K  H  H tg\nA tensão efetiva devido a sobrecarga fica:\n a s\n K q\nA componente horizontal é dada por:\né a área de influência.\nCom isso têm-se as solicitações atuantes no tirante.\ni é o ângulo da inclinação do tirante.\nNessa etapa o cálculo do comprimento ancorado é efetuado a partir das forças que são transferidas ao solo por meio do bulbo de ancoragem.\nA solicitação máxima é cálculada por meio de diversos métodos tais como a NBR 5629:2006, BUSTAMANTE e DOIX (1985) e outros métodos.\nEntão, verifica-se o fator de segurança entre as solicitações no tirante e a força máxima obtida nos cálculos se a relação resultar em um fator de segurança superior a 1,5 o comprimento do bulbo de ancoragem pode ser adotado.\nNo caso de obras temporárias esse fator de segurança é 1,3.\nContudo, uma ánalise da estabilidade do plano de ancoragem é necessária e para isso são ulizados os métodos de Fellenius, Bishop simplificado e outros. O fator de segurança nesse caso pode variar dependendo entre outras coisas do risco de vidas humanas e do uso da estrutura a ser construída não sendo menor que 1,5.\nA NBR 5629:2006, BUSTAMENTE e DOIX (1985), BUDHU (2011), COSTA NUNES (1987) e outros sugerem algumas formas de se determinar o comprimento do bulbo de ancoragem de modo a atender às solicitações em solos argilosos e arenosos.\nNesta dissertação são analisados alguns estudos desses autores com o objetivo de se comparar os resultados obtidos em cada um, e a partir daí se desenvolver uma sistemática que utilize o método computacional como auxílio no dimensionamento desse tipo de sistema de contenção.\n4.2NBR 5629: 2006\nemprega as seguintes expressões:\n– solos granulares\n– capacidade de carga limite;\n– tensão vertical efetiva no ponto médio da ancoragem;\n– perímetro médio da seção transversal do bulbo de ancoragem;\n– comprimento do bulbo de ancoragem;\n– coeficiente de ancoragem;\npara solos granulares.\nAreia grossa e pedregulho\n– solos coesivos\n– resistência ao cisalhamento não drenado do solo argiloso.\nA NBR 5629:2006 ainda define que para:\na)  40 kPa,  0,75\nb) S 100 kPa,  0,35\nc) entre os dois valores, interpolar linearmente.\nA Figura 4.1 ilustra o comportamento da resistência ao cisalhamento não drenado do solo argiloso.\nFigura 4.1 – Valores para a resistência ao cisalhamento não drenado do solo argiloso.\n4.3MÉTODO DE BUSTAMANTE E DOIX (1985)\nNa metodologia de cálculo sugerida por BUSTAMANTE e DOIX (1985) para o dimensionamento de ancoragens, as técnicas de injeção e o volume injetado são considerados. A tensão na ancoragem propriamente dita é determinada em função da tensão cisalhante ao longo da área lateral do bulbo de ancoragem (MENDES, 2010) seguindo-se:\n– diâmetro médio adotado do trecho ancorado;\n– diâmetro perfurado do trecho ancorado;\n– comprimento do trecho ancorado;\n– coeficiente de majoração do diâmetro do trecho ancorado devido à injeção;\n– resistência ao cisalhamento.\nOs valores de \nsão mostrados na Tabela 4.2.\nTabela 4.2 – Coeficiente de ampliação de \nem função do tipo de injeção.\nAreia com cascalho