IL GRAN VOLO DI SONIA E L’ATTESO RITORNO DI VERONICA CI PORTANO OLTRE QUOTA 19000 | ACSI Italia Atletica\nIL GRAN VOLO DI SONIA E L’ATTESO RITORNO DI VERONICA CI PORTANO OLTRE QUOTA 19000\n29 giugno 2015 Fabio Olevano\nQuesti due giorni sono stati davvero fantastici. E non solo per il muro dei 19000 punti abbattuto, il che significa l’incredibile media di oltre 950 punti/gara, ma soprattutto per la grande gioia che ci hanno dato due ragazze che, per motivi diversi, attendevano con ansia questo fine settimana.\nSonia Malavisi (Fiamme Gialle) veniva da due grandi delusioni come quelle degli Italiani Promesse e della Coppa Europa, e questa gara significava tanto per lei. Perché non vedeva l’ora di scrollarsi di dosso quel peso che la stava schiacciando, quella difficoltà nel dimostrare che stava bene, che era ancora la Sonia di qualche tempo fa. Anzi, forse ancora più forte, più capace e più consapevole del proprio potenziale. Tutto ciò che non le era riuscito nelle ultime gare è venuto fuori prepotentemente ieri, quando Sonia, dopo la liberazione di aver superato i 3,90 della misura d’entrata, ha cominciato vertiginosamente a salire, infilando a ripetizione al primo tentativo le quote di 4,10, 4,20, 4,30, per finire alla grande con quei 4,40 che la riportano sulle altezze di due stagioni fa, quando aveva sfiorato il tetto d’Europa tra le Juniores. Brava Sonia, ci hai fatto emozionare, e neanche poco!\nVeronica Borsi (Fiamme Gialle) non stava più nella pelle. Dopo aver dovuto rimandare l’esordio per colpa di alcuni problemi fisici, sabato è finalmente tornata in gara a distanza di oltre un anno dal suo ultimo 100hs. Così sulla pista di Rieti ha fermato il cronometro ad un 13”51 che la lascia soddisfatta. Adesso la aspetta una serie di gare ravvicinate che serviranno a farle prendere confidenza con la tecnica e con determinati ritmi. Tutto ciò per arrivare nella condizione migliore a fine luglio per gli Assoluti di Torino. Bentornata Veronica, ci sei mancata!\nMa questi Campionati Regionali Assoluti, valevoli come terza fase regionale del CdS Assoluto, ci hanno mostrato anche altre cose interessanti. Nei 200 metri Giovanna De Andreis scende per la prima volta in stagione sotto i 25 secondi, precisamente a 24”90, dopo aver corso i 100 in 12”10 ventoso il giorno prima. Nella stessa gara da sottolineare la prova di Ludovica Gigantino, che scende nuovamente sotto i 26, siglando la sua seconda miglior prestazione di sempre con 25″89. Nei 400 metri ennesimo bel miglioramento per Vanessa Cipriani, che scende a 58”31. Dietro di lei abbassano i loro primati anche Sabrina Carrozza (1’02”65) e l’Allieva Lorenza Trasolini (1’03”45). Negli 800 nuovo personale per Camilla Di Pietro con 2’23”29.\nNel salto in alto Giulia Poeta dà una bella dimostrazione di forza, superando 1,69 e mancando di pochissimo la misura di 1,72. Nel giavellotto Serena Casini rimane oltre 2 metri sotto il personale ottenuto su quella stessa pedana agli Italiani, chiudendo con 38,48.\nDopo le tre prove regionali il nostro punteggio parla chiaro: 19075. Oltre 950 punti per gara. E’ vero, a settembre si riparte da zero, l’imprevedibilità della Finale è un fattore che conosciamo benissimo, e lì troveremo delle grandi avversarie. Ma è anche vero che questo punteggio, al quale manca il contributo di alcune atlete che a settembre ci saranno, deve darci la consapevolezza del nostro valore.\nE poi, in Finale, sappiamo come giocarcela. In fondo, l’abbiamo fatto nel migliore dei modi per 13 anni… Ci vediamo a Jesolo!\n« I CAMPIONATI REGIONALI ASSOLUTI FARANNO DA CORNICE AD UN ATTESO DEBUTTO STAGIONALE..\nCALI, TALLIN, TIBLISI, EKILSTUNA, GIOIE E DOLORI DELLE CONVOCAZIONI AZZURRE »


Analisi termofluidodinamica dei reattori nucleari innovativi refrigerati a gas - Preview - Pagina 9 di 11 - Tesionline\nproduzione e la distribuzione dell’elettricità\npiù degli altri è assimilabile al nostro. Il costo\ndell’energia per l’industria italiana è del 95% più alto di quello sostenuto dalle analoghe industrie\ntransalpine[I-2]: è oltremodo ovvio come tale sovrapprezzo si ripercuota negativamente sulla\ncompetitività delle nostre aziende nazionali in un mercato sempre più globalizzato.\nEd ultima ma non meno importante è la questione ambientale. Circa i 4/5 dell’attuale produzione\nenergetica italiana sono ottenuti bruciando petrolio, gas naturale e (in misura minore) carbone: tutte\ne tre le fonti emettono nell’atmosfera massicce quantità di CO\ne di altri inquinanti cancerogeni.\nAnche lo stesso gas metano, tante volte pubblicizzato come una fonte energetica “pulita”, emette\nnell’atmosfera non solo CO\nma soprattutto, a causa delle perdite durante il trasporto, non\ntrascurabili quantità di CH\n; quest’ultimo, ai fini del famigerato effetto serra, ha una potenzialità (a\nparità di quantità emesse) quattro volte superiore a quella della stessa CO\n[I-1]. Attualmente l’unica\nfonte in grado di produrre una rilevante quantità del nostro fabbisogno energetico senza l’emissione\nin atmosfera di CO\ne di altri gas nocivi è il nucleare. Per un paese come l’Italia non solo firmatario,\nma anche strenuo sostenitore del protocollo di Kyoto, è imprescindibile porsi il problema di come\nprodurre l’energia elettrica sufficiente al proprio fabbisogno riducendo le attuali quantità di gas\nserra emessi nell’atmosfera.\nDa queste considerazioni discende che nel prossimo futuro l'Italia non potrà fare a meno\ndell'energia nucleare. A questo punto dovrà rivedere le sue avventate decisioni prese sulla base di\nuna presunta volontà popolare. Un esame obbiettivo degli effetti sull'ambiente e sulla salute della\npopolazione degli attuali impianti convenzionali per la produzione di energia porta come risultato la\nquantificazione di una serie di danni ben superiore a quelli conseguenti a qualsiasi ipotizzabile\nincidente nucleare. Lo stesso incidente di Chernobyl, preso come “esempio illuminante” per\ndimostrare il drammatico impatto di un incidente nucleare, ha causato (ad un esame realistico\neffettuato dalla IAEA[I-3]) 64 morti, quasi tutti per cause immediate e meccaniche e, nel lungo\nperiodo, non ha prodotto alcune dimostrabile variazione nella statistica delle malattie oncologiche.\nTutto ciò prescindendo dalla singolarità sia del reattore sia delle cause che hanno provocato\nTra i reattori di tipo occidentale definiti “a maggior sicurezza intrinseca”, il reattore a gas ad alta\ntemperatura (HTR) a ciclo diretto rappresenta uno dei candidati più quotati, sia per la sicurezza\n(quasi assoluta[I-4]) sia per il suo elevato rendimento che per le sue caratteristiche di economicità[I-\n5] e di minimo impatto ambientale, compresa la polluzione termica.\nFin dal 1945, un reattore ad alta temperatura refrigerato ad elio e moderato da grafite o da BeO\ncon turbina a gas era stato proposto negli Stati Uniti da Farrington Daniels[I-2]. Il progetto non fu\nEDF in Francia ed ENEL in Italia


Siamo alla ricerca di un ingegnere con Laurea Magistrale (Laurea Specialistica di Secondo Livello) in Ingegneria Civile, preferibilmente indirizzo Trasporti, per ampliamento del nostro organico dell’area "Infrastrutture”.\nuna comprovata esperienza tra 5 e 10 anni in studi/società d'ingegneria nell'ambito della progettazione stradale;\nbuona conoscenza dei software AutoCAD e Civil3D (o similare);\nSaranno valutati anche candidati in possesso di diploma, purché con comprovata esperienza decennale in studi/società d'ingegneria nell'ambito della progettazione stradale.\nSi prega di esplicitare nel CV i principali lavori seguiti, indicando i compiti ricoperti nel team di progettazione.\nGli interessati sono pregati di inviare la propria candidatura e il proprio CV al seguente indirizzo e-mail:info@policreo.it\nPlateau Rosa. Concorso internazionale di idee promosso da Cervino SpA\nPolicreo vince il primo premio.\nPremiata la soluzione innovativa ideata dalla Policreo in RTP con lo Studio Ardolino di Bolzano e le aostane PASTORET Engineering e ALPTEAM Srl per la riqualificazione dell’area e degli edifici della Cervino SpA in località Testa Grigia - Plateau Rosa, a quasi 3500 m di altitudine: area strategica inserita nel progetto funiviario Alpine Crossing la cui conclusione è prevista per il 2021.\nL'intervento prevede la realizzazione di un Centro Internazionale di eccellenza per la Preparazione Olistica in Alta Quota “Centro HAHP”; l’integrazione dell’offerta di accoglienza e ristorazione con alcuni specifici spazi e servizi dedicati; un itinerario museale con i reperti evocativi e le immagini della storia epica della Cervino Spa ed infine un sistema di terrazze panoramiche, accessibili dai differenti livelli edilizi del nuovo organismo architettonico.\nVedi la proposta della Policreo\nNuovo Ospedale dei Bambini di Parma “Pietro Barilla”\nAmpliamento della Terapia intensiva Pediatrica e riqualificazione del Blocco Operatorio.\nConsegnata la progettazione esecutiva architettonica e strutturale dell’area di terapia intensiva pediatrica e del blocco operatorio che completano il progetto originario dell’Ospedale dei Bambini di Parma “Pietro Barilla”. In una superficie complessiva pari a 450 m² circa si prevede la creazione di 5 posti letto di terapia intensiva pediatrica in box isolati di cui uno con ingresso filtrato e di 2 posti letto per l’osservazione e risveglio post-intervento, in prossimità delle sale operatorie, oltre all’implementazione di 1 posto letto di osservazione e preparazione pazienti all’interno del blocco operatorio.\nLeggi anche l'intervista rilasciata dall'arch. Beccarelli sugli spazi della cura\nNuovo superstore Esselunga di Montecatini.\nHa aperto lo scorso 15 luglio la nuova Esselunga di Montecatini per la quale la Policreo ha redatto il progetto degli interventi viabilistici per le relative opere di urbanizzazione, completo del Studio di fattibilità ambientale comprensivo dell’analisi sui rischi ambientali, della Relazione Paesaggistica e della Valutazione di impatto acustico. Un intervento rilevante per la comunità di Montecatini che potrà fruire della riqualificazione di un’importante area cittadina, ora dotata di nuovi marciapiedi, arredi urbani, illuminazione e aree adibite a verde pubblico.\n"Son dei Prade –Bai de Dones" Nuova linea funiviaria a Cortina\nTerminata la progettazione esecutiva dell’intervento.\nLa Policreo ha ultimato la progettazione esecutiva architettonica ed ambientale della nuova telecabina ad ammorsamento automatico per garantire il collegamento tra l’area sciabile “Pocol – Tofana – Ra Valles” e l’area sciabile “Cinque Torri”. E’ parte di un piano di nuovi interventi per i Campionati del Mondo di sci alpino 2021 che costituiscono comunque un’importante lascito per l’intera comunità in grado di assicurare migliore accessibilità e fruibilità da parte dei turisti e della popolazione.\nPolicreo opererà nell’ambito dell’APQ rafforzato per le Infrastrutture stradali in Sicilia.\nAggiudicato in via definitiva alla Policreo in RTP un nuovo accordo quadro con ANAS della durata di quattro anni: al via attività di progettazione di opere per oltre 250 milioni di euro da realizzarsi nel territorio siciliano.\n"Son dei Prade –Bai de Dones" Nuova cabinovia a Cortina\nSarà della Policreo la progettazione esecutiva architettonica ed ambientale dell’intervento assegnato nei giorni scorsi dalla Provincia di Belluno.\nIl nuovo collegamento funiviario, che unirà i comprensori sciistici delle Tofane con quello delle Cinque Torri, è un intervento strategico non solamente in vista dell'appuntamento con i mondiali di sci alpino del 2021 ma anche e soprattutto per lo sviluppo turistico di Cortina.\nPolicreo è attiva in smart working\nIn ottemperanza ai recenti DPCM, Policreo sta tutelando la salute dei propri collaboratori e dei loro familiari assicurando la continuità operativa per i propri Clienti in modalità smart working, garantendo un’adeguata continuità lavorativa a tutte le proprie aree di progettazione. Di seguito quindi i nostri contatti:\nAmministrazione e Commerciale: scrivete a info@policreo.it\nArea Tecnica: tutto il nostro personale è reperibile agli account di posta a voi già noti e dedicati.\nChiamateci al n. 0521/240605 o al n. 347/1810807: sarete ricontattati nel più breve tempo possibile.\nPolicreo è a tutti gli effetti operativa e resiliente:siamo in grado di assicurare una risposta professionale anche in questo eccezionale periodo di particolare gravità, con la forte convinzione che grazie all’aiuto di ciascuno l’urgenza sanitaria si risolverà nei termini più rapidi possibili.\nGeometra o Ingegnere – Ispettore di cantiere\nSiamo alla ricerca di un tecnico diplomato o laureato di età compresa tra 30 e 50 anni, da inserire immediatamente in potenziamento alla ns. struttura tecnica di direzione dei lavori, nell’ambito di cantieri in Parma, con la funzione di Ispettore di cantiere.\nIl candidato dovrà possedere l’iscrizione all’albo professionale e possedere un domicilio in Parma e/o zone limitrofe.\nSono elementi preferenziali per la valutazione del candidato le esperienze pregresse svolte nell’ambito della realizzazione di edifici sia privati che pubblici (ufficio di direzione dei lavori o responsabile per impresa) anche relativamente all’ambito impiantistico, la capacità di utilizzo di Autocad, Office e software di contabilità STR e Primus.\nSi richiede disponibilità immediata per presenza full time con durata minima di 12 mesi.\nSi prega di esplicitare nel CV i principali lavori seguiti, indicando la localizzazione dei cantieri ed i compiti ricoperti nel team di DL o di impresa.\nRiconfigurazione del nodo stradale prossimo al Casello di Parma dell’autostrada A1\nIl Comune di Parma in una nota stampa ha confermato da parte della ministra per le Infrastrutture Paola De Micheli l'accoglimento delle richieste per un miglioramento del nodo viabilistico prossimo al casello di Parma, cioè l'accesso verso la complanare dall'autostrada che presenta diverse criticità durante lo svolgimento di grandi eventi.\nSulla base di un progetto di fattibilità redatto da Policreo sarà quindi avviato la realizzazione di un bypass viabilistico che renderà più fluida la circolazione.\nVedi nota stampa del Comune\nLa Policreo al One Team Tour\nIl 21/01/2020 la Policreo ha illustrato il proprio know how in materia di progettazione in BIM nell'ambito dell'evento "One Team Tour", la cui ultima tappa si è tenuta a Bologna lo scorso 21 gennaio.\nLa serie di convegni organizzato dalla società One Team ha la finalità di diffondere la cultura del modello BIM e supportare enti pubblici e privati sulla sua applicazione: la Policreo ha contribuito con un intervento dal titolo "Il BIM in alta quota", con il quale l'arch. Beccarelli ha presentato il progetto della Telecabina Champoluc – Crest a servizio del complesso sciistico Monterosa Sky, interamente realizzato in BIM.


Le pompe. 2 Le pompe - PDF\nDownload "Le pompe. 2 Le pompe"\n1 Le pompe 2 Le pompe 2.1 Introduzione, 2.2 Le caratteristiche delle pompe, 2.3 Le pompe dinamiche, 2.4 L accoppiamento con l unità di potenza, 2.5 L effetto delle viscosità, 2.6 L adescamento delle pompe dinamiche, 2.7 Gli eiettori, 2.8 Le tipologie di pompe dinamiche per i servizi scafo, 2.9 Le pompe volumetriche, 2.10 Le pompe volumetriche alternative, 2.11 Le pompe volumetriche rotative, 2.12 Le tipologie di pompe volumetriche per i servizi scafo, 2.13 Le caratteristiche costruttive delle pompe, 2.14 L uso di bordo: i servizi per lo scafo, 2.15 L uso di bordo: i servizi per il carico 2.1 Introduzione Le pompe sono macchine operatrici idrauliche, ossia macchine il cui compito è quello di trasformare energia meccanica in energia contenuta nel fluido, in modo da aumentare l energia di quest ultimo in termini di velocità e pressione. Con riferimento al modo di lavorare del fluido si dividono in due categorie: macchine dinamiche sono dette anche a flusso continuo perché è presente un flusso continuo di fluido tra ingresso e uscita. A regime in un sistema stazionario la portata è perciò costante istante per istante. Si tratta di macchine in cui il trasferimento di energia avviene in virtù di forze fluidodinamiche, in genere facendo aumentare la quantità di moto del fluido per mezzo di pale attraverso una parte rotante (girante), e si parla allora di turbo macchine oppure, in casi particolari, senza organi mobili come nel caso della pompa ad eiettore, un fluido uscendo ad alta velocità da un ugello aspira un altro fluido. macchine volumetriche in esse il fluido è forzato in uno spazio finito delimitato da parti meccaniche e successivamente spinto fuori da tale volume. La portata del fluido è perciò intermittente, o per lo meno 43\n2 Corso di Allestimento Navale fluttuante, in funzione della frequenza di ricambio del fluido nel volume di controllo. Si tratta cioè di macchine a regime periodico, in cui il trasferimento di energia è dovuto alla pressione statica che si esercita sulle parti mobili della macchina. Le diverse configurazioni di pompe dinamiche e volumetriche verranno qui di seguito descritte dopo aver richiamato alcuni parametri fondamentali per la caratterizzazione delle pompe. 2.2 Le caratteristiche delle pompe Nelle macchine a fluido le grandezze fisiche più direttamente collegate al fluido sono la portata volumica indicata con Q e misurata in [m 3 /s] ed il lavoro massico, ovvero l energia utile ceduta dalla macchina all unità di massa del fluido indicato con l e misurato in [J/kg = m 2 /s 2 ], ma più comunemente ci si riferisce all energia ceduta per unità di peso e chiamata prevalenza manometrica indicata con h e misurata in [m], in quanto misurabile, come differenza di carico idraulico totale fra aspirazione e mandata della pompa, con un con un manometro differenziale. In base a tali grandezze si definisce la potenza effettivamente trasmessa al fluido indicata con P e misurata in [W] come prodotto fra il lavoro massico e la portata massica: P = l (ρ Q) = (g h) (ρ Q) = γ Q h [W] (2.2.A) dove con ρ [kg/m 3 ] si indica la massa volumica del fluido, con g [m/s 2 ] l accelerazione di gravità e con γ [N/m 3 ] il peso specifico del fluido. La potenza assorbita dalla pompa deve considerare il rendimento complessivo della macchina η [-]: si definisce rendimento idraulico η Y il rapporto fra il lavoro ricevuto dal fluido e quello fatto sul fluido dalla pompa (perdite legate alla viscosità del fluido), rendimento volumetrico η V quello che tiene conto delle sfuggite di fluido attraverso i giochi e rendimento organico η O quello che tiene conto della potenza dissipata per attrito sui supporti e per azionare gli eventuali ausiliari. Perciò il rendimento totale vale: η = η Y η V η O [-] (2.2.B) e la potenza assorbita dalla pompa P a [W] si calcola come rapporto fra la potenza trasmessa al fluido ed il rendimento totale: P a = (g h /η Y ) (ρ Q /η V ) 1/η O = P/η [W] (2.2.B) Un altro parametro importante nella valutazione del funzionamento di una pompa è rappresentato dall altezza netta positiva di aspirazione NPSHr 44\n3 Le pompe (Net Positive Suction Head required): esso misura, in metri di colonna di fluido, la massima caduta di pressione p in [Pa] che si realizza nella pompa, rispetto alla pressione misurata alla bocca di aspirazione (al variare del flusso generato). Essa assume una particolare importanza nella valutazione della possibilità dell insorgere di cavitazione nel corpo della pompa, ponendo un limite sulla pressione d ingresso nella pompa. La massima caduta di pressione all interno della pompa non deve infatti comportare il raggiungimento della tensione di vapore del liquido, in altre parole definendo p in [Pa] la pressione assoluta all imboccatura della pompa, deve valere: p in p in p V [Pa] (2.2.C) ove p V [Pa] è la tensione di vapore del liquido alla temperatura di esercizio dell impianto. Indicando infine con NPSHa (Net Positive Suction Head available) la differenza fra la pressione assoluta all imboccatura della pompa (funzione della configurazione dell impianto) e la tensione di vapore del liquido alla temperatura di esercizio, deve valere: NPSHr = p in /γ (p in p V )/γ = NPSHa [m] (2.2.C) Si ricorda che la tensione di vapore dell acqua a 20 C è di circa 2,3 kpa, mentre per gli olii combustibili vale indicativamente 10,0 kpa tale parametro inoltre può diventare critico, considerando che spesso questi olii sono riscaldati prima di essere pompati. Si osservi che in un impianto in cui la pompa aspira con battente negativo da un serbatoio in pressione, detti z [m] l altezza della pompa sul livello del serbatoio, p o [Pa] la pressione sulla superficie del liquido nel serbatoio ed Y o [m] la somma delle perdite idrauliche fino alla flangia di aspirazione della pompa, il parametro NPSHa assume il valore ricavato dalla seguente relazione: NPSHa = (p o p V )/γ z v in 2 /(2g) Y o [m] (2.2.C) dove v in [m/s] è la velocità del liquido all ingresso della pompa. Nella trattazione delle pompe volumetriche è uso fare riferimento alla pressione statica piuttosto che all energia specifica di peso, infatti molto spesso il termine statico è preponderante su quello cinetico e su quello geodetico. Per questo motivo il parametro NPSH assume la dimensione di una pressione e viene perciò più propriamente definito NPIP (Net Positive Inlet Pression) si osservi che nella pratica in luogo del Pascal la pressione è misurata in bar (1 bar corrisponde a 0,1 MPa) e la portata volumetrica è misurata in genere in [m 3 /h]. In base a quanto detto, è evidente che il funzionamento della pompa ad una data velocità di esercizio (velocità di rotazione della girante o 45\n4 Corso di Allestimento Navale genericamente degli organi mobili) viene descritto quando sono noti i valori (h, Q, η, P a, NPSHr). Poiché inoltre in genere sarà utile conoscere come essi variano al variare della portata, le curve delle grandezze (h, η, P a, NPSHr) vengono usualmente calcolate per la circolazione di acqua (o del liquido per il quale si prevede l utilizzo della pompa) e vengono diagrammate in funzione della portata Q esse prendono il nome di curve caratteristiche della pompa. 2.3 Le pompe dinamiche Le pompe dinamiche possono essere classificate, in base alla direzione di flusso che si realizza all interno del corpo rispetto all asse di rotazione della girante, in pompe a flusso radiale (dette centrifughe), a flusso assiale (dette ad elica ) ed a flusso misto nei casi intermedi. Per quanto riguarda il loro utilizzo, è regola generale che è conveniente utilizzare pompe radiali per elaborare flussi con bassi rapporti fra portata e pressione e pompe assiali per elaborare flussi con elevati rapporti fra portata e pressione. Ciò si deduce dall analisi delle curve che esprimono il rendimento ideale (ossia il rendimento idraulico massimo) in funzione della velocità specifica grandezza proporzionale a Q 1/2 ed inversamente proporzionale ad h 3/4. Dalle stesse curve si può osservare che, per valori molto bassi della velocità specifica, il rendimento ideale che si ottiene con giranti radiali è piccolo: si può concludere quindi che tale zona di lavoro è sconsigliata. Nelle pompe dinamiche a flusso radiale (pompe centrifughe) il liquido entra assialmente nel centro della cassa e viene costretto a percorrere una serie di condotti mobili generati dalle pale della girante ed infine scaricato radialmente a pressioni e velocità più elevate ove, per mezzo di una voluta a spirale, la maggior parte di energia cinetica viene convertita in energia di pressione (per elevati recuperi di pressione si costruiscono invece casse con diffusore). Esso viene poi scaricato attraverso la bocca di mandata. Nella loro configurazione più semplice queste pompe sono a singolo ingresso (aspirazione dall occhio della cassa) e singolo stadio (una sola girante). Esse possono essere anche a più stadi (multistadio) con più giranti disposte, sullo stesso albero, in serie rispetto al flusso. Rispetto ad una pompa centrifuga monostadio a singola aspirazione e dello stesso diametro (quindi con girante identica) si ha l effetto di aumentare la pressione di mandata a parità di portata, con un aumento di pressione quasi uguale a quello prodotto dal singolo stadio moltiplicato per il numero degli stadi infatti aumentano le perdite nei condotti del corpo della pompa. Il vantaggio rispetto ad una pompa monostadio che elabora la stessa portata e pressione è quello di avere un rendimento ideale considerevolmente maggiore, dovuto al fatto che le giranti hanno singole velocità specifiche più alte di quella di una pompa ad unico stadio. 46\n5 Le pompe Un altra variante è rappresentata dalla pompa a doppio ingresso: nella doppia aspirazione si hanno una o più coppie di giranti disposte schiena a schiena sullo stesso albero in modo da ridurre le spinte assiali sui cuscinetti. Rispetto ad una pompa che elabora la stessa portata e pressione con una sola girante di dimensioni maggiori, questa soluzione comporta minori problemi di cavitazione, favorendo un valore più alto del parametro NPSHr. Le curve caratteristiche delle pompe dinamiche hanno andamenti tipici: la prevalenza h ha un andamento decrescente; è quasi piatta per le pompe radiali e piuttosto ripida per le pompe assiali; nelle pompe radiali può mostrare anche una tendenza all instabilità per piccoli flussi; la potenza P a per le pompe radiali ha generalmente un andamento crescente, mentre per pompe assiali ha un andamento decrescente; il rendimento η cresce dallo zero fino ad un valore massimo per poi diminuire di nuovo ed annullarsi; il parametro NPSHr cresce all aumentare della velocità del flusso, e quindi della portata. Riguardo alla curva caratteristica Q h delle pompe dinamiche centrifughe, va osservato che essa permette l autoregolazione nel circuito in cui la pompa è inserita, infatti in condizioni prossime a quella di massimo rendimento all aumentare del carico diminuisce la portata e la potenza assorbita rimane pressoché costante, mentre al diminuire del carico aumenta la portata e la potenza assorbita rimane ancora pressoché costante. Per le pompe assiali questa autoregolazione è molto meno marcata e si può verificare invece un sovraccarico all aumentare della resistenza del circuito, infatti le curve della potenza e della prevalenza sono molto ripide. I rendimenti volumetrico ed organico delle pompe dinamiche hanno in genere valori estremamente elevati, prossimi all unità (η V = 0,92 0,99 ed η O = 0,98 0,99), mentre il rendimento idraulico dipende fortemente dalla bontà del progetto (η Y = 0,70 0,93). Si osservi inoltre che il rendimento totale diagrammato nelle curve caratteristiche si riferisce a condizioni di assenza di cavitazione. Per ridurre la cavitazione la soluzione migliore è quella che consiste nel creare all aspirazione un battente statico sufficiente e nel ridurre la lunghezza del ramo di aspirazione (riducendo quindi le perdite di energia). Una soluzione alternativa, quando la prima via non è percorribile, è quella di installare un elica (inducer) nella cassa della pompa di fronte alla girante, tale da fare aumentare la pressione del fluido nell ultimo tratto. Per realizzare lo stesso effetto si installano anche pompe assiali sull aspirazione della pompa centrifuga, dette pompe booster. 47\n6 Corso di Allestimento Navale 2.4 L accoppiamento con l unità di potenza Le pompe dinamiche e volumetriche si prestano ad essere mosse sia da motori elettrici, sia da motori alternativi a combustione interna (in genere motori Diesel), sia ancora da turbine a vapore. Nel primo caso, si tratta essenzialmente di accoppiamento con un motore elettrico asincrono trifase (generalmente a gabbia). Tale motore ruota a velocità praticamente costante al variare del carico applicato e quindi mantiene la velocità di rotazione della girante invariata anche se cambia il carico del sistema. La velocità di rotazione n R del motore asincrono è pari a quella di sincronismo n S, governata dalla frequenza della rete f (pari in genere a 60 Hz sulle navi) e dal numero di coppie polari p degli avvolgimenti (n S = 60 f / p rpm), ridotta di una piccola percentuale detta scorrimento. Lo scorrimento varia in funzione del carico e della potenza del motore, in particolare diminuisce al crescere della potenza del motore e aumenta all aumentare del carico resistente. Indicando con s [-] lo sfasamento percentuale, definito dalla relazione s = 100 (n S n R ) / n S [-] (2.4.A) la velocità di rotazione n R può essere valutata in prima approssimazione considerando per lo sfasamento i seguenti valori indicativi: 2,0% per potenze superiori a 50 kw, 3,0 4,0% per potenze comprese fra 4 kw e 50 kw e 4,0 8,0% per potenze inferiori a 4 kw. La curva caratteristica di questo motore ha un andamento tipico, infatti all avvio il torcente disponibile aumenta lentamente fino ad un massimo prossimo alla velocità di sincronismo, poi diminuisce bruscamente tendendo ad annullarsi alla velocità di sincronismo (valore asintotico). Va osservato inoltre che la zona d interesse per le condizioni di esercizio a regime è quella prossima alla velocità limite ove l andamento decrescente è sub verticale. Questo andamento illustra la stabilità del motore elettrico asincrono, infatti quando aumenta il torcente resistente aumenta anche la sfasamento s che determina a sua volta l aumento del flusso concatenato fra induttore ed indotto richiamando dal generatore una maggiore corrente con il risultato di fornire un accresciuto momento motore. Lo stesso comportamento si manifesta al diminuire del momento resistente. Inoltre è importante notare che la variazione di sfasamento è piccola (si mantiene entro qualche punto percentuale). In sostanza, quando il carico applicato si dimezza rispetto a quello massimo continuativo di esercizio, la velocità rimane quasi costante (subisce solo un piccolo incremento) e l efficienza praticamente non varia, mentre quando si manifesta un sovraccarico la velocità mostra un decremento proporzionale al sovraccarico, in genere accettabile fino a valori limite del 48\n7 Le pompe 200% del carico per prefissati intervalli massimi di tempo (in genere pochi minuti). Ciò significa che mentre il sistema richiede un momento torcente variabile, la velocità all albero del motore viene mantenuta pressoché costante. Di conseguenza, nell accoppiamento con una pompa dinamica permette di mantenere costante la velocità della girante e quindi la curva di funzionamento della pompa rimane invariata, spostandosi invece il punto di lavoro al variare del carico del sistema. Alla partenza, mentre la velocità di rotazione cresce, i motori asincroni a gabbia sono in grado di fornire un momento torcente pari a quasi il doppio di quello che erogano a regime e ciò può dare problemi a causa delle elevate correnti di spunto, ma d altro lato rappresenta un vantaggio per gli utenti che vengono avviato sotto carico. Per ridurre la corrente di spunto all inserimento diretto in linea si usa sostituire l inserimento con commutazione stella triangolo, soprattutto per i grandi motori, ma in questo caso è necessario ridurre il carico all utente perché il torcente disponibile nei primi istanti viene ridotto a circa 1/3. Un alternativa è rappresentata dall uso di resistenze in serie agli avvolgimenti, sistema che permette una graduale variazione del torcente. Un sistema simile è quello detto soft start, che consiste in un sofisticato sistema elettronico di controllo della corrente. Per quanto riguarda le pompe, l avviamento a basso carico si realizza creando un ricircolo, in modo che la pressione alla mandata sia di poco superiore a quella all aspirazione, ottenendo così una riduzione della potenza iniziale richiesta dell 80 90%. I motori elettrici devono soddisfare a particolari requisiti di isolamento in funzione delle condizioni ambientali, perciò nelle zone esposte, o nel caso siano collegati a pompe immerse, sono stagni (oppure del tipo wet motor) e raffreddati dal liquido proveniente dalla mandata della pompa. I motori per utilizzi navali sono progettati per temperature ambiente di 45 C e con un opportuno grado di protezione nei confronti dell ingresso nel motore di corpi solidi (per esempio polveri) e di acqua. Tale grado è definito dal codice IP (Ingress Protection Number), che è formato da due numeri di cui il primo per il grado di protezione all ingresso di corpi solidi, il secondo per il grado di protezione all ingresso di liquidi (l aggiunta della lettera W sta per weather proofed ed indica l uso anche in ambiente esposto alle intemperie). La modalità di raffreddamento del motore è classificata tramite il codice IC (Cooling Category), che indica la categoria di raffreddamento con due cifre: la prima caratterizza il tipo di liquido di raffreddamento, la seconda il tipo di circolazione. I motori che sono inseriti in ambienti ove il ricambio d aria è minimo (per esempio in una condotta), hanno i cuscinetti lubrificati e il raffreddamento degli avvolgimenti è fatto con il liquido del processo su 49\n8 Corso di Allestimento Navale cui è inserita la pompa. In questi casi il liquido pompato può lambire il contenitore del motore (eventualmente usando olio come liquido intermedio di refrigerazione) oppure la cassa esterna del motore. Un altra soluzione è quella di far passare il liquido refrigerante fra statore e rotore (ma con avvolgimenti sigillati con un lamierino), è questo il motore wet rotor usato per piccole potenze. Infine, per le pompe immerse si usano motori bagnati (wet motor) in cui il liquido pompato lambisce sia il rotore sia l avvolgimento. IP I CIFRA protezione nei confronti dei solidi IP II CIFRA protezione nei confronti dei liquidi 0 nessuna 0 nessuna 1 verso corpi 50 mm 1 da gocciolamento verticale 2 verso corpi 15 mm 2 c.s. entro 15 dalla verticale 3 verso corpi 2,5 mm 3 c.s. entro 60 dalla verticale 4 verso corpi 1,0 mm 4 da spruzzi d acqua 5 verso la polvere 5 da getti d acqua 6 da green water 7 da immersioni intermittenti 8 da immersioni continue TABELLA 2.4.A Categorie di protezione per i motori elettrici. Per avere un alto grado di protezione si ricorre ai motori con cassa completamente sigillata: non è permesso l ingresso d aria ed il raffreddamento è favorito da una pronunciata alettatura superficiale. I motori esposti all ambiente marino sul ponte di coperta hanno cassa stagna, ventilazione naturale e cuscinetti sigillati, il loro grado di protezione è definito dal codice IP 56. I motori che si usano in ambienti ove possono essere presenti gas esplosivi hanno la caratteristica di avere la cassa stagna ai gas e devono essere classificati a prova di fiamma (flameproof) ed hanno un appropriata classe di temperatura (classe che indica la massima temperatura sulla superficie della cassa). La variazione discreta della velocità di rotazione del motore elettrico viene effettuata nella pratica ricorrendo alla variazione del numero delle coppie polari p dell induttore inserite in rete, ottenendo un numero limitato di velocità. In genere per le pompe di bordo la velocità si modula in maniera 50\n9 Le pompe discreta solo su due valori (2p o e p o ), ottenendo per una pompa dinamica velocità di rotazione che sono una la metà dell altra e di conseguenza dimezzando la portata e riducendo ad ¼ la prevalenza. Infatti, in base alla legge di similitudine si ottiene che, indicate con i pedici 1 e 2 le caratteristiche di funzionamento di una pompa centrifuga per le velocità di rotazione n 1 ed n 2 [rpm], valgono le seguenti relazioni: Q 2 = (n 2 /n 1 ) Q 1 [m 3 /s] h 2 = (n 2 /n 1 ) 2 h 1 [m] (2.4.B) P 2 = (n 2 /n 1 ) 3 P 1 [W] Per le pompe volumetriche la portata Q è proporzionale alla velocità di rotazione (velocità di manovella) e alla cilindrata, e dipende dal rendimento volumetrico che a sua volta è fortemente influenzato dalla velocità (decresce all aumentare della velocità). Perciò un dimezzamento della velocità comporta, a meno dell effetto di riempimento delle camere, il dimezzamento della portata. Anche la commutazione stella triangolo si presta alla regolazione della velocità (su due valori), ma è più scomoda, potendosi effettuare a motore acceso solo da stella a triangolo. In alternativa la velocità può essere variata in maniera continua, ma in genere le pompe non richiedono tale tipo di regolazione. Solamente negli impianti oleodinamici può essere richiesta una variazione continua del flusso, e per queste applicazioni si utilizzano particolari pompe volumetriche a portata variabile. In qualunque modo si realizzi, la variazione di velocità della girante permette di accordare il punto di lavoro una volta che si manifesta una variazione del carico del sistema: esso si troverà all intersezione fra la nuova curva del sistema e la curva della pompa relativa alla nuova velocità. Se la regolazione è continua si può realizzare la costanza della pressione o della portata. Per quanto riguarda poi l arresto della pompa, lo spegnimento del motore comporta l azionamento di freni elettromagnetici a disco che durante il funzionamento sono tenuti aperti da un attuatore a solenoide in antagonismo con una molla, essi sono in grado di assorbire il 100% del torcente fornito dal motore e quelli per carichi sospesi di norma il 200% del torcente. Nel caso di azionamento con motore alternativo a combustione interna (motore Diesel) o con turbina a vapore, la curva caratteristica Q h della pompa è univocamente definita solo se è nota la legge di funzionamento del motore, ossia la correlazione P M (n) fra la potenza erogata P e la velocità di rotazione n dell albero motore. Nei motori Diesel essa è funzione della 51\n10 Corso di Allestimento Navale modalità di regolazione del flusso di combustibile, nella turbina dipende dalla regolazione dell immissione del vapore sulle palette. Se sono note le curve caratteristiche della pompa per diverse velocità n, ossia le curve h(q, n) e P a (Q, n), e si conosce la legge di funzionamento del motore, si possono allora determinare le curve caratteristiche Q h della pompa per predefinite potenze nominali (espresse in percentuali del maximum continuum rate MCR) erogate dal motore al variare della velocità di rotazione. Queste curve sono utili per determinare il punto di funzionamento della pompa al variare del carico idraulico, infatti quando si modifica la curva di resistenza del sistema si ha una variazione della velocità del motore ed il nuovo punto di lavoro si trova ricercando l intersezione fra la nuova curva di carico e la nuova curva Q h della pompa, calcolata per la potenza nominale erogata dal motore (per esempio il 100% o il 90% del valore di MCR). Il procedimento per la determinazione per punti della nuova curva caratteristica della pompa a partire dalle curve P M (n), P a (Q, n) e h(q, n) può essere così riassunto: per un prefissato valore di velocità n si rileva la potenza erogata P M utilizzando la curva P M (n), nota la potenza erogata dal motore, ovvero la P a assorbita dalla pompa, dalla curva P a (Q, n ) si risale alla portata Q, infine con la coppia (n, Q ) si ricava la coppia (n, h ) dalla curva h (Q, n ) ottenendo un punto della nuova curva di funzionamento della pompa, e procedendo per diversi valori della velocità n si ricostruisce la nuova curva caratteristica della pompa azionata, per esempio, da un motore Diesel. 2.5 L effetto della viscosità La viscosità dinamica µ (misurata in [Ns/m 2 ] oppure in centipoise: 1 cp = 10-3 Ns/m 2 ) lega gli sforzi tangenziali al gradiente di velocità, mentre la viscosità cinematica ν (misurata in [m 2 /s] oppure in centistokes: 1 cst = 10-6 m 2 /s = 1 mm 2 /s) è definita come rapporto tra quella dinamica e la massa volumica del fluido ρ [kg/m 3 ]. A titolo di esempio si forniscono in Tab. 2.5.A i valori indicativi della viscosità cinematica di alcuni liquidi ampiamente convogliati nei circuiti di bordo. Gli olii combustibili più viscosi sono quelli usati per i grandi motori di propulsione (motori lenti) e sono designati come HFO (heavy residual fuel oils). Per il pompaggio essi vengono riscaldati ad una temperatura massima di sicurezza di almeno C al di sotto di quella di flash point e comunque almeno superiore a quella di inizio della solidificazione (pour point). 52\n11 Le pompe Le pompe dinamiche hanno un funzionamento fortemente influenzato dalla viscosità del fluido. Per quanto riguarda invece le pompe volumetriche, una caratteristica molto interessante che esse presentano è quella di non risentire praticamente della viscosità del liquido trattato, infatti la curva Q h non si modifica apprezzabilmente al variare della viscosità. LIQUIDO VISCOSITÀ CINEMATICA [cst] acqua a 20 C e 0,1 MPa 1,0 olio combustibile HFO a 50 C (800) morchie oleose 2000 TABELLA 2.5.A Viscosità cinematica di alcuni liquidi trattati negli impianti di bordo. Quando nelle pompe dinamiche la viscosità del liquido da sollevare aumenta, si ha un detrimento delle caratteristiche della pompa: a parità di velocità di rotazione della girante la portata e la prevalenza diminuiscono assieme al rendimento, e conseguentemente la potenza assorbita aumenta. Il rendimento della pompa centrifuga diminuisce mediamente fino al 60% per liquidi che hanno una viscosità dinamica pari a cento volte quella dell acqua, perciò usualmente i valori compresi fra 100 cst e 300 cst sono ritenuti valori limite per l uso di queste pompe si veda la Tab. 2.5.B. Può essere utile ricordare che esistono dei diagrammi di pratico utilizzo per la determinazione delle prestazioni di una pompa centrifuga funzionante con liquidi viscosi. Si tratta in sostanza di determinare una serie di coefficienti correttivi da applicare alle curve caratteristiche per funzionamento con l acqua, per modificarne l andamento nel campo dei valori di esercizio della portata. viscosità dinamica µ /µ acqua 1,0 10, rendimento massimo η max 0,85 0,76 0,52 0,11 TABELLA 2.5.B Rendimenti tipici delle pompe centrifughe al variare della viscosità del liquido trattato. Il metodo pratico più usato consiste nel selezionare le caratteristiche di portata Q o e prevalenza h o per la condizione di massimo rendimento η o e successivamente di entrare in un abaco prima con detta portata, poi con detta prevalenza, poi con la viscosità cinematica del fluido µ ed infine con la velocità di rotazione n della pompa dinamica, ottenendo infine diversi valori (validi per diverse percentuali di portata rispetto a quella di massimo 53\n12 Corso di Allestimento Navale rendimento) dei coefficienti correttivi della portata f Q, della prevalenza f h e del rendimento f η. 2.6 L adescamento delle pompe Il problema dell adescamento riguarda essenzialmente le pompe dinamiche, infatti le pompe volumetriche sono generalmente in grado di aspirare il liquido anche quando sono riempite di gas (possono soffrire eventualmente di trafilamento dalle tenute). Un grande difetto delle pompe dinamiche è proprio quello di non essere auto adescanti, ovvero di non aspirare il liquido se nella cassa è presente aria, o in generale un gas: se nella cassa viene pompata aria la prevalenza manometrica diventa dell ordine di un millesimo di quella elaborata con l acqua. Le soluzioni che si possono adottare per permettere l aspirazione sono le seguenti: il posizionamento sotto battente dal lato aspirazione; l uso di una cassa ausiliaria che crei un battente all aspirazione; il posizionamento di una valvola di non ritorno all aspirazione; il posizionamento della pompa in un gomito ad U, in modo da evitare il deflusso del liquido dalla cassa della pompa quando questa si ferma: all avvio, tramite condotte di ricircolo servite da valvole automatiche l acqua viene fatta ritornare nella cassa e piano piano la pompa espelle l aria che arriva dalla condotta di aspirazione (questo procedimento è però causa di surriscaldamenti della pompa e del motore); l uso di pompe ausiliarie per aspirare l aria presente nella cassa della pompa risucchiando il liquido dall aspirazione si tratta di eiettori o di pompe volumetriche (a pistone o a lobi) o di pompe ad anello liquido, azionate in genere dallo stesso albero della pompa principale. La soluzione più affidabile è quella di posizionare la girante della pompa sotto battente (nella posizione più bassa possibile), ma quando tale via non è percorribile si fa ricorso a pompe ad anello liquido, infatti le pompe volumetriche danno minore affidabilità a causa degli elementi mobili che tendono ad usurarsi più velocemente. Le pompe ad anello liquido funzionano sfruttando l azione di risucchio esercitata da una girante che porta in movimento assieme aria ed acqua. La massa d acqua, sotto l azione della forza centrifuga indotta dal moto della girante, lambisce le pareti della cassa mentre l aria rimane tra l acqua e l asse di rotazione: poiché la cassa ha forma ovale, l acqua in un quarto di giro si allontana dal centro risucchiando l aria da una luce, ed in un altro quarto di giro si avvicina all asse spingendo fuori l aria da un altra luce. Nella camera ove è alloggiata la girante devono essere sempre presenti sia acqua che aria, per tale motivo la cassa è immersa in un contenitore con 54\n13 Le pompe uno sfogo di livello ed è collegata all aspirazione con la condotta da sfiatare. Quando il compito della pompa è stato espletato, un galleggiante blocca l ingresso dell acqua e la pompa si spegne per azione di una valvola automatica che rileva la depressione all aspirazione. Può essere anche previsto un impianto centralizzato che serve più pompe: in questo caso la centralina costituita da due pompe ad anello liquido mantiene in depressione una bombola (polmone) a cui sono collegate le aspirazioni di ventilazione delle casse delle pompe. 2.7 Gli eiettori Gli eiettori sono pompe dinamiche senza organi meccanici in movimento che convertono l energia potenziale di un fluido trascinante in energia cinetica creando un getto che origina una depressione dalla quale viene aspirato il fluido di processo, il cosiddetto fluido trascinato. Il fluido trascinante (driving fluid) viene immesso nel corpo dell eiettore tramite un ugello, ed in questo modo gran parte dell energia da esso posseduta viene trasformata in energia cinetica, esce poi dall ugello con un alta velocità arrivando in una camera ove è presente il fluido da pompare (pumped fluid). A questo punto il getto, in virtù della velocità posseduta, richiama il fluido da trascinare creando una depressione e quindi un flusso di fluido trascinato. Una volta che i due fluidi si sono mescolati ad alta velocità nel corpo cilindrico dell eiettore, essi vengono convogliati nel diffusore per un parziale recupero della pressione. In genere il fluido trascinante è acqua, aria o vapore (vapore d acqua o d olio), quello pompato aria o acqua. In particolare gli eiettori che pompano liquidi vengono detti pompe a getto. La potenza ceduta dal fluido trascinante viene calcolata come: P D = ρ D g Q D h D [W] (2.7.A) dove con ρ D [kg/m 3 ] si indica la massa volumica del fluido trascinante, con Q D [m 3 /s] la portata volumica e con h D [m] l energia specifica ceduta dalla sezione di immissione a quella d uscita. La potenza utile, quella assorbita dal fluido di processo, viene calcolata analogamente come: P P = ρ P g Q P h P [W] (2.7.B) dove con ρ P [kg/m 3 ] si indica la massa volumica del fluido pompato, con Q P [m 3 /s] la portata volumica e con h P [m] l energia specifica assorbita dalla sezione di immissione a quella d uscita. Su queste basi il rendimento dell eiettore si calcola come rapporto fra la potenza assorbita dal fluido pompato e quella ceduta dal fluido trascinante: 55\n14 Corso di Allestimento Navale η = P P / P D [-] (2.7.C) Tale rendimento varia fortemente in funzione del rapporto fra le portate dei due fluidi ed è generalmente piuttosto basso varia infatti da 0,25 a 0,30 ed è influenzato dal fenomeno della cavitazione. Nel calcolo del rendimento si considera che il fluido trascinante sia disponibile a costo nullo, ma in realtà a volte è necessario dotare l eiettore di una pompa ad alta pressione per l invio di detto fluido, di conseguenza il rendimento si riduce ancor più. Il notevole vantaggio offerto dagli eiettori è quello di non avere parti mobili (e quindi non richiedere lubrificazione e controllo delle tenute), di essere auto adescanti e di non creare problemi in ambienti con vapori infiammabili. Queste macchine trovano utilizzo come pompe booster in questi casi come fluido trascinante si usano aria o vapori d acqua, come deareatori delle casse delle pompe centrifughe (sistema di adescamento), oppure come dosatori qualora si voglia diluire un fluido in un flusso portante (pompe di dosaggio). Le portate arrivano a 100 m 3 /h e le pressioni differenziali in genere non superano i 10 bar. 2.8 Le tipologie di pompe dinamiche per i servizi scafo Esistono diverse tipologie costruttive di pompe dinamiche per i servizi scafo. Fermo restando che per impianti di piccole imbarcazioni e per impianti che richiedono potenze limitate la pompa può essere una pompa dinamica monostadio a semplice ingresso, qui di seguito in Tab. 2.8.A si elencano quelle turbo macchine che più si prestano a risolvere i particolari problemi dei diversi servizi di bordo. Come anticipato, quando possibile sono usate le pompe centrifughe monostadio a semplice ingresso con asse verticale e motore elettrico direttamente sull asse, eventualmente corredate con sistemi di adescamento. Disponendo l asse verticalmente si riduce l ingombro, si migliora l accessibilità per la manutenzione (a questo scopo si usano anche a girante aperta) e si aumenta il battente sulla girante favorendo l adescamento e riducendo i problemi di cavitazione. Questa semplice pompa può avere la flangia di aspirazione laterale o assiale, prestandosi perciò all inserimento in una linea o all estremità di una linea, per esempio per aspirare da una cassa o da una sentina. La pompa a singolo ingresso si usa preferibilmente per piccole portate, mentre per grandi portate è necessario ridurre il rischio di cavitazione e si ricorre quindi al doppio ingresso, ossia a pompe con giranti che elaborano il flusso in parallelo. Quando possibile queste pompe sono disposte ad asse verticale, favorendo con ciò una minore flessione dell albero e quindi 56\n15 Le pompe l efficacia delle tenute, ma se l unità di potenza è un motore Diesel o una turbina a vapore, le pompe si dispongono ad asse orizzontale per il collegamento senza rinvii. SERVIZIO TIPOLOGIA DI POMPA pompa end suction pompa verticale a doppio ingresso laterale pompa orizzontale a doppio ingresso laterale pompa centrifuga multistadio pompa immersa e pompa wet pit pompa multistadio wet pit e pompa multistadio a doppio ingresso pompa a flusso misto pompa assiale pompa a disco pompa non clogging sentina zavorra sentina antincendio lavaggio cisterne circolazione acqua dolce scarico cisterne circolazione acqua di mare esaurimento grandi masse scarico cisterne dissalatore ad osmosi cisterna del carico (product tarker) cisterna del carico (product tarker) esaurimento grandi masse assetto e bilanciamento trasversale sbandamento (navi rompighiaccio) antirollio booster sentina sanitari TABELLA 2.8.A Tipologie di pompe dinamiche per i servizi di bordo. Si ricorre alle pompe multistadio per ottenere elevate pressioni e portate significative, come nel caso dei grandi impianti di dissalazione ad osmosi o nel caso delle pompe di scaricazione delle cisterne delle navi chimichiere. 57\n16 Corso di Allestimento Navale Un tipo particolare di pompe centrifughe utilizzate a bordo è rappresentato dalle pompe immerse posizionate nelle casse, che possono essere semplici pompe monostadio con girante appesa collegata direttamente al motore (elettrico o idraulico), dette semplicemente pompe immerse, oppure collegate tramite un lungo albero al motore posto al di sopra della cassa, dette pompe a pozzo bagnato (wet pit pumps). In queste ultime il tubo di mandata può essere posto attorno all albero (con doppia tenuta sulla girante) o essere separato, inoltre l albero può necessitare di appoggi intermedi. Il sistema dry pit tende a non essere usato per ovvi problemi di riduzione degli ingombri. Anche questi servizi possono sentire l esigenza di elaborare elevate pressioni e portate, si fa quindi uso di pompe immerse multistadio (da 2 a 15 stadi), preferibilmente a flusso misto, azionate da motori posti più in alto e collegati tramite lunghi alberi, queste ultime sono dette Vertical Turbine Pumps (VTP). Quando sono a flusso radiale possono eventualmente avere un doppio ingresso laterale e quindi a bilanciamento assiale per migliorare le tenute, oppure ancora con tenuta radiale in contro pressione per ridurre i rischi di esplosione nel caso vengano trattati fluidi infiammabili. Fra le pompe dinamiche, le pompe a flusso misto trovano impiego per pressioni e portate medie, mentre le pompe assiali sono impiegate per elevate portate e basse pressioni. Molto spesso esse sono posizionate in linea nelle condotte (e sono mosse da un motore elettrico): il vantaggio è quello di non comportare eccessive variazioni di direzione del flusso. Per quanto riguarda le pompe ad elica, va osservato che esse sono utilizzate ove si manifesta un vantaggio dalla reversibilità della spinta e dalla bassa resistenza offerta quando la girante ruota in folle per effetto di un flusso esterno. Inoltre queste pompe si prestano anche alla regolazione continua della portata, ma solo per basse prevalenze, intervenendo sull orientazione delle pale (in maniera meccanica o idraulica). Un tipo particolare di pompa assiale è quella multistadio con rotori che assomigliano a quelli dei compressori ossia con molte palette che si estendono a spirale su un grande tamburo. Tali pompe si prestano ad elaborare flussi con grandi quantità di gas o vapori (fino all 80% 90%), ma con basse pressioni e medie portate. Gli eiettori infine trovano applicazione come pompe di adescamento, come pompe di vuoto, oppure anche come pompe di dosaggio in vari impianti dei servizi scafo. Particolari tipi di pompe che non presentano problemi di elaborazione di flussi con solidi in sospensione vengono utilizzate per gli scarichi dei sanitari. Si tratta di pompe centrifughe con girante aperta o addirittura a 58\n17 Le pompe flusso libero le cosiddette non clogging pumps. Pompe analoghe per i fluidi molto viscosi sono le pompe a disco, dove due dischi paralleli in movimento trascinano fluidi viscosi con solidi in sospensione (adatte a flussi fino a 200 m 3 /h ed in grado di generare pressioni di 30 bar). Negli impianti a vapore le pompe centrifughe multistadio sono usate sia per l alimentazione delle caldaie, sia per l estrazione dal condensatore. Le condizioni di funzionamento richieste dai servizi di bordo sono in genere tali da creare buone condizioni di lavoro per le pompe dinamiche, che vengono scelte in luogo di quelle volumetriche a meno che non si debbano elaborare fluidi molto viscosi oppure che non siano richieste pressioni molto elevate (in alternativa alle pompe centrifughe multistadio) oppure condizioni di funzionamento alle quali più si presta la curva Q h tipica delle pompe volumetriche (costanza della portata). 2.9 Le pompe volumetriche Le pompe volumetriche sono pompe in cui non vi è trasformazione di energia cinetica in energia di pressione ma quest ultima è generata dalla pressione statica che si esercita sulle parti mobili della macchina. La velocità impressa al fluido è in genere piuttosto bassa se confrontata con quella generata dalle pompe dinamiche. Queste pompe infatti sono in grado di generare pressioni statiche fino a bar, anche se usualmente arrivano fino a circa 1000 bar, ma sono adatte ad elaborare portate inferiori a quelle delle turbopompe. Queste pompe possono avere diverse configurazioni in funzione della forma delle pareti mobili con cui il fluido è forzato dalla bocca di aspirazione a quella di mandata. Si distinguono essenzialmente: pompe alternative a stantuffo, quando l elemento mobile che determina la formazione della cavità è uno stantuffo che scorre, con moto alterno, all interno di un cilindro (il volume di controllo è quello del cilindro fra punto morto inferiore e superiore); pompe rotative, contraddistinte da elementi mobili dotati di moto rotatorio i quali imprigionano il fluido spingendolo verso la mandata (il volume di controllo è una cavità che avanza). A loro volta queste ultime possono avere elementi mobili di diversi tipi: a vite, ad ingranaggi, a lobi ed a palette. La portata volumica Q delle pompe volumetriche è esprimibile in maniera analitica come prodotto fra il volume complessivo delle camere di lavoro e la frequenza di elaborazione dei volumi di liquido. Essa si mantiene costante al variare della pressione di scarico se le camere hanno delle tenute 59\n18 Corso di Allestimento Navale efficaci, mentre diminuisce con la pressione di scarico se si verificano trafilamenti. Si noti che nella trattazione delle pompe volumetriche in luogo di prevalenza manometrica si parla di differenza di pressione fra mandata ed aspirazione, cosicché la potenza effettivamente trasmessa al fluido indicata con P e misurata in [W] viene definita come: P = Q p [W] (2.9.A) dove p [Pa] è la pressione differenziale elaborata dalla pompa (o più semplicemente la pressione di mandata). Va inoltre osservato che se la pressione si fa molto elevata diventa necessario considerare la comprimibilità del fluido sia nel calcolo della potenza che in quello della portata massica. I rendimenti di queste pompe presentano la caratteristica di variare molto poco con la portata, con la tendenza comunque a diminuire quando aumenta la velocità d azione poiché si creano difficoltà di riempimento. D altro lato il rendimento meccanico tende a migliorare quando aumenta la differenza di pressione, infatti il fluido del processo si comporta spesso da lubrificante sulle parti della camera di lavoro che sono in movimento reciproco, creando un film di liquido che penetra fra gli organi meccanici in maniera tanto più efficace quanto maggiore è la pressione alla quale si trova va osservato che questo film è generato dal flusso di trafilamento. Per quanto riguarda il problema della cavitazione, valgono le stesse osservazioni fatte nel caso delle pompe dinamiche riguardo alla definizione ed all uso del parametro NPSH, anche se questo viene ora espresso in termini di pressione e viene più propriamente definito NPIP (Net Positive Inlet Pression). Inoltre, poiché queste pompe sono spesso utilizzate con olii, il problema della cavitazione può diventare importante. Si osservi però che in realtà una pompa volumetrica soffre della cavitazione in quanto si creano delle fluttuazioni di pressione di shock sui componenti che delimitano la camera e quindi si riduce la vita a fatica degli elementi strutturali. La vaporizzazione comporta anche problemi di riempimento delle camere di lavoro: in pratica la portata massica si riduce. Il valore del parametro NPIPr dovrebbe essere fornito anche per queste pompe al variare della velocità, ma in pratica i costruttori si limitano a dare il valore della minima pressione di aspirazione a regime. Per queste pompe non si presenta il problema dell adescamento, in quanto esse sono generalmente in grado di aspirare il liquido anche quando sono riempite di gas. Ciò riguarda più precisamente le pompe con camere di lavoro dotate di guarnizioni (pompe alternative) e comunque tutte quelle in cui la tenuta è ben realizzata. 60\n19 Le pompe Una caratteristica molto interessante delle pompe volumetriche è quella di non risentire della viscosità del liquido trattato: la curva Q h infatti non si modifica apprezzabilmente nelle pompe alternative e diventa addirittura più favorevole nelle pompe rotative. Per quanto riguarda l accoppiamento con il motore, valgono le stesse osservazioni fatte nel caso delle pompe dinamiche Le pompe volumetriche alternative Le pompe a stantuffo sono costituite da una cassa cilindrica nella quale scorre un pistone connesso ad un vano al quale sono collegate le tubature di aspirazione e di mandata dotate di valvole di non ritorno disposte in modo da permettere il flusso in direzioni opposte. In questo caso le valvole sono automatiche, ma è possibile installare in alternativa due valvole comandate da parti meccaniche del motore primo che trascina la pompa: ciò rende possibile la regolazione della pressione sfasando l apertura delle valvole. Queste pompe sono azionate da motori elettrici, da motori a combustione interna o da turbine a vapore, collegati attraverso un meccanismo formato da manovella, biella, testa a croce e stelo oppure da un sistema ad eccentrico. In alternativa sono mosse da motori lineari costituiti da cilindri, coassiali a quelli di pompaggio, mossi da aria, olio o vapore in pressione. Dal sistema rotativo si ottiene una portata che, per ogni ciclo utile del singolo pistone, ha andamento sinusoidale, mentre dal sistema a pistoni lineari si ha un andamento più omogeneo delle velocità e quindi una curva di portata quasi rettangolare. In queste ultime si possono avere pistoni del motore ad alesaggio differente per l avviamento e per il funzionamento in regime. Un tipo particolare di pompe alternative a motore lineare è rappresentato dalle pompe a diaframma, in cui l elemento alternativo è costituito da un asta che porta alle estremità due dischi: sulle superfici interne dei due dischi può agire il fluido motore, mentre quelle esterne sono affacciate sul fluido di processo in pratica si tratta di un pistone a doppio effetto su cui lavora sia il fluido motore che quello di processo. Il nome deriva dal fatto che le tenute laterali sono realizzate con diaframmi elastici. La pompa si presta all elaborazione di fluidi viscosi a basse portate e pressioni. In generale si ottiene un moto periodico con portate discontinue, che si possono regolarizzare solo utilizzando più pistoni con moto sfasato e stantuffi a doppio effetto. Per rendere sempre più omogenea la portata è usuale aumentare gli stantuffi: si va da 2 a 3, 4, 5, 6, 7 o 9 stantuffi. A causa della complessità costruttiva e delle pulsazioni nel flusso, le pompe vengono dotate, sulla mandata, di accumulatori pneumatici, ove tale soluzione non è 61\n20 Corso di Allestimento Navale fattibile si usano pompe con un numero elevato (e dispari) di pistoni in genere 9 o 11. In alcune configurazioni gli stantuffi possono essere in linea e collegati ad un albero a gomiti, in altre a stella. Esistono anche configurazioni con stantuffi disposti parallelamente all albero motore, in questi casi i pistoni sono collegati ad un piatto inclinato rispetto alla cassa. Un particolare tipo di pompe alternative è quello in cui gli stantuffi, disposti parallelamente o radialmente rispetto all albero motore, vengono comandati a variare la corsa in modo da ottenere una regolazione continua della portata. Tali pompe, costruttivamente molto complesse, a bordo sono utilizzate esclusivamente nei circuiti oleodinamici di potenza (per esempio nelle timonerie). Le curve caratteristiche delle pompe alternative mettono in luce la peculiarità di poter mandare, a velocità costante, la stessa portata per qualsiasi pressione entro la disponibilità di potenza del motore primo e la possibilità di resistenza meccanica della pompa: la prevalenza è infatti indipendente dalla portata ed è imposta esclusivamente dalle condizioni di funzionamento del sistema (perciò sulla mandata è obbligatoria una valvola di sicurezza). Tale caratteristica può costituire un vantaggio quando la pompa è utilizzata come dosatore oppure, per esempio, quando si vuole un movimento controllato ossia a velocità costante dell utilizzatore (è il caso di sistemi oleodinamici di controllo e di potenza), ma può costituire un problema se si desidera un impianto che si auto regola, infatti per aumenti eccessivi della pressione alla mandata si può avere il collasso del sistema. La portata volumetrica media è proporzionale all alesaggio, alla corsa, al numero degli stantuffi ed al numero di cicli al secondo di aspirazione e mandata. Detto V [m 3 ] il volume della camera cilindrica fra il punto morto inferiore e quello superiore ed f [1/s] il numero di cicli utili al secondo, vale: Q = η V f V [W] (2.9.A) dove η V è il coefficiente di riempimento, perciò, poiché η V non varia apprezzabilmente con la pressione di scarico, si realizza in pratica la costanza della portata al variare del carico. Come detto, le curve caratteristiche indicano che la portata Q è praticamente costante al variare della pressione allo scarico, e ciò vale anche per la potenza P ceduta al fluido. Per questo motivo, ossia per evidenziare le piccole variazioni di Q e P, è usuale rappresentare tali grandezze in funzione della pressione di scarico mettendo in rilievo che la portata ha un andamento linearmente decrescente mentre la potenza è linearmente crescente. Queste curve dipendono dalla comprimibilità del fluido e sono perciò riferibili solamente al fluido per il quale sono state ottenute. 62\n21 Le pompe Per quanto riguarda i rendimenti, va osservato che i termini parziali assumono tutti valori piuttosto elevati: il rendimento volumetrico (relativo al riempimento delle camere di lavoro ed ai trafilamenti) vale η V = 0,95 0,99; quello idraulico (collegato alle perdite di carico nei condotti e nelle valvole ed all inerzia del liquido nel moto accelerato e decelerato all interno del cilindro) vale η Y = 0,87 0,97; quello organico vale infine η O = 0,88 0,97. É interessante notare che il rendimento volumetrico diminuisce all aumentare della pressione differenziale a causa della compressibilità del fluido, mentre quello idraulico diminuisce proporzionalmente alla pressione di scarico per effetto della non completa apertura delle valvole allo scarico (laminazione). Infine, il rendimento meccanico diminuisce per utilizzi a pressioni inferiori a quella di progetto. Per una valutazione del rendimento idraulico si possono confrontare il ciclo reale e quello ideale tracciati nel piano pressione volume p V: essi rendono conto del lavoro che deve essere svolto in più a causa dell inerzia del fluido, sia per far entrare il liquido (si deve creare una maggiore depressione iniziale), sia per farlo uscire (si deve generare una maggiore pressione iniziale). Il rendimento volumetrico diminuisce all aumentare della velocità di manovella a causa del minor riempimento dei vani di trasporto del liquido sia per filtrazione, sia per riflussi alle valvole e perciò in genere le pompe a stantuffi devono essere collegate ai motori tramite riduttori. Molto importanti risultano a tale riguardo le tenute sui pistoni, infatti per pressioni più elevate (fino a qualche migliaio di bar) si realizzano tenute metalliche accoppiate a premitrecce con guarnizioni che imprigionano il fluido tali pompe sono dette a pistoni tuffanti, mentre per basse pressioni (fino a circa 150 bar) le tenute si ottengono con fasce elastiche. Le prime sono usate per il trattamento di liquidi che rilasciano vapori infiammabili. In conclusione, i rendimenti η Y ed η V di queste pompe, una volta fissata la velocità di azionamento, tendono a compensarsi fra loro al variare della pressione di scarico e praticamente il rendimento della pompa risulta condizionato da quello meccanico, risultando perciò proporzionale alla pressione di lavoro. Si osservi che nel caso delle pompe a stantuffo i picchi di accelerazione all aspirazione determinano le condizioni più critiche nei confronti della cavitazione, comportando però più problemi di fluttuazione delle pressioni e quindi di fatica meccanica che di erosione. Le condizioni critiche di funzionamento di queste pompe si hanno infatti quando la pompa incomincia a scaricare l aria ed a pompare liquido: in questa circostanza la forte variazione di volume specifico comporta pulsazioni di pressione che causano 63


Potenziato lo scudo della forza maggiore - NewsTuttoGare\nSpeciale Dl Anticrisi - Appalti, forza maggiore rafforzata per proteggere le imprese dalle penali\nPotenziato lo scudo della forza maggiore. Escludendo, in tutti i casi di applicazione delle misure di contenimento dell' emergenza, la responsabilità delle imprese per penali e risarcimenti legati ai ritardi. Il decreto Rilancio, stando alle ultime bozze, interviene anche sul fronte degli appalti pubblici, venendo incontro alle richieste di maggiore chiarezza, arrivate dalle imprese in queste settimane. Le norme sulle responsabilità legate alla gestione dei contratti e alla loro esecuzione in questa difficile fase presentavano, infatti, qualche falla da tappare, sia per i lavori che per i servizi e le forniture.\nIl provvedimento si innesta su un lungo elenco di interventi con i quali sono state indicate alle imprese misure di contenimento dell' emergenza. Ci sono i decreti 6/2020 e 19/2020, con i relativi decreti di attuazione. Ma ci sono anche i protocolli di regolamentazione per il contenimento della diffusione del Covid-19, concordati tra le parti sociali. L' ultimo è stato inserito all' allegato 7 del Dpcm del 26 aprile 2020. Proprio in coda all' allegato 7 si fa riferimento al principale appiglio che al momento le imprese hanno a disposizione per escludere la loro responsabilità relativa a ritardi e inadempimenti: l' articolo 91 del Dl Cura Italia (n. 18/2020). Qui si dice che il rispetto delle misure di contenimento adottate per contrastare l' epidemia di Covid-19 è sempre valutato come base per escludere la responsabilità.\nLa formulazione inserita nelle bozze del decreto Rilancio fa un passo in avanti ed elimina ogni valutazione. Spiega, così, che nei casi in cui «il rispetto delle misure di contenimento» impedisca, anche solo parzialmente, «il regolare svolgimento dei lavori ovvero la regolare esecuzione dei servizi o delle forniture», questo «costituisce causa di forza maggiore». Allo stesso modo, «qualora il rispetto delle misure di contenimento in parola impedisca di ultimare i lavori, i servizi o le forniture nel termine contrattualmente previsto», questa circostanza non sarà «imputabile all' esecutore». Il riferimento è a quell' insieme di regole che porteranno, senza dubbio, a rallentare l' esecuzione degli appalti pubblici: il distanziamento, le turnazioni, l' affollamento ridotto degli spazi, l' utilizzo dei dispositivi di sicurezza.\nLe conseguenze dell' applicazione di queste regole, in base al decreto Rilancio, non saranno più imputabili all' impresa. Viene, in sostanza, chiarito che l' emergenza sanitaria in atto e i provvedimenti di contenimento adottati dal Governo, per le loro caratteristiche di gravità, eccezionalità ed imprevedibilità, costituiscono senz' altro un caso di forza maggiore e mettono al riparo da eventuali penali e risarcimenti: in queste situazioni sarà possibile chiedere una proroga della scadenza contrattuale, in base alle procedure del Codice appalti. Infine, la norma del decreto si chiude con un' indicazione di carattere procedurale. Dal momento che la pandemia in corso è considerata un fatto notorio e che i provvedimenti restrittivi del Governo hanno carattere obbligatorio, non si applicano, in funzione di semplificazione procedimentale, le comunicazioni all' Anac previste dal Codice appalti. Si tratta di comunicazioni necessarie quando la sospensione superi un quarto della durata del contratto.\nA cura di Quotidiano Enti Locali e PA (Sole 24 Ore) del 13/05/2020 di GIUSEPPE LATOUR


«Qui vengono confezionati pasti per bambini tra vermi e zolfo» - Corriere TV\n«Qui vengono confezionati pasti\nper bambini tra vermi e zolfo»\nLa ditta nega tutto ma alcuni dipendenti: «Condizioni allucinanti». La Cgil: «I controlli sono pilotati». Succede a Benevento - Antonio Crispino /Corriere.it\nL’ultima contestazione disciplinare è datata 12 febbraio 2015. La dipendente ha commesso l’errore di andare su Facebook. Da casa, non durante l’orario di lavoro. E di aver cliccato due volte “Mi piace” a un post e relativo commento critici nei confronti dell’azienda per la quale lavora: la Ristorò. È una società che dal 2009 si occupa della mensa scolastica di circa 1600 bambini (l’ultimo appalto comunale ha avuto un costo di due milioni di euro per un anno). Testualmente, nella contestazione aziendale l’amministratore unico Mariarosaria Favino scrive: «… con grande stupore apprendevo che tale commento riceveva la Vostra approvazione con l’ulteriore “Mi piace”. Vista la gravità del suesposto comportamento, ritenuto riprovevole, irrispettoso e palesemente contrario ai principi di correttezza… la scrivente resta in attesa di esaminare le giustificazioni… (altrimenti, ndr) si vedrà costretta ad adottare il provvedimento disciplinare più idoneo». È andata bene.\nPerché un’altra dipendente è stata licenziata per essersi rifiutata di accusare una collega. Per l’azienda non era una collega qualsiasi, ma una dipendente che si era permessa di scattare delle foto. Che foto? Scolapasta, pentole, recipienti utilizzati per cucinare pasti ai bambini di 14 scuole di Benevento. Nel vedere gli scatti si resta allibiti. Il grande scolapasta, ad esempio, è incrostato di calcare, tanto da sembrare il cestello di una vecchia lavatrice. Ci sono segni evidenti di ruggine. «Lavoro nella cucina di quella società da dieci anni - ci dice Lucia Izzo, la cuoca che non ha voluto incolpare la collega -. Le garantisco che per cucinare si usavano quelle pentole e anche di peggiori. Ho visto cose da voltastomaco. Infatti mia figlia non l’ho mai fatta mangiare a mensa, nonostante ci lavorassi io».\nL’inverno scorso però si verifica un problema in cucina: in uno dei pasti le cuoche segnalano la presenza di insetti e vermi. La conferma ci arriva non da una delle dipendenti licenziate o sanzionate (che a torto o a ragione potrebbero serbare del rancore nei confronti degli imprenditori). Ma da una cuoca che attualmente lavora lì: «C’erano insetti ovunque in quella pasta e ceci. Ricordo che li mostrammo più volte al cuoco ma lui fece finta di niente. Continuò a imbustare e confezionare i pasti per gli alunni della Materna. Insistemmo in gruppo. Non si poteva consegnare una cosa del genere. Erano troppi gli insetti, non qualcuno qua e là. Alla fine i proprietari decisero prima di buttarla nell’umido poi di farla sparire, avevano paura di un controllo a sorpresa».\nUna ricostruzione che l’azienda ha sempre smentito, parlando piuttosto di problemi di cottura («i ceci erano crudi») che avrebbero reso indigesti i legumi, mai della presenza di insetti. Lo spiega Gianluigi Barretta, che si definisce funzionario e socio della Ristorò. Una società a responsabilità limitata di cui è direttrice Rossana Porcelli (nel 2002 fu arrestata con il marito Vincenzo Barretta per nove milioni di euro di fatture false. Pena patteggiata). La Porcelli è la mamma di Gianluigi che, appunto, risulta socio e dipendente. Al punto che quando nel 2014 la società chiede la cassaintegrazione ne beneficia anche il figlio. Nei due anni precedenti aveva dichiarato un reddito di 92mila e 61mila euro. Ma va detto che Gianluigi Barretta è anche un ingegnere molto stimato dalla Giunta comunale che nel 2009 lo nomina componente della Commissione edilizia del Comune di Benevento (esperto di «problemi edilizi locali»). Gli chiediamo: È sicuro che nessun pasto con vermi o insetti sia mai stato confezionato? Magari solo messo nelle vaschette e poi buttato? «Assolutamente no. Mai preparata la pasta e ceci e assolutamente mai confezionata».\nA smentire le sue dichiarazioni, però, è una fonte importante che riusciamo a rintracciare: colui che quella sera ebbe l’ordine di far sparire i pasti contaminati. L’operaio ci fa la cronistoria di quel giorno, racconta la telefonata di Barretta, l’invito a raggiungerlo in azienda per «un lavoro di dieci minuti». Quale? «Disse che bisognava far sparire i pasti in cui c’erano gli insetti e andava fatto prima che venissero a controllare. Così feci. Alle 5,00 del mattino seguente li andai a buttare in un vecchio stabilimento».\nLo stabilimento di cui parla l’operaio è la vecchia sede della Ristorò, poco distante dall’attuale, nella zona industriale, abbandonata dopo un incendio. Gli chiediamo di indicarci il posto preciso dove ha occultato le vaschette con gli alimenti. Ci porta alla vecchia centrale di depurazione delle acque. Prima solleva la porta di lamiera di una vasca e poi scoperchia un pozzo profondo 3-4 metri. Sul fondo si vedono galleggiare bustoni neri. Ne tiriamo su qualcuno con un’asta per i ponteggi che troviamo nei paraggi. Lo rovesciamo. Saltano fuori decine di vaschette confezionate, imbustate, con tanto di etichetta adesiva applicata sopra su cui è scritto inequivocabilmente : «Pasta e ceci». E la data: 13 dicembre 2014. Proprio quella pasta e ceci che per l’azienda non sarebbe mai stata preparata.\nMentre raccogliamo tutto, l’operaio ci racconta anche di un carico di zolfo ‘ripulito’ in seguito a una precisa denuncia. «C’erano quintali di zolfo accanto alla mensa, un capannone ufficialmente appartiene alla Rossana Immobiliare ma di fatto è sempre la stessa famiglia - ricostruisce Gabriele Corona, dell’associazione ‘AltraBenevento contro il malaffare’ -. Lì si producevano fitofarmaci da zolfo. Un pannello di cartongesso di un centimetro e mezzo separava lo zolfo dal locale dove confezionano i pasti». «Per smaltire tutto lo zolfo dovetti fare cinque viaggi con i furgoni della Ristorò, quelli che usano per trasportare il cibo ai bambini. In totale riempii dieci cassoni, senza protezioni. Infatti alla fine mi sentii male, mi usciva sangue dal naso» aggiunge l’operaio. Ne troviamo ancora traccia all’interno di casse di plastica bianche che hanno una capienza di tre quintali ciascuno.\nIntanto le famiglie che hanno fatto richiesta di mensa scolastica si sono dimezzate. «Il calo è dovuto alla qualità scadente dei pasti e lo documenteremo in un dossier» annuncia la segreteria generale della Cgil di Benevento Rosita Galdiero.\nPer la Ristorò, invece, sarebbe la conseguenza di una ‘campagna mediatica’. Per dimostrarlo, i vertici organizzano visite guidate per genitori e insegnanti. Partecipiamo anche noi, senza dare preavviso. Accade che quando chiediamo di controllare con più attenzione alcuni particolari, come la provenienza delle materie prime o la pulizia dei forni, cominciano ad andare di fretta. Le porte dei forni si chiudono rapidamente, tirano fuori i pacchi di legumi dagli scatoloni e in un paio di secondi li rimettono dentro. Mentre riprendiamo con la telecamera le etichette dei surgelati ci spengono la luce (la direttrice giustifica con la paura che la temperatura nelle celle possa salire ma non capiamo cosa c’entri con la luce). Come se ci fosse qualcosa da nascondere. Ma è la stessa Porcelli a fare chiarezza: «Qui lei sta a casa mia e se permette le dico io cosa fare».\nAl comune di Benevento hanno affidato a una commissione ( Servizi sociali) la questione «appalto mensa» e quindi il corretto operato dell’azienda. Ma tra i suoi componenti spunta un certo Nino Fiore, consigliere del Pd, che è anche un dipendente della Ristorò, ossia la ditta che dovrebbe controllare. E, guarda caso, pare che proprio sulla questione mensa la commissione non abbia mai lavorato. «Da tre anni e mezzo che siedo in quella commissione non è mai arrivato sui nostri tavoli qualcosa che riguardasse la Ristorò» conferma Mario Zoino, consigliere comunale eletto in maggioranza e ora nel Gruppo misto, componente della stessa commissione. E’ un medico. E ribadisce: «La qualità di quei pasti è scadente, anzi alcuni prodotti non sono idonei all’alimentazione di un bambino. In più oggi non sarei in grado di mettere la mano sul fuoco sull’integrità di quei pasti».\nSulla carta però sembra tutto in regola. Compresi i controlli. Giuseppe Moschella è a capo della Polizia Municipale e della Protezione Civile da circa un anno. Il sindaco lo ha nominato anche a capo della struttura Servizi al cittadino. Che si occupa, tra l’altro, della mensa. Ci dice che da quando c’è lui ha fatto/ordinato almeno un controllo a settimana. Ma non ricorda il numero, non sa quando. Si ricorda però di controllare noi. Alla fine dell’intervista. «Non mi ha fatto nemmeno una domanda che interessava a me, a casa mia... La prossima volta concordiamo le domande altrimenti non la ricevo. Gli altri giornalisti così fanno, lei mi sta sorprendendo» dice visibilmente irritato.\nPoi scatta dalla sedia e prima che andiamo via ci chiede il tesserino: «Mi faccio una fotocopia». Sorvoliamo. Per sapere quanti controlli sono stati fatti ci informa che occorre una richiesta scritta. Ma non sa se può darcene una copia. Ci consiglia di chiedere alla ditta che i controlli li ha ricevuti, ossia la stessa Ristorò. Così facciamo. In ditta ci mostrano solo tre verbali: quelli di Asl, Arpac e Carabinieri del NAS.\n«Ne abbiamo anche un altro dei vigili - dicono in azienda -. Gliela faremo avere via email». Non arriverà niente.\n«Abbiamo prove certe e documentate che quei controlli sono tutti pilotati - ribadisce senza indugi Galdiero della Cgil -. Abbiamo verificato che In ditta conoscono per tempo le date dei controlli. Presto denunceremo tutto». Di certo c’è che tutti i controlli che ci mostrano hanno data successiva agli «interventi di bonifica» ordinati dall’operaio in nero. A supporto di quello che denuncia la segretaria locale della Cgil registriamo i racconti di chi lavora o ha lavorato in questi anni alla Ristorò. Tutti, anche senza ricevere una domanda specifica, riferiscono di come venissero allertati uno o due giorni prima delle ispezioni «per sistemare quello che non andava». In molti accettano di parlarci ma solo coperti da anonimato. Si respira un forte clima di paura. Che va oltre il rischio di perdere il posto di lavoro.


I dischi più ascoltati in redazione della settimana - Music Attitude - Tutta la Musica di cui hai davvero bisogno\nI dischi più ascoltati in redazione della settimana\nI dischi più ascoltati in redazione in settimana hanno visto una vena nostalgica che ha abbondantemente prevalso. Dall’Mp3 Store di Amazon abbiamo depredato il raccoltone nuovo degli Stones (quello col gorillone simpatico che fa GRRR) e la ristampa del disco storico dei Velvet Underground & Nico (il Banana Album per capirci). Poi stufi di troppo vecchiume abbiamo bestemmiato scaricando l’edizione 2012 di un classicone della musica leggera anni novanta. Fa specie di fianco agli altri due ma alleggerisce e di molto la tensione dopo i Velvet.\nTuttavia si è ben presto rimanifestata l’indole metallara dei bei tempi, quindi altro giro per recuperare tre super ristampe con un sacco di materiale inedito specialmente in due uscite su tre. Pantera, Megadeth e ultimi arrivati con la reissue deluxe del proprio disco simbolo, i Rage Against The Machine. Tantissima roba a vent’anni di distanza da quello che è stato un anno veramente importante soprattutto per la musica pesa.\namazon classifica dischi mp3


Polistudio Le Rose Medicina E Odontoiatria da € 29,90 - Roma | Groupon\nVisita odontoiatrica, pulizia dei denti, ari flow ed ortopanoramica\nVisita odontoiatrica, pulizia dei denti, ortopanoramica e sbiancamento led\nSono un maniaco dei denti puliti e bianchi. Vado ogni 6 mesi a fare la pulizia+panoramex da almeno 19 anni da quando ho 18 anni. Ho 37 anni. Ho trovato questo coupon per uno sbiancamento LED. Non mi fu fatto perche mi fu detto che si potevano irritare le gengive. Ho contattato un altro dentista che è quello mio di fiducia ma che non sta a Roma e mi ha detto che appena scendo giu me le fa lei. Mi fu fatto una pulizia airflow in alternativa. La pulizia dentale mi è stata fatta BENE nella parte frontale ma PER NIENTE tra i denti che sia nella parte sinistra che destra sono tutt'ora gialli. Ho notato tutto questo dopo che sono rientrato a casa e con calma ed avendo 19 anni che faccio la pulizia dentale; ho una certa esperienza a riconoscere i buoni risultati; vi dirò una grande DELUSIONE. Mi è stato offerto un curettage sottogengivale in sede di 30 euro che ho accettato. Mi fu scontato di 10 euro dopo mia richiesta circa la differenza di prezzo tra lo sbiancamento airflow e lo sbiancamento LED che io avevo comprato. Quest'ultimo servizio non lo avevo mai fatto ma per curiosità la prossima che scendo giu chiederò questo servizio alla mia dentista di fiducia. Questo perche mi sento particolarmente preso in giro circa la qualità della pulizia TRA i denti: Insufficiente.\nHo acquistato il coupon dopo aver letto le recensioni, oltre che per la vicinanza e l'opportunità di prenotare online (opportunità da non sottovalutare!): il giudizio che mi ero fatto non è stato assolutamente smentito. Sono rimasto, infatti, davvero molto soddisfatto dalla professionalità e serietà del dottor Michele e per la valutazione sincera e accurata della mia situazione. La pulizia è stata svolta in modo meticoloso con attenzione ai minimi particolari! Ambiente accogliente e pulito. Ci tornerò sicuramente!\nLo smacchiamento air flow è effettuato tramite un getto d’aria e bicarbonato. E’ un sistema “smacchiante”, in grado di eliminare in maniera efficace le macchie superficiali del dente\nLo sbiancamento a LED è effettuato con un gel sbiancante a base di perossido di idrogeno che, sotto la luce di un’apposita lampada, ha effetto sbiancante sui denti\nL’ortopanoramica o panoramica delle arcate dentarie, è un esame radiografico che permette di studiare le arcate dentarie, le ossa mascellari, i seni mascellari e la struttura ossea delle articolazioni temporo-mandibolari\nInfo su Polistudio Le Rose Medicina E Odontoiatria\nIl centro offre vari servizi per il benessere della persona, tra cui igiene orale, otturazione, ortodonzia e sbiancamento con lampada. Il servizio oculistico propone trattamenti e visite come il rilievo OCT (tomografia ottica computerizzata) per vedere nel dettaglio la cornea e gli strati più interni dell’occhio. L'ambito della medicina estetica propone filler con acido ialuronico per riempimento labbra, botulino, fili di trazione e peeling. Un'equipe di specialisti e le tecnologie avanzate permettono una cura attenta dei clienti del centro.\nQuesto deal è offerto da Le Rose Michele. Contatti del partner: mail polistudiolerose@gmail.com.


Termini e condizioni di Vendita - Garment Srl\nLe presenti condizioni generali di vendita (di seguito, “Condizioni Generali”) si applicano a tutte le vendite di prodotti (di seguito, “Prodotti” o “Prodotto”) acquistati attraverso il sito internet https://www.garmentsrl.it / (di seguito, “Sito”).\nGarment srl titolare esclusivo di Garmentsrl.it si riserva il diritto di applicare i prezzi e le tariffe inseriti nel sito, solo sul suddetto portale. A nessun titolo essi sostituiscono o modificano i prezzi praticati presso in nostro punto vendita.\nIl Cliente è tenuto a leggere attentamente le Condizioni Generali che sono state messe a sua disposizione sul Sito, al fine di consentirne la memorizzazione e la riproduzione da parte del Cliente ai sensi dell’art. 12del Decreto Legislativo 9 aprile 2003, n. 70.\nI contratti conclusi con Garment (come di seguito definito) attraverso il Sito sono disciplinati dal diritto italiano e, in particolare, dal Decreto Legislativo 6 settembre 2005, n. 206 (“Codice del Consumo”) e dal Decreto Legislativo 9 aprile 2003, n. 70 (di seguito, “Decreto Ecommerce”).\nIl venditore è Garment srl, Sede Legale: VIA Felci 10, Partita I.v.a: 02270710565 , Codice Fiscale: 02270710565\nLe informazioni relative ai Prodotti «Garment» suscettibili di vendita a distanza attraverso il Sito sono disponibili, con i relativi codici di prodotto, sul Sito.\nII prezzi dei prodotti si intendono Iva esclusa, tutti i prezzi sono espressi in Euro.\nGarment si riserva la facoltà di valutare l’accettazione degli ordini ricevuti. Garment comunicherà al Cliente l’eventuale impossibilità di accettare gli ordini ricevuti entro 30 giorni decorrenti dal giorno successivo a quello in cui il Cliente ha trasmesso l’ordine a Garment e provvederà al rimborso delle somme eventualmente già corrisposte dal Cliente per il pagamento della fornitura.\nMaggiori informazioni su www.paypal.com\nGarment accetta anche i pagamenti effettuati a mezzo di Bonifico Bancario. Le eventuali spese bancarie saranno a carico del Cliente.\nIn conformità a quanto disposto all’art. 53 del Codice del Consumo, il Cliente riceve, al momento dell’esecuzione del contratto, a mezzo email, la conferma di ricezione dell’ordine di acquisto inviato dal Cliente, contenente un riepilogo delle Condizioni Generali, delle caratteristiche essenziali del prodotto ordinato, del suo prezzo, dell’importo pagato, dell’esistenza del diritto di recesso – con l’indicazione dei tempi e delle modalità per la restituzione del bene – dell’indirizzo geografico per presentare eventuali reclami e delle informazioni sui servizi di assistenza e sulle garanzie commerciali esistenti\nNessun contratto deve intendersi concluso tra Garment e il Cliente qualora Garment abbia fondati motivi di ritenere che il Cliente non operi in base ad un effettivo e genuino interesse all’acquisto dei prodotti ordinati, o eserciti in maniera abusiva il diritto di recesso riconosciuto dall’art.12 che segue.\nIn tali casi, l’ordine inoltrato dal Cliente deve intendersi privo di efficacia alcuna. Garment provvederà a trasmettere al Cliente, a mezzo e-mail, una comunicazione attestante la mancata conclusione del Contratto, curando altresì l’annullamento di ogni addebito e/o spesa a carico del Cliente.\nPer ogni ordine effettuato sul Sito, Garment emette fattura della merce spedita, inviandola tramite e-mail o posta all’intestatario dell’ordine, ai sensi del D.P.R. 445/2000 e del D.Lgs. 52/2004. Per l’emissione della fattura fanno fede le informazioni fornite dal Cliente all’atto dell’ordine. Nessuna variazione in fattura sarà possibile, dopo l’emissione della stessa.\nTutti gli acquisti verranno consegnati mediante corriere espresso tra quelli proposti da Garment (di seguito, “Corriere”) dal lunedì al venerdì, esclusi festivi e feste nazionali. Garment non è responsabile per ritardi non prevedibili.\nGarment invierà al Cliente una e-mail di conferma una volta spediti i Prodotti, in cui sarà specificato il tracking number della spedizione attraverso il quale sarà possibile visionare, previo inserimento sul sito del Corriere, lo stato della spedizione.\nIn ogni caso, salvo i casi di forza maggiore o caso fortuito, in conformità all’articolo del Codice del Consumo i Prodotti saranno consegnati entro un termine massimo di 30 (trenta) giorni a decorrere dal giorno successivo a quello in cui il Cliente ha trasmesso l’ordine a Garment, salvo che Garment non comunichi – entro lo stesso termine, tramite posta elettronica – l’impossibilità di consegnare la merce ordinata a seguito della sopravvenuta indisponibilità, anche temporanea, dei Prodotti. In caso di tale comunicazione, Garment provvederà al rimborso delle somme eventualmente già corrisposte dal Cliente per il pagamento della fornitura.\nNel caso in cui, a fronte della comunicazione di Garment di un ritardo nella data di consegna, il Cliente desideri annullare l’Ordine, l’eventuale importo già pagato dal medesimo sarà rimborsato il più presto possibile, e comunque non oltre 30 (trenta) giorni dal giorno successivo a quello in cui il Cliente ha trasmesso l’ordine a Garment.\nN.B.il Cliente è tenuto ad informare Garment tramite i canali di contatto elencati nella sezione del Sito. In caso contrario, Garment si riserva fin d’ora di addebitare al Cliente tutti i relativi costi per gli ulteriori servizi di facchinaggio e/o noleggio piattaforme esterne, gru, ecc. Il pagamento dei suddetti costi dovrà avvenire tramite Carta di Credito.\nLa giacenza potrà avere una durata massima di 15 (quindici) giorni. Nel caso di mancato ritiro dei Prodotti da parte del Cliente entro il termine sopra precisato, l’Ordine sarà automaticamente annullato e Garment rimborserà al Cliente il valore dell’Ordine, tranne le spese di consegna e di giacenza le quali resteranno a carico del Cliente.\nPer esercitare il diritto di recesso, il Cliente dovrà inviare al seguente indirizzo: info@Garmentstore.it una comunicazione contenente:\nIn caso di esercizio del diritto di recesso, Garment rimborserà per intero il prezzo dei soli Prodotti a patto che questi vengano restituiti dal Cliente in normale stato di conservazione e soltanto se le istruzioni di reso sopra riportate saranno correttamente rispettate. Garment si riserva il diritto di rifiutare la restituzione di quei Prodotti che non risultino conformi a tali requisiti. I rimborsi verranno effettuati con la medesima modalità di pagamento utilizzata per l’acquisto.\nGarment si impegna a rimborsare tempestivamente il Cliente entro e non oltre 30 giorni dalla data della restituzione dei Prodotti. Garment invierà una e-mail di conferma dell’avvenuto rimborso, alnetto delle spese relative alle commissioni bancarie o Paypal.\nQualora il Cliente desideri modificare o cancellare l’ordine presentato, dovrà inviare tempestivamente una e-mail all’indirizzo info@Garmentstore.it. Una volta che il Prodotto è stato spedito l’ordine non potrà essere cancellato o modificato sino al momento in cui la merce spedita sia stata restituita a Garment. In tal caso si fa riferimento alla disciplina dei resi sopra descritta.\nGarment intende fornire ai Clienti la possibilità di sostituire i Prodotti acquistati attraverso il Sito.\nIl Cliente che non sia integralmente soddisfatto dovrà conservare tutta la documentazione relativa alla consegna e il Prodotto stesso nella sua confezione originale e contattare immediatamente Garment mediante e-mail al seguente indirizzo: info@garmentsrl.it.\nIl Prodotto da sostituire dovrà pervenire, in normale stato di conservazione, al seguente indirizzo: VIA FELCI 10 – 03039- SORA (FR) . L’evasione del nuovo ordine è soggetta alla disponibilità dei Prodotti richiesti.\nIn caso di difetti di conformità di Prodotti venduti da Garment, il Cliente dovrà contattare immediatamente Garment all’indirizzo mail info@Garmentsrl.it di Garment.\nAlla vendita dei Prodotti si applicano le garanzie legali previste dagli articoli 129, 130 e 132 del Codice del Consumo. Il Cliente ha diritto al ripristino, senza spese, della conformità del bene mediante riparazione o sostituzione ovvero ad una riduzione adeguata del prezzo o alla risoluzione del contratto. Il Cliente decade da tali diritti se non denuncia a Garment il difetto di conformità entro il termine di due mesi dalla data in cui ha scoperto il difetto. L’azione diretta a far valere i difetti non dolosamente occultati da Garment sì prescrive, in ogni caso, nel termine di ventisei mesi dalla consegna del bene.\nGarment si riserva il diritto di correggere gli errori, le inesattezze o le omissioni anche dopo che sia stato inviato un ordine e altresì di cambiare o aggiornare le informazioni in qualsiasi momento senza preventiva comunicazione\nPer ulteriori informazioni si prega di scrivere al seguente indirizzo e-mail: info@garmentsrl.it, oppure all’indirizzo di seguito riportato: VIA FELCI 10 – 03039 – SORA (FR)