Condizioni di Vendita - Cascina Mirani\nNOTE LEGALI E CONDIZIONI DI VENDITA PER IL SITO www.cascinamirani.com\nLa navigazione e l’utilizzo del sito web raggiungibile all’URL: cascinamirani.com (di seguito “Sito”) comportano l’accettazione integrale delle presenti Condizioni Generali di utilizzo del Sito e dei singoli servizi e/o contenuti per esso forniti (di seguito “Servizi”). L’utente dichiara di aver letto, compreso e di accettare le presenti Condizioni Generali di utilizzo e/o qualsiasi altra nota, avviso legale, informativa o disclaimer ovunque pubblicati nel Sito.\nIl venditore dei prodotti e titolare del Sito è la società Cascina Mirani S.r.l., con sede legale in Milano, Via S. Antonio Maria Zaccaria, 3, in persona del legale rappresentante pro tempore, N. 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Nel caso di ordine multiplo e consegne separate il termine inizia a decorrere dal giorno dell’ultima consegna.\nPer esercitare il diritto di recesso, il cliente dovrà inviare al venditore una comunicazione sulla falsariga di quella allegata in bozza allo stesso Codice del Consumo Italiano (Allegato I, Parte B), a mezzo lettera raccomandata A/R, o e-mail pec al venditore, o e-mail ordinaria (sarà onere dell’utente conservare copia dell’avvenuto invio della comunicazione di recesso agli indirizzi indicati nel presente documento. come da bozza di modulo di recesso tipo consultabile e scaricabile dal link _____________________ avendo cura di compilare e restituire il presente modulo solo se si desidera recedere dal contratto.\nIl cliente è responsabile della diminuzione del valore dei beni risultante da una manipolazione del bene diversa da quella necessaria per stabilire la natura, le caratteristiche e il funzionamento dei beni. Qualora vi sia stata la consegna del prodotto, la sostanziale integrità del prodotto da restituire è condizione essenziale per l’esercizio del diritto di recesso. Il cliente dovrà spedire il prodotto adeguatamente confezionato ed imballato; Il venditore non accetta resi danneggiati, ma tenuti in normale stato di conservazione, custoditi con l’uso della normale diligenza. Non verranno sostituiti o rimborsati prodotti danneggiati, prodotti evidentemente usati e maneggiati.\nLe spese di restituzione e i rischi del trasporto per la restituzione del bene al venditore sono a carico del cliente. Qualora il cliente richieda il recesso dal presente contratto, gli saranno rimborsati tutti i pagamenti che ha effettuato a favore del venditore, compresi i costi di consegna senza indebito ritardo e non oltre 14 giorni dal giorno di ricezione della comunicazione del cliente circa l’opzione di recesso. Detti rimborsi saranno effettuati utilizzando lo stesso mezzo di pagamento che il cliente ha scelto per la transazione iniziale, salvo che il cliente non abbia espressamente convenuto altrimenti; in ogni caso, il cliente non dovrà sostenere alcun costo quale consegna di tale rimborso. Il rimborso avverrà, entro il termine di quattordici giorni dalla data in cui il venditore ha ricevuto nei propri magazzini il prodotto restituito conformemente a quanto sopra. Così come previsto dall’ art. 59 del Codice del Consumo, il diritto di recesso regolato dalle presenti condizioni di vendita non si applica ai beni confezionati su misura o chiaramente personalizzati o che, per loro natura, non possono essere rispediti o rischiano di deteriorarsi o alterarsi rapidamente.\nmodello diritto di recesso (compilare e restituire il presente modulo solo se si desidera recedere dal contratto)\nAl momento della presa in consegna dei prodotti, il “Cliente” dovrà: A) immediatamente ispezionare attentamente il pacco, verificare la quantità e l’imballaggio dei prodotti e registrare qualsiasi obiezione nella nota di consegna. Se per qualsiasi motivo, la confezione sembra manomessa, i Clienti sono pregati di firmare l’avvenuta ricezione con riserva, oppure di rifiutare la consegna. Nel caso in cui la consegna sia stata accettata con una firma non autorizzata o ci siano prove di manomissione del pacco, i Clienti sono pregati di riportare immediatamente l’accaduto al venditore agli indirizzi indicati sul sito e riportati nelle presenti condizioni via r.ar. o via e-mail pec..\nIn caso di merce danneggiata il venditore si riserva il diritto prima di autorizzare resi per merce difettosa e farsi carico delle spese di spedizione per il rientro della merce presso i propri locali di richiedere l’invio via mail di foto con la descrizione del danno\nLa restituzione dei beni deve essere eseguita presso la sede operativa del titolare del sito in Località Cascina Mirani, 8 – 27059 Zavattarello (PV).\nTutti i prodotti restituiti saranno sottoposti ad ispezione da parte del venditore e dovranno rispettare tutti i parametri elencati nella procedura di reso. Anche in caso di accettazione del reso, il venditore si riserva il diritto di stabilire un addebito fino al 20 % del valore della merce restituita nei casi in cui il reso non sia conforme a tutti i termini e condizioni previsti dalla nostra politica resi\nIn caso di merce danneggiata è necessario seguire la procedura seguente per essere rimborsato: inviare via mail pec e per conoscenza via e-mail ordinaria, contattando tempestivamente il venditore entro e non oltre 14 giorni dalla ricezione del pacco la richiesta di rimborso e la motivazione dello stesso, entro e non oltre 14 giorni dalla comunicazione dell’intenzione di reso.\nNel caso in cui l’Utente trovi del prodotto che presenti caratteristiche che denotassero segni di cattiva conservazione o che sia deteriorato per problemi dei contenitori di confezionamento il Cliente dovrà ritappare/chiudere il prodotto con l’imballo/contenitore originale e provvedere alla spedizione come indicato in questo documento, contattando il titolare del sito che darà le indicazioni per la spedizione, fornendo un equivalente buono sconto valido per un acquisto futuro, o eventualmente un accredito dell’importo, purché il problema lamentato venga segnalato entro 60 giorni dall’acquisto.\nIl “Venditore” non ha alcuna responsabilità per quanto riguarda i siti ai quali è possibile accedere tramite i collegamenti posti all’interno del “Sito” stesso, forniti come semplice servizio agli utenti della rete. 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Il caso dell'Inter spiega molte cose del calcio femminile in Italia - Il Post\nRegina Baresi, capitana dell'Inter, in una partita dello scorso campionato (GettyImages)\nIl caso dell’Inter spiega molte cose del calcio femminile in Italia\nÈ l'ultima prova di quanto poco basti per rendere le squadre più competitive e avvicinarle al pubblico\nA febbraio la squadra femminile dell’Inter ha battuto 7-0 il Genoa nella quindicesima giornata del campionato di Serie B. Per l’Inter è stata la quindicesima vittoria consecutiva in una stagione conclusa da imbattuta. Ad aprile la squadra allenata dall’argentino Sebastian De La Fuente ha infatti vinto il campionato con 14 punti in più della seconda, una sola partita pareggiata, 87 gol fatti e soltanto 12 subiti: un dominio incontrastato che si è concluso con il ritorno in Serie A proprio nella stagione iniziata con l’atteso passaggio sotto l’Inter vera e propria.\nL’anno scorso l’Inter femminile non riuscì a ottenere la promozione. Concluse la Serie B al secondo posto dietro l’Orobica, squadra che in questa stagione è arrivata ultima per distacco in Serie A. Lo scorso autunno, però, le cose sono cambiate. La dirigenza dell’Inter maschile ha rilevato il titolo sportivo di proprietà dell’allora ASD Femminile Inter Milano, facendola diventare a tutti gli effetti la sua squadra femminile di riferimento. La precedente società era stata fondata nel 2009 da Elena Tagliabue, ex presidente, moglie di Giuseppe Baresi (ex capitano e vice allenatore dell’Inter) e madre di Regina, tuttora attaccante e capitana della formazione.\nA differenza di Juventus, Milan e Roma, che hanno comprato il titolo sportivo delle loro attuali squadre femminili da club già esistenti (la Juventus dal Cuneo, il Milan dal Brescia), l’ASD Femminile era indipendente e godeva da otto anni di un’affiliazione con l’Inter, a cui nelle precedenti stagioni aveva già affidato il proprio settore giovanile.\nIn vista della nuova stagione, con l’obiettivo di ritornare subito in Serie A, l’Inter è subentrata nella gestione e ha riorganizzato la squadra a partire dalla nomina dell’avvocata Ilaria Pasqui a responsabile dello sviluppo del settore femminile. La squadra ereditata era competitiva e promettente ma anche molto giovane, motivo per cui aveva bisogno di più esperienza. La società ha quindi ingaggiato sei nuovi giocatrici, mediamente più esperte di quelle già in rosa. Lo staff è stato inoltre migliorato con l’incremento del numero di preparatori.\nIn un contesto più professionale — e a detta delle giocatrici anche inevitabilmente più prestigioso, grazie all’ingresso dell’Inter — la squadra femminile che l’anno prima faticava, quest’anno è rimasta in testa dall’inizio alla fine del campionato. Nella Serie B questo è stato possibile anche perché solo Empoli, Lazio e Cittadella sono affiliate ai rispettivi club maschili. Le altre sono ancora indipendenti e quindi con mezzi e risorse limitati che le rendono per forza di cose meno competitive.\nLa disuguaglianza tra le squadre indipendenti e quelle gestite dai club maggiori è evidente anche in Serie A. Le prime cinque squadre in classifica — Juventus, Fiorentina, Milan, Roma e Atalanta — sono tutte sezioni femminili delle rispettive società maschili. La prima grande società a entrare nel calcio femminile fu la Fiorentina, che infatti nel 2017 vinse lo Scudetto. L’anno scorso però la Fiorentina arrivò terza e a vincere fu la Juventus, alla prima apparizione nel campionato.\nPer le squadre femminili associarsi ai club già esistenti, oltre agli indubbi benefici sportivi ed economici, serve anche ad avvicinarsi al pubblico. L’Inter, per esempio, era solita giocare le sue partite a Sedriano, un piccolo comune distante una ventina di chilometri da Milano. Quest’anno le ha disputate al Centro di Formazione Suning, tra Niguarda e Bresso — dove si allenano tutte le giovanili dell’Inter — ben più vicino al centro di Milano della lontana Sedriano. L’accessibilità all’impianto ha favorito di conseguenza l’aumento degli spettatori alle partite.\nTAG: calcio, calcio femminile, inter women, regina baresi, serie b femminile\nLa Roma ha battuto 2-1 il Bologna nel posticipo della 24ª giornata di Serie A


Treni Torredembarra Port Aventura economici, biglietti da 2,00 € - Trenes.com\nTreni Torredembarra Port Aventura\nTreno Torredembarra Port Aventura\nMotiva te stesso a viaggiare in treno, sempre al miglior prezzo. È importante conoscere alcuni trucchi in modo che il tuo biglietto del treno Torredembarra - Port Aventura su Trenes.com sia il più economico possibile, senza perdere qualità durante il viaggio da Torredembarra a Port Aventura. Non rinunciare a viaggiare con questi prezzi sui biglietti del treno Torredembarra - Port Aventura.\nOltre al prezzo, vogliamo che il tragitto Torredembarra - Port Aventura sia il più rapido possibile in modo che tu possa iniziare la tua visita, sia essa per affari o di piacere. Il prezzo medio per i biglietti del treno da Torredembarra a Port Aventura è di 3,01 €. Treni Port Aventura con Regional a soli 2,00 €.\nInnanzitutto, più si anticipa la prenotazione dei biglietti del treno Torredembarra - Port Aventura, migliore sarà il prezzo che otterrai, e se inoltre, in connessione con gli orari che ti interessano, puoi avere un biglietto del treno Regional, meglio ancora, in quanto questo è il treno che dispone dei prezzi più economici che collega Torredembarra e Port Aventura. Al contrario, i treni Regional sembrano essere quelli che costano di più per questo tragitto. Se ami viaggiare, senza pagare di più, qui trovi la soluzione con i viaggi in treno più economici da Torredembarra a Port Aventura. Lo stesso vale per il ritorno, Treni Port Aventura Torredembarra.\nIl biglietto del treno Torredembarra Port Aventura più economico\nLa ricerca del biglietto del treno da Torredembarra a Port Aventura con il prezzo più economico è stata effettuata il giorno a las h, si tratta di un treno Regional con partenza il 22/07/2021 a las 17:26 h ed arrivo il 22/07/2021 a las 17:50 h. Il prezzo del biglietto più economico è stato di 2,00 € e la tariffa che è risultata essere la più conveniente per generare questo prezzo è stata la Tariffa Tarjeta Dorada Ida.\nBiglietto ufficiale di Renfe di Tren Torredembarra Port Aventura\nTrenes.com emette biglietti ufficiali di Tren Torredembarra Port Aventura oficiales ed è completamente legale come agenzia di viaggio verificata e autorizzata da Renfe, ovvero che se acquisti un biglietto di Tren Torredembarra Port Aventura attraverso il nostro sito web, dovrai solo stampare il biglietto o mostrare il codice bidi inviato al tuo telefono cellulare, presentarlo alla stazione di Torredembarra e salire direttamente sul treno prenotato.\nQuesto è un esempio reale di un biglietto Torredembarra Port Aventura emesso da Trenes.com.\nIn esso puoi vedere il numero del biglietto 7713000861730, il localizzatore DZ2CPC, come anche le stazioni di partenza e di destinazione, in questo caso il treno viaggia da Torredembarra a Port Aventura. L'operatore ferroviario Renfe, il tipo di treno REXPRES, il numero del treno 18093 e il vagone 000. La tariffa contrattata Carnet Joven < 26 in classe Turista, il posto assegnato 000, il prezzo del biglietto, questo biglietto del treno Torredembarra Port Aventura non è necessariamente il più economico poiché il prezzo del biglietto del treno dipende dall'anticipo con cui si è effettuata la prenotazione. In questo caso il prezzo è di 3,05€ e la data di partenza scelta per il viaggio è il 18/04/2018. L'orario di partenza del treno per questo biglietto è alle ore 10:27 h e l'arrivo del treno alla stazione di Port Aventura è alle ore 10:50 h. La durata del viaggio da Torredembarra a Port Aventura è stata di 23 minutos.\nI biglietti del treno Torredembarra Port Aventura economici\nTorredembarra Port Aventura Regional 22/07/2021 2,00 €\nTorredembarra Port Aventura Regional 11/07/2021 3,35 €\nTreni da Torredembarra a Port Aventura, stazioni, prezzi ed orari\nSoprattutto se si devono rispettare degli orari rigorosi per l'arrivo a Port Aventura, è meglio optare per l'acquisto di biglietti del treno Torredembarra - Port Aventura in orari corrispondenti ad una partenza pomeriggio, e /o più specificatamente a quello che parte da Torredembarra alle ore 17:26 h. Specialmente se questo è il tuo primo viaggio a Port Aventura, dimentica le complicazioni e i tempi d'attesa, prenota ora i tuoi biglietti del treno Torredembarra - Port Aventura. Tutti gli orari dei treni da Torredembarra a Port Aventura su Orari Treni Torredembarra Port Aventura .\nÈ ugualmente più economico ottenere il biglietto del treno Torredembarra - Port Aventura da ida e realizzare il viaggio preferibilmente in classe Turista. Hai bisogno di viaggiare in modo economico in treno? Questo è possibile con i nostri biglietti del treno Torredembarra - Port Aventura.\nGrazie al nostro motore di ricerca, troverai i viaggi in treno da Torredembarra a Port Aventura, a partire da 2,00 € fino a 3,35 €. Normalmente, escludendo promozioni e offerte speciali, il prezzo del biglietto del treno Torredembarra - Port Aventura costa in media 3,01 €. Se oggi fosse l'ultimo giorno della tua vita, dove ti piacerebbe essere? Non perdere l'occasione di prenotare i biglietti del treno Torredembarra - Port Aventura più economici.\nL’orario migliore di partenza dalla stazione di Torredembarra è alle ore 17:26 h, anzi è l’orario di partenza più economico, anche per i treni che arrivano a Port Aventura alle ore 17:50 h. Al contrario, è preferibile evitare i treni in partenza alle ore 17:26 h e quelli che arrivano a Port Aventura alle ore 17:50 h. Cerca i tuoi biglietti del treno da Torredembarra - Port Aventura grazie all'aiuto inestimabile del nostro motore di ricerca.\nSe si dà più importanza alla rapidità del treno, allora è preferibile scegliere l’orario di partenza delle ore 17:26 h e/o quello che permette di arrivare a Port Aventura alle ore 17:50 h. Se ancora non sai dove viaggiare, qualunque sia la tua destinazione, abbiamo il prezzo migliore per il tuo posto in treno.\nOgni giorno, abbiamo il primo treno da Torredembarra alle ore 17:26 h e che arriva a Port Aventura alle ore 17:50 h. Per quanto riguarda l'ultimo treno, ci porta da Torredembarra alle ore 17:26 h per arrivare a Port Aventura alle ore 17:50 h. Non perdete l'occasione per ottenere i biglietti del treno Torredembarra - Port Aventura al miglior prezzo.\nInformazioni sul viaggio in treno da Torredembarra a Port Aventura\nSe hai dubbi o domande sul tuo viaggio in treno da Torredembarra a Port Aventura, abbiamo preparato un elenco di domande che i nostri clienti di solito ci chiedono.\nSe acquisto i biglietti del treno da Torredembarra a Port Aventura, devo stampare i biglietti?\nQual è la durata del viaggio in treno da Torredembarra a Port Aventura?\nLa durata del viaggio in treno tra Torredembarra e Port Aventura dipenderà dalle fermate. Normalmente la durata media del viaggio è 24 minuti , di solito non c'è molta differenza di tempo tra i treni, dipenderà dalle fermate che devi fare in altre stazioni.\nCon che velocità viaggiano i treni da Torredembarra a Port Aventura?\nI treni che vanno da Torredembarra a Port Aventura viaggiano a una velocità media di 55.0 km/h, anche se a volte possono raggiungere velocità massime molto più elevate.\nQuando parte il primo treno da Torredembarra a Port Aventura?\nNormalmente, il primo treno parte Torredembarra alle 17:26 h e arriva a Port Aventura alle 17:50 h. Il primo orario dei treni può cambiare per le vacanze o i fine settimana.\nQual è il prezzo dei treni da Torredembarra a Port Aventura?\nI prezzi dei treni da Torredembarra a Port Aventura possono variare notevolmente, da 2,00 € a 3,35 € . La cosa più importante, se stai cercando il biglietto più economico, è che lo acquisti il più in anticipo possibile , in questo modo otterrai le migliori offerte e prezzi. Il prezzo cambia anche a seconda della tariffa o della classe e dell'orario scelto.\nC'è un treno diretto da Torredembarra a Port Aventura o dovrò cambiare?\nCi sono treni diretti da Torredembarra a Port Aventura, quindi normalmente non dovrai cambiare durante il viaggio. Puoi andare da Torredembarra a Port Aventura in treno direttamente senza scendere dal treno o cambiare stazione.\nPosso modificare o annullare i miei biglietti del treno da Torredembarra a Port Aventura?\nQual è la distanza del treno da Torredembarra a Port Aventura?\nI treni che viaggiano da Torredembarra a Port Aventura percorrono una distanza di circa 22 Km e la durata media del viaggio in treno è di 24 minuti.\nQuando parte l'ultimo treno da Torredembarra a Port Aventura?\nNormalmente, l'ultimo treno che può essere preso parte da Torredembarra alle 17:26 h e arriva a Port Aventura alle 17:50 h . L'ultimo orario dei treni può subire variazioni durante le vacanze o i fine settimana.


:: Come Misurare Un Condensatore Di Spunto mania curriculm\n:: Come Misurare Un Condensatore Di Spunto mania curriculm ::\nPosté le: Jeu 21 Déc - 06:04 (2017) Sujet du message: Come Misurare Un Condensatore Di Spunto mania curriculm\nCome Misurare Un Condensatore Di Spunto\nvorrei sapere come colleare un motore monofase 220 volt ad un condensatore e poi collegarlo alla rete eletrica . Quei condensatori "di spunto" solitamente sono in .Ultima premessa consiste nel notare come non vi sia differenza in . che gli conferisce lo spunto e gli permette di . sarebbe colpa di un condensatore .Come Leggere un Condensatore. Contrariamente a quanto accade per le resistenze, i condensatori hanno un'ampia variet di codici che descrivono le loro caratteristiche.di prodotto, come dimostrano le omo- . sono in grado di dare un elevato spunto al motore in fase di . valore di capacit necessario per il condensatore .Se si dispone di un circuito funzionante e si pu misurare la dissipazione di . fondamentali di un condensatore . di spunto; Come calcolare .Usare un condensatore non polarizzato di un . i due cavi che collegano il condensatore di spunto devono avere . Mi stato ceduto come .. come quando ci si . interventi di questo tipo. Un altro sintomo che dovrebbe far . condensatore di spunto del motore (cilindro di colore metallico .Per provare dei diodi sufficiente usare il tester come ohmetro e provare se il diodo, in un senso . (anche di un decimo di millimetro!!) il condensatore in .condensatore, si stabilisce tra di esse un campo elettrico E che determina la polarizzazione del dielettrico. .Misura della capacit mediante capacimetro. . Come usare un multimetro o tester . Condensatore piano .Vediamo ora in questa breve guida come verificare il funzionamento di un . di potenziale per misurare la . su come alimentare un microfono a condensatore.di prodotto, come dimostrano le omo- . sono in grado di dare un elevato spunto al motore in fase di . valore di capacit necessario per il condensatore .Come Controllare un Condensatore di Avviamento. I condensatori di avviamento sono comuni negli elettrodomestici o negli equipaggiamenti HVAC. Se il motore della tua .Per sapere come controllare un condensatore di avviamento, devi inoltre verificare la sua capacit. Aiutati con un altro strumento specifico, il multimetro.In questa guida vedrete un modo semplice di come effettuare il calcolo in circuiti elettrici semplici. Una volta acquisito .Molti motori come lavatrici, frigoriferi sono motori monofase . Il problema di alimentare un motore 230 V con una singola fase che non genera la coppia necessaria .. poich per non si ha a disposizione un campo rotante, come nel . condensatore di avviamento . di un motore CC: coppia notevole allo spunto, .. condensatore di marcia nel motore asincrono monofase, aumenta notevolmente la coppia di spunto nella sola fase di avviamento grazie all'inserimento di un .. un piccolo condensatore o una serie di . Un rel inserisce l'avvolgimento di spunto per pochi secondi. Anche alcuni piccoli elettroutensili da banco come .di prodotto, come dimostrano le omo- . sono in grado di dare un elevato spunto al motore in fase di . valore di capacit necessario per il condensatore .Nelle righe che seguono vengono descritte brevemente le caratteristiche elettriche di un condensatore, i tipi di uso . del condensatore. Come gli altri tipi di .cmq di solito solo i multimetri professionali riescono a misurare la capacit di un condensatore . multimetro al condensatore per misurarlo, come una .Il condensatore un componente molto importante trovato su quasi tutti i moderni sistemi CA automotive. La sua funzione primaria quella di convertire.Vediamo allora come verificare l'integrit di un condensatore . ovvero a dare potenza e spunto nell . Pu trattarsi di un semplice orologio, come di un .La capacit di un condensatore piano . il condensatore si comporta come un 'circuito aperto' ovvero interrompe ogni . senza di essi, una coppia di spunto uguale .vorrei sapere come colleare un motore monofase 220 volt ad un condensatore e poi collegarlo alla rete eletrica . Quei condensatori "di spunto" solitamente sono in .Il condensatore uno delle parti elettriche che maggiormente viene sollecitato durante il funzionamento di una lavatrice, e quindi nell'80% dei casi pi .Come verificare con un tester digitale il . di un condensatore elettrolitico di . rimosso dalla scheda per poter misurare se .E' esattamente come alimentarlo a tensione superiore., . in avviamento si aggiunge un condensatore di spunto di valore molto pi alto di quello nominale, .in pratica permette di vedere se un condensatore e' buono o da buttare. .vorrei sapere come colleare un motore monofase 220 volt ad un condensatore e poi collegarlo alla rete eletrica . Quei condensatori "di spunto" solitamente sono in . 7984cf4209\nat t u verse television service temporarily unavailableblitzkrieg 1 free download full gameadobe dreamweaver cs3 v9 rus crackwindows vista home premium serials keysdownload free full game kid mysterywinrar for win7 64bit free downloadhow to unlock rar files without password fasteric gable caught in the act rarcomo borrar cache y cookies de mozilla firefoxcode total video converter 3.71 crack\nPosté le: Jeu 21 Déc - 06:04 (2017) Sujet du message: Publicité


Millesimi di proprieta' | propit.it - Forum per la Casa\ninterrogando la visura catastale , mi sono accordo che oltre ai millesimi di proprieta' dell'immobile che mia moglie ha acquistato, ci sono altri millesimi che fanno riferimento al condominio , con categoria F1-F4-D1-C7\nnello specifico c'e' scritto\nIMMOBILE CON 215 INTESTATI\nTOTALE IMMOBILI 27\nil notaio mi scrive :\nBuongiorno confermo che la moglie risulta proprietaria dell’immobile acquistato e dei millesimi di proprietà delle parti comuni.\ncosa implica e comporta tutto cio' ?\nSi tratta di un opificio (D1), di una tettoia (C7), di un'area urbana (F1) e di un'altra unità in corso di definizione (F4) che sono considerate parti comuni condominiali.\nma cosa comporta , in termini di eventuali tasse e imposte?\nc'e' modo di recedere da questi millesimi ?\nPremesso che non c'è modo di "recedere" dalla quota di possesso delle parti comuni, possiamo dire che, senza conoscere in dettaglio la situazione:\nun opificio può essere una fabbrica (magari dismessa), una centrale elettrica, un impianto fotovoltaico o qualsiasi altro edificio atto alla trasformazione di materia prima, che possiede una sua rendita catastale;\nuna tettoia è un bene immobile con una propria rendita catastale;\nle aree urbane F1 e F4 di solito non hanno un reddito catastale (si tratta di spazi in genere aperti di pertinenza del fabbricato o ruderi) ma potrebbero in futuro averlo, soprattutto la F4.\nLe parti comuni vanno dichiarate pro-quota nella dichiarazione dei redditi e concorrono a formare la base imponibile.\nPer l'IMU si paga solo su fabbricati, aree edificabili e terreni agricoli, quindi per F1 e F4 non si dovrebbe pagare nulla.\nNon si capisce dal tuo post quale sia la vostra quota millesimale delle parti comuni. Poniamo ad esempio la tettoia. Se hai 100 millesimi della tettoia, la tua quota di possesso è il 10% ed è questo che dichiarerai nel modello 730 o Redditi quando farai la dichiarazione.\nFatti fare una visura catastale con il codice fiscale di tua moglie ed avrai tutto il dettaglio degli immobili posseduti e delle parti comuni con relativi redditi catastali. Puoi farla anche tu online se hai l'accesso al portale dell'Agenzia delle Entrate.\nLunedì alle 09:50\navrai tutto il dettaglio degli immobili posseduti e delle parti comuni\nSolitamente sono accatastate ed evidenziate solo le parti comuni che hanno una funzione autonoma.\nQuindi comprensibile siano citate le tettoie ( equiparate a posti macchina) e il D1, ma mi sorprende sia evidenziato un F1; il tecnico accatastatore Doveva essere un “precisino”: almeno così non capita si dimenticare nelle successive compravendite, quelle parti (aree urbane=corti e aree libere dì pertinenza) distinte dal fabbricato principale o condominio\nAssemblee e condomini pluriproprietari: teste e millesimi\nDiritto di superficie? Scopro oggi che il vecchio proprietario ha la proprietà per l'area...\nPubblicata da giannaus\nAttribuzione millesimi, suddivisione di uno stabile per delle spese comuni\nPubblicata da Gimmiboy\nPubblicata da rampinelli\nAcquisto seconda casa in separazione dei beni\nPubblicata da ANTOPE


Municipio di Civitacampomarano colpito dalla frana. Trasloco nell'ex sede del Giudice di pace\nLa decisione presa dopo un vertice che si è svolto oggi in prefettura. Il Comune gravemente lesionato dallo smottamento\nCIVITACAMPOMARANO. La sede del Municipio di Civitacampomarano interessata da un ampio movimento franoso che ha coinvolto il centro abitato del paese, sarà trasferita nei locali che fino a qualche anno fa ospitavano l'ufficio del Giudice di Pace.\nLa decisione è stata presa al termine di un vertice in Prefettura a Campobasso, a cui hanno partercipato il prefetto, il sindaco, il presidente del Tribunale di Campobasso, referenti dell'Avvocatura distrettuale dello Stato, direttore dell'Agenzia del Demanio e rappresentanti del Provveditorato alle opere pubbliche. Dopo avere approfondito gli aspetti tecnici, organizzativi e giuridici connessi al trasferimento, acquisito l'assenso dell'amministrazione giudiziaria, è stato concordato che nell'immediato il sindaco provveda ad emanare un provvedimento d'urgenza per l'occupazione dei locali.\nFunzionari del Tribunale hanno proceduto alla consegna al Comune dell'immobile, che sarà adibito a nuova sede del Municipio "non appena completati gli interventi strettamente necessari a renderlo funzionale all'uso".\nPrevious Article Droga e alcol sulle strade: a Isernia scattano denunce e sequestri\nNext Article Inaugurazione anno tributario, aumentano i ricorsi per i bolli auto\nisnews\tcronaca,\tcivitacampomarano\tfrana\tcroaca


Equitalia: Monti esorta al rispetto verso i lavoratori pubblici - PMI.it\nEquitalia: Monti esorta al rispetto verso i lavoratori pubblici\nMario Monti ammonisce gli italiani: più rispetto verso i lavoratori statali che rischiano la loro incolumità a causa dei recenti fatti di cronaca.\nPrendere di mira Equitalia e i suoi dipendenti non è un atteggiamento legittimo, e tantomeno produttivo: Mario Monti ha espresso il suo dissenso nei confronti della dura presa di posizione contro l?azienda che si occupa di riscuotere i tributi a livello nazionale nel corso della conferenza stampa che ha aperto il Forum della Pubblica Amministrazione.\nIn riferimento a recenti fatti di cronaca che hanno coinvolto Equitalia e che non rappresentano un vanto per l?Italia, infatti, il premier ha speso parole di sostegno nei confronti dei lavoratori pubblici, invitando i cittadini a rispettare professione e operato di questa categoria professionale.\n«Grazie a tutti i dipendenti della Pubblica Amministrazione che in questa fase di forti tensioni affrontano particolari criticità e persino rischi per la loro incolumità, come vediamo dalla cronaca. La vicinanza e il supporto del governo sono incondizionati e costanti. Il fatto che una certa insofferenza sia giustificata non significa che la loro importanza sia meno essenziale e che non debbano avere il rispetto dei cittadini. Lavoreremo per ricostruire un rapporto basato sulla fiducia».\nUn elogio ai dipendenti pubblici quindi, che nell?ottica del Governo dovrebbero anche contribuire a proporre idee e strategie per limitare gli sprechi e ridurre la spesa pubblica. Monti, quindi, esorta i lavoratori e i cittadini verso il compimento di uno sforzo unitario per sostenere la ripresa del Paese. Per quanto riguarda la crisi economica, il premier ammette segnali di ripresa, tuttavia la strada verso la crescita sembra essere ancora molto lunga.\nSe vuoi aggiornamenti su Equitalia: Monti esorta al rispetto verso i lavoratori pubblici inserisci la tua email nel box qui sotto:


SalvaSalva piegare lamiere per dopo\nScienza Delle Costruzioni Vol 2\n2 - DEFORMAZIONE DELLA LAMIERA\nCopyright 2009 - Tutti i contenuti di questo corso sono coperti da diritto dautore. Vietata la distribuzione.\nProf. Aggr. G i a n l u ca D U r s o Universit degli Studi di B e r g a m o\nMATERIALI E TECNOLOGIE DI LAVORAZIONE DEL L A LAMIERA\nIl processo di piegatura rappresenta uno dei pi comuni e diffusi metodi di lavorazione delle lamiere. La piegatura unoperazione per deformazione plastica che modifica la forma di una lamiera mediante unazione di flessione e che generalmente produce deformazioni permanenti in zone relativamente limitate della lamiera stessa. Questo processo permette di realizzare sia forme molto semplici che geometrie estremamente complesse ed applicabile a tutti i materiali sufficientemente plastici da non determinare rotture in corrispondenza della piega. Tale operazione pu essere utilizzata sia come processo a s stante (anche ripetendola pi volte) che in combinazione con altre operazioni quali imbutitura, coniatura, stampaggio, per ottenere anche componenti dalla forma molto complessa. Loperazione di piegatura pu essere applicata, oltre che alle lamiere, ad altri semilavorati quali tubi, fili, nastri, e barre di varie sezioni. In questo capitolo ci si limiter tuttavia a trattare il processo di piegatura delle lamiere, ovvero di quei semilavorati in cui una delle tre dimensioni molto minore delle altre due. Le operazioni di piega vengono nella maggior parte dei casi eseguite a temperatura ambiente, tuttavia, quando loggetto da deformare presenta ridotti raggi di raccordo o elevate sezioni, pu essere necessario eseguire il processo a caldo, consentendo una maggiore deformabilit del materiale nonch una riduzione delle forze in gioco.\nFIG|01| Esempio di una geometria semplice (basata su ununica piega) e di una geometria complessa (ottenuta mediante lesecuzione di diverse pieghe).\nFIG|02| Stato di deformazione sempli cato di una lamiera sottoposta a piegatura.\nSebbene questo processo possa sembrare estremamente semplice e di immediata esecuzione, nasconde una serie considerevole di problemi legati al complesso stato di sollecitazione e deformazione che induce allinterno dei componenti piegati. Il ritorno elastico (ovvero il parziale recupero della lamiera una volta terminata la fase di carico) e il conseguente controllo dellangolo finale di piega, i limiti di formabilit del materiale, linfluenza delle precedenti lavorazioni per deformazione plastica effettuate sulla lamiera da piegare, le differenze di comportamento legate agli stati di fornitura del materiale e alle esatte caratteristiche meccaniche e metallurgiche fanno si che un processo intrinsecamente semplice come la piegatura sia ancora oggi oggetto di studio. LO STATO DI SOLLECITAZIONE E DI DEFORMAZIONE Lo stato di deformazione Il processo di piegatura si basa sullapplicazione di un momento flettente in grado di produrre sul componente sollecitato deformazioni permanenti. Lo stato di sollecitazione e di deformazione che si instaura nella zona di piega illustrato in figura 2. La teoria della piegatura si basa sulla presenza di una fibra neutra, disposta al centro dello spessore della lamiera, che si deforma senza allungarsi n contrarsi durante il processo di deformazione. Le sollecitazioni (c e t) in prossimit della fibra neutra sono di tipo elastico e solo a una certa distanza dalla fibra neutra stessa assumono valori tali da provocare deformazioni plastiche. Le fibre pi interne sono soggette a compressione (c) nel piano di flessione e subiscono un allungamento nel piano trasversale; le fibre pi esterne, al contrario, sono soggette a trazione (t) nel piano di flessione e subiscono un accorciamento nel piano trasversale. Nelle deformazioni per flessione della lamiera, sia elastiche che plastiche, oltre alla variazione di lunghezza delle fibre circonferenziali intorno allasse di curvatura si hanno quindi altre deformazioni in senso trasversale, cio nella direzione della lunghezza della piegatura. Queste deformazioni sono la risultante della contrazione laterale delle fibre sottoposte a trazione e del rigonfiamento laterale di quelle sottoposte a compressione. La sezione in corrispondenza della piegatura non ha quindi la forma di un rettangolo di lati b e s, ma si avvicina a quella di un trapezio di altezza s0 e lati paralleli bi e ba. Inoltre, va anche sottolineato che le forze di ricalcatura, dirette verso lesterno, sugli spigoli interni dei bordi, unitamente alle forze di contrazione sugli spigoli esterni dei bordi, danno luogo a un incurvamento con innalzamento degli spigoli rispetto al centro della sezione, cio alla formazione di una concavit sul lato esterno e di una convessit sul lato interno della piegatura. Tuttavia, quando la larghezza b della lamiera molto grande rispetto allo spessore s, cio quando b circa 6-10 volte s, le deformazioni trasversali nella maggior parte dei casi non assumono rilevanza pratica (condizione di stato piano di deformazione). Va comunque precisato che il concetto di fibra neutra (contemporaneamente non soggetta n a tensione n a deformazione) una pura astrazione. Durante lapplicazione del carico infatti, tutti i punti della lamiera interessati da sollecitazioni variano continuamente nel tempo e la fibra indeformata coincide con quella non tensionata solo allinizio della piegatura. Dopo listante iniziale si ha uno spostamento delle fibre verso il bordo interno: la fibra media originaria si sposta in posizione pi vicina al punzone e la fibra a met spessore risulta soggetta a uno stato tensionale non nullo. La curva della tensione e della deformazione in funzione della posizione lungo lo spessore della lamiera non risultano quindi simmetriche rispetto ai punti della linea media della sezione. La discrepanza tanto maggiore quanto pi piccolo il raggio di piegatura. Da diversi esperimenti eseguiti si potuto concludere che la linea neutra si pu considerare sulla mezzeria quando la lamiera non supera il millimetro di spessore ed piegata secondo un raggio di curvatura compreso tra 4 e 10 volte lo spessore, mentre si trova a circa un terzo della curva interna quando la lamiera supera il millimetro ed piegata secondo un raggio minore. Una stima approssimativa della posizione della fibra neutra pu essere fatta sulla base del rapporto r/s (raggio di curvatura/spessore) come riportato nella seguente tabella. La lettera y rappresenta la distanza della fibra neutra dalla fibra pi interna (fibra soggetta a massima compressione).\nTab. 1 Posizione della bra neutra in funzione del rapporto tra spessore della lamiera e raggio di curvatura. Copyright 2009 - Tutti i contenuti di questo corso sono coperti da diritto dautore. Vietata la distribuzione. r/s 0.2 0.5 1 2 3 4 5 10 y [mm] 0.437 s 0.387 s 0.421 s 0.451 s 0.465 s 0.470 s 0.478 s 0.487 s\nFIG|03| Stato di sollecitazione di una lamiera durante lapplicazione e dopo la rimozione del carico, materiale elasto-plastico non incrudente.\ny D 1 F B C Compressione 4 Trazione 3\n2 A O E\nMATERIA LI E TECNOLOGIE DI LAVORAZIONE DEL L A LAMIERA Lo stato di sollecitazione Nella figura 3 riportata di seguito viene mostrato lo stato di sollecitazione indotto nella lamiera sotto lazione del punzone e quello residuo che permane una volta cessato il carico. La trattazione proposta fatta sotto lipotesi semplificativa che il materiale abbia un comportamento elastico perfettamente plastico (ovvero senza incrudimento), uguale sia a trazione che a compressione. Durante la fase di carico le fibre compresse del materiale sono sollecitate elasticamente nel tratto OE e plasticamente nel tratto EC. Per quanto riguarda la parte soggetta a trazione si ha uno stato di sollecitazione del tutto analogo. Scaricare la lamiera significa applicare un momento della stessa entit ma di segno contrario a quello che ha provocato lo stato di tensione appena descritto. Poich lo scarico avviene con buona approssimazione con legge elastica, significa sovrapporre al momento elasto-plastico (carico) un momento elastico (scarico) di segno opposto che genera nella sezione lo stato di sollecitazione rappresentato dal segmento OD. Sovrapponendo i due momenti (ovvero facendo la somma algebrica delle sollecitazioni) possibile vedere come, una volta avvenuto lo scarico, nella sezione permane uno stato di sollecitazione residuo. Tale sollecitazione residua positiva (ovvero di trazione) nelle aree 1 e 3, mentre negativa (ovvero di compressione) nelle aree 2 e 4. Questo fenomeno pu anche essere descritto nel seguente modo. Nel nucleo elastico le fibre inizialmente tese restano tali dopo lo scarico, analogamente per quelle compresse. Le fibre al di fuori del nucleo elastico vedono invece un cambio di tendenza della tensione residua dopo rilascio del momento applicato; tale momento decresce in modulo con y fino ad annullarsi a una certa distanza dal centro, per poi raggiungere un massimo di segno opposto. Tale andamento risulta lineare se si ipotizza un comportamento elastico-idealmente\nFIG|04| Stato di sollecitazione di una lamiera durante lapplicazione e dopo la rimozione del carico, materiale elasto-plastico incrudente.\nplastico del materiale, mentre tenendo conto dellincrudimento si ha un aumento del momento di plasticizzazione e quindi dellintero momento flettente. In questultimo caso si avr un andamento delle tensioni lineare nel nucleo elastico e curvilineo in campo plastico (fig.4). Il recupero elastico La lamiera piegata, una volta cessato il carico esercitato dal punzone, soggetta a un recupero elastico, ovvero a un parziale ritorno alla forma originale. Questo fenomeno, se non opportunamente compensato, conduce alla realizzazione di un pezzo caratterizzato da un angolo effettivo di piega differente da quello desiderato. Come mostrato in figura 5, dopo il ritorno elastico, langolo finale e il raggio di piega sono maggiori di quelli a cui il pezzo era stato condotto sotto carico. importante sottolineare come questo fenomeno non si manifesti solo in una lamiera piana o in un\nFIG|05| Recupero elastico della lamiera.\ncasi le operazioni vengono eseguite in successione durante la corsa del punzone e solo raramente in modo simultaneo. Nelle operazioni che utilizzano utensili composti la velocit della pressa di poco inferiore al caso con utensili per operazioni single. Pertanto, il tempo di produzione e i costi di lavorazione diminuiscono in proporzione al numero di operazioni svolte durante una singola fase di discesa del punzone. Inoltre, in molti casi il costo di un utensile composto non differisce in modo significativo da quello per le attrezzature equivalenti separate e anzi, talvolta minore. Utensili progressivi. Sono simili ai composti, combinando in un unico settaggio diverse operazioni effettuate con un solo colpo della pressa, ma differiscono da essi in quanto piatto, bens anche nella piegatura di fili o barre caratterizzati da una sezione trasversale di forma qualsiasi. TIPOLOGIE DI PIEGA In questo paragrafo vengono descritte le pi comuni operazioni di piegatura. Oltre alla formatura con momento di piegatura costante, che ha applicazioni solo teorico sperimentali, esistono altri innumerevoli processi di piegatura utilizzati industrialmente sia per la produzione di piccoli lotti che per impieghi di grande serie. Alcuni di questi processi sono basati su una singola operazione ed eseguiti in singole stazioni di lavoro; altri processi sono pi complessi, basati sulla combinazione di pi operazioni elementari ed eseguiti in continuo. Innanzitutto, possibile fare una prima classificazione (descritta di seguito) in base alle tipologie di utensili impiegati. Matrici e punzoni per operazioni singole. Eseguono una piegatura alla volta sulla singola stazione di lavoro e sono relativi a una singola operazione. Quando questa viene completata, vengono sostituiti con gli utensili richiesti dalloperazione successiva. In genere vengono utilizzati per produzioni limitate, o comunque in tutti quei casi in cui alta flessibilit e bassi tempi di attrezzaggio sono preferibili ad alti tassi di produzione. Inoltre, possono essere impiegati per la lavorazione di pezzi dalla geometria particolarmente complessa, dove per esempio, lesecuzione di una sola piegatura alla volta economicamente vantaggiosa. Utensili composti. Combinano due o pi operazioni di piegatura in una singola stazione di lavoro senza necessit di riposizionare il particolare in lavorazione. In questo modo possibile realizzare un pezzo caratterizzato da diverse pieghe con un solo colpo della pressa. Nella maggior parte dei tali operazioni sono distribuite su un certo numero di stazioni. Una striscia di lamiera, corrispondente a numerosi pezzi uniti insieme (in genere tanti quante sono le stazioni di lavoro), avanza tra le varie stazioni e, a ogni colpo vengono effettuate contemporaneamente, ma su pezzi diversi, tutte le lavorazioni. La parte in lavorazione assume la sua forma finale man mano che viaggia attraverso le varie stazioni, fino a che dallultima non viene estratto un pezzo finito e dalla prima non entra una nuova striscia da formare (fig. 6). I costi iniziali degli utensili progressivi sono generalmente pi elevati di quelli di un set di utensili singoli necessari per la fabbricazione del medesimo componente. Una serie di vantaggi economici pu comunque derivare da un numero inferiore di riattrezzaggi, da manutenzioni meno frequenti e da un maggiore tasso di automazione.\nFIG|06| Esempio di piegatura con utensili progressivi.\nMATERIA LI E TECNOLOGIE DI LAVORAZIONE DEL L A LAMIERA\nFIG|08| Esempio di piegatura in stampo. Copyright 2009 - Tutti i contenuti di questo corso sono coperti da diritto dautore. Vietata la distribuzione.\nDi seguito vengono brevemente descritte le pi diffuse operazioni di piegatura che possibile eseguire su una lamiera metallica. importante notare come la classificazione proposta rappresenti solo uno dei tanti modi con cui si possono classificare i vari processi di piegatura. Inoltre, considerato che alcuni dei processi descritti sono basati su pi operazioni elementari, non sempre possibile classificarli in modo univoco. PIEGATURA A V La piegatura a V pu suddividersi in libera o in stampo. Si parla di piegatura libera o in aria quando la lamiera viene semplicemente disposta su due appoggi e deformata dal\nFIG|09| Esempio di piegatura con macchine pannellatrici.\npunzone (fig. 7). In questi casi si parla anche di piegatura su tre punti, in quanto gli elementi atti alloperazione di piega sono il punzone e i due punti di contatto tra lamiera e appoggi. importante notare come il raggio interno di piega sia sempre superiore al raggio di testa del punzone. Questo processo caratterizzato da unottima flessibilit e non richiede attrezzature particolarmente complesse o costruite appositamente per una specifica operazione. Con un singolo set di utensili infatti possibile realizzare una vasta gamma di pieghe. In questo tipo di processi la funzione degli utensili solo quella di trasmettere il momento flettente al pezzo in lavorazione e langolo finale di piega ottenuto attraverso il controllo della profondit di penetrazione del punzone allinterno della matrice. Questo permette di compensare il ritorno elastico attraverso la sovra piegatura del metallo (tale aspetto verr trattato in modo pi dettagliato al paragrafo 1.5). Modificando la distanza tra gli appoggi della matrice, a parit di momento flettente applicato, variano le forze necessarie per eseguire la lavorazione. In particolare, aumentando tale dimensione aumenta il braccio del momento ed richiesta una forza minore per deformare la lamiera; viceversa, se si riduce la distanza\nFIG|07| Esempio di piegatura in aria.\ntra i supporti, crescer la forza richiesta per effettuare loperazione. Questa tecnologia di piega, per quanto molto semplice, ha un vasto campo dimpiego soprattutto se si considera che la precisione di piega molto migliorata rispetto al passato, grazie ai moderni sistemi di controllo montati sulle presse piegatrici. La piegatura in stampo o coniatura utilizza invece come utensili una matrice e un punzone sagomati in modo tale da conferire alla lamiera una ben precisa forma (fig. 8). In questo caso alloperazione di piegatura, avviata come nel caso in aria, segue una fase di coniatura, ovvero la compressione della lamiera tra stampo e punzone. In questo modo la lamiera si chiude attorno al punzone fino a stabilire un contatto lungo tuta la superficie del punzone stesso. Questa soluzione, oltre a eliminare lincertezza della geometria ricavata, introduce nella lamiera uno stato di sollecitazione tale da eliminare quasi completamente il ritorno elastico successivo alla rimozione del carico. Va tuttavia notato che, rispetto alla piegatura in aria, le forze richieste per questo tipo di operazione sono decisamente superiori, con tutte le implicazioni relative alla maggiore sollecitazione degli stampi e alla necessit di impiegare macchine con limiti di forza pi elevati. Esiste poi la piegatura su macchine pannellatrici con pressore mobile. In questo caso la lamiera viene serrata tra pressore superiore e inferiore e piegata mediante lazione di un utensile oscillante (fig. 9). Langolo finale di piega, a meno\nFIG|11| Esempio di lamiera orlata.\ndegli effetti legati al ritorno elastico, corrisponde a quello realizzato dallutensile. Uno dei principali vantaggi rispetto alla piegatura con matrici riguarda la possibilit di lavorare pezzi anche molto corti e piccoli. PIEGATURA A U In questo caso possono essere impiegati due o tre utensili a seconda che si tratti rispettivamente di piegatura senza o con contro-disco. Nel caso di piegatura senza contro-disco il processo evolve come mostrato in figura 10a. Nelle fasi iniziali del processo si ha piegatura in campo elastico e, per effetto della distribuzione costante del momento, larco di curvatura circolare. Proseguendo nelloperazione, per effetto della corsa del punzone, la curvatura cresce fino a quando i lembi esterni della lamiera non diventano paralleli alle pareti verticali della matrice. Da tale punto in poi e fino allinizio della coniatura, non si hanno pi significativi incrementi di deformazione. Durante questultima fase la curvatura passa da convessa a concava, per poi annullarsi con la spianatura finale della lamiera. Nella piegatura con contro-disco (fig. 10b), oltre a matrice e punzone presente un terzo utensile detto cuscinetto di pressione, che preme a lamiera con verso opposto a quello del punzone. Rispetto al caso precedente, ORLATURA Lorlatura un processo mediante il quale lo spigolo di una lamiera viene ripiegato su se stesso (piega a 180). Questa\nFIG|10| Esempio di piegatura a U, (a) senza contro disco, (b) con contro-disco.\nla coniatura risulta dunque superflua. Per mantenere piana la lamiera richiesta una forza di pressione fra punzone e contro-disco di circa il 30% superiore a quella di piegatura. Di contro viene eliminata la coniatura che richiederebbe un carico paria a circa tre volte quello richiesto dalla semplice fase di piegatura. Tuttavia, importante notare come non necessariamente il secondo metodo di piega sia da preferire al primo. Infatti, sebbene in questo secondo caso siano richieste forze inferiori, leffettiva convenienza va calcolata considerando anche il maggiore investimento per le attrezzature.\noperazione, oltre a migliorare la rigidezza dei bordi, migliora laspetto estetico di un componente ed elimina i bordi affilati, potenzialmente taglienti e quindi pericolosi in termini di sicurezza (fig. 11). AGGRAFFATURA Laggraffatura ha la funzione di congiungere i bordi di due lamiere unendoli tramite orlatura. La giunzione pu avvenire con processi simili a quello mostrato in figura 12 oppure mediante rulli opportunamente sagomati. Questo processo permette anche lottenimento di giunzioni a tenuta di liquidi o gas.\nFIG|12| Esempio di aggraffatura (a) e relativo processo di ottenimento (b).\nNERVATURA Il processo prevede che lo spigolo della lamiera venga ripiegato allinterno della cavit di una matrice (fig. 13). Questa operazione viene spesso eseguita per conferire una maggiore rigidezza al componente in lavorazione attraverso lincremento del momento dinerzia dei bordi. Indirettamente vengono cos eliminati gli spigoli affilati esposti, potenzialmente taglienti e quindi pericolosi in termini di sicurezza. La formatura di una nervatura pu avvenire mediante limpiego di una singola matrice o di due matrici. FALNGIATURA E INFOSSATURA\nprofilo desiderato (fig. 15). Con questa tecnologia possono essere lavorate lamiere con spessori variabili dal decimo di millimetro fino a 2025 mm. I rulli sono generalmente in acciaio al carbonio o ghisa grigia e sono spesso trattati superficialmente o rivestiti per conferire loro una maggiore resistenza allusura o una migliore finitura superficiale del prodotto in lavorazione. La profilatura a rulli un processo alternativo alla piegatura tradizionale, la cui scelta dipende sostanzialmente dalla lunghezza e dalla quantit dei profilati che si intende produrre. Infatti, a differenza dei processi di piegatura sopra descritti, permette di piegare lamiere di lunghezza indefinita, essendo un processo continuo. Questa tecnologia si presta pertanto a grandi produzioni di serie nelle quali i pi elevati costi per le attrezzature (rispetto alla piegatura tradizionale) e la perdita di flessibilit sono compensati dalle elevate produzioni. In figura 16 viene mostrato un esempio di come uno stesso componente possa essere realizzato sia mediante un processo (continuo) di profilatura con rulli che attraverso una serie di operazioni di piegatura con matrice-punzone. PANNELLATURA La pannellatura un processo di piegatura della lamiera che sfrutta dei principi meccanici differenti da quelli visti nella piegatura pi convenzionale. Il nome deriva dal fatto che\nSi tratta di operazioni di piegatura dei bordi (tipicamente a 90) finalizzate a incrementare la rigidezza dei componenti. Loperazione di infossatura prevede la realizzazione di un foro tramite tranciatura e poi la realizzazione di una flangia mediante allargamento dello stesso. In alternativa, un punzone appuntito perfora la lamiera ed espande il foro. Alcuni esempi di lamiere flangiate sono riportati in figura 14. PROFILATURA CON RULLI Per completezza si riportano di seguito alcuni cenni relativi alla profilatura a rulli, si possono trovare maggiori dettagli nellunit 3.4 Calandratura e profilatura. La profilatura con rulli consiste nellobbligare la lamiera a passare attraverso una serie di coppie di rulli sagomati in modo tale da deformarla gradualmente fino a farle assumere il\nFIG|13| Esempio di nervatura (a) e relativo processo di ottenimento (b).\nFIG|14| Esempi di lamiere angiate.\nsi colloca solo in parte nellambito dei processi di piegatura propriamente detti, ovvero la piegatura a rulli (o calandratura). Questo processo destinato essenzialmente alla produzione di parti cilindriche o comunque assialsimmetriche. Il momento di piegatura prodotto da rulli rotanti (generalmente tre), due dei quali costituiscono gli appoggi, mentre il terzo funge da punzone (fig. 19). Questa tecnologia non comunque lunica con cui possibile ottenere profili circolari chiusi, infatti, la piegatura di elementi relativamente corti pu essere eseguita anche con macchine a quattro slitte, come quella rappresentata in figura 20.\nFATTORI CHE INFLUENZANO LA PIEGABILIT Numerosi sono i fattori che possono influenzare i limiti di deformazione e quindi di piegabilit delle lamiere senza giungere a rottura. Tra i principali bisogna sicuramente citare: le propriet del materiale, gli eventuali stati tensionali indotti dalle precedenti lavorazioni, lo stato di finitura dei bordi, la lunghezza del pezzo nella direzione di piega, lorientazione della piega rispetto alla direzione di laminazione e la tempequesta tecnica si presta bene alla piegatura di pannelli. Mentre la presso-piegatura si basa sullapplicazione di una forza centrale (trasmessa attraverso il punzone) tra due reazioni vincolari generate dalla matrice, nella pannellatura la forza applicata non centrale, ma laterale ai vincoli. Un premilamiera e una controlama bloccano rigidamente il foglio di lamiera, mentre una parte mobile (lama) esercita la forza deformante che produce la piega (fig. 17). Le tipologie di piega ottenibili sono molteplici e dipendono, oltre che dal pannello, dalla macchina utilizzata. In figura 18 vengono mostrati alcuni esempi di prodotti ottenibili per pannellatura. PIEGATURA A RULLI A titolo di completamento viene descritto un ulteriore processo di formatura della lamiera (si possono trovare maggiori dettagli nellunit 3.4 Calandratura e profilatura). che\nFIG|15| Esempio di pro latura a rulli. FIG|16| Confronto tra pro latura con rulli (a) e piegatura con matrice-punzone (b).\nratura di lavorazione.\nFIG|17| Esempio di processo di pannellatura. Copyright 2009 - Tutti i contenuti di questo corso sono coperti da diritto dautore. Vietata la distribuzione.\nFIG|19| Esempio di piegatura a rulli o calandratura.\nLe caratteristiche del materiale e lo stato\ndi sollecitazione Le propriet meccaniche di un materiale influenzano in modo marcato i limiti di formabilit, per esempio materiali estremamente duttili permettono di ottenere pieghe molto pi severe rispetto a materiali caratterizzati da ridotta duttilit. Inoltre, eseguendo le operazioni di piegatura generalmente a freddo, durante il processo non si manifestano fenomeni di riassetto e ricristallizzazione dinamica utili alla riduzione dello stato tensionale interno. Per quanto riguarda le principali caratteristiche meccaniche di un materiale possibile affermare che maggiore la sua tensione di snervamento e pi ostica risulter loperazione di piegatura. Lincrudimento, ovvero la tendenza di un materiale ad aumentare la tensione di flusso con il crescere delle deformazioni, influenza anchesso la formabilit. Per esempio materiali con unelevata propensione a incrudire consentono di ottenere una maggiore differenza tra la tensione di snervamento e la tensione massima a rottura, un pi alto valore dellallungamento uniforme e una minore tendenza alla strizione. Altro aspetto critico lo stato tensionale della lamiera, in considerazione del fatto che la presenza di uno stato di tensione biassiale riduce la duttilit di un materiale. Tale aspetto assume particolare significato considerando che, se la lunghezza della lamiera piegata aumenta, lo stato tensionale delle fibre pi esterne passa da una configurazione monoassiale a una biassiale. Tuttavia a una lunghezza di circa dieci volte lo spessore si raggiunge una condizione di stato piano di deformazione e gli effetti legati alla biassialit si saturano. Lentit massima di piega raggiungibile risulta influenzata anche dalle condizioni dei bordi. Prima della piegatura, le lamiere sono generalmente tagliate a misura mediante tranciatura, questo processo introduce i seguenti effetti. Incrudimento della superficie tagliata. Si possono innescare fenomeni di rottura del materiale, lungo il profilo esterno dellarco di piegatura, nel momento in cui la somma della massima deformazione indotta dalla tranciatura e di quella provocata dalla piegatura supera la deformazione a rottura del materiale stesso. Variazione della finitura superficiale. La piegabilit diminuisce allaumentare della rugosit dei bordi poich su queste superfici si vanno a concentrare le maggiori tensioni. I limiti di formabilit in piegatura possono essere incrementati mediante il riscaldamento del pezzo o per mezzo dellapplicazione di una pressione idrostatica o ancora attraverso lapplicazione di forze di compressione nel piano della lamiera durante la piegatura. Questultima soluzione permette di minimizzare le tensioni di trazione delle fibre pi esterne dellarea di piega. La direzione di laminazione e lanisotropia del materiale Lorientamento dellasse di piegatura rispetto alla direzione di laminazione influenza in modo considerevole il massimo\nFIG|18| Esempi di pieghe e prodotti ottenibili per pannellatura.\nFIG|20| Esempio di piegatura di un pro lo circolare utilizzando una macchina a quattro slitte.\nFIG|21| Effetto della direzione di laminazione sulla piegatura.\nvalore di deformazione ottenibile. Durante la laminazione della lamiera, i grani cristallini, le inclusioni ed eventuali altre impurit tendono ad allungarsi rispetto alla direzione di laminazione. Questo fenomeno produce anisotropia nella lamiera, ovvero differenti propriet meccaniche del materiale lungo le tre direzioni che caratterizzano le dimensioni del componente. Questo si traduce nel fatto che il materiale si comporter in modo differente a seconda che venga piegato in direzione parallela o normale a quella di laminazione (fig. 21). In particolare, il materiale mostrer una maggiore formabilit, e quindi la possibilit di ottenere angoli di piega pi severi, se piegato con asse ortogonale alla direzione di laminazione. Nel caso di direzioni parallele, il materiale presenter invece una maggiore tendenza alla formazione di cricche e alla conseguente rottura lungo la linea di piega. Il raggio minimo di piegatura Qualsiasi operazione di piegatura caratterizzata da un raggio minimo di piega, ovvero da un raggio di curvatura sotto il quale il metallo si romper in corrispondenza delle fibre pi esterne. Questo parametro rappresenta dunque un limite di\nTab. 2 Raggio minimo di piegatura, in funzione dello spessore, per alcuni materiali. condizione del materiale Materiale Tenero Leghe di allumino Rame berillio Bronzo Magnesio Acciaio austenitico inossidabile Acciao a basso tenore di C, basso legato, HLSA Titanio Leghe di titanio 0 0 0 5s 0.5 s Indurito 6s 4s 2s\nformabilit del pezzo. La ragioni per cui la rottura avviene sempre sulla parte tesa sono chiarite di seguito. Come descritto in precedenza le fibre esterne dellelemento piegato sono in trazione, mentre quelle interne risultano compresse. Sebbene in teoria lentit di deformazione sia uguale per le fibre interne ed esterne, nella realt, a causa dello spostamento della fibra neutra verso linterno, la lunghezza della piega pi piccola nella regione esterna. Tra fibre tese e fibre compresse vi dunque una differenza di deformazioni che cresce allaumentare del rapporto tra raggio di piegatura e spessore (R/s). Il raggio minimo di piegatura di un componente generalmente espresso in funzione del suo spessore e i valori sono in genere ricavati per via sperimentale. La tabella riportata di seguito mostra i valori del raggio minimo di piegatura a temperatura ambiente per alcuni materiali, in funzione dello spessore (s). Il ruolo dellattrito nei processi di piegatura delle\n13 s 6s\nlamiere Nei processi di piegatura lattrito assume un ruolo secondario o comunque meno importante rispetto alle altre operazioni per deformazione plastica. Le ragioni vanno ricercate nel fatto che in piegatura le zone di contatto lamiera-utensili sono generalmente molto limitate e lo scorrimento relativo piuttosto contenuto. Tale effetto reso ulteriormente trascurabile a causa delle basse pressioni in gioco. Pertanto, la\n0.7 s 2.6 s\nlubrificazione generalmente minima o addirittura assente e non influenza le forze di piegatura in modo apprezzabile. Fanno eccezione i processi di piegatura con utensili rotanti (profilatura con rulli) dove invece richiesto un attrito sufficiente a garantire il trascinamento della lamiera. LE FORZE IN PIEGATURA Le forze e i momenti flettenti necessari per eseguire una certa operazione di piegatura possono essere valutati attraverso metodi di calcolo di tipo analitico. Tali metodi risultano nella maggior parte dei casi piuttosto complessi e la loro descrizione esula dalle finalit di questa trattazione. Tuttavia, si consideri che spesso, proprio a causa della loro complessit e della necessit di conoscere numerosi parametri del materiale e del processo per metterli in pratica, a questi metodi vengono preferite semplici formule di calcolo di tipo empirico. Sebbene i metodi empirici non siano sempre in grado di fornire risultati estremamente accurati, nella maggior parte dei casi vengono preferiti per la loro immediatezza che meglio si sposa con le tempistiche industriali. Va inoltre notato che le relazioni di calcolo di tipo analitico, soprattutto se riferite a processi di una certa complessit, richiedono inevitabili ipotesi semplificative che spesso possono pregiudicare laccuratezza dei risultati. In generale possibile stimare le forze di piegatura assumendo che il processo in esame sia quello relativo alla piegatura di una trave a sezione rettangolare. La forza di piegatura pu quindi essere espressa in funzione della resistenza del materiale (R), della lunghezza (b) e dello spessore (s) dellelemento piegato e della distanza tra i supporti della matrice (w), secondo lequazione riportata di seguito.\nIL RITORNO ELASTICO Comprensione e quantificazione del fenomeno Come precedentemente accennato, il fenomeno del ritorno elastico o springback si manifesta nei componenti sottoposti a flessione in campo elasto-plastico e consiste nel parziale ritorno alla forma originale dopo la rimozione delle forze e dei momenti di piegatura. In particolare, allatto di annullare i momenti applicati sulla lamiera si assiste alla scomparsa di una parte della deformazione impressa. Questo effetto un fenomeno di carattere generale in quanto si presenta in tutte le lavorazioni che avvengono per deformazione plastica ma assume particolare importanza nella lavorazione della lamiera, perch in essa le deformazioni si traducono in frecce di inflessione con ordine di grandezza superiore a quello delle dilatazioni lineari del materiale nei suoi diversi punti. Lentit del ritorno elastico dipende da numerosi parametri legati sia al materiale che al processo; i principali sono: il modulo di elasticit del materiale, il carico di snervamento, il tasso di incrudimento, lo spessore della lamiera, il raggio di piegatura, il raggio del punzone e la tipologia di sollecitazione impressa. In generale, possibile asserire che il valore del ritorno elastico cresce allaumentare della tensione di snervamento, dellindice di incrudimento e del raggio di piega, mentre decresce allaumentare del modulo di elasticit e dello spessore della lamiera. Nel caso di una lamiera soggetta a deformazioni in campo elasto-plastico, le fibre vengono deformate in modo differente a seconda della loro posizione allinterno della lamiera. Le fibre che si sono plasticizzate durante la fase di carico, restituiscono la loro componente elastica durane la fase di scarico, tendendo a tornare nella posizione originale. Questo tuttavia non si manifesta in modo totale a causa della differente sollecitazione a cui le fibre sono state sottoposte. In particolare, quelle a cavallo della sezione neutra tendono a trovarsi, nella fase di\nv bs Fmax = k Rw\ncarico, ancora in regime elastico e al momento dello scarico, il loro totale recupero della forma originale inibito dalla presenza delle fibre pi esterne che hanno subito deformazioni di tipo irreversibile. Lentit del ritorno elastico deriva dunque dalla differenza tra le tensioni o le deformazioni nei due casi. Come misura del ritorno elastico possibile utilizzare, oltre alla differenza tra angolo di piega sotto carico e dopo lo scarico, la differenza tra raggio di curvatura residuo (ri2) e raggio di curvatura raggiunto sotto carico (ri1). La quantificazione a priori del ritorno elastico per via analitica conduce a risultati spesso approssimati a causa della difficolt di tener conto della reale relazione tra sforzi e deformazioni, che varia da un materiale allaltro. Per ovviare\nIl termine k include il contributo di diversi fattori ed compreso tra 1.2 1.33 per matrici a V, 0.3 0.4 per matrici a 90, 2.4 2.6 per matrici a U. importante sottolineare come questa equazione sia valida solo in condizioni di piegatura tali per cui il raggio del punzone e lo spessore della lamiera sono molto inferiori alla distanza tra i supporti della matrice. In un generico processo di piegatura libera la forza di piegatura varia in funzione della corsa del punzone, in particolare, cresce da zero fino a un massimo per poi decrescere a fine piega Un discorso a parte va fatto per i processi di piegatura con matrice dove la forza cresce improvvisamente quando il punzone raggiunge il fondo della matrice.\nFIG|22| Effetto del ritorno elastico sullangolo e sul raggio nale di piega.\n12 $ M $ (ri2 + 0.5 $ s) E $ b $ s3\ndove E rappresenta il modulo elastico del materiale e b la larghezza della lamiera nella direzione di piegatura. A. Geleji ha proposto un altro procedimento di calcolo basato sulla conoscenza della grandezza se (spessore dello strato sollecitato elasticamente): se = 2 $ r $ vs E\ndove r il raggio medio di curvatura determinato dal raggio dellutensile. Quindi, noto se, possiamo trovare r1: a questo problema possibile utilizzare dei diagrammi che riassumono i risultati sperimentali ottenuti su vari materiali (figura 23); tali grafici presentano in ascissa il rapporto: r1 = ri2 2 $ s3 e 1+ 3 $ s $ (s 2 - s 2) e\nA causa della non uniformit del materiale delle lamiere la determinazione sperimentale dei valori di K riesce molto difficile. Inoltre non si possono cercare legami tra ritorno e durata dellapplicazione del carico o con il valore stesso di questultimo in quanto praticamente indipendenti tra loro.\ne in ordinata il coefficiente di ritorno elastico (k) che dato dal rapporto: K= ri1 + 0.5 $ s a = a2 ri2 + 0.5 $ s 1\nPer far fronte a questa incertezza si usano spesso soluzioni empiriche che consentono di ottenere una piega con un angolo il pi prossimo possibile a quello voluto. La compensazione del ritorno elastico Una volta quantificata lentit del ritorno elastico, rimane il problema di come compensarlo. Nella pratica industriale esistono vari metodi per la compensazione del ritorno elastico, qui di seguito vengono discussi i principali. Sovrapiegatura. Questa tecnica prevede la piegatura della lamiera con un angolo superiore a quello desiderato, il cui valore risulta dalla somma dellangolo richiesto pi il valore angolare corrispondente al recupero elastico. Tale metodo, facilmente applicabile nella piegatura libera e basato su un\nNoto k, langolo r di ritorno elastico risulta dalla relazione: 1 t = a1 - a2 = b - 1l a2 k\nLa determinazione sperimentale del coefficiente K ha evidenziato come i valori non cambino in modo significativo al variare dei materiali analizzati. Nella maggior parte dei casi presi in esame si ha che il valore di K compreso tra 0.9 e 1. Per determinare il valore di K anche per materiali non presenti sul diagramma riportato in figura 23 si pu far ricorso alla formula seguente, una volta noti i carichi unitari di snervamento e di rottura (s e R): K = 1 - :a $ a vs + vR v + vR ri2 2 + b $a s $a k 2 k 2 k s D\nprincipio molto semplice, presenta alcuni limiti, soprattutto in termini di accuratezza dellangolo finale di piegatura. Infatti, affinch il metodo dia risultati soddisfacenti necessario conoscere con accuratezza lentit del ritorno elastico e tale valore, come gi accennato, dipende da molteplici parametri. importante sottolineare come questa affermazione assuma ancora pi significato se si considera come spesso sia possibile notare variazioni del ritorno elastico tra un lotto e laltro di materiali nominalmente identici. Oggigiorno molte\nIn prima approssimazione si possono sostituire nella formula i valori a=0.001 e b=0.000015. H.F. Schwark ha proposto un altro metodo per il calcolo del coefficiente K a partire dalla conoscenza del momento flettente M (sulla base di una curva dei momenti unitari esistenti):\nFIG|23| Diagramma per la determinazione del coef ciente K di ritorno elastico. Copyright 2009 - Tutti i contenuti di questo corso sono coperti da diritto dautore. Vietata la distribuzione.\npresse utilizzate nella piegatura libera sono equipaggiate con un controllo numerico (CNC), il percorso del punzone pu essere molto preciso e viene normalmente calcolato, una volta stabilito langolo di piega desiderato, da un opportuno software presente nel computer della pressa. Questo calcolo generalmente basato su regole empiriche (come quelle descritte nel paragrafo precedente), che richiedono un limitato set di parametri di input; si consideri che molto spesso sono noti solo lo spessore nominale della lamiera, il carico di snervamento e il modulo elastico del materiale. Prendere in considerazione molti altri dettagli inerenti le propriet della lamiera richiederebbe un carico di lavoro ritenuto inaccettabile da molti produttori. Nella pratica attuale queste semplificazioni del modello possono condurre a una stima poco accurata dellangolo finale di piega e vengono generalmente corrette attraverso un approccio di tipo trial and error. Coniatura. Questa tecnica si basa sulla compressione della lamiera tra stampo e matrice. La zona di piega, sottoposta a tensioni molto localizzate tra punzone e matrice, vede uno stiramento del materiale nelle altre due direzioni; tale condizione permette di omogeneizzare il gradiente di tensione allinterno della lamiera, che allorigine del ritorno elastico. Tale metodo chiaramente applicabile solo ai processi di piegatura in stampo, ovvero a quei processi dove la geometria della matrice e del punzone, conferiscono una forma univoca (e quindi non pi dipendente dalla corsa del punzone) allelemento piegato.\nStiro piegatura. Il pezzo sottoposto a trazione mentre viene piegato. Il momento di piegatura richiesto per fare in modo che la lamiera si deformi plasticamente si riduce con laumento della trazione combinata (dovuta alla piegatura delle fibre esterne e alla tensione applicata) nella lamiera. Perci, lentit del ritorno elastico, che il risultato di una tensione non uniforme dovuta alla piegatura, diminuisce. Piega in temperatura. Questo processo si basa sullesecuzione della piegatura a elevate temperature. Poich il ritorno elastico, a parit di tutti gli altri parametri, diminuisce al diminuire della tensione di snervamento, linnalzamento della temperatura ha effetti positivi sul contenimento di tale fenomeno. Questa tecnica viene utilizzata di rado in quanto le elevate temperature richieste rendono difficoltosa la manipolazione e la lubrificazione dei pezzi, oltre a influenzarne il grado di finitura. METODI DI CONTROLLO DEL RITORNO ELASTICO Considerata limportanza del ritorno elastico, tutti i costruttori di presse piegatrici hanno dedicato attenzione al problema, realizzando nel corso degli anni una quantit di dispositivi atti alla rilevazione e alla compensazione automatica degli errori che ne conseguono. Tali sistemi sono in genere integrati nella macchina stessa. Le soluzioni studiate e diffuse si basano soprattutto sul controllo degli spostamenti della pressa e in particolare sul controllo della corsa del punzone. Pertanto assumono significato principalmente nel caso\ndi piegatura libera che, come gi accennato, un processo molto flessibile e permette di ottenere, semplicemente variando la corsa del punzone, diversi angoli di piega con lo stesso set di utensili. In questi casi, il ritorno elastico successivo allo scarico (quasi mai trascurabile), viene in genere annullato mediate una sovra-piega. Di seguito vengono desctitti brevemente alcuni tra i principali metodi per il controllo dellangolo di piega e del ritorno elastico. Soluzioni Feed-back. Alcuni produttori di presse offrono dei dispositivi capaci di garantire unaccuratezza dellangolo di piega entro i 20. Tra le varie soluzioni adottate si ritiene opportuno segnalarne due, entrambe basate sullacquisizione di dati durante il processo. La prima (adaptive forming) connessa a una misura diretta dellangolo di flessione attraverso un sistema ottico (laser), il valore numerico dellangolo pu essere direttamente usato come feedback di controllo del punzone. Il principale vantaggio di questa soluzione da ricercarsi nella sua intrinseca semplicit e robustezza. Questa soluzione tuttavia afflitta da alcune limitazioni: la misurazione dellangolo difficoltoso (o in alcuni casi impossibile) quando la flessione confinata al bordo della lamiera o quando eseguita su lamiere rivestite. Inoltre, sono necessarie lunghe soste a fine corsa, prolungando quindi i tempi di produzione e abbassando la produttivit. In questa soluzione, il punzone viene controllato mediante regole empiriche. I sistemi commerciali disponibili sul mercato prevedono una valutazione del reale ritorno elastico attraverso un ciclo di addestramento (lento) e successivi cicli standard di flessione (veloci). Laltra soluzione basata sullo studio del carico totale come funzione dello spostamento del punzone, al fine di raccogliere informazioni riguardo la legge di sforzo-deformazione del materiale. Questa analisi complicata dalla distribuzione non uniforme della relazione sforzo-deformazione ricavabile dalle operazioni di flessione, quindi richiede un modello teorico del processo caratterizzato da una certa complessit (teoria delle grandi deformazioni e fenomeni di incrudimento). Malgrado lo sforzo numerico richiesto per collegare i dati carico-spostamento della flessione con le propriet tensili del materiale, questo approccio diventa pi interessante da quando sono disponibili sul mercato nuovi dispositivi in grado di acquisire dati di forza durante loperazione di piega. Questa soluzione consente sia la progettazione efficiente della pressa (tutti i dispositivi di misura sono collocati al suo interno) sia la descrizione in modo completo delle propriet della lamiera, permettendo uno studio teoricamente esaustivo. Al momento, le performance di questi sistemi dipendo-\nno essenzialmente dalla qualit dei dati in input; purtroppo, come regola generale, laccuratezza dei dati decresce con lincremento di velocit del punzone. Algoritmi empirici e metodi numerici. Sia i metodi analitici che quelli empirici possono essere utilizzati per valutare lo spostamento del punzone in funzione dellangolo di piega desiderato. Per quanto riguarda gli algoritmi empirici, bisogna sottolineare che sono estremamente veloci, ma non cos accurati e necessitano come input dati non sempre facili da raccogliere come lo spessore effettivo della lamiera e le caratteristiche del materiale. Recentemente sono state impiegate tecniche basate sullutilizzo delle reti neurali, questo approccio utile per ottenere una migliore accuratezza, ammesso vi siano dati in idonea quantit. Le tecniche di simulazione basate sul Metodo degli Elementi Finiti (FEM) si dimostrano efficaci per la loro flessibilit, robustezza e capacit predittiva; inoltre in questo campo, per anni, sono stati utilizzati con successo pacchetti commerciali. Innanzitutto la simulazione FEM una procedura complessa, specialmente quando vengono presi in considerazione fenomeni nonlineari (come in questo caso), non pu essere svolta tramite unit di controllo CNC e in tutti i casi il tempo di calcolo troppo lungo per limpiego industriale. Inoltre necessita una descrizione accurata di numerosi parametri di input come le leggi di sforzo-deformazione del materiale, lo spessore reale della lamiera ecc. Questi limiti possono essere superati utilizzando un approccio ibrido, ovvero combinando procedure empiriche, analisi FEM e raccolta di dati relativi al materiale durante lesecuzione stessa della piegatura.\nA. Bugini, R. Pacagnella, C. Giardini, G. Restelli, Tecnologia meccanica: lavorazioni per fusione e deformazione plastica, vol. 2, Milano: CittStudi, 1994. AAVV, Manuale di lavorazione della lamiera, direzione e coordinamento: Renato Suzzani Milano: Tecniche Nuove, 2004. ASM International Handbook Committee, ASM Handbook forming, Metals Park (Ohio), ASM international, 2000. E. Ceretti, G. Maccarini, Plasticit e lavorazioni per deformazione plastica, Brescia: Snoopy, 2000. F. Gabrielli, Tecnologia meccanica: appunti dalle lezioni del corso tenuto presso la facolt di ingegneria delluniversit politecnica delle Marche, Bologna: Pitagora, 2005. G. DUrso, G. Pellegrini, G. Maccarini, Linuenza del materiale sul ritorno elastico nella piegatura, Lamiera, anno 45 9/2008, pp. 56-60. Metal Forming Handbook /Schuler (c) Springer-Verlag Berlin Heidelberg 1998. S. Kalpakjian, R.S Steven Tecnologia Meccanica, Prentice Hall Pearson Paravia Bruno Mondadori, 2008. W. Johnson, P.B. Mellor, Engineering plasticity, Chichester: Ellis Horwood, 1983.\nDocumenti simili a piegare lamiere\nEstratto Tesi Tesser Leonardo\nLezione 09 Membrane


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Generalmente in commercio le membrane utilizzate in questa tipologia di erogatori hanno una portata nominale di 75/100 GDP. Avere una portata maggiore è stata una scelta dettata dalla volontà di garantire un’erogazione rapida e quindi un’esperienza piacevole e comoda per gli utenti di ALKA2O.\nIl nostro sistema non prevede alcun tipo di serbatoio o accumulo.\nIl filtro re-mineralizzante permette di arricchire l’acqua, ora finalmente micrologicamente e chimicamente pura, con una soluzione solida di minerali (principalmente calcio, magnesio e potassio-9 tramite il semplice passaggio.\nIl filtro ha una durata definita e quindi sarà dimensionato in base alla tipologia di installazione e al numero degli utenti.\nInfine è stato inserita una valvola meccanica che andrà a miscelare l’acqua re-mineralizzata con acqua pura e osmotizzata per poter regolare il PH ed il residuo fisso in base alle richieste della famiglia, del condominio e della community.\nL’osmosi inversa, il più diffuso sistema di purificazione dell’acqua alimentare, è un procedimento semplice ed efficace per purificare l’acqua da impurità di varia natura. Questa tecnica sfrutta le potenzialità di una membrana semipermeabile: agisce come un film cellulosico, lasciandosi attraversare dall’acqua e non dalle impurità. La semplicità di questo procedimento, che avviene naturalmente senza l’aggiunta di sostanze chimiche, ha reso l’osmosi inversa l’unica soluzione in grado di depurare la quasi totalità delle sostanze organiche 99,99% (inclusi microrganismi patogeni e non).\nChe cos’è la conducibilità dell’acqua?\nPrerogativa dell’acqua: è il suo parametro relativo al livello di conducibilità elettrica che dipende dal corretto grado di mineralizzazione.\nQuale alcalinità in ALKA2O?\nIl PH alcalino di ALKA2O ha un valore compreso tra 7 e 9.3.\nPer ulteriori informazioni consultare il documento Ministeriale “Linee guida sui dispositivi di trattamento delle acque destinate al consumo umano ai sensi del D.M. 7 febbraio 2012, n. 25“\nVAI SU ALKA2O.IT\nAnche Irene Curtoni, capitana della Nazionale Italiana di Slalom Speciale, ha scelto ALKA2O\nper ricevere un preventivo gratuito