PNEUMATIC INSTANT TRANSDUCER - ARETECH SOLUTIONS TECNOLOGIA Y\nPNEUMATIC INSTANT TRANSDUCER\nWIPO Patent Application WO/2009/068703\nThe invention relates to a pneumatic instant transducer containing a quick-action pneumatic valve designed to convert the potential energy of different pressurised gaseous working fluids into kinetic energy and different energy forms. According to the invention, a pneumatic instant transducer interior takes the basic form of an auto-intersecting housing or piping having at least two auto-intersections, with an opening to the area of low ambient pressure and at least three inlet ports. The interior interacts with a body of a part in the form of a compound piston structure which can move back and forth inside said interior, thereby maintaining at least three sliding joints with any of the inner surfaces of the above-mentioned auto-intersecting housings.\nSAVCHENKO MIKHAIL (ES)\nSAVCHENKO ALEXANDRA (ES)\nARETECH SOLUTIONS TECNOLOGIA Y (ES)\nF15B3/00; F15B5/00; G05D16/00\nCARVAJAL Y URQUIJO, Isabel et al. (c/Goya N° 11, Madrid, ES)\n1.- Transductor instantáneo neumático, caracterizado porque comprende, al menos: una fuente [P] de presión; una estructura [8b] de pistón compuesto, que comprende al menos: un pistón  de impulsión; un pistón  auxiliar; un pistón  hueco; un asiento  de válvula P. I. circular móvil de manera alternativa; un brazo ; un cierre  de válvula P. I. libre 3D; una pluralidad de válvulas  de igualación; una pluralidad de válvulas  de escape; una pluralidad de válvulas  de inicio; una cámara  de pistón hueco; una cámara  de impulsión; una cámara  auxiliar; una pluralidad de válvulas [12, 13, 14] unidireccional que comprende, al menos: una primera válvula  unidireccional, una segunda válvula  unidireccional, y una tercera válvula  unidireccional; una pluralidad de puertos [9, 10, 11] de entrada de suministro, que comprende, al menos: un primer puerto  de entrada de suministro, un segundo puerto  de entrada de suministro, un tercer puerto  de entrada de suministro; en el que las cámaras de esfuerzo de PIT representan una combinación de interior de PIT y una estructura de pistón compuesto.\n2.- Transductor instantáneo neumático, según Ia reivindicación 1 , caracterizado porque Ia fuente P de presión está conectada neumáticamente con:\nel tercer puerto  de entrada de suministro que está directamente conectado con Ia cámara  de impulsión, a través de Ia tercera válvula  unidireccional de Ia cámara  de impulsión, y el segundo puerto  de entrada de suministro que está directamente conectado con Ia cámara  auxiliar, a través de Ia segunda válvula  unidireccional de Ia cámara  auxiliar, y el primer puerto  de entrada de suministro que está directamente conectado con Ia cámara  de pistón hueco, a través de Ia primera válvula  unidireccional de Ia cámara  de pistón hueco. 3.- Transductor instantáneo neumático, según Ia reivindicación 1 , caracterizado porque las salidas de las válvulas primera y segunda unidireccionales están conectadas a través de Ia válvula  de inicio.\n4.- Transductor instantáneo neumático, según Ia reivindicación 1 , caracterizado porque Ia cámara de pistón hueco y Ia cámara auxiliar están conectadas a través de Ia válvula de inicio.\n5.- Transductor instantáneo neumático, según Ia reivindicación 1 , caracterizado porque Ia cámara de pistón hueco y Ia cámara auxiliar están conectadas a través de una pluralidad de válvulas de inicio montadas en el bastidor reticulado móvil de manera alternativa. 6.- Transductor instantáneo neumático, según Ia reivindicación 1 , caracterizado porque Ia cámara  de pistón hueco y Ia cámara  auxiliar están conectadas a través de Ia válvula  de igualación montada en el pistón auxiliar.\n7.- Transductor instantáneo neumático, según Ia reivindicación 1 , caracterizado porque Ia cámara de pistón hueco y Ia cámara auxiliar están conectadas a través de una pluralidad de válvulas de igualación montadas en el pistón auxiliar anular.\n8.- Transductor instantáneo neumático, según Ia reivindicación 1 , caracterizado porque el brazo  de estructura de pistón compuesto conecta: el pistón auxiliar  con el pistón  de impulsión, y el grupo formado por el pistón auxiliar  y el pistón  de impulsión con el pistón  hueco.\n9.- Transductor instantáneo neumático, según Ia reivindicación 1 , caracterizado por Ia cámara  de impulsión conectada con Ia cámara  de pistón hueco por medio de Ia válvula  de escape que se abre al final de Ia carrera de descarga de impulso de C.P.S. En algunas realizaciones más preferidas múltiples válvulas de escape (pluralidad de válvulas de escape montadas circunferencialmente en el pistón de impulsión anular) conectan Ia cámara  de impulsión anular con el puerto de\nsalida de P. I. T., o con Ia cámara  de pistón hueco al final de Ia carrera de descarga de impulso de C.P.S.\n10.- Transductor instantáneo neumático, según Ia reivindicación 1 , caracterizado porque comprende: un interior de P.I.T. que tiene una forma básica de tubería o alojamiento autointersecante que tiene al menos dos autointersecciones que definen tres puertos de entrada de suministro, un puerto de salida y una vía de paso entre dichos puertos de entrada de suministro y dicho puerto de salida, y una válvula instantánea neumática, en Io sucesivo válvula P.l. que representa una parte integral de P.I.T. y que bloquea un medio de trabajo a presión dentro del P.I.T. y libera dicho medio de trabajo a presión desde el P.I.T. a una zona ambiental, un asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa que se mueve desde un contacto de sellado con el cierre de válvula P.l. para poner dicha válvula P.l. en un estado abierto y que se mueve hacia un contacto de' sellado con un cierre dé válvula P.l. para poner dicha válvula P.l. en un estado cerrado, un cierre de válvula P.l. libre 3D libremente situado dentro de un interior de P.I.T., un tapón de cierre de válvula reticulado que representa una parte integral del recipiente rígido donde está asentado un interior de P.I.T. que limita el movimiento paralelo y lateral libre de dicho cierre de válvula P.l. libre 3D (que es móvil entre dicho asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa y dicho tapón de cierre de válvula reticulado) y que garantiza un contacto de sellado y alineamiento axial de dicho cierre de válvula P.l. libre 3D con dicho asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa cuando dicho asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa presiona dicho cierre de válvula P.l. libre 3D hacia dicho tapón de cierre de válvula reticulado para poner dicha válvula P.l. en un estado cerrado y que también proporciona una vía de paso sin obstáculos para flujo de fluido a Ia zona ambiental cuando Ia válvula P.l. está en un estado abierto; en el que dicho tapón de cierre de válvula reticulado comprende además un cuerpo reticulado con una concavidad reticulada de una forma que responde a una forma de dicho cierre de válvula P.l. libre 3D que proporciona alineamiento axial de dicho cierre de válvula P.l. libre 3D con dicho asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa y proporciona un contacto de superficie mínimo entre dicho cierre de válvula P.l. libre 3D y dicha concavidad reticulada en un estado cerrado de dicha válvula P.l. y, en el que dicho tapón de cierre de válvula reticulado es una parte integral de dicho interior de válvula P.l. montado en el puerto de salida de Ia válvula\n11.- Transductor instantáneo neumático, según Ia reivindicación 10, caracterizado porque además comprende una estructura de pistón compuesto que es móvil de manera alternativa en dicho interior de P.I.T., en el que se genera y se traslada mecánicamente energía de interacción intermolecular de fluido a presión suministrado en dicho interior de P. I. T. a dicho asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa y que presiona dicho asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa hacia el contacto de sellado con dicho cierre de válvula P.l. libre 3D y de ese modo presiona dicho cierre de válvula P.l. libre 3D hacia Ia concavidad de dicho tapón de cierre de válvula reticulado para poner dicha válvula P.l. en un estado cerrado y, que en estados adecuados de P. LT. también genera y traslada mecánicamente energía de interacción intermolecular de fluido a presión para retirar dicho asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa desde un contacto de sellado con dicho cierre de válvula P.l. libre 3D para poner dicha válvula P.l. en un estado abierto y en el que un movimiento de retorno de dicha estructura de pistón compuesto hacia Ia válvula P.l. en estado cerrado se impulsa por un resorte de retorno o por otros medios.\n12.- Transductor instantáneo neumático, según Ia reivindicación 10, caracterizado porque dicha estructura de pistón compuesto comprende un cuerpo de una pieza ensamblado a partir de al menos tres pistones, en el que dos pistones se ensamblan entre sí y se montan con un tercer pistón por medio de un brazo y, en el que dicho tercer pistón comprende un cuerpo tubular ensamblado con dicho asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa y; en el que cada uno de dichos tres pistones tiene diferentes áreas de sección transversal y cada uno mantiene una junta deslizante en dicho interior de P. IT.\n13.- Transductor instantáneo neumático, según las reivindicaciones 11 y 12, caracterizado porque además comprende un pistón de impulsión que genera energía de fluido a presión suministrado en dicho interior de P.I.T., traslada dicha energía a dicho asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa a través de dicho brazo y retira de manera instantánea dicho asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa desde un contacto de sellado con dicho cierre de válvula P.l. libre 3D para poner dicha válvula P.l. en un estado completamente abierto; y en el que además dicho pistón de impulsión comprende un pistón alternativo de dicha estructura de pistón compuesto en el que una posición de dicho pistón de impulsión mantiene una cámara de impulsión de esfuerzo en dicho interior de P. I. T. que tiene un volumen variable en un movimiento alternativo de C.P.S. 14.- Transductor instantáneo neumático, según las reivindicaciones 11 y 12, caracterizado porque además comprende un pistón auxiliar que genera energía de fluido a presión, traslada dicha energía a dicho asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa a través de dicho brazo y ejerce un esfuerzo estático sobre Ia junta de\nconexión entre dicho asiento de válvula P. I. móvil de manera alternativa y dicho cierre de válvula P. I. libre 3D para garantizar un estado cerrado de Ia válvula P.I.; y en el que además dicho pistón auxiliar comprende un pistón alternativo de dicha estructura de pistón compuesto en el que dicho pistón auxiliar mantiene una cámara de pistón auxiliar de esfuerzo en dicho interior de P.I.T. que tiene volumen variable en un movimiento alternativo de C. P. S.\n15.- Transductor instantáneo neumático, según las reivindicaciones 11 y 12,\n, caracterizado porque comprende además un pistón hueco que proporciona una vía de paso de fluido desde dicho interior de P.I.T. a un orificio de válvula P. I. cuando dicha válvula P.l. está en un estado abierto y en el que dicho pistón hueco produce a dicho asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa una fuerza resultante generada por dicha estructura de pistón compuesto en todos los estados de dicha válvula P.l. para poner dicha válvula P.l. en un estado cerrado y en un estado abierto; y en el que dicho pistón hueco además comprende un cuerpo tubular móvil de manera alternativa con un puerto de entrada y un puerto de salida en el que dicho puerto de salida comprende dicho asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa y dicho puerto de entrada orientado hacia alojamientos internos del interior de dicha válvula P.L, en el que dicho pistón hueco comprende un pistón alternativo de dicha estructura de pistón compuesto en el que una posición de dicho pistón hueco en dicho interior de P.I.T. mantiene cerrada Ia cámara de pistón hueco de esfuerzo cuando dicha válvula P.l. está en un estado cerrado.\n16.- Transductor instantáneo neumático, según las reivindicaciones 11 a 15, caracterizado porque además comprende: una válvula de inicio que está controlada de manera independiente mediante una fuerza externa y que en su estado abierto inicialmente mantiene un canal de agregación inicial entre dicha cámara de pistón auxiliar y dicha cámara de pistón hueco que de manera instantánea cambia un estado de dicha válvula P.l. y que origina un movimiento instantáneo paralelo de dicho asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa desde un contacto de sellado con dicho cierre de válvula P.l. libre 3D y; en el que una apertura inicial de dicha válvula de inicio se impulsa mediante una fuerza externa insignificante; un iniciador que se controla de manera independiente mediante fuerza externa de cualquier naturaleza o por medios electromagnéticos y que proporciona un movimiento inicial insignificante de asiento de válvula de inicio para poner dicha válvula de inicio en un estado abierto y para poner dicha válvula P.l. en un estado abierto, por el que un iniciador que comprende un bastidor reticulado móvil de manera alternativa que mantiene una junta deslizante con dicho interior de P.I.T. estacionario tiene dicho asiento de válvula de inicio montado en dicho bastidor reticulado móvil de\nmanera alternativa; en el que dicho movimiento de dicho iniciador se impulsa mediante una fuerza externa insignificante y en el que el movimiento de dicha válvula de inicio hacia su estado cerrado se impulsa mediante el resorte de retorno de iniciador, o por cualesquiera otros medios; una válvula de igualación que de manera simultánea con Ia aparición de dicho canal de agregación inicial entre dicha cámara de pistón auxiliar y dicha cámara de pistón hueco iguala automáticamente Ia cantidad de presión en dichas dos cámaras manteniendo automáticamente una vía de paso de flujo entre dichas dos cámaras que es simultáneo e igual a una vía de paso de flujo a través de una holgura entre dicho cierre de válvula de P. I. libre 3D y dicho asiento de válvula P. I. móvil de manera alternativa en todas las fases de apertura de Ia válvula P. I. y, que garantiza un movimiento sin obstáculos de dicho asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa desde un contacto de sellado con dicho cierre de válvula P.l. libre 3D y; en el que dicha válvula de igualación se activa hasta su estado abierto de manera simultánea con y por medio de Ia aparición de Ia apertura inicial de dicha válvula de inicio y en el que Ia apertura de dicha válvula de igualación se impulsa por interacción intermolecular de fluido a presión suministrado en dicho interior de P. IT. (en particular, por presión suministrada a dicha cámara de impulsión ) y en el que el cierre de dicha válvula de igualación se impulsa por medios de resorte y; en el que dicha válvula de igualación está montada en dicho pistón auxiliar de dicha estructura de pistón compuesto.\n17.- Transductor instantáneo neumático, según Ia reivindicaciones 11 a 16, caracterizado porque comprende además una boquilla de aceleración de flujo móvil de manera alternativa (en Io sucesivo denominada como Ia R.M.F.A.N.) que tiene índice de Mach variable automáticamente durante Ia apertura de un orificio de válvula P.l. que proporciona una aceleración de flujo de fluido sobre velocidad supersónica antes de pasar a través de un orificio de válvula P.l. y que es móvil contra un flujo de fluido que pasa desde dicho interior de P. IT. con Ia velocidad igual a Ia velocidad de dicho flujo de fluido; en el que dicha R.M.F.A.N. genera dos ondas de choque que se mueven en una dirección que tienen significativamente diferentes velocidades que originan una colisión de dichas ondas de choque y un calentamiento instantáneo de una parte de fluido situado entre dichas ondas de choque durante Ia colisión;\n18.- Transductor instantáneo neumático, según Ia reivindicaciones 11 a 17, caracterizado porque además comprende unas proporciones básicas de áreas de sección transversal de dicha estructura de pistón compuesto: a. en el que un área de sección transversal total de dicho asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa y dicha área de sección transversal de dicho pistón de impulsión es inferior a dicha área transversal de sección transversal de dicho pistón\nauxiliar para garantizar un contacto de sellado entre dicho asiento de válvula P. I. móvil de manera alternativa y dicho cierre de válvula de P.l. libre 3D, y b. en el que un área transversal dé sección transversal total de dicho asiento de válvula de igualación es inferior a dicha área transversal de sección transversal de dicho pistón de impulsión para proporcionar movimiento sin obstáculos de estructura de pistón compuesto y dicho asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa desde un contacto de sellado con dicho cierre de válvula de P.l. libre 3D para poner dicha válvula P.l. en un estado abierto, y c. en el que dicha área transversal de sección transversal de dicho asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa es inferior a un área transversal de sección transversal de dicho asiento de válvula de igualación para mantener un flujo dé fluido igual a través de un orificio de válvula P.l. y dicho orificio de válvula de igualación d. en el que dicha área transversal de sección transversal de dicho asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa es inferior a dicha área transversal de sección transversal de dicho pistón de impulsión.\n19.- Transductor instantáneo neumático, según Ia reivindicaciones 11 a 18, caracterizado porque además comprende una válvula de escape que proporciona un escape de impulso automático de fluido a presión desde dicha cámara de impulsión al final de Ia descarga de impulso antes del final de una carrera de dicha estructura de pistón compuesto y dicho iniciador para mantener una caída de presión en dicha cámara de impulsión para garantizar un movimiento de retorno de dicha estructura de pistón compuesto y movimiento de retorno de dicho asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa hacia dicho cierre de válvula de P.l. libre 3D para mantener un estado cerrado de dicha válvula P.l. después de Ia descarga de impulso.\nTRANSDUCTOR INSTANTáNEO NEUMáTICO DESCRIPCIóN\nLa presente invención se refiere a una válvula de cierre de alto flujo, de acción rápida, que interactúa con el sistema de tres cámaras mediante un cuerpo de una pieza de estructura de pistón compuesto móvil de manera alternativa. Dicha válvula de cierre de alto flujo, de acción rápida, combinada con el sistema de tres cámaras de esfuerzo y un cuerpo de una pieza de estructura de pistón compuesto móvil de manera alternativa, que en conjunto constituyen un transductor instantáneo neumático (Pneumatic Instant Transducer, en Io sucesivo P.I.T.). Cuando las cámaras de P. IT. se llenan con Ia presión de manera secuencial y uniforme, el P. I. T. puede producir transformaciones instantáneas repetitivas de energía potencial de partes de fluido a presión en su energía .cinética en forma de descargas de impulso similares a detonaciones y puede crear una región de densidad de energía alta en Ia zona de baja presión ambiental. Según Ia invención dicho P. I. T. puede proporcionar descargas de impulso similares a detonaciones repetitivas de fluido a presión dentro de intervalos de tiempo fundamentalmente cortos bajo velocidad y con Ia energía igual a Ia energía y velocidad de interacciones moleculares de fluido a presión suministrado y bloqueado en dichas cámaras de esfuerzo. Estas propiedades de P. I. T. son útiles para una gran variedad de fines y aplicaciones incluyendo producción de hidrógeno y su uso inmediato y dichas propiedades también son aplicables para proporcionar condiciones para sostener reacciones de fusión.\nLos campos de aplicación de tecnología P. IT son deseables en muchas aplicaciones incluyendo entornos que no consumen combustible de hidrocarburo y no contaminantes y que funcionan de manera independiente: sistemas de sustento de Ia vida, motores de automóviles, sistemas de motor de vehículos espaciales y aeronaves, motores de pulsorreactor, sistemas hidráulicos y neumáticos autopropulsados, ingeniería paso a paso, robótica, plantas de producción de energía eléctrica que no necesitan reservas de combustible in situ, arquitectura naval, arma, antiterrorismo, extinción de incendios, procesos farmacológicos y químicos, reparación de prótesis, juguetes, limpieza de ascensores y graneros de polvo de detonación, etc.\nCaracterísticas deseables de una buena válvula de acción rápida incluyen: fuga mínima en el estado cerrado, conmutación rápida entre el estado cerrado y el estado completamente abierto, definición precisa de los estados cerrado y abierto, tiempo de ciclo corto para aplicaciones repetitivas, flujo de fluido grande a través de de Ia válvula en el estado abierto, capacidad de retener una gran cantidad de presión en el estado cerrado con fuga mínima, mínimo consumo de energía para apertura de orificio grande\nde válvula y conmutación rápida entre el estado cerrado y el estado completamente abierto.\nEn Ia técnica anterior, es posible encontrar diferentes documentos que se refieren a una configuración de válvula de acción rápida. Por ejemplo, Meyer describe una válvula de acción rápida en Ia patente estadounidense número 4.344.449. En esta válvula, un vastago de válvula especialmente conformado actúa como una compuerta deslizante para el fluido a presión. Un actuador electromagnético acciona el vastago de válvula de manera axial, Io que abre Ia válvula. Una cámara de aire sellada actúa conjuntamente con el vastago de válvula especialmente conformado para formar un resorte de fluido no lineal que ayuda a devolver a Ia válvula a su estado cerrado. Este enfoque da como resultado una liberación rápida de una inyección corta de fluido a presión. Sin embargo, para reducir Ia fricción, las válvulas de compuerta deslizante normalmente tienen presiones de contacto pequeñas, Io que conduce a fuga cuando Ia presión de fluido diferencial a través de de Ia válvula es grande. Una válvula de acción rápida y muchas salidas se da a conocer por Jaw et al en Ia patente estadounidense número 5.485.868. Esta válvula comprende una serie de piezas que están separadas por barreras de movimiento y que están dispuestas de modo que todas las piezas se unen en una ubicación central común. Los bordes y Ia periferia radial de cada pieza se sellan contra un asiento de válvula cuando Ia válvula está cerrada. Se prevé una bisagra para cada pieza de modo que una fuerza que actúa hacia abajo en Ia ubicación central común provoca que Ia periferia de cada pieza se mueva hacia arriba, proporcionando de ese modo una abertura para que el fluido fluya Io que conduce a Ia posibilidad de fuga sustancial con este diseño de válvula.\nUna válvula de acción rápida se da a conocer por Wojciechowski et al en Ia patente estadounidense número 6.619.322. Esta válvula comprende un asiento de válvula anular, que define un orificio de válvula anular y una válvula de cierre de plano anular (membrana elástica), donde el uso de un orificio anular reduce Ia distancia característica entre los bordes del asiento de válvula. La distancia reducida reduce el hueco necesario entre Ia el cierre de válvula anular y el asiento de válvula anular para que Ia válvula se abra completamente, reduciendo de ese modo el carrera, velocidad y aceleración de Ia válvula de cierre anular. La válvula también comprende un actuador y un impactador que impacta en el actuador para iniciar un movimiento que cambia el estado de Ia válvula y, en Ia que dicho impactador está propulsado por una explosión o\n, por otros medios. Un problema que se trata de resolver es Ia posibilidad de fuga sustancial después de una cantidad apropiada de carreras debido a que Ia membrana elástica y el asiento de válvula, durante las carreras, siempre impactan entre sí por las mismas superficies de tope Io que conducirá a su destrucción después de una cantidad apropiada de carreras. En general, las válvulas de cierre de acción rápida\nconvencionales propuestas para un flujo grande a través de un orificio grande están sujetas a inicio mecánico de alto consumo de energía necesario para producir desplazamiento axial del cierre de válvula desde el asiento de válvula o viceversa. Un desplazamiento de este tipo consume una cantidad de energía equivalente a Ia energía de Ia presión que va a liberarse a través de una válvula de este tipo que reduce en gran medida Ia eficacia de trabajo de las válvulas de acción rápida convencionales que presentan un orificio grande y motivó una búsqueda continuada de un diseño de una válvula de acción rápida apropiado y un nuevo principio implicado en este funcionamiento. Un repaso de los diferentes diseños de válvula explicados por Burmeister,\nLoser y Sneegas en el documento "NASA Contributions to Advanced Válvula Technology" (NASA SP-5019) no reveló diseños que consiguieran satisfactoriamente todas las características deseables de una válvula de acción rápida.\n' Una válvula de cierre de acción rápida bien diseñada, que utiliza un nuevo principio de funcionamiento podría eliminar y reducir significativamente las siguientes deficiencias de las válvulas de acción rápida convencionales:\n- problema general de conmutación rápida entre el estado cerrado y el estado completamente abierto; - problema de flujo de fluido grande a través del orificio grande;\n- problema de consumo de gran cantidad de energía para Ia apertura del orificio grande en grandes cantidades de presiones aplicadas; - combinación del problema de soportar gran cantidad de presión en el estado cerrado con fuga mínima y un problema general de consumo de gran energía para apertura rápida de un orificio grande;\n- problema de propiedades aerodinámicas de Ia válvula para proporcionar gran caudal durante Ia descarga de impulso a través de de Ia válvula en el estado abierto; - problema de turbulencia y deceleración de flujo durante Ia descarga de impulso;\n- problema de necesidad de uso de un microprocesador u ordenador sofisticado para el control permanente de conmutación rápida entre el estado cerrado y el estado completamente abierto; - problema de definición precisa de los estados cerrado y abierto;\n- problema de tiempo de ciclo corto para aplicaciones repetitivas;\n- problema de largo periodo de explotación en una gran cantidad de aplicaciones repetitivas.\nLa presente invención busca superar las dificultades generales asociadas con anteriores válvula de acción rápida y transductores utilizando una combinación de realizaciones concebidas en un nuevo método de máxima utilización de energía de fluido a presión mediante el transductor neumático instantáneo (P.I.T.), objeto de Ia presente invención.\nEl dispositivo inventado dado a conocer tiende a obtener Ia dependencia entre el valor de energía potencial de fluido a presión contenido en un sistema cerrado y el valor de energía liberada desde tal sistema durante el cambio instantáneo y esencial de su topología y de ese modo durante Ia variación instantánea de entropía que crea una región de densidad de energía alta en una zona ambiente limitada, útil para una variedad de aplicaciones. El P. I. T. incluye una válvula instantánea neumática (en Io sucesivo válvula P.l.) que presenta un asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa y cierre de válvula P.l. libre 3D. Un asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa define un orificio de válvula P.l. entre sus bordes. Un cierre de válvula P.l. libre 3D se dimensiona para cubrir el orificio de válvula P.l. cuando Ia válvula P.l. está en el estado cerrado. Un cierre de válvula P.l. libre 3D se diseña y dimensiona para proporcionar Ia apertura completa del orificio de válvula P.l. con mínima holgura con el asiento de válvula P.I.;\nEl P. IT. incluye un tapón de cierre de válvula reticulado estacionario (en Io sucesivo el L.V.P.S., Latticed Valve-Plug-Stopper) para limitar el movimiento paralelo y lateral del cierre de válvula P.l. libre 3D, que está situado de manera permanente entre el asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa y el L.V.P.S. estacionario. El L.V.P.S. es importante para proporcionar una vía de paso para el flujo de fluido cuando Ia válvula P.l. está abierta en un estado, cuando el asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa se mueve alejándose de Ia cierre de válvula P.l. libre 3D y del L.V.P.S estacionario; El uso del denominado "tapón de cierre de asiento" de montaje que presenta un asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa, un cierre de válvula P.l. libre 3D y un L.V.P.S. estacionario proporciona una oportunidad de componer varias configuraciones y de obtener una gran cantidad de variantes y combinaciones de cierres de válvula P.l. libre 3D, asientos de válvula P.l. móviles de manera alternativa apropiados que proporcionan orificio grande de válvula P.l. y L.V.P.S. apropiado que tiene Ia mejor aerodinámica y dimensiones mínimas, Io que proporciona:\n1. - descenso de turbulencia y deceleración de flujo durante Ia descarga de impulso;\n2. - carrera de descarga de impulso muy corta de asiento de válvula P. I móvil de manera alternativa apropiado móvil hacia abajo desde el cierre de válvula P. I. libre 3D;\n3. - máxima apertura de un orificio de válvula P. I. grande dentro de un intervalo de tiempo mínimo;\n4. - máximo caudal a través de un orificio de válvula P. I. grande;\n4. - holgura mínima entre un orificio de válvula P. I. y un proyectil, pistón o pala de rotor de dispositivos externos importante para transmitir una energía cinética en su máximo valor a dicho proyectil, pistón o pala de rotor en Ia descarga de impulso de P.I.T. y;\n5. - reducción de Ia distancia característica necesaria entre el cierre de válvula P. I. libre 3D y el asiento de válvula P. I. móvil de manera alternativa en el estado completamente abierto de Ia válvula P. I. La distancia característica conseguida en el "tapón de cierre de asiento" de montaje reduce en gran medida el hueco necesario entre el cierre de válvula P.l. libre 3D y el asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa para que Ia válvula P.l. se abra completamente, reduce en gran medida Ia carrera necesaria y Ia velocidad y aceleración correspondientes del asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa tal como se da a conocer en detalle en realizaciones adicionales. El principio básico del "tapón de cierre de asiento" de montaje necesita un dispositivo controlado de manera independiente para transmitir movimiento al asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa para abrir el orificio de válvula P.l. grande con máxima velocidad, de ese modo Ia válvula P.l. incluye una estructura de pistón compuesto (en Io sucesivo Ia CP. S., Compound-Piston-Structure) y un interior especialmente diseñado de P.I.T. para generar y controlar Ia energía de interacción molecular de fluido a presión y para transmitir de manera instantánea dicha energía al asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa a Ia velocidad de dicha interacción molecular de fluido a presión.\nEl uso de CP. S. móvil controlado de manera independiente dentro del interior estacionario de P.I.T. (que mantiene un interior de P.I.T. variable mecánicamente) es necesario para utilizar Ia energía de fluido a presión mediante el área de sección transversal apropiada de pistones de CP. S. y trasladar dicha energía en el momento apropiado al asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa para abrir Ia válvula\nP.l. En momentos apropiados Ia posición de Ia C.P.S. proporciona una vía de paso sin t obstáculos para el fluido de trabajo y un caudal grande desde todas las partes del interior del P.I.T. a un orificio de válvula P.l. grande para generar Ia descarga de impulso instantánea de fluido a presión a través de de Ia válvula P.l.\nEl uso de Ia C.P.S controlado de manera independiente, móvil en el interior del P. I. T., también es necesario para trasladar Ia energía del fluido a presión al asiento de válvula P. I. móvil de manera alternativa para presionarlo hacia Ia cierre de válvula P. I. libre 3D para mantener un fuerte contacto de sellado cuando las cámaras de esfuerzo de Ia válvula P. I. suministradas con el fluido a presión cuando Ia válvula P. I. está en el estado de preinicio. El uso del L.V.P.S. es importante en el estado de preinicio para limitar el movimiento libre del cierre de válvula P. I. libre 3D respecto al asiento de válvula P. I. móvil de manera alternativa para poner Ia válvula P.l. en un estado cerrado. Cuanto más fuerte es el contacto de sellado entre el asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa y Ia válvula de cierre P.l. libre 3D, quemador es Ia magnitud de presión suministrada en las cámaras de esfuerzo de Ia válvula P.l. en comparación con las válvulas convencionales de acción rápida.\nTambién, en comparación con las válvulas convencionales de acción rápida (que tienen un orificio grande) en las que el consumo de energía para abrir Ia válvula es proporcional a una magnitud de presión contenida en Ia válvula, Ia válvula P.l. necesita una energía insignificante para abrir un orificio de válvula P.l. grande y el valor de Ia energía para abrir Ia válvula P.l. es independiente de Ia magnitud de presión contenida en las cámaras de esfuerzo de Ia válvula P.l. en el estado de preinicio que hace a las válvulas convencionales de acción rápida significativamente menos efectivas desde un punto de vista de consumo de energía y transformación de energía en comparación con Ia válvula P.l. concebida.\nAunque los asientos de válvula anulares y circulares y los cierres anulares y esféricos se han utilizado anteriormente, su uso se ha limitado a aplicaciones de válvula de retención. En una válvula de retención, Ia apertura y el cierre no se controlan directamente, más bien las presiones de fluido diferenciales en lados opuestos de Ia válvula de cierre son responsables de abrir y cerrar Ia válvula.\nLos asientos y cierres de válvula anulares se han utilizado anteriormente en Ia válvula de acción rápida. Sin embargo, Ia presente válvula de cierre P.l. libre 3D no está afectada por ninguna fuerza directa para Ia apertura de Ia Válvula P.I., ni equipada con ninguno de los elementos de Válvula P.l. móvil y, en general, no se utiliza ninguna fuerza significativa para abrir el orificio de válvula P.l. grande, que, en este punto, aumenta en gran medida un índice de rendimiento y transformación de energía obtenidos por Ia válvula P.l. (P.I.T.), en comparación con válvulas convencionales de acción rápida que utilizan asientos y cierres de válvula anulares grandes.\nUna variedad de actuadores de impacto se han concebido para válvulas convencionales de acción rápida para responder a las necesidades de funcionamiento rápido de las válvulas de cierre de accionamiento rápido. Normalmente estos\nactuadores comprenden un árbol al que se impacta eh un extreme con un potente impactador. La aceleración del árbol tiene lugar en el intervalo de tiempo en el que el impactador mantiene contacto con el extremo del árbol. El árbol consigue su máxima velocidad al final del intervalo de impacto, que fue muy corto. La capacidad de alcanzar Ia máxima velocidad en un intervalo de tiempo muy corto y con mínimo consumo de energía fue altamente deseable para un actuador de una válvula de acción rápida.\nLa presente invención elimina el problema de funcionamiento de Ia válvula convencional de acción rápida y el problema de consumo de energía significativa para abrir un orificio grande por Ia aplicación en Ia presente invención del iniciador o válvula de inicio controlado de manera independiente, que de manera instantánea cambia un estado de entropía de fluido a presión contenido en las cámaras del interior variable mecánicamente del P. IT. por medio del hecho de Ia agregación de dos cámaras de esfuerzo de P.I.T. aisladas inicialmente que iguala Ia fuerza inicial (que en el estado de preinicio presiona al asiento de válvula P. I. móvil de manera alternativa hacia Ia válvula de cierre P. I. libre 3D manteniendo un sellado fuerte entre cierre y asiento) con una de las fuerzas opuestas también ejercidas por Ia misma presión. En el inicio, Ia tercera fuerza ejercida por Ia misma presión que permanece en Ia cámara aislada produce un movimiento instantáneo paralelo del asiento de válvula P. I. móvil de manera alternativa desde Ia válvula de cierre P.l. libre 3D y el L.V.P.S. debido a que tal tercera fuerza también afecta al C.P.S. en Ia cámara aislada y se dirige a abrir un orificio de válvula P.l. El inicio produce el movimiento instantáneo inicial del asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa desde Ia válvula de cierre P.l. libre 3D. Para abrir un orificio grande sin efectos adversos es difícil, aunque dispositivos suplementarios como Ia válvula especial que iguala Ia caída de presión en cámaras comunicadas se concibió para reducir tales efectos y para garantizar Ia apertura instantánea de un orificio grande de válvula P.l.\nUn iniciador o válvula de inicio controlado de manera independiente que no corresponde ningún impacto ni al asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa, ni a Ia válvula de cierre P.l. libre 3D provoca Ia alteración de entropía repentina en dos volúmenes aislados inicialmente que contienen igual presión del fluido de trabajo, donde Ia creación de tal hecho de alteración de entropía/agregación de volúmenes no tiene ningún intervalo de tiempo real y necesita un consumo de energía insignificante, independientemente de Ia magnitud de presión contenida en dichos dos volúmenes inicialmente aislados de interior de P.I.T. En comparación, en las válvulas convencionales, en grandes magnitudes de presión, el consumo de energía para impacto inicial que desplaza Ia válvula de cierre del asiento de válvula, o viceversa, es proporcional a Ia magnitud de presión que va a liberarse a través del orificio de válvula. El uso del iniciador o válvula de inicio concebido hace que el valor de energía consumible para abrir Ia válvula P.l. sea extremadamente pequeño al adaptarlo al\nvalor de energía de descarga de impulso originado a través de Ia válvula P. I. que aumenta en gran medida el índice de rendimiento de Ia válvula P. I. al adaptarlo a las válvulas convencionales.\nEl cambio de estado de iniciador se sincroniza con el movimiento irreversible sin obstáculos del C.P.S. (soportado mediante apertura automática de Ia válvula de igualación) que de manera simultánea produce una descarga de impulso controlada de manera independiente similar a una detonación de fluido a presión desde el P. IT. dentro de un intervalo de tiempo sustancialmente corto bajo velocidad y con Ia energía de interacción intermolecular dé fluido a presión contenido en las cámaras de esfuerzo del P. IT. y de ese modo proporciona Ia transformación inmediata de sistema de válvula cerrada a sistema de válvula completamente abierta, donde bajo condiciones ideales (cuando el caudal entre cámaras y Ia zona ambiente se mantiene igual por medio del funcionamiento de Ia válvula de igualación automática) no hay fuerza opuesta, excepto fuerza de fricción, que puede surgir durante Ia alteración de entropía y durante todo el desplazamiento axial del asiento de válvula P. I. móvil de manera alternativa desde Ia válvula de cierre P. I. libre 3D. Tal desplazamiento axial del asiento de válvula P. I. móvil de manera alternativa desde Ia válvula de cierre P. I. libre 3D no necesita ningún consumo adicional de energía desde una fuente de energía externa.\nLa fuerza de fricción que se opone al movimiento de C.P.S. sin obstáculos eliminada en algunas de las realizaciones de Ia presente invención por medio de Ia aplicación de soportes que fijan el C.P.S en posición coaxial respecto al punto de centrado del L.V.P.S. en su movimiento paralelo durante Ia descarga de impulso, donde dichos soportes combinados con aislamiento elástico de cámaras de esfuerzo de P. IT. internas proporcionan un efecto de junta deslizante entre C.P.S. y P. IT. interior cuando el aislamiento neumático entre tres cámaras que interactúan obtenido en momentos adecuados de posición estática y en el movimiento recíproco del C.P.S.\nEn tales realizaciones, tres cámaras de esfuerzo de P.I.T. comprenden alojamientos con dimensiones geométricas variables comprendidas a partir de Ia combinación de: a. - Superficies de reverso que comprenden superficies fuertes y duraderas flexibles/suaves producidas a partir de material realmente blando y duradero flexible/fuerte; b. - Estructura rígida de estructura de pistón compuesta (C.P.S.) y; c. - Carcasa rígida de P. I. T., donde tanto Ia superficie de reverso como el C.P.S. están montados.\nEn algunas de las realizaciones en las que se aplica movimiento recíproco del C.P.S., los soportes sin fricción son los más preferidos. Los soportes sin fricción situados fuera de las regiones de ubicación de medio de trabajo, por ejemplo fuera de\ncámaras de trabajo de P. IT. Los soportes sin fricción necesarios para fijar Ia dirección fija de C. P. S. en el movimiento recíproco de C.P.S. respecto a las cámaras de trabajo de P. I. T., respecto al enchufe de P. I. T. libre 3D. y de manera simultánea respecto a Ia carcasa rígida de P. IT. En Ia realización preferida donde se aplica el método sin fricción, se utiliza el\n- movimiento angular de C.P.S. dentro de Ia carcasa rígida de P. IT. En tales realizaciones el eje de articulación del movimiento angular de C.P.S. está situado fuera de Ia ubicación del medio de trabajo.\nEn todas las realizaciones en las que se aplica el método sin fricción, tres cámaras de trabajo de P. IT. que comprenden estructura unificada de reverso se combinan a partir de superficies de reverso (producidas a partir de material blando y\n-duradero flexible/fuerte) de carcasa rígida de P. IT. y C.P.S. rígido montados juntos. La parte central y o parte periférica de superficie de reverso podría alabearse un ángulo apropiado (funcional) antes del montaje con partes rígidas de P. I T. La principal propiedad funcional del material utilizado para Ia superficie de reverso durante el movimiento angular o recíproco de C.P.S. (por ejemplo Ia longitud de desplazamiento de C.P.S.) será Ia formación de onda/enrollamiento circular permanentemente móvil adelante y atrás que comprende un límite a Ia transformación abrupta de Ia parte de superficie de reverso periférica/central hacia su parte central/periférica (o viceversa).\nDe ese modo otra propiedad de material es importante - Ia capacidad de soportar enrollamiento variable y de manera permanente que es repetitivo en lugares específicos de Ia superficie de reverso a frecuencia apropiada. Además, los materiales aplicados para superficies de reverso deben preservar hermeticidad y trabajabilidad práctica en intervalos amplios de temperaturas y presiones.\nPara Ia implementación de las realizaciones más preferidas de P.I.T. es necesario: a. - Utilizar materiales convencionales producidos para artículos de caucho- textiles, b. - Utilizar membranas convencionales flexibles de caucho-textil saturadas con caucho. c. - Utilizar nuevos materiales basados en algodón, seda, nailon, lino compuesto o artículos textiles tubulares con posicionamiento rectangular, asimétrico, triangular en red, o en forma de cuña de los hilos de urdimbre respecto a los hilos de trama saturados con caucho y/o materiales elásticos compuestos.\nEn el diseño de P.I.T. Ia aplicación más preferible de superficies multicapa que presentan una amplia gama de propiedades donde cada capa proporciona\npropiedades específicas a lino o artículos textiles tubulares en general y al mismo tiempo las uniones entre las capas podrían proporcionarse mediante material de unión.\nPor ejemplo, puede producirse una superficie flexible a partir de material compuesto hermético, delgado, flexible, blando, con alta proporción de propiedades de reverso con el mínimo consumo de energía.\nDonde dicha proporción se determina mediante Ia correlación entre:\nFlexibilidad -deformación disponible de enrollamiento hasta un radio cercano al espesor del material\nBlandura - capacidad de formación de pliegues en el funcionamiento de P. IT. en límites de flexibilidad material;\nPropiedades del fluido de trabajo y magnitud de sobrepresión/presión ambiental;\nCombinadas de este modo las cámaras de trabajo de P. IT. presentan áreas de sección transversal correlacionadas de tal manera porque es necesario garantizar el estado cerrado de P. IT. con equilibrio de presión en las cámaras de trabajo de P.I.T.\nBajo el efecto de energía de sobrepresión generado en Ia tercera cámara aislada en el momento en que Ia caída de presión repentina en dos cámaras intercomunicadas, Ia superficie flexible se mueve libremente por medio de correas de sujeción relativa que tiene como resultado el movimiento instantáneo e ilimitado de C. P. S. y del asiento de válvula P. I. móvil de manera alternativa en Ia dirección desde' Ia válvula de cierre P.l. libre 3D sin fricción.\nEn Ia presente invención, Ia velocidad de movimiento recíproco del asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa no depende de Ia velocidad de impactador o iniciador ya que es en válvulas convencionales de acción rápida, sino que depende solamente de Ia velocidad y energía de interacción intermolecular del fluido de trabajo a presión contenido en Ia válvula P.L, que en gran medida aumenta las características de velocidad necesarias para Ia interacción extremadamente rápida entre Ia válvula de cierre P.l. libre 3D y el asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa y Io hace equivalente a las velocidades de movimiento ilimitado de moléculas de fluido a presión que tienen su energía equivalente al valor de Ia presión aplicada.\nLa descarga de impulso de P.I.T. puede representar una intensidad que varía desde fenómenos similares a deflagraciones muy débiles a explosiones similar a una detonación a gran escala en las que las intensidades de explosión dependen principalmente de Ia magnitud de presión suministrada en P.I.T. debida a muy alta eficacia de transformación de energía de fluido a presión en energía cinética que supera en gran medida las propiedades de las válvulas de acción rápida conocidas. Además el uso del diseño original de P.I.T. proporciona un considerable aumento de Ia\nenergía potencial total del fluido a presión contenido en P. IT. en el estado de preinicio que hace su valor significativamente mayor en comparación a Ia energía potencial en válvulas convencionales que actúan a las mismas presiones y las condiciones de temperatura debido a que en el P. IT. ningún impacto, ni ninguna influencia mecánica directa que afecta al asiento de válvula P.l. o al cierre de válvula P. I. es necesaria para abrir el orificio de válvula P.l. a ninguna presión o temperatura aplicadas que distinguen al P. IT. completamente de transductores neumáticos convencionales que contienen válvulas neumáticas que siempre necesitan un actuador potente adecuado debido a que Ia máxima velocidad para Ia válvula de cierre o asiento de válvula normalmente se alcanzaba sólo por medio de impacto mecánico potente.\nLa invención dada a conocer necesita una válvula de igualación automática de acción rápida que puede igualar automáticamente una caída de presión en cámaras de esfuerzo de P. IT. de manera simultánea con Ia caída de presión a través del orificio de válvula P.l. para proporcionar el movimiento de C.P.S. sin obstáculos para evitar un efecto de compresión en las cámaras de esfuerzo de P. IT. que puede oponerse a un movimiento de C.P.S. sin obstáculos y el asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa desde Ia válvula de cierre P.l. libre 3D.\nEl P. IT. incluye una válvula de igualación alimentada hasta su estado abierto desde Ia misma fuente de energía, que produce un movimiento paralelo instantáneo del asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa desde Ia válvula de cierre P.l. libre 3D. La válvula de igualación concebida que iguala automática y simultáneamente una magnitud de presión en las dos cámaras de esfuerzo agregadas por Ia válvula de inicio por medio de mantener una vía de paso de flujo entre dichas dos cámaras que es simultáneo e igual a una vía de paso de flujo a través del orificio de válvula P.l. en todas las fases de apertura de válvula P.l. Una válvula de igualación garantiza un movimiento sin obstáculos de dicho asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa desde un contacto de sellado con Ia válvula de cierre P.l. libre 3D hasta el final de Ia carrera de C.P.S.\nEs deseable aumentar las características dinámicas del flujo de fluido y aumentar Ia energía de descarga de impulso desde P. IT., de ese modo diversas realizaciones implementadas en P. IT., mientras que un diseño especial del interior de P.I.T. se implementa en combinación con Ia boquilla de aceleración de flujo móvil de manera alternativa (en Io sucesivo R. M. F.A.N.) concebida, que representa una modificación de Ia boquilla Laval convencional móvil contra el flujo durante Ia descarga de impulso. La R.M. F.A.N. representa índice de Mach variable automáticamente durante Ia apertura de su sección divergente graduado con el orificio de válvula P.l. La R.M. F.A.N. dirigida para resolver el problema general de obtener Ia región de densidad de energía máxima en Ia zona ambiental durante Ia descarga de impulso y aumentar el índice general de rendimiento de P.I.T. y Válvula P.l. debido a su\ncapacidad de generar dos ondas de choque secuenciales casi de manera simultánea inducidas teniendo significativamente diferentes velocidades.\nLa descarga de impulso producida mediante P. IT. tiene como resultado un flujo de fluido grande a través de una sección transversal grande de orificio de válvula P. I. en el estado abierto de válvula P.l. y tiene como resultado Ia colisión de dichas ondas de choque y contracción adiabática del fluido de trabajo situado entre dichas ondas de choque. Dicha colisión tiene como resultado el calentamiento adiabático instantáneo y tiene como resultado interacciones intermoleculares sofisticadas de partículas de fluido\n(que obviamente dependen de Ia naturaleza y propiedades de los fluidos, gases y/o solventes aplicados en el P. IT.) y proporciona emisión de energía inducida por intensidades de explosión similar a una detonación conseguidas durante Ia descarga de impulso de P. I T., tal como se da a conocer en detalle en realizaciones adicionales.\nEs deseable eliminar el problema de Ia necesidad de usar un ordenador sofisticado o microprocesador para control permanente de conmutación rápida entre el estado cerrado y el estado completamente abierto de válvula. Tal problema se resuelve mediante el diseño original de P. IT. en el que el modo automático de P. IT. controlado por fluctuación de presión en los alojamientos internos de P. IT. suministraba desde una fuente de presión externa, tal como se da a conocer en detalle en realizaciones adicionales. El problema general de fuga se resuelve mediante Ia presente invención debido al diseño de P.I.T. proporcionando sellado seguro del asiento de válvula P.l. mediante Ia energía de fluido a presión suministrada en cámaras de esfuerzo de válvula P.l. La energía de fluido a presión afecta a un área de sección transversal de uno de los pistones de C.P.S., que traslada una fuerza al asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa hacia el cierre de válvula P.l. libre 3D con movimiento restringido mediante el punto de centrado de L.V.P.S. y mantiene un contacto de sellado fuerte en el estado de preinicio.\nEl problema general de conmutación rápida entre el estado cerrado y el estado completamente abierto se resuelve mediante Ia reacción instantánea del asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa en alteración de entropía en tres cámaras de esfuerzo de P.I.T. que actúan conjuntamente llenas con medio de trabajo, dos de las cuales de manera simultánea actúan conjuntamente con Ia entropía de Ia zona ambiental de baja presión independientemente de Ia velocidad y Ia potencia del iniciador, a Ia inversa de cómo está diseñado en las válvulas convencionales, que proporciona un control de movimiento independiente del asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa para abrir Ia válvula P.l.\nEl problema de largo periodo de explotación sin fuga en gran cantidad de aplicaciones repetitivas se resuelve en Ia presente invención mediante diversas realizaciones implementadas en P.I.T. e ilustradas mediante Ia acción conjunta\ninteracción de del cierre de válvula P.l. libre 3D esférico, el asiento de válvula P. I. móvil de manera alternativa circular y L.V.P.S. estacionario con el cóncavo semi- esférico que ilustra el montaje básico del "tapón de cierre de asiento". En el montaje de "tapón de cierre de asiento" el cierre de válvula esférico P.l. libre 3D esférico gira de manera libre durante el funcionamiento de Ia válvula P.l. y su superficie actúa conjuntamente con circular el asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa circular siempre por puntos de superficie diferentes que lleva a un raspado uniforme de Ia superficie de cierre de válvula P.l. libre 3D y Ia superficie del asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa circular, de ese modo el contacto de sellado permanece uniforme después de un periodo de tiempo bastante largo de carreras repetitivas de P.I.T., Io que lleva a evitar el problema general de fuga dentro de todo el periodo de explotación.\nEl problema de definición precisa de los estados cerrado y abierto en Ia válvula P.l. resuelto por medio de aplicación de diferentes realizaciones del montaje básico del "tapón de cierre de asiento" que proporcionan contacto de sellado seguro en translación de movimiento del asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa hacia el tapón de cierre de válvula apropiado que fuerza el cierre de válvula P.l. libre 3D hacia el punto de centrado (o puntos de centrado) del tapón de cierre de válvula reticulado, que proporcionan posición centrada automática coaxial de del cierre de válvula P.l. libre 3D contra el asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa cuando Ia válvula P.l. está cerrada, tal como se da a conocer en detalle en realizaciones adicionales.\nEs deseable combinar las características dinámicas del flujo de fluido aumentadas con el valor de Ia energía cinética y otras formas de energía producidas por P. IT. durante Ia descarga de impulso a dispositivos de consumo que convencionalmente transforman Ia energía cinética del fluido de trabajo en energía mecánica en Ia que el pistón recíproco de motor de automóvil o palas de turbina tradicionalmente afectadas por Ia onda de choque producida por las válvulas de acción rápida o transductores. Con tal fin, Ia holgura entre orificio de válvula de cierre y Ia superficie de Ia pala o pistón afectados, por ejemplo, será Ia mínima para evitar pérdida de energía cinética y para evitar pérdidas turbulentas y viscosas; Io que era difícil de conseguir en las válvulas convencionales de acción rápida. De ese modo los cierres de válvula P.l. libre 3Ds apropiadas y los tapones de cierre de válvula reticulados con principalmente pequeñas dimensiones axiales se concibió para satisfacer tal exigencia, tal como se ha dado a conocer adecuadamente en detalle en realizaciones adicionales.\nPara restablecer rápidamente el estado cerrado de Ia válvula P.l. después de Ia descarga de impulso, es necesaria una amortiguación de choque escalonada. La disipación de energía cinética asociada con el movimiento de un cierre de válvula\nconvencional o asiento de válvula convencional en una carrera de amortiguación corta representa dificultades para los dispositivos de amortiguación conocidos. El movimiento de retorno del asiento de válvula P. I. móvil de manera alternativa efectuado o bien por medios de muelle de retorno, que se cargan durante Ia carrera de descarga de impulso de C.P.S., mediante medios neumáticos, o por combinación de medios de muelle y medios neumáticos.\nPor tanto, se concibió un método de amortiguación de choque escalonada del CP. S. El método representa una combinación de amortiguación de choque preliminar de C. P. S. y de Ia amortiguación de choque final de C.P.S. En Ia presente invención el dispositivo de amortiguación de choque escalonada puede considerarse como una combinación de varios muelles con amortiguación interna grande, que incluyen un muelle reversible que presenta características de fuerza variables. Durante Ia carga de los muelles en Ia carrera de descarga de impulso de C.P.S. y en el impacto del sombrerete flexible de propulsor de retorno de válvula de control con el cuerpo elástico de válvula de control, que se opone a las fuerzas de muelle que disipan gran cantidad de Ia energía cinética del C.P.S. El resto de Ia energía se almacena en Ia elasticidad de los cuerpos, Ia mayoría de Ia cual se disipa a medida que los cuerpos retornan a sus formas originales. Pueden utilizarse cuerpos adicionales múltiples para mejorar el rendimiento del dispositivo de amortiguación de choque escalonada de C.P.S. Podría utilizarse una amortiguación neumática adicional para disipar gran cantidad de Ia energía cinética del C.P.S. durante Ia carrera de descarga de impulso tal como se da a conocer en realizaciones adicionales.\nA continuación se describe brevemente una pluralidad de dibujos que ayuda a entender mejor Ia invención y que están específicamente relacionados con una realización preferida de Ia invención que se presenta como ejemplo no limitativo.\nLa figura 1 muestra una vista esquemática de Ia posición inicial de P. IT.\nLa figura 2 muestra una vista esquemática del P.I.T en el primer estado de suministro de presión. La figura 3 muestra una vista esquemática del P.I.T en el segundo estado de suministro de presión.\nLa figura 4 muestra una vista esquemática del P.I.T en el tercer estado de suministro de presión y estado de preinicio.\nLa figura 5 muestra una vista esquemática del P.I.T en el estado de inicio y descarga de impulso.\nLa figura 6 muestra una vista esquemática del P.I.T en el estado de escape de impulso.\nRealización preferida de Ia invención\nComo puede verse en las figuras adjuntas, el transductor instantáneo neumático, objeto de Ia invención comprende, al menos: una fuente de presión [P]; una estructura [8b], de pistón compuesto que comprende al menos: un pistón  de impulsión; un pistón  auxiliar; un pistón hueco ; un asiento  de válvula P. I. móvil de manera alternativa circular; un brazo ; una cierre  de válvula P. I. libre 3D; una pluralidad de válvulas  de igualación; una pluralidad de válvulas  de escape; una pluralidad de válvulas  de inicio; una cámara de pistón  hueco; una cámara  de impulsión; una cámara  auxiliar; una pluralidad de válvulas [12, 13, 14] unidireccionales, que comprende, al menos: > una primera válvula [1-2] unidireccional, una segunda válvula  unidireccional, y una tercera válvula  unidireccional; una pluralidad de puertos [9, 10, 11] de entrada de suministro que comprende, al menos: un primer puerto  de entrada de suministro, un segundo puerto  de entrada de suministro, un tercer puerto  de entrada de suministro; en los que Ia fuente de presión P está conectada neumáticamente con: el tercer puerto  de entrada de suministro que está directamente conectado con Ia cámara  de impulsión, a través de de Ia tercera válvula  unidireccional de Ia cámara  de impulsión\n. y el segundo puerto  de entrada de suministro que está directamente conectado con Ia cámara  auxiliar, a través de Ia segunda  válvula unidireccional de Ia cámara  auxiliar, y el primer puerto  de entrada de suministro que está directamente conectado con Ia cámara  de pistón hueco, a través de Ia primera válvula  unidireccional de Ia cámara  de pistón hueco.\nLas salidas de las válvulas unidireccional primera y segunda están conectadas a través de de Ia válvula  de inicio. Esto no es absolutamente necesario. La cámara de pistón hueco y Ia cámara auxiliar están conectadas a través de Ia válvula de inicio. En Ia realización más preferida dichas cámaras están conectadas a través de una pluralidad de válvulas de inicio montadas en el bastidor reticulado móvil de manera alternativa.\nLa cámara  de pistón hueco y Ia cámara auxiliar  están conectadas a través de de Ia válvula  de igualación montada en el pistón auxiliar. En las realizaciones más preferidas, Ia cámara auxiliar y Ia cámara de pistón hueco están conectadas a través de de una pluralidad de válvulas de igualación montadas en el pistón auxiliar anular.\nEl brazo de estructura  de pistón compuesto conecta: En primer lugar, el pistón  auxiliar con el pistón  motriz de impulsión, y\nEn segundo lugar, el grupo formado por el pistón  auxiliar y el pistón  motriz de impulsión con el pistón  hueco.\nLa cámara  motriz de impulsión está conectada con Ia cámara  de pistón hueco por medio de Ia válvula  de escape que se abre al final de Ia carrera de descarga de impulso de CP. S. En algunas de las realizaciones más preferidas, múltiples válvulas de escape (pluralidad de válvulas de escape montadas circunferencialmente en el pistón motriz de impulsión anular) conecta Ia cámara  motriz de impulsión anular con el puerto de salida de P.I.T., o con Ia cámara  de pistón hueco al final de Ia carrera de descarga de impulso de C.P.S. Como puede verse en Ia figura 1 , que representa Ia posición inicial del transductor instantáneo neumático, objeto de Ia presente invención, el área de sección transversal diseñada del pistón S 2 auxiliar es superior al área de sección transversal del pistón, S 3 motriz de impulsión y superior al área de sección transversal interna del pistón S 1 hueco que se diseñó igual al de área de sección transversal entre los bordes del asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa.\nEl valor total del área de sección transversal S3+ Si se diseñó inferior al área de sección transversal de pistón S 2 auxiliar\nEl área S 1 es igual al área de sección transversal de máxima apertura de asiento S 4 de válvula de igualación. Otras relaciones en Ia posición inicial son:\nS 4 < S 3 y S 1 < S 3\nComo puede verse en Ia figura 1 , que representa el estado inicial del transductor instantáneo neumático antes del suministro de presión, objetó de Ia presente invención, el C.P.S. mostrado está en su posición superior forzado por los medios de resorte precomprimidos (no mostrados en esta figura) hacia el contacto de sellado con el cierre de válvula P. I. libre 3D cuyo movimiento está limitado y alineado contra el asiento de válvula P. I. por medio del tapón de válvula de cierre reticulado (L.V.P.S.). En este estado previo estático de suministro de presión Ia válvula P.I., válvula de inicio, válvula de igualación y válvula de escape están en estado cerrado. El suministro de presión desde Ia fuente de presión se ha termina. En este estado se consigue equilibrio estático. La magnitud de presión en las cámaras de esfuerzo de P.I.T. es igual a Ia presión ambiental. El suministro de presión desde Ia fuente de presión ha terminado completamente.\nComo puede verse en Ia figura 2, que representa el suministro de presión al transductor instantáneo neumático, objeto de Ia presente invención, Ia presión P suministrada desde Ia fuente de presión a través de de Ia primera válvula unidireccional a Ia cámara auxiliar (cámara 2). La presión afecta al área S2de sección transversal del pistón auxiliar y ejerce Ia fuerza F2 que presiona al C.P.S. hacia arriba y de ese modo presiona al asiento, de válvula P.l. móvil de manera alternativa hacia el cierre de válvula P.l. libre 3D, que a su vez se presiona hacia el punto de centrado de tapón de cierre de válvula reticulado. Esto mantiene un contacto de sellado fuerte entre el asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa y el cierre de válvula P.l. libre 3D. Durante el suministro de presión a Ia cámara auxiliar, Ia C.P.S. está en estado estático mientras que Ia válvula P.L, Ia válvula de inicio, Ia válvula de igualación y Ia válvula de escape están en estado cerrado. Después de conseguir Ia magnitud de presión P diseñada en Ia cámara auxiliar el suministro de presión desde Ia fuente de presión se termina y se desconecta. Como puede verse en Ia figura 3, que representa el suministro de presión del transductor instantáneo neumático, objeto de Ia presente invención, Ia presión P se suministra desde Ia fuente de presión a través de Ia segunda válvula unidireccional hacia Ia cámara de pistón hueco (cámara 1 ). La presión afecta al área S1 de sección transversal de pistón hueco y ejerce Ia fuerza F1 que presiona a Ia C.P.S. hacia abajo y de ese modo reduce el esfuerzo estático entre el asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa y el cierre de válvula P.l. libre 3D (mantenida por Ia fuerza F2). La fuerza F1 también disminuye el esfuerzo estático de Ia fuerza F2 ejercida sobre el punto de centrado de tapón de cierre de válvula reticulado. Esto mantiene una fuerza resultante que garantiza el contacto de sellado entre el asiento de válvula P.l. móvil de\nmanera alternativa y el cierre de válvula P. I. libre 3D. Durante el suministro de presión a Ia cámara de pistón hueco Ia C.P.S. está en estado estático mientras que Ia válvula P. L, Ia válvula de inicio, Ia válvula de igualación y Ia válvula de escape están en estado cerrado. Después de conseguir Ia magnitud de presión P diseñada en Ia cámara de pistón hueco, el suministro de presión desde Ia fuente de presión se termina y se desconecta.\nComo puede verse en Ia figura 4, que representa el suministro de presión y estado de preinicio del transductor instantáneo neumático, objeto de Ia presente invención, Ia presión P se suministra desde Ia fuente de presión a través de Ia tercera válvula unidireccional a Ia cámara motriz de impulsión (cámara 3). La presión afecta al área S3 de sección transversal de pistón motriz de impulsión y ejerce Ia fuerza F3 que afecta a Ia C.P.S. hacia abajo junto con Ia fuerza F1 y de ese modo adicionalmente reduce el esfuerzo estático entre el asiento de válvula P. I. móvil de manera alternativa y el cierre de válvula P. I. libre 3D, que a su vez juntas disminuyen el esfuerzo estático de Ia fuerza F2 ejercida sobre el punto de centrado de tapón de cierre de válvula reticulado. Esto reduce Ia fuerza resultante que garantiza el contacto de sellado entre el asiento de válvula P. I. móvil de manera alternativa y el cierre de válvula P. I. libre 3D debido a Ia correlación F2>F1+F3 diseñada. Durante el suministro de presión a Ia cámara motriz de impulsión la C.P.S. está en estado estático mientras que Ia válvula P.I., Ia válvula de inicio, Ia válvula de igualación y Ia válvula de escape están en estado cerrado. Después de conseguir Ia magnitud de presión P diseñada en Ia cámara motriz de impulsión, el suministro de presión desde Ia fuente de presión se termina. En este estado se consigue equilibrio estático. Las cámaras de P. IT. se cargan uniformemente con igual magnitud de presión, el suministro de presión desde Ia fuente de presión se termina completamente y se desconecta.\nEs posible suministrar presión de manera simultánea en Ia cámara de pistón hueco (cámara 1 ) y en Ia cámara motriz de impulsión (cámara 3) después de Ia finalización de llenado de Ia cámara auxiliar (cámara 2) debido a que F1+F3<F2.\nComo puede verse en Ia figura 5, que representa el inicio y estado de descarga de impulso del transductor instantáneo neumático, objeto de Ia presente invención, las cámaras de P. IT. se cargan uniformemente con igual magnitud de presión. El suministro de presión desde Ia fuente de presión está completamente terminado y los puertos de entrada de las cámaras de esfuerzo permanecerán desconectados de Ia fuente de presión para evitar fluctuación de presión adversa entre las cámaras de esfuerzo a través de las válvulas unidireccionales durante todos los estados adicionales del funcionamiento de P. IT.\nDurante este estado Ia válvula de inicio está abierta por medio de Ia fuerza de inicio externamente aplicada y de ese modo el canal de agregación entre Ia cámara auxiliar (cámara 2) y Ia cámara de pistón hueco (cámara 1) se mantiene. Dicha fuerza\nde inicio operada independientemente no corresponde a ningún impacto directo ni ai asiento de válvula P. I. móvil de manera alternativa, ni al cierre de válvula P.l. libre 3D esférica.\nEl inicio cambia de manera instantánea un estado estático del sistema P. I. T. a un estado dinámico. La apariencia de orificio insignificante entre dichas dos cámaras (cambio en Ia topología) mantiene de manera simultánea un orificio (de Ia misma área de sección transversal) entre dichas dos cámaras de esfuerzo y zona de baja presión ambiental a través del orificio de válvula P.l. que conduce a un cambio instantáneo in un estado de entropía de fluido a presión contenido en todas las cámaras de esfuerzo de interior de P. IT. mecánicamente variable y caída de presión instantánea en el sistema de tres cámaras de esfuerzo. El principio físico básico basado en esta acción puede explicarse brevemente como sigue: el inicio cambia instantáneamente Ia topología del sistema P.I.T., que de manera instantánea iguala Ia fuerza F2 con Ia fuerza F1 presentado vectores opuestos como dos fuerzas que afectan a diferentes superficies S2 y S1 que se vuelven inmersas en el mismo recipiente unificado con Ia apariencia de canal de agregación entre cámara 1 y cámara 2.\nLa iniciación y el cambio instantáneo de topología y entropía dispara de manera simultánea y síncrona una expansión y caída de presión repentinas del fluido de trabajo a presión contenido en Ia cámara motriz de impulsión (cámara 3). Dicha expansión y caída de presión está limitada por dimensiones máximas diseñadas de Ia cámara motriz de impulsión (cámara 3) hasta el final de Ia carrera de descarga de impulso y hasta el momento de empezar el siguiente estado de impulso de escape de fluido a presión desde Ia cámara motriz de impulsión (cámara 3). Durante Ia carrera de descarga de impulso de Ia C. P. S., Ia caída de presión en Ia cámara motriz de impulsión (cámara 3) se diseña inferior a Ia caída de presión en las cámaras 1 y 2 unificadas porque Ia cámara 3 permanece aislada desde Ia zona de baja presión ambiental hasta el final de Ia descarga de impulso, mientras que las cámaras 1 y 2 agregadas se comunican con Ia zona de baja presión a través del orificio de válvula P.l. abierto desde el momento de Ia iniciación En el inicio, Ia fuerza F3 (ejercida por Ia misma magnitud de presión que las fuerzas F1 y F2) permanece en Ia cámara motriz de impulsión aislada (cámara 3) suministra movimiento instantáneo inicial del asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa junto con Ia C.P.S. desde el cierre de válvula P.l. libre 3D y L.V.P.S.\nOtro movimiento instantáneo hacia abajo de C.P.S. se prefiere para abrir un orificio grande de Válvula P.l. sin efectos adversos (como generación de sobrepresión en Ia cámara 2 y de ese modo parada adversa de Ia C.P.S. y estrangulación del orificio de válvula P.l. durante tal movimiento). Tal movimiento instantáneo se garantiza por Ia apertura automática del orificio de Ia válvula de igualación diseñada sincronizada con igual área de sección transversal de apertura de orificio de válvula P.l. de modo que, Ia\ncaída de presión al comunicar las cámaras 1 y 2 sea igual y simultánea. De ese modo el inicio y Ia descarga de impulso de fluido a presión a través de Ia válvula P. I. es simultáneo y sincronizado.\nEl movimiento instantáneo hacia abajo del C.P.S. presiona mecánicamente el cierre de válvula de igualación hacia dentro de Ia C.P.S. contra el resorte precomprimido y contra el flujo del fluido de trabajo que pasa desde Ia cámara auxiliar\n(cámara 2) a Ia cámara de pistón hueco (cámara 1 ) y de ese modo abre cada vez más el canal de comunicación entre dichas dos cámaras de manera simultánea con igual apertura de Ia cámara de pistón hueco (cámara 1 ) a Ia zona de baja presión ambiental a través de abrir cada vez más el orificio de válvula P.l.\nLa C.P.S. (48) tiene Ia ventaja de Ia dinámica asociada con Ia expansión ilimitada del fluido a, presión contenido en ' Ia cámara 3. Dicha dinámica produce una descarga de impulso controlada de manera independiente del fluido a presión contenido tanto en Ia cámara auxiliar (cámara 2) y Ia cámara de pistón hueco (cámara 1 ) a Ia zona ambiental de baja presión en un intervalo de tiempo sustancialmente corto bajo velocidad y con Ia energía de interacción intermolecular de fluido a presión inicialmente contenida en las cámaras agregadas (1 y 2) y en Ia cámara de impulsión (cámara 3) aislada que se expande libremente durante Ia carrera de descarga de impulso de C.P.S. El uso de Ia construcción original de P. IT. donde el iniciador controlado de manera independiente que consume energía insignificante y que hace funcionar de manera simultánea tanto el asiento de válvula de igualación y el asiento de válvula P.l. móvil de manera alternativa, reduce en gran medida el intervalo de tiempo de Ia apertura completa de orificio de válvula P.l. y de ese modo aumenta extremadamente Ia proporción de transformación de energía para su adaptación a válvulas convencionales de acción rápida. La energía cinética de partículas de fluido que se mueven desde el interior de P. I. T. mantiene una proporción muy alta desde Ia energía potencial inicial de partículas de fluido a presión inicialmente contenida en cámaras de esfuerzo de P. IT. en el estado de preinicio que hace una descarga de impulso similar a eventos de detonación conocidos.\nEn Ia práctica, las velocidades y aceleración medias de flujo del fluido de trabajo a través del orificio de válvula P.l. hace el intervalo de tiempo extremadamente pequeño, Io que origina prerequisitos previos necesarios de procesos adiabáticos durante Ia descarga de impulso a una magnitud de presión suficientemente grande aplicada en el P.I.T.\nComo puede verse en Ia figura 6, que representa el estado de escape de impulso del transductor instantáneo neumático, objeto de Ia presente invención, Ia válvula de escape está en el estado abierto al final de Ia carrera de descarga de impulso. En este estado, Ia válvula de escape está en estado completamente abierto.\nAquí, Ia C. P. S. ha atravesado aproximadamente 2/3 de una distancia máxima diseñada desde el cierre de válvula P.l. libre 3D esférica.\nEn este estado, el movimiento de Ia C.P.S. está alimentado por Ia presión que permanece en Ia cámara de impulsión y por las fuerzas inerciales que afectan a Ia C.P.S.\nEl movimiento instantáneo hacia abajo de Ia C.P.S. presiona mecánicamente al cierre de Ia válvula de escape hacia dentro de Ia C.P.S. contra el resorte precomprimido y contra Ia presión del fluido de trabajo que permanece en Ia cámara de impulsión y de ese modo abre el canal de comunicación entre Ia cámara de impulsión y Ia zona de baja presión ambiental que anula Ia fuerza F3 al final de Ia descarga de impulso.\nEl sentido práctico básico de Ia invención es que hay una posibilidad de llevar el sistema cerrado diseñado compuesto de componentes mecánicos y termodinámicos a un estado completamente abierto dentro de un intervalo de tiempo sustancialmente corto por medio de un cambio topológico cardinal producido dentro de un sistema de este tipo por medio de una fuerza/energía menor operada externamente e independientemente entregada a tal sistema por medios electromagnéticos u otros medios posibles.\nPrevious Patent: PERSON RECOGNITION METHOD AND DEVICE INCORPORATING THE ANATOMIC LOCATION OF THE RETINA AS A BIOMETRI...\nNext Patent: TRACKING SYSTEM FOR THE COLLECTION OF SOLAR ENERGY


Soluciones ATP Iluminación en alumbrado y mobiliario exterior en hoteles - Luminica\nPortada » Soluciones ATP Iluminación en alumbrado y mobiliario exterior en hoteles\nSoluciones ATP Iluminación en alumbrado y mobiliario exterior en hoteles\nenero 2017 Dejar un comentario\nContar con un alumbrado exterior de calidad, con la última tecnología LED para conseguir el menor consumo y que no precise mantenimiento, suprimiendo además el riesgo de electrocución, es lo que busca cualquier establecimiento hotelero.\nLa firma ATP Iluminación, ofrece estos servicios gracias a los materiales que utiliza. Sus productos aportan soluciones definitivas a los grandes problemas del alumbrado exterior ya que son inmunes a la corrosión y 100% aislantes, con lo que resulta imposible electrocutarse al tocarlos. Además, tienen garantía de 10 años.\nControl de la iluminación exterior del hotel desde cualquier dispositivo con Bluetooth\nLas luminarias ATP pueden incluir como opción un novedoso sistema de control remoto que se opera de forma sencilla desde cualquier smartphone o tablet con conexión Bluetooth. Esta tecnología funciona a través de una aplicación intuitiva y de fácil manejo, y no requiere ordenadores o servidores informáticos. Rápido, directo y sin complicaciones.\nEl sistema permite controlar a distancia cualquier punto de luz, ya sea individualmente o por grupos. Gracias a ello se pueden encender y apagar las luminarias en cualquier momento, así como regular su flujo lumínico según la conveniencia del usuario.\nATP ofrece una amplia gama de productos de alumbrado y mobiliario exterior idóneos para hoteles, sin mantenimiento y con la mayor garantía del sector.\nEsta herramienta está preparada para poder configurar las luminarias como el usuario desee y combinar su funcionamiento con arreglo a sus preferencias. Tiene, además, la capacidad de almacenar escenas concretas que se hayan diseñado para dar respuesta a eventos especiales o necesidades particulares.\nBalizas herméticas y antielectrocución\nLa nueva serie de balizas herméticas y antielectrocución ATP con lámparas LED están diseñadas para delimitar zonas en los jardines y espacios al aire libre en hoteles, ofreciendo máxima seguridad. Tienen un diseño atractivo y compacto, y están fabricadas con los materiales poliméricos T5 y S7 inmunes a la corrosión, antivandálicos y 100 % reciclables. Y esto no se limita a las luminarias en sí: las columnas, brazos y elementos de mobiliario urbano cuentan exactamente con las mismas ventajas.\nEl diseño modular de los productos de esta firma, permite al cliente personalizar sus conjuntos para que se adapten de la mejor manera posible al estilo de su hotel y embellezcan sus espacios exteriores. Distintas combinaciones de bases, columnas, brazos y luminarias, además de numerosos colores disponibles bajo pedido, hacen posible una adecuación perfecta a las necesidades estéticas de cualquier establecimiento hostelero.\nArchivado en:Actualidad, Noticias Etiquetado con:eficiencia energética, exterior, hotelera, proyectos, salud, urbana\n— ANFALUM continúa sus debates digitales «mas allá de la iluminación»\n— Fuente de alimentación digital con tensión de salida elevada


Claudio Concepcion – Aaron T. Beck, falleció a los 100 años de edad\nPor décadas investigó y desarrolló sobre la Terapia Cognitiva Conductual\nEl pasado lunes 1 de noviembre del 2021 partió hacia la eternidad el Dr. Aarón Beck, psicólogo, y psiquiatra Estado Unidense, investigador y académico, y son muchas las almas, a través de su productiva trayectoria, a las que ha abrazado y transformado, sin mirarlas, ni tocarlas físicamente.\nDe hecho cada día en las aulas de las universidades del mundo entre estudiantes, profesores nombran, piensan, y debaten sobre las investigaciones y el trabajo de Aaron Beck, catedrático e ilustre científico. La obra de Aaron Beck es muy completa y proveyó a la psicología de suficiente material e instrumentos para evaluar, medir y registrar, la conducta, en el campo de la TCC.\nLa dimensión de su obra es trascendente, lo coloca como uno de los grandes pilares de la disciplina de la salud mental de todos los tiempos, en especial en el área de la conducta, y de los procesos del pensamiento. Su figura predominó desde poco antes de mediados del siglo XX, y aun es la referencia más avanzada de la psicoterapia moderna.\nAmplió la Terapia Cognitiva Conductual, en una unión de ambas teorías, el Conductismo, y el cognitivismo, por tanto es reconocido creador de la psicoterapia Cognitiva Conductual, una síntesis científica de las teorías psicológicas bases, o fundamentales de la psicología como ciencia, la TCC es útil para tratar diferentes trastornos y síndromes psicológicos, con excelente crítica especializada, y estudios científicos avalados, para tratar con acierto y efectividad, temas como la depresión, en base a un modelo que busca lograr el cambio de pensamientos, emociones, conductas, y que se caracteriza por ser una programación concisa, con tiempo definido; con la cual normalmente, pronto aparecen disminución sintomatológica para realce del individuo.\nCreador del Modelo Cognitivo de Depresión “La Triada”, que consta de tres elementos a tratar introductoriamente en el estudio evaluativo, en la diagnosis, y en el tratamiento terapéutico.\nTriadas Cognitiva: Que son esquemas de ideas y pensamientos negativos que solemos tener sobre nosotros mismos, sobre el mundo, y sobre el futuro. Las inferencias, los cambios, la psiquis, biológica –genética-, psicológica, y social. (Cultural, económico)\nEsquemas Negativos: Formas que tenemos de accionar y explicarnos las actividades, los fenómenos y eventos, en base a experiencias del pasado, desde las cuales se juzga el presente y el futuro. Aquí entra de plano el aspecto y los mecanismos de las cogniciones, como afecta e impacta al sujeto la subjetividad de lo vivido.\nDistorsiones Cognitivas: Constructorcitos psicológicos, conexiones psicoemocionales, abstracción selectiva, personalización, magnificación, distorsiones, inferencias, deducciones, pensamientos inexactos que sobrecargan emocionalmente y son conductores a depresiones, y psicopatologías variadas, según el curso.\nAutor de muchas obras, que son bestsellers, y que engrosan la bibliotecas de temas de psicología, como: “Terapia Cognitiva de las Drogo dependencias”, Terapia Cognitiva para Trastornos de Ansiedad”, “Terapia Cognitiva de la Depresión”, “Terapia Cognitiva\nde Trastornos de Personalidad”, “Terapia Cognitiva y Desordenes Emocionales”, “Depresión”. Terapia Cognitiva de la esquizofrenia”, Cuestionarios de Depresión, Inventario de Ansiedad de Beck.\nNació el 18 de julio de 1921, en Providence, Rhode Island, Estados Unidos. Su hija, Judith, S. Beck, es la Presidenta del Instituto Beck de Terapia Cognitiva Conductual, que fundó su padre, y desde donde se amplia y difunde la TCC de Aaron Beck.\nACROARTE Santiago visita: Santuario Divino Niño, Aguas Blancas, El patio de Papi, La esquina y Fresas Ariyama CKay, famoso por su canción “Love Nwantiti”, ahhhhh, ahhhhhh...


César Farías envuelto en otro "lamento boliviano" / Foto @FBF_BO\nEn el fútbol de Bolivia existen muchos problemas que no han podido ser escondidos. Desde la muerte del presidente de la Federación, ha traído incontables situaciones de dudas en la selección. Ahora, el entrenador venezolano César Farías, vuelve a ser tema de conversación, pues tres jugadores se bajaron de la convocatoria para las eliminatorias.\nLa Federación Boliviana de Fútbol (FBF) aseguró este miércoles que tres jugadores del Oriente Petrolero se retiraron de la concentración de la selección nacional por “presiones” del club.\nLa entidad afirmó en un comunicado que “por presión de sus dirigentes” del club de Santa Cruz, los jugadores abandonaron la concentración en La Paz.\n“Los futbolísticas fueron notificados a través de un memorándum y recibieron sus pasajes aéreos”, para viajar a Santa Cruz, explicó la Federación.\nJugadores de Oriente Petrolero abandonan la concentración de la Selección Boliviana por presión de la dirigencia del club. Ronaldo Sánchez, Mateo Zoch y Ferddy Roca. pic.twitter.com/63BaVgJrS8\n— Jose Montilla (@ElPolloMontilla) September 30, 2020\nLa retirada de los tres futbolistas de la preparación para las eliminatorias para el Mundial de Catar 2022 se produjo “luego de que el presidente de Oriente Petrolero, Ronald Raldes, haya ordenado, a través de una carta dirigida a la FBF, el retiro de los jugadores”, detalló.\n¿Presiones o un ataque a Farías?\nCon un problema interno de la Federación Boliviana de Fútbol, cuando falleció César Salinas, ha traído un sinfín de inconvenientes. Un total de ocho equipos reconocen a Marcos Rodríguez como presidente de la Federación. Sin embargo, otros seis clubes reconocen a Robert Blanco en ese cargo.\nTal vez te pueda interesar: César Farías se despidió de su protector en Bolivia\nActualmente hay dos presidentes de la federación. El que reconoce FIFA y CONMEBOL (Marcos Rodríguez) y el que reconoce un amparo constitucional, Robert Blanco, este último con inconvenientes para ejercer con tranquilidad por aquellos que se oponen. A esto, se le sumó que los clubes del grupo de seis decidieron que sus jugadores regresen de la selección; que no sean convocados y la no liberación de los mismos.\nTodos esos ataques colaterales, llegan directamente al esquema planteado por César Farías, pues al contar con unos jugadores, y después ver como se alejan de la concentración, tumba cualquier plan en la mesa.\nAl margen de la salida de estos jugadores, en esta misma jornada llegó para unirse al grupo Boris Céspedes, mediocampista del Servette Football Club Geneve de Suiza. Pero de igual forma, el DT criollo debe empezar de nuevo su esquema.\nUn problema con Farías de hace días\nEl entrenador de la selección de Bolivia, que será rival de Argentina en las Eliminatorias Sudamericanas, fue acusado de condicionar a los futbolistas para ser convocados.\nHace unos 15 días, Farías fue acusado por el sindicato de jugadores de fútbol profesionales (Fabol); tras aparentemente “extorsionar” a los futbolistas firmar con una empresa de representación de jugadores.\n“Repudiamos y lamentamos la conducta del señor César Farías, quien aprovechó el cargo de director técnico de la Selección Nacional, de manera directa, y a través de un representante de futbolistas”, sostuvo el comunicado de Fabol.\nEn el texto también censuraron la conducta del técnico de La Verde, a quien acusaron de “condicionar y coartar el derecho al trabajo de varios futbolistas, negándoles la convocatoria al seleccionado nacional.”\nDavid Paniagua, secretario de la gremial de futbolistas, aseguró tener “varios testimonios de futbolistas que sufrieron esta situación”. Aunque declinó dar a conocer los nombres y solicitó “una clara investigación” de los hechos.\n¿Le queda poco tiempo a Farías en el banquillo de La Verde?\nEs posible que la dirección del venezolano César Farías con la selección de Bolivia esté llegando a su fin, a pesar que de rendimiento lo vean con buenos ojos.\nEste tipo de problemas, junto con lo perturbado que puede estar el venezolano por lo vivido con la muerte del antiguo presidente de la federación. Y ahora los ataques indirectos de los clubes que apoyan a los nuevos presidentes de ambos lados, podrían terminar de fracturar al seleccionador.\nLa situación está muy frágil en Bolivia con la selección y aún más. Le tocan unos complicados duelos ante Brasil y Argentina, respectivamente en el debut de las eliminatorias el 9 y 13 de octubre.\nBolivia acabó penúltima en las eliminatorias sudamericanas para el Mundial de Rusia 2018 y solo se ha clasificado a una Copa del Mundo, (Estados Unidos en 1994); entrenada por el español Xabier Azkargorta.\nQuizás la salida de Farías no sea ya. Pero con los problemas dados a conocer recientemente, se podría predecir que no durará el proceso completo de eliminatorias.\nEtiquetasBolivia César Farías Selección Nacional de Bolivia\nMilton Melgar acusa a César Farías de extorsionar jugadores - Triángulo Deportivo dice:\n11 octubre 2020 a las 11:40 am\n[…] el exseleccionado Milton Melgar apretó el gatillo de nuevo. Esta vez su blanco fue el venezolano César Farías y algunos dirigentes de la Federación boliviana a quienes acusó de obligar a firmar con […]\nContinúan los problemas en Bolivia y Marco Rodríguez es el protagonista dice:\n12 octubre 2020 a las 7:21 pm\n[…] en el fútbol de Bolivia está cada vez más complicada. Primero salió a luz pública el tema de César Farías con la convocatoria de jugadores. Segundo, la aplastante derrota ante Brasil en la primera jornada […]


Los promotores de la planta de biodiésel de la ría frenan su plan al dudar de su rentabilidad - La Nueva España - Diario Independiente de Asturias\nLos promotores de la planta de biodiésel de la ría frenan su plan al dudar de su rentabilidad\nBiodar continuará con los trámites por si el mercado se enfría en unos meses\nBiodar, la firma que inició en 2007 la tramitación de permisos para abrir una planta de fabricación de biodiésel en el puerto avilesino, ha decidido dejar en suspenso su proyecto ante las perspectivas del mercado. Aun así, continuará con los trámites y con los permisos oportunos.\nBiodar, la empresa especializada en energías «limpias» que inició el año pasado la tramitación de permisos para abrir una planta de fabricación de biodiésel en el puerto de Avilés, ha decidido dejar en suspenso su proyecto ante el oscurecimiento de las perspectivas de negocio. Según ha podido saber este diario, los responsables de la sociedad, en la que participa el grupo avilesino de empresas Daniel Alonso, seguirán adelante con el papeleo del complejo por si en los próximos meses las circunstancias de mercado cambiasen a posiciones más favorables, pero, de momento, no comenzará obra alguna ni se materializará la inversión prevista. Según se anunció en su momento, el deseo de Biodar era ocupar suelo en la margen derecha de la ría y establecer allí su base de operaciones. Se ignora si la firma mantiene el interés por el terreno.\nLa «congelación» de los planes inversores de Biodar -se habló de un presupuesto de 40 a 50 millones de euros- tiene que ver con dos factores. De un lado, que el biodiésel importado de Estados Unidos se ha convertido en un competidor invencible para los fabricantes españoles, toda vez que en aquel país existen importantes incentivos fiscales a las «energías verdes» y eso adultera los precios internacionales en ausencia de una legislación compensatoria.\nPero, además, la fabricación masiva del combustible de moda ha aumentado de forma notable la demanda de materias primas (soja, colza, cereales varios...), encareciendo las mismas a un extremo en que deja de tener interés el negocio, según han declarado a LA NUEVA ESPAÑA conocedores del sector. «Sale más barato traer en barco una tonelada de biodiésel estadounidense que importar una tonelada de materia prima para elaborarla en Avilés. En estas condiciones, como resultará comprensible, no hay posibilidades de competir», explicó a este diario un empresario asturiano conocedor de los entresijos del mercado del biodiésel.\nLa decisión de Biodar de echar el «freno de mano» a su proyecto energético para Avilés no ha sido la única de este tipo tomada en Asturias; recientemente se supo que la familia Jiménez Belinchón frenaba también su proyecto para El Musel (Gijón) debido a las dudas sobre la rentabilidad de la misma. Otro tanto ha ocurrido con Duro Felguera, que también había planificado la entrada en el mercado del biodiésel desde la plataforma portuaria de El Musel. La firma asturiana seguirá adelante con la tramitación de su proyecto, pero sólo llegaría a almacenar combustibles: no entra de momento en sus planes producirlos.\nAnte el sombrío panorama que se atisba para el biodiésel español, una situación extensible al resto de Europa, la Asociación de Productores de Energías Renovables ha trasladado su preocupación al Gobierno, al que pide que modifique la legislación fiscal para que los biocarburantes importados con subvención en origen se beneficien al llegar a España del tipo cero en el impuesto especial de hidrocarburos.\nAsimismo, se solicita del Ministerio de Industria que desarrolle un reglamento regulador del consumo obligatorio de biodiésel que se fijó en un 1,9 por ciento (en relación con gasóleo convencional y gasolina) para 2008, un 2,4 por ciento para 2009 y un 5,83 por ciento para 2010. Los productores españoles, como otras veces ha ocurrido con Estados Unidos, denuncian las prácticas de «dumping» que impulsa la Administración de Bush y también han apelado a la Unión Europea para que haga frente a esa «competencia desleal».\nEn tanto se resuelven estas cuestiones en Madrid y Bruselas, el puerto avilesino se queda sin uno de los proyectos de diversificación de actividades más ilusionantes que habían surgido en los últimos años.


Rueda el primer Toyota Supra fuera de la línea de producción – CARMANÍA: Autos para todos\nA principios de marzo salió de la línea de producción de Magna Steyr, en Graz, Austria el primer vehículo de producción del totalmente nuevo Toyota Supra GR. Los clientes que quieran comprar este primer modelo producido no podrán hacerlo, pues este ¡ya tiene dueño!\nPrimer Toyota Supra GR saliendo de la línea de producción\nEl Supra color Phantom Matte Grey, VIN (número de serie) 20201 ―”2020″ por el año y “1” por ser el primero de esta producción― es el primer modelo fuera de la línea de producción de esta versión del Toyota Supra GR, mismo que fue subastado con fines altruistas en la 48va. Subasta anual de Barrett-Jackson en el West World Scottsdale en Arizona. El vehículo exclusivo tiene los espejos laterales en rojo, rines en negro mate, interiores rojos con insertos de fibra de carbono, y una cubierta de motor firmada por el Presidente de Toyota Motor Corp., Akio Toyoda.\nEn la línea de producción de esta versión exclusiva de Supra, el ingeniero en jefe de Toyota Tetsuya Tada dijo: “Sin el apoyo de todas las personas y todos los involucrados con Supra, este día no podría haber llegado. Las alianzas vienen en muchas formas, y nuestra asociación con BMW ha sido una buena experiencia para ambas empresas. Apreciamos el entusiasmo y la ambición de todos los que han ayudado a que Supra se convierta en uno de los autos más esperados y emocionantes lanzamientos de este año. Me enorgullece decir que Supra se ha convertido en un auto realmente emocionante.”\nNobi Nakamura, diseñador en jefe del proyecto de Supra, aseguró que: “Fue emocionante ver al primer Supra salir de la línea de producción. Creemos que este Supra mostrará la pasión, atención y compromiso que todos hemos tenido al diseñar este icónico auto deportivo, y ansiamos ver a todos los fanáticos de Supra pronto en las calles de todo el mundo.”\nEtiquetado con:2019, CarManía, Noticias, Supra, Toyota\nEntrada anterior¿Quieres ahorrar en combustible? Ford EcoGuide te dice cuando darles un descanso a tus frenos\nEntrada siguienteLos modelos eléctricos de BMW i están en el centro de pruebas de invierno en Arjeplo


LANAS Y LANITAS: Anillo tejido en macrame\nPublicado por Artesanías en lanas e hilos en 10:56\nHola Xime. Muy lindo el anillo... me gusta, aunque yo soy fanatica de los pendientes.\nEn mi blog esta publicado el gráfico del chaleco. Besitos y nos seguimos visitando....\nmuchas gracias cris ya voy a tu blog!!!\nHola Xime..gracias por tu visita..tu tambien haces unas cosits preciosas..y felicitaciones por el bebe...un besito..nos seguimos visitando\n18 de julio de 2008, 1:05\nMuchas grcias Belula!!!