Katze, offenes Becken = Katzenbad oder -fernsehen? : Kein Thema - wenig Regeln - Aquascaping - Aquarium - Wasserpflanzen - Flowgrow\nby Esssessel » 17 Nov 2009 22:26\nWir werden vorraussichtlich bald eine junge Katze aufnehmen, die hier auf dem Bauernhof "zu viel" ist und keinen guten Start hatte. (Im Oktober geboren, keine Geschwister, junge dünne verwurmte Mutter).\nNun.. habe ich einen Cube,mit einer klapperigen Dennerle-Glasabdeckung. Mit klapperiger Dennerle-Nano-Lampe. (Zum Glück haben wir FI im ganzen Haus eingebaut)\nSteigt, fällt, taucht die Katze da rein, wie sind eure eure Erfahrung? Holt sie alles raus, was zappelt?\nby mighty muffin » 18 Nov 2009 08:54\nleider habe ich momentan keine Katzen (zu viele Chamäleons....), aber früher hatten wir (als ich noch bei Mama gewohnt habe ) Katzen und ein Aquarium.\nDie Katzen haben nie geangelt, wohl aber ständig auf der Glasplatte über dem AQ (oder auf dem späteren Deckel) gelegen und versucht, die Abwärme der Lampen zu nutzen.\nIch weiß nicht, wie groß und dick Deine Katze noch werden wird, unser Kater hat es allerdings geschafft, mit seinen 8 Kilo einen Sprung in die Glasabdeckung zu machen, als er versuchte, vom Sofa aus auf's AQ zu springen.\nDa Du einen Cube hast, nehme ich an, Du hast die Abdeckung auf diesen Plastik-Ecken liegen. Das wäre mir persönlich zu wackelig. Also würde ich evtl. eine größere Glasplatte kaufen, die dann auf dem Rand aufliegt. Hast Du denn einen neuen oder einen alten NanoCube? Bei den neuen gibt es jetzt dichter schließende Glasabdeckungen, frag mal beim Dennerle-Kundenservice, ob man die nachbestellen kann. Kostet wahrscheinlich nicht viel und freundlich sind die dort auch.\nAnsonsten hilft es vielleicht, das Aquarium so aufzustellen, daß sich darauf bzw. darüber kein bequemer Sitz- oder Liegeplatz befindet. Wenn sie sich nicht bequem daneben- oder draufsetzen kann zum gucken, ist es vielleicht ohnehin uninteressant.\nUnser Nachbar hat seine Katze immer mit einem gezielten Schuß aus der Wasserpistole vom Aquarium ferngehalten, das finde ich persönlich aber fies.\nby LarsR » 18 Nov 2009 09:36\nich habe ein offenes Becken und einen pubertären, einjährigen Kater. Er hat es ein paar mal probiert, oben auf dem Rand zu balancieren, aber mittlerweile ist es ihm wohl zu doof, immer verjagt zu werden. Er sitzt dann lieber auf dem Wohnzimmertisch davor oder auf dem Fernseher daneben. Auf dem Becken habe ich ihn jedenfalls seit ein paar Wochen nicht mehr gesehen.\nDie Idee mit der Wasserpistole find ich übrigens sehr gut\nby Heiko-68 » 18 Nov 2009 09:40\nalso wir haben zwei Katzen. Eine Hauskatze "Tilly" und eine Perserkatze "Daisy". Unsere Tilly macht es sich gern mal auf dem AQ (540L und 112l geschlossen) gemütlich, da es hier so schon warm ist. Beim Fische füttern schaut sie auch schon mal neugierig zu. Hat dabei auch schon mal versucht AQ-Wasser zu schlürfen, aber dies habe ich erst einmal beobachtet. Am Anfang hat sie die Fische beobachtet und auch mal versucht die Fische durch die Frontscheibe zu angeln. Jetzt werden die Fische einfach nicht mehr beachtet.\nDer Perserkatze Daisy ist alles egal. Keine Beachtung der Fische oder des AQ's.\nby Mako » 18 Nov 2009 10:06\nmein Cube mit Standardausrüstung steht für meine Katzen gut zugänglich auf einem Schreibtisch. Mit Abdeckung ist nichts passiert, ohne Abdeckung... naja man kommt nach Hause und wundert sich warum einen die Fellnasen nicht begrüßen. Im Arbeitszimmer findet man dann seinen Cube (mit deutlich gesenktem Wasserstand), zwei absolut unschuldig guckende Fellnasen mit nassen Voderpfoten und zwei todgespielte Rasboras\nMit Abdeckung (alte Ausführung) interessieren sie sich nicht die Bohne für den Cube.\nby Esssessel » 18 Nov 2009 11:00\nJa, wenn sie die Fische wenigstens gefressen hätten, wäre das wenigstens irgendwie noch akzeptabel gewesen (Der Hunger.. )\nNa langem Hin und Her haben wir uns nun doch nicht für die Katze entschieden, da die Kinder einfach noch zu klein sind, sowas wie geschlossene Türen oder in Ruhe lassen noch nicht wirklich verlässlich klappt.\nAußerdem kann dann das Aquarium offen bleiben, das ist auch besser fürs Klavier.\nAus Frust darüber habe ich dann direkt Gerümpel für das neue Küchen-Becken bestellt\nby mighty muffin » 18 Nov 2009 12:15\nUnd was passiert jetzt mit der armen Katze?\nby Esssessel » 18 Nov 2009 14:35\nNoch zwei andere Interessentinnen\nby pascal » 17 Dec 2009 10:51\nda will auch mal kurz was dazu sagen,\nwir haben zwei perwerserkatzen (sind nun 10 monate alt) die oft vorm becken sitzen und fische guken, oder versuchen durch die frontscheibe zu fassen(sieht lustig aus) aufs offene becken springen sie nicht, wenn ich sie hochheb um von oben reinzusehen wird gern mit der vordertatze ins wasser gefasst, wenn daraufhin die großen diskus angeschwommen kommen (die denken es giebt futter) kriegen die fellnasen angst und wollen weg....\nwenn ich die fische füttere und die die durch ihr gieriges fressen wasser verspritzen ergreifen die mietzies meist die flucht...\nkatzen und aquarium funktioniert prima\nby Ronja-Raeubertochter » 26 Jan 2013 20:10 10 2518 by Patrick3004\nby Stobbe98 » 12 Aug 2007 16:06 4 831 by Stobbe98\nby Sabine68 » 14 Jan 2008 10:04 32 2876 by kurt\nby Subsub » 23 Mar 2008 00:00 5 5030 by Sumpfheini\nby marcus944 » 24 Jul 2008 17:01 19 3542 by Anika


Politicks Juni 2021 | FazitOnline. Wirtschaft und mehr. Aus dem Süden.\nDie österreichische Innenpolitik gibt wieder einmal ein katastrophales Bild ab. Die Opposition bezichtigt den Bundeskanzler der vorsätzlichen Falschaussage im Untersuchungsausschuss und hat ihn daher bei der Staatsanwaltschaft angezeigt. Nun fordert sie seinen Rücktritt, weil die Staatsanwaltschaft dieser Anzeige tatsächlich nachgeht, anstatt sie ohne eingehende Prüfung zu verwerfen.\nDie SPÖ wiederum tut alles, um die türkisgrüne Bundesregierung zu destabilisieren. Nachdem das nun erstmals tatsächlich zu gelingen scheint, fordert Parteichefin Pamela Rendi-Wagner im OE24-Interview dreist eine stabilere Regierung.\nAber nicht nur die Rolle der Opposition ist hinterfragbar. Auch die Justiz agiert dubios. Denn dass die geringfügigen Verdachtsmomente gegen die ÖVP tatsächlich Hausdurchsuchungen, die Beschlagnahmung von Mobiltelefonen und Laptops sowie die Auswertung von WhatsApp-Chats und des gesamten Mailverkehrs rechtfertigen, ist mindestens so umstritten wie die Anzeigenflut der Opposition, der inzwischen jedes Mittel recht zu sein scheint, um den Kanzler loszuwerden. Und tatsächlich zeigt die Teflonschicht, die Kurz nachgesagt wird, unter dem Dauerbeschuss Wirkung.\nDie ÖVP hat ein Problem mit der Justiz und damit mit dem Rechtsstaat\nUnabhängig davon scheint die ÖVP tatsächlich ein Problem mit der Justiz und damit mit dem Rechtsstaat zu haben. Das ist spätestens seit dem Verhalten von Finanzminister Gernot Blümel im Ibiza-Ausschuss klar, als der es sogar auf einen Exekutionstitel durch den Verfassungsgerichtshof ankommen ließ. Blümel wollte – aus zwar nachvollziehbaren, aber rechtlich völlig irrelevanten Gründen – nicht einsehen, dass er der Aufforderung des U-Ausschusses auf Herausgabe des gesamten, höchst sensiblen E-Mail-Verkehrs des Finanzministeriums Folge zu leisten hat.\nSelbst wenn das Verhalten von FPÖ, SPÖ und Neos im U-Ausschuss tatsächlich der »Kurz-muss-weg-Hysterie« geschuldet sein mag, kann das niemals als Grund dienen, die Aushändigung von Unterlagen rechtswidrig zu verweigern oder auch nur zu verzögern. Blümel unternahm den legitimen Versuch, die Opposition die E-Mails des Ministeriums in einem gesicherten Datenraum nach gemeinsam erarbeiteten Suchphrasen durchforsten zu lassen. Als diese sich weigerte und weiterhin auf die physische Übergabe des gesamten E-Mail-Bestands beharrte, spielte Blümel jedoch auf Zeit und stellte die zuvor von ihm als geheim klassifizierten E-Mails völlig unübersichtlich in ausgedruckter Form und nicht auf einem Datenträger bereit.\nUnabhängig vom Ausgang wird sich die Spaltung vertiefen\nAus heutiger Sicht sind die langfristigen Folgen der beinharten Auseinandersetzung zwischen ÖVP und Opposition auf Politik, Gesellschaft und vor allem auf die Justiz noch gar nicht abschätzbar. Sollte die Justiz nämlich nur halb so parteiisch sein, wie die ÖVP behauptet, wird es unweigerlich zur Anklageerhebung gegen den Bundeskanzler wegen einer Falschaussage im U-Ausschuss kommen. Selbst in diesem Fall gilt für ihn die Unschuldsvermutung. Obwohl die politische Verantwortung etwas anderes erfordert, wird Kurz erst dann zurücktreten, wenn er tatsächlich verurteilt werden sollte. Das ist aus heutiger Sicht unwahrscheinlich, aber nicht undenkbar. Denn dazu müsste ihm ein Vorsatz zur Falschaussage nachgewiesen werden, was aber sehr schwierig werden dürfte.\nEine »falsche Beweisaussage vor Gericht« – so auch vor einem U-Ausschuss – wird in Österreich mit bis zu drei Jahren Haft bestraft. Aber selbst eine objektiv unrichtige Aussage ist nur dann strafbar, wenn zumindest ein bedingter Vorsatz nachgewiesen werden kann. Von einem bedingtem Vorsatz spricht man, wenn jemand die schädlichen Folgen seines Handelns zwar nicht will, aber in Kauf nimmt.\nKurz schlüpft wieder in die Märtyrerrolle\nSebastian Kurz wird, selbst wenn er freigesprochen wird, seine weiße Weste nicht zurückerhalten. Daher wird er wieder in die Märtyrerrolle schlüpfen. Dass er das gut kann, hat er schon 2019 bewiesen, als er nach Bekanntwerden des Ibiza-Videos die türkisblaue Regierung platzen lassen musste und die SPÖ und die FPÖ Kurz einzig und allein, um ihm die Möglichkeit zu nehmen, als Bundeskanzler in den Wahlkampf zu ziehen, mit einem Misstrauensvotum aus dem Kanzleramt warfen.\nVor diesem Hintergrund ist es nachvollziehbar, dass sich die ÖVP in der Frage, ob eine Anklage gegen Kurz für einen Rücktritt ausreichen sollte, nicht spalten lassen wird. Der steirische Landeshauptmann Hermann Schützenhöfer (ÖVP) führt die geeinte Phalanx der ÖVP-Landeshauptleute an. Er spricht in diesem Zusammenhang sogar von einer »Menschenhatz der Sonderklasse« und gibt sich überzeugt, dass sich die Vorwürfe in Luft auflösen werden. In Österreich würden inzwischen nämlich Abneigung und blanker Hass regieren.\nWas muss die ÖVP den Grünen geben, damit diese bei der Stange bleiben?\nDie Grünen stehen vor dem Problem, dass sie die Früchte ihrer Regierungsarbeit erst ernten können, wenn diese reif sind. Dazu müssen sie ihrem türkisen Regierungspartner trotz großer Widerstände in der eigenen Basis den Rücken stärken. Denn die Regierung steht nicht nur bei der Pandemiebekämpfung vor einem Durchbruch. Erstmals bewegt sich das Land auch im Klimaschutz auf einem von den Grünen geplanten Weg.\nDem grünen Vizekanzler Werner Kogler wird zwar des Öfteren mangelnde Durchsetzungskraft nachgesagt. Aber allein die Tatsache, dass er die Kurz-Gegner in der eigenen Partei bisher erfolgreich unter Kontrolle halten konnte, beweist, dass das nicht stimmt. Daher sollte sich niemand wundern, wenn Kogler die nächsten Wochen intensiv nutzt, um das politische Gewicht innerhalb der Koalition erfolgreich in Richtung Grüne zu bewegen. Dazu wird er die ÖVP nicht nur bei Klimafragen, sondern auch im Sozialbereich unter Druck setzen. Die rechtliche Malaise des Kanzlers könnte den Grünen das Durchsetzen ihrer Standpunkte in nächster Zeit daher deutlich erleichtern.\nOffiziell wird es zwar bei Koglers schmallippigem »Abwarten, was die Ermittlungen noch zu Tage fördern« und beim »Lassen wir die Justiz unbeeinflusst arbeiten« bleiben. Hinter den Kulissen wird er sich dieses Abwarten von der ÖVP mit Zugeständnissen bezahlen lassen.\nDas Match Rendi-Wagner gegen Doskozil geht in die nächste Runde\nDer burgenländische Landeshauptmann Hans Peter Doskozil (SPÖ) befindet sich auch nach seinem Rückzug aus den SPÖ-Bundesgremien im Dauerclinch mit Parteichefin Pamela Rendi-Wagner. Kürzlich hat sie ihm ja den Rücktritt nahegelegt, sollte er wegen einer Falschaussage im burgenländischen Commerzbank-U-Ausschuss tatsächlich angeklagt werden. Rendi-Wagner sprach von roten Linien, deren Überschreiten keine Alternative zum Rücktritt offenließ. Mit diesen gezielt gesetzten Nadelstichen gegen Doskozil tut sie genau das, was ihre Anhänger von ihr erwarten.\nDoskozil sagte dazu nur, dass ihm angesichts der Rücktrittsaufforderung aus Gründen der Parteiräson die Worte fehlen würden. Rendi-Wagner habe ihm erst kürzlich ausgerichtet, er würde mit seiner Öffnungspolitik die Gesundheit der Burgenländer gefährden, und auch das habe sich als völlig falsch erwiesen.\nAntisemitismus: Kunasek sieht ÖVP, SPÖ und Grüne in der Verantwortung\nEs sei nicht von der Hand zu weisen, dass durch die von ÖVP, SPÖ und Grünen tolerierte Massenzuwanderung aus islamisch geprägten Staaten auch Antisemitismus und eine ablehnende Haltung gegenüber unserem Wertesystem nach Österreich importiert wurden, stellte der steirische FPÖ-Chef Mario Kunasek kürzlich fest. Kunasek verwies auf die Aslan-Studie, die 2018 ergeben habe, dass 44,2 Prozent der muslimischen Asylwerber die jüdische Religion als schädlich für die Welt empfinden. »Wir haben ein veritables Problem mit dem Radikal-Islam und dem dort vorherrschenden Antisemitismus«, so der steirische FPÖ-Chef. Er fordert einen völligen Zuwanderungsstopp aus islamischen Ländern. Außerdem seien entsprechende Regelungen notwendig, um Radikal-Islamisten künftig schnellstmöglich aus Österreich abzuschieben.\nPoliticks, Fazit 173 (Juni 2021)


Hückeswagen: Kantorin Ingrid Kammerer plant Projektchor für 'Luther'\nHückeswagen: Kantorin Ingrid Kammerer plant Projektchor für "Luther"\nHückeswagen. 2017 wird das Pop-Oratorium "Luther" von Dieter Falk und Michael Kunde in vielen Städten, unter anderem in Düsseldorf, aufgeführt. Bei den Aufführungen können jeweils 1000 Chorsänger mitmachen. In ganz NRW wird nun in den Chören zum Mitsingen geworben. Das Einüben des Stückes erfolgt in Chören - und kurz vor der Aufführung kommen alle Sänger zusammen.\nDie Hückeswagener Kantorin Ingrid Kammerer startet für dieses Event jetzt ein Chorprojekt. "Nach der gigantischen Uraufführung am Reformationstag 2015 wird es im Reformationsjahr 2017 wieder viele Aufführungen in Deutschland geben. Am 3. und 4. Februar 2017 kommt ,Luther' nach Düsseldorf. Wer hat Lust, bei diesem tollen Pop-Oratorium als Mega-Chor im ISS Dome Düsseldorf zusammen mit 1000 Sängern, einer Band, einem Sinfonieorchester und Musicaldarstellern dabei zu sein?", fragt Ingrid Kammerer.\nWenn sich zeitnah genügend Interessenten finden, wird es in der Evangelischen Kirchengemeinde einen Projektchor geben, in dem das Stück gemeinsam geprobt wird. Wer Interesse hat, sollte sich an Ingrid Kammerer wenden: Tel. 83850 oder E-Mail an: kammerers@online.de www.pop-oratorium-luther.de\nProf. Dieter Falk ist der Komponist des Pop-Oratoriums "Luther", für das in Hückeswagen ein Projektchor entstehen soll. FOTO: bauer (Archiv)


Ihr Valentin wird Amor danken, wenn diese Valentine Cake Popsicles geliefert werden! Hier erfährst du, wie du Cakesicles für deine Liebsten machen kannst.\nSeit über einem Jahr sehe ich Cake Popsicles auf Instagram. Es gibt einige wirklich süße Exemplare da draußen. Manche nennen sie Cakesicles, andere bezeichnen sie als Cake Popsicles, aber wenn du nicht weißt, was sie sind, lass mich dich aufklären.\nNehmen wir an, dass du mit Cake Pops vertraut bist – du weißt schon, Kuchen und Zuckerguss, die zu einem Teig vermischt und dann geformt, mit Schokolade überzogen und mit Streuseln verziert werden. Cake Popsicles werden immer noch mit Kuchen gemacht, nur wird der Teig in eine kleine Eiszapfenform gepresst.\nDies ist mein ERSTES Mal, dass ich Cake Popsicles mache und ich bin begeistert von den Ergebnissen.\nNachdem ich die Form bei Amazon bestellt hatte, machte ich mich an die Arbeit.\nUm diese Valentine Cake Popsicles zu machen, entschied ich mich für eine Gussmethode, um den Kuchen zu beschichten. Einfach die weiße Candy Melts schmelzen und dann die Innenseite der Form mit Candy beschichten. Lassen Sie sie aushärten. Sobald die Kandisschale hart ist, einen Esslöffel Cake-Pop-Teig hineindrücken. Fügen Sie bei Bedarf mehr Teig hinzu, aber füllen Sie die Form nicht zu voll. Bedecken Sie den Teig mit mehr Candy Melts und klopfen Sie eventuelle Luftblasen heraus. Zum Aushärten in den Kühlschrank stellen und aus der Form nehmen.\nIch habe einfach ein paar rosa Streifen zusammen mit ein paar Streuseln und Herzen hinzugefügt und schon war es fertig. Ganz einfach und leicht.\nWenn Sie also Probleme mit dem Eintauchen von Cake Pops hatten, ist die Verwendung einer Form zur Herstellung von Cake Popsicles vielleicht die Lösung für Sie. Die Ergebnisse sind fantastisch und ich glaube, dass jeder sie machen kann.\nSo, was denken Sie? Willst du mehr von diesen Schönheiten sehen? Ich werde ein komplettes Tutorial mit Schritt-für-Schritt-Bildern erstellen, damit ihr genau sehen könnt, wie ich den Guss gemacht und sie gefüllt habe.\nFür alle Cake-Pop-Liebhaber gibt es hier noch ein paar mehr, die euch gefallen könnten!\nDekorationszeit 2 Stunden\nLieblingskuchenmischung + Zutaten\nNimm eine Schachtel unserer Lieblingskuchenmischung für eine 9×13-Form. Befolge die Anweisungen auf der Packung, um deinen Kuchen zu backen und abzukühlen.\nWenn der Kuchen abgekühlt ist, halbiere ihn. Die Hälfte des Kuchens in einen Standmixer geben und auf niedriger Stufe mixen. Einen Esslöffel Zuckerguss für 2 Minuten einrühren. Prüfen, ob der Teig zusammenhält, wenn er gedrückt wird. Wenn der Teig zu trocken ist, einen weiteren Esslöffel hinzugeben und weitere 2 Minuten mixen. Der Cake-Pop-Teig sollte in der Schüssel eine Kugel bilden und an sich selbst haften.\nDie Zuckerschmelze in eine mikrowellensichere Schüssel geben und bei 100 % Leistung 1 Minute lang schmelzen. Die Schmelzklebstoffe umrühren und dann erneut 45 Sekunden lang bei 70 % Leistung erhitzen. Rühren Sie die Bonbons um. Sie sollte vollständig geschmolzen sein.\nÜberprüfen Sie, ob die Eiszapfenform sauber und trocken ist. Geben Sie einen Esslöffel der geschmolzenen Süßigkeit in die Vertiefungen und verteilen Sie sie an den Seiten, um die Ränder zu bedecken. Stellen Sie die Form zum Aushärten für 5 Minuten in den Kühlschrank. Wenn du Löcher oder fehlende Stellen siehst, füge mehr Kandiszucker hinzu und warte, bis er ausgehärtet ist.\nMesse einen Esslöffel des Cake-Pop-Teigs ab und drücke ihn in den harten Kandis. Die Holzstäbchen einstecken und den Teig nach unten drücken, so dass er unter dem Rand der Form liegt.\nMit einem Löffel etwas geschmolzene Kandiszucker auf die Rückseite des Pops geben. Überschüssiges Bonbon abkratzen und zum Aushärten 5 Minuten in den Kühlschrank stellen.\nDie Kuchenpops vorsichtig aus den Formen lösen. Wiederholen Sie diesen Vorgang, bis der gesamte Cake-Pop-Teig aufgebraucht ist. Aus einer halben Torte sollte man etwa 12 Cake-Pops machen.\nGeben Sie den Cake-Pops etwas Zeit, um auf Zimmertemperatur zu kommen, bevor Sie sie dekorieren.\nSchmelzen Sie 1/3 der rosafarbenen Candy Melts in einem Spritzbeutel in der Mikrowelle. Die Spitze abschneiden und die Bonbons zum Verzieren aufträufeln. Die Streusel hinzufügen, solange sie noch feucht sind.\nWilton Rote Kandiszuckerschmelzen, 12 oz.\nAnzahl pro Portion: Kalorien: 100\nNährwertangaben sind nicht immer genau.\nPrevThe Carlton“ tanzt sich aus dem Urheberrechtsschutz heraus\nNext Colorado Springs Personal Injury Lawyer


Bekenntnisse eines Ex-Schriftstellers: Das Schwert im Herzen tragen\nDas Schwert im Herzen tragen\nIch bin eigentlich überhaupt kein Vereinsmensch. Zumindest halte ich mich nicht dafür. Wenn ihr anderer Meinung seid, sagt es mir ruhig.\nDeshalb kann ich mir es auch nicht so richtig erklären, dass ich plötzlich Pressemitteilungen schreibe, eine Zeitung Chef-redakteuriere und Leute frage, ob sie an diesem oder jenem Tag noch Zeit für eine Veranstaltung haben. Arrrgh! Ich hab doch keine Zeit! Ich muss doch Bücher schreiben!\nAber eine alte Weisheit sagt, dass man wenn man etwas lernt, meist auch noch etwas ganz anderes lernt und außerdem macht es Spaß, Spaß mit Leuten zu haben.\nJetzt werdet ihr euch fragen, von was der Kerl da überhaupt spricht und ich will euch nicht länger auf die Folter spannen: von der Modernen Schwertkunst.\nNachdem ich vor 3 Jahren aus Regensburg weggezogen bin und somit auch nicht mehr beim Hochschulsport Capoeira machen konnte, habe ich mich nach einer neuen Sportart umgeschaut und bin auf MSK gestoßen.\nEs kann mir niemand übel nehmen, dass ich die Jungs und Mädels nachdem ich 3 Jahre lang 2mal die Woche 2-3 Stunden Capoeira gemacht habe, nicht ganz ernst genommen habe, zumal mir die Mischung aus historischen europäischen Kampfkünsten und asiatischen Einflüssen ein wenig seltsam vorkam.\n"Ritterschwert goes Kung Fu"? Klingt gut, aber geht das denn?\nMittlerweile bin ich fast drei Jahre dabei, habe im Sommer die Prüfung zum zweiten Grad gemacht und fühle mich so wohl wie ein Fisch im Wasser. Ja, das geht sehr wohl, finde ich.\nWas natürlich in erster Linie daran liegt, dass ich mich mit den Leuten, die MSK machen, gut verstehe. Die Sportart ist jung und auch wenn es immer wider Leuten zu viel wird und sie aufhören, triefen der Enthusiasmus und die guten Ideen aus allen Poren.\nLetztes Jahr war das Motto auf unseren Jahres-Shirts "Spaß mit Leuten" und Spaß haben wir jede Menge. Leute auch.\nNicht dass wir nicht ernsthaft trainieren und neue (alte) Techniken entwickeln würden, aber bis jetzt zeichnen sich Schwertkünstler vor allem auch dadurch aus, dass sie so vierschieden sind und so unterschiedliche Einflüsse wie Capoeira, Tai Chi, Physiotherapie, Meditation, Ringen, Lord of the weed und Cha-Cha-Cha mit in die Turnhalle bringen.\nIm Jugendtraining sind Knirpse, die kaum das Holzschwert halten können und am anderen Ende der Skala wird gerade über ein eigenes Senioren-Training nachgedacht...\nSpannende Sache einer neuen Sportart beim Entstehen zusehen zu können.\nDen ersten und wahrscheinlich wichtigsten Teil hab ich dabei leider verpasst: die Gründung des Verbandes für Moderne Schwertkunst in Bayern (VMSB) und der zähe Kampf gegen die Bürokratie, der teilweise immer noch nicht abgeschlossen ist.\nAber immerhin: Moderne Schwertkunst ist staatlich als Sportart mit dem Ritterschwert anerkannt. Etwas, das uns von allen anderen Schwertkampfgruppen in Deutschland und vielleicht Europa unterscheidet.\nOb man darauf stolz sein kann, weiß ich nicht, aber es passt ins Bild.\nMSK'ler behaupten nicht, nach der reinen Lehre des Mittelalters zu leben, die wahrscheinlich sowieso in weiten Teilen unwiederbringlich verloren ist und sie wollen auch nicht zusammenstückeln, wozu sie gerade Lust haben.\nDas Ziel ist es, Techniken zu entwickeln, die sowohl effektiv sind, als auch in sportmedizinischer Sicht unbedenklich.\nKlar, bin ich da jetzt nicht objektiv und ich würde auch gerne die Brandreden derer hören, die absolut gar nichts von MSK halten, aber wenn man etwas nach seinen Früchten beurteilen soll, dann sieht es für die Moderne Schwertkunst gar nicht schlecht aus. Rund um München gibt es inzwischen einige Schulen mit steigender Tendenz und auch über Bayern hinaus gibt es die ersten Vereine, die die Sportart anbieten.\nWir haben unser Repertoire an Techniken, sind dabei unsere eigene Schutzausrüstung zu verfeinern und bisher hat sich noch niemand im Training ernsthaft verletzt. Vor allem das letzte soll uns erst mal einer nachmachen.\nUnd nicht zu vergessen: MSK kann jung und alt, Frauen und Männer, sportlich oder nicht sportlich, Ästheten und Kämpfer von sich überzeugen.\nMSK hat sogar mich überzeugt, nachdem ich mir das zwei oder drei Übungseinheiten lang angesehen habe! Und wenn ich jetzt in meinen Texten über einen Schwertkampf schreibe, dann weiß ich, was ich da schreibe. Man lernt, wenn man lernt immer auch etwas anderes.


27.07.2016 [7 Sa 120/16] Landesarbeitsgericht Düsseldorf, Vergleich | 200 Kilo Körpergewicht: Kündigung wegen Adipositas zulässig? < kostenlose-urteile.de\nLandesarbeitsgericht Düsseldorf, Vergleich vom 27.07.2016\n- 7 Sa 120/16 -\n200 Kilo Körpergewicht: Kündigung wegen Adipositas zulässig?\nParteien einigen sich durch Vergleich\nEin 200 Kilogramm schwerer Arbeitnehmer und sein Arbeitgeber haben sich hinsichtlich einer Kündigung wegen des Übergewichts des Arbeitnehmers vor dem Landesarbeitsgericht durch Vergleich geeinigt. Die Parteien erklärten sowohl die Kündigung als auch den vom Kläger geltend gemachten Entschädigungsanspruch für erledigt. Der Kläger sagte darüber hinaus zu, weiterhin an seiner eingeleiteten Gewichtsreduzierung zu arbeiten.\nDie Beklagte des zugrunde liegenden Verfahrens, die in den Bereichen Landschafts-, Kanal- und Tiefbau, Pflanz- und Pflasterarbeiten sowie Grünflächenpflege tätig ist und mehr als zehn Arbeitnehmer hat, stellte den Kläger im Jahr 1985 ein. Er ist 1,94 m groß und wiegt ca. 200 kg. Im Hinblick auf die Einsatzfähigkeit des Klägers regte die Beklagte eine Gewichtsreduktion an, weshalb der Kläger ab Februar 2014 an dem Gesundheitsprogramm eines Adipositaszentrums teilnahm. Nach Abschluss des Programms konnte keine Gewichtsreduzierung festgestellt werden. Die Beklagte kündigte das Arbeitsverhältnis mit Schreiben vom 29. Juli 2015 ordentlich zum 28. Februar 2016.\nKläger hält Kündigung für unwirksam - Arbeitgeber verweist auf nicht mehr ausübbare Tätigkeiten des Klägers aufgrund seines Körpergewichts\nDer Kläger wandte sich mit seiner Klage gegen die Kündigung. Diese sei unwirksam, da er aufgrund seiner Adipositas als (schwer-)behinderter Mensch anzusehen sei. Er behauptet, die Beklagte habe die Kündigung mündlich mit seiner Fettleibigkeit begründet, obwohl er tatsächlich in der Lage sei, seine vertraglich geschuldete Arbeitsleistung nach wie vor erbringen zu können. Er verlangte deshalb außerdem eine Entschädigung vom 6.000 Euro wegen Benachteiligung aufgrund einer Behinderung. Die Beklagte behauptete u.a., dass der Kläger aufgrund seines Körpergewichts eine Vielzahl von Tätigkeiten, die für seine Beschäftigung unabdingbar seien, nicht mehr ausüben könne. So sei er z.B. nicht mehr in der Lage, den bei ihr eingesetzten Kleinlastwagen zu steuern. Er sei nicht mehr für Graben- und Kanalarbeiten einsetzbar, weil er aufgrund der nach der DIN 4124 vorgegebenen Grabenbreite in die Gräben nicht mehr hineinpasse. Er könne nicht auf Leitern stehen, denn deren Belastbarkeit sei auf 150 kg beschränkt. Ebenso gebe es keine passende Arbeits- und Schutzkleidung für ihn.\nParteien schließen vor dem Landesarbeitsgericht einen Vergleich\nNachdem das Arbeitsgericht der Kündigungsschutzklage stattgegeben hatte, einigten sich die Parteien in der heutigen Berufungsverhandlung dahingehend, dass sowohl die streitbefangene Kündigung als auch der vom Kläger geltend gemachte Entschädigungsanspruch erledigt sind. Der Kläger sagte zu, weiterhin an seiner eingeleiteten Gewichtsreduzierung zu arbeiten.\n© kostenlose-urteile.de (ra-online GmbH), Berlin 28.07.2016\nArbeitsgericht Düsseldorf, Urteil vom 17.12.2015\n[Aktenzeichen: 7 Ca 4616/15]\nBewerberin hat keinen Anspruch auf Entschädigung wegen behaupteter Benachteiligung aufgrund Übergewichts\n(Arbeitsgericht Darmstadt, Urteil vom 12.06.2014)\nFettleibigkeit kann als Behinderung angesehen werden\n(Gerichtshof der Europäischen Union, Urteil vom 18.12.2014\nAdipositas | Arbeitgeber | Arbeitgeberin | Arbeitnehmer | Arbeitnehmerin | Fettleibigkeit | Adipositas | Kündigung | Übergewicht | Vergleich\nWenn Sie einen Link auf diese Entscheidung setzen möchten, empfehlen wir Ihnen folgende Adresse zu verwenden: https://www.kostenlose-urteile.de/LAG-Duesseldorf_7-Sa-12016_200-Kilo-Koerpergewicht-Kuendigung-wegen-Adipositas-zulaessig.news22962.htm


Der Taupunkt ist kein Wandersmann - Wasserdampfdiffusion richtig verstanden - PDF\nDownload "Der Taupunkt ist kein Wandersmann - Wasserdampfdiffusion richtig verstanden"\n1 Dipl.-Ing. Werner Eicke-Hennig Hessische Energiespar-Aktion Der Taupunkt ist kein Wandersmann - Wasserdampfdiffusion richtig verstanden Kleine Geschichte der Wasserdampfdiffusionsberechnung Geht es um Wärmedämmung und Feuchteschäden am Bau, stehen immer schnell die Diffusion und der Taupunkt im Mittelpunkt. Letzterer häufig als etwas, dessen Verschiebung problematisch sei. Hier liegt häufig ein falsches Verständnis des seit 1981 in die DIN 48-3 eingeführten Wasserdampfdiffusions-Berechnungsverfahrens (Glaser- Verfahren) zu Grunde. Die kleine Geschichte dieses Verfahrens ist erhellend und klärt, wie gerechnet wird, wenn es in Deutschland um den Durchgang von Wasser(dampf)molekülen durch Bauteile geht. Der Göttinger Professor für Thermodynamik, Glaser, stellte sein Verfahren erstmals 1958 in einem Aufsatz vor. Anlass der Publikation waren nicht etwa Feuchteprobleme im normalen Hochbau. Die Entwicklung war durch den Kühlhausbau motiviert. Hier war Glaser beruflich engagiert und er suchte nach einem Verfahren, mit dem er feuchteunempfindliche Materialien für die Außenbauteile von Kühlhäusern dimensionieren konnte. Kühlhäuser haben ganzjährig eine Innentemperatur von 18 C, es liegt also ein kräftiges und konstantes Temperatur- und Feuchtegefälle von außen nach innen vor. Durch Nichtbeachtung der Wasserdampfdiffusion war es in der damaligen Vergangenheit zu starken Schäden in Korkdämmungen, Bimssteinwänden, Holzwolleleichtbauplattendämmungen von Kühlhäusern gekommen. Hier schaffte Glaser eine Lösung: Man konnte fortan genau dimensionieren, wo und in welcher Stärke dampfbremsende Materialien außen an den Außenbauteilen von Kühlhäusern angebracht werden mussten. Die Randbedingungen beim Kühlhaus waren weitgehend statisch: Eine absolut konstante und sehr tiefe Innentemperatur von 18 C und das bekannte Außenklima. Es kam einzig darauf an, den Diffusionsstrom von Wasserdampf in die Konstruktion zu unterbinden. Kapillare Wassertransportvorgänge wurden nicht erfasst. Dieses Verfahren wurde in den sechziger Jahren durch die Bauphysik für den Hochbau entdeckt, als ein Problemdruck durch die wachsende Zahl von Fertighäusern entstand. Im Massivbau waren auf innere Durchfeuchtung beruhende Feuchteschäden kaum bekannt geworden. Die Literatur seit 1900 kennt nur 2-3 Fallbeschreibungen, bei denen jeweils Luftschichten in der Konstruktion zum Durchfeuchtungsbild auf der Innenseite des Bauteils führten (Feuchtekonvektion, Kondensatablauf an kalten inneren Flächen von Bauteilen mit Luftschichten und Rücksaugung an die Innenoberfläche). Auch das neu ins Bauen eingeführte Flachdach mit seiner äußeren dichten Bitumendachbahn zeigte vielerorts Durchfeuchtungen durch innere Kondensation des vom Innenraum her zutretenden Wasserdampfes. Mit der Zunahme von Fertighäusern und sonstigen neuen Bauweisen wurde eine größere Anzahl von Feuchteschäden bekannt, die (nicht immer zutreffend) auf die Wasserdampfdiffusion durch Bauteile zurückgeführt wurden. Prof. Cammerer schreibt hierzu 1968 ganz vorsichtig: Mit fortschreitender Entwicklung von Fertigteil- und Fertighausbauarten stellte sich heraus, dass die Erweiterung der auf diese Weise gebotenen Unterrichtung auf das Gebiet des Feuchtigkeitsschutzes, das heißt auf die richtige wärmeschutztechnische Bemessung von Bauteilen im Hinblick auf die Vermeidung von Tauwasserbildung zweckmäßig sein würde. Hier musste also eine Lösung geschaffen werden. Die Normkommission der DIN 48-3 übernahm mangels eigener Entwicklung das für den Kühlhausbau entwickelte Diffusionsberechnungsverfahren für den allgemeinen Hochbau. Es wurde erstmalig 1981 in die DIN 48-3 integriert. Die Neuartigkeit bestand nun darin, dass man Tauwassermengen ausrechnen konnte, während man die Jahrzehnte vorher nur bestimmen konnte, wo eine mögliche Durchfeuchtungsebene lag, nicht jedoch die Größenordnung des Problems berechnen konnte. Aber Wohnbauten sind keine Kühlhäuser. Wie sollte man rechnen? Für den allgemeinen Hochbau mussten rechnerische Randbedingungen geschaffen werden, die vom Rechenaufwand überschaubar waren. Es gab als Hilfsmittel den Rechenschieber und das Lineal. Das Ergebnis waren einfache statische Randbedingungen: Bei einer einzigen Außen- und einer einzigen Innentemperatur, bei einer Außenfeuchte und ebenso eine einzigen Innenluftfeuchte wurden die möglichen Tauwassermengen berechnet. Die Klimabedingungen für das Glaserverfahren bildeten folglich nicht das reale deutsche mittlere Außenklima ab und auch nicht die Temperatur- und Feuchteschwankungen der Jahreszeiten und Tage. Um Rechenaufwand zu begrenzen wurden sie besonders hart gesetzt (zur sicheren Seite berechnet). Bei zwei Monaten C Außentemperatur am Stück, müssen seitdem unsere Außenbauteile beweisen, dass sie eine gewisse Tauwassermenge nicht überschreiten. Diese einzuhaltenden Grenzwerte für die rechnerischen Tauwassermengen legte die Norm fest. Grundlage dieser Festsetzungen war im Übrigen wenig Wissenschaft und viel gefühlsmäßige Einschätzung (Helmut Künzel).\n2 Im Rechenergebnis lag der Taupunkt überwiegend an der gleichen Stelle, weil stets mit den gleichen Randbedingungen (s.o.) gleiche Bauteiltypen berechnet wurden, z.b. häufig die monolithische (einschichtige) Wand. Daraus entwickelte sich die Anschauung, der Taupunkt habe einen festen Ort, der möglichst nicht verschoben werden dürfe. Die DIN spricht übrigens zur Vermeidung dieser falschen Vorstellung vom Taupunkt als geometrischen Ort von einer Taupunkttemperatur. Wo diese Taupunkttemperatur liegt ist unerheblich, entscheidend ist die Einhaltung der in der DIN 48-3 benannten folgenden Bedingungen: Es empfiehlt sich, angesichts dieser statischen Randbedingungen für die Berechnung, im Zusammenhang mit den Ergebnissen der Tauwasserberechnung von einer rechnerischen Tauwassermenge respektive Verdunstungsmenge zu sprechen, um damit offenzulegen, dass es sich hier nicht um reale Feuchtemengen handelt. Stattdessen ist das Glaserverfahren ein Nachweisverfahren, mit dem nachzuweisen ist, dass die oben genannten Bedingungen eingehalten werden. Ein massives Bauteil mit einer Tauwassermenge von 999,5 g/m² und einer Verdunstungsmenge von 00 g/m² ist also im Sinne der DIN völlig in Ordnung, weil die Tauwasser-Höchstgrenze von 00 g/m² unterschritten wird und die berechnete Menge wieder austrocknen kann.. Was ist Wasserdampfdiffusion? der Antrieb der Wassermoleküle Der Wasserdampfdruck sei es, dem nach außen offene Bahn geschaffen werden müsse. Sonst würde er im Bauteil stauen, der Dampfdruck könne sich nicht abbauen und Tauwasserausfall sei die Folge. Solche und ähnliche Erklärungen hört man zu den Ursachen der Wasserdampfdiffusion und zu möglichen Tauwasserschäden. Der Wasserdampfteildruck ist jedoch nur eine Hilfsgröße, die wir zum Rechnen der Wasserdampf-Transportmengen heranziehen. Die Antriebskraft der Wassermoleküle ist nicht der Druck, sondern die Bewegungsenergie der Moleküle, 2\n3 die als Druck beschrieben werden kann. Wärme ist die kinetische Energie der Moleküle (Brownsche Bewegung). Je wärmer die Moleküle eines Stoffes sind, desto stärker sind sie in Bewegung. Im Feststoff schwingen die Moleküle in ihrem festgelegten Kristallgitter. Im Gas können sie sich frei und ungeordnet bewegen und schießen durch den Raum, nehmen jeden Raum ein sagte der Chemieunterricht. Das Wasserdampf-Luftgemisch im Haus ist ein Gas. Dabei gilt es zu erkennen, das Wasser ein besonderer Stoff ist, der flüssig, gasförmig und fest vorkommen kann. Gasförmig wird er durch die durch Erwärmung bedingte stärkere Molekülbewegung, die ein Herausschießen von Molekülen aus dem flüssigen Wasser erzeugt. Dies geschieht im Haus z.b. auf der menschlichen Hautoberfläche (Schweiß), den vielfältigen Wasseroberflächen im Haushalt (Bad, Küche, Pflanzenblätter) oder beim Kochen. Damit wir eine Vorstellung von den Vorgängen bekommen: In einen Fingerhut passen 600 Trilliarden Wassermoleküle, der Moleküldurchmesser beträgt etwa 0,3 Millionstel mm. Die Geschwindigkeit eines gasförmigen Wasserstoffmoleküls bei 20 C liegt bei 1800 km/h. Prof. Lothar Grün hat den Übergang von Flüssigwasser in die Dampfphase am Beispiel des offenen Systems unserer Häuser so dargestellt: Jeder Punkt ist ein Wassermolekül, die Pfeile deuten die ungeordnete Bewegung der Moleküle im Raum an. 1 = Wasser, 2 = Bewegung der Wassermoleküle in ihrer Flüssigphase, 3/4 = Austausch von Molekülen an der Grenzschicht Luft/Wasseroberfläche, kondensieren einer gewissen Zahl herausschießender Moleküle in der kälteren Luft, zurücksinken in das Wasser, z.b. in der Natur als Nebel über Wasser bekannt. 5 = Stärker erwärmte Moleküle verlassen das Wasser und die Grenzschicht, sind dann kein Nebel mehr, sondern dampfförmig und damit unsichtbar. Die frei beweglichen aus Flüssigwasser verdunsteten Wassermoleküle bezeichnen wir als Dampf (unsichtbar). Diese Moleküle bleiben so lange dampfförmig, wie ihre Bewegungsenergie dazu ausreicht. Auf ihrem ungeordneten Weg durch den freien Raum eines Zimmers stoßen sie auch an dessen Begrenzungsflächen. Diese sind, ganz anders als Luft, viel undurchlässiger für die Wassermoleküle, die nur in die Poren und Kapillaren der Baustoffe eindringen können. Baustoffe bestehen nur zu einem geringen Teil aus Poren, Beton z.b. nur zu 26 %, Ziegel zu 40 %. Ihr Feststoffanteil macht sie dampfbremsend. Diese Eigenschaft messen und bezeichnen wir als den μ Wert oder Wasserdampfdiffusionswiderstand. Bereits ab Wandinnenfarbe oder Tapete bleibt der Großteil der Wasserdampfmoleküle im Raum zurück, prallt von den Wänden ab, geht durch Fenster- und Fugenlüftung nach außen ab oder hält die Luftfeuchte auf dem Wert, der der Größe der Feuchtequellen im Raum entspricht. Diejenigen Moleküle, die in die Poren und Kapillaren eindringen, wandern durch ihre Eigenbewegung (Wärmeenergie) weiter durch das Bauteil. Dabei stoßen sie gegeneinander, gegen die Wandungen der Kapillaren, fangen sich in Sackporen, prallen zurück in Gänge, kondensieren an Porenwandungen, durchnässen diese, trocknen auf der gegenüberliegenden Porenwandungsseite als Dampf wieder in die Nachbarpore hinein usw. Bei diesen Prozessen reduziert sich die Zahl der vordringenden Moleküle weiter, durch den Masseanteil des Stoffes, den sie durchdringen (μ-wert). Da die Bauteile im Winter nach außen kälter sind werden die Moleküle auf ihrem Weg zur Außenseite immer kälter und dadurch immer langsamer (kinetische Energie wird aufgezehrt). Und hier wirkt nun eine besondere Eigenschaft des Wassermoleküls. Wassermoleküle haben eine Dipolwirkung, ihre Plus- und ihre Minuspole (elektrische Ladung) ziehen sich an, wenn durch die Wärmeenergie (Geschwindigkeit) diese Bindungswirkung nicht aufgebrochen ist. Bei geringer Wärmeenergie prallen die zusammenstoßenden Wasserdampfmoleküle nicht mehr voneinander ab, sondern ziehen sich elektrisch an, bilden wieder Flüssigwasser. Diese Wasserstoffbrückenbindung ist durch die Dipoleigenschaft des Wassers bedingt (siehe Abbildung). Das entstehende Flüssigwasser bildet zunächst einen Wasserfilm an den Kapillar- und Porenwandungen, zum guten Schluss sind die Kapillaren ganz ausgefüllt, das Bauteil ist von kondensierendem Wasser durchfeuchtet. In diesem Vorgang gibt es also keine durch Druck vorangetriebenen Moleküle, sondern je nach Erwärmungsgrad des Wasserdampf-/Luftgemisches eine molekulare Eigenbewegung der Wasserdampfmoleküle. Den Partialdruck des Wasserdampfes innerhalb des Luftdrucks benutzen wir hingegen nur als Hilfsgröße für die Berechnung der Tauwassermengen. 3\n4 Für die Anhänger der Druckvorstellung als Transportmechanismus: Der vom Wasserdampf-/Luftgemisch ausgeübte Druck ist kein anderer, als der Luftdruck. Der Wasserdampfteildruck ist ein Teil des Luftdrucks. Der Luftdruck auf die Wand erhöht sich also nicht durch einen erhöhten Wasserdampfanteil in der Luft. Luftdruck Pascal - darin Wasserdampfteildruck bei 20 C und 50 % rel. Luftfeuchte: Pascal Bei der hier angenommenen üblichen Innenluftfeuchte und Temperatur beträgt der Wasserdampfteildruck im Luftdruck also nur 1,1 % des gesamten Luftdrucks. Oder in alten Einheiten ausgedrückt: Auf den cm² Bauteil wirkt ein Wasserdampfteildruck innerhalb des Luftdrucks von 13 Gramm, aber ein Luftdruck von 1 kg/cm². Ausnahmen über Ausnahmen: Das Kapitel 4.3 der DIN 48-3 Das Kapital 4.3 der DIN 48-4 ist überschrieben mit: Bauteile, für die kein rechnerischer Tauwasser-Nachweis erforderlich ist. Eine Vielzahl von Bauteilkonstruktionen ist mit dem Glaser-Verfahren und den Randbedingungen der DIN 48 nicht sinnvoll zu berechnen. Hier wurden nach der DIN 48 Tauwassermengen berechnet, die nicht den vorliegenden Praxiserfahrungen mit vielen Bauteilen entsprachen. Zu nennen sind die Kerndämmung oder die Innendämmung mit Holzwolleleichtbauplatten. Bei wieder anderen Konstruktionen bleiben die berechneten Tauwassermengen stets mit Sicherheit unter den formulierten Grenzwerten, dies gilt z.b. für die Außendämmung mit WDVS und Vorhangfassade, eine Berechnung ist in diesen Fällen also verzichtbar. Und zum Dritten war die Berechnung in der Vor-Computerzeit recht aufwendig, so dass noch technische Bedingungen formuliert wurden, unter denen man auf eine Tauwasserberechnung verzichten konnte. Hierzu gehört z.b. die zum dogmatischen Gebot missverstandene Ausnahmeregel: Dächer, die innen sechsmal dampfdichter als außen sind, oder einen inneren S d -Wert von über 0 m aufweisen, können ohne Tauwasserberechnung gebaut werden. Das war als Hilfe gedacht, um Rechenaufwand zu vermeiden und wurde zum Gebot umgedeutet. Die Grafik der TU Darmstadt gibt einen Überblick über die Wände. Solche Ausnahmeregelungen gibt es auch für Dächer und Fußböden. Außenwände, für die kein rechnerischer Tauwassernachweis erforderlich ist 4\n5 Im Ergebnis sind 95 % aller Wandbauarten von einem Tauwassernachweis freigestellt. Nur für Sonderkonstruktionen, etwa mit starker äußerer Feuchte-Abdichtung oder für die Innendämmung, ist nach wie vor eine Berechnung erforderlich. Für andere Bauteile sind die mengenmäßigen Ausnahmeregelungen ähnlich. Man kann heute sagen, das Kapitel 4.3 befreit rund 95 % aller Außenbauteile von einer Tauwasserberechnung nach DIN Neuere dynamische Berechnungsverfahren Im wissenschaftlichen Bereich haben sich zwei dynamisch rechnende Nachweisverfahren entwickelt: DELPHIN und WUFI. Diese Verfahren rechnen mit flexiblen Außen und Innenklima und bilden auch den kapillaren Wassertransport in Bauteilen ab. Sie schließen damit die beim Glaser-Verfahren bestehende Lücke. Allerdings zeigt sich nun, dass gemessene Stoffwerte über die kapillare Leistungsfähigkeit von Baustoffen fehlen. Prof. Hartmut Künzel, der Urheber des WUFI-Programms stellt selbst 2009 dazu in Bezug auf laufende Laboruntersuchungen von Baustoffen nur für die Dämmstoffe fest: Die ersten Ergebnisse zeigen, dass es in Bezug auf die Kapillaraktivität im Sorptionsfeuchtebereich (kleiner 95 % r.f.) größere Unterschiede zwischen den einzelnen Dämmstoffen gibt. Bei realen historischen Bauteilen sind überdies noch sehr genaue Informationen über den wirklichen Aufbau des Bauteils und die Stofflichkeit der Baustoffe erforderlich (Fugenanteil und Fugenmaterial, das ja früher an der Baustelle gemischt wurde, Brenngrad des Ziegels, Hinterkofferung von Natursteinwänden usw.). Das wichtigste ungelöste Problem beim Einsatz solcher neuer Verfahren ist jedoch ein haftungsrechtliches: Sie ersetzen nicht das Normverfahren der DIN Ein Planer oder Handwerker kann sich bei auftretenden Bauschäden nicht mit dem Argument verteidigen, die neue Konstruktion sei mit dem Programm WUFI oder COND/DELPHIN berechnet worden. Hier geht möglicher Fortschritt bisher auf das Risiko der Ausführenden. Diese neueren Verfahren werden sich möglicherweise für komplexe Entscheidungssituationen als Verfahren zur Risikoabschätzung etablieren, indem z.b. eine untere und eine obere Variante gerechnet wird und die Ergebnisse auf Basis der Berufserfahrung interpretiert werden. 5\n6 Parametervariation: Vollziegelwand 38 cm beidseitig verputzt bei unterschiedlichem Außentemperaturen, Tauwasserberechnung nach DIN 48-3 Bei den harten und unrealistischen Normbedingungen der Tauwasserberechnung der DIN 48 errechnen sich auch in ungedämmten Wänden Tauwassermengen von über 200 g/m². Ungedämmte, auch als atmend bezeichnende Wände, wie die hier betrachtete, zwischen 1850 und 1950 übliche Vollziegelwand mit Mindestwärmeschutz (1,5 W/(m²K)), sind dann nicht Tauwasserfrei. Daraus kann für Beurteilungen von Altbaukonstruktionen schon ein erster Schluss gezogen werden: Immer erst die Ursprungskonstruktion und ihre Berechnungsergebnisse anschauen, bevor eine nachträglich gedämmte Konstruktion beurteilt wird. Wird die rechnerische Tauwassermenge mehr oder weniger durch die Dämmassnahme ist die Frage, denn tauwasserfrei müssen die Bauteile ja nicht sein (s.o.). Die Taupunkttemperatur liegt bei ungedämmten monolithischen Wänden meist im äußeren Wanddrittel vor dem Außenputz. Es ist kein Punkt, sondern ein Bereich, in dem Tauwasserausfall rechnerisch stattfindet. Dieser Bereich liegt bei Temperaturen unter dem Gefrierpunkt bei -5 C bis -8 C, es taut also bei Minusgraden. Dieser Ort oder Bereich erscheint nur deshalb als fester Ort, weil immer unter den gleichen Normbedingungen gerechnet wird und der Diffusionswiderstand mineralischer Wandbaustoffe ähnlich ist. Ändert man die Außentemperatur von C auf -5 % C, so geht die Tauwassermenge zurück, der Bereich beschränkt sich jetzt direkt auf die Grenzschicht zwischen Außenputz und Vollziegel. Bei 0 C Außentemperatur gibt es keinen rechnerischen Tauwasserausfall mehr in der ungedämmten Vollziegelwand. Fazit: Der Bereich der Taupunkttemperatur richtet sich also nach den jeweiligen Außen- und Innentemperaturen. Da diese sich in der Realität ständig ändern, ist auch der Taupunkttemperatur ständig eine verschiedene bzw. ändert sich die Lage dieses Bereiches ständig. Für den Betrachter: Auf allen Skizzen ist innen rechts, auf allen Grafiken ist innen dann leider links. Normklima - C ta, 2 Monate Dampfdruckverlauf der Tauperiode nach Glaser FALL D *T [Pa] 20.0 *S *D [ C] Tgw=1.72[m] Sd (µ*d) [m] Tgk=2.05[m] *T=Temperatur*S=Dampfsättigungsdruck (0%) *S=Dampfdruck (bei 0% Ausfall!) U = 1,5 W/(m²K) μ (2) Vollziegel 0,38 m,, λ 0,81 W/(mK), μ 5 (3) Kalkzementputz 0,02 m, λ 0,87 W/(mK), μ 35 WT = 232 g/m², WV = 22 g/m² Tauwasserzone Bereich vor dem Außenputz im Mauerwerk Bauteil ist zulässig nach DIN\n7 Variante: 36,5 cm poros. Leichthochlochziegel 08 - C ta, 2 Monate U = 0,21 W/(m²K) μ (2) Leichthochlochziegel porosiert 0,365 m, λ 0,08 W/(mK), μ 5 (3) Kalkzementputz 0,02 m, λ 0,87 W/(mK), μ 35 WT = 357 g/m², WV = 12 g/m² Tauwasserzone Bereich vor dem Außenputz im Mauerwerk. Bauteil ist zulässig nach DIN 48-3 Variante - 5 C ta, 2 Monate U = 1,5 W/(m²K) μ (2) Vollziegel 0,38 m,, λ 0,81 W/(mK), μ 5 (3) Kalkzementputz 0,02 m, λ 0,87 W/(mK), μ 35 WT = 89 g/m², WV = 1162 g/m² Tauwasserzone direkt Grenzfläche vor dem Außenputz im Mauerwerk Bauteil ist zulässig nach DIN 48-3 Variante 0 C ta, 2 Monate Dampfdruckverlauf der Tauperiode nach Glaser FALL A *T [Pa] 20.0 *S *D [ C] U = 1,5 W/(m²K) μ (2) Vollziegel 0,38 m,, λ 0,81 W/(mK), μ 5 (3) Kalkzementputz 0,02 m, λ 0,87 W/(mK), μ 35 WT = 0 g/m², WV = 0 g/m² Kein Tauwasserausfall Bauteil ist zulässig nach DIN Sd (µ*d) [m] *T=Temperatur *S=Dampfsättigungsdruck (0%) *S=Dampfdruck (bei 0% Ausfall!) 7\n8 Parametervariation: Vollziegelwand 38 cm beidseitig verputzt bei - C Außentemperatur und unterschiedlicher Innenluftfeuchte, Tauwasserberechnung nach DIN 48-3 Bei diesen Berechnungen für eine 38 cm dicke Vollziegelwand wurde die Außentemperatur bei - C belassen. Stattdessen wurde die Innenluftfeuchte variiert. Steigert sich die Innenluftfeuchte von 50 % r. F. auf 60 % und 80 % r. F., dehnt sich der Taupunkttemperaturbereich im Ziegel deutlich aus. Er erstreckt sich bei 80 % rel. Innenluftfeuchte fast auf den gesamten Querschnitt der Ziegelwand. Der rechnerische Tauwasserausfall ist jedoch nicht problematisch. Mit 669 g/m² und Tauperiode liegt er unter den zulässigen 00 g/m² und mit 888 g pro Verdunstungsperiode kann das berechnete Tauwasser auch rechnerisch wieder verdunsten. Beide Bedingungen der DIN 48-3 sind also erfüllt. Das Bauteil ist diffusionstechnisch in Ordnung. Bei nur 30 % r. F. der Innenluft (starker Heizer und Lüfter) gibt es rechnerisch nur noch 4 g Tauwasser pro m² Wand. Hier wird erkennbar, wie sinnvoll Wohnungslüftungsanlagen wären, die die Raumluftfeuchte auf Werte um % dauerhaft begrenzen können. Fazit: Der Taupunkt (besser: die Taupunkttemperatur) ist kein fester geometrischer Ort. Der mögliche Bereich des Tauwasserausfalls in einer Konstruktion verlagert sich ständig, da sich Außen- und Innentemperatur, sowie Außen- und Innenluftfeuchte in ständigem Wechsel befinden. Normklima - C ta, 2 Monate 50 % r.f. innen U = 1,5 W/(m²K) (1) Kalkgipsputz 0,015 m, λ 0,7 W/(mK), (2) Vollziegel 0,38 m,, λ 0,81 W/(mK), μ 5 (3) Kalkzementputz 0,02 m, λ 0,87 WT = 232 g/m², WV = 22 g/m² Tauwasserzone Bereich vor dem Außenputz im Mauerwerk Bauteil ist zulässig nach DIN 48-3 Variante - C, 2 Monate 80 % r.f. innen U = 1,5 W/(m²K) (1) Kalkgipsputz 0,015 m, λ 0,7 W/(mK), (2) Vollziegel 0,38 m,, λ 0,81 W/(mK), μ 5 (3) Kalkzementputz 0,02 m, λ 0,87 WT = 669 g/m², WV = 888 g/m² Tauwasserzone fast über die gesamte Mauerwerkstiefe bis vor den Außenputz. Bauteil zulässig nach DIN\n9 Variante - C, 2 Monate 60 % r.f. innen U = 1,5 W/(m²K) (1) Kalkgipsputz 0,015 m, λ 0,7 W/(mK), (2) Vollziegel 0,38 m,, λ 0,81 W/(mK), μ 5 (3) Kalkzementputz 0,02 m, λ 0,87 WT = 390 g/m², WV = 901 g/m² Tauwasserzone ab Mitte Wand bis zum Außenputz Bauteil ist zulässig nach DIN 48-3 Variante - C, 2 Monate 30 % r.f. innen U = 1,5 W/(m²K) (1) Kalkgipsputz 0,015 m, λ 0,7 W/(mK), (2) Vollziegel 0,38 m,, λ 0,81 W/(mK), μ 5 (3) Kalkzementputz 0,02 m, λ 0,87 WT = 4 g/m², WV = 1162 g/m² Tauwasserzone direkt an der Rückseite Außenputz Bauteil ist zulässig nach DIN\n10 Vollziegelwand bei unterschiedlichen Dämmstandard und Dämmarten, Tauwasserberechnung nach DIN 48 Die Berechnung beginnt wieder mit dem IST-Zustand. Im ungedämmten, historischen Zustand weist die Vollziegelwand einen Tauwasserausfall von 232 g/m² auf, der jedoch unter den zulässigen 00 g/m² liegt und wieder austrocknen kann. Mit 12 cm Polystyrol-WDVS als Außendämmung geht die rechnerische Tauwassermenge auf 19 g/m² um 92 % zurück. Auch diese Menge kann wieder austrocknen. Dies widerspricht oftmals den Erwartungen, dass durch die diffusionsdichtere Polystyrolplatte ein Wasserdampfstau entstünde. Hier ist zu lernen, dass EPS nicht dampfdichter als Holz ist (μ 35) und dass diese dampfbremsende Wirkung nicht schädlich sondern nützlich ist. Die Dämmplatte bremst den Wasserdampf 35-mal stärker als Luft und reduziert damit die Tauwassermenge. Dort wo der Temperaturverlauf im Dämmstoff absinkt, sind nur noch wenige Wasserdampfmoleküle im Dämmmaterial vorhanden. Unterstellt man einen diffusionsoffeneren Außenputz (statt μ 35 nur ), wäre die Tauwassermenge Null, was aber nicht erforderlich ist, da ja nur gezeigt werden muss, dass die rechnerische Menge unter 00 g/m² liegt. Bei 15 cm EPS-WDVS als Außendämmung geht die rechnerische Tauwassermenge auf Null zurück, auch mit dampfbremsendem Kalkzementputz als Außenputz. Hier wirkt sich die dampfbremsende Wirkung des Polystyrols in der beschriebenen Weise günstig aus. Bei einem WDVS aus 12 cm Mineralfaser liegt ein absolut diffusionsoffener Dämmstoff vor (Glas- oder Steinwolle). Die berechneten Tauwassermengen bleiben gegenüber der ungedämmten Wand etwa gleich, die Verdunstung kann stattfinden. Hier kann eine größere Wassermolekülmenge in den Kaltbereich im Dämmstoff vordringen, da der Dämmstoff nicht dampfbremsend wirkt. Das ist kein Problem, da wir sich die Tauwassermenge der ungedämmten Wand nur um wenige Gramm erhöht und weit unter der Höchstgrenze von 00 g/m² bleibt. Mit einem diffusionsoffenen Außenputz (), würde die rechnerische Tauwassermenge auf Null sinken, da dann der Wasserdampf fast ungebremst an die Außenluft übergehen kann. Aber auch dies ist nicht nötig, da das MF-WDVS unter Normanforderungen in Ordnung ist. Nachzuweisen sind ja nicht Null Gramm, sondern eine Menge unter 00 Gramm Tauwasser pro m². Nur der Freude am Rechnen wegen, wurde berechnet, ab welcher Dämmschichtdicke bei Mineralfaser- Außendämmungen die rechnerische Tauwassermenge gegen Null geht. Es wären 7 m Mineralwolle als WDVS erforderlich. Doch würde man den Anhängern der rechnerischen Null eher einen offenporigen Außenputz nahelegen, das kollidierte weniger mit Grenzabständen und Kosten. Vollziegelwand 38 cm verputzt, ungedämmt U = 1,5 W/(m²K) Kalkgipsputz 0,015 m, λ 0,7 W/(mK), Vollziegel 0,38 m,, λ 0,81 W/(mK), μ 5 Kalkzementputz 0,02 m, λ 0,87 WT = 232 g/m², WV = 22 g/m² Tauwasserzone Bereich vor dem Außenputz im Mauerwerk Bauteil ist zulässig nach DIN 48-3\n11 Gleiche Wand mit 12 cm EPS WDVS U = 0,24 W/(m²K) Kalkgipsputz 0,015 m, λ 0,7 W/(mK), Vollziegel 0,38 m,, λ 0,81 W/(mK), μ 5 Kalkzementputz 0,02 m, λ 0,87 EPS 0,12 m, λ 0,035 KZ-Putz, 0,015 m, λ 0,87 WT = 19 g/m², WV = 1148 g/m² Tauwasserzone im EPS vor dem neuen Außenputz. Nach Kapitel 4.3 keine Berechnung erforderlich. Gleiche Wand mit 15 cm EPS WDVS Gleiche Wand mit 12 cm Mineralfaser-WDVS Dampfdruckverlauf der Tauperiode nach Glaser FALL A *T [Pa] 20.0 *S *D [ C] Sd (µ*d) [m] *T=Temperatur *S=Dampfsättigungsdruck (0%) *S=Dampfdruck (bei 0% Ausfall!) U = 0,21 W/(m²K) Kalkgipsputz 0,015 m, λ 0,7 W/(mK), μ Vollziegel 0,38 m,, λ 0,81 W/(mK), μ 5 Kalkzementputz 0,02 m, λ 0,87 W/(mK), μ 35 EPS 0,18 m, λ 0,035 KZ-Putz, 0,015 m, λ 0,87 WT = 0 g/m², WV = 0 g/m² Kein Tauwasserausfall Bauteil ist zulässig nach DIN Nach Kapitel 4.3 keine Tauwasserberechnung erforderlich. U = 0,24 W/(m²K) Kalkgipsputz 0,015 m, λ 0,7 W/(mK), Vollziegel 0,38 m,, λ 0,81 W/(mK), μ 5 Kalkzementputz 0,02 m, λ 0,87 MinFaser 0,12 m, λ 0,035 W/(mK), μ 1 KZ-Putz, 0,015 m, λ 0,87 WT = 237 g/m², WV = 1401 g/m² Tauwasserausfall in der Mineralfaser vor dem Außenputz Bauteil ist zulässig nach DIN Nach Kapitel 4.3 keine Tauwasserberechnung erforderlich. 11\n12 Gleiche Wand mit 12 cm MF-WDVS, aber mit offenporigem Außenputz μ= Ab wann geht die Tauwassermenge bei diffusionsoffener MF auf Null? 38 cm VZ-Wand mit 7,0 m (!!) MF-WDVS, KZ-Außenputz Dampfdruckverlauf der Tauperiode nach Glaser FALL A *T [Pa] 20.0 *S *D [ C] Sd (µ*d) [m] *T=Temperatur *S=Dampfsättigungsdruck (0%) *S=Dampfdruck (bei 0% Ausfall!) Dampfdruckverlauf der Tauperiode nach Glaser FALL A *T [Pa] 20.0 *S *D [ C] Sd (µ*d) [m] *T=Temperatur *S=Dampfsättigungsdruck (0%) *S=Dampfdruck (bei 0% Ausfall!) U = 0,24 W/(m²K) (2) Vollziegel 0,38 m,, λ 0,81 W/(mK), μ 5 (3) Kalkzementputz 0,02 m, λ 0,87 W/(mK), μ 35 (4) MinFaser 0,12 m, λ 0,035 W/(mK), μ 1 (5) Außen-Putz, 0,015 m, λ 0,87 W/(mK), WT = 0 g/m², WV = 0 g/m² Kein Tauwasserausfall Bauteil ist zulässig nach DIN Nach Kapitel 4.3 keine Tauwasserberechnung erforderlich. U = 0,00001 W/(m²K) (2) Vollziegel 0,38 m,, λ 0,81 W/(mK), μ 5 (3) Kalkzementputz 0,02 m, λ 0,87 W/(mK), μ 35 (4) MinFaser 7,0 m, λ 0,035 W/(mK), μ 1 (5) Außen-Putz, 0,015 m, λ 0,87 WT = 0 g/m², WV = 0 g/m² Kein Tauwasserausfall ab 7 m Mineralwolle!! Bauteil ist zulässig nach DIN Nach Kapitel 4.3 keine Tauwasserberechnung erforderlich. 7 m 12\n13 Innendämmung auf Außenwänden, bekannte und neue Materialien Der Tauwassernachweis für die Innendämmung ist auf drei Arten in der DIN 48-3 geregelt. Es gibt Systeme, die keinen Tauwassernachweis benötigen (Heraklithplatte auf Fachwerk oder anderen monolithischen Wänden, gemäß Kapitel 4.3), Systeme, für die kein Tauwassernachweis gerechnet werden muss, wenn die Randbedingungen eines in DIN 48 Kapitel 4.3 festgelegten maximalen R-Wertes raumseitig des alten Innenputzes und eines maximalen S di - Wertes eingehalten werden (ebenfalls Kapitel 4.3) und zum Dritten kann jedes System durch einen Tauwassernachweis abgesichert werden und muss dann die Anforderungen der DIN 48 einhalten. Die Inndämmsysteme sind heute vielfältig, jedoch nicht alle sind nach DIN 48-3 tauwasserfrei. Der Hinweis darauf soll nicht als abraten missverstanden werden. Es muss nur geklärt sein, wer das haftungsrechtliche Risiko trägt. Die Innendämmung war bis 1975 die klassische Lösung, wenn für die Außenwand ein besserer Wärmeschutz gesucht wurde. Wenn Wände gedämmt wurden, wurden sie innen gedämmt. Als Dämmstoffe kamen Backkork, Torf, Gipsbauplatten, Holzwolleleichtbauplatten zum Einsatz. Ab 1950 dominierten die Holzwolleleichtbauplatte, die Glaswolleplatte und die Hartschaumplatte (expandiert). Schichtdicken lagen bei 2-3 cm. Eine diffusionshemmende Schicht wurde nicht angebracht. Diese Funktion lag entweder im Dämmstoff( Hartschaum, Kork) oder der innere Wandverputz machte die Systeme fugenlos und damit luftdicht. Schäden sind bei den diffusionsoffenen Dämmstoffen nicht bekannt geworden, möglicherweise, weil die Dämmschichtdicken bei nur 2-3 cm lagen. Die Inndämmsysteme können in zeitlicher Hinsicht in 3 Phasen eingeteilt werden: 1. Die historischen Systeme vor Verankerung des Glaser-Verfahrens in die DIN 48-3 ( ). Sie sind in der Regel diffusionsoffen oder durch Materialeigenschaft ist der Dämmstoff (ungeplant) dampfbremsend. 2. Die Systeme nach 1981 oder in der unmittelbaren Vorzeit. Sie halten sich an die Tauwasserberechnung und haben entweder eine separate diffusionshemmende Schicht oder sind im Material diffusionshemmend oder sind von einer Tauwasserberechnung nach DIN 48-3 freigestellt (Holzwolleleichtbauplatten). 3. Die Systeme ab 2005: Zu den Systemen unter 2 treten nun bewusst diffusionsoffene und kapillar leitende Dämmsysteme, meist verputzbar. Diese Systeme entsprechen noch nicht den Anforderungen der DIN Bei der Betrachtung der folgenden Varianten bitte beachten. Die ungedämmte Ausgangswand hat einen rechnerischen Tauwasserausfall von 232 gm² und Tauperiode (2 Monate), die wieder austrocknet. Hieran sind die Varianten zu messen. Historische Innendämmung ab 1920 bekannt.25 cm Vollziegelwand mit 3,5 cm Torf- oder Holzwolleleichtbauplatte U = 0,72 W/(m²K) (2) Torfdämmplatte, 0,025 m, λ 0,05 W/(mK), μ 2 (3) Vollziegel 0,38 m,, λ 0,81 W/(mK), μ 5 (4) KZ-Außenputz, 0,02 m, λ 0,87 WT = 2030 g/m², WV = 620 g/m² Heute müsste das System nach DIN 48-3 bewertet werden: Die gerechnete Tauwassermenge liegt über 00g/m² und kann nicht mehr austrocknen. Nach DIN 49-3 nicht baubar. 13\n14 Ab 1965 gebaut: Hohlblocksteinwand 30 cm, Innendämmung, 2 cm Polystyrol U = 0,75 W/(m²K) (1) Gipskarton 0,0125 m, λ 0,21 W/(mK), μ 8 (2) EPS-Dämmplatte, 0,02 m, λ 0,04 W/(mK), μ 30 (3) Hohlblockstein 0,30 m,, λ 0,52 W/(mK), μ 5 (4) KZ-Außenputz, 0,02 m, λ 0,87 WT = 336 g/m², WV = 838 g/m² Tauwassermenge % kleiner als im ungedämmten Zustand. Bauteil ist auch heute zulässig nach DIN 48-3 Klassiker der sechziger Jahre: 3 cm Glaswolle auf Streckmetall, verputzt Innendämmung 38 cm Vollziegelwand mit 8 cm extrudiertem Polystyrol, verputzt U = 0,74 W/(m²K) (2) Mineralwolle, 0,03 m, λ 0,045 W/(mK), μ 1 (3) Vollziegel 0,38 m, λ 0,81 W/(mK), μ 5 (4) KZ-Außenputz, 0,02 m, λ 0,87 WT = 2424 g/m², WV =625 g/m² Zulässige rechnerische Tauwassermenge von 1 kg/m² ist überschritten. Tauwasser trocknet nicht wieder aus. Produkte waren bis 1970 am Markt. Schäden sind nicht bekannt. Heute nach DIN 48-3 nicht mehr baubar. U = 0,34 W/(m²K) (2) PS extrudiert, 0,08 m, λ 0,035 W/(mK), μ 80/300 (3) Kalkgipsputz 0,015m, λ 0,7 W/(mK), (4) Vollziegel 0,38 m,, λ 0,81 W/(mK), μ 5 (5) KZ-Außenputz, 0,02 m, λ 0,87 WT = 66 g/m², WV =224 g/m² Rechnerische Tauwassermenge gegenüber ungedämmter Wand deutlich reduziert. Menge liegt unter 00 g / m 2 und trocknet wieder aus. Bauteil ist zulässig nach DIN\n15 Innendämmung: 38 cm Vollziegelwand mit 8 cm Mineralwolle und diffusionshemmender Schicht Innendämmung: 38 cm Vollziegelwand mit 6 cm diffusionsoffenem Dämmstoff U = 0,34 W/(m²K) (1) Gipskartonplatte 0,0125 m, λ 0,7 W/(mK), μ 8 (2) feuchteadaptive Dampfbremse 0,0001 m, λ 0,7 W/(mK), μ (2) Mineralwolle, 0,08 m, λ 0,035 W/(mK), μ 1 (3) Kalkgipsputz 0,015m, λ 0,7 W/(mK), (4) Vollziegel 0,38 m,, λ 0,81 W/(mK), μ 5 (5) KZ-Außenputz, 0,02 m, λ 0,87 WT = 74 g/m², WV =233 g/m² Rechnerische Tauwassermenge gegenüber ungedämmter Wand deutlich reduziert. Menge liegt unter 00 g / m 2 und trocknet wieder aus. Bauteil ist zulässig nach DIN 48. U = 0,59 W/(m²K); EnEV 2009 nicht erfüllt (2) Calsitherm, 6 cm, λ 0,06 W/(mK), μ 3/6 (3) Kalkgipsputz 0,015m, λ 0,7 W/(mK), (4) Vollziegel 0,38 m,, λ 0,81 W/(mK), μ 5 (5) KZ-Außenputz, 0,02 m, λ 0,87 WT = 1588 g/m², WV =632 g/m² Zulässige rechnerische Tauwassermenge von 1 kg/m² ist überschritten. Tauwasserebene hinter Dämmplatte bis Wandmitte Produkte sind am Markt, Haftungsrisiko ungeklärt. 15\n16 Innendämmung: 38 cm Vollziegelwand mit 13 cm diffusionsoffenem Dämmstoff (EnEV) Innendämmung 38 cm Vollziegelwand mit cm diffusionsoffener Dämmplatte 0,042 W/(mK) U = 0,35 W/(m²K) (2) Calsitherm, 0,13 m, λ 0,06 W/(mK), μ 3/6 (3) Kalkgipsputz 0,015m, λ 0,7 W/(mK), (4) Vollziegel 0,38 m,, λ 0,81 W/(mK), μ 5 (5) KZ-Außenputz, 0,02 m, λ 0,87 WT = 1269 g/m², WV =1119 g/m² Zulässige rechnerische Tauwassermenge von 1 kg/m² ist überschritten. Produkte sind am Markt, Haftungsrisiko ungeklärt. U = 0,33 W/(m²K) (2) HECK-Inndämmplatte, 0, m, λ 0,042 W/(mK), μ 3/7 (3) Kalkgipsputz 0,015m, λ 0,7 W/(mK), (4) Vollziegel 0,38 m,, λ 0,81 W/(mK), μ 5 (5) KZ-Außenputz, 0,02 m, λ 0,87 WT = 1566 g/m², WV =1288 g/m² Zulässige rechnerische Tauwassermenge von 1 kg/m² ist überschritten. Tauwasser trocknet nicht wieder aus. Produkte sind am Markt, Haftungsrisiko ungeklärt. 16\n17 Dampfdichte Außendämmung als WDVS: Außen dampfdicht funktioniert denn das? Abschließend ein scheinbares Mysterium für alle, die Wände glauben, der Wasserdampf aus dem Rauminnern müsse nach außen durch die Wand geatmet werden: Schaumglas ist ein Dämmmaterial, das absolut dampfdicht ist. Wie verhält sich ein absolut dampfdichtes WDVS von 19 cm Dicke auf einer 38 cm dicken Vollziegelwand? 19 cm Dicke sind erforderlich, um mit diesem Dämmstoff bei λ 0,05 W/(mK) die Sanierungsanforderung der EnEV 2009 einzuhalten (0,24 W/(m²K)). Das Ergebnis ist verblüffend und zeigt, wie uns das Bild vom Wasserdampfdruck als Antriebsmotor der Diffusion in die Irre führt: Bereits ab 6 cm Schaumglas-Außendämmung ist die Tauwassermenge Null!! Lerneffekt: Bleiben die Wasser(dampf)moleküle warm, hier hinter dem WDVS in der alten Wandkonstruktion, in die sie nach wie vor durch die Poren eindringen können, dann wird ihre Bewegungsenergie nicht geringer, d.h. die Bewegungsenergie ist stärker als die Anziehungswirkung der Plus- und Minuspole (Dipole) der Wassermoleküle. Es dringen soviel Moleküle durch die Baustoffporen zur Kaltseite vor, wie in das Porenvolumen hineinpassen. Der Rest bleibt schadlos im Raum und trägt dort zur Raumluftfeuchte bei. Denn die Freisetzung von Wasserdampf im Innern durch menschliche Tätigkeit liegt pro Tag bei Gramm, während die Diffusionsmengen durch Bauteile eher im Gramm-Bereich liegen und letzteres auch nur, wenn man keine Fliesen und Anstriche mit einrechnet. Außenwand mit WDVS aus Foamglas (dampfdicht) Dampfdruckverlauf der Tauperiode nach Glaser FALL A *T [Pa] 20.0 *S *D [ C] Sd (µ*d) [m] *T=Temperatur *S=Dampfsättigungsdruck (0%) *S=Dampfdruck (bei 0% Ausfall!) U = 0,234 W/(m²K) Kalkgipsputz 0,015 m, λ 0,7 W/(mK), μ Vollziegel 0,38 m,, λ 0,81 W/(mK), μ 5 Kalkzementputz 0,02 m, λ 0,87 W/(mK), μ 35 Foamglas 0,19 m, λ 0,05 W/(mK), μ KZ-Putz, 0,015 m, λ 0,87 WT = 0 g/m², WV = 0 g/m² Ab 60 mm Dämmdicke tauwasserfrei Bauteil ist zulässig nach DIN Nach Kapitel 4.3 keine Tauwasserberechnung erforderlich. 17\n18 Hohlblockstein-Außenwände um 1970, mit Innendämmung; Kombination mit Außendämmung, Tauwasserberechnung nach DIN 48-3 Ab 1969 wurden Außenwände durchaus schon besser gedämmt, als es die DIN 48 mit ihrem Mindestwärmeschutz vorschrieb. Ein Klassiker war die Bims-Hohlblocksteinwand (2-Kammer-Stein) mit einer Innendämmung von 2-4 cm Hartschaum (Poresta, Styropor) mit Rigipsbekleidung. Die ungedämmte Ausgangswand hat einen rechnerischen Tauwasserausfall von 364 g/m² (bei zwei Monaten - C Außentemperatur am Stück), die wieder austrocknen können. Sie ist also nach DIN 48-3 in Ordnung. Mit einer 2 cm dicken Hartschaum-Innendämmung geht dieser rechnerische Tauwasserausfall um rund % auf 336 g/m² zurück. Die Innendämmung hat die Situation also verbessert, da der Hartschaum mit einem Wasserdampfdiffusionswiderstandsfaktor von 30 eine dampfbremsende Wirkung hat. Der Taupunkttemperaturbereich erstreckt sich mit Innendämmung fast auf den gesamten Hohlblockstein, da über die gesamte Steinbreite durch die Innendämmung die Temperatur abgesenkt ist. Die Situation wird ja bei - C Außentemperatur gerechnet. Die Tauwassermenge liegt jedoch in beiden Fällen (gedämmt/ungedämmt) weit unter den zulässigen 00 g/m² und die Austrocknung ist ebenfalls gewährleistet. Die Innendämmung hat eine feuchtetechnische Verbesserung gebracht. Wird die alte Innendämmung nun durch eine Außendämmung auf den neusten Stand gebracht, muss die Innendämmung nicht entfernt werden. Die äußere Dämmung, hier von 12 cm Dicke, schützt den gesamten dahinter liegenden Wand/Innendämmbereich indem sie die Querschnittstemperatur bis zum Innenputz erhöht. In der Folge bleiben die nach außen wandernden Wassermoleküle warm, behalten ihre kinetische Energie und kondensieren nur noch zu einem geringen Teil in der neu aufgebrachten Außenwanddämmplatte. Der Tauwasserausfall ist nun gegenüber dem Ausgangszustand um 90 % reduziert. Die schon im Ausgangszustand feuchtetechnisch sichere Situation ist noch sicherer geworden. Eine veränderte Lage des Taupunktes (besser: Taupunkttemperatur) hat keine sachliche Bedeutung, entscheidend ist, ob die zulässige Tauwassermenge von 00 g/m² (bei rechnerisch 1440 Stunden - C Außentemperatur nachzuweisen) überschritten wird. Das ist nicht der Fall. Will man die innere Wärmedämmung durch eine zusätzliche Innendämmschicht verbessern, dann bieten sich z.b. 4 cm Polystyrol mit Gipskartonplatte an. Auch hier sinkt der vorhandene Tauwasserausfall ab und zwar auf 249 g/m², die wieder austrocknen können. Die Lösung kann gebaut werden. Allerdings sollte auf bereits vorhandene starke Wärmebrücken geachtet werden (z.b. durchlaufende Betonbalkonplatte). Hier kann sich am raumseitigen Abschluss der Innendämmung Schimmel bilden. Das kommt jedoch auch auf die Feuchtebelastung im Raum an. Entschärft werden solche Situationen durch einen Hartschaumdämmkeil unter der Betondecke oder auf dem jeweiligen Betonbauteil, der 30 cm in den Raum hinein auf Deckenuntersichten und Innenwände geklebt werden kann, wenn erforderlich. Die gemachten Aussagen treffen auch für den 3-Kammer-Hohlblockstein zu. Dargestellt ist ein Fall mit 4 cm Hartschaum-Innendämmung mit Rigipsbekleidung. Auch hier tritt gegenüber der ungedämmten Wand weniger Tauwasser auf. Eine Zusatzdämmung innen oder eine Zusatzdämmung außen können vorgenommen werden. In beiden Fällen wird durch die dampfbremsende Wirkung des Hartschaums die rechnerische Tauwassermenge in der Wand reduziert. Auf Wärmebrücken muss auch hier gesondert geachtet werden, wegen der Gefahr von Oberflächenkondensat. Durch eine Außendämmung mit 12 cm WDVS aus Polystyrol wird die rechnerische Tauwassermenge der ungedämmten Hohlblocksteinwand auf Null zurückgeführt. 18\n19 Hohlblocksteinwand 30 cm, beidseitig verputzt U = 1,39 W/(m²K) (2) Hohlblockstein 0,30 m,, λ 0,52 W/(mK), μ 5 (3) KZ-Außenputz, 0,02 m, λ 0,87 WT = 364 g/m², WV = 1142 g/m² Tauwasserzone Bereich von 5- cm Tiefe vor dem Außenputz im Mauerwerk Bauteil ist zulässig nach DIN 48-3 Hohlblocksteinwand 30 cm, 12 cm Außendämmung WDVS Hohlblocksteinwand 30 cm, Innendämmung, 2 cm Polystyrol Dampfdruckverlauf der Tauperiode nach Glaser HBL 12 EPS-WDVS FALL A *T [Pa] 20.0 *S *D [ C] Sd (µ*d) [m] *T=Temperatur *S=Dampfsättigungsdruck (0%) *S=Dampfdruck (bei 0% Ausfall!) U = 0,24 W/(m²K) (2) Hohlblockstein 0,30 m,, λ 0,52 W/(mK), μ 5 (3) KZ-Außenputz, 0,02 m, λ 0,87 (4) EPS-Dämmplatte, 0,12 m, λ 0,035 (5) KZ-Putz, 0,01 m,, λ 0,87 W/(mK), μ 35 WT = 0 g/m², WV = 0 g/m² Bauteil ist zulässig nach DIN 48-3 U = 0,75 W/(m²K) (1) Gipskarton 0,0125 m, λ 0,21 W/(mK), μ 8 (2) EPS-Dämmplatte, 0,02 m, λ 0,04 W/(mK), μ 30 (3) Hohlblockstein 0,30 m,, λ 0,52 W/(mK), μ 5 (4) KZ-Außenputz, 0,02 m, λ 0,87 WT = 336 g/m², WV = 838 g/m² Tauwasserzone fast über die gesamte Steinbreite, aber % kleinere Menge als im ungedämmten Zustand. Bauteil ist zulässig nach DIN\n20 Hohlblocksteinwand 30 cm 2 cm Innendämmung + 12 cm Außenwanddämmung aus Polystyrol Hohlblocksteinwand 30 cm 2 cm Innendämmung + 4 cm Zusatz-Innendämmung aus EPS U = 0,21 W/(m²K) (1) Gipskarton 0,0125 m, λ 0,21 W/(mK), μ 8 (2) EPS-Dämmplatte, 0,02 m, λ 0,04 W/(mK), μ 30 (3) Hohlblockstein 0,30 m,, λ 0,52 W/(mK), μ 5 (4) KZ-Außenputz, 0,02 m, λ 0,87 W/(mK), μ 35 (5) EPS-Dämmplatte, 0,12 m, λ 0,035 (6) KZ-Putz, 0,01 m,, λ 0,87 WT = 31 g/m², WV = g/m² Geringe Tauwasserzone direkt vor dem neuen Außenputz im Polystyrol des WDVS. 90 % kleinere Menge als im ungedämmten Zustand Bauteil ist zulässig nach DIN 48-3 U = 0,395 W/(m²K) (1) Gipskarton 0,0125 m, λ 0,21 W/(mK), μ 8 (2) EPS-Dämmplatte, 0,04 m, λ 0,04 W/(mK), μ 30 (3) Gipskarton 0,0125m, λ 0,21 W/(mK), μ 8 (4) EPS-Dämmplatte, 0,02 m, λ 0,04 W/(mK), μ 30 (5) Hohlblockstein 0,30 m,, λ 0,52 W/(mK), μ 5 (6) KZ-Außenputz, 0,02 m, λ 0,87 W/(mK), μ 35 WT = 249 g/m², WV = 427 g/m² Tauwasserzone von der Innenseite her im HBL bis Wandmitte. Bauteil ist zulässig nach DIN 48-3 Hohlblocksteinwand 36,5 cm Dreikammerstein U = 0,91 W/(m²K) (2) Hohlblockstein 0,365 m,, λ 0,52 W/(mK), μ 5 (3) KZ-Außenputz, 0,02 m, λ 0,87 WT = 297 g/m², WV = g/m² Geringe Tauwasserzone direkt vor dem alten Außenputz im Mauerwerk. Bauteil ist zulässig nach DIN\n21 Hohlblocksteinwand 36,5 cm, Dreikammerstein mit 4 cm Innendämmung, Rigips U = 0,66 W/(m²K) (1) Gipskarton 0,0125 m, λ 0,21 W/(mK), μ 8 (2) EPS-Dämmplatte, 0,04 m, λ 0,04 W/(mK), μ 30 (3) Hohlblockstein 0,365 m,, λ 0,41 W/(mK), μ 5/ (4) KZ-Außenputz, 0,02 m, λ 0,87 WT = 261 g/m², WV = 899 g/m² Tauwasserzone cm Tiefe im Mauerwerk vor dem Außenputz. Bauteil ist zulässig nach DIN 48-3 Hohlblocksteinwand 36,5 cm, Dreikammerstein mit 4 cm Innendämmung, Rigips und 12 cm EPS-WDVS Dampfdruckverlauf der Tauperiode nach Glaser HBL Dreikam 4 cm ID + 12 WDVS FALL A *T [Pa] 20.0 *S *D [ C] Sd (µ*d) [m] *T=Temperatur *S=Dampfsättigungsdruck (0%) *S=Dampfdruck (bei 0% Ausfall!) U = 0,20 W/(m²K) (1) Gipskarton 0,0125 m, λ 0,21 W/(mK), μ 8 (2) EPS-Dämmplatte, 0,02 m, λ 0,04 W/(mK), μ 30 (3) Hohlblockstein 0,30 m,, λ 0,52 W/(mK), μ 5 (4) KZ-Außenputz, 0,02 m, λ 0,87 (5) EPS-Dämmplatte, 0,12 m, λ 0,035 (6) KZ-Putz, 0,01 m,, λ 0,87 W/(mK), μ 35 WT = 0 g/m², WV = 0 g/m² Kein Tauwasserausfall. Bauteil ist zulässig nach DIN\n22 Zweischaliges Mauerwerk mit Luftschicht und mit Kerndämmung Das zweischalige Mauerwerk wurde in der dargestellten Art bis ca gebaut. Die Taupunkttemperatur wird in der Luftschicht unterschritten. Der Tauwasserausfall ist mit 553 g/m² zulässig und trocknet wieder aus. Allerdings kann es in solchen Wänden zu einem starken Feuchtetransport durch Luftströmung kommen, die rechnerisch nicht erfasst sind. Wird diese Luftströmung durch eine Kerndämmung unterbrochen, wird die äußere Wandschicht trockener. Dies bildet die Berechnung mit dem Glaserverfahren nicht ab. Hier findet hingegen eine rechnerische Auffeuchtung von 553 g/m² auf 751 g/m² statt, die jedoch auch kein Problem darstellt, da sie unterhalb der zulässigen 00 g/m² liegt und wieder austrocknet. Diese Konstruktion ist ohnedies nach Kapital 4.3 der DIN 48-3 ohne Tauwassernachweis baubar. Zweischaliges Mauerwerk bis 1950 Zweischaliges Mauerwerk mit Kerndämmung Koksasche U = 1,46 W/(m²K) (2) Vollziegel 0,12 m,, λ 0,81 W/(mK), μ 5 (3) Luftschicht, λ 0,333 W/(mK), μ 1 (4) Vollziegel 0,12 m, λ 0,81 W/(mK), μ (5) KZ-Putz, 0,015 m, λ 0,87 W/(mK), μ 35 WT = 553 g/m², WV = 914 g/m² Tauwasserausfall In Luftschicht auf kalter Innenoberfläche der Außenschale Bauteil ist zulässig nach DIN Nach Kapitel 4.3 keine Tauwasserberechnung erforderlich. U = 1,24 W/(m²K) (2) Vollziegel 0,12 m,, λ 0,81 W/(mK), μ 5 (3) Koksasche, λ 0,2 W/(mK), μ 2 (4) Vollziegel 0,12 m, λ 0,81 W/(mK), μ (5) KZ-Putz, 0,015 m, λ 0,87 W/(mK), μ 35 WT = 589 g/m², WV = 902 g/m² Tauwasserausfall in Dämmschicht auf kalter Innenoberfläche der Außenschale. Bauteil ist zulässig nach DIN Nach Kapitel 4.3 keine Tauwasserberechnung erforderlich. 22\n23 Porenbetonwand mit Innendämmung, sowie ergänzender Außendämmung Porenbetonwände wurden u.a. in 20 cm Stärke als geschoßhohe Platten hergestellt. Bei dieser schlanken Konstruktion wird trotzdem ein U-Wert von 0,9-1,2 erzielt. Die ungedämmte Platte weist einen geringen rechnerischen Tauwasserausfall von 141 g/m² auf, der wieder austrocknet und unter den zulässigen 00 g/m² liegt. Mit 12 cm Außenwanddämmung als Polystyrol-WDVS geht die Tauwassermenge auf Null zurück. Bei Anrechnung von 2 cm Hartschaum-Innendämmung mit Gipsputz ergibt sich ebenfalls eine Absenkung des vorhandenen rechnerischen Tauwasserausfalls auf nur noch 3 g/m², die wieder austrocknen. Die Reduktion geht auf die dampfbremsende Wirkung des Hartschaums zurück, der hier intelligent eingesetzt wird. Eine diffusionsoffene Innendämmung aus Porenbeton erzeugt ein zumindest haftungsrechtliches Problem: Bei einem Innendämmstoff mit einem μ-wert von 3 entstehen rechnerisch 1613 g/m² Tauwasser. Diese Menge liegt über der zulässigen Menge von 00 g/m². Sie trocknet zwar wieder aus, eine der Bedingungen der DIN 48-3 ist jedoch nicht erfüllt. Der Hersteller weist auf die kapillaren Eigenschaften des Dämmstoffs hin, die eine Rücktrocknung von Tauwasser bereits in der Tauperiode in den Innenraum ermögliche. So argumentieren auch alle anderen Hersteller diffusionsoffener und kapillar saugender Innendämmstoffe, die neu am Markt vertreten sind. Allerdings ist auf zweierlei zu verweisen: Hier ist die wissenschaftliche Diskussion noch nicht abgeschlossen, die Kapillareigenschaften der einzelnen Stoffe sind noch sehr unzureichend baupraktisch erforscht. Und es gibt unabhängig davon ein juristisches Problem, indem gegen die DIN 48-3 verstoßen wird. Dies kann im Schadensfall haftungsrechtliche Konsequenzen haben. Porenbetonwand 20 cm U = 1,15 W/(m²K) (2) Porenbeton 0,20 m, λ 0,30 W/(mK), μ (3) KZ-Putz, 0,015 m, λ 0,87 W/(mK), μ 35 WT = 141 g/m², WV = 1471 g/m² Tauwasserausfall in Porenbeton vor dem Außenputz. Bauteil ist zulässig nach DIN Nach Kapitel 4.3 keine Tauwasserberechnung erforderlich. Porenbetonwand 20 cm mit 12 cm WDVS EPS Dampfdruckverlauf der Tauperiode nach Glaser Gasbetonplatt-0.20m0,30 La FALL A *T [Pa] 20.0 *S *D [ C] Sd (µ*d) [m] *T=Temperatur *S=Dampfsättigungsdruck (0%) *S=Dampfdruck (bei 0% Ausfall!) U = 0,23 W/(m²K) (2) Porenbeton 0,20 m,, λ 0,30 W/(mK), (3) KZ-Putz, 0,015 m, λ 0,87 W/(mK), μ 35 (4) EPS-Dämmplatte, 0,12 m, λ 0,035 (5) KZ-Putz, 0,01 m, λ 0,87 WT = 0 g/m², WV = 0 g/m² Kein Tauwasserausfall. Bauteil ist zulässig nach DIN Nach Kapitel 4.3 keine Tauwasserberechnung erforderlich. 23\n24 Porenbetonwand 20 cm Mit 6 cm Innendämmung extr. Polystyrol Porenbetonwand 20 cm Mit 9 cm Innendämmung, MULTIPOR U = 0,38 W/(m²K) EnEV nicht erfüllt (8 cm erf.) (1) Gipskartonplatte 0,0125 m, λ 0,21 W/(mK), μ 8 (2) EPS-Dämmung extrudiert 0,06 m, λ 0,035 W/(mK), μ 80 (3) Gipsputz, 0,01 m, λ 0,55 W/(mK), μ (4) Porenbeton 0,20 m, λ 0,30 W/(mK), μ (3) KZ-Putz, 0,01 m, λ 0,87 WT = 3 g/m², WV = 506 g/m² Tauwasserausfall etwa Mitte Porenbeton-Außenwand. Bauteil ist zulässig nach DIN Nach Kapitel 4.3 keine Tauwasserberechnung erforderlich. U = 0,35 W/(m²K) (1) Gipsputz 0,01m, λ 0,55 W/(mK), (2) Multipor-Dämmung 0,09 m, λ 0,045 W/(mK), μ 3 (3) Gipsputz, 0,01 m, λ 0,55 W/(mK), μ (4) Porenbeton 0,20 m, λ 0,30 W/(mK), μ (3) KZ-Putz, 0,01 m, λ 0,87 WT = 1613 g/m², WV = 2017 g/m² Tauwasserausfall ab altem Innenputz bis Mitte Porenbeton. Bauteil ist zulässig nach DIN Nach Kapitel 4.3 keine Tauwasserberechnung erforderlich. 24\n25 Ortbetonwand mit historischer Innendämmung Mit der Ortbetonwand wurde die Betonbauweise in den zwanziger Jahren des letzten Jahrhunderts in den Baumarkt eingeführt. Die Zementhersteller hatten und haben Dämmstofftöchter, da Gebäude aus Betonwänden und Betondecken ohne Dämmung sommers wie winters nicht bewohnbar wären. Die hier gezeigt Konstruktion ist ein Klassiker. Sie erfüllt gerade den Mindestwärmeschutz und darf gebaut werden, obgleich die rechnerische Tauwassermenge 3221 g/m² beträgt und diese Menge nicht mehr austrocknet. Die Konstruktion ist zulässig gemäß Kapitel 4.3 der DIN Diese Freischaltung hat die Konstruktion dem Neuen Bauen der Weimarer Zeit zu verdanken. Sie wurde damals mutig in den Markt eingeführt und funktionierte in der Praxis. Ein Rechenverfahren für den Tauwassernachweis gab es 1920 ff. noch nicht. Sie ist ein Beispiel dafür, dass das Glaserverfahren die komplexen feuchtetechnischen Prozesse in Bauteilen nur ungenügend abbildet. Eine solche Bewertung über den Praxisnachweis kann es durchaus zukünftig einmal bei den neueren kapillaraktiven Innendämmsystemen geben. Betonwand 3,5 cm Innendämmung mit Holzwolleleichtbauplatten U = 1,48 W/(m²K) μ 5 (2) Holzwollleichtbauplatte, 0,035 m, λ 0,093 W/(mK), μ 3/5 (3) Beton 0,18 m, λ 2,1 W/(mK), μ 70/150 WT = 3221 g/m², WV = 2778 g/m² Tauwasserausfall Grenzschicht Dämmplatte/Betonwand ist rechnerisch massiv. Bauteil ist trotzdem zulässig nach DIN Nach Kapitel 4.3 keine Tauwasserberechnung erforderlich! 25\n26 Fachwerkwände mit historischer und neuer Innendämmung Die dargestellte Fachwerkwand von 12 cm Stärke mit Ziegelausmauerung ist in vielen Kleinstädten heute noch vorhanden. In ihrem Ursprungszustand liegt ihr U-Wert mit 2,5 W/(m²K) weit über dem Mindestwärmeschutz, allerdings wurden die Gebäude errichtet, als es diese Anforderungen der Bauordnungen noch nicht gab. Die Wand neigt zu Oberflächenkondensat auf der Innenoberfläche, das zeigt auch die Lage des Taupunkttemperaturbereichs, der bis in den Innenputz hineingeht. Die Tauwassermenge ist mit 290 g/m² im zulässigen Bereich und trocknet wieder aus. Die ausgemauerte Fachwerkwand gab und gibt es auch mit einer Innendämmung aus Holzwolleleichtbauplatten. Eine Entwicklung aus den zwanziger Jahren des letzten Jahrhunderts. Hier liegt die rechnerische Tauwassermenge weit über 00 g/m². Allerdings ist die Wand nach DIN 48-3 zulässig und als solche im dortigen Kapitel 4.3 ausdrücklich erwähnt. Auch diese Konstruktion hatte ihr Funktionieren bereits in der Weimarer Zeit hinreichend bewiesen. Als dritte Variante ist eine Innendämmung mit einem dampfbremsenden Dämmstoff dargestellt. Eine extrudierte Polystyrol-Dämmplatte mit μ 80 wird durch eine luftdichtende Schicht aus Innenputz ergänzt. Die Tauwassermenge wird gegenüber dem ungedämmten Ausgangszustand auf 74 g/m² deutlich reduziert. Das Tauwasser kann auch wieder austrocknen. Die Lösung ist nach DIN 48-3 zulässig. Ein luftdichter Einbau garantiert den Erfolg. Fachwerkwand 12 cm, Ziegel U = 2,5 W/(m²K) μ 5 (2) Ziegel/Balken, 0,12 λ 0,81/0,13 W/(mK), μ 5/ und 40 WT = 290 g/m², WV = 3485 g/m² Tauwasserausfall bereits im Innenputz bis in die Ziegelausfachung. Gefahr von Oberflächenkondensat, deswegen keine Fachwerkhäuser in Sibirien. Bauteil ist zulässig nach DIN Nach Kapitel 4.3 keine Tauwasserberechnung erforderlich! 26\n27 Fachwerkwand 12 cm, Ziegelgefach, Holzwolleleichtbauplatte Innendämmung, verputzt U = 1,5 W/(m²K) μ 5 (2) Holzwolleleichtbauplatte 0,025 m, λ 0,093 W/(mK), μ 3/5 (3) Ziegel/Balken, 0,12 λ 0,81/0,13 W/(mK), μ 5/ und 40 WT = 2549 g/m², WV = 3538 g/m² Tauwasserausfall in Dämmplatte in Feldbereich. Im Balkenbereich verbleibt kein Tauwasser im Bauteil. Bauteil ist zulässig nach DIN Nach Kapitel 4.3 keine Tauwasserberechnung erforderlich!! Fachwerkwand 12 cm, Ziegelgefach, Extrud. PS, verputzt o. GKP U = 0,41 W/(m²K) μ 5 (2) Extrudierter Polystyrolschaum 0,06 m, λ 0,03 W/(mK), μ 80/250 (3) Ziegel/Balken, 0,12 λ 0,81/0,13 W/(mK), μ 5/ und 40 WT = 74 g/m², WV = 568 g/m² Tauwasserausfall in Dämmplatte vor dem Ziegel und im Balkenbereich. Es verbleibt kein Tauwasser im Bauteil. Bauteil ist zulässig nach DIN\nJochen Rother Anerkannter Sachverständiger KfW und BAFA (2006) Staatl. geprüfter Techniker Fachrichtung Hochbau (1995) Unabhängiger und Geprüfter Gebäudeenergieberater HWK Aachen (2006) Zulassungen: -\n2 Physikalische Grundlagen zu Baustoffen\n15 2 Physikalische Grundlagen zu Baustoffen Die Suche nach Pflanzenrohstoffen für den Baubereich ist auch immer die Suche nach dem idealen Baustoff. Nur, es gibt keinen Baustoff, der alles kann, der alle


Die größte Gefahr im Cyberspace gehe von russischen und nordkoreanischen Hackern aus, heißt es in einer Studie. Die Schäden haben enorm zugenommen.\nDer wirtschaftliche Schaden durch Cyberkriminalität ist laut einer Studie auf weltweit 600 Mrd. Dollar (490 Mrd. Euro) angestiegen. Die größte Gefahr gehe von russischen und nordkoreanischen Hackern aus, teilten die Computer-Sicherheitsfirma McAfee und das Zentrum für Strategische und Internationale Studien (CSIS) mit.\nDer Diebstahl geistigen Eigentums macht laut der Untersuchung etwa ein Viertel des Schadens aus. Die Erpressung mit Schadsoftware sei aber das am schnellsten wachsende Betätigungsfeld der Hacker, da entsprechende Programme im Internet leicht verfügbar seien.\nDas Böse ist effizient und profitabel\nCyberkriminalität sei so effizient und profitabel wie nie zuvor, sagte McAfee-Experte Steve Grobman. In der vorangegangenen Studie aus dem Jahr 2014 war der weltweite Schaden noch auf 445 Milliarden Dollar beziffert worden.\nDie Studie konzentrierte sich auf den Diebstahl geheimer Geschäftsdaten, Online-Betrug und Finanzdelikte sowie Kosten für Versicherungen und potenzielle Schäden für den Ruf eines Unternehmens. Das Weiße Haus hatte in der vergangenen Woche mitgeteilt, dass Cyberkriminalität in den USA 2016 einen Schaden zwischen 57 und 109 Milliarden Dollar verursacht habe. (APA)


Call Centre in SP? : Auswandern :: Brasilienfreunde Forum\nCall Centre in SP?\nvon Bloody-Fox » Mo 2. Nov 2009, 20:30\nweiss jemand ob es in Sao Paulo sowas wie Call Centre Jobs für Deutschsprachler gibt?\nIch bin Deutscher, wohne momentan in Schottland und meine Freundin in Sao Paulo..\nSie würde gerne zu mir kommen, ist aber wegen Studium nicht wirklich realisierbar vor nächsten August, und jetzt überleg ich mir bis dahin zu ihr zu gehen, wenn es da Jobmässig was geben würde, was man ohne Portugiesisch machen kann. Bin zwar sprachlich schon recht begabt, aber innerhalb von ein paar Wochen werd ich es wohl nicht so gut lernen können, dass es zum arbeiten reicht..\nUnd sorry, ich werd mich auch nochmal angemessen vorstellen bei Gelegenheit..\nRe: Call Centre in SP?\nvon moni2510 » Mo 2. Nov 2009, 20:41\nmal davon abgesehen, daß du ohne Arbeitsvisum nicht in Brasilien arbeiten darfst.\nhier ein Callcenter, zu dem sie täglich Busseweise Agents rankarren... allerdings glaube ich nicht, daß dort auch deutsch gesprochen wird.\nhttp://www.teleperformance.com/brazil/d ... gType=1046\nvon dimaew » Mo 2. Nov 2009, 20:44\nbevor Du Dir über einen Job, bei dem Du Deutsch sprechen kannst, Gedanken machst, musst Du vorher noch einige andere "Kleinigkeiten" erledigen.\nDu brauchst eine unbefristete Aufenthaltserlaubnis, sonst bekommst Du keine Arbeitserlaubnis. Ausnahme: Du arbeitest als "Entsandter", also als Arbeitnehmer eines ausländischen Unternehmens, das eine Filiale in Sampa hat. Also entweder kümmerst Du Dich zunächst um die Aufenthaltserlaubnis (heißt Permanência) oder Du suchst Dir einen Job z.B. in Schottland oder Deutschland und lässt Dich dann von denen nach Sao Paulo schicken.\nAchja: Und die Sprache würde ich trotz allem schleunigst lernen, es sei denn Du willst 24 Stunden am Arbeitsplatz bleiben\nvon cabof » Mo 2. Nov 2009, 20:46\nabgesehen von der fehlenden Arbeitserlaubnis..... was glaubst Du wohl was Du dort verdienen kannst?\nvon moni2510 » Mo 2. Nov 2009, 20:48\ncabof hat geschrieben: abgesehen von der fehlenden Arbeitserlaubnis..... was glaubst Du wohl was Du dort verdienen kannst?\nSalário: RS 550,00 e após 30 dias salário de R$600,00 + variável;\nvon Bloody-Fox » Mo 2. Nov 2009, 20:49\nGenau deswegen habe ich in einem Forum angemeldet von dem ich denke, dass es Leute mit Erfahrung gibt...\nWie gesagt, es sollte wenn überhaupt nur vorrübergehend sein, und ich bin keiner von diesen blauäugigen Fernsehserienauswanderern\nvon moni2510 » Mo 2. Nov 2009, 20:54\nBloody-Fox hat geschrieben: Servus,\nwir wollen dich nicht verschrecken, keine Angst. Aber wenn deine Freundin im August nächsten Jahres nach Deutschland kommen kann. Schneller hast du keine Arbeitserlaubnis am Start, würde ich jetzt behaupten. Ich arbeite jetzt mit Unterstützung meines Arbeitgebers seit über drei Monaten daran und wenn ich Glück habe, dann starte ich zum 1. Januar.\nArbeite lieber hier wie der Teufel, spar wie der Teulfen und fahr dann drei Monate mit Touristenvisum nach Brasilien und genieße die Zeit. Dann kannst du auch die Sprache lernen.\nvon Bloody-Fox » Mo 2. Nov 2009, 20:59\nmoni2510 hat geschrieben: Arbeite lieber hier wie der Teufel, spar wie der Teulfen und fahr dann drei Monate mit Touristenvisum nach Brasilien und genieße die Zeit. Dann kannst du auch die Sprache lernen.\nDas wäre noch ne viel bessere Idee Danke vielmals\nNaja, nach D will ich nicht mehr.. Es wird entweder SCO bleiben, oder irgendwann dann Spanien werden..\nvon BRASILIANT » Mo 9. Nov 2009, 19:45\ncabof hat geschrieben: ..... was glaubst Du wohl was Du dort verdienen kannst?\nSolche Jobs sind vom finanziellen für Gringos uninteressant.\nDas fängt an mit einem Salário Mínimo (R$ 465,-) das ist der Standardtlohn für 08/15 Callcenter, habe schon Anzeigen gesehen wo nach Fremdsprachenkenntnis (Englisch) gefragt wurde, aber selbst dann ist kaum mehr als R$ 600,-/700,- drin!\nAusserdem ist die Stadt São Paulo kein typischer Callcenterstandort, die meisten Callcenter sind meist im Landesinneren (Interior) von São Paulo und Minas Gerais, das hört man dann immer gleich raus am Caipira-Dialekt! Uberlândia und Uberaba sind bekannte Callcenterhochburgen, weil es dort ausser Sojaanbau und etwas Landwirtschaft nichts anderes gibt. Ach doch billige Arbeitskräfte für Callcenter gibt´s auch!\nBedenke auch das Brasilien nun wirklich kein Callcenterstandort ist, es gibt doch kaum Leute die über vernünftige Fremdsprachenkenntnisse verfügen. Selbst wenn, dann haben die meisten Brasis einen fürchterlichen Brasiakzent wenn sie English oder sonst eine Fremdsprache sprechen, das das kaum ein nicht-Brasi versteht.\nvon Bloody-Fox » Sa 28. Nov 2009, 17:08\nNaja, deshalb werden hierzulande (Schottland) die Muttersprachler einfach aus ganz Europa rekrutiert...\nWar eh nur ne fixe Idee, die Pläne sehen inzwischen anders aus\nCALL-BY-CALL: günstig Schweiz nach Brasilien telefonieren\nvon swissbrazil » Mi 14. Sep 2005, 05:06\nLetzter Beitrag von Bloody-Fox | Sa 28. Nov 2009, 17:58\nCall by call aus der Schweiz?\n1, 2von ze barbudo » So 9. Jan 2005, 20:01\nLetzter Beitrag von Severino | Fr 3. Mär 2006, 16:36


30.11.2018: Weihnachtlich geschmückte Innenstadt Glühwein in der Kirchenkurve\n30.11.2018: Weihnachtlich geschmückte Innenstadt\nWeihnachtlich geschmückte Innenstadt\nGlühwein und Kinderpunsch in der Kirchenkurve\nAm Freitag, 30. November, ab 16:00 Uhr feiern Anlieger der Burscheider Innenstadt mit einem gemütlichen Beisammensein den Beginn der Weihnachtszeit. Gefeiert wird an dem von der Stadt Burscheid aufgestellten großen Weihnachtsbaum in der Kirchenkurve.\nVoller Begeisterung haben Kinder der Kindertagesstätte Auf der Schützeneich zur Einstimmung auf die Weihnachtszeit in den letzten Wochen fantasievollen Baumschmuck gebastelt. Zu Beginn der Feier werden die kreativen Kinder den aufgestellten Tannenbaum mit allerlei Selbstgebasteltem schmücken. Die Vorfreude ist groß.\nMit kostenlosem Kinderpunsch und kleinen weihnachtlichen Leckereien möchte sich das Team der Stadt Burscheid bei den Kindern für ihren Einsatz bedanken. Und für die erwachsenen Besucher bietet das Eiscafé Noack leckeren Glühwein und weitere Überraschungen an.\nBildrechte: Nicole Haase, Burscheid\nWahlvorschläge zum Burscheider des Jahres 2018


Virtueller Spaziergang und Kunst zum Nachbasteln – Aktuelles auf Social Media | Kunsthalle Mannheim\nVirtueller Spaziergang und Kunst zum Nachbasteln – Aktuelles auf Social Media\nOstern ist vorbei und wir hoffen, Sie konnten das Fest trotz der bestehenden Einschränkungen etwas genießen – zum Beispiel bei einem ausgiebigen Spaziergang im Wald oder auf der Wiese. In Zeiten von Social Distancing zieht es viele von uns noch öfter in die Natur, um frische Luft zu schnappen und Entspannung zu finden. Passend dazu stellt Dr. Dorothee Höfert, Leiterin der Kunstvermittlung, in unserer neuen Online-Führung zwei Werke aus dem Landschaftsraum im Kubus 3 der Kunsthalle Mannheim vor. Susa Templins Installation „Landscaping“ von 2017 ist das Herzstück des Raums. Die Künstlerin schuf aus Spielzeugbäumen, trockenen Blättern, Pflanzen und Kunstrasen ein Naturmodell, das sie fotografierte und anschließend vergrößerte.\nDie zweidimensionale Fotografie verwandelte sie anschließend in einen dreidimensionalen, begehbaren Raum – inklusive Ton-Aufnahmen aus der Natur. Neben „Landscaping“ widmet sich Dr. Dorothee Höfert dem Werk „Grüne Studie“ von Franz Marc (1908). Schauen Sie doch mal rein und unternehmen Sie einen virtuellen Waldspaziergang mit uns!\nNeben Spaziergängen in der Natur ist Basteln Zuhause eine wunderbare Beschäftigung – gerade für Kinder. Kreativanleitungen zum Nachmachen gibt es in unserer Reihe #KuMaDIY. Diese Woche zeigen wir, wie Sie Ihren persönlichen Blick aus dem Fenster nach dem Vorbild des französischen Malers Robert Delaunay gestalten können. Delaunay malte viele verschiedene Fensterbilder, denn hinter jedem Fenster lag für ihn eine neue Wirklichkeit.


Offizielles Statement des ITRS zur Tuchdiskussion - Glaswelt\nWir hatten ja bereits in der GLASWELT 05/2013 zu farbigen Markisentüchern und deren Grundmaterialien im Beitrag "Die Möhre und das Radieschen" sowie zu Fragen über die Informationspflicht bei Markisenstoffen nach der REACH-Verordnung berichtet. Hier nun das offizielle Statement der Hersteller zum Thema Acryl & Polyester, das über den ITRS (Industrieverband Technische Textilien - Rollladen - Sonnenschutz) veröffentlicht wurde.\nDie Hersteller Dickson, Para, Sattler, Sauleda und Swela bestätigen jeweils für ihre Markisenstoffe in den aktuellen Kollektionen, dass diese den gesetzlich gültigen Bestimmungen entsprechen, nicht informationspflichtig sind und den strengen Standards des Oeko-Tex® Labels unterliegen.\nUnter dem nachfolgenden Download-Link erhalten weitere Informationen, die dazu dienen, die wesentlichen Fragen dieser Thematik gebündelt zu beantworten.\nLink zum PDF-Dokument des ITRS\nGlaswelt |Meldungen SONNENSCHUTZ - Aktuelle Meldungen Relaunch 2015 - Online-Inhalt |21.11.2017\nMit Lars Rippstein von der Mitgliedsfirma Dickson Constant GmbH wird sozusagen ein ITRS-Geschäftsführer aus den eigenen Reihen rekrutiert. Er löst damit am 1. Januar 2018 Gertrud Müller ab, die nach über 20 Jahren ITRS in den Ruhestand geht. Lars Rippstein übernimmt ab 2018 die Verbandsgeschäfte in ...


【ᐅᐅ】 braune steppjacke damen Test ✔ September mit Videotest ▶ Rezente Tests und Preisvergleich ᑕ❶ᑐ\n5. Die Top 50 braune steppjacke damen\nWenn man nach braune steppjacke damen Test sucht erhält man unterschiedliche Suchergebnisse. Wir möchten Sie aufklären und haben hier eine Zusammenfassung der Top 50 Produkte vorbereitet um dir möglichst alles übersichtlich auf einem Blick bieten zu können ohne zu viel Aufwand für dich. Aktuelle braune steppjacke damen Bestseller unterteilen wir in TOP 5 und TOP 50. Dadurch entdeckst du die aktuellen Bestseller der verschiedensten braune steppjacke damen Angebote zum stöbern! Natürlich vernachlässigen wir nicht den Preis. Um dir stets den günstigsten braune steppjacke damen Preis zu bieten aktualisieren wir die Preise täglich und lassen Sie selbst entscheiden bei welchem online Shop Sie ihren Artikel kaufen wollen . Rabatte kennzeichnen wir direkt unter dem Produkt, damit sie sich für die besten Angebote entscheiden können . Du kannst das Produkt also heute noch kaufen und dabei Geld sparen!\nDeshalb offeriert Amazon eine breite Palette von Zahlungsmethoden an. . Genau Deswegen. wirst du so den Kauf vom braune steppjacke damen Preis nicht bereuen. Der sichere Versand zu Ihnen ist danach ein gewichtiger nächster Schritt.\nProduktbewertungen von den echten Käufen Sind immer wichtiger als unüberprüfte Käufe . Vor allem wissen am besten die Nutzer, was das braune steppjacke damen Test alles kann und ob es auch gut genug ist für dich. . Auf unseren Verlinken Shops : Amazon werden Kaufbewertungen zum Beispiel direkt unterm Preisvergleich gelistet. Wichtiger Merkmal : Achte vor allem auf Kundenmeinungen aus verfizierten Käufen. Das sorgt für die nötige Seriösität. Meinungen von anderen Nutzern helfen dir, Vor- sowie Nachteile herauszufiltern. Das neue Lieblingsprodukt sollte eine große Zahl an Bewertungen haben. Sind diese sehr zufrieden und können das braune steppjacke damen Test weiterempfehlen – schlag zu!. Spezielle Vertrauenssiegel beistehen sicherlich in diesem Fall, jene Unsicherheit auszuräumen.\nDer durchscnittspreis von braune steppjacke damen ist genauso wichtig vor der Kaufentscheidung . Hiermit existieren für jedes Bedürfnis eine passgenaue und in erster Regel sichere Zahlungsart. . Aber Achtung ! Bei vergleich von unterschiedlichen Marken/Produkten oder Varianten gilt: Billig ist nicht immer gut. Bei der Auswahl zwischen verschiedenen Versionen oder Ersatzteilen von braune steppjacke damen solltest du dich an die „goldene Regel“ erinnern. Gleiches gilt für der Kostenaufwand ausgewählter Zahlungsmethoden, die nicht notwendigerweise ebenso sind. . Die goldene Mitte gilt meistens als die beste Wahl.\nZu diesem Vorsatz haben wir in unserem umfassenden Zu diesem Zweck gehören die Leistung, die getrennten Einstellungen, die Größe des Körpers und der genaue Einsatzbereich. Das Kaufportal offeriert ein außergewöhnlich breites Angebot von Erzeugnissen fix vom Produzenten akkurat wie von Händlern. ?> Hier kann man oft Nachteile auffinden. Du siehst also, was die Käufer bisher nicht überzeugt hat. In diesem Fall ist es immerwährend eine gute Idee zu beherrschen, dass Sie den braune steppjacke damen Kauf.\nLetzlich haben sich manche Produzenten längst über Jahre hinweg einen Namen binnen der Produktion von braune steppjacke damen zu testen . Tipp: Mehr über die Funktionen oder Eigenschaften findest du auf den Internetseiten der Hersteller. Viele bieten dabei auch einen guten Kundensupport an, an den du deine Fragen über das braune steppjacke damen testen stellen kannst und unsere Kommentarfunktion nutzen.\ngünstiger versand für braune steppjacke damen\nDas günstig erhatene braune steppjacke damen kannst du fix durch sogenannte Programme erhalten. Beispielweise empfehlen wir für eilige Herrschaften das Prime Programm aus unserem Partnershop Amazon. Nur auf diese Weise lässt sich wahrhaft entscheiden, ob es sich um ein vereinbares Produkt handelt. Dies wird viele Male negativ beurteilt, weil manchmal einige Zahlungsmethoden nicht arbeiten oder Sie keine Kreditkarte oder Online-Banking haben.\nbraune steppjacke damen Ende\nAm Ende halten wir fest das es eine Vielzahl zu beachten gibt beim Kauf von braune steppjacke damen Produkten oder Ersatzteilen. Achtung: Wir haben die Produkte nicht selbst getestet . Wir haben einfach alles zusammengefügt was wir online gefunden haben. Am Schluss ist die Frage, wann und wie etliche Male braune steppjacke damen Test bist. Produktkette, die annähernd andauernd oder wenigstens ausgesprochen häufig im Einsatz sind, sollten langlebiger und robuster sein.\nDie Top 50 :braune steppjacke damen


Tag: saalfeld titans - Havelstadt.de\nSie sind hier:Startseite»Beiträge»Sportmeldungen»Tag: saalfeld titans - Havelstadt.de\nSpielbericht Brandenburg Patriots – Saalfeld Titans\nAm vergangenen Samstag empfingen die Brandenburg Patriots die Saalfeld Titans zu einem Freundschaftsspiel am Wiesenweg.\nBei idealem Wetter und vor zahlreichen Zuschauern, trafen beide Teams erstmalig aufeinander.\nIn der ersten Angriffsserie der Brandenburger, dirigierte Quarterback Danny Hackmann seine Offense konzentriert in die Hälfte des Gegners. Mit Läufen durch die Mitte sowie über außen erzielten die Ballträger immer wieder Raumgewinn. Paul Rothe bereitete dann mit einem langen Lauf bis kurz vor die Endzone, die ersten Punkte der Partie vor.