Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung der Durchflußmenge eines Fluids mit einer pulsierenden Strömung - Dokument DE4027028C2\nDokumentenidentifikation DE4027028C2 15.09.1994\nTitel Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung der Durchflußmenge eines Fluids mit einer pulsierenden Strömung\nAnmelder ProMinent Dosiertechnik GmbH, 69123 Heidelberg, DE\nErfinder Hartfiel, Johannes, Dr., 6800 Mannheim, DE\nIPC-Hauptklasse G01F 1/24\nIPC-Nebenklasse G01F 3/00 G01F 1/38 G01P 5/02\nDie Erfindung betrifft ein Verfahren zur Bestimmung der Durchflußmenge eines Fluids mit einer pulsierenden Strömung mit Hilfe eines in einem Meßrohr frei beweglichen Schwebekörpers, der entgegen der Strömungsrichtung von einer Rückstellkraft beaufschlagt ist und bei dem der Beginn der Bewegung des Schwebekörpers ermittelt wird, und einen Durchflußmesser mit einem Meßrohr, einer das Meßrohr umgebenden Spulenanordnung, einem im Meßrohr frei beweglichen Schwebekörper, der entgegen der Strömungsrichtung von einer Rückstellkraft beaufschlagt ist, und einer Auswerteeinrichtung, die mit der Spulenanordnung verbunden ist und eine durch eine Bewegung des Schwebekörpers induzierte Spannung auswertet.\nIn einigen Anwendungsbereichen, beispielsweise bei Dosierpumpen, ist es erwünscht, die Durchflußmenge einzelner Strömungspulse, beispielsweise einzelner Dosierpulse, messen zu können. Da mit Dosierpumpen häufig aggressive, toxische oder umweltgefährdende Stoffe gefördert werden, wird aus Sicherheits- und Umweltschutzgründen zunehmend gewünscht, daß die Förderleistung einer Dosierpumpe überwacht wird. Bekannte Durchflußmeßgeräte sind dafür nur bedingt geeignet, da sie nur eine geringe Dynamik aufweisen und eine kontinuierliche Strömung bzw. eine zeitlich nur langsam veränderliche Strömung verlangen. Hierzu zählen beispielsweise Meßverfahren mit einem Schwebekörperdurchflußmesser, bei dem ein Schwebekörper in einem Meßrohr frei beweglich ist. Das Meßrohr steht in der Regel senkrecht und wird von unten nach oben durchflossen, so daß der Schwebekörper entgegen der Strömungsrichtung von der Schwerkraft beaufschlagt ist. Bei einer anderen Anordnung kann der Schwebekörper auch von einer Rückstellfeder belastet sein. Man hat versucht, den Schwebekörper in einem Meßrohr als Grenzwertschalter zu verwenden, um die Förderleistung einer Pumpe auf Unterschreitung einer Mindestfördermenge überwachen zu können. Nachteilig hierbei ist, daß grundsätzlich nur die Überwachung eines fest vorgegebenen Grenzwerts möglich ist. Dies reicht in vielen Fällen nicht mehr aus. Vielmehr wird eine quantitative Überwachung der Förderleistung verlangt. Andere Verfahren, wie magnetisch-induktive Durchflußmessung, Ultraschall und Massemessung nach dem Coriolis-Prinzip sind zwar prinzipiell in der Lage, pulsförmige Strömungen zu messen. Derartige Verfahren sind jedoch teuer in der Anwendung. Da das Ausgangssignal der für diese Verfahren verwendeten Meßeinrichtungen in der Regel verrauscht ist, ist eine Rauschunterdrückung notwendig. Diese Rauschunterdrückung verhindert aber auch die Messung von kurzen Strömungspulsen. Durchflußmesser nach dem Verdrängerprinzip, Turbinenzähler und Flügelradzähler werden durch pulsierende Strömungen auf Dauer zerstört.\nAus DE 32 29 788 A1 ist ein Gerät zum Erfassen der Kraftstoffmenge je Hub bei Brennkraftmaschinen bekannt. Die Kraftstoffmenge wird dadurch detektiert, daß die Verlagerung eines Schwebekörpers ermittelt wird. Zum einen wird mit Hilfe eines Synchrondetektors die Änderung der Lage, also der Beginn der Bewegung des Schwebekörpers erfaßt. Zum anderen wird überwacht, wann die Änderung des Lagesignals einen vorbestimmten Wert unterschreitet. Zu diesem Zeitpunkt wird das Lagesignal mit einem Abfragegatter abgefragt. Die Lage des Schwebekörpers zu diesem Zeitpunkt ist ein Maß für die Menge des geförderten Kraftstoffs. Der Schwebekörper ist nicht von einer Gegenkraft belastet, sondern muß zu Beginn eines jeden Zyklus durch einen Gleichstromimpuls in seine Ausgangslage gebracht werden. Unterbleibt dieser Verfahrensschritt, ergibt sich ein falsches Meßergebnis, da lediglich die Endlage des Schwebekörpers ausgewertet wird.\nDE 38 33 678 A1 beschreibt ein Gerät zum Erkennen des Durchflusses eines viskosen Mediums durch eine Leitung, bei dem ein Schwebekörper durch die Strömung des Mediums gegen die Kraft einer Feder verschoben wird. Der Schwebekörper bestimmt die Kopplung zwischen einer Erregerspule und einer Sensorspule. Wenn der Schwebekörper verschoben wird, ändert er damit auch die Kopplung. Die Größe des Ausgangssignals der Sensorspule ist ein Maß für den Abstand zwischen der aktuellen Position des Kolbens und seiner Ausgangsposition.\nDE 19 58 297 A1 zeigt einen Hubgeber, der mit Hilfe eines durch die Flüssigkeit bewegbaren Ankers die Kopplung zwischen einer Primärwicklung und einer Sekundärwicklung ändert. Während die Primärwicklung eine konstante Wicklungsdichte aufweist, hat die Sekundärwicklung eine mit zunehmendem Abstand vom rechten Spulenende zunehmende Wicklungsdichte. Wenn die Primärwicklung mit konstanter Spannung versorgt wird, ist das Übertragungsverhalten zwischen der Primärwicklung und der Sekundärwicklung abhängig von der Stellung des Ankers.\nEP 0 063 405 B1 beschreibt eine Vorrichtung zur Messung der Durchflußgeschwindigkeit eines Fluids, bei der ein Schwebekörper die Eigeninduktivität einer um ein Meßrohr gewickelten Spule mit progressiv abnehmender Wicklungsdichte in Abhängigkeit von seiner Lage verändert.\nEinen elektromagnetischen Übertrager, der ähnlich arbeitet, d. h. auch hier verändert ein Schwebekörper in Abhängigkeit von seiner Stellung im Meßrohr, das von einer Spule umgeben ist, die Eigeninduktivität der Spule, beschreibt GB 2 202 331 A. Die Spule hat auch hier eine progressive Wicklungsdichte, d. h. die Anzahl der Windungen pro Längeneinheit nimmt in eine Richtung hin zu.\nCH 673 892 AS beschreibt eine Durchflußmeßeinrichtung für strömende Medien, bei dem die Lage eines im Meßrohr angeordneten metallischen Schwebekörpers bestimmt wird. Das Meßrohr weist hierzu mehrere übereinander angeordnete Spulen auf, die über einen Multiplexer der Reihe nach abgefragt werden. Die Spule, in deren Bereich sich der Schwebekörper befindet, hat eine besonders signifikante Induktivität gegenüber den anderen Spulen.\nDas gleiche Prinzip ist in JP 62-95425 A beschrieben. Auch hier induziert die Teilspule, in deren Nähe sich der Schwebekörper befindet, ein besonders großes Ausgangssignal.\nEs ist die Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Verfahren und eine Vorrichtung anzugeben, mit der die Durchflußmenge eines Fluids mit starken Strömungspulsen genau ermittelt werden kann.\nDiese Aufgabe wird durch ein Verfahren der eingangs genannten Art dadurch gelöst, daß die Geschwindigkeit des Schwebekörpers im Meßrohr ständig gemessen und aus der Geschwindigkeit des Schwebekörpers die Durchflußmenge ermittelt wird, indem die Geschwindigkeit über eine vorbestimmte Integrationszeit aufintegriert und der Integrationswert in die Durchflußmenge umgerechnet wird.\nVoraussetzung für das Verfahren ist, daß zwischen zwei Strömungspulsen eine ausreichend lange Zeitspanne liegt, in der das Fluid nicht oder nur mit geringer Strömungsgeschwindigkeit fließt. Solche Strömungsverläufe treten bei vielen diskontinuierlichen Dosieraufgaben auf, beispielsweise bei Dosierpumpen mit Magnetantrieb. Mit dem Verfahren ist es möglich, die Durchfluß- oder Fördermenge jedes einzelnen Strömungspulses zu bestimmen. Die Messung kann somit wesentlich genauer erfolgen als bei einem Verfahren, bei dem die Fördermenge über mehrere Pulse gemittelt wird. Ein im Meßrohr strömendes Fluid reißt den Schwebekörper mit. Zwischen dem Schwebekörper und der Wand des Meßrohres befindet sich ein Ringspalt, durch den Fluid am Schwebekörper vorbeifließen kann. In Strömungsrichtung gesehen ist der Druck hinter dem Schwebekörper also kleiner als der Druck vor dem Schwebekörper. Wenn die durch die Druckdifferenz resultierende Kraft auf den Schwebekörper größer ist als die rückstellende Kraft, wird der Schwebekörper durch das Fluid mittransportiert. Hinzu kommen Reibungskräfte zwischen Schwebekörper und Fluid. Je schneller das Fluid strömt, desto schneller bewegt sich auch der Schwebekörper. Aus der Geschwindigkeit des Schwebekörpers läßt sich also die Geschwindigkeit des Fluids ermitteln. Aus dem Verlauf der Geschwindigkeit läßt sich eine Aussage über die durch das Meßrohr geströmte Strömungsmenge treffen.\nDabei wird der Beginn der Bewegung des Schwebekörpers ermittelt, wobei die Geschwindigkeit über eine vorbestimmte Integrationszeit aufintegriert und der Integrationswert in die Durchflußmenge umgerechnet wird. Die zeitliche Integration der Geschwindigkeit ergibt eine Aussage über den vom Schwebekörper zurückgelegten Weg. Aus dem vom Schwebekörper zurückgelegten Weg läßt sich auf das durchgeflossene Volumen schließen. Die Integrationszeit kann variabel sein, wobei die Grenzen zu ihrer Bestimmung vorbestimmt sind.\nMit Vorteil ist die Integrationszeit durch die Zeit zwischen Beginn und Ende der Bewegung des Schwebekörpers in Strömungsrichtung des Fluids bestimmt. In diesem Fall erhält man eine exakte Aussage über den vom Schwebekörper insgesamt zurückgelegten Weg. Hierdurch ist eine sehr präzise Volumenbestimmung möglich.\nIn einer weiteren bevorzugten Ausführungsform ist die Integrationszeit bei Strömungspulsen mit konstanter und bekannter Dauer in Abhängigkeit davon vorgegeben, wobei die Integration am Beginn der Bewegung gestartet wird. Wenn die Dauer der Strömungspulse bekannt ist, beispielsweise weil die die Strömungspulse erzeugende Dosierpumpe von ihrem Aufbau her bekannt ist, reicht es aus, über eine Zeit zu integrieren, die der Förderzeit der Dosierpumpe entspricht. Die geförderte Menge kann hierbei variieren, was zu unterschiedlichen Wegstrecken führt, die der Schwebekörper zurücklegt. Bei dieser Ausführung muß das Ende der Bewegung des Schwebekörpers nicht mehr festgestellt werden.\nMit Vorteil wird der Beginn bzw. das Ende der Bewegung des Schwebekörpers durch das Überschreiten einer ersten bzw. Unterschreiten einer zweiten Geschwindigkeit ermittelt. Die beiden Geschwindigkeiten können gleich sein, müssen aber nicht. Erst, wenn die Geschwindigkeit des Schwebekörpers einen vorbestimmten Wert überschreitet, geht man davon aus, daß ein Strömungspuls vorliegt, der gemessen werden muß.\nVorteilhafterweise wird der Integrationswert mit dem mittleren Querschnitt des Meßrohres multipliziert, wobei gegebenenfalls ein Korrekturwert hinzugefügt wird, um die Durchflußmenge zu erhalten. Wenn die Verluste über den Ringspalt zwischen Schwebekörper und Meßrohr zu vernachlässigen sind, d. h. beispielsweise der Ringspalt sehr eng, die Dichte des Schwebekörpers nur wenig größer als die Dichte des Fluids oder die Viskosität des Fluids sehr groß ist, erhält man auch ohne Korrekturwert einen ausreichend genauen Wert für die Durchflußmenge. In diesem Fall bewegt sich der Schwebekörper praktisch um das geförderte Volumen im Meßrohr weiter. Da der Integrationswert der vom Schwebekörper zurückgelegten Wegstrecke entspricht, läßt sich aus der Wegstrecke und dem bekannten mittleren Querschnitt des Meßrohres das Volumen errechnen.\nDie Strömungsverluste über den Ringspalt können jedoch nicht beliebig kleingemacht werden, da der Schwebekörper zwischen zwei Strömungspulsen auch wieder eine Ausgangslage einnehmen muß. Da die Sinkgeschwindigkeit des Schwebekörpers, d. h. die Geschwindigkeit in Richtung der Rückstellkraft, zwischen zwei Strömungspulsen und die Strömungsverluste über den Ringspalt während der Förderphase dieselbe Ursache haben, bedeutet ein geringer Spaltverlust gleichzeitig eine sehr langsame Sinkgeschwindigkeit zwischen zwei Strömungspulsen. Um zu erlauben, daß die Strömungspulse auch einen kürzeren Anstand haben können, wird in einer bevorzugten Ausführungsform zur Ermittlung des Korrekturwerts eine mittlere Sinkgeschwindigkeit des Schwebekörpers in Richtung der Rückstellkraft ermittelt, solange kein Strömungspuls vorhanden ist. In diesem Fall kann man den Ringspalt größer machen, so daß der Schwebekörper relativ rasch in seiner Ausgangsposition zurücksinken kann.\nZur Ermittlung der mittleren Sinkgeschwindigkeit ist es von Vorteil, wenn die Sinkgeschwindigkeit aufintegriert und durch eine Sinkzeit dividiert wird. Hierdurch kann man eine mittlere Sinkgeschwindigkeit errechnen, die vorteilhafterweise zur Bildung des Korrekturwerts verwendet werden kann.\nIn einer vorteilhaften Ausgestaltung wird der Korrekturwert durch das Produkt aus mittlerer Sinkgeschwindigkeit, Integrationszeit und mittlerem Querschnitt des Rohres gebildet. Die Strömungsverluste über den Ringspalt führen zu einem systematischen Meßfehler, der durch den Korrekturwert ausgeglichen werden kann. Der Volumenstrom, der beim Sinken des Schwebekörpers, d. h. bei der Bewegung in Richtung der Rückstellkraft, die beispielsweise die Schwerkraft sein kann, am Schwebekörper vorbeifließt, fließt in etwa auch während des zu messenden Strömungspulses am Schwebekörper vorbei. Die Integration der Menge pro Zeit über die Zeit, nämlich die Integrationszeit, ergibt damit einen Korrekturwert, der dem Ergebnis hinzugefügt werden kann, um die Durchflußmenge zu erhalten, da die Integrationszeit im wesentlichen der Dauer eines Strömungspulses entspricht.\nBei bekannten Abmessungen des Meßrohres und des Schwebekörpers, bei bekannter Viskosität des Fluids und bei bekannter Dauer des Strömungspulses wird jedoch bevorzugterweise auch ein konstanter Korrekturwert vorgegeben. Dies erspart eine Messung der Sinkgeschwindigkeit.\nDie Aufgabe wird bei einem Durchflußmesser der eingangs genannten Art dadurch gelöst, daß eine Geschwindigkeitsmeßeinrichtung vorgesehen ist, die die Geschwindigkeit der Bewegung des Schwebekörpers ständig mißt und daß die Auswerteeinrichtung einen das Ausgangssignal der Spulenanordnung über eine vorbestimmte Zeit integrierenden Integrator aufweist, der mit einem Spitzenwertmesser verbunden ist, und der Integrator und der Spitzenwertmesser mit einer Recheneinrichtung verbunden sind.\nEs wird also nicht die Dynamik von bekannten Durchflußmessern, die für kontinuierliche Durchflußmessung geeignet sind, soweit erhöht, daß auch diese für pulsförmige Strömung geeignet sind. Vielmehr wird ein Durchflußmesser angegeben, der nur für pulsförmige Strömungen einsetzbar ist. Bei dem neuen Schwebekörperdurchflußmesser wird nicht die Position des Schwebekörpers im Meßrohr bestimmt, sondern dessen Bewegungs- oder Hubgeschwindigkeit. Die Position des Schwebekörpers ist lediglich bei konstanter Strömungsgeschwindigkeit proportional der mittleren Strömungsgeschwindigkeit des Fluids. Der Vorteil des erfindungsgemäßen Durchflußmessers liegt in den wesentlich geringeren Kosten, verglichen mit einem Ultraschallmesser, einem magnetisch-induktiven Durchflußmesser oder einer Vorrichtung, die mit Laser-Doppler-Anemometrie arbeitet.\nDa die in der Spulenanordnung induzierte Spannung ein Maß für die Geschwindigkeit ist, kann der Integrator den Weg ermitteln, den der Schwebekörper zurückgelegt hat. Der zurückgelegte Weg ist jedoch, wie oben beschrieben, ein Maß für die Menge des Fluids, die durch den Durchflußmesser geflossen ist.\nMit dem Spitzenwertmesser läßt sich problemlos die maximale "Steighöhe", d. h. die äußerste Position des Schwebekörpers in Richtung der Strömung, ermitteln.\nBevorzugterweise ist das Meßrohr aus magnetisch nicht leitendem Material gebildet, der Schwebekörper weist eine Magnetfelderzeugungseinrichtung auf und die Spulenanordnung eine über die Länge des Meßrohres variierende Wicklungsdichte. Mit magnetisch nicht leitendem Material ist Material gemeint, das ein Magnetfeld nicht beeinflußt. Es handelt sich hierbei in der Regel um nicht-magnetisierbares oder nicht-ferromagnetisches Material. Wäre die Wicklungsdichte, also die Zahl der Windungen pro Längeneinheit, über die gesamte Länge der Spule konstant, würde eine Bewegung des Schwebekörpers in der Spule keine Spannung induzieren. Eine Spannung ergibt sich nur dann, wenn sich der magnetische Fluß zeitlich ändert. Der magnetische Fluß ist ein Produkt aus magnetischer Feldstärke und Fläche, die von dem Magnetfeld durchsetzt wird. Die Fläche ist hierbei bestimmt durch den die Fläche umgebenden Leiter, in dem die Spannung induziert werden soll. Mit zunehmender Wicklungsdichte nimmt auch die Fläche, die vom Magnetfeld durchsetzt wird, zu. Wenn das gleiche Magnetfeld nämlich von doppelt soviel Windungen umgeben ist, ist die vom Magnetfeld durchsetzte Fläche auch doppelt so groß. Solange der Schwebekörper in Ruhe bleibt, induziert er keine Spannung, da sich weder das Magnetfeld noch die Fläche ändert. Sobald er sich aber bewegt, ändert sich, wie oben ausgeführt, die Fläche, so daß an der Spulenanordnung eine Spannung abgegriffen werden kann, die zum Zwecke der Ermittlung der Geschwindigkeit ausgewertet werden kann.\nDabei ist bevorzugt, daß die erste Ableitung der Wicklungsdichte über die Meßrohrlänge in einem Bewegungsbereich des Schwebekörpers entweder nur nicht positiv oder nur nicht negativ ist. Mit anderen Worten ist bevorzugt, daß die Wicklungsdichte im Bewegungsbereich von einem Ende zum anderen entweder nur nicht zunimmt oder nur nicht abnimmt. In diesem Fall wird bei einer Bewegung des Schwebekörpers in eine bestimmte Richtung eine Spannung lediglich einer Polarität induziert. Bei dieser Ausführungsform läßt sich nicht nur die Geschwindigkeit, sondern auch die Richtung der Bewegung des Schwebekörpers ermitteln.\nUm zu verhindern, daß der Schwebekörper bei ruhender Strömung unter dem Einfluß der Rückstellkraft aus dem Meßbereich herausgeführt wird, kann ein Anschlag vorgesehen sein, der das Ende des Bewegungsbereichs des Schwebekörpers bildet. Bevorzugterweise ist aber auch am anderen Ende des Bewegungsbereichs ein Anschlag vorgesehen, um zu verhindern, daß bei zu starken Strömungspulsen der Schwebekörper aus dem Bereich der Spule herausgetragen werden kann.\nUm zu gewährleisten, daß jede Bewegung des Schwebekörpers erfaßt werden kann, ist bevorzugt, daß die Spulenanordnung über den Bewegungsbereich des Schwebekörpers hinausragt. Hierdurch wird erreicht, daß in jeder Stellung des Schwebekörpers das gleiche Magnetfeld der Magnetfelderzeugungseinrichtung durch die Spulenanordnung aus- bzw. eintritt. Ein starker Spannungsimpuls, der durch das Eintreten des Schwebekörpers in die Spulenanordnung induziert werden würde, wird hierdurch vermieden. Die Magnetfelderzeugungseinrichtung kann als Permanentmagnet, aber auch als Elektromagnet ausgebildet sein. Ein Permanentmagnet hat den Vorteil, daß er ohne zusätzliche elektrische Leitungen auskommt.\nWie weit die Spulenanordnung über den Bewegungsbereich des Schwebekörpers hinausragen muß, hängt von der Art und der Abmessung der Magnetfelderzeugungseinrichtung ab. In einer bevorzugten Ausgestaltung ragt die Spulenanordnung um mindestens einen Meßrohrinnendurchmesser über den Bewegungsbereich des Schwebekörpers hinaus.\nVersuche haben ergeben, daß mit einem derartigen Aufbau eine ausreichende Meßgenauigkeit erzielbar ist.\nIn einer bevorzugten Ausführungsform steigt die Wicklungsdichte im Bewegungsbereich des Schwebekörpers linear an und der Meßrohrinnendurchmesser ist konstant. In diesem Fall ist das am Ausgang der Spulenanordnung abgreifbare Spannungssignal direkt proportional zur Geschwindigkeit des Schwebekörpers.\nIn der Praxis ist es aber nur sehr schwer möglich, die Wicklungsdichte kontinuierlich über die gesamte Länge des Meßbereichs zu erhöhen bzw. zu senken. In einer bevorzugten Ausführungsform nimmt deswegen die Wicklungsdichte im Bewegungsbereich des Schwebekörpers stufenförmig zu, wobei die Länge der Magnetfelderzeugungseinrichtung gleich groß oder größer als der Abstand der Stufen ist. Dies ist die einfachste Form der Änderung der Wicklungsdichte. Bei einer Bewegung des Schwebekörpers, dessen eines Ende sich im Bereich einer größeren Wicklungsdichte als das andere Ende befindet, wird also die vom Magnetfeld durchsetzte Fläche ständig größer. Durch die endliche Ausdehnung der Magnetfelderzeugungseinrichtung erfolgt hier eine gewisse Tiefpaß-Filterung, so daß die Spannungssprünge begrenzt bleiben.\nUm ein noch besser geglättetes Ausgangssignal der Spulenanordnung zu erhalten, ist bevorzugt, daß die Wicklungsdichte in jeder Stufe anwächst. In diesem Fall ergibt sich eine Anzahl von Wicklungsdichte-Stufen, wobei die Wicklungsdichte in jeder Stufe nicht konstant bleibt. Man kann dies beispielsweise dadurch realisieren, daß eine neu hinzukommende Wicklungslage nicht sofort dicht gewickelt wird, sondern daß man bei jeder neu hinzu kommenden Wicklungslage mit einem großen Wicklungsabstand beginnt und diesen kontinuierlich senkt, bis der Wicklungsabstand dem Drahtdurchmesser entspricht, die dichteste Wicklung also erreicht ist.\nDie einfachste Auswertung kann man dann erzielen, wenn das Meßrohr einen konstanten Innendurchmesser hat. In diesem Fall ist das Spannungssignal im wesentlichen proportional zur Geschwindigkeit des Schwebekörpers. Um auch bei einer Zunahme des Innendurchmessers des Meßrohres ein Spannungsausgangssignal zu erhalten, das im wesentlichen proportional zur Geschwindigkeit des Schwebekörpers ist, ist bevorzugt, daß der Innendurchmesser des Meßrohres zunimmt und die Wicklungsdichte sich in Abhängigkeit von dieser Zunahme ändert.\nEs kann auch bevorzugt sein, daß die Spulenanordnung mehrere Spulen aufweist, die einander dicht benachbart sind. Dies kann dann sinnvoll sein, wenn der Bewegungsbereich des Schwebekörpers sehr groß ist. In diesem Fall wäre eine sehr lange Einzelspule notwendig, die sich nur schwer fertigen läßt. Sie kann aber ohne Probleme durch zwei oder mehrere Spulen ersetzt werden. Hierbei müssen die einzelnen Spulen auf dem Meßrohr lediglich dicht aneinander anschließen. Werden die Spulen dann in Reihe geschaltet, erhält man als Ausgangssignal der Reihenschaltung ein Signal, das dem Ausgangssignal einer einzelnen Spule entspricht.\nBei einer derartigen Anordnung ist es jedoch bevorzugt, daß die Ausgangssignale der Spulen einzeln verstärkt und dann aufsummiert werden. Die Summation kann analog oder digital erfolgen. Bei dieser Ausführungsform ist die Gefahr von Störungen, die von außen eingestreut werden können, geringer.\nDa dem Ausgangssignal der Spulenanordnung ein hochfrequentes Rauschen überlagert sein kann, kann es vorteilhaft sein, zwischen Spulenanordnung und Auswerteeinrichtung ein Tiefpaßfilter anzuordnen.\nAuch ist bevorzugt, daß mit dem Ausgang der Spulenanordnung ein Diskriminator verbunden ist, der bei Überschreiten eines vorbestimmten ersten Spannungswerts den Integrator und den Spitzenwertmesser startet und bei Unterschreiten eines vorbestimmten zweiten Spannungswert den Integrator und den Spitzenwertmesser anhält. Der Diskriminator stellt also fest, ob sich der Schwebekörper überhaupt bewegt. Erst wenn sich der Schwebekörper bewegt, wird die Integration und damit die eigentliche Ermittlung des Volumens gestartet.\nIn einer Ausführungsform ist der Schwebekörper von einer Feder beaufschlagt. Hierbei lassen sich auch Strömungspulse von hochviskosen Flüssigkeiten ermitteln.\nDie Erfindung wird im folgenden anhand von bevorzugten Ausführungsbeispielen in Verbindung mit der Zeichnung erläutert. Darin zeigen:\nFig. 1 eine schematische Darstellung der Wirkungsweise einer Geschwindigkeitsmeßeinrichtung,\nFig. 2 eine erste Ausführungsform eines Durchflußmessers,\nFig. 3 eine zweite Ausführungsform des Durchflußmessers,\nFig. 4 ein Schaltschema für die elektrische Verschaltung des Durchflußmessers nach Fig. 2,\nFig. 5 eine elektrische Verschaltung der Spulenanordnung nach Fig. 3,\nFig. 6 einen ersten Verlauf der Wicklungsdichte,\nFig. 7 einen zweiten Verlauf einer Wicklungsdichte,\nFig. 8 einen dritten Verlauf einer Wicklungsdichte,\nFig. 9 den Verlauf der Strömungsgeschwindigkeit des Fluids über der Zeit,\nFig. 10 den Verlauf der Geschwindigkeit des Schwebekörpers über der Zeit und\nFig. 11 die Position des Schwebekörpers im Meßrohr über der Zeit.\nIn einem Meßrohr 1 ist ein Schwebekörper 2 frei beweglich. Das Meßrohr 1 steht senkrecht, so daß auf den Schwebekörper 2 die Erdanziehungskraft als Rückstellkraft wirkt. Die Rückstellkraft kann auch durch eine Feder erzeugt werden, die zusätzlich zu oder anstelle der Erdanziehungskraft wirkt. Das Meßrohr 1 wird von einem Fluid in Richtung des Pfeiles von unten nach oben, also entgegen der Schwerkraftrichtung, durchströmt. Der Schwebekörper 2 hat einen geringeren Durchmesser als der Innendurchmesser des Meßrohres 1, so daß zwischen dem Schwebekörper 2 und dem Meßrohr 1 ein Ringspalt 8 gebildet ist. Das Fluid kann durch diesen Ringspalt 8 strömen. Die im Ringspalt erzeugte Drosselwirkung und die Strömungskräfte erzeugen eine Druckdifferenz zwischen den beiden Seiten des Schwebekörpers 2. Die aus der Druckdifferenz resultierende Kraft auf den Schwebekörper 2 bewirkt, daß sich der Schwebekörper mit dem Fluid in Richtung des Pfeiles bewegt. Die Bewegung des Schwebekörpers 2 wird auch durch Reibungskräfte unterstützt, die zwischen dem Fluid und dem Schwebekörper 2 entstehen.\nDer Schwebekörper 2 weist eine Magnetfelderzeugungseinrichtung auf, die in Fig. 1 schematisch durch den Nordpol N und den Südpol S dargestellt ist. In Wirklichkeit wird nicht der gesamte Schwebekörper 2 aus der Magnetfelderzeugungseinrichtung bestehen. Die Magnetfelderzeugungseinrichtung kann beispielsweise durch einen Permanentmagneten gebildet sein. Der Magnet erzeugt ein Magnetfeld, das durch zwei Feldlinien 9, 10 angedeutet ist.\nDie Spule 3 weist eine in Richtung des Pfeiles zunehmende Wicklungsdichte auf, d. h. der Abstand zwischen einzelnen Wicklungen verringert sich, so daß die Anzahl der Wicklungen pro Längeneinheit des Meßrohres steigt. Es ist natürlich auch möglich, Wicklungen konstant dicht an dicht liegen zu lassen, wenn mehrere Wicklungsschichten oder -lagen aufgebracht werden, wobei die Anzahl der Wicklungslagen in Richtung des Pfeiles ansteigt. In einer abgewandelten Ausführungsform kann die Anzahl der Wicklungslagen in Pfeilrichtung auch abnehmen.\nBekanntlich wird in einem Leiter eine Spannung induziert, wenn sich der magnetische Fluß in der vom Leiter umgrenzten Fläche ändert. Der magnetische Fluß ist das Produkt aus Magnetfeldstärke und Fläche. Eine Spannung kann also sowohl dadurch induziert werden, daß sich das Magnetfeld ändert, als auch dadurch, daß sich die Fläche ändert. Im vorliegenden Fall wird das Feld der Magnetfelderzeugungseinrichtung als konstant angenommen. Bei einer Bewegung des Schwebekörpers 2 in Richtung des Pfeiles oder in die entgegengesetzte Richtung ändert sich jedoch die vom Magnetfeld durchsetzte Fläche. Wenn man annimmt, daß sich der Schwebekörper 2 am unteren Ende der in Fig. 1 dargestellten Anordnung befindet, durchsetzen die Feldlinien 9, 10 lediglich vier Windungen. Am oberen Ende würden die magnetischen Feldlinien 9, 10 hingegen sechs Windungen durchsetzen. Da die Windungen jeweils in Reihe geschaltet sind, entspricht eine Zunahme der Windungszahl einer entsprechenden Zunahme der vom Magnetfeld durchsetzten Fläche, im vorliegenden Fall um die Hälfte. Somit nimmt der Fluß durch die Spulenanordnung 3 zu. Bei einer Bewegung des Schwebekörpers 2 in Richtung des Pfeiles wird also eine positive Spannung induziert, wobei die Amplitude der Spannung abhängig von der Geschwindigkeit des Schwebekörpers 2 ist, also von der Geschwindigkeit, mit der sich die vom Magnetfeld durchsetzte Fläche ändert.\nDas Meßrohr 1 besteht aus magnetisch nicht-leitendem Material, so daß es das durch die Magnetfelderzeugungseinrichtung auf dem Schwebekörper 2 erzeugte Magnetfeld nicht beeinflußt. Der Bewegungsbereich des Schwebekörpers 2 ist durch einen unteren Anschlag 4 und einen oberen Anschlag 5 begrenzt. Der untere Anschlag 4 verhindert, daß der Schwebekörper 2 unter dem Einfluß der Schwerkraft bei ruhendem Fluid im Meßrohr 1 nach unten aus dem Meßrohr 1 herauswandert. Der obere Anschlag 5 verhindert, daß der Schwebekörper 2 bei zu starken Strömungspulsen aus dem Bereich der Spule 3 herausgetragen wird. Die Spule 3, die, wie in Fig. 1 gezeigt, eine nicht-konstante Wicklungsdichte über die Länge des Meßrohres 1 aufweist, ragt deutlich über den unteren Anschlag 4 und den oberen Anschlag 5 hinaus, ragt also über den Bewegungsbereich des Schwebekörpers 2 und damit über den Meßbereich hinaus. Dadurch wird erreicht, daß in jeder Stellung des Schwebekörpers 2 das gleiche Magnetfeld der Magnetfelderzeugungseinrichtung durch die Spule aus- bzw. eintritt. Wie weit die Spulenanordnung 3 über den Bewegungsbereich des Schwebekörpers 2 hinausragen muß, hängt von der Art des magnetischen Materials und von der Geometrie der Magnetfelderzeugungseinrichtung ab. Versuche haben ergeben, daß ein Überstand von einem Meßrohrinnendurchmesser ausreichend ist.\nFig. 3 zeigt eine weitere Ausgestaltung eines Durchflußmessers, bei der Teile, die denen der Fig. 1 und 2 entsprechen, mit um 100 erhöhten Bezugszeichen versehen sind. Die Spulenanordnung wird hier durch zwei Spulen 6, 7 gebildet, die einander dicht benachbart um das Meßrohr 101 angeordnet sind. Dies hat den Vorteil, daß man kürzere Spulen verwenden kann, ohne den Bewegungsbereich des Schwebekörpers 102 einzuschränken. Der Bewegungsbereich des Schwebekörpers 102 kann mit dieser Maßnahme sehr groß gemacht werden, zumal auch mehr als zwei Spulen verwendet werden können.\nFig. 4 zeigt ein Schaltschema zur Auswertung der durch die Bewegung des Schwebekörpers 2 induzierten Spannung für den Durchflußmesser nach Fig. 1 und 2. Die Spule 3 bildet zusammen mit einem Verstärker 12 eine Spulenanordnung. Der Verstärker 12 verstärkt dabei das in der Spule 3 erzeugte Spannungssignal um einen konstanten Faktor. Der Ausgang des Verstärkers 12 ist mit dem Ausgang 13 der Spulenanordnung 11 verbunden. Der Ausgang 13 der Spulenanordnung 11 ist wiederum mit einem Eingang eines Tiefpaßfilters 14 verbunden. Der Tiefpaßfilter 14 eliminiert ein möglicherweise vorhandenes Rauschen. Der Tiefpaßfilter 14 kann bei einer entsprechenden Signalaufbereitung auch entfallen. Natürlich kann der Tiefpaßfilter 14 auch zwischen der Spule 3 und dem Verstärker 12 angeordnet sein. Der Tiefpaßfilter 14 ist mit einer Auswerteeinrichtung 15 verbunden. Die Auswerteeinrichtung 15 weist einen mit dem Tiefpaßfilter verbundenen Integrator 16 auf, der wiederum mit einem Spitzenwertmesser 17 verbunden ist. Der Integrator 16 und der Spitzenwertmesser 17 sind darüber hinaus mit einem Diskriminator 18 verbunden, der auch mit dem Tiefpaßfilter 14 verbunden ist. Der Diskriminator 18 stellt fest, wann am Ausgang des Tiefpaßfilters 14 eine vorbestimmte Spannung überschritten wird und startet zu diesem Zeitpunkt den Integrator 16 und den Spitzenwertmesser 17. Der Diskriminator 18 stellt auch fest, wann am Ausgang des Tiefpaßfilters 14 eine vorbestimmte zweite Spannung unterschritten wird und stoppt zu diesem Zeitpunkt den Integrator 16 und den Spitzenwertmesser 17 und setzt sie gegebenenfalls zurück. Der Integrator kann sowohl in positive als auch in negative Richtung integrieren, d. h. er ist sowohl für positive Spannungen als auch für negative Spannungen geeignet. Der Integrator 16 und der Spitzenwertmesser 17 sind mit einer Recheneinrichtung 19 verbunden. Die Recheneinrichtung 19 ist wiederum mit einer Anzeige 20 verbunden.\nFig. 5 zeigt einen Teil der Schaltungsanordnung für einen Durchflußmesser nach Fig. 3. Grundsätzlich ist es möglich, die beiden Spulen 6, 7 in Reihe zu schalten. In diesem Fall erhält man ein Ausgangssignal, das dem der Einzelspule 3 nach Fig. 2 entspricht. Es ist jedoch auch möglich, die Ausgangssignale der Spulen 6, 7 mit einzelnen Verstärkern 112a, 112b getrennt zu verstärken und erst dann einer Summierstufe 21 zuzuführen. Der Ausgang der Summierstufe 21 ist dann mit dem Ausgang 113 der Spulenanordnung 111 verbunden. An den Ausgang 113 kann sich, wie in Fig. 4, der Tiefpaßfilter 14 mit der Auswerteeinrichtung 15 anschließen. Es ist einleuchtend, daß die Anzahl der Spulen nicht auf zwei beschränkt ist. Die Anordnung nach Fig. 5 läßt sich sinngemäß auch auf mehr als zwei Spulen erweitern.\nDie Wicklungsdichte der Spule 3 nimmt über die Länge des Meßrohres 1 kontinuierlich zu. Dies ist in Fig. 6 beispielhaft dargestellt. Eingetragen ist auch die Position des unteren Anschlags 4 und des oberen Anschlags 5. Der Beginn der Spule ist mit 0, das Ende der Spule ist mit L gekennzeichnet. Möglich wäre auch eine Wicklung der Spule 3, bei der die Wicklungsdichte mit zunehmender Länge sinkt statt, wie in Fig. 6 dargestellt, ansteigt. Ebenso ist es möglich, die Wicklungsdichte zwischen 0 und 4 bzw. zwischen 5 und L konstant zu halten und nur zwischen dem unteren Anschlag 4 und dem oberen Anschlag 5, also im Meß- oder Bewegungsbereich des Schwebekörpers 2, kontinuierlich zu ändern. Ein linearer Anstieg bzw. Abfall der Wicklungsdichte ist für Meßrohre zu bevorzugen, deren Querschnittsfläche über die Gesamtlänge konstant ist. Verwendet man jedoch ein Meßrohr mit nach oben zunehmendem Querschnitt, müssen die nach oben hin zunehmenden Strömungsverluste über den Ringspalt 8 zwischen Meßrohr 1 und Schwebekörper 2 durch eine spezielle Spulenwicklung ausgeglichen werden. Hierbei tritt der Effekt auf, daß mit zunehmender Höhe und gleichbleibender Strömungsgeschwindigkeit der Schwebekörper 2 immer langsamer wird. Dies kann dadurch kompensiert werden, daß die vom Magnetfeld durchsetzte Fläche entsprechend schneller zunimmt. Dies läßt sich beispielsweise durch eine Wicklungsdichte erreichen, die nicht linear über die Spulenlänge zunimmt. Auf jeden Fall ist die Ableitung der Wicklungsdichte über die Länge des Meßrohres immer nur nicht positiv oder nur nicht negativ.\nBei einer Bewegung des Schwebekörpers innerhalb der Spule wird eine Spannung induziert, deren Amplitude der Geschwindigkeit des Schwebekörpers proportional ist. Die Amplitude ist ebenfalls proportional zur Änderung der Wicklungsdichte. Da dieser jedoch bei der Ausführungsform nach Fig. 6 als konstant angenommen ist, ist die in der Spule induzierte Spannung direkt proportional zur Geschwindigkeit des Schwebekörpers. Eine Bewegung des Schwebekörpers mit konstanter Geschwindigkeit zwischen dem unteren Anschlag 4 und dem oberen Anschlag 5 induziert eine konstante positive Spannung in der Spule, falls der Nordpol der Magnetfelderzeugungseinrichtung im Schwebekörper in Richtung der zunehmenden Wicklungsdichte zeigt. Bei Bewegungsumkehr wird eine negative Spannung in der Spule 3 induziert. Es ist somit möglich, sowohl die Geschwindigkeit als auch die Richtung der Bewegung des Schwebekörpers 2 innerhalb des Meßrohres 1 berührungsfrei zu ermitteln.\nIn der Praxis ist es aber nur sehr schwer möglich, die Wicklungsdichte kontinuierlich über die gesamte Länge der Spule 3 zu erhöhen bzw. zu senken. Die einfachste Form der Änderung der Wicklungsdichte ist es, die Wicklungsdichte stufenweise zu erhöhen, wie dies in Fig. 7 dargestellt ist. Pro Längeneinheit wird abschnittsweise die Zahl der Windungen um eine vorbestimmte Anzahl erhöht. Bei einer Bewegung des Schwebekörpers 2 im Meßrohr 1 wird jedesmal dann ein Spannungsimpuls in der Spule 3 induziert, wenn das Magnetfeld des Schwebekörpers 2 in den Bereich einer Wicklungsdichte-Stufe gelangt, sich also die vom Magnetfeld durchsetze Fläche ändert. Hierbei hängt die Amplitude des Spannungsimpulses nur von der Geschwindigkeit des Schwebekörpers ab. Wenn die Magnetfelderzeugungseinrichtung gleich groß wie oder größer als der Abstand der Stufen ist, wirkt die Magnetfelderzeugungseinrichtung ausgleichend, d. h. es entsteht am Ausgang der Spulenanordnung 11 bei einer konstanten Geschwindigkeit des Schwebekörpers 2 ein fast gleichförmiges Spannungssignal, d. h. ein Spannungssignal, das praktisch keine Sprungstellen aufweist.\nEine etwas bessere, aber auch aufwendigere Möglichkeit, die Wicklungsdichte zu erhöhen, zeigt Fig. 8. Hier sind zwar ebenfalls Wicklungsdichte-Stufen vorhanden. In jeder Stufe nimmt aber die Wicklungsdichte stetig zu. Dies wird dadurch erreicht, daß bei einer hinzukommenden Wicklungslage, d. h. einer neuen Wicklungsstufe, die Leiter nicht sofort dicht, also mit gegenseitiger Berührung innerhalb der Lage, gewickelt werden, wie es in Fig. 7 der Fall ist, sondern der Wicklungsabstand wird in jeder neu hinzukommenden Lage am Anfang größer gehalten und dann kontinuierlich gesenkt, bis der Wicklungsabstand in der Lage dem Drahtdurchmesser entspricht. Kleinere Sprünge in der Wicklungsdichte lassen sich zu Beginn einer jeden neuen Wicklungslage, d. h. Stufe, nicht vermeiden, die Sprünge sind jedoch wesentlich geringer als die Sprünge nach Fig. 7. Durch die schon angesprochene mittelnde Wirkung der Magnetfelderzeugungseinrichtung im Schwebekörper 2 erhält man bei dieser Art der Wicklung einen nahezu konstanten Spannungsverlauf über die Länge der Spule, wenn sich der Schwebekörper 2 mit konstanter Geschwindigkeit bewegt.\nDie dargestellten Durchflußmesser sind insbesondere zur Messung der Durchflußmenge eines Fluids geeignet, das den in Fig. 9 dargestellten Strömungsverlauf hat. Das Fluid fließt nicht stetig oder kontinuierlich, sondern in Form von Strömungspulsen, die eine relativ geringe Breite aber eine bestimmte Amplitude aufweisen. Die Amplitude muß hierbei nicht konstant sein. Ein derartiges Strömungsverhalten ergibt sich beispielsweise am Ausgang von Dosierpumpen. Mit den dargestellten Durchflußmessern ist es nun möglich, das Volumen eines jeden Strömungspulses relativ genau zu bestimmen. Während des Strömungspulses wird der Schwebekörper 2 mit dem Fluid mitgerissen. Würde kein Fluid am Schwebekörper 2 vorbeifließen, würde die Geschwindigkeit des Schwebekörpers mit der Geschwindigkeit des Fluids übereinstimmen. Da sich aber zwischen Schwebekörper 2 und der Wand des Meßrohres 1 ein Ringspalt 8 befindet und der Schwebekörper durch sein Eigengewicht eine Druckdifferenz zwischen Ober- und Unterseite des Schwebekörpers 2 erzeugt, strömt während des Strömungspulses Fluid am Schwebekörper 2 vorbei. Dadurch wird der Schwebekörper 2 ständig hinter der Fluidströmung zurückbleiben und eine etwas geringere Geschwindigkeit als das Fluid erreichen. Umgekehrt eröffnet aber der Ringspalt die Möglichkeit, daß der Schwebekörper wieder in seine Ausgangslage zurücksinken kann, wenn kein Strömungspuls vorhanden ist. Fig. 10 zeigt schematisch die Geschwindigkeit des Schwebekörpers. Die Geschwindigkeit ist also zur Zeit des Strömungspulses von der Strömungsgeschwindigkeit des Fluids abhängig. In diesem Fall wird eine positive Geschwindigkeit angenommen. Wenn der Strömungspuls geendet hat, sinkt der Schwebekörper mit einer sehr viel kleineren Geschwindigkeit, die hier als negativ angenommen wird, wieder in seine Ausgangslage zurück.\nIntegriert man die Hubgeschwindigkeit des Schwebekörpers 2 über die Dauer des Strömungspulses, erhält man die Steighöhe des Schwebekörpers 2 als Funktion der Zeit. Fig. 11 zeigt die Position des Schwebekörpers als Funktion der Zeit. Am Ende des Strömungspulses erreicht der Schwebekörper 2 seinen maximalen Hub. Die Position des Schwebekörpers 2 wird mit Hilfe des Integrators 16 ermittelt. Der Spitzenwert, also der maximale Hub, wird durch den Spitzenwertmesser 17 festgestellt. Ohne die Verluste über den Ringspalt würde der maximale Hub, multipliziert mit der mittleren Querschnittsfläche des Meßrohres, die gesuchte Durchflußmenge pro Strömungspuls ergeben. In diesem Fall kann man die maximale Hubhöhe durch die Integration der Hubgeschwindigkeit zwischen Beginn und Ende des Strömungspulses berechnen. Der Beginn und das Ende des Strömungspulses können durch den Diskriminator 18 bestimmt werden, der den Integrator startet, sobald eine minimale Geschwindigkeit des Schwebekörpers 2 überschritten wird, also eine vorgegebene erste Spannung überschritten wird, und der die Integration stoppt, sobald eine vorbestimmte zweite Hubgeschwindigkeit wieder unterschritten wird, also eine vorbestimmte zweite Spannung unterschritten wird. Die Berechnung, d. h. die Multiplikation des maximalen Hubs mit der Querschnittsfläche des Meßrohres kann in der Recheneinrichtung 19 erfolgen, die ihr Ergebnis in der Anzeige 20 anzeigen kann. Das Ergebnis kann aber auch direkt weiterverarbeitet werden, ohne angezeigt zu werden. Der Spitzenwertmesser 17 muß zu Beginn eines weiteren Strömungspulses, ebenso wie der Integrator 16, zurückgesetzt werden. Dies kann durch den Diskriminator 18 erfolgen.\nDas beschriebene Verfahren ist immer dann ausreichend genau für die Bestimmung der Durchflußmenge eines Strömungspulses, wenn die Verluste über den Ringspalt 8 während eines Strömungspulses zu vernachlässigen sind, d. h. entweder der Ringspalt sehr eng, die Dichte des Schwebekörpers nur wenig größer als die Dichte des Fluids oder die Viskosität des Fluids sehr groß ist. In diesem Fall entspricht die Geschwindigkeit des Schwebekörpers 2 praktisch der Geschwindigkeit des Fluids. Während die Viskosität des Fluids vorgegeben ist, lassen sich die anderen Größen durch die Konstruktion des Schwebekörpers und damit die Ausbildung des Ringspalts stark beeinflussen. Die Strömungsverluste über den Ringspalt können jedoch nicht, wie es einerseits zu wünschen wäre, beliebig kleingemacht werden, da der Schwebekörper 2 zwischen zwei Strömungspulsen andererseits auch wieder auf den unteren Anschlag 4 im Meßrohr 1 zurücksinken muß. Da die Sinkgeschwindigkeit des Schwebekörpers 2 und die Strömungsverluste über den Ringspalt 8 während der Förderphase, d. h. während des Strömungspulses, dieselbe Ursache haben, bedeutet ein geringer Spaltverlust gleichzeitig eine sehr langsame Sinkgeschwindigkeit zwischen zwei Strömungspulsen. Dies würde aber bedeuten, daß ein sehr langer zeitlicher Abstand zwischen zwei Strömungspulsen notwendig wäre, damit der Schwebekörper 2 tatsächlich wieder auf den unteren Anschlag 4 zurücksinken kann. Um auch größere Verluste über den Ringspalt 8 zuzulassen, ermittelt man die Sinkgeschwindigkeit des Schwebekörpers 2, d. h. die Geschwindigkeit, mit der der Schwebekörper 2 bei nicht vorhandener bzw. geringer Strömung wieder auf den unteren Anschlag 4 zurücksinkt. Dies kann ebenfalls mit Hilfe des Integrators 16 geschehen, der die Sinkgeschwindigkeit über die Zeit integriert. Die integrierte Sinkgeschwindigkeit kann in der Recheneinrichtung 19 durch die Sinkzeit dividiert werden. Hierdurch ergibt sich die mittlere Sinkgeschwindigkeit. Man kann nun mit guter Nährung annehmen, daß der Volumenstrom, der während des Strömungspulses am Schwebekörper vorbeiströmt und zu einem systematischen Meßfehler führt, gleich ist mit dem Volumenstrom, der am Schwebekörper 2 während der Sinkphase vorbeiströmt. Die Recheneinrichtung 19 kann nun einen Korrekturwert bilden, indem sie die mittlere Sinkgeschwindigkeit mit der Dauer des Strömungspulses und dem mittleren Querschnitt des Meßrohres multipliziert. Der Korrekturwert wird zur unkorrigierten Durchflußmenge hinzu addiert. Auf diese Weise ist es möglich, den systematischen Fehler, der durch die Strömungsverluste am Ringspalt entsteht, zu korrigieren und ein Ergebnis zu erhalten, das mit einem sehr geringen Meßfehler behaftet ist. Gleichzeitig kann man hiermit eine hohe Sinkgeschwindigkeit des Schwebekörpers zulassen, so daß auch Messungen dann durchgeführt werden können, wenn die Strömungspulse mit einer relativ hohen Wiederholrate auftreten, wie dies beispielsweise bei Dosierpumpen mit Magnetantrieb der Fall ist.\nWenn sich die Betriebsbedingungen nicht ändern, kann man auch auf die Feststellung einiger Größen verzichten. So ist es beispielsweise möglich, die Verluste am Ringspalt 8 einmal zu bestimmen und hieraus einen konstanten Korrekturwert festzulegen, der in der Recheneinrichtung 19 dem Meßergebnis hinzu addiert wird. Weiterhin ist es möglich, auf die Feststellung des Endes des Strömungspulses zu verzichten, wenn die Breite des Strömungspulses, also seine Zeitdauer, bekannt ist. Dies ist in der Regel dann der Fall, wenn der Strömungspuls direkt am Ausgang der den Strömungspuls erzeugenden Einrichtung, also der Pumpe, ermittelt wird. Wenn die Dauer des Förderhubes der Dosierpumpe bekannt ist, kann man beispielsweise die Integration mit Beginn des Förderhubes starten, gegebenenfalls um eine Totzeit versetzt, und mit dem Ende des Förderhubes enden lassen. In diesem Fall ist es nicht mehr notwendig, zu ermitteln, ob sich der Schwebekörper 2 bewegt oder nicht.\n1. Verfahren zur Bestimmung der Durchflußmenge eines Fluids mit einer pulsierenden Strömung mit Hilfe eines in einem Meßrohr frei beweglichen Schwebekörpers, der entgegen der Strömungsrichtung von einer Rückstellkraft beaufschlagt ist, und bei dem der Beginn der Bewegung des Schwebekörpers ermittelt wird, dadurch gekennzeichnet, daß die Geschwindigkeit des Schwebekörpers (2, 102) im Meßrohr (1, 101) ständig gemessen und aus der Geschwindigkeit des Schwebekörpers die Durchflußmenge ermittelt wird, indem die Geschwindigkeit über eine vorbestimmte Integrationszeit aufintegriert und der Integrationswert in die Durchflußmenge umgerechnet wird.\n2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Integrationszeit durch die Zeit zwischen Beginn und Ende der Bewegung des Schwebekörpers (2) in Strömungsrichtung bestimmt ist.\n3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Integrationszeit bei Strömungspulsen mit konstanter und bekannter Dauer in Abhängigkeit davon vorgegeben wird, wobei die Integration am Beginn der Bewegung gestartet wird.\n4. Verfahren nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Beginn bzw. das Ende der Bewegung des Schwebekörpers (2, 102) durch das Überschreiten einer ersten bzw. Unterschreiten einer zweiten vorbestimmten Geschwindigkeit ermittelt wird.\n5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Integrationswert mit dem mittleren Querschnitt des Meßrohres (1, 101) multipliziert wird, wobei gegebenenfalls ein Korrekturwert hinzugefügt wird, um die Durchflußmenge zu erhalten.\n6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß zur Ermittlung des Korrekturwerts eine mittlere Sinkgeschwindigkeit des Schwebekörpers (2, 102) in Richtung der Rückstellkraft ermittelt wird, solange kein Strömungspuls vorhanden ist.\n7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß zur Ermittlung der mittleren Sinkgeschwindigkeit die Sinkgeschwindigkeit aufintegriert und durch eine Sinkzeit dividiert wird.\n8. Verfahren nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Korrekturwert durch das Produkt aus mittlerer Sinkgeschwindigkeit, Integrationszeit und mittlerem Querschnitt des Meßrohres (1, 101) gebildet wird.\n9. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß ein konstanter Korrekturwert vorgegeben wird.\n10. Durchflußmesser mit einem Meßrohr, einer das Meßrohr umgebenden Spulenanordnung, einem im Meßrohr frei beweglichen Schwebekörper, der entgegen der Strömungsrichtung von einer Rückstellkraft beaufschlagt ist, und einer Auswerteeinrichtung, die mit der Spulenanordnung verbunden ist und eine durch eine Bewegung des Schwebekörpers induzierte Spannung auswertet, dadurch gekennzeichnet, daß eine Geschwindigkeitsmeßeinrichtung (11, 111) vorgesehen ist, die die Geschwindigkeit der Bewegung des Schwebekörpers (2, 102), ständig mißt und daß die Auswerteeinrichtung (15) einen das Ausgangssignal der Spulenanordnung (3; 6, 7) über eine vorbestimmte Zeit integrierenden Integrator (16) aufweist, der mit einem Spitzenwertmesser (17) verbunden ist, und der Integrator (16) und der Spitzenwertmesser (17) mit einer Recheneinrichtung (19) verbunden sind.\n11. Durchflußmesser nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß das Meßrohr (1, 101) aus magnetisch nicht leitendem Material gebildet ist, der Schwebekörper (2, 102) eine Magnetfelderzeugungseinrichtung (N, S) aufweist und die Spulenanordnung (3; 6, 7) eine über die Länge des Meßrohres (1, 101) variierende Wicklungsdichte aufweist.\n12. Durchflußmesser nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Ableitung der Wicklungsdichte über die Meßrohrlänge in einem Bewegungsbereich des Schwebekörpers (2, 102) entweder nur nicht positiv oder nur nicht negativ ist.\n13. Durchflußmesser nach einem der Ansprüche 10 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß das Meßrohr (1, 101) zumindest am in Strömungsrichtung vor dem Schwebekörper (2, 102) befindlichen Ende des Bewegungsbereichs des Schwebekörpers (2, 102) einen Anschlag (4, 5; 104, 105) aufweist.\n14. Durchflußmesser nach einem der Ansprüche 10 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Spulenanordnung (3; 6, 7) über den Bewegungsbereich des Schwebekörpers (2, 102) hinausragt.\n15. Durchflußmesser nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß die Spulenanordnung (3; 6, 7) um eine dem Doppelten des Meßrohrinnendurchmessers entsprechende Strecke über den Bewegungsbereich des Schwebekörpers (2, 102) hinausragt.\n16. Durchflußmesser nach einem der Ansprüche 11 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß die Wicklungsdichte im Bewegungsbereich des Schwebekörpers (2, 102) linear ansteigt und der Meßrohrinnendurchmesser konstant ist.\n17. Durchflußmesser nach einem der Ansprüche 11 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß die Wicklungsdichte im Bewegungsbereich des Schwebekörpers (2, 102) stufenförmig zunimmt, wobei die Länge der Magnetfelderzeugungseinrichtung (N, S) gleich groß oder größer als der Abstand der Stufen ist.\n18. Durchflußmesser nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß die Wicklungsdichte in jeder Stufe anwächst.\n19. Durchflußmesser nach einem der Ansprüche 11 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß der Innendurchmesser des Meßrohrs (1, 101) zunimmt und die Wicklungsdichte sich in Abhängigkeit von dieser Zunahme ändert.\n20. Durchflußmesser nach einem der Ansprüche 10 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß die Spulenanordnung (6, 7) mehrere Spulen aufweist, die einander dicht benachbart sind.\n21. Durchflußmesser nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, daß die Ausgangssignale der Spulen (6, 7) einzeln verstärkt und dann aufsummiert werden.\n22. Durchflußmesser nach einem der Ansprüche 10 bis 21, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen Spulenanordnung (3; 6, 7) und Auswerteeinrichtung (15) ein Tiefpaßfilter (14) angeordnet ist.\n23. Durchflußmesser nach einem der Ansprüche 10 bis 22, dadurch gekennzeichnet, daß mit dem Ausgang der Spulenanordnung (3; 6, 7) ein Diskriminator (18) verbunden ist, der bei Überschreiten eines vorbestimmten ersten Spannungswerts den Integrator (16) startet und bei Unterschreiten eines vorbestimmten zweiten Spannungswerts den Integrator (16) anhält.\n24. Durchflußmesser nach einem der Ansprüche 10 bis 23, dadurch gekennzeichnet, daß der Schwebekörper (2, 102) von einer Feder beaufschlagt ist.


Eschlikon: Gold für das Team Leutenegger/Graf\nDer Reitclub Sonnenberg und Umgebung führte am Samstag in Eschlikon den OKV-Patrouillenrittfinal durch. Gold ging an die Equipe des Pferdezuchtvereins Rheintal, Silber an diejenige des RV Gossau/Wetzikon. Die Bronzemedaillen durften sich die Reiterinnen des RV Glärnisch umhängen lassen. 39 OKV-Equipen nahmen am Final teil.\nSie haben es geschafft: Nach ihren Siegen bei den diesjährigen OKV-Patrouillenritten in Amriswil und Elgg holten Daniela Leutenegger und Janine Graf Gold im Final. Sie zeigten sich bei der Siegerehrung überrascht und freuten sich. «Wir haben nicht mehr damit gerechnet», gaben sie zu. «Der 'Blinde Kuh'-Posten ist uns komplett misslungen.» Da nach dem Rangpunktesystem gewertet wurde – für jeden Posten wurde eine separate Rangliste erstellt und die Rangpunkte dann zusammengezählt – fällt ein fast letzter Rang bei einem Posten natürlich ins Gewicht. Dennoch gewannen die beiden Mitglieder des PZV Rheintals am Schluss mit 79 Rangpunkten. Teilgenommen hatten Daniela Leutenegger und Janine Graf mit ihren bereits 27-jährigen Pferden Rambo und Marylene. Das Quartett ist seit über 20 Jahren gemeinsam an Patrouillenritten unterwegs. Die Goldmedaille im OKV-Final holte das erfolgreiche Paar Leutenegger/Graf zuletzt im Jahr 2013.\nWenige Punkte Vorsprung\nSilber ging an Nannette Bratteler und Melanie Achermann vom RV Gossau/Wetzikon mit 96 Rangpunkten. Knapp dahinter, mit 102 Punkten, erreichten die Glarnerinnen Marianne Hefti und Petra Zweifel den Bronzerang. Den Sieg in der offenen Kategorie mit 13 startenden Zweierteams holten Martina Nussbaumer mit Paco Rabanne und Corinne Hanselmann mit Pjakkur. Die Strecke führte die Teams während rund vier Stunden von Eschlikon via Ifwil nach Guntershausen, über Balterswil und Wallenwil zurück zum Ausgangspunkt.\nVielseitigkeit von Pferd und Reiter gefragt\nUnterwegs absolvierten die Teilnehmer zehn Posten, einen davon auf der Anlage des KV Hinterthurgau und einen auf dem Hof von Familie Seiler in Balterswil. Unter anderem bauten die Reiter einen «schiefen Turm von Pisa» mit Holzscheiten, absolvierten einen Gymkhanaparcours und assen vom Pferd aus mit Besteck innert einer Minute möglichst viel Schokolade. Beim «Borkenkäfer»-Posten musste der Reiter zwei Wäscheklammern mit grösstmöglicher Entfernung an einer senkrecht am Baum angebrachten Schnur befestigen – ohne dabei vom Pferd zu fallen. Einige zeigten sich wagemutig und standen kurzerhand auf den Sattel, um die Wäscheklammer auf weit über drei Metern Höhe zu platzieren. Beim «Blinde Kuh»-Posten wurde ein «blindes» Teammitglied vom anderen dirigiert und musste mit einem Kugelschreiber eine vorgegebene Figur auf Papier nachzeichnen.\nBei der Siegerehrung durften sich alle am grosszügigen Gabentisch bedienen. Auch OK-Präsident Manfred Kiser war im Grossen und Ganzen zufrieden mit dem Anlass, wie er sagte.\nHier finden Sie die Rangliste des OKV Patrouillenritt-Finals


Eine goldene Kerze für Dagmar Weber auf Kerze-anzuenden.de\nSie befinden sich hier:Alle Kerzen » Dagmar Weber\nEine goldene Kerze für Dagmar Weber\nGeboren am 10.03.1955\nGestorben am 16.04.2013 in Remscheid\nAm 19.04.2013 um 09:22 Uhr\nEin Geschenk von: Krabbel\n\nNadire am 19.04.2013Eintrag melden\nUwe Colling am 19.04.2013Eintrag melden\nIch fühle mit dir ,da ich den Schmerz kenne der dann kommt wenn ein Familienmitglied unerwartet einen für immer verläßt.\nIn deinem Herzen wird sie aber immer bei dir sein.\nDu weisst,ich bin für dich da.\nDies ist eine goldene Kerze für Dagmar Weber\nAm 19.04.2013 wurde diese goldene Gedenkkerze online für Dagmar Weber (im Tierkreiszeichen Fische geboren) auf Kerze-anzuenden.de entzündet und damit ein einzigartiges Online-Gedenken erstellt.\nDie goldene Kerze zum Gedenken an Dagmar Weber wurde 1.326 besucht. Es wurde bisher 2 mal Mitgefühl ausgedrückt. Gerne können auch Sie jetzt den Hinterbliebenen gegenüber Ihr Mitgefühl ausdrücken und einige Worte zum Verstorbenen oder ein Spruch/Gedicht verfassen. Nutzen Sie hierfür den Link "Mitgefühl verfassen".


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EWE Baskets Oldenburg - Gametime - Spielberichte - Vorbericht - EWE Baskets Oldenburg - FC Bayern München Basketball - EWE Baskets mit Selbstvertrauen ins Spitzenspiel\nEWE Baskets mit Selbstvertrauen ins Spitzenspiel\nDie EWE Baskets Oldenburg gehen mit großer Vorfreude auf einen Basketball-Festtag in die nächste Partie am Samstag (20.30 Uhr). Dann ist mit dem FC Bayern München der Tabellenführer der easyCredit BBL zu Gast in der bereits ausverkauften Großen EWE Arena.\nSelbstvertrauen haben die Oldenburger in den letzten Wochen getankt. Elf Erfolge gelangen in den letzten 14 Partien, die EWE Baskets erlaubten sich keinen Ausrutscher und machten zuletzt noch einmal deutliche Fortschritte. Seit der deutlichen Niederlage gegen Ludwigsburg und mit dem in Bestbesetzung entstehenden Rhythmus, legte die Mannschaft spielerisch und bezogen auf die Intensität noch einmal zu und kletterte mit dem Sieg in Bayreuth auf den vierten Platz.\n23 Assists bei nur 10 Ballverlusten erreichte die Mannschaft von Headcoach Mladen Drijencic in den letzten drei Partien, verwandelte dabei knapp 54 Prozent ihrer Wurfversuche. Das Aufeinandertreffen mit der besten deutschen Mannschaft hätte für die Oldenburger also zu keinem besseren Zeitpunkt kommen können. Das Team weiß, dass es mit einem Sieg gegen Bayern München „ein richtiges Ding raushauen kann“, wie es Philipp Schwethelm im Gespräch mit der Nordwest-Zeitung auf den Punkt brachte.\nBeide Teams gehen mit kurzfristigen personellen Änderungen in die Partie am Samstag. Die EWE Baskets verstärkten sich mit der Verpflichtung von Durand Scott auf den kleinen Positionen noch einmal. Über einen Einsatz am Samstag ist allerdings noch nicht entschieden. Bayern München sorgte mit der Trennung von Headcoach Sasa Djordjevic für Aufsehen. Für die Partie gegen Oldenburg wird der bisherige Assistant Coach Emir Mutapcic die Führung übernehmen.\nRein sportlich sind die Gäste in dieser Spielzeit über nahezu jeden Zweifel erhaben. 23 Siege bei nur zwei Niederlagen sorgen für die unangefochtene Spitzenposition der BBL, in fremden Arenen ist Bayern gar noch unbesiegt. Drei Niederlagen in den letzten 10 Tagen trübten die Stimmung allerdings ein. Zunächst kam das knappe und geradezu bittere Aus im Halbfinale des Eurocups, danach machte sich der Kräfteverschleiß im Spitzenspiel gegen ALBA BERLIN bemerkbar. In Oldenburg ist eine Mannschaft zu erwarten, die bis in die Haarspitzen motiviert ist, um den Eindruck auszumerzen.\nDie Niederlage gegen Berlin kostet die Gäste zudem auch den Einsatz von Reggie Redding, der nach einer Tätlichkeit für drei Partien gesperrt wurde. Gleichwohl warten die Bayern mit einem beeindruckend tiefen Kader auf, in dem kaum ein Spieler deutlich über 20 Minuten im Schnitt spielen muss. Neben Redding spielt alleine Jared Cunningham, einer der stärksten Offensivspieler der Liga, über 23 Minuten. Tospcorer des Pokalsiegers ist Devin Booker mit 12,8 Punkten pro Partie. Dazu punkteten im Saisonverlauf Jared Cunningham (11,3), Nihad Djedovic (11,3), der aktuell verletzte Milan Macvan (10.9) und Reggie Redding (10,1) zweistellig.\nDem FC Bayern die erste Auswärtsniederlage der Saison beizubringen wird also eine extrem anspruchsvolle Aufgabe, die ohne die Energie der Fans nur schwer zu lösen sein wird. Die EWE Baskets hoffen dabei auf eine möglichst gelbe Große EWE Arena und eine Stimmung, die dem Team den nötigen Push gibt. Dann kann es auch mit dem sechsten Heimsieg (drei Niederlagen) gegen Bayern München funktionieren.\nMladen Drijencic (Headcoach): „Bayern verfügt über eine individuelle Qualität und Tiefe, die sie von allen anderen Mannschaften in der Liga abhebt. Deshalb können die Gäste auch nach ihren Wechseln Intensität und Rhythmus auf höchstem Niveau erhalten. Wir müssen an unserem Limit spielen und brauchen auch die Energie der Fans, um eine Chance zu haben.“\nEs ist das Duell zweier unterschiedlicher Center-Schulen, wenn Rasid Mahalbasic und Devin Booker aufeinandertreffen. Mahalbasic wird seine Vorteile als klassischer Center in Brettnähe suchen, während Bayern München vor allem versuchen wird, Booker über seine Athletik und das Pick&Roll ins Spiel zu bringen.\nMickey McConnell setzte seine beeindruckenden Leistungen der letzten Wochen in Bayreuth fort, erzielte 13 Punkte und fünf Assists, war aber vor allem in der Crunchtime zur Stelle. Gegen die körperlich klar überlegenen Braydon Hobbs (1,96) und Stefan Jovic (1.98) wartet auf den Oldenburger Spielmacher eine besondere Herausforderung.


S 18 AS 369/13 | Sozialgerichtsbarkeit Bundesrepublik Deutschland\nS 18 AS 369/13\nDer Bescheid vom 17.12.2012 in der Gestalt des Widerspruchsbescheides vom 20.02.2013 in der Fassung des Änderungsbescheides vom 18.03.2014 wird abgeändert und der Beklagte verurteilt, der Klägerin für die Zeit vom 10.11.2012 bis 30.04.2013 höhere SGB II-Leistungen unter Berücksichtigung von Kosten der Unterkunft und Heizung von 430,00 EUR monatlich zu gewähren. Der Beklagte trägt die notwendigen außergerichtlichen Kosten der Klägerin zu 50 %. Die Berufung wird zugelassen.\nDie Klägerin begehrt vom Beklagten die Gewährung von höheren Leistungen nach dem Sozialgesetzbuch Zweites Buch (SGB II) unter Berücksichtigung von höheren Kosten der Unterkunft und Heizung.\nDie Klägerin bezog in Bedarfsgemeinschaft mit ihrem Ehemann Leistungen nach dem SGB II vom Beklagten. Der Ehemann der Klägerin erhielt eine Rente wegen voller Erwerbsminderung. Während des Bezuges von Leistungen nach dem SGB II erfolgte zum 30.09.2011 die Kündigung der bisherigen Mietwohnung durch den Vermieter. In der Folgezeit mietete die Klägerin mit ihrem Ehemann eine neue Wohnung an. Für diese Wohnung waren ein Kaltmietzins von 320,00 EUR sowie Nebenkosten von 150,00 EUR zu zahlen. In den Nebenkosten war ein Anteil von 40,00 EUR für Heizkosten enthalten. Eine zentrale Bereitung von Warmwasser erfolgte nicht. Die Anmietung der neuen Wohnung erfolgte ab dem 15.10.2011 für eine befristete Mietdauer von zunächst 3 Jahren.\nEine vorherige Zusicherung vor Anmietung der neuen Wohnung durch den Beklagten war nicht erfolgt. Der Beklagte berücksichtigte in der Folgezeit bei der Bewilligung von Leistungen nach dem SGB II nicht die vollen Kosten der Unterkunft und Heizung. Ab Juli 2012 betrug die Erwerbsminderungsrente des Ehemannes der Klägerin 747,82 EUR. Aufgrund einer Ortsabwesenheit von mehr als 3 Wochen erhielt die Klägerin ab dem 13.10.2012 keine SGB II-Leistungen mehr. Am 10.11.2012 kehrte die Klägerin aus der angemeldeten Ortsabwesenheit zurück. Ausweislich der Verwaltungsakte des Beklagten erfolgte mit Bescheid vom 16.11.2012 eine Bewilligung von SGB II-Leistungen vom 10.11.2012 bis 30.04.2013 sowie eine Änderung der bewilligten Leistungen mit Bescheid vom 17.12.2012 für die Zeit von Januar bis April 2013.\nGegenüber der Klägerin erging ein einheitlicher Bescheid am 17.12.2012, der den gesamten Zeitraum vom 10.11.2012 bis Ende April 2013 regelte. Ausweislich des Bescheides vom 17.12.2012, welcher an die Klägerin ging, wurden ihr für November 2012 322,89 EUR bewilligt, für Dezember 2012 461,28 EUR und ab Januar 2013 469,47 EUR. Diese Werte entsprachen auch den Werten, die sich in der Verwaltungsakte des Beklagten bei den Änderungsbescheiden vom 17.12.2012 und dem Bewilligungsbescheid vom 16.11.2012 wiederfinden.\nDer Beklagte ging im Rahmen seiner Leistungsbewilligung von einer angemessenen Miete in Höhe von 266,00 EUR Kaltmiete, 40,00 EUR Heizkosten und 89,96 EUR Nebenkosten aus. Er errechnete des Weiteren einen Überschuss aus dem Renteneinkommen des Ehemannes der Klägerin von 81,54 EUR, welcher bei der Klägerin als bedarfsminderndes Einkommen angerechnet wurde.\nDer Ehemann der Klägerin verfügte über eine Haftpflichtversicherung für ein Kraftfahrzeug, für welche monatlich 28,64 EUR zu zahlen waren.\nDie Klägerin erhob in der Folgezeit gegen den Bescheid vom 17.12.2012 Widerspruch im Hinblick auf die Berücksichtigung der Kosten der Unterkunft und Heizung in voller Höhe.\nMit Widerspruchsbescheid vom 20.02.2013 wies der Beklagte den Widerspruch als unbegründet zurück. Hierbei führte er aus, dass nur ein Anspruch der Klägerin bestünde, da der Ehemann Erwerbsminderungsrentner sei. Die tatsächlichen Kosten der Unterkunft seien unangemessen. Angemessen seien insgesamt Kosten von 395,96 EUR, hiervon seien bei der Klägerin die Hälfte, also 197,98 EUR, zu berücksichtigen.\nHiergegen haben zunächst die Klägerin und ihr Ehemann gemeinsam am 05.03.2013 Klage erhoben. Die Klage wurde für den Ehemann in der Folgezeit zurückgenommen.\nIm Verlauf des gerichtlichen Verfahrens hat der Beklagte mit Änderungsbescheid vom 18.03.2014 für die Zeit von Januar bis April 2013 den Leistungsanspruch der Klägerin neu berechnet und ihr nunmehr Leistungen in Höhe von 470,18 EUR monatlich aufgrund eines geringeren überschießenden Einkommens des Ehemannes bewilligt.\nDie Klägerin ist der Ansicht, dass die Bewilligungsentscheidung rechtswidrig sei. Die Mietwerte des Beklagten seien fehlerhaft ermittelt. Es müsste jedenfalls ein höherer Anspruch auf Kosten der Unterkunft und Heizung unter Berücksichtigung des Wohngeldgesetzes zuzüglich eines Zuschlages von 10 % bestehen. Auch sei zu berücksichtigen, dass ein Wechsel der Wohnung aufgrund des zeitlich befristeten Mietvertrages nicht möglich gewesen sei.\nden Bescheid vom 17.12.2012 in der Gestalt des Widerspruchsbescheides vom 20.02.2013 in der Fassung des Änderungsbescheides vom 18.03.2014 abzuändern und die Beklagte zu verurteilen, ihr für die Zeit vom 10.11.2012 bis 30.04.2013 höhere SGB II-Leistungen unter Berücksichtigung von Kosten der Unterkunft und Hei¬zung von 470,00 EUR bei der Leistungsberechnung zu gewähren.\nEr ist der Ansicht, dass die Bewilligung rechtmäßig sei. Die Ermittlung der zu berücksichtigenden Kosten der Unterkunft und Heizung erfolge durch Erfassung von Angebots- und Bestandsmieten seit dem 01.01.2005. Es seien mehr als 5.800 Anzeigen aus dem Bereich des Beklagten hierfür ausgewertet worden. Für Wohnraum bis zu 65 m² ergebe sich ein Kaltmietwert von 266,00 EUR, dies seien 4,09 EUR je m². Bei der Klägerin seien noch 40,00 EUR Heizkosten und 89,96 EUR Nebenkosten hinzuzurechnen. Es sei zu berücksichtigen, dass während des Leistungsbezuges ein Umzug in eine unangemessene Wohnung erfolgt sei. Eine Berechnung der angemessenen Kosten der Unterkunft nach dem Wohngeldgesetz scheide aus, da für die Stadt I ein qualifizierter Mietspiegel bestehe. Auch betrage der bewilligte Betrag mehr als sich aus dem Wohngeldgesetz ohne Zuschlag ergebe.\nFür die weiteren Einzelheiten des Sach- und Streitstandes wird ergänzend Bezug genommen auf den Inhalt der Gerichtsakte sowie den Inhalt des beigezogenen Verwaltungsvorganges des Beklagten. Dieser lag vor und war Gegenstand der mündlichen Verhandlung.\nStreitgegenständlich ist der Bewilligungsbescheid vom 17.12.2012 in der Gestalt des Widerspruchsbescheides vom 20.02.2013 in der Fassung des Änderungsbescheides vom 18.03.2014. Der Änderungsbescheid vom 18.03.2014 ist gem. § 96 Sozialgerichtsgesetz (SGG) Gegenstand des Klageverfahrens geworden.\nDer Bescheid vom 17.12.2012 in der Gestalt des Widerspruchsbescheides vom 20.02.2013 in der Fassung des Änderungsbescheides vom 18.03.2014 ist teilweise rechtswidrig und verletzt die Klägerin in ihren Rechten im Sinn von § 54 Abs. 2 Satz 1 SGG soweit der Beklagte bei der Leistungsgewährung weniger als 430,00 EUR als angemessene Kosten der Unterkunft und Heizung berücksichtigt hat.\nZeitlich erfasst die Klage den Bewilligungszeitraum vom 10.11.2012 bis 30.04.2013. Soweit der sich in der Verwaltungsakte befindliche Bescheid vom 17.12.2012 lediglich eine Regelung für die Zeit ab Januar 2013 trifft ist dies unbeachtlich, da der an die Klägerin gesandte Bescheid vom 17.12.2012 die Zeit ab dem 10.11.2012 regelt. Aus welchem Grund die in der Verwaltungsakte befindlichen Bescheidentwürfe vom 16.11.2012 und 17.12.2012 im Ergebnis bei der Klägerin als ein einheitlicher Bescheid vom 17.12.2012 ankamen, war daher nicht aufzuklären. Denn inhaltlich entsprach der Bescheid hinsichtlich der bewilligten Leistungen der Leistungshöhe die sich auch in den Bescheidentwürfen findet.\nDie Klägerin hat gegenüber dem Beklagten einen höheren Anspruch auf Leistungen nach dem SGB II unter Berücksichtigung von angemessenen Kosten der Unterkunft und Heizung gem. § 22 Abs. 1 SGB II von 430,00 EUR.\nIm Rahmen der Bewilligung von Leistungen nach dem SGB II steht der Klägerin ein höherer Anspruch auf Leistungen zu als ihr bisher bewilligt wurde. Der vom Beklagten als angemessen angesehene Betrag für die Unterkunft und Heizung von 395,96 EUR entspricht nicht der Angemessenheit im Sinn von § 22 Abs. 1 Satz 1 SGB II.\nAls angemessen ist vorliegend bei zwei Personen im streitgegenständlichen Zeitraum ein Betrag von 390,00 EUR für die Kaltmiete und die kalten Betriebskosten zu berücksichtigen sowie die tatsächlichen Heizkostenabschläge von 40,00 EUR.\nDa beim Umzug in die Wohnung keine Zusicherung zur Berücksichtigung der Aufwendungen für die neue Wohnung seitens des Beklagten gem. § 22 Abs. 4 SGB II eingeholt wurde, sind die tatsächlichen Kosten der Wohnung nur in Höhe der Angemessenheit zu berücksichtigen. Eine vorherige Kostensenkungsaufforderung ist nicht erforderlich, denn diese erfasst nur Fälle, in denen bereits bei Beginn des Leistungsbezuges eine unangemessene Wohnung bewohnt wird oder in denen eine zunächst angemessene Wohnung ohne Umzug unangemessen wird, zum Beispiel durch Mieterhöhung oder Auszug einer Person (Münder, SGB II, 5. A. 2013, § 22 Rn. 82 m.w.N.).\nDie Begrenzung der SGB II-Leistungen für die Kosten der Unterkunft auf die angemessenen Kosten ist grundsätzlich zulässig. Der Begriff der "Angemessenheit" unterliegt als unbestimmter Rechtsbegriff der uneingeschränkten richterlichen Kontrolle (BSG, Urteil vom 16.05.2012, B 4 AS 109/11 R m.w.N.). Die Angemessenheit der Aufwendungen (§ 22 Abs. 1 Satz 1 SGB II) ist nach der so genannten Produkttheorie zu bestimmen (vgl. BSG, Urteil vom 17.12.2009, B 4 AS 27/09 R; BSG, Urteil vom 07.11.2006, B 7b AS 18/06 R). Die beiden Faktoren dieses Produktes sind die den Hilfebedürftigen zustehenden Quadratmeter einerseits und der im maßgeblichen Vergleichsraum als angemessen anzusehende Quadratmeterpreis andererseits. Die Bestimmung der angemessenen Unterkunftskosten anhand dieser Methode ist verfassungsrechtlich unbedenklich. Durch die vom BSG in ständiger Rechtsprechung auch nach der Entscheidung des Bundesverfassungsgerichts vom 09.02.2010 (1 BvL 1/09, 1 BvL 3/09, 1 BvL 4/09) angewandte Methode wird sichergestellt, dass die Unterkunftskosten das verfassungsrechtlich geschützte Grundrecht auf Gewährleistung eines menschenwürdigen Existenzminimums abdecken. Denn anders als bei den Regelleistungen/Regelbedarfen, welche als feste Größe durch den Gesetzgeber festgelegt wurden, handelt es sich bei den Unterkunftskosten um eine variable Größe, welche von den jeweiligen Umständen des Einzelfalles (Größe der Bedarfsgemeinschaft, Wohnort) abhängen.\nZunächst ist für die Bestimmung der angemessenen Unterkunftskosten die abstrakt angemessene Wohnungsgröße und der Wohnungsstandard zu bestimmen, in einem zweiten Schritt ist festzulegen, auf welchen räumlichen Vergleichsmaßstab (Vergleichsraum) für die weiteren Prüfungsschritte abzustellen ist. In einem dritten Schritt ist zu ermitteln, wie viel in diesem Wohnungsmarkt für eine Wohnung des entsprechenden Standards aufzuwenden ist (Referenzmiete). Die Bestimmung der Referenzmiete hat aufgrund einer entsprechenden Datenerhebung und Datenauswertung durch den kommunalen Träger bzw. das Jobcenter zu erfolgen (sog. "schlüssiges Konzept"). Der so ermittelte Quadratmeterpreis für Wohnungen einfachen Standards ist dann mit der dem Hilfeempfänger zugestandenen Quadratmeterzahl zu multiplizieren und so die angemessene Miete festzustellen. Diese ersten drei Schritte bezeichnet das BSG als abstrakte Angemessenheitsprüfung (vgl. ausführlich BSG, Urteil vom 22.09.2009, B 4 AS 18/09 R m.w.N.).\nBei der Bestimmung der angemessenen Wohnfläche i.S.v.§ 22 Abs. 1 Satz 1 SGB 2 ist in Nordrhein-Westfalen seit dem 01.01.2010 auf die Werte der Nr. 8.2 der Wohnraumnutzungsbestimmungen - WNB (Runderlasses des Ministeriums für Bauen und Verkehr zum Vollzug der Teile 4 bis 6 des WBFG NW 2009 vom 12.12.2009, MBl NRW 2010, 1) zurückzugreifen. Entsprechend beträgt die Wohnflächengrenze für Einpersonenhaushalte für Zeiträume ab 01.01.2010 50 qm und für jede weitere Person zusätzlich 15 qm (vgl. BSG, Urteil vom 16.05.2012, B 4 AS 109/11 R). Da die Klägerin zusammen mit ihrem Ehemann welcher eine volle Erwerbsminderungsrente bezieht, in der Wohnung lebt, ist von einer angemessenen Wohnfläche von 65 qm auszugehen. Hinsichtlich des Wohnstandards hat dieser nach Ausstattung, Lage und Bausubstanz einfachen und grundlegenden Bedürfnissen zu genügen und muss keinen gehobenen Wohnstandard aufweisen. Die Wohnung muss von daher im unteren Segment der nach der Größe in Betracht kommenden Wohnungen liegen (BSG, Urteil vom 07.11.2006, B 7b AS 18/06 R).\nBei der Bestimmung des maßgeblichen örtlichen Vergleichsraums zur Ermittlung einer angemessenen Referenzmiete am Wohnort oder im weiteren Wohnumfeld des Leistungsberechtigten sind ausreichend große Räume (nicht bloße Orts- oder Stadtteile) der Wohnbebauung zu definieren, die aufgrund ihrer räumlichen Nähe zueinander, ihrer Infrastruktur und insbesondere ihrer verkehrstechnischen Verbundenheit einen insgesamt betrachtet homogenen Lebens- und Wohnbereich bilden. Hierbei muss nicht schematisch auf das Gebiet des zuständigen kommunalen Trägers oder auf den kommunalverfassungsrechtlichen Gemeindebegriff abgestellt werden. Insbesondere im ländlichen Raum kann es geboten sein, größere Gebiete als Vergleichsgebiete zusammenzufassen, während in größeren Städten andererseits eine Unterteilung in mehrere kleinere Vergleichsgebiete, die kommunalverfassungsrechtlich keine selbstständigen Einheiten darstellen, geboten sein kann (vgl. BSG, Urteil vom 12.12.2013, B 4 AS 87/12 R; BSG, Urteil vom 19.10.2010, B 14 AS 50/10 R; BSG, Urteil vom 19.02.2009, B 4 AS 30/08 R und BSG, Urteil vom 07.11.2006, B 7b AS 18/06 R).\nHiernach stellt für die Kammer die Stadt I den zu berücksichtigenden Vergleichsraum dar. Ein Abstellen auf den gesamten Kreis Höxter ist demgegenüber nicht geboten. Ausgehend hiervon entspricht der vom Beklagten ermittelte Wert von 4,09 EUR für die Kaltmiete nicht der Angemessenheit, denn dem Wert liegt kein schlüssiges Konzept zu Grunde.\nVon der Schlüssigkeit eines Konzepts ist nach ständiger Rechtsprechung des BSG (vgl. BSG, Urteil vom 10.09.2013, B 4 AS 77/12 R m.w.N.) auszugehen, sofern die folgenden Mindestvoraussetzungen erfüllt sind: - Die Datenerhebung darf ausschließlich in dem genau eingegrenzten und muss über den gesamten Vergleichsraum erfolgen, - es bedarf einer nachvollziehbaren Definition des Gegenstandes der Beobachtung, z.B. welche Art von Wohnungen - Differenzierung nach Standard der Wohnungen, Brutto- und Nettomiete (Vergleichbarkeit), Differenzierung nach Wohnungsgröße, - Angaben über den Beobachtungszeitraum, - Festlegung der Art und Weise der Datenerhebung (Erkenntnisquellen, z.B. Mietspiegel), - Repräsentativität des Umfangs der eingezogenen Daten, - Validität der Datenerhebung, - Einhaltung anerkannter mathematisch-statistischer Grundsätze der Datenauswertung und - Angaben über die gezogenen Schlüsse (z.B. Spannoberwert oder Kappungsgrenze).\nDurch diese Voraussetzungen ist sichergestellt, dass die Wirklichkeit zu den aktuellen Verhältnisse des örtlichen Mietwohnungsmarktes wiedergegeben wird, und die Begrenzung der Kosten der Unterkunft auf ein angemessenes Maß von den Gerichten hinreichend nachvollzogen werden kann.\nDie Datensammlung des Beklagten bezieht sich auf den kompletten Kreis Höxter und nicht bloß die Stadt I, weiterhin umfasst die Sammlung zwar einen umfangreichen Datenbestand von ca. 5.800 Wohnungsinseraten, jedoch betrifft dieser den Zeitraum seit 2005 und daher auch mehr als 5 Jahre alte Angebote. Nach dem Ablauf mehrerer Jahre können Wohnungsangebote jedoch nicht mehr den Rückschluss auf die aktuellen Mietpreise zulassen. Weiterhin ist nicht erkennbar, dass durch die Sammlung des Beklagten eine Differenzierung nach Wohnungsstandard erfolgte.\nVielmehr ist nach Ansicht des Gerichts zur Bestimmung der Angemessenheit auf den Mietspiegel der Stadt I aus dem Jahr 2011 abzustellen. Dieser kann eine hinreichende Datengrundlage im Sinne eines "schlüssigen Konzepts" darstellen (vgl. BSG, Urteil vom 17.12.2009, B 4 AS 27/09 R).\nAusgehend vom Mietspiegel 2011 ist in I ein Quadratmeterpreis von 4,25 EUR Kaltmiete angemessen. Bei der Ermittlung des angemessenen abstrakten Quadratmeterpreises ist nicht auf den jeweils örtlichen Durchschnitt aller gezahlten Mietpreise, sondern auf die im unteren (nicht im untersten) Bereich für alle vergleichbaren Wohnungen im örtlichen Vergleichsraum marktüblichen Wohnungsmieten abzustellen. Denn der Unterkunftsbedarf ist auf eine nach Ausstattung, Lage, Zuschnitt und Bausubstanz einfache Wohnung der unteren Kategorie gerichtet (BSG, Urteil vom 07.11.2006, B 7b AS 18/06 R).\nAnhand des Mietspiegels 2011 sind hierbei alle Wohnungen, die vor 1990 erbaut wurden, zu berücksichtigen. Denn es besteht im Hinblick auf den Anspruch auf Wohnraum im unteren Bereich kein Anspruch auf Unterkunftskosten, welche die Kosten für Neubauwohnungen abzudecken vermögen. Es ist daher ausreichend, wenn die ermittelten angemessenen Mietkosten Wohnungen mit einem Alter von 20 Jahren und älter abdecken (vgl. BSG, Urteil vom 17.12.2009, B 4 AS 27/09 R). Der Durchschnittswert der Baujahrskategorien bis 1990 für Wohnungen im Bereich von 41 bis 70 qm entspricht 4,25 EUR (3,60 EUR + 4,00 EUR + 4,50 EUR + 4,90 EUR / 4). Der Quadratmeterpreis von 4,25 EUR multipliziert mit 65 qm ergibt eine angemessene monatliche Nettokaltmiete von 276,25 EUR.\nAuch die kalten Nebenkosten sind abstrakt zu bestimmen (vgl. LSG NRW, Urteil vom 28.11.2013, L 7 AS 1122/13). Für die Bestimmung der angemessenen kalten Nebenkosten kann auf die jährlich ermittelten Betriebskostenspiegel des Deutschen Mieterbundes zurückgegriffen werden. Anhand des Betriebskostenspiegels 2011 ergibt sich (ohne Kosten für Heizung und Warmwasser) ein Wert von monatlich 1,75 EUR /qm. Für die Bestimmung der "kalte" Nebenkosten kann auf die bundesweiten Betriebskostenspiegel zurückgegriffen werden, da diese grundsätzlich nicht durch besondere örtliche Gegebenheiten stark schwankend sind (LSG Berlin-Brandenburg, Urteil vom 30.03.2010, L 28 AS 1266/ 08; SG Detmold, Urteil vom 09.04.2009, S 10 (7) AS 142/06). Aus dem Wert des Betriebskostenspiegels ergibt sich daher ein Wert von 113,75 EUR (1,75 EUR x 65 qm).\nHinsichtlich der Heizkosten sind im Rahmen des § 22 Abs. 1 Satz 1 SGB II grundsätzlich die tatsächlichen Kosten zu übernehmen, soweit diese angemessen sind. Im Rahmen einer Nichtprüfungsgrenze sind die Heizkosten solange als angemessen anzusehen, wie sie nicht den Wert, der sich aus den bundesweiten oder kommunalen Heizspiegeln in der Spalte für "extrem hohe" Heizkosten ergibt, übersteigen (BSG SozR 4-4200 § 22 Nr. 25). Bei den Heizkosten der Kläger ergibt sich hierfür kein Anhaltspunkt. Entsprechend sind die Heizkosten in tatsächlicher Höhe bei der Bestimmung der angemessenen Kosten der Unterkunft zu berücksichtigen. Dies sind vorliegend 40,00 EUR.\nInsgesamt ergibt sich daher eine Miete nebst Heizkosten von 430,00 EUR (376,25 EUR + 113,75 EUR + 40,00 EUR) die als Kosten der Unterkunft und Heizung zu berücksichtigten ist.\nIm Rahmen der Leistungsgewährung an die Klägerin ist als auf sie kopfanteilig entfallend ein Betrag von 215,00 EUR monatlich zu berücksichtigen. Weiterhin ist im Rahmen der Bewilligung des Anspruches zu berücksichtigen, dass die Erwerbsminderungsrente des Ehemannes der Klägerin teilweise auf den Bedarf der Klägerin für den Regelbedarf angerechnet wird, soweit die Rentenzahlung nicht für den fiktiven SGB II-Bedarf des Ehemannes benötigt wird. Da die höheren Kosten der Unterkunft auch im Rahmen der Berechnung des überschießenden Rentenanteiles des Ehemannes zu berücksichtigen ist, führt dies dazu, dass der Klägerin auch ein entsprechend höherer Anspruch an Leistungen nach dem SGB II für den Regelbedarf zusteht.\nInsofern hat der Beklagte bei der Neuberechnung des Anspruches der Klägerin bei der Berechnung des anrechenbaren Teils der Rente des Ehemannes auch dort einen Bedarf für die Unterkunfts- und Heizkosten von 215,00 EUR monatlich zu berücksichtigen. Insofern ergäbe sich für die Klägerin ein um 17,02 EUR höherer Anspruch hinsichtlich ihres Regelbedarfes, sowie ein um 17,02 EUR höherer Anspruch auf Leistungen für Kosten der Unterkunft und Heizung für die Monate mit vollständigem Leistungsanspruch.\nDie Kostenentscheidung beruht auf den §§ 183, 193 SGG und berücksichtigt das Verhältnis von Obsiegen und Unterliegen.\nDie Berufung wurde wegen grundsätzlicher Bedeutung der Sache zugelassen.


Klimmzüge lernen? (Sport, Fitness, Training)\nKlimmzüge lernen? Heii:)\nAlso um gleich auf den Punkt zu kommen, mein Problem ist, dass ich in ca einem Monat einen Sporttest für die Polizei habe und ich da ca 20 Klimmzüge schaffen sollte. Fitnessstudio zahlen mir meine Eltern nicht, also: Wie soll ich das schaffen?!\nIch bin für jede Hilfe dankbar ... komplette Frage anzeigen 12 Antworten\nvon Pudelwohl3, 21.01.2016 33\nEs gibt solche Stangen im Handel zu kaufen, die man in Türrahmen einspannen kann. Kosten nicht viel und dann könntest Du täglich trainieren.\nvon GuenterLeipzig, Community-Experte für Sport & Training, 22.01.2016 24\nSorry - 1 Monat ist etwas kurz, um eine solche Steigerung zu erreichen.\nDu kannst max. jeden zweiten Tag Klimmzüge trainieren, indem Du über den Tag verteilt mehrere Sets machst.\nUm das zentrale Nervensystem nicht zu überlasten, beginnst Du bei den Sets mit ca. 30 ... 40 % der Klimmzüge, die Du in einem Rutsch hinbekommst.\nAm Tag - über diesen verteilt (!) - 20 Sets.\nMache ab und zu einen Maximaltest.\nvon Fujin, 21.01.2016 32\nWie viele schaffst du schon an einem Stück?\nAm besten auch noch alter gewicht und größe angeben.\n21.01.2016 Ich schaffe jetzt ca 6-8\nBin 18, 55 kg Kommentar von\n21.01.2016 Am besten trainierst du dann weiter Klimmzüge, dies geht zum Glück auch an Klettergerüsten usw.. Am besten wendest du das Cluster System an. Dieses System lautet wie folgt: Du schaffst 6-8 Wiederholungen, wir gehen davon aus, dass du 6 Stück ohne probleme schaffst.\nDa 6 Stück meist nich genug sind multiplizieren wir die 6 mit 3 also 18. 18 Wiederholungen solltest du bei deinem Rücken Training schaffen! Du gehst dann wie folgt vor: Du machst ohne hilfe und sauber deine 6 Wiederholungen machst dann pause für etwa 30-60 und machst dann wieder so viele du schaffst wahrscheinlich werden es dann nur noch 4-5 sein.\nDies machst du immer weiter bist du 18 Wiederholungen insgesammt geschafft hast.\nBeispiel für dein Cluster Training:\n1. 6 Wiederholungen\n2. 4 Wiederholungen\n3. 4 Wiederholungen\n4. 2 Wiederholungen\n5. 1 Wiederholung\n6. 1 Wiederholung\nDieses System kannst du anfangs sehr gut verwenden und ich hoffe du schaffst es bis zur Prüfung. \nvon anjadasistso, 21.01.2016 21\nDu solltest dir zum Anfang eine Klimmzugstange zulegen oder überhaupt etwas wo Du dich hochziehen kannst.\nAls nächstest musst du deinen Rücken/Bizeps tranieren und das geht am besten mit Hanteln und entsprechenden Übungen und nebenbei machst du Klimmzüge und sobal du etwas an Masse aufgebaut hast, sollten die 20x kein Problem werden.\nvon AzonaFr3sH, 21.01.2016 34\nEinfach jeden tag zB morgens mittag und abend so viele klimmzüge wie du schaffst machen, und dann kurz pause machen und nochmal so viele du kannst\nWeitere Fragen mit Antworten Fitness + Training Sport Fitness Training Muskeln Muskelaufbau Mehr Themen\nTraining ohne Gewichte effektiv?\nIch bin 16 jahre alt, 161 groß und 54 Kilo schwer. Ich will noch wachsen, deshalb möchte ich nicht in einem Fitnessstudio trainieren. Meine Frage ist: Kann ich mit Situps, Push-ups, Klimmzüge, Kniebeugen,.... Die gleichen Ergebnisse erzielen wie wenn ich in einem Fitnessstudio trainiere? Weil wenn man logisch nachdenkt, dann fällt jenem auf, dass man z. B. bei Push-ups ca. 70% des Körpergewichts mit den Armen heben muss und bei Klimmzügen noch mehr. Ich werde mir später sowieso Gewichte holen, wenn diese Übungen mir zu leicht fallen. Aber bringt das überhaupt was?


dpa-AFX Compact | EM/'Wir sind bereit': EM-Anpfiff schürt den Tatendrang im Nationalteam\n12.06.2021 um 15:28 Uhr\nHERZOGENAURACH (dpa-AFX) - Auf der Suche nach Sonnencreme öffnete Joachim Löw sogar heimlich die eigentlich heilige Arzt-Tasche von Tim Meyer. Und dort wurde der Bundestrainer am Samstagmorgen vor dem Anpfiff der Trainingseinheit im Adi-Dassler-Stadion auch tatsächlich fündig. Der Team-Doc ließ es geschehen, Chef Löw genießt halt Sonderrechte.\nBei Sonnenbrand-Wetter in Franken läuft im EM-Quartier der deutschen Fußball-Nationalmannschaft kurz vor dem Knallstart gegen Frankreich im Grunde alles nach Plan, auch wenn der am Knie verletzte Mönchengladbacher Jonas Hofmann zumindest für die erste Turnierphase ausfallen wird.\nWichtiger aber ist: Die Startformation und die taktische Idee für den Ernstfall gegen den Weltmeister am Dienstag (21.00 Uhr) in München stehen. Anspannung und Vorfreude nehmen gleichzeitig zu. "Wir sind bereit, man hat den Drang anzufangen", verkündete Timo Werner am Samstag. Der Angreifer schwitzte nach dem Duschen noch mächtig nach.\n"Wir wollen eine Duftmarke setzen", kündigte Sorg durchaus forsch für die Standortbestimmung gegen Gruppen- und Turnierfavorit Frankreich an. Im Lounge-Bereich rund um den Pool konnten die deutschen Kicker am Freitagabend im Quartier das 3:0 Italiens gegen die Türkei auf einem Großbildschirm verfolgen. Die Emotionen und die Lautstärke der knapp 16 000 zugelassenen Zuschauer im Olympiastadion von Rom steigerte bei Thomas Müller und Co. die Lust auf den eigenen Start.\nOb Jonas Hofmann für eine späte Turnierrolle noch infrage kommt, ist vor Spiel Nummer eins nicht seriös zu beantworten. Trotz seiner Knieverletzung, über die der DFB keine exakte Diagnose kommuniziert, bleibt der 28 Jahre alte Mittelfeldspieler beim Team. Der Gladbacher absolviert vorerst individuelle Fitnesseinheiten. "Jonas wäre nicht mehr hier, wenn wir nicht berechtigte Hoffnungen hätten, dass er im Turnierverlauf einsteigen kann", sagte Sorg./kbe/DP/zb