RED_NC | Redresseur | Pi\nEnregistrerEnregistrer RED_NC pour plus tard\nTransformer Brochure FRA\nLE REDRESSEMENT NON COMMANDE\nPresser la touche F5 pour faire apparatre les signets\nqui favorisent la navigation dans le document.\n1 Gnralits ............................................................................................................................... 1\n2 Montage parallle..................................................................................................................... 1\n2.1 Gnralits Rgle de fonctionnement............................................................................ 1\n2.2 Etude du montage P2 cathode commune ....................................................................... 2\n2.3 Etude du montage P2 anode commune.......................................................................... 6\n2.4 Etude du montage P3 cathode commune ....................................................................... 7\n2.5 Etude du montage P3 anode commune........................................................................ 10\n3 Montage parallle double....................................................................................................... 11\n3.1 Gnralits Rgle de fonctionnement.......................................................................... 11\n3.2 Etude du montage PD2 ................................................................................................... 11\n3.3 Etude du montage PD3 ................................................................................................... 13\n4 Montage srie......................................................................................................................... 16\n4.1 Gnralits ...................................................................................................................... 16\n4.2 Etude du montage S3 ...................................................................................................... 16\n5 Groupement de montages redresseurs ................................................................................... 19\n5.1 Groupement en srie ....................................................................................................... 19\n5.2 Groupement en parallle ................................................................................................. 20\n6 Utilisation des redresseurs Problmes poss par les systmes rels .................................. 22\n6.1 Influence du facteur de forme du courant dbit ............................................................ 22\n6.2 Dimensionnement de l'inductance de lissage ................................................................. 23\n6.3 Choix du transformateur ................................................................................................. 23\n6.4 Chutes de tension ............................................................................................................ 24\n6.5 Caractristique de sortie Rendement ........................................................................... 26\n6.6 Perturbations induites dans le rseau .............................................................................. 26\n6.7 Comparaison des montages redresseurs Critre de choix ........................................... 27\n7 Etude du dbit sur circuit capacitif ........................................................................................ 28\n7.1 Gnralits ...................................................................................................................... 28\n7.2 Dbit sur circuit RC ........................................................................................................ 28\n7.3 Application l'alimentation stabilise avec rgulateur de tension................................. 30\n7.4 Remarque: Problmes poss par la mise sous tension de ce type de montage............... 32\nA Redressement non command\nLes dispositifs redresseurs peuvent se classer en trois catgories: parallle, parallle double\net srie. Dans un premier temps nous ferons donc une tude thorique de ces diffrents montages, en envisageant pour terminer les possibilits de groupement des redresseurs.\nL'tude thorique se faisant en supposant que le courant dbit est strictement constant et\nque tous les lments constitutifs sont parfaits, nous serons amens, dans un deuxime temps,\ntudier les influences, d'une part de la nature de la charge, d'autre part des diffrents lments\nparasites. Dans cette partie, nous signalerons galement les problmes qui peuvent se poser vis\nvis du rseau d'alimentation et nous donnerons quelques indications sur le choix d'un montage redresseur.\nDans la dernire partie, nous ferons une tude succincte du filtrage par condensateur et de\nson application l'alimentation des rgulateurs de tension. Ceci nous permettra en particulier\nde montrer comment on peut traiter les cas des montages fonctionnant en courant interrompu.\nRemarque: Pour que l'tude soit complte, nous supposerons toujours que le dispositif redresseur est aliment par son propre transformateur, dont nous donnerons les caractristiques en\nfonction du type de montage et de ses grandeurs de sortie. Ces caractristiques sont videmment inutiles si les paramtres du rseau lectrique sont compatibles avec une alimentation\ndirecte du montage redresseur.\n2 Montage parallle\n2.1 Gnralits Rgle de fonctionnement\nUn montage parallle est constitu par un groupe de redresseurs ayant tous une lectrode\ncommune et aliment par un systme quilibr de tensions en toile. Ces montages sont nots\nPq, o q dsigne le nombre de phases du systme de tensions.\nL'lectrode commune pouvant tre constitue, soit par l'anode, soit par la cathode, on distingue deux sous-catgories:\nmontage parallle cathode commune ( figure 1 )\nEn courant ininterrompu , leur rgle de fonctionnement est la suivante:\nLes diodes conduisent tour de rle.\nLa diode qui conduit est celle dont l'anode est au plus haut potentiel.\nmontage parallle anode commune ( figure 2 )\nLa diode qui conduit est celle dont la cathode est au plus bas potentiel.\nIl faut noter qu'une des sorties du montage est prise sur le point commun du systme de tensions. Au niveau des applications pratiques, les montages parallles ne peuvent donc tre aliments que par des rseaux o ce point est accessible ( par exemple, distribution triphase\navec neutre sorti ).\n2.2 Etude du montage P2 cathode commune\n2.2.1 Allure des tensions et des courants\nPosons e1 = e2 = E 2 sin avec = 0t. Pour pouvoir compais1\nrer les potentiels d'anode, il nous faut, dans un premier temps,\nchoisir une origine des potentiels. Pour les montages de type\nparallle, on prend le point commun des alimentations ( donc\nle point milieu du secondaire ici ). Avec cette origine, le potenup\ntiel d'anode de D1 est gal e1 et celui de D2 est gal e2. Le\ntrac de ces tensions permet donc de dterminer immdiateis2\nment les intervalles de conduction des diodes par application\nde la rgle de fonctionnement, puis d'en dduire les allures des\ndiffrentes grandeurs en raisonnant comme suit:\nLes diodes qui conduisent se comportent comme des courts-circuits. On a donc u = ei, o i\nest l'indice de la diode qui conduit. De mme, vD1 = 0 lorsque D1 conduit et vD1 = e1 u\nlorsque D1 est bloque ( comme, dans ce cas, c'est D2 qui conduit, on a donc simplement\nvD1 = e1 e2 ).\nD1 iD1 IC\nis1 = iD1\nis2 = iD2\nLes diodes conduisant tour de rle,\ntout le courant IC transite par la diode\nconductrice. Ainsi, par exemple, iD1 = IC\nlorsque D1 conduit et iD1 = 0 sinon.\nLes courants au secondaire du transformateur sont respectivement gaux aux\ncourants dans les diodes ( il est donc inutile de les tracer ici ). Par contre, du fait\nde leur forme, il faut, pour obtenir ip, utiliser les quations aux intensits du transformateur en rgime non sinusodal ( Cf.\nannexe ). De ces quations on dduit que,\ncomme les courants is1 et is2 ont mme\nvaleur moyenne, le courant primaire est\ndonn par ip = n(is1 is2), en notant, pour\nsimplifier l'criture, n le rapport des\nnombres de spires ( nous utiliserons cette\nnotation dans tout ce qui suit n est bien\nsr dfini ici pour un demi-enroulement,\nce qui entrane par ailleurs que E = nU en\nappelant U la valeur efficace de la tension\nd'alimentation up ).\nAnnexe: Courant au primaire d'un transformateur parfait dbitant un courant priodique non\n1er cas: Le transformateur comporte un seul enroulement au secondaire\nLe transformateur tant suppos parfait, il est en particulier linaire et\non peut, pour dterminer ip, utiliser le thorme de superposition. Dans\ncette optique, on dcompose le courant secondaire is en sa valeur moyenne\nIsC, a priori non nulle, et en sa composante alternative isalt, de mme priode que is et de valeur moyenne nulle. Pour obtenir ip, on raisonne alors\nLa force magntomotrice N2IsC tant constante, elle ne cre pas de variation de flux et n'est\ndonc pas compense par un appel de courant au primaire.\nLa force magntomotrice N2isalt, variable dans le temps, appelle un courant au primaire tel\nqu'il y ait en permanence compensation des ampre-tours correspondants, c'est dire tel que\nN1ip = N2isalt. En remplaant isalt par is IsC, on obtient donc N1ip = N2(is IsC), soit, finalement,\n(is IsC )\n2e cas: Le transformateur comporte plusieurs enroulements au secondaire\nToujours en utilisant le principe de superposition, il suffit d'appliquer le\nraisonnement prcdent chacun des enroulements secondaires. A titre\nd'exemple, si le secondaire est point milieu, et si les sens des courants\nsont ceux indiqus ci-contre, on aura i p = 2 (i s1 I s1C ) 2 (i s2 I s2 C ) ,\n[is1 is2 (Is1C Is2C )]\nDans le cas, frquent en lectronique de puissance, o les courants secondaires ont mme\nvaleur moyenne, la relation prcdente se rduit i p = 2 (i s1 i s2 )\nRemarque: Les relations prcdentes s'appliquent sans restrictions aux transformateurs triphass dont le primaire est coupl en triangle ou en toile avec neutre. Dans le cas d'un couplage\nen toile sans neutre, elles ne restent vraies que si la somme des forces magntomotrices alternatives au secondaire est nulle. Si ce n'est pas le cas, le problme est plus complexe. Nous y\nreviendrons ultrieurement en excluant pour le moment les rares montages o cette condition\nn'est pas ralise.\n2.2.2 Calcul des grandeurs caractristiques\n2.2.2.1 Valeur moyenne de u\nLes tracs tant faits en portant en abscisse la variable , nous raisonnerons dans tout ce qui\nsuit partir de cette dernire. Ceci entrane en particulier que la priode des diffrentes grandeurs sera une grandeur angulaire exprime en radians. Ici, la priode de u est gale . En\nprenant comme intervalle d'intgration [0;], sur lequel u est gal e1, on a\nE 2 sin d =\n2.2.2.2 Coefficient d'ondulation de u\nDe k =\nu max u min\n, avec umax = E 2 , umin = 0 et UC =\n, on tire k =\nk = 79%\n2.2.2.3 Valeurs moyennes et efficaces des courants\nElles sont les mmes pour les deux "phases". On notera donc sans indice le rsultat final.\nPar contre, pour faire les calculs, il faudra videmment raisonner sur un lment particulier.\na) Courant dans une diode\nSa priode est de 2 et il est, soit nul, soit gal IC. On en dduit donc immdiatement les\nI D1C =\nI D21 =\nI DC =\nI C2 d =\nI C d =\nLe facteur de forme du courant dans la diode est donc gal\nb) Courants dans le transformateur\nLes courants par demi-enroulement secondaire tant identiques ceux circulant dans les\ndiodes, on a immdiatement\nI sC = C I s = C\nLa valeur moyenne du courant au primaire tant nulle, il suffit de calculer sa valeur efficace,\ni p d . Vu la symtrie entre les alternances positives et ngatives de ip,\ndfinie par I p2 =\nnI C )\n] = ( nI C ) , d'o, finalei p d = 2 i p d . Il vient donc I p =\n( nI C ) d =\nI p = nI C\nOn peut remarquer que Ip = 2 nIs. Contrairement au cas du rgime sinusodal, le rapport des\nvaleurs efficaces des courants n'est pas gal au rapport des nombres de spires. Ceci, qui est d\nau fait que la composante moyenne du courant secondaire n'est pas transmise au primaire, entrane en particulier que les puissances apparentes au secondaire et au primaire sont diffrentes\net nous amne dfinir deux facteurs de puissance.\n2.2.2.4 Facteurs de puissance Remarques\nAu secondaire, de fs = P/Ss, avec P = UCIC, Ss = 2EIs ( deux phases, fournissant chacune EIs ),\n, soit fs = 0,637\net I s =\n, on tire fs =\nAu primaire, de fp = P/Sp, avec P = UCIC, Sp = UIp, U = E/n et Ip = nIC, on tire f p =\nRemarque 1: On peut montrer que le fondamental de is1 est en phase avec e1. Ce dispositif\nn'absorbe donc pas de puissance ractive ( ceci est d'ailleurs vrai pour tous les redresseurs non\ncommands ). La valeur relativement faible du facteur de puissance au secondaire est due ici\nune puissance dformante notable, traduisant le fait que is1 prsente une dformation importante par rapport un courant sinusodal de mme valeur efficace.\nRemarque 2: Vu leur forme, les courants mis en jeu prsentent d'importants harmoniques, qui\ncrent au sein des conducteurs des pertes supplmentaires par courant de Foucault. Leur\nchauffement est donc plus important que pour un courant sinusodal de mme valeur efficace.\nIl s'ensuit que le facteur de puissance, qui ne prend en compte que cette donne, ne suffit en\nprincipe pas pour dimensionner correctement les enroulements du transformateur. On admet\ncependant que c'est le cas tant que la puissance apparente mise en jeu reste infrieure 50kVA.\nPar contre, pour des puissances plus importantes, on fait appel une formule empirique ( Cf.\nnorme NFC 52 112 ) qui permet de prendre en compte les pertes supplmentaires.\n2.3 Etude du montage P2 anode commune\nEn choisissant toujours le point milieu comme\norigine, les potentiels de cathode des diodes sont\ngaux e1 et e2. On en dduit les intervalles de\nconduction de D'1 et de D'2 par application de la\nrgle de fonctionnement. Ceci permet ensuite\nd'obtenir les allures des diffrentes grandeurs par\ndes raisonnements analogues ceux faits pour le\nmontage cathode commune. Ici, en fait, il suffit\nde tracer l'allure de u. En effet, vu les orientations\nchoisies, les allures des autres grandeurs sont analogues celles reprsentes sur la figure 4.\nN.B.: Comme is1 et is2 ont chang de sens, on a\nmaintenant ip = n(is2 is1).\nis1 D'1 iD'1 IC\nDe mme, il suffit de calculer la valeur moyenne\nde u. On obtient sans difficult\n2.4 Etude du montage P3 cathode commune\nCe montage constitue un des exemples o le couplage en toile sans neutre du primaire peut\nposer des problmes. Pour ne pas avoir entrer dans ces considrations pour le moment, nous\nnous restreindrons ici au cas du couplage triangle ( Cf. figure 9 ).\n2.4.1 Allure des tensions et des courants au secondaire\nis1 D1 iD1\nis3 = iD3\nComme prcdemment, on choisit le\npoint commun des alimentations, donc le\nneutre ici, comme origine des potentiels. De\nce fait, les intervalles de conduction des\ndiodes se dduisent des tracs de e1, e2 et e3.\net e3 = E 2 sin(\nis3 D3 iD3\nPosons e1 = E 2 sin, e2 = E 2 sin(\nLes allures des diffrentes grandeurs\ns'obtiennent ensuite en raisonnant comme\npour le montage P2. Signalons simplement\nque, pour obtenir vD1, il faut distinguer deux\na) D2 conduit: u = e2, donc vD1 = e1 e2\na) D3 conduit: u = e3, donc vD1 = e1 e3\nRemarque: On constate que les courants par\nphase secondaire ont les mmes allures, au\ndcalage d'un tiers de priode prs. Il en serait de mme pour les courants au primaire.\nComme dit dans le chapitre consacr aux\ngnralits sur l'lectronique de puissance,\nceci reste vrai quel que soit le convertisseur\ntriphas considr ( plus gnralement, quel\nque soit d'ailleurs le nombre de phases ). De\nce fait, dans ce qui suit, nous ne reprsenterons plus que les courants pour une phase\n( et ventuellement les autres courants ncessaires leur dtermination, par exemple\ndans le cas d'un couplage triangle ).\n2.4.2 Allure des courants au primaire\nToujours en notant n le rapport des nombres\nde spires, on a ip1 = n(is1 Is1C). Vu l'allure de\nis1, sa valeur moyenne n'est pas nulle et il faut\ncommencer par la dterminer. On peut bien\nentendu procder comme indiqu au paragraphe suivant, mais on peut galement\nutiliser le rsultat bien connu qui dit que la\nvaleur moyenne d'un signal rectangulaire est\ngale sa valeur crte multiplie par le rapport\ncyclique, ce qui conduit immdiatement\nIs1C = IC/3. On a donc ip1 = n(is1 IC/3). D'autre\npart, vu le schma de branchement de la figure\n9, la loi aux nuds entrane iL1 = ip1 ip2, ce qui\nnous amne tracer ip2 ( mme allure que ip1,\nmais dcal d'un tiers de priode ) pour obtenir\nle courant en ligne.\n2.4.3 Calcul des grandeurs caractristiques\n2.4.3.1 Valeur moyenne de u\nLa priode de u est gale 2/3. On choisit ici [/6;5/6] comme intervalle d'intgration, de\nsorte que u ne prenne qu'une seule dfinition sur cet intervalle ( en d'autres termes, on intgre\nsur un intervalle de conduction ). La tension u tant alors gale e1, on a\ncos ] 6 =\n2.4.3.2 Coefficient d'ondulation de u\n, avec umax = E 2 , umin =\n2.4.3.3 Valeurs moyennes et efficaces des courants\nDe mme, elles sont identiques pour les trois phases. Notons que la priode des diffrents\ncourants reste gale 2, ce rsultat tant indpendant du nombre de phases mises en jeu.\nI Cd = C  6\nI C2 d\nAu secondaire, on a immdiatement\nAu primaire, pour simplifier les calculs, on intgre entre /6 et 13/6\ni p1 d\n6 2 nI C\n( nI C )2 4 2 1 4\n2 nI C\nL encore, Ip diffre de nIs ( toujours cause de la valeur moyenne non nulle de is ).\nc) Courant en ligne\nVu l'allure de iL1 et le fait que ses alternances positives et ngatives sont identiques, le calcul\nnI C ) 2\n, soit, finalement,\nse rduit I L1 =\n( nIC ) d , d'o I L1 =\nOn peut remarquer que IL = 3 Ip. Bien que les courants en ligne et par phase prsentent des\nallures trs diffrentes, la relation entre leurs valeurs efficaces est donc la mme qu'en rgime\n2.4.3.4 Facteurs de puissance\nAu secondaire, de fs = P/Ss, avec P = UCIC, Ss = 3EIs, UC =\net I s = C , on tire\nOn peut noter que la faible valeur du facteur de puissance est due, l encore, la forme du courant au secondaire.\nAu primaire, en notant U la valeur efficace de la tension aux bornes d'un enroulement, on a\nSp = 3UIp avec U = E/n. Compte tenu des expressions des autres grandeurs mises en jeu, il vient\n3E 2 nI C\nSignalons que, comme IL = 3 Ip, fp est aussi gal au facteur de puissance en ligne, dfini par le\n2.5 Etude du montage P3 anode commune\nSur la figure 13, nous avons reprsent les intervalles de conduction des diodes, dduits de\nl'application de rgle de fonctionnement, ainsi que l'allure de u. De mme que pour le montage\nP2, la diffrence rside essentiellement au niveau du signe de la tension de sortie, ce qui\nentrane en particulier que sa valeur moyenne est donne par la relation\n3 Montage parallle double\n3.1 Gnralits Rgle de fonctionnement\nUn montage parallle double est constitu par l'association de\ndeux montages parallle, l'un anode commune, l'autre cathode\ncommune, l'ensemble tant aliment par un mme systme de\ntensions en toile ( Cf. figure 14 ). Ces montages sont nots PDq,\no q dsigne le nombre de phases du systme de tensions. On\npeut noter que, comme les sorties sont prises sur les lectrodes\ndes redresseurs, il n'est plus obligatoire ici que le point commun\ndu systme de tensions soit accessible ( la limite, mme le\ngroupement des tensions peut sembler indiffrent ceci est effecfigure 14\ntivement vrai dans la pratique, mais le point de vue thorique\nncessite que l'on fasse l'hypothse du groupement en toile, car un groupement en polygone\ncorrespondrait au montage srie, tudi plus loin ).\nDu fait de sa structure, un montage PD peut tre tudi en considrant sparment les deux\nmontages parallle, puis en regroupant les rsultats pour obtenir le comportement complet.\nCette mthode est surtout intressante lorsqu'on ne cherche dterminer que certaines grandeurs, comme, par exemple, la valeur moyenne de la tension de sortie. Dans le cas gnral, il\nest prfrable de faire l'tude globale du montage. En courant ininterrompu, sa rgle de fonctionnement est la suivante:\nDeux diodes conduisent simultanment.\nLes diodes qui conduisent sont\na) celle du systme cathode commune dont l'anode est plus haut potentiel\nb) celle du systme anode commune dont la cathode est plus bas potentiel.\nEn fait, et c'est logique vu ce qui a t dit sur la structure des montages PD, il s'agit tout\nsimplement de la superposition des rgles de fonctionnement de chaque montage parallle.\n3.2 Etude du montage PD2\n3.2.1 Allure des courants et des tensions\nSignalons d'entre que, pour obtenir une structure\ntotalement conforme au schma type d'un montage\nparallle-double, il faudrait faire apparatre un point\nmilieu fictif au secondaire du transformateur. En\ndehors de l'intrt thorique, ceci prsenterait celui\nde pouvoir raisonner par rapport la mme origine\ndes potentiels que pour les montages parallle. Nous\nne le ferons cependant pas ici, vu, d'une\npart, le ct un peu artificiel de cette\ndmarche, d'autre part, le fait que cela nous\namnerait tracer des tensions supplmen\nPour pouvoir appliquer la rgle de fonctionnement, il faut videmment choisir une\norigine des potentiels. Nous prendrons ici\nle point commun la cathode de D'2 et\nl'anode de D2. Ces deux lments tant, de\nce fait, au potentiel zro, et les deux autres\nau potentiel e, c'est le signe de cette tension\nqui dterminera les intervalles de conducis\ntion des quatre diodes. A titre d'exemple,\ne > 0 entrane que le potentiel e d'anode de\nD1 est suprieur celui, 0, de D2, donc que\nD1 conduit. De mme, le potentiel 0 de caIC\nthode de D'2 est infrieur celui, e, de D'1,\ndonc D'2 conduit.\nOn obtient ensuite l'allure des diffrentes\ngrandeurs en tenant compte des remarques\nLa tension de sortie vaut e lorsque D1 et\nD'2 conduisent et e sinon.\nD2 conduisant pendant toute la phase de blocage de D1, on a vD1 = e lorsque D1 est bloque.\nLe courant is est gal iD1 iD'1.\nLe courant secondaire tant valeur moyenne nulle, on a ip = nis, en rappelant que n, rapport\ndes nombres de spires, est, ici, aussi gal au rapport de transformation.\n3.2.2 Calcul des grandeurs caractristiques\nLes allures des tensions et des courants tant identiques celles obtenues pour le montage\nP2, il est inutile de refaire les calculs. En posant comme habituellement E la valeur efficace de\ne, on a\nk = 79% I DC = C\nIs = IC\nI p = nI C fs =\n0,900 fp =\nRemarque: On peut constater que fs = fp. Ceci provient du fait que Ip, qui vaut ici nIC, est aussi\ngal nIs, car, contrairement aux cas prcdents, la valeur moyenne de is est nulle pour ce type\nnI s , est donc\ngale celle au secondaire, ce qui entrane l'galit des facteurs de puissance. Ce rsultat n'est\npas spcifique au montage PD2, il est vrai pour tous les montages parallle-double.\nde montage. La puissance apparente au primaire UIp, que l'on peut crire\n3.3 Etude du montage PD3\n3.3.1 Allure des tensions et des courants au secondaire\nOn note comme prcdemment\ne1 = E 2 sin\ne2 = E 2 sin(\ne3 = E 2 sin(\nPar continuit avec l'tude correspondante faite pour les montafigure 17\nges parallle, on choisit le neutre\nsecondaire comme origine des\npotentiels. Compte tenu de ceci, les intervalles de conduction des diodes se dduisent du trac\ndes tensions simples. On obtient ensuite les allures des diffrentes grandeurs ( Cf. figure 18 )\nen remarquant que les lments concernant les diodes sont les mmes que pour le montage P3,\nque is1 = iD1 iD'1 et que u est gal ei ej ( not uij ), avec i et j, indices des diodes D et D' qui\nRemarque: Comme pour le montage PD2, on aurait pu choisir pour origine des potentiels un\ndes points communs entre les anodes et les cathodes des diodes et raisonner partir des tensions par rapport ce point. Ainsi, par exemple, si on prend le point correspondant la troisime phase, les intervalles de conduction se dterminent partir des signes et des valeurs\nrespectives des tensions u13 et u23. Une application dtaille de cette manire de procder sera\nvue lors de l'tude du montage srie.\n3.3.2 Allure des courants au primaire\nLe courant is1 tant valeur moyenne nulle, on a ip1 = nis1. Dans le cas d'un couplage toile,\nschma de branchement de la figure 17, on a iL1 = ip1 ip2, ce qui permet, compte tenu du fait\nque ip2 est dcal de 2/3 par rapport ip1, de tracer l'allure de ce courant ( Cf. figure 19 ).\nE 6 u32 2 u12\n3.3.3 Calcul des grandeurs caractristiques\n3.3.3.1 Valeur moyenne de u\nLa priode de la tension est gale 2/6. Comme u est symtrique par rapport l'axe des\nordonnes, on peut prendre [/6;/6] pour intervalle d'intgration, de faon profiter de cette\nsymtrie. Sur cet intervalle, u = u32 = E 6 cos, d'o\nE 6 cos d = 2\nE 6 cos d =\n6E 6 1\n3.3.3.2 Coefficient d'ondulation de u\n, on dduit k =\n, avec umax = E 6 , umin =\n( 2 3) 7%\n3.3.3.3 Valeurs moyennes et efficaces des courants\nLes rsultats sont les mmes que pour le montage P3\nAu secondaire, la valeur moyenne est nulle,il suffit de calculer la valeur efficace. Vu la symtrie entre les alternances positives et ngatives, on a\n=  6 , soit\nAu primaire, comme ip = nis, on a immdiatement\nI p = nI s =\nComme prcdemment, on rduit de moiti l'intervalle d'intgration. De plus, on peut\nutiliser le fait que iL1 prsente un axe de symtrie vertical pour = /3, d'o\n(2 nI C )\n( nI C )2 d =\n(2 nI C )2 + ( nI C )2 = 2( nI C )2\nI L = 2 nI C\nDe mme, on a IL = 3 Ip.\n3.3.3.4 Facteurs de puissance\nComme dit dans l'tude du montage PD2, ceux-ci ont la mme valeur au primaire et au secondaire. Il suffit donc de le calculer pour un ct, par exemple le secondaire.\nI C , on tire f s =\nDe fs = P/Ss, avec P = UCIC, Ss = 3EIs, U C =\n3E I C\nfs = fp = 0,955\n4 Montage srie\nUn montage srie est constitu par un groupe de redresseurs connects comme dans le cas du montage PD, mais\naliment par un systme quilibr de tensions en polygone.\nCes montages sont nots Sq, o q dsigne le nombre de phases du systme de tensions.\nLes montages srie possdent leurs particularits et leur\npropre rgle de fonctionnement. Nous n'avons cependant pas\njug utile de les dtailler ici, car, vu le mode de connexion\ndes diodes, on peut galement raisonner en termes de montage parallle-double pour dterminer les intervalles de conduction ( d'autant plus que nous\nnous limiterons l'tude d'un seul montage, celui correspondant une alimentation triphase ).\n4.2 Etude du montage S3\n4.2.1 Allure des tensions et des courants\nOn admet, pour simplifier, que le primaire du transformateur d'alimentation est coupl en\ntoile ( Cf. figure 21 ), ce qui permet de limiter l'tude des courants ceux du secondaire. On\npose comme habituellement e1 = E 2 sin, e2 = E 2 sin( 2/3) et e3 = E 2 sin( 4/3).\nComme dit prcdemment, on dtermine les intervalles de conduction\nen raisonnant en termes de montage\nparallle-double. Dans ce but, on\nprend le point 3 comme origine. Les\npotentiels d'anode et de cathode des\nautres diodes tant respectivement\nu13, soit e1, et u23, soit e3, on en d3\nduit les moments o les diffrentes\ndiodes conduisent ( Cf. figure 22 ). A\ntitre d'exemple, entre 0 et 2/3, e1 est suprieur e3 et zro, donc D1 conduit ( N.B.: /3,\ne3 devient positif; le point 3, au potentiel zro, est donc maintenant le plus bas potentiel, ce\nqui entrane la conduction de D'3 en remplacement de D'2 ).\nOn obtient ensuite les allures des tensions en procdant comme pour le montage PD3:\nu = uij avec i et j, indices des diodes qui conduisent, mais, ici, les tensions uij sont directement proportionnelles aux tensions ei: u12 = e2, u13 = e1, u23 = e3, u21 = e2, u31 = e1, u32 = e3.\nvD1 = u12 = e2 lorsque D2 conduit et vD1 = u13 = e1 lorsque D3 conduit.\nPar contre, vu le couplage du transformateur, les courants au secondaire ne peuvent pas se\ndterminer directement partir des courants dans les diodes. On passe donc ici par l'intermdiaire des courants "en ligne" i1, i2 et i3 qui, eux, s'en dduisent ( ex. i1 = iD1 iD'1 ). La relation\nentre ces courants et ceux au secondaire s'obtient, a priori, partir des lois aux noeuds appliques aux sorties du transformateur i1 = is1 is2, i2 = is2 is3 et i3 = is3 is1, mais ces quations ne\nsont pas indpendantes. Il faut donc trouver une relation supplmentaire. Celle-ci est fournie\npar le couplage triangle, qui impose is1 + is2 + is3 = 0. Compte tenu de ceci, on conserve, par\ni1 = i s1 i s2\ni s2 = i s1 i1\nexemple, les relations\n, dont on tire\n, qu'il suffit ensuite de reporter\n3 s3 s1\ns3 3 s1\ndans l'quation is1 + is2 + is3 = 0 pour obtenir is1 + (is1 i1) + (i3 + is1) = 0, soit 3is1 = i1 i3, soit\ni s1 = 1 3\nN.B.: On obtiendrait de mme les expressions de is2 et de is3, mais ce n'est pas utile. Si ncessaire, leur trac se dduirait de celui de is1 par des dcalages de 2/3.\n4.2.2 Calcul des grandeurs caractristiques\nL'allure des diffrentes grandeurs tant semblable celle obtenue pour le montage PD3, les\ncalculs sont analogues. On se contenterons donc de donner les rsultats, en signalant simplement que la diffrence d'expression de UC provient du fait que E dsigne ici la valeur efficace\nde la tension entre phases, donc 3 fois celle correspondant au montage parallle-double.\nfs = f p =\n5 Groupement de montages redresseurs\nLorsque les puissances mises en jeu sont importantes, on peut envisager le groupement en\nsrie ou en parallle des montages redresseurs. Cette solution est souvent prfrable celle qui\nconsiste effectuer des groupements de diodes l'intrieur de chaque branche du montage car\nelle permet de rpartir la puissance fournir sur plusieurs transformateurs ( ou du moins sur\nplusieurs secondaires ). De plus, un groupement judicieux permet souvent de diminuer l'ondulation rsiduelle de la tension de sortie et d'amliorer le facteur de puissance au primaire.\n5.1 Groupement en srie\nLa mise en srie ne pose pas de problmes particuliers, il suffit que chaque montage soit dimensionn pour pouvoir dbiter le courant nominal. D'autre part, pour que la rpartition des\npuissances soit quitable, on impose que les valeurs moyennes des tensions de sortie soient\ngales ( ou du moins trs peu diffrentes les unes des autres ).\nUn groupement trs souvent utilis\nconsiste mettre en srie un montage PD3 et un\nmontage S3 ( Cf. figure 23 ). Sans les justifier en\ndtail, citons quelques unes de ses particularits:\nL'galit des valeurs moyennes de u1\net de u2 impose que les deux ponts\nsoient aliments par une tension entre\nphases de mme valeur efficace, donc\nque N22 = 3 N21.\nVu l'galit ci-dessus, les allures de\nu1 et de u2 sont les mmes, au dcalage de /6 prs d la diffrence des\ncouplages. Ceci entrane que l'ondulation rsiduelle de u est de priode /6\net d'amplitude beaucoup plus rduite\n( le coefficient d'ondulation corresfigure 23\npondant est de 1,7% ).\nCertains harmoniques ( 5,7, 17, 19, ... ) des courants secondaires se compensent lors du passage au primaire. Le courant correspondant contient donc nettement moins d'harmoniques,\nce qui amliore, bien sr, le facteur de puissance du montage, mais surtout facilite grandement son filtrage ( dans l'optique de la rduction des perturbations du rseau gnres par\ndes courants non sinusodaux ).\n5.2 Groupement en parallle\nLes montages redresseurs se comportant comme des sources de tension, leur mise en parallle est plus dlicate. En premier lieu, pour qu'ils se partagent convenablement le courant total,\nil faut que les deux montages aient des caractristiques identiques. Mais cela ne suffit pas car,\npour qu'il y ait dbit simultan, il faut que les commutations s'effectuent de faon indpendante l'intrieur de chaque montage. Pour viter l'interaction que crerait un couplage direct, on\nralise donc la mise en parallle par l'intermdiaire de bobines "interphases" comme indiqu\nsur le schma de principe de la figure 24. Ces bobines, en absorbant les diffrences de potentiel instantanes pouvant exister entre les deux montages, permettent alors un fonctionnement\nautonome de chaque dispositif redresseur. Ceci n'est cependant vrai que tant que le courant\ndans les bobines reste ininterrompu. Cette condition tant en relation avec le courant fourni\nla charge, il existe pour ces montages une intensit critique en dessous de laquelle l'indpendance de fonctionnement cesse d'tre\nralise, ce qui se traduit en particulier\npar des modifications de l'allure de la\ntension de sortie, due des phases de\nconduction isoles de chaque redresFigure 24\nA titre d'exemple, on peut donner quelques caractristiques du montage dit "double-toile",\nreprsent sur la figure 25, en se limitant, pour simplifier, au cas "normal" o les courants i1 et\ni2 sont ininterrompus, chacun des deux montages P3 fonctionnant donc effectivement de faon\nLes tensions d'alimentation des redresseurs\ni1 I C\nsont fournies par un transformateur triphas\npossdant deux enroulements secondaire par\ncolonne et coupls de telle sorte que ei = e'i.\nu Ceci entrane, d'une part que les intervalles de\nconduction des diodes Di et D'i sont dcals de\n, d'autre part que les tensions u1 et u2 prsenL uL1\ntent les allures reprsentes sur la figure 26.\nLa tension u s'obtient partir des relations\nu = u2 + u L2 = u2 L\nd (i + i )\n2 u = u1 + u 2 L 1 2\nsoit, comme i1 + i2 = IC = Cste, u = 1\nN.B.: Mme si le courant dans la charge n'est pas parfaitement liss, le terme Ld(i1+i2)/dt\nreste ngligeable. En effet, l'ondulation rsiduelle du courant de sortie, donc celle de la somme\ni1+i2, est filtre par la bobine de lissage en srie avec la charge, d'inductance trs leve par\nrapport L ( en d'autres termes, l'ondulation de la somme est trs petite devant les ondulations\npropres de chaque courant, ce qui oblige, par ailleurs, ces ondulations tre en sens oppos ).\nLes caractristiques de "sortie" des deux montages P3 tant supposes parfaitement identiques, les valeurs moyennes de i1 et de i2 sont les mmes et valent donc IC/2 ( pour simplifier\nles tracs, on a suppos de plus que leur ondulation tait ngligeable ). Par ailleurs, les rapports n des nombres de spires pour les deux sries d'enroulement tant obligatoirement gaux,\non a ip1 = n(is1 Is1C) n(is'1 Is'1C), soit, comme les valeurs moyennes de is1 et de is'1 sont, de\nmme, gales, ip1 = n(is1 is'1).\nGlobalement, vis vis du rseau et de la charge, ce montage se comporte comme un montage parallle double. La diffrence rside dans le fonctionnement interne. En effet, contrairement au cas du montage PD, chaque diode ne dbite que la moiti du courant dans la charge,\nce qui diminue nettement les pertes et les chutes de tension, d'autant plus que, par phase, une\nseule diode conduit.\nRemarque: Comme dit dans les prliminaires, les courants i1 et i2 cessent d'tre ininterrompus.\nen dessous d'une certaine valeur du courant dbit dans la charge. Le fonctionnement du montage devient alors plus complexe, avec une alternance de conduction simultane de deux diodes et de conduction isole. A la limite, aux trs faibles valeurs de IC, les inductances L ne\njouent plus aucun rle et le dispositif se comporte comme un redresseur P6.\n6 Utilisation des redresseurs Problmes poss par les systmes rels\nJusqu' prsent, nous avons suppos que tous les lments constitutifs du montage taient\nparfaits. Un systme rel tant loin de rpondre cette dfinition, nous tudierons dans ce paragraphe divers points relatifs l'utilisation des montages redresseurs. Pour ne pas compliquer\noutre mesure, nous supposerons cependant que le courant dans la charge reste ininterrompu.\n6.1 Influence du facteur de forme du courant dbit\nQuelle que soit l'allure du courant dans la charge, son ondulation aura toujours la mme priode que celle de la tension de sortie. Comme cette dernire est un sous multiple de celle du\nrseau d'alimentation, les courants dans les diodes et dans les enroulements du transformateur\nseront constitus d'une ou plusieurs priodes du courant de la charge, comme le montre la figure 27, qui reprsente une allure possible des courants dans un montage PD2.\nPosons IC et I les valeurs moyenne et efficace du\ncourant dans la charge. La priode de i tant gale ,\nid et I 2 =\non a, par exemple, I C =\nEvaluons alors la valeur moyenne et la valeur efficace de iD1:\ni D1d =\nid puisque iD1 = i sur\nl'intervalle [o;] et iD1 = 0 sur l'intervalle [;2].\nid est gal IC. On a donc I D1C =\nsoit, finalement, I D1C =\n= F C en faisant apparatre le\n, soit I D1 =\nfacteur de forme F du courant dans la charge. En comparant ces rsultats ceux obtenus lorsque i est parfaitement liss, on constate que la relation entre les valeurs moyennes est inchange. Par contre, si on veut exprimer la valeur efficace en fonction du courant moyen dans la\ncharge, il faut faire intervenir en plus le facteur de forme de i.\nLe mme type de calcul conduit I D1\nCe rsultat, que nous avons dmontr dans un cas particulier, est valable pour toutes les\ngrandeurs et s'tend tous les types de montages. En particulier, les valeurs des puissances\napparentes calcules prcdemment doivent tre multiplies par le facteur de forme du courant\ndans la charge ( en effet, S fait intervenir le courant efficace, proportionnel FIC ). Pour viter\nun surdimensionnement exagr des diodes et, surtout, du transformateur, il faut donc que ce\nfacteur de forme soit le plus proche possible de l'unit. Ceci s'obtient gnralement en filtrant\nle courant dbit l'aide d'une inductance, dite de "lissage", en srie avec la charge.\n6.2 Dimensionnement de l'inductance de lissage\nUn calcul approch de sa valeur peut se faire en\nutilisant la mthode du premier harmonique. On se\nlimite ici au cas, relativement courant, o l'impdance du rseau de charge est ngligeable devant\ncelle de L.\nEn notant U1 la valeur efficace du premier harmonique de u, 1 sa pulsation et I1 la valeur\nefficace du premier harmonique de i, on a immdiatement I1 = 1 . La valeur efficace I de i\n+ , son facteur de forme vaudra donc F = 1 + 1 = 1 +\non s'impose la valeur de F pour un courant donn ( par exemple, la valeur nominale ), l'inducI 2C\ntance sera donne par la relation\n1I C F2 1\nRemarque: A UC donn, le rapport U1/1 ne dpend que du type de montage redresseur considr. En particulier, toutes choses tant gales par ailleurs, la valeur donner L est beaucoup\nplus faible pour un montage PD3 ( ondulation faible, 1 = 60 ) que pour un montage PD2\n( ondulation leve, 1 = 20 ).\n6.3 Choix du transformateur\nA priori, la dmarche est identique celle utilise pour toutes les autres applications de l'lectrotechnique. Nous signalerons donc simplement les points qui sont particuliers aux transformateurs des montages redresseurs.\na) La puissance apparente au secondaire peut tre suprieure celle au primaire\nCeci ne prsente aucune difficult lorsque le transformateur est ralis spcialement pour le\nredresseur, il suffit de dimensionner les enroulements en consquence. Par contre, si on utilise\nun transformateur standard, son primaire sera surdimensionn inutilement. Le problme se\npose videmment dans les mmes termes si on tient compte des pertes supplmentaires ( Cf.\nremarque 2 du paragraphe 2.2.2.4 ).\nb) Le secondaire peut tre parcouru par des courants valeur moyenne non nulle\nLa force magntomotrice moyenne par colonne n'est alors pas nulle, ce qui se traduit par un\nfonctionnement dissymtrique du point de vue magntique. Si l'on n'y prend pas garde, il peut\nse produire une saturation importante pour une des deux alternances de la tension, ce qui entrane une forte augmentation de l'intensit du courant magntisant.\nCe problme, qui se pose essentiellement pour le montage P3, peut tre rsolu en remplaant le couplage toile au secondaire par un couplage zig-zag. Les forces magntomotrices\n"continues" se compensent alors sur chaque colonne, ce qui limine les effets nfastes signals\nc) Le primaire d'un transformateur triphas ne peut pas systmatiquement tre coupl en toile\nCeci est d au fait que ce mode de connexion entrane que la somme des courants au primaire, donc des forces magntomotrices, est nulle. La compensation des ampre-tours alternatifs\nne peut donc se faire que si la somme correspondante au secondaire est galement nulle. Dans\nle cas contraire, les ampre-tours non compenss provoquent l'apparition de phnomnes parasites. Ceux-ci restent d'amplitude limite pour les transformateurs trois colonnes ( dits "flux\nforcs" ), mais peuvent provoquer d'importants dsquilibres de tension, donc un dysfonctionnement du montage, dans les autres cas de figure ( transformateurs "flux libres" ).\nRemarque 1: Un des moyens pour tudier la possibilit d'un couplage primaire en toile sans\nneutre consiste dterminer les courants au primaire que l'on aurait dans le cas d'un couplage\ntriangle. Si leur somme est nulle, le couplage en toile est possible sans restrictions.\nRemarque 2: Une tude plus complte du montage P3 montre que les ampre-tours alternatifs\nau secondaire ne se compensent que si le courant dans la charge est parfaitement liss ( comme\nc'est le cas effectivement sur la figure 10 ). Sinon, il subsiste, au niveau de ces ampre-tours, la\npart correspondant l'ondulation du courant dans la charge. Ce cas tant forcment celui rencontr en pratique, il est prfrable, voire indispensable pour les transformateurs flux libres,\nd'utiliser un couplage triangle au primaire ( moins, l encore, d'liminer le problme en employant un couplage zig-zag au secondaire ).\n6.4 Chutes de tension\nSi on tient compte des caractristiques relles des lments constitutifs, trois causes de chute\nde tension apparaissent.\na) Chute de tension 1UC due au seuil des semi-conducteurs\nCelle-ci est indpendante du courant dbit et ne dpend que du nombre de redresseurs conduisant simultanment. On aura donc 1UC = nV0 o n dsigne le nombre de redresseurs et V0\nb) Chute rsistive de tension 2UC\nElle est due la rsistance dynamique directe des redresseurs, la rsistance des enroulements du transformateur et ventuellement celle de ligne d'alimentation. On peut montrer\nque cette chute de tension peut se mettre sous la forme 2UC = RIC, o R est un coefficient\ndpendant de la valeur des diffrentes rsistances et de la forme des courants qui les traversent.\nc) Chute inductive de tension 3UC\nEncore appele chute de tension due l'empitement, celle-ci apparat lorsque le rseau qui\nalimente le redresseur prsente une impdance interne inductive ( donc en particulier dans le\ncas d'une alimentation par transformateur ). L'inductance s'opposant aux discontinuits de courant, il se produit au moment des commutations un phnomne transitoire, appel empitement, pendant laquelle il y a conduction simultane de deux redresseurs. Il s'ensuit un allongement des intervalles de conduction et une modification des allures des diffrentes grandeurs,\ncomme le montre la figure 29, qui reprsente l'effet de l'empitement dans un montage P3.\nOn montre que l'angle d'empitement 0 augmente avec l'intensit du courant dbit. D'autre part, la modification de l'allure de u se traduit par une chute de sa valeur moyenne. Cette\nchute peut se mettre sous la forme 3UC =\nl 0I C , o l0 dsigne la ractance du rseau\nd'alimentation et K est un nombre entier qui dpend du redresseur considr ( par exemple, K\nest gal au nombre de phases pour les montages parallle ).\nRemarque: En cas de trs forte surcharge de courant, plus de deux diodes peuvent conduire\nsimultanment ( la relation donnant la chute inductive de tension n'est alors plus valable ). En\nparticulier, en cas de court-circuit, toutes les diodes conduisent simultanment.\n6.5 Caractristique de sortie Rendement\nL'ensemble des chutes de tension se traduit par une caractristique en charge de la forme\nUC1 = UC nV0 R +\nl 0 I C\nLe rendement du dispositif se calcule partir de la relation habituelle =\nP + pertes\npertes tant gales celles dans le transformateur, augmentes de celles dans les diodes. Si le\nfacteur de forme du courant dbit est trs proche de l'unit, la puissance fournie pourra se calculer par P = UC1IC.\n6.6 Perturbations induites dans le rseau\nL'tude des courants en ligne a montr que, tout en restant priodiques, ceux-ci n'taient pas\nsinusodaux. Ils contiennent donc des harmoniques qui crent, du fait de l'impdance interne\ndu rseau, des f.e.m. parasites. L'amplitude de ces dernires devant rester infrieure aux niveaux autoriss ( Cf. norme correspondante ), il faut ventuellement rduire le taux d'harmoniques des courants l'aide d'un filtrage adquat.\nVu les tensions mises en jeu, ceci ne peut se faire qu' l'aide de filtres passifs, dont la slectivit n'est jamais excellente. Etant donn qu'a priori, le filtre ne doit pas attnuer le fondamental, le filtrage est, de ce fait, d'autant plus facile que les harmoniques sont de rang plus lev. Il\nest donc intressant de comparer les montages de ce point de vue, ce qui nous a amen, dans le\ntableau ci-dessous, faire figurer, pour les divers montages tudis, le pourcentage thorique\ndes premiers harmoniques par rapport au fondamental pris comme rfrence.\nPD3 S3 double-toile\nGroupement srie PD3 + S3\nOn constate que, en dehors du fait qu'il n'y a jamais d'harmoniques multiples de 3, mme\nfondamental, donc mme puissance absorbe, les harmoniques de rang identique sont gaux\n( du moins lorsque ces harmoniques existent ). La diffrence entre les montages porte donc\nuniquement sur la prsence ou non de ces harmoniques. De ce point de vue, le montage P3 est\nle moins performant. Inversement, on conoit tout l'intrt du groupement PD3 + S3, qui ne\ncontient que des harmoniques de rang suprieur ou gal 11.\n6.7 Comparaison des montages redresseurs Critre de choix\nPour faciliter la discussion, nous avons regroup dans un tableau les valeurs les plus caractristiques des diffrents montages tudis, celles-ci tant exprimes en fonction des grandeurs\nde sortie UC et IC du montage. Signalons que VDM dsigne ici la valeur crte de la tension inverse aux bornes de chaque diode et f1 la frquence du premier harmonique de la tension de\nsortie, exprime en fonction de la frquence f0 du rseau d'alimentation. Rappelons galement\nque les diffrentes valeurs correspondent un courant ininterrompu dans la charge, suppos\nsuffisamment liss pour qu'on puisse admettre que son facteur de forme est gal 1.\nPD3 + S3\nCe tableau n'est cependant pas tout fait complet car il ne tient pas compte des chutes de\ntension en charge, paramtres plus difficiles caractriser quantitativement. On peut cependant rappeler que, pour les montages en pont, deux diodes conduisent en srie, alors que pour\nles montages P et double-toile, la chute de tension correspondante n'est due qu' une seule\nEn ce qui concerne le choix d'un montage, on peut, compte tenu de ce qui prcde, dgager\nles ides gnrales suivantes:\nTant que la chute de tension dans une diode n'est pas prohibitive, on utilisera des montages\nde type parallle-double ou srie, en rservant le montage PD2 aux applications de faible\npuissance ( ou aux cas o le rseau triphas n'est pas disponible ).\nLorsque le problme du rendement se pose ( en particulier pour les applications faible tension et fort courant ), on peut envisager l'utilisation du montage parallle ou, si la puissance\nmise en jeu le justifie, d'un groupement en parallle de montages redresseurs.\nLes performances des montages PD3 et S3 sont suffisamment bonnes pour qu'il soit inutile\nd'envisager l'utilisation du groupement PD3 + S3 aux moyennes puissances. Les groupements en srie de montages redresseurs seront donc rservs aux trs fortes puissances.\n7 Etude du dbit sur circuit capacitif\nLe dbit d'un montage redresseur sur une charge capacitive constitue un exemple type de\nfonctionnement en courant interrompu. Comme dit dans les prliminaires, les rgles de fonctionnement ne s'appliquent alors plus et il faut faire une tude dtaille des courants et des tensions. Celle-ci est facilite si on tient compte des remarques suivantes:\na) La priodicit des diffrentes grandeurs est la mme qu'en courant ininterrompu. Ceci permet de dlimiter l'intervalle d'tude.\nb) Les intervalles de conduction sont forcment des fractions des intervalles correspondants en\ncourant ininterrompu. Ceci permet de prvoir les lments susceptibles de conduire un instant donn.\nLe filtrage par capacit ayant essentiellement des applications aux faibles puissances, on se\nlimitera l'tude d'un montage monophas dbitant sur un circuit RC. On appliquera ensuite\nles rsultats au cas du filtrage de la tension d'alimentation des rgulateurs.\n7.2 Dbit sur circuit RC\n7.2.1 Dtermination des intervalles de conduction\nPosons e1 = e2 = E 2 sin avec = 0t. Grce l'tude\nen courant ininterrompu, nous connaissons la priodicit de\nu et de i, ainsi que les intervalles o les diodes sont susceptibles de conduire. L'tude pourrait se faire en partant de 0,\nmais comme u volue lorsque les diodes sont bloques, il est\nplus judicieux de la dmarrer un angle arbitraire ( mais\ncompris entre 0 et ) o D1 conduit.\na) D1 conduit\nEn ngligeant les chutes de tension dans le transformateur et dans la diode, on a u = e1, soit\nu = E 2 sin\navec le changement\n+ , soit i = C 0\nde variable = 0t. En remplaant u par son expression, on obtient\nLe courant i se dduit de l'quation i = C\ni = E 2 C 0 cos +\nLa conduction n'tant possible que tant que i reste positif, le blocage s'effectue pour un\nangle 2 tel que C0cos2 + sin2/R = 0, soit tan2 = RC0. Vu les hypothses de dpart,\nl'angle 2 est forcment compris entre 0 et , nous aurons donc\n2 = Arc tan( RC 0 )\nb) Aucune diode ne conduit\nLe condensateur C se dcharge alors dans la rsistance R suivant une loi de type u = Ae\nToujours en utilisant la variable , on a, compte tenu de la condition initiale u(2) = E 2 sin2,\nu = E 2 sin2e\nLa diode susceptible de conduire ensuite est D2. Son amorage se produit lorsque vD2\ndevient positif, soit, comme vD2 = e2 u, lorsque e2 = u. En notant + 1 l'angle correspondant\n( de faon ce que 1 reste infrieur ), on a donc\nE 2 sin( + 1 ) = E 2 sin 2 e\nsin 1 = sin 2 e\nsoit, aprs simplification,\nCette quation ne pouvant tre rsolue que numriquement, nous avons regroup ci-dessous\nles rsultats pour diverses valeurs du produit RC0, en faisant figurer en regard celles, correspondantes, de 2. On constate en particulier qu'aux valeurs leves de RC0, 2 est trs proche\nde /2, la dcharge commenant alors pratiquement au sommet de la sinusode.\n7.2.2 Allure de la tension et du courant\nLa figure 31 reprsente les allures thoriques de u et de i pour RC0 = 10. Dans la\npratique, l'impdance interne du transformateur n'est pas ngligeable. Elle s'oppose,\nen particulier, la discontinuit initiale du\ncourant, qui prsente donc gnralement\nune forme plus "arrondie".\n7.3 Application l'alimentation stabilise avec rgulateur de tension\nNous nous placerons ici dans le cas\nusuel de l'alimentation par un montage\nPD2 ( Cf. schma ci-contre ). Les rgulaRgulateurs ayant de trs bons facteurs de stateur\nbilisation, l'amplitude de l'ondulation de\nu n'a que trs peu d'importance. Le rle\nde C est donc essentiellement d'empcher\nque la tension la sortie du pont redresseur devienne infrieure la tension minimale Um de fonctionnement du rgulateur ( de l'ordre\nde V + 2 ). La dcharge de C tant d'autant plus importante que Ie est plus grand, on se place,\npour faire l'tude, dans le cas le plus dfavorable o le rgulateur fournit en permanence le\ncourant maximal IM que l'on s'est impos. Les courants d'entre et de sortie tant pratiquement\ngaux, on aura Ie = IM = Cste, ce qui entrane un fonctionnement lgrement diffrent de celui\ntudi au paragraphe 7.2, avec, en particulier, une dcharge linaire du condensateur. Par contre, on pourra toujours admettre qu'elle commence pratiquement au sommet de la sinusode.\nEn prenant comme origine des temps le dbut de la dcharge, et en conservant exceptionnelledu\nment ici la variable t, on dduit de i = I M = C\nl'quation de u pendant la phase de blocage\nu=E 2 M t\n7.3.2 Valeur approche de certaines grandeurs\nPour simplifier, on approxime l'allure de u(t) par\nune courbe en "dent de scie" ( Cf. figure 33 ). La dure de la dcharge tant alors de T/2, on en dduit les\nexpressions de U1 et de la valeur moyenne UC de u\nU1 = u = E 2 M\nE 2 + U1\n=E 2 M\nEn ce qui concerne le courant i, comme la valeur moyenne du courant dans le condensateur\nest nulle, on a IC = IM. Les restrictions faites sur son allure s'appliquant galement ici, un calcul\nthorique de sa valeur efficace I ne prsente donc pas d'intrt. Exprimentalement, on constate que, dans les conditions habituelles de fonctionnement de ce montage, son facteur de forme\nF = I/IC est compris entre 1,5 et 2.\n7.3.3 Choix et dimensionnement des lments constitutifs\nLes grandeurs V et IM tant imposes par le "cahier des charges" de l'alimentation stabilise,\nle choix se restreint celui des valeurs de E et de C. On prend en compte les lments suivants:\nU1 devant rester suprieur Um, E et C doivent vrifier la relation E 2 M > U m .\nE 2 doit rester infrieur la tension maximale UM d'alimentation du rgulateur.\nLa puissance dissipe dans le rgulateur, gale (UC V)IM, soit E 2 M V I M ,\ndoit rester compatible avec ses possibilits de refroidissement ( et si possible tre petite\ndevant la puissance de sortie VIM, pour que le rendement demeure acceptable ).\nSauf cas particuliers, non traits ici, on utilisera les valeurs normalises de C et standard de\nE les plus proches possibles de celles calcules.\nDeux dmarches sont alors possibles:\na) Pour toutes les valeurs standard de E infrieures UM/ 2 ( et videmment suffisamment\nsuprieures Um/ 2 ), on calcule la valeur minimale Cmin du condensateur par la relation dI MT\nduite de la condition sur U1, soit C min =\n, on choisit une valeur normalise de C\n2 E 2 Um\nen consquence et on dtermine la puissance dissipe correspondante. Ceci donne un certain\nnombre de couples [E,C] possibles, parmi lesquels on retient celui qui parat le plus satisfaisant.\nI M T +\nArc sin m\nN.B.: Un calcul moins approch donne C min =\n. Ceci conduit\nE 2 Um\nune valeur plus faible que celle obtenue l'aide de la relation initiale. Dans le cas des alimentations devant dbiter des courants levs, il peut tre prfrable d'utiliser cette expression de\nb) On part de la relation "1000F par ampre" donne par diffrents documents ( sans malheureusement toujours prciser qu'une condition sur la tension d'alimentation s'y rattache ), on en\ndduit la valeur normalise de C, puis celle, minimale, de E qui permet de vrifier la condition\nsur U1. Il ne reste alors plus qu' s'assurer que la puissance dissipe dans le rgulateur demeure\nacceptable ( si ce n'est pas le cas, il faut reprendre la dmarche prcdente ).\nLe dimensionnement du reste des lments se fait grce aux relations IDC = IC/2, ID = FIC/ 2\net Is = FIC tablies prcdemment. En particulier, compte tenu du fait que IC = IM, la puissance\napparente du transformateur devra tre prise gale FEIM, ce qui, avec les valeurs usuelles de\nF, conduit facilement au double de la puissance de sortie de l'alimentation stabilise.\nRemarque: La grandeur E utilise dans les calculs correspond la valeur efficace de la tension\nsecondaire pour le point nominal, ce qui permet de ne pas tenir compte des chutes de tension\nen charge ( ceci constitue cependant une approximation car, d'une part, le courant n'est pas sinusodal, d'autre part, il faudrait galement tenir compte du seuil et de la rsistance dynamique\ndirecte des diodes ). Par contre, la tension vide tant gnralement suprieure de plusieurs\nvolts la tension nominale, il faut prvoir une marge de scurit par rapport la valeur maximale de E que l'on peut dduire de la tenue en tension des rgulateurs.\n7.4 Remarque: Problmes poss par la mise sous tension de ce type de montage\nDans tout ce qui prcde, nous n'avons considr que le fonctionnement en rgime tabli, o\nl'amorage des diodes se produit au moment o il y a galit entre la tension d'alimentation e\net celle, u, aux bornes du condensateur ( au seuil des diodes prs ). Dans ce cas, l'intensit du\ncourant appel i est impose par les paramtres de la charge ( Cf., par exemple, la relation\ndonnant i au paragraphe 7.2.1 ) et est donc parfaitement contrle.\nAu moment de la mise sous tension du montage, par contre, le problme est diffrent. En effet, comme le condensateur est initialement dcharg, u est gal zro. Il s'ensuit qu'une des\ndiodes ( ou une paire de diodes ) est forcment polarise positivement, donc s'amorce immdiatement, et qu'il apparat de ce fait une pointe de courant dont l'intensit dpend de l'amplitude correspondante de e ( qui peut prendre toutes les valeurs comprises entre 0 et E 2 , cas le\nplus dfavorable ) et n'est limite que par les impdances places en amont du condensateur.\nSi, comme c'est trs souvent le cas, l'alimentation se fait par un transformateur de puissance\nadapte celle du montage, l'impdance interne correspondante est suffisamment leve pour\nlimiter la pointe initiale de courant une valeur infrieure celle, maximale, tolre par les\ndiodes. Par contre, si le redresseur est destin tre aliment directement par le rseau principal, ceci n'est pas le cas et il faut rduire le courant appel au moment de la mise sous tension\npar un dispositif annexe. Celui-ci peut tre constitu par une rsistance, place en srie entre le\nredresseur et le condensateur, que l'on court-circuite ensuite par un dispositif mcanique lorsque le rgime permanent est atteint.\nDocuments similaires à RED_NC


Vidéo de question : Lubrification d’un cylindre avec un mouvement alternatif vertical | Nagwa\nVidéo de question : Lubrification d’un cylindre avec un mouvement alternatif vertical Physique\nUn piston subit un mouvement alternatif vertical à l’intérieur d’un cylindre dans un moteur, comme le montre le schéma. Là où il y a un contact entre le piston et le cylindre, un frottement a lieu. Le frottement peut être réduit en enduisant le cylindre d’un fluide lubrifiant. Si le fluide lubrifiant utilisé a une faible viscosité, lequel des énoncés suivants explique le plus correctement pourquoi les parties du cylindre ne conserveront pas une lubrification suffisante ? [A] Le lubrifiant adhère principalement à la face supérieure du cylindre. [B] Le lubrifiant adhère principalement à la face inférieure du cylindre. [C] Le lubrifiant s’écoulera plus vers le centre du piston que dans le sens opposé. [D] Le lubrifiant s’écoulera de l’extrémité ouverte du cylindre vers l’extrémité fermée du cylindre plus que dans le sens opposé. [E] Le lubrifiant s’écoulera de l’extrémité fermée du cylindre vers l’extrémité ouverte du cylindre plus que dans le sens opposé.\nUn piston subit un mouvement alternatif vertical à l’intérieur d’un cylindre dans un moteur, comme le montre le schéma. Là où il y a un contact entre le piston et le cylindre, un frottement a lieu. Le frottement peut être réduit en enduisant le cylindre d’un fluide lubrifiant. Si le fluide lubrifiant utilisé a une faible viscosité, lequel des énoncés suivants explique le plus correctement pourquoi les parties du cylindre ne conserveront pas une lubrification suffisante ? (A) Le lubrifiant adhère principalement à la face supérieure du cylindre. (B) Le lubrifiant adhère principalement à la face inférieure du cylindre. (C) Le lubrifiant s’écoulera vers le centre du piston plus que dans le sens opposé. (D) Le lubrifiant s’écoulera de l’extrémité ouverte du cylindre vers l’extrémité fermée du cylindre plus que dans le sens opposé. (E) Le lubrifiant s’écoulera de l’extrémité fermée du cylindre vers l’extrémité ouverte du cylindre plus que dans le sens opposé.\nEn regardant notre schéma, nous voyons ici ce cylindre avec un piston qui monte et descend à l’intérieur. Sur son périmètre, le piston est en contact avec les parois du cylindre, et on nous dit que lorsque le piston se déplace, un frottement a lieu. Pour minimiser ce frottement, un lubrifiant, par exemple de l’huile de moteur, est introduite dans le cylindre. On ne nous dit pas précisément quel est le lubrifiant, mais on nous dit qu’il a une faible viscosité. Un exemple de fluide ayant une viscosité assez faible est l’eau. L’eau a une très faible résistance à l’écoulement, tout comme le lubrifiant que nous utilisons. Nous voulons choisir laquelle de nos cinq options de réponse décrit pourquoi ce lubrifiant à faible viscosité ne lubrifie pas toutes les parties de ce système de manière efficace.\nEn commençant par le haut de notre liste, notez que les choix de réponse (A) et (B) indiquent que le lubrifiant adhère à une surface. Comme on nous dit que le lubrifiant utilisé est de faible viscosité, nous savons qu’il aura tendance à ne pas adhérer aux surfaces. Cela ne serait possible que pour un lubrifiant à haute viscosité. Cela signifie que nous pouvons barrer les choix de réponse (A) et (B). Le choix (C) indique que le lubrifiant aura tendance à s’écouler plus vers le centre du piston que dans l’autre sens. En regardant le cylindre et le piston, nous voyons qu’il n’y a aucune raison pour que cela soit le cas. Il n’y a rien sur la forme de ce système qui ferait que le lubrifiant aille vers le centre du piston.\nNous pouvons également barrer le choix de réponse (C). Le choix (D) dit que le lubrifiant coulera de l’extrémité ouverte du cylindre, c’est cette extrémité ici, vers l’extrémité fermée, c’est cette extrémité en bas, et que son mouvement global dans ce sens, de haut en bas, sera plus important que le mouvement du lubrifiant de bas en haut. Pour avoir une idée de la pertinence de cette explication, imaginez verser une tasse d’eau dans l’extrémité ouverte du cylindre. En raison de la gravité, nous savons que cette eau aura tendance à se déplacer vers l’extrémité fermée, le fond du cylindre.\nEt puis, le fait que l’eau soit un fluide à faible viscosité signifie que lorsque le piston se déplace de haut en bas, il est peu probable qu’il amène une grande partie de l’eau vers le haut. Par conséquent, nous nous attendrions à ce que le mouvement global de cette eau, que nous pouvons considérer comme un lubrifiant, soit davantage de l’extrémité ouverte vers l’extrémité fermée du cylindre. Le choix de réponse (D) semble être notre réponse. Mais juste pour confirmer que c’est le cas, examinons le choix (E).\nCe choix indique que le lubrifiant aura tendance à couler de l’extrémité fermée du cylindre, c’est-à-dire cette extrémité en bas, vers l’extrémité ouverte, l’extrémité en haut, plus que dans l’autre sens. Le choix de réponse (E) indique que le lubrifiant tendra à se déplacer vers le haut contre la force de gravité plus que vers le bas. En pensant à verser un fluide de faible viscosité dans le cylindre, tel que de l’eau, nous voyons que cela ne se produira pas. Au lieu de cela, le mouvement global d’un lubrifiant à faible viscosité sera dans le sens indiqué dans le choix de réponse (D).\nNous choisissons donc la réponse (D). La raison pour laquelle toutes les parties de ce système ne sont pas suffisamment lubrifiées est que le lubrifiant s’écoulera de l’extrémité ouverte du cylindre vers l’extrémité fermée du cylindre plus que dans le sens opposé.


Jurassic Tour – 29 et 30 octobre 2016 – Club Nouvelle MINI\n« Compte rendu d’un fabuleux week-end dans le Jura organisé par Emy et Jo »\nAvant cela faisons un peu d’histoire. Notre parcours au sein du CNM est quelque peu atypique : Nous avons participé au premier week-end du CNM qui avait eu lieu en 2003 en Alsace (sans notre mini car elle était en commande) c’était le début d’une longue histoire et cela a duré jusqu’à 2006 avec pas mal de participations et d’organisations de week-end avec les membres du club. Les préoccupations familiales et professionnelles ont fait que depuis 2006 nous n’avions pas fait de meeting hormis celui des 10 ans du club organisé par Emy et Jo. Notre mini R53 JCW arrivant à 10 ans d’âge, nous avons décidé de la remplacer par une F56 JCW… Au départ nous devions faire uniquement le weekend… Au final ce sera before et after pour notre plus grand plaisir (on en reparlera plus bas).\n15h30 heure de départ d’Epfig, petit village situé sur la route des vins en Alsace, heure à laquelle nous avons aussi annoncé à nos deux garçons que nous partions en week-end Mini. Durant le trajet, je ne vous cache pas que le plus grand de mes garçons m’a posé plein de questions concernant les minis qu’il y aura, les personnes qu’il y aura, il était aussi impatient que moi étant donné qu’il avait fait dès son plus âge quelques meetings. Après 3h30 de route, nous voilà enfin arrivés à l’hôtel. Le temps de déposer les affaires et nous rejoignons les premiers arrivants au restaurant. Retrouvailles avec des anciens et découverte des nouveaux : la première approche me semble identique à celle d’il y a 10ans, nous faisons bel et bien partie d’un club et la convivialité et la disponibilité de chacun fait que nous nous sentons déjà bien a l’aise. Le temps du repas du soir nous échangeons avec plein de personnes sur des anecdotes liées au CNM etaux minis. Il est temps pour nous de regagner notre chambre et de profiter pleinement d’une nuit de sommeil afin d’être en pleine forme pour le lendemain.\nLe lieu de rendez-vous a été fixé à 9h à la concession BMW à Lons-le-Saunier que nous remercions pour l’accueil chaleureux. 10 heures, départ du roadbook les garçons sont à 200%. Ma copilote stresse un peu, n’ayant pas fait de roadbook depuis pas mal d’années, mais je ne me suis pas inquiété, elle était déjà très performante il y a 10 ans et elle n’a pas changée : un vrai bonheur de l’avoir en tant que copilote ! De belles routes s’ouvrent à nous, avec en exclusivité le droit d’emprunter des routes qui ne sont parcourues uniquement qu’avec autorisation. Notre point de chute est le Fort des Rousses. Le temps que tout le monde arrive, l’AG commence avec la validation des comptes. Le président rappelle certaines choses par rapport au club. Le vice président rappelle qu’il est facile aux gens de lui communiquer les photos ou de communiquer un petit compte rendu afin de faire vivre la newsletter… Certaines choses n’ont décidément pas changé, c’est toujours aussi difficile d’avoir un retour de week-end pour la newletter. J’ai donc décidé de m’atteler à cette tâche, moi qui ai connu le club à sa naissance, cela permettait d’avoir une vision différente de celle des personnes actuelles. Il est temps de prendre le pique-nique dans l’enceinte du Fort sous un soleil radieux. Les GO nous ayant réservé une activité plus ou moins sportive, il nous faut maintenant chausser des chaussures adéquates : Direction, Balisé Or, le parcours d’orientation du Fort des Rousses. A l’aide d’une carte et d’une boussole, il fallait rejoindre des check-points dans le plus cours laps de temps. Une fois cette épreuve finie, nous rejoignons notre véhicule pour arpenter à nouveau de jolies routes jurassiennes qui nous ferons à nouveau arriver au Fort des Rousses. Le temps de montrer que nous n’avons pas perdu la main dans le jeu organisé par Emilie afin de changer le plus rapidement possible la couche de Teddy et nous nous rendons à la dégustation de fromage et de mets locaux. Direction le Gai Pinson, notre hôtel et le lieu du repas du soir : Apéritif, gourmandises et franche rigolade nous accompagneront durant toute la soirée, qui se finira dans la nuit, voir tôt le matin pour certains. Le rendez-vous du lendemain est donné à 10h heure d’hiver.\nDépart en mini convoi, mais toujours en roadbook pour arpenter les belles routes du Jura, pour nous amener à une fruitière située à Les Moussières afin de faire le plein de fromage et autres spécialités du coin. Après avoir partagé un repas convivial au restaurant « Le trappeur » situé sur la plus petite station de ski du Jura, il est l’heure pour certains de reprendre le chemin du retour, non sans tristesse. Pour les autres, un roadbook nous emmènera sur Dôle toujours par les petites routes. Le temps de prendre un apéritif chez nos gentils GO, il est temps pour nous de regagner le restaurant qui restera dans les annales… n’est ce pas Isa ? Pas de mojito, cave à vin incomplète, nettoyage de veste suite à la maladresse du serveur, plat oublié……… encore une soirée de franche rigolade. Pour limiter les dégâts, les GO nous invite à prendre le café chez eux. La fin de soirée arrivant, cela aurait été théoriquement les adieux pour nous,… mais nous en avons décidé autrement : faire encore un bout de chemin avec le reste des participants et ne prendre la route du retour qu’après le déjeuner. Jo nous fait découvrir de jolies petites routes dont des spéciales de rallye et cela a été magnifique.\n» 12h30, une petite pause déjeuner s’impose ! «\nNous trouvons un endroit bien charmant à Byans-sur-Doubs. N’ayant toujours pas de contraintes, c’est décidé nous restons encore l’après-midi et Jo nous invite à nous joindre à eux pour le repas du soir : Aucune discussion possible, nous acceptons dans la seconde !\nLe retour sur Dôle se fera à nouveau sur des petites routes, pour un parcours total de 220km sur la journée. Aux réjouissances du soir, apéritif « Mijoto ». La recette ? Sûrs ? Mélange de sucre de canne liquide, jus de citron jaune, sirop de menthe fraiche, Rhum Blanc, eau pétillante : résultat absolument… infect ! Viennent ensuite Mont d’or au vin blanc d’Alsace et surtout bonne humeur et franche rigolade… et oui à nouveau !!! Après avoir repoussé notre départ, il est temps pour nous de pendre le chemin du retour avec un pincement au cœur, mais surtout une satisfaction d’avoir retrouvé l’esprit du Club comme nous l’avions laissé il y a quelques années.\nUn grand Merci à Emy et Jo pour l’organisation sans faille de ce magnifique WE, nous sommes nous aussi en DPM maintenant et attendons impatiemment de tous vous revoir avec peut être une surprise au calendrier 2017… Meeting Alsace, the return.\nJurassic Tour 2016 – Meeting AG CNM from Ani on Vimeo.


Confrérie royale: Duché de Franco\nSelon la loi de 2006 de transmission des titres de noblesse à l'aîné des enfants,\net suite au trépas de Mme sa mère ce 29 décembre 2017,\nDoña Carmen Martinez-Bordiu,\nnée en 1951,\nDauphine de France (1972-1986)\nDuchesse de Cadix (1972-1986)\nReine de France & de Navarre (1975-1986) en tant qu'épouse d'Alphonse II (8 mars 1972),\nséparés canoniquement de corps (16 novembre 1979), leur mariage religieux déclaré nul le 16 décembre 1986.\nReine-Mère (30 janvier 1989)\ndevrait hériter du duché de Franco,\ncréé par S.M. le roi Jean-Charles Ier le 26 novembre 1975,\net de la Grandesse d'Espagne d'Espagne qui lui est associée.\nLe Bulletin Officiel de l'Etat le confirmera prochainement.\nA moins qu'un accord entre les membres de la famille prévoie un échange de titres. En effet, l'héritier présomptif était jusqu'en 2006 François Franco, troisième enfant, qui releva le nom ; il hérita du titre paternel de marquis de Villaverde à la mort de son père (1998) ainsi que de la seigneurie de Meiras, hérité de son aïeule maternelle Dona Carmen Polo. Il pourrait les donner à son aînée en échange du titre maternel et de la grandesse d'Espagne. Arrive toutefois avant lui la cadette, Marie de L'O, seconde fille de Dona Carmen Franco. L'on attend en Espagne la résolution de cette question.\nCréation du titre (1975)\nAprès Dona Carmen, si elle hérite bien du titre,\nson fils Louis, de jure S.M. le roi Louis XX,\ndevrait lui-même en hériter,\npuis un jour Madame,\nS.A.R. la princesse Eugénie de France, son aînée.\nLibellés : Evénement, Famille Royale, Royaume d'Espagne


Books by Women - 16.07.2020\nLivre - Simone Beauvoir - féminisme Beauvoir femmes - Féminisme Beauvoir philosophie\nComme beaucoup, je connais Simone de Beauvoir « de réputation ». Écrivaine, philosophe, féministe, compagne de Sartre (difficile de passer à côté de cet élément...), cette femme avait de nombreuses cordes à son arc. Julia Korbik la découvre pendant ses années collège, alors qu’elle doit faire un exposé sur Jean-Paul Sartre. Impossible de passer à côté de cette femme à l’air sévère à ses côtés sur certaines photos, souvent coiffée d’un turban.\nSimone de Beauvoir apparaît alors dans la vie de l’autrice, qui se prend de passion pour cette femme, ses écrits. J’ai adoré cette biographie. On pourrait déjà parler de l’aspect moderne du texte en lui-même et de la traduction de Julie Tirard. C’est frais, ça se lit tout seul, bref, c’est une lecture qui ne prend pas la tête, c’est parfait pour l’été (et pour toute l’année), c’est accessible en étant ado, adulte, en s’y connaissant en philo ou pas du tout, en ayant déjà lu Beauvoir ou pas du tout (mais par contre tu vas avoir envie de courir acheter ses livres, tu es prévenu.e).\nBEAUVOIR: à la galerie Gallimard\nLe livre est découpé en plusieurs parties (Devenir, Aimer, Penser, Ecrire, Agir et Lutter), chacune se focalisant sur un aspect de la vie de Simone de Beauvoir. Pas de biographie chronologique classique, c’est également un des points appréciables de ce texte ! Et surtout, chose essentielle, l’autrice ne la mystifie pas. Si Simone de Beauvoir a écrit des textes importants et fut une voix majeure des luttes féministes de l’époque, aujourd’hui il faut être bien plus critique envers son œuvre, ses choix et ses actes.\nIl est important de nos jours de lire des biographies telles que Oh, Simone ! pour nourrir sa pensée politique et féministe et la faire évoluer.\nDe mon côté, je n’ai lu que Mémoires d’une jeune fille rangée et Le Deuxième sexe, il y a quelques années. Mon avis sur De Beauvoir était résolument neutre disons, même si Le Deuxième sexe a été un texte important dans ma vie et m’a fait comprendre l’importance de lutter.\nA la lecture de ce texte, je me suis interrogée sur autre chose. Aujourd’hui plus de 30 ans après sa mort, Simone de Beauvoir reste une référence pour beaucoup. Et de fil en aiguille, je me suis retrouvée à me questionner sur la postérité.\nDans 30 ans, quelles femmes resteront ? Quelles autrices auront marqué notre époque de la même façon ? Quelles penseuses érigerons-nous (peut-être à tort...) en symbole ?\nNos rayons féminismes et genres en librairie ne font que grossir de références et d’autrices et j’espère qu’on va vers de plus beaux jours, même si le chemin est encore long. Dans tous les cas, des biographies telles que Oh, Simone ! qui fournissent un travail de recherche et de critiques sont essentielles pour faire avancer les luttes et faire comprendre même aux plus jeunes que rien n’est malheureusement jamais acquis, cette biographie doit à mon sens être absolument présente dans les établissements scolaires !\nJ’espère que cela vous donnera envie de découvrir cette biographie et par extension les textes de Simone de Beauvoir !\nJulia Korbik, trad. Julie Tirard — Oh, Simone ! – Éditions La Ville brûle — 9782360120987 – 20 €