EP2006544A2 - Kolbenpumpe mit variabler Exzentrizität - Google Patents\nKolbenpumpe mit variabler Exzentrizität Download PDF\nEP2006544A2 EP20080005400 EP08005400A EP2006544A2 EP 2006544 A2 EP2006544 A2 EP 2006544A2 EP 20080005400 EP20080005400 EP 20080005400 EP 08005400 A EP08005400 A EP 08005400A EP 2006544 A2 EP2006544 A2 EP 2006544A2\n2007-06-18 Priority to AT0093707A priority Critical patent/AT505439B1/de\n2008-03-22 Application filed by Weber Hydraulik GmbH filed Critical Weber Hydraulik GmbH\n2008-12-24 Publication of EP2006544A2 publication Critical patent/EP2006544A2/de\n2009-02-18 Publication of EP2006544A3 publication Critical patent/EP2006544A3/de\n2011-01-12 Publication of EP2006544B1 publication Critical patent/EP2006544B1/de\n2028-03-22 Anticipated expiration legal-status Critical\n238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 59\nDie Erfindung betrifft eine Exzenterpumpe (1) umfassend ein Gestell (15), eine um eine bezüglich des Gestells (15) ortsfeste Hauptachse (16) drehbar gelagerte, mittels einer Antriebsvorrichtung (73) antreibbare Pumpenwelle (3), eine auf einem Pumpenwellenabschnitt (23) axial verschiebbar gelagerte Exzenterhülse (17), eine zwischen Pumpenwellenabschnitt (23) und Exzenterhülse (17) wirksame Verdrehsicherung (27), mehrere bezüglich des Gestells (15) ortsfest angeordnete Pumpenelemente (5) mit radial zur Hauptachse (16) bewegbaren, auf ein in Hubräumen (8) der Pumpenelemente (5) enthaltenes Fluid einwirkenden Verdrängungselementen (6), die von einer Mantelfläche (18) der Exzenterhülse (17) gegen einen Fluiddruck verschoben werden sowie zumindest ein auf die Exzenterhülse (17) in axialer Richtung wirkendes Federelement (39). Dabei ist der Pumpenwellenabschnitt (23) als schräger Exzenterzapfen (24) mit einer zur Hauptachse (16) in einem Schrägungswinkel (26) verlaufenden Exzenterzapfenachse (25) ausgebildet und die auf dem Exzenterzapfen (24) geführte Exzenterhülse (17) weist eine zylindrische Mantelfläche (18) auf, deren Erzeugenden (20) parallel zur Hauptachse (16) verlaufen.\nDie Erfindung betrifft eine Exzenterpumpe, wie im Oberbegriff des Patentanspruches 1 beschrieben.\nAus dem Stand der Technik sind bereits Verdrängerpumpen, insbesondere Radialkolbenpumpen bekannt, bei denen das Fördervolumen durch eine verstellbare Exzentrizität eines Exzenterelements der Radialkolbenpumpe aktiv beeinflussbar ist. Aus der Patentschrift EP 1 090 229 B derselben Anmelderin, ist eine Radialkolbenpumpe bekannt, bei der die variable Exzentrizität durch ein in axialer Richtung verstellbares Verstellelement in Form eines schiefen Zylinderkörpers bewirkt wird. Bei deren Betrieb werden die von den radialen Kolben auf das Verstellelement ausgeübten Kräfte bzw. deren axialer Anteil durch ein axial auf das Verstellelement wirkendes Federelement ausgeglichen und dabei stellt sich je nach dem auf die Pumpenelemente wirkenden Systemdruck eine bestimmte axiale Verschiebung des Verstellelements entgegen der Kraftwirkung der Federelemente ein. Durch die Geometrie des Verstellelements in Form eines schiefen Zylinderkörpers wird bei steigendem Systemdruck und dadurch bewirkter größerer axialer Verschiebung des Verstellelements eine geringere Exzentrizität des Verstellelements und dadurch ein verringertes Fördervolumen der Radialkolbenpumpe bewirkt. Da die erforderliche Antriebsleistung einer derartigen Pumpe proportional zum Produkt aus Fördervolumen und Systemdruck ist, bleibt durch eine derartige Anordnung die Antriebsleistung und damit die Belastung eines Antriebsmotors bei verschiedenen Systemdrücken weitgehend konstant und kann der Antriebsmotor auf geringere bzw. weitgehend gleich bleibende Belastungen ausgelegt werden, wodurch die Herstellung einer derartigen Radialkolbenpumpe wirtschaftlicher wird.\nDa die mit den Pumpenkolben zusammenwirkende von der Mantelfläche des Zylinderkörpers gebildete Gleitfläche schräg zu den Kolbenachsen steht, wirken auf die Pumpenkolben nicht nur Kräfte in Richtung der Kolbenachsen, sondern auch von den axialen Kraftkomponenten bewirkte Querkräfte, die zusätzlich bei der Umdrehung der Exzenterwelle in ihrer Wirkrichtung hin- und herwechseln. Durch diese ständig wechselnden Querkräfte, sind die Kolben der Pumpenelemente hohen Belastungen ausgesetzt, wodurch diese entweder schnell verschleißen oder aufwendig und teuer an diese Belastungen angepasst ausgeführt sein müssen.\nAufgabe der Erfindung ist es, eine Verdrängerpumpe bereit zu stellen, die bei veränderlichen Systemdrucken weitgehend gleich bleibenden Leistungsbedarf besitzt, also gewissermaßen selbstregelnd ist und trotzdem mit einfach ausgeführten, kostengünstigen Pumpenelementen ausgestattet werden kann, ohne dass diese übermäßig beansprucht werden.\nDie Aufgabe der Erfindung wird durch die Merkmale des Kennzeichenteils des Patentanspruches 1 gelöst, wonach der eine Exzenterhülse tragende Pumpenwellenabschnitt als schräger Exzenterzapfen mit einer zur Hauptachse der Pumpenwelle in einem Schrägungswinkel verlaufenden Exzenterzapfenachse ausgebildet ist und die auf dem Exzenterzapfen geführte Exzenterhülse eine zylindrische Mantelfläche aufweist, deren Erzeugenden parallel zur Hauptachse verlaufen.\nDurch den schräg verlaufenden Exzenterzapfen wird die veränderliche Exzentrizität der Exzenterhülse, und damit das veränderliche Fördervolumen der Pumpenelemente bewirkt; durch die zylindrische Mantelfläche, deren Erzeugenden parallel zur Hauptachse der Pumpenwelle verlaufen, werden an der Kontaktstelle zwischen den Pumpenkolben und der Mantelfläche in Bezug auf die Exzenterhülse axiale Kraftkomponenten nur in Form von Reibungskräften während einer axialen Verstellung der Exzenterhülse auf den Exzenterzapfen ausgeübt. Die auf die Pumpenkolben einwirkenden Querkräfte sind dadurch wesentlich geringer als im Stand der Technik und weitgehend vernachlässigbar, wodurch einfach aufgebaute und dadurch kostengünstige Pumpenelemente bei einer derartigen Verdrängerpumpe eingesetzt werden können, ohne dass diese übermäßigen Beanspruchungen und dadurch bewirktem Verschleiß unterliegen.\nDurch den Schrägungswinkel des Exzenterzapfens wirkt auf die mit der angetriebenen Pumpenwelle rotierende Exzenterhülse neben der von dem Federelement ausgeübten Kraft auch eine Fliehkraft, die die Exzenterhülse in Richtung größerer Exzentrizität treiben möchte und daher die Federkraft unterstützt. Lediglich bei der Stellung, bei der der Schwerpunkt der Exzenterhülse exakt in die Hauptachse der Pumpenwelle zu liegen kommt, verschwindet die Fliehkraft und die durch diese bewirkte Kraftkomponente in Richtung zunehmender Exzentrizität. Abhängig von der Lage der Exzenterzapfenachse bezüglich der Hauptachse der Pumpenwelle und dem auf dem Exzenterzapfenachse möglichen Verstellweg für die Exzenterhülse kann eine derartige Exzenterpumpe daher das Fördervolumen selbsttätig und in Abhängigkeit von dem anliegenden Systemdruck selbsttätig einregeln, wodurch ein weitgehend gleich bleibendes Leistungsniveau des Pumpenantriebs gegeben ist. Die relative Lage der Exzenterzapfenachse bezüglich der Hauptachse der Pumpenwelle kann dabei auch windschief sein, wenn die mit dem Exzenterzapfen zusammenwirkende Bohrung in der Exzenterhülse so verläuft, dass die Erzeugenden der Mantelfläche der Exzenterhülse parallel zur Hauptachse der Pumpenwelle verlaufen.\nFür die Konstruktion und Fertigung einer derartigen Exzenterpumpe ist es von Vorteil, wenn die Exzenterzapfenachse die Hauptachse schneidet. Weiters auch, wenn eine Mittelachse der Mantelfläche die Exzenterzapfenachse schneidet. Dadurch werden einfache geometrische Verhältnisse erzielt und die Einflüsse der Geometrie auf das dynamische Verhalten während des Betriebes können leichter abgeschätzt werden.\nObwohl der Exzenterzapfen einen beliebigen, über seine Länge konstanten Querschnitt aufweisen kann, ist es von Vorteil und für die Fertigung einfacher, wenn die Mantelfläche des Exzenterzapfens als Kreiszylinderfläche mit der Exzenterzapfenachse als Kreiszylinderachse ausgebildet ist.\nDas auf die Exzenterhülse am Pumpenwellenabschnitt axial einwirkende Federelement ist vorteilhaft durch eine sich an der Pumpenwelle abstützende Druckfeder oder Zugfeder gebildet. Derartige Federelemente sind in großer Auswahl leicht erhältlich und kann dadurch das dynamische Verhalten der Exzenterhülse durch die Wahl der Federrate des Federelements einfach angepasst werden. Dabei ist es möglich, dass ein Federelement vorgesehen ist, das den Exzenterzapfen konzentrisch umschließt, und auf diesem geführt ist; ebenso ist es möglich, dass mehrere Federelemente vorgesehen sind, die an der Exzenterhülse auf einem Teilkreis verteilt außerhalb des Exzenterzapfens angreifen.\nUm gewisse Betriebszustände der Exzenterpumpe vorzubestimmen oder ausschließen zu können, ist es von Vorteil, wenn die axiale Verschiebbarkeit der Exzenterhülse auf dem Exzenterzapfen zumindest nach einer Richtung durch ein Anschlagelement beschränkt ist und dadurch eine Ausgangsstellung oder Ausgangsposition definiert ist. Eine Wegbegrenzung der Exzenterhülse auf dem Exzenterzapfen kann beispielsweise durch die Form der Pumpenwelle erfolgen, also in dem die Pumpenwelle selbst ein Anschlagelement bildet. Ebenso kann der Verstellweg durch ein Pumpengehäuse begrenzt sein, weiters kann der Verstellweg auch einstellbar sein, in dem das Anschlagelement in Form einer Stellschraube ausgebildet ist.\nEin vorteilhaftes Betriebsverhalten der Exzenterpumpe wird dadurch erzielt, wenn die Exzenterhülse in der Ausgangsposition bei geringem Druckniveau in den Pumpenelementen durch das Federelement gegen das Anschlagelement vorgespannt ist. In der Ausgangsstellung bei niedrigem Gegendruck kann dadurch eine durch die Ausgangsstellung vorbestimmte Exzentrizität und damit ein bestimmtes Fördervolumen der Exzenterpumpe vorgegeben werden, beispielsweise für einen Leerlaufbetrieb der Exzenterpumpe, wenn verbraucherseitig kein erhöhter Druckbedarf besteht. Die Ausgangsstellung kann sowohl einem maximalen Fördervolumen als auch einem minimalen Fördervolumen zugeordnet sein, was vom Einsatzzweck der Exzenterpumpe abhängig ist.\nWenn die Mantelfläche der Exzenterhülse in der Ausgangsposition eine Maximalexzentrizität bezüglich der Hauptachse aufweist, ist das Fördervolumen im Leerlauf bei niedrigem Druckniveau in den Pumpelementen maximal und regelt sich wie zuvor beschrieben bei steigendem Systemdruck in Richtung kleineres Fördervolumen, wodurch die Antriebsleistung der Exzenterpumpe weitgehend konstant bleibt. Alternativ dazu wäre auch möglich, dass die Exzenterhülse in der Ausgangsstellung eine Minimalexzentrizität aufweist, und die Bewegung der Exzenterhülse in Richtung zunehmender Exzentrizität durch die auf die Exzenterhülse wirkende Fliehkraft bewirkt wird.\nWenn die Federrate des Federelements so gewählt ist, dass bei Verschiebung der Exzenterhülse aus der Ausgangsstellung die Zunahme der durch das Federelement ausgeübten Federkraft größer ist als die Abnahme der Axialkomponente, der auf die Exzenterhülse wirkenden Fliehkraft, ist ein stabiles Betriebsverhalten der Exzenterpumpe gewährleistet und es kann bei einem auftretenden verbraucherseitigen Druckanstieg verhindert werden, dass das Fördervolumen der Exzenterpumpe zu stark abgesenkt wird.\nAls für das Betriebsverhalten der Exzenterpumpe vorteilhaft hat sich ein Schrägungswinkel zwischen der Hauptachse und der Exzenterzapfenachse aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 3° und einer oberen Grenze von 20° erwiesen. Bei einem Schrägungswinkel von 10° ergibt sich ein vorteilhaftes Ansprechverhalten der Exzenterpumpe bei verbraucherseitigen Druckschwankungen und gleichzeitig eine kompakte Baugröße der Exzenterpumpe.\nDa im Fall eines kreiszylindrischen Exzenterzapfens eine zusätzliche Verdrehsicherung erforderlich ist, kann diese vorteilhaft durch eine parallel zur Exzenterzapfenachse verlaufende Passfederverbindung gebildet sein. Diese kann mit bewährten Herstellmethoden einfach hergestellt werden und gewährleistet die axiale Verschiebbarkeit der Exzenterhülse auf dem Exzenterzapfen. Im Fall eines unrund ausgeführten Exzenterzapfens, beispielsweise mit einem quadratischen Querschnitt oder einem Polygonquerschnitt kann die Verdrehsicherung entfallen, wobei allerdings die Fertigung des Exzenterzapfens und der damit zusammenwirkenden Bohrung in der Exzenterhülse wieder aufwendiger wird.\nBei einer Ausführung der Exzenterpumpe mit Pumpelementen in nur einer Arbeitsebene, also mit nur einem Zylinderstern, kann der Exzenterzapfen montagefreundlich fliegend an einem Ende der Pumpenwelle angeordnet sein. Dadurch ist es möglich, dass sowohl die Exzenterhülse als auch die Pumpenwelle mit dem Exzenterzapfen jeweils einstückig ausgeführt werden können und nicht zusammengesetzt sein müssen.\nWenn der Exzenterzapfen an einer kreiszylindrischen Kurbelwange der Kurbelwelle angeordnet ist, insbesondere auf einer zur Hauptachse konzentrischen Kurbelwange, bietet die Stirnfläche der kreiszylindrischen Kurbelwange ausreichend Fläche zur Abstützung der Federelemente und zur Anbringung von Anschlagelementen zur Begrenzung der axialen Verstellmöglichkeit der Exzenterhülse. Weiters bildet eine derartige Kurbelwange eine relativ große Schwungmasse, die für den Gleichlauf einer derartigen Exzenterpumpe vorteilhaft ist.\nUm verschleißfördernde Gleitbewegungen zwischen der Mantelfläche der Exzenterhülse und den Verdrängungselementen der Pumpenelemente möglichst zu verringern, ist es von Vorteil, wenn die Exzenterhülse in zylindrisches Wälzlager aufweist, dessen Außenring die Mantelfläche bildet. Dadurch treten nur geringfügige Gleitbewegungen bei axialer Verstellung der Exzenterhülse sowie durch die translatorische exzentrische Bewegung der Mantelfläche in Form des Außenringes in tangentialer Richtung auf. Der Außenring des Wälzlagers besitzt dabei eine Breite, die größer ist als der axiale Verstellweg der Exzenterhülse. Da in axialer Richtung nur sehr geringe Reibungskräfte wirksam werden, können ohne weiteres auch Nadellager eingebaut werden.\nZur Versorgung mehrerer Verbraucher, kann die Exzenterpumpe auch so ausgebildet sein, dass entlang der Pumpenwelle mehrere Exzenterzapfen, insbesondere drehsymmetrisch bezüglich der Hauptachse angeordnet sind und jedem Exzenterzapfen eine eigene Gruppe von Pumpenelementen, insbesondere ein feststehender, mehrere Pumpenelemente umfassender Zylinderstern zugeordnet ist. Die Druckleitungen der Pumpenelemente jeweils eines Zylindersterns sind zu jeweils einem gemeinsamen Hochdruckanschluss zusammengeführt der zur Versorgung eines Verbrauchers verwendet wird. Durch die mehrfachen Exzenterzapfen und Zylindersterne stehen mehrere getrennte Hochdruckanschlüsse für mehrere Verbraucher zur Verfügung, wobei sich die Fördervolumina der einzelnen Zylindersterne jeweils unabhängig von den anderen an den Betriebszustand des jeweiligen Verbrauchers anpassen können. Somit wird auch ein gemeinsamer Antriebsmotor für mehrere Verbraucher ebenfalls sehr gleichmäßig beansprucht.\nZur gleichzeitigen Versorgung mehrerer Verbraucher kann die Exzenterpumpe auch so ausgeführt sein, dass am Gestell zumindest zwei Pumpenwellen mit jeweils zumindest einem Exzenterzapfen, dem jeweils eine eigene Gruppe von Pumpenelementen zugeordnet ist, parallel zueinander angeordnet sind und mittels einer gemeinsamen Antriebsvorrichtung antreibbar sind. Zwischen den zumindest zwei parallelen Pumpenwellen kann mit einfachen Mitteln, beispielsweise einem Zugmittelgetriebe, insbesondere einem Zahnriementrieb, eine Antriebsverbindung hergestellt werden und es wird nur ein Antriebsmotor benötigt, der aufgrund der Pumpencharakteristik sehr gleichmäßig beansprucht wird.\nUm einen verschleißarmen Betrieb einer Exzenterpumpe zu gewährleisten, ist es von Vorteil, wenn das Gestell als Gehäuse ausgebildet ist und die Pumpenelemente in dem einen Schmiermittelvorrat enthaltenden Gehäuse angeordnet sind, und die Pumpenwelle das Gehäuse abgedichtet durchsetzt. Das Schmiermittel kann dadurch durch die Bewegungen der Pumpenwelle an die verschleißgefährdeten Kontaktstellen herangeführt werden und insbesondere gleichzeitig das von den Pumpenelementen zu fördernde Druckmittel bilden. Die Pumpenelemente können also direkt aus dem Druckmittelvorrat, der gleichzeitig auch Schmiermittelvorrat ist, innerhalb des Gehäuses ansaugen.\nDie Pumpenelemente der Exzenterpumpe weisen vorteilhaft Federelemente auf, die die Verdrängungselemente radial in Richtung zur Hauptachse gegen die Mantelfläche der Exzenterhülse vorspannen. Die Verdrängungselemente in Form von Kolbenelementen oder Membranelementen können dadurch das Ansaugen von Druckmittel in die Hubräume der Pumpenelemente selbsttätig ausführen, ohne dass dazu Zugkräfte von der Exzenterhülse auf die Verdrängungselemente ausgeübt werden müssen. Daraus ergibt sich ein einfacher Aufbau der Exzenterpumpe.\nUm beim Arbeitstakt der Pumpenelemente einen Druckmittelrückfluss zur Ansaugseite zu verhindern, sind zwischen den Hubräumen in den Pumpenelementen und einem Druckmittelvorrat Saugventile, insbesondere Tellersitzventile, angeordnet. Ebenso sind vorteilhaft zwischen den Hubräumen in den Pumpenelementen und einem Hochdruckanschluss der Exzenterpumpe Druckventile, insbesondere Tellersitzventile angeordnet, wodurch während des Ansaugtaktes ein Rückströmen von Druckmittel von der Hochdruckseite in die Hubräume unterbunden ist.\nAlternativ dazu kann die Steuerung der Pumpenelemente, d.h. der Druckmittelzufluss oder der Druckmittelabfluss in bzw. aus dem Hubräumen der Pumpenelementen mittels einer Schiebersteuerung erfolgen, was bei niedrigeren Arbeitsdrehzahlen einer Exzenterpumpe sinnvoll sein kann.\nZum Erreichen höchster Betriebsdrucke einer derartigen Exzenterpumpe kann diese insbesondere in Form einer Radialkolbenpumpe ausgebildet sein, bei der die Verdrängungselemente als in Pumpenzylindern geführte Pumpenkolben ausgebildet sind. Mit einer derartigen Ausführung können Betriebsdrücke von über 500 bar, beispielsweise 700 bar, problemlos erzeugt werden.\nDie Erfindung betrifft weiters ein Bergegerät umfassend ein Hydrauliksystem sowie eine von diesem angetriebene Bergeschere oder einen Bergespreizer, dadurch gekennzeichnet, dass das Hydrauliksystem eine erfindungsgemäße Exzenterpumpe umfasst. Hydraulische Verbraucher, wie Bergescheren oder Bergespreizer, zeichnen sich dadurch aus, dass sie im Betrieb einerseits bei unbelasteten Werkzeugen schnelle Bewegungen und dadurch große Volumenströme erfordern, andererseits aber ab dem Eingriff der Werkzeuge sehr hohe Betriebsdrücke erfordern, bei denen eine schnelle Werkzeugbewegung und dadurch hohe Volumenströme nicht mehr erforderlich sind. Durch eine erfindungsgemäße Exzenterpumpe als hydraulischer Antrieb für ein derartiges Bergegerät kann der Antriebsmotor für die Exzenterpumpe in allen Arbeitszuständen optimal ausgelastet werden und dadurch ein kostengünstigerer Antriebsmotor eingesetzt werden.\nDie Erfindung betrifft weiters ein Verfahren zum Antreiben eines fluidbetriebenen Motors, wie eines Hydraulikzylinders oder eines Hydraulikmotors, mittels eines Druckmittelstroms, das dadurch gekennzeichnet ist, dass der Druckmittelstrom von einer erfindungsgemäßen Exzenterpumpe bereitgestellt wird. Durch die selbstregelnde Arbeitsweise der Exzenterpumpe befindet sich deren Antriebsmotor in allen Betriebszuständen jeweils im Bereich des optimalen Arbeitspunktes und optimaler Leistung.\nDie Erfindung wird im nachfolgenden anhand der in den Zeichnungen dargestellten Ausführungsbeispiele näher erläutert.\nEs zeigen jeweils in vereinfachter, schematischer Darstellung:\neine Schnittdarstellung einer erfindungsgemäßen Exzenterpumpe in Form einer Radialkolbenpumpe;\neine Ansicht der Exzenterpumpe gemäß Fig. 4 in Richtung der Pumpenwellenachse;\neine Darstellung der in einem ersten Betriebszustand auf die Exzenterhülse wirkenden Kräfte;\neine Darstellung der in einem zweiten Betriebszustand auf die Exzenterhülse wirkenden Kräfte;\neinen Schnitt durch eine weitere Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Exzenterpumpe in Form einer Radialkolbenpumpe;\nein Bergegerät mit einer erfindungsgemäßen Exzenterpumpe.\nEinführend sei festgehalten, dass in den unterschiedlich beschriebenen Ausführungsformen gleiche Teile mit gleichen Bezugszeichen bzw. gleichen Bauteilbezeichnungen versehen werden, wobei die in der gesamten Beschreibung enthaltenen Offenbarungen sinngemäß auf gleiche Teile mit gleichen Bezugszeichen bzw. gleichen Bauteilbezeichnungen übertragen werden können. Auch sind die in der Beschreibung gewählten Lageangaben, wie z.B. oben, unten, seitlich usw. auf die unmittelbar beschriebene sowie dargestellte Figur bezogen und sind diese bei einer Lageänderung sinngemäß auf die neue Lage zu übertragen. Weiters können auch Einzelmerkmale oder Merkmalskombinationen aus den gezeigten und beschriebenen, unterschiedlichen Ausführungsbeispielen für sich eigenständige, erfinderische öder erfindungsgemäße Lösungen darstellen.\nSämtliche Angaben zu Wertebereichen in gegenständlicher Beschreibung sind so zu verstehen, dass diese beliebige und alle Teilbereiche daraus mit umfassen, z.B. ist die Angabe 1 bis 10 so zu verstehen, dass sämtliche Teilbereiche, ausgehend von der unteren Grenze 1 und der oberen Grenze 10 mitumfasst sind, d.h. sämtliche Teilbereich beginnen mit einer unteren Grenze von 1 oder größer und enden bei einer oberen Grenze von 10 oder weniger, z.B. 1 bis 1,7, oder 3,2 bis 8,1 oder 5,5 bis 10.\nIn den Fig. 1 und 2 ist beispielhaft der Aufbau und die Funktionsweise einer erfindungsgemä-ßen Exzenterpumpe 1 in Form außenbeaufschlagten Radialkolbenpumpe 2 dargestellt. Diese umfasst im Wesentlichen eine Pumpenwelle 3, die auch als Exzenterwelle 4 bezeichnet werden kann. Diese wirkt bei einer Rotation auf peripher zur Exzenterwelle 4 angeordnete Pumpenelemente 5, 5', in dem Verdrängungselemente 6, 6', in Form von Pumpenkolben 7, 7', Hubräume 8, 8', periodisch verkleinern und vergrößern. Bei jedem Arbeitstakt eines Verdrängungselementes 6 wird dabei Druckmittel bzw. Hydraulikfluid über eine Saugleitung 9, 9' von einem Druckmittelvorrat 10 durch Vergrößerung des Hubraumes 8 angesaugt und durch Verkleinerung des Hubraumes 8 über eine Druckleitung 11 an einen Hochdruckanschluss 12 abgegeben; von dem ein Verbraucher, wie z. B. ein fluidbetriebender Motor in Form eines Hydraulikzylinders; eines Hydromotors oder ähnliches versorgt wird. Die Steuerung des Druckmittelstroms durch die Pumpenelemente 5, 5' erfolgt dabei mit Hilfe von Saugventilen 13, 13' sowie Druckventilen 14, 14' die die Strömungsrichtung des Druckmittels von und zu den Hubräumen 8, 8' steuern. Die Saugventile 13 und die Druckventile 14 können beispielsweise als Tellersitzventile ausgeführt sein oder aber auch durch andere Ventilbauarten gebildet sein.\nDie Pumpenwelle 3 sowie die Pumpenelemente 5; 5' sind ortsfest bezüglich eines Gestelles 15 gelagert, das beispielsweise als Gehäuse ausgebildet ist. Der Begriff Gestell 15 ist in diesem Zusammenhang nicht auf die Bauart bezogen; sondern auf die kinematische Funktion als Bezugssystem, relativ zu welchen sich die Pumpenwelle 3 und Verdrängungselemente 6; 6' der Pumpenelemente 5; 5' bewegen. Die Pumpenwelle 3 wird von einer in Fig. 1 nicht dargestellten Antriebsvorrichtung angetrieben und führt im Betrieb eine Rotation um eine Hauptachse 16 aus. Die periodische Betätigung der Verdrängungselemente 6; 6' erfolgt dabei durch eine Exzenterhülse 17; deren Mantelfläche 18 exzentrisch um die Hauptachse 16 rotiert. Die Mantelfläche 18 der Exzenterhülse 17 hat im dargestellten Ausführungsbeispiel die Form einer Kreiszylinderfläche 19, deren Erzeugenden 20 parallel zur Hauptachse 16 sind, wodurch eine Mittelachse 21 der Kreiszylinderfläche 19 parallel zur Hauptachse 16 verläuft. Der Abstand zwischen der Mittelachse 21 und der Hauptachse 16 ergibt dabei eine Exzentrizität 22 der Exzenterhülse 17 bezüglich der Hauptachse 16 und entspricht auch dem halben Hub der Verdrängungselemente 6.\nBei der erfindungsgemäßen Exzenterpumpe 1 ist die Exzentrizität 22 veränderlich, wozu die Exzenterhülse 17 auf einem Pumpenwellenabschnitt 23 axial verstellbar gelagert ist, der als Exzenterzapfen 24 ausgebildet ist, dessen Exzenterzapfenachse 25 einen Schrägungswinkel 26 bezüglich der Hauptachse 16 aufweist. Dieser Schrägungswinkel 26 beträgt im dargestellten Ausführungsbeispiel etwa 10 °C, kann doch vorzugsweise aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 3 °C und einer oberen Grenze von 20 °C gewählt sein. Durch den zwischen der Exzenterzapfenachse 25 und der Hauptachse 16 bestehenden Schrägungswinkel 26, bewirkt eine axiale Verschiebung der Exzenterhülse 17 auf dem Exzenterzapfen 24 eine Veränderung der Exzentrizität 22, d. h. der Abstand zwischen der Mittelachse 21 der Mantelfläche 18 und der Hauptachse 16 verändert sich durch die axiale Verschiebung der Exzenterhülse 17. Zur Übertragung des Antriebsmomentes ist zwischen dem Exzenterzapfen 24 und der Exzenterhülse 17 eine Verdrehsicherung 27, im dargestellten Ausführungsbeispiel in Form einer Passfederverbindung 28 ausgebildet. Alternativ dazu kann jede Art einer Verdrehsicherung 27 ausgebildet sein, die die axiale Bewegung der Exzenterhülse 17 entlang des Exzenterzapfens 24 zulässt, beispielsweise eine von der Kreisform abweichende Querschnittsfläche 29 des Exzenterzapfens 24 und eine damit verdrehsicher zusammenwirkende Ausnehmung bzw. Bohrung 30 in der Exzenterhülse 17. Der Querschnitt des Exzenterzapfens 24 kann dazu beispielsweise als Keilwellenprofil oder als Polygonprofil ausgebildet sein.\nIm dargestellten Ausführungsbeispiel ist der Exzenterzapfen 24 als Kreiszylinderabschnitt 31 ausgebildet, dessen Kreiszylinderachse 32 die Exzenterzapfenachse 25 bildet. Alternativ dazu kann der Exzenterzapfen 24 auch eckigen, beispielsweise quadratischen Querschnitt aufweisen.\nAuch die Mantelfläche 18 der Exzenterhülse 17 kann alternativ zu dem dargestellten Ausführungsbeispiel einen von der Kreisform abweichenden Querschnitt aufweisen also beispielsweise oval ausgeführt sein oder Abflachungen aufweisen, wobei die Querschnittsform zur Erzielung einer gewünschten Charakteristik der Exzenterpumpe 1 verwendet werden kann.\nDie Verdrängungselemente 6 in Form von Pumpenkolben 7 sind in Pumpenzylindern 33 geführt und werden durch Kolbenfedern 34 gegen die Mantelfläche 18 der Exzenterhülse 17 oder zumindest in Richtung der Hauptachse 16 gedrückt. Die Kolbenfedern 34 sind dabei so gewählt, dass der Ansaugtakt der Pumpenelemente 5 von den Verdrängungselementen 6 selbsttätig durchgeführt wird. Alternativ zu den Pumpenkolben 7 können als Verdrängungselemente 6, 6' auch Membranelemente eingesetzt werden. Anstelle des Einsatzes von Kolbenfedern 34 für die Pumpenkolben 7 bzw. allgemein von Federelementen für die Verdrängungselemente 6 können die Verdrängungselemente 6 auch durch Zugkräfte den Ansaugtakt ausführen, wenn eine gelenkige, zur Übertragung von Zugkräften geeignete Verbindung zwischen Verdrängungselementen 6 und Exzenterhülse 17 vorgesehen ist. Die Exzenterhülse 17 kann dazu mit einer Außenhülse versehen sein, die nur die translatorische Exzenterbewegung aber nicht die Rotationsbewegung ausführt.\nDer axiale Verstellweg der Exzenterhülse 17 auf dem Exzenterzapfen 24 ist in Fig. 1 auf der linken Seite durch ein erstes Anschlagelement 35 und nach der rechten Seite durch ein zweites Anschlagelement 36 begrenzt, wobei als Anschlagelement 35, 36 jeweils ein Schraubenelement 37 eingesetzt wird, das an Kurbelwangen 38 der Pumpenwelle 3 eingesetzt ist. Die Kurbelwangen 38 besitzen im dargestellten Ausführungsbeispiel die Form von scheibenförmigen Kreiszylinderabschnitten.\nZwischen der Exzenterhülse 17 und der in Fig. 1 rechts davon angeordneten Kurbelwange 38 ist ein Federelement 39 in Form einer Druckfeder 40 angeordnet, das auf die Exzenterhülse 17 in axialer Richtung eine Federkraft ausübt. Das Federelement 39 kann dabei wie dargestellt etwa parallel zur Exzenterzapfenachse 25 orientiert sein, kann aber beispielsweise auch parallel zur Hauptachse 16 oder auch in beliebiger anderer Richtung orientiert sein, solange die Federkraft eine Kraftkomponente parallel zur Richtung der Exzenterzapfenachse 25 auf die Exzenterhülse 17 ausüben kann. Da das Federelement 39 im dargestellten Ausführungsbeispiel als Druckfeder 40 ausgebildet ist, wirkt die Federkraft auf die Exzenterhülse 17 nach links und wird die Exzenterhülse 17, wenn die von den Pumpenkolben 7 ausgeübten Kräfte gering sind, nach links gegen das erste Anschlagelement 35 gedrückt, wodurch eine Ausgangsstellung bzw. Ausgangsposition definiert ist.\nIm Betrieb der Exzenterpumpe 1 wirken auf die Exzenterhülse 17 bei Vernachlässigung von Reibungskräften - die von den Pumpenkolben 7 ausgeübten radialen Kolbenkräfte, die vom Federelement 39 ausgeübte axiale Federkraft, eine durch die Exzentrizität des Schwerpunktes der Exzenterhülse 17 bezüglich der Hauptachse 16 verursachte Fliehkraft in radialer Richtung sowie eine zwischen Exzenterzapfen 24 und Exzenterhülse 17 wirkende, in Bezug auf die Exzenterzapfenachse 25 radiale Kontaktkraft.\nDas Zusammenspiel der auf die Exzenterhülse 17 wirkenden Kräfte und die Funktion der Exzenterpumpe 1 wird im Folgenden anhand der Fig. 3a und 3b erläutert.\nFig. 3a zeigt den Ausschnitt aus einer erfindungsgemäßen Exzenterpumpe 1, bei der die Exzenterhülse 17 mittels des Federelementes 39 in Form der Druckfeder 40 gegen das linke Anschlagelement 35 gedrückt wird und dadurch eine Ausgangsposition 41 einnimmt. In der Ausgangsposition 41 entspricht die Exzentrizität 22 zwischen der Mittelachse 21 der Exzenterhülse 17 und der Hauptachse 16 der Pumpenwelle 3 einer maximalen Exzentrizität 42, bei der der maximale Hub der Verdrängungselemente 6, 6' in Form der Pumpenkolben 7, 7' und dadurch das maximale Fördervolumen der Exzenterpumpe 1 gegeben ist.\nIn Folge wird der Betriebszustand der Exzenterpumpe 1 betrachtet, bei dem die Kontaktkraft zwischen der Exzenterhülse 17 und dem linken Anschlagelement 35 verschwindet und die Exzenterhülse 17 unmittelbar bevor einer axialen Verschiebung auf dem Exzenterzapfen 24 nach rechts steht. Bei Vernachlässigung von Reibungskräften wirken auf die Exzenterhülse 17 vereinfacht folgende Kräfte:\n1. eine resultierende Kolbenkraft 43, die direkt proportional zum Systemdruck an den Hochdruckanschlüssen 12, 12' ist. Die von den Kolbenfedern 34, 34' verursachten Kräfte können in diesem Zusammenhang vernachlässigt werden, da sie sich zum Großteil gegenseitig aufheben;\n2. eine zwischen dem Exzenterzapfen 24 und der Bohrung 30 der Exzenterhülse 17 übertragene Kontaktkraft 44, die etwa rechtwinklig auf die Exzenterzapfenachse 25 orientiert ist;\n3. eine vereinfacht im Schwerpunkt 45 der Exzenterhülse 17 angreifende Fliehkraft 46, die etwa rechtwinklig zur Mittelachse 21 der Exzenterhülse 17 orientiert ist; und\n4. eine vom Federelement 39 ausgeübte Federkraft 47, die parallel zur Exzenterzapfenachse 25 orientiert ist.\nIn diesem Betriebszustand wird die bzgl. der Exzenterzapfenachse 25 axial wirkende Komponente der Kolbenkraft 43 ausgeglichen durch die entgegengesetzt wirkenden axialen Komponenten der Fliehkraft 46 und der Federkraft 47. Das entsprechende Kräftepolygon ist in Fig. 3a noch zusätzlich dargestellt. Bleibt in diesem Betriebszustand der an den Hochdruckanschlüssen 12, 12' anliegende Systemdruck unverändert, so befinden sich die an der Exzenterhülse 17 angreifenden Kräfte im Gleichgewicht und die Exzenterhülse 17 wird in der dargestellten Ausgangsposition 41 weiterrotieren.\nErfolgt nun eine Druckerhöhung an den Hochdruckanschlüssen 12, 12' ist einleuchtend, dass dadurch auch die resultierende Kolbenkraft 43, die auf die Mantelfläche 18 der Exzenterhülse 17 einwirkt, ansteigt und die bzgl. der Exzenterzapfenachse 25 axiale Komponente der Kolbenkraft 43 eine Verschiebung der Exzenterhülse 17 nach rechts bewirkt, bis die Erhöhung der axialen Komponente der Kolbenkraft 43 durch eine von der axialen Verschiebung bewirkten Erhöhung der Federkraft 47 ausgeglichen ist und sich ein neuer Gleichgewichtszustand mit einer gegenüber der Ausgangsposition 41 nach rechts verschobenen Exzenterhülse 17 einstellt.\nDurch diese Verschiebung der Exzenterhülse 17 entlang des schrägen Exzenterzapfens 24 verringert sich die Exzentrizität 22 und damit auch der Hub der Pumpenkolben 7 wodurch sich das Fördervolumen der Exzenterpumpe 1 bei konstant angenommener Antriebsdrehzahl verringert gegenüber dem Fördervolumen in der Ausgangsposition 41 der Exzenterhülse 17. In der beschriebenen neuen Gleichgewichtsstellung ist gegenüber der Ausgangsstellung 41, der von der Exzenterpumpe 1 zu liefernde Systemdruck höher, dafür aber auch der Volumenstrom geringer, wodurch die für die Exzenterpumpe 1 erforderliche Antriebsleistung weitgehend konstant bleibt, da diese proportional dem Produkt aus Systemdruck und Volumenstrom ist und sich deren Veränderungen gegenseitig aufheben. Eine Erhöhung des Systemdrucks an den Hochdruckanschlüssen 12 bewirkt also eine Verschiebung der Exzenterhülse 17 in Richtung geringere Exzentrizität 22 also im dargestellten Ausführungsbeispiel nach rechts und im Gegenzug bewirkt eine Verringerung des Systemdrucks 12 an den Hochdruckanschlüssen 12 eine Verschiebung der Exzenterhülse 17 in Richtung zunehmender Exzentrizität d. h. im dargestellten Ausführungsbeispiel nach links und zwar durch die Federkraft 47 des Federelements 39. Theoretisch würde ein unbegrenzt ansteigender Druck an den Hochdruckanschlüssen 12 aufgrund der ständig zunehmenden Kolbenkraft 43 eine Verschiebung der Exzenterhülse 17 so weit nach rechts verursachen, bis die Exzentrizität 22 verschwindet und der Volumenstrom der Exzenterpumpe 1 gegen null geht. Da ein derartiger Betriebszustand in der Praxis unerwünscht ist, ist der Verstellweg der Exzenterhülse am Exzenterzapfen 24 durch ein zweites Anschlagelement 36 nach rechts begrenzt.\nIn Fig. 3b ist ein Betriebszustand einer Exzenterpumpe 1 dargestellt, bei der die Exzenterhülse 17 gerade die Endposition 48 ihrer maximalen Verschiebung entlang des Exzenterzapfens 24 einnimmt und mit dem rechten, zweiten Anschlagelement 36 in Kontakt kommt. In diesem Betriebszustand wirken auf die Exzenterhülse 17 wiederum die resultierende Kolbenkraft 43, die in diesem Betriebszustand wesentlich höher ist, als im Ausgangszustand 41; weiters die ebenfalls entsprechend größere Kontaktkraft 44 zwischen dem Exzenterzapfen 24 und der Bohrung 30 in der Exzenterhülse 17; weiteres die durch die verringerte Exzentrizität 22 verringerte Fliehkraft 46 sowie die erhöhte Federkraft 47, die die axialen Komponenten der Kolbenkraft 43 und der Fliehkraft 47 gerade ausgleicht. Das Zusammenwirken der Kräfte ist wiederum in einem eigenen Kräftepolygon vereinfacht dargestellt.\nIn dieser Endposition 48 entspricht die Exzentrizität 22 zwischen der Mittelachse 21 der Mantelfläche 18 der Exzenterhülse 17 und der Hauptachse 16 der Pumpenwelle 3 einer Minimalexzentrizität 49, die auch das minimale Fördervolumen je Umdrehung der Exzenterpumpe 1 festlegt.\nDas Betriebsverhalten einer derartigen Exzenterpumpe 1 kann somit in weiten Bereichen beeinflusst werden, beispielsweise durch die Wahl des Schrägungswinkels 26, die Lage und die Größe des Verstellweges der Exzenterhülse 17 auf dem Exzenterzapfen 24, die Federkennlinie und Vorspannung des Federelements 39, die maximale Exzentrizität 42 und minimale Exzentrizität 49.\nFig. 4 zeigt ausschnittsweise einen Schnitt durch eine weitere Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Exzenterpumpe 1, bei der das Gestell 15 als Gehäuse 50 ausgebildet ist, die Pumpenwelle 3 in das Gehäuseinnere 51 geführt ist und an einem Ende 52 der Pumpenwelle 3 die Exzenterhülse 17 axial verschiebbar auf dem das Ende 52 der Pumpenwelle bildenden, fliegenden Exzenterzapfen 24 axial verschiebbar gelagert ist. Fig. 4 zeigt die Exzenterhülse 17 in der Ausgangsposition 41, in der dieses durch mehrere Druckfedern 40 gegen eine am Ende 52 des Exzenterzapfens 24 befestigte Stirnscheibe 53 vorgespannt ist. Der außerhalb des Gehäuses 50 liegende Teil der Pumpenwelle 3 weist eine Wellenbohrung 54 mit einer Passfedernut 55 auf, wodurch die Pumpenwelle einfach mit einem nicht dargestellten Antriebsmotor verbunden werden kann. Die Pumpenwelle 3 ist mittels Wälzlagern 56 in Form von Radialkugellagern 57 im Gehäuse 50 gelagert und das Gehäuseinnere 51 mittels Wellendichtungen 58 gegenüber der Umgebung abgedichtet.\nAn der Innenseite des Gehäuses 50 sind auf einem Teilkreis bezüglich der Hauptachse 16 der Pumpenwelle 3 mehrere Pumpenelemente 6 befestigt, die in radialer Richtung betätigbare Verdrängungselemente 6 in Form von Pumpenkolben 7 aufweisen. Die Funktionsweise der Pumpenelemente 5 wurde bereits anhand von Fig. 1 beschrieben und wird an dieser Stelle nicht mehr wiederholt.\nUm den Verschleiß durch das Gleiten zwischen der Mantelfläche 18 der Exzenterhülse 17 und den Pumpenkolben 7 zu verringern, weist die Exzenterhülse 17 ein zylindrisches Wälzlager 59 auf, dessen Außenring 60 die Mantelfläche 18 der Exzenterhülse bildet. Durch diese drehbare Wälzlagerung des Außenrings 60 führt dieser nicht wie die Exzenterhülse 17 eine exzentrische Rotation bezüglich der Hauptachse 16 aus sondern führt, wenn die Rollreibung zwischen Außenring und Innenring vernachlässigt wird eine kreisförmige Translation bezüglich der Hauptachse 16 aus, wobei der Durchmesser dieser Kreisbewegung dem Doppelten der Exzentrizität 22 entspricht. Die Verdrehsicherung 27 zwischen der Exzenterhülse 17 und dem Exzenterzapfen 24 ist wieder durch eine Passfederverbindung 28 gebildet.\nDie von den Hubräumen 8 in den Pumpenelementen 5 wegführenden Druckleitungen 11 sind durch entsprechende Bohrungen 61 gebildet und sind zu einem gemeinsamen Hochdruckanschluss zur Versorgung eines Verbrauchers zusammengeführt, während die Saugleitungen 9 im Gehäuseinneren 51 enden, in dem sich ein ausreichender Druckmittelvorrat befindet, wodurch das Gehäuse 50 die Funktion eines Tanks in einem offenen Hydraulikkreislauf erfüllt. Wie in Fig. 4 erkennbar, umfasst die Saugleitung 9 für ein oberhalb des Flüssigkeitsspiegels angeordnetes Pumpenelement 5 - ein Saugrohr 62, dass bis unter den Flüssigkeitsstand 63 geführt ist.\nDie Funktionsweise der in Fig. 4 dargestellten Exzenterpumpe 1 entspricht der anhand von den Fig. 3a und Fig. 3b beschriebenen Funktionsweise und wird, um Wiederholungen zu vermeiden, an dieser Stelle nicht mehr näher beschrieben. Die Pumpenelemente 5 können auf einen Teilkreis bezüglich der Hauptachse 16 angeordnet sein und um möglichst geringe Druckschwankungen am Hochdruckanschluss 12 zu erzielen, zu einem gemeinsamen Anschluss zusammengeführt und gleichmäßig über den Umfang des Teilkreises verteilt sein. Je nach der Baugröße der Pumpenelemente 5 können beispielsweise 4 bis 9 Pumpenelemente 5 einer Exzenterhülse 17 zugeordnet sein und bilden durch ihre sternförmige Anordnung einen so genannten Zylinderstern 64.\nFig. 5 zeigt als Beispiel für die Verwendung einer erfindungsgemäßen Exzenterpumpe 1 ein Bergegerät 65, umfassend eine Bergeschere 66 oder einen Bergespreizer und ein Hydrauliksystem 67 mit der erfindungsgemäßen Exzenterpumpe 1 und einer Hydrauliksteuerung 68 zur Steuerung der Fluidströmung zur bzw. von der Bergeschere 66. Die Bergeschere 66 umfasst einen fluidbetriebenen Motor 69 in Form eines Hydraulikzylinders 70, der den Hydraulikmittelstrom in Bewegungen der Bergewerkzeuge umwandelt. Die Bereitsstellung des Druckmittelstroms erfolgt durch eine Exzenterpumpe 1, bei der die Pumpenwelle 3 mehrere, in dargestellten Ausführungsbeispiel drei Exzenterzapfen 24 aufweist, denen jeweils ein mehrere Pumpenelemente 5 umfassender Zylinderstern 64 zugeordnet ist. Die Druckleitungen 11 der Pumpenelemente 5 jeweils eines Zylindersterns 64 sind zu einem gemeinsamen Hochdruckanschluss 12 zusammengeführt. Durch die drei Zylindersterne 64 stehen somit drei Hochdruckanschlüsse bereit, von denen einer durch die Hydrauliksteuerung 68 mit dem Verbraucher in Form der Bergeschere 66 verbunden ist und zwei weitere Hochdruckanschlüsse 12', 12" für zusätzliche Verbraucher zur Verfügung stehen. Die Saugleitungen 9 der oberen Pumpenelemente 5 sind durch Saugrohre 62 mit dem im Gehäuse 50 enthaltenen Druckmittelvorrat 71 verbunden. Um die Exzenterpumpe 1 vor schädlichen Druckspitzen zu bewahren, umfasst das Hydrauliksystem ein Druckbegrenzungsventil 72. Der Antrieb der Pumpenwelle 3 erfolgt durch eine nur symbolisch angedeutete Antriebsvorrichtung 73 bspw. in Form eines Elektromotors.\nIn Fig. 4 ist noch die Möglichkeit dargestellt, von der mittels einer Antriebsvorrichtung 73 angetriebenen Pumpenwelle 3 mittels eines Zahnriementriebs 74 eine oder mehrere weitere, nicht dargestellte Pumpenwellen anzutreiben, wodurch mehrere Exzenterpumpeneinheiten mit nur einem Antriebsmotor betrieben werden können und für mehrere Verbraucher getrennte Hydraulikkreise zur Verfügung stehen.\nDie Ausführungsbeispiele zeigen mögliche Ausführungsvarianten der Exzenterpumpe 1, wobei an dieser Stelle bemerkt sei, dass die Erfindung nicht auf die speziell dargestellten Ausführungsvarianten derselben eingeschränkt ist, sondern vielmehr auch diverse Kombinationen der einzelnen Ausführungsvarianten untereinander möglich sind und diese Variationsmöglichkeit aufgrund der Lehre zum technischen Handeln durch die gegenständliche Erfindung im Können des auf diesem technischen Gebiet tätigen Fachmannes liegt. Es sind also auch sämtliche denkbaren Ausführungsvarianten, die durch Kombinationen einzelner Details der dargestellten und beschriebenen Ausführungsvarianten möglich sind, vom Schutzumfang mit umfasst.\nDer Ordnung halber sei abschließend darauf hingewiesen, dass zum besseren Verständnis des Aufbaus der Exzenterpumpe diese bzw. deren Bestandteile teilweise unmaßstäblich und/oder vergrößert und/oder verkleinert dargestellt wurden.\nVor allem können die einzelnen in den Fig. 1, 2, 3a, 3b; 4; 5 gezeigten Ausführungen den Gegenstand von eigenständigen, erfindungsgemäßen Lösungen bilden. Die diesbezüglichen, erfindungsgemäßen Aufgaben und Lösungen sind den Detailbeschreibungen dieser Figuren zu entnehmen.\nExzenterpumpe (1) umfassend ein Gestell (15), eine um eine bezüglich des Gestells (15) ortsfeste Hauptachse (16) drehbar gelagerte, mittels einer Antriebsvorrichtung (73) antreibbare Pumpenwelle (3), eine auf einem Pumpenwellenabschnitt (23) axial verschiebbar gelagerte Exzenterhülse (17), eine zwischen Pumpenwellenabschnitt (23) und Exzenterhülse (17) wirksame Verdrehsicherung (27), mehrere bezüglich des Gestells (15) ortsfest angeordnete Pumpenelemente (5) mit radial zur Hauptachse (16) bewegbaren, auf ein in Hubräumen (8) der Pumpenelemente (5) enthaltenes Fluid einwirkenden Verdrängungselementen (6), die von einer Mantelfläche (18) der Exzenterhülse (17) gegen einen Fluiddruck verschoben werden sowie zumindest ein auf die Exzenterhülse (17) in axialer Richtung wirkendes Federelement (39), dadurch gekennzeichnet, dass der Pumpenwellenabschnitt (23) als schräger Exzenterzapfen (24) mit einer zur Hauptachse (16) in einem Schrägungswinkel (26) verlaufenden Exzenterzapfenachse (25) ausgebildet ist und die auf dem Exzenterzapfen (24) geführte Exzenterhülse (17) eine zylindrische Mantelfläche (18) aufweist, deren Erzeugende (20) parallel zur Hauptachse (16) verlaufen.\nExzenterpumpe (1) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Exzenterzapfenachse (25) die Hauptachse (16) schneidet.\nExzenterpumpe (1) nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass eine Mittelachse (21) der Mantelfläche (18) die Exzenterzapfenachse (25) schneidet.\nExzenterpumpe (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Exzenterzapfen (24) als Kreiszylinderabschnitt (31) mit der Exzenterzapfenachse (25) als Kreiszylinderachse (32) ausgebildet ist.\nExzenterpumpe (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass das Federelement (39) durch eine sich an der Pumpenwelle (3) abstützende Druckfeder (40) oder Zugfeder gebildet ist.\nExzenterpumpe (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die axiale Verschiebbarkeit der Exzenterhülse (17) auf dem Exzenterzapfen (24) zumindest nach einer Richtung durch ein Anschlagelement (35) beschränkt ist und dadurch eine Ausgangsposition (41) definiert ist.\nExzenterpumpe (1) nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Exzenterhülse (17) in der Ausgangsposition (41) durch das Federelement (39) gegen das Anschlagelement (35) vorgespannt ist.\nExzenterpumpe (1) nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Mantelfläche (18) der Exzenterhülse (17) in der Ausgangsstellung eine Maximalexzentrizität (42) bezüglich der Hauptachse (16) aufweist.\nExzenterpumpe (1) nach einem der Ansprüche 6 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Federrate des Federelements (39) so gewählt ist, dass bei Verschiebung der Exzenterhülse (17) aus der Ausgangsposition (41) die Zunahme der durch das Federelement (39) ausgeübten Federkraft (47) größer ist als die Abnahme der Axialkomponente der auf die Exzenterhülse (17) wirkenden Fliehkraft (46).\nExzenterpumpe (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Schrägungswinkel (26) zwischen Hauptachse (16) und Exzenterzapfenachse (25) aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 3° und einer oberen Grenze von 20° gewählt ist.\nExzenterpumpe (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Verdrehsicherung (27) durch eine parallel zur Exzenterzapfenachse (25) verlaufende Passfederverbindung (28) gebildet ist.\nExzenterpumpe (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass der Exzenterzapfen (24) fliegend an einem Ende (52) der Pumpenwelle (3) angeordnet ist.\nExzenterpumpe (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass der Exzenterzapfen (24) an einer kreiszylindrischen Kurbelwange (38) der Pumpenwelle (3) angeordnet ist.\nExzenterpumpe (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass die Exzenterhülse (17) ein zylindrisches Wälzlager (59) aufweist, dessen Außenring (60) die Mantelfläche (18) bildet.\nExzenterpumpe (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass entlang der Pumpenwelle (3) mehrere Exzenterzapfen (24), insbesondere drehsymmetrisch bezüglich der Hauptachse (16), angeordnet sind und jedem Exzenterzapfen (24) eine eigene Gruppe von Pumpenelementen (5), insbesondere ein feststehender, mehrere Pumpenelemente (5) umfassender Zylinderstern (64) zugeordnet ist.\nExzenterpumpe (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, dass am Gestell (15) zumindest zwei Pumpenwellen (3) mit jeweils zumindest einem Exzenterzapfen (24), dem jeweils eine eigene Gruppe von Pumpenelementen (5) zugeordnet ist, parallel zueinander angeordnet sind und mittels einer gemeinsamen Antriebsvorrichtung (73) antreibbar sind.\nExzenterpumpe (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 16, dadurch gekennzeichnet, dass das Gestell (15) als Gehäuse (50) ausgebildet ist und die Pumpenelemente (5) in dem einen Schmiermittelvorrat enthaltenden Gehäuse (50) angeordnet sind und die Pumpenwelle (3) das Gehäuse (50) abgedichtet durchsetzt.\nExzenterpumpe (1) nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, dass der Schmiermittelvorrat aus dem zu fördernden Druckmittel gebildet ist.\nExzenterpumpe (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 18, dadurch gekennzeichnet, dass die Pumpenelemente (5) Federelemente, beispielsweise Kolbenfeder (34) aufweisen, die die Verdrängungselemente (6) radial in Richtung zur Hauptachse (16) gegen die Mantelfläche (18) der Exzenterhülse (17) vorspannen.\nExzenterpumpe (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 19, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen den Hubräumen (8) in den Pumpenelementen (5) und einem Druckmittelvorrat (10) Saugventile (13), insbesondere Tellersitzventile angeordnet sind.\nExzenterpumpe (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 20, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen den Hubräumen (8) in den Pumpenelementen (5) und einem Hochdruckanschluss (12) der Exzenterpumpe (1) Druckventile (14), insbesondere Tellersitzventile angeordnet sind.\nExzenterpumpe (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 20, dadurch gekennzeichnet, dass der Druckmittelzufluss oder der Druckmittelabfluss in bzw. aus den Hubräumen (8) der Pumpenelemente (5) mittels einer Schiebersteuerung gesteuert ist.\nExzenterpumpe (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 22, dadurch gekennzeichnet, dass die Verdrängungselemente (6) als in Pumpenzylindern (33) geführte Pumpenkolben (7) ausgebildet sind.\nVerfahren zum Antreiben eines fluidbetriebenen Motors (69), wie eines Hydraulikzylinders (70) oder eines Hydraulikmotors mittels eines Druckmittelstroms, dadurch gekennzeichnet, dass der Druckmittelstrom von einer Exzenterpumpe (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 23 bereitgestellt wird.\nBergegerät (65), umfassend ein Hydrauliksystem (67) sowie eine von diesem angetriebene Bergeschere (66) oder einen Bergespreizer, dadurch gekennzeichnet, dass das Hydrauliksystem (67) eine Exzenterpumpe (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 23 umfasst.\nEP20080005400 2007-06-18 2008-03-22 Kolbenpumpe mit variabler Exzentrizität Active EP2006544B1 (de)\nAT0093707A AT505439B1 (de) 2007-06-18 2007-06-18 Exzenterpumpe\nEP2006544A2 true EP2006544A2 (de) 2008-12-24\nEP2006544A3 EP2006544A3 (de) 2009-02-18\nEP2006544B1 EP2006544B1 (de) 2011-01-12\nEP20080005400 Active EP2006544B1 (de) 2007-06-18 2008-03-22 Kolbenpumpe mit variabler Exzentrizität\nUS (1) US8322997B2 (de)\nEP (1) EP2006544B1 (de)\nAT (2) AT505439B1 (de)\nDE (1) DE502008002260D1 (de)\nWO (1) WO2008154665A2 (de)\nEP2584197A1 (de) 2011-10-21 2013-04-24 Hydr'am Radiale hydraulische Pumpe mit variabler Exzentrizität und variablem Durchsatz\nCN104895754A (zh) * 2015-04-07 2015-09-09 西安交通大学 一种轴向柱塞与径向柱塞复合的液压泵\nCN110945242A (zh) * 2017-08-22 2020-03-31 罗伯特·博世有限公司 用于液压的助力-车辆制动设备的活塞泵总成\nUS9003955B1 (en) 2014-01-24 2015-04-14 Omax Corporation Pump systems and associated methods for use with waterjet systems and other 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Durch Trockenheit steigt der Preis Umlage jetzt bei 88 Cent - Trinkwasserverband Ostalb zieht Bilanz | Südwest Presse Online\nDen trockenen Sommer bekam auch die Wasserversorgung Ostalb zu spüren. Knapp wurde das Wasser zwar nie, dafür steigt die Umlage auf 88 Cent.\nULRICH BISCHOFF | 28.11.2015 0 0 0\nAls Vorsitzender Roland Polaschek bei der Verbandsversammlung der Trinkwasserversorgung am Dienstag im Sportheim des SV Weidenstetten Bilanz zog, kam auch die anhaltende Trockenheit in diesem Jahr zur Sprache: Dauerduschen, ständiges Rasensprengen und der große Durst selbst beim Vieh hätten zwar zu einem erhöhten Verbrauch geführt, knapp sei das Wasser deshalb aber nie geworden. Normal fördere der Verband im Schnitt 6200 Kubikmeter Reinwasser pro Tag. Anfang Juni seien Tagesfördermengen auf über 9000 Kubikmeter gestiegen. Im Gegensatz zu den trockenen Brunnen mancher Höfe im Schwarzwald seien die Quellen in Bolheim, Eybtal und Bad-Überkingen mit einem Eigenwasservorkommen von über 16 000 Kubikmetern nie gefährdet gewesen. Außerdem könne der Verband noch 864 Kubikmeter pro Tag von der Landeswasserversorgung an Fremdwasser abnehmen. "Die Wasserversorgung Ostalb verfügt über genügend Reserven", konstatierte Polaschek. Der Zustand der Verteilungs- und Speicheranlagen würden diese Sicherheit das ganze Jahr über gewährleisten.\nUm den Standard zu halten, habe der Zweckverband in 42 Jahren 35 Millionen Euro investiert. Der Höchststand an Krediten sei 2009 mit 5,8 Millionen Euro erreicht worden. Nachdem es seit fünf Jahren keine größeren Investitionen mehr gab, wurde der Schuldenstand um fast die Hälfte abgebaut. Nun könne man wieder maßvoll und strukturiert in Hochbehälter und Wasserleitungen wie etwa die neue Wasserleitung von Steinenkirch über Ravenstein zum Trasenberg investieren (wir berichteten).\nGeschäftsführer Uwe Geiße erläuterte die Berechnung der Umlage für die Verbandsgemeinden. Der 2014 erhobene vorläufige Satz von 84 Cent pro Kubikmeter habe nicht ausgereicht. Wegen der anhaltenden Trockenheit hätten die Turbinen in Bad Überkingen und im Eybtal weniger Strom produziert. 2015 müssten daher 88 Cent pro Kubik erhoben werden. 2016 soll der Satz wieder auf 87 Cent sinken.\nGöppingen:Lastwagenfahrer beschädigt Citroen\nEislingen:Mädchen zündelt mit Feuerwerkskörpern: Hecke steht in Flammen\nUmlage Trockenheit Trinkwasserverband Sportheim Verbandsversammlung Ostalb Trinkwasserversorgung Wasserversorgung Kubikmeter Roland Polaschek Uwe Geiße SV Weidenstetten


Chancen-Wucher: Rote Teufel unterliegen in Selb 3:4 - EC Bad Nauheim\nEs war ein Spiel der vielen vergebenen Chancen: Der EC Bad Nauheim verlor das Vorbereitungsspiel beim Ligakonkurrenten VER Selb mit 3:4 (1:0, 1:2, 1:2), weil die Roten Teufel vorne beste Möglichkeiten liegen ließen und hinten leichtsinnige Fehler von den Wölfen bestraft wurden.\nIm ersten Drittel war der ECN das aktivere Team und erspielte sich eine Reihe von besten Einschussmöglichkeiten. Doch lediglich Stefan Reiter traf nach Zuspiel von Eric Stephan für die in dieser Phase deutlich überlegenen Rot-Weißen. Selbs Keeper Evan Weninger verhinderte einen höheren Rückstand, zudem fehlte im Team der Gäste die letzte Konsequenz im Abschluss.\nDieser Chancen-Wucher sollte sich zu Beginn des zweiten Drittels rächen. Zunächst markierte Pascal Aquin in Überzahl (Reiter saß auf der Strafbank) das 1:1, und vier Minuten später besorgte Nick Miglio überlegt das 2:1. Danach ging es hin und her. Die Mannschaft von Harry Lange wirkte energischer in ihren Angriffen. Der Lohn war das 2:2, das erneut Stefan Reiter in der 30. Minute im Powerplay erzielte. Es folgten druckvolle Minuten der Roten Teufel. Tristan Keck hatte Pech, traf lediglich den Pfosten. So ging es mit dem 2.2 in die zweite Pause.\nZu Begin des letzten Drittels wurde es härter. Ein Check gegen Brad Ross bescherte Mick Köhler eine 5-Minuten-Strafe, zudem musste der Nauheimer Stürmer in die Kabine. Selb traf dann auch zunächst zum 3:2 durch Brett Thompson, der einen Fehlpass im Verteidigungsdrittel des ECN dankend annahm und den machtlosen Philipp Maurer überlistete. Zu diesem Zeitpunkt saß auch der Selber Aquin draußen, so dass der Treffer bei 4:4-Feldspieler fiel. Kaum waren die Wölfe wieder komplett, traf Nick Walters in Überzahl zum 4:2. Das war noch nicht die Entscheidung. Bad Nauheim gab Gas, hatte beste Möglichkeiten durch Tobias Wörle und Tristan Keck, aber Weninger behielt die Ruhe und die Oberhand. Jerry Pollastrone markierte in der 57. Minute den dritten Treffer. Das war das Signal für den Endspurt. Harry Lange holt Philipp Maurer vom Eis, brachte einen sechsten Feldspieler. Trotz einiger Schussversuche blieb es beim knappen Erfolg des kampfstarken Aufsteigers.\nVER Selb: Weninger – Halbauer, Böhringer, Walters, Gimmel, Silbermann, Ondruschka, Slavatinsky, Menner – Boiarchinov, Thompson, Aquin, Deeg, Gare, Miglio, Christmann, Gelke, Ross, Kryvorutskyy, Woltmann, Klughhardt.\nEC Bad Nauheim: Maurer – Tomas Schmidt, Shevyrin, Kevin Schmidt, Wachter, Stephan, Sekesi – Pauli, Mick Köhler, Reiter, Keck, Vause, Körner, Pollastrone, Hickmott, Wörle, Herrmann.\nTore: 0:1 (9.) Reiter (Stephan, Mick Köhler), 1:1 (24.) Aquin (Thompson, Boiarchinov – 5:4), 2:1 (28.) Miglio (Silbermann, Ondruschka), 2:2 (30.) Reiter (Wörle, Hickmott), 3:2 (46.) Thompson, 4:2 (48.) Walters (Aquin, Thompson – 5:4), 4:3 (57.) Pollastrone (Stephan, Pauli).\nSchiedsrichter: Bauer/Singaitis. – Linienrichter: Six/van der Heyd.\nStrafminuten: Selb 8, Bad Nauheim 12, plus 5 und Spieldauer Mick Köhler.


Holzgarage Antigua 44 mit Doppeltor von Lasita Maja\nGarage Antigua 44 inkl. Doppeltor Schwedenrot\nGrundriss Garage Antigua 44 inkl. Doppeltor\nGarage Antigua 44 inkl. Doppeltor\nPreis: 5.387,78 EUR\nGarage Antigua 44 inkl. Doppeltor Carbongrau\nPreis: 6.613,96 EUR\nGarage Antigua 44 inkl. Doppeltor Gletschergrün\nGarage Antigua 44 inkl. Doppeltor Lichtgrau\nGarage Antigua 44 inkl. Schwingtor\nPreis: 6.635,86 EUR\nzzgl. 1.680,00 €\n6.999,00 € 385,04 € gespart!\nSie haben diesen Artikel (Garage Antigua 44 inkl. Doppeltor Schwedenrot) günstiger gesehen?\nGarage Antigua 44 inkl. Doppeltor Schwedenrot (rot):\nAuf den mehr als 18 m² Nutzfläche der Holzgarage Antigua 44 lässt sich mehr als nur ein Auto einparken - stellen Sie Ihre Fahrräder bequem mit in die Garage.\nSchon von außen betrachtet ist die Garage Antigua 44 ein kleiner Blickfang für jedes Grundstück in ihrem klassischen Design. Hübsch verziert wurden die Eingangstür sowie das Einzelfenster mit aufgeschraubten Sprossen. Optional können Sie das Fenster zusätzlich noch mit Fensterläden oder einem Blumenkasten verschönern. Die halbverglaste separate Eingangstür und das Doppelfenster schenken dem Inneren der Garage ausreichend Tageslicht. Während der Montage der Garage bestimmen Sie selbst, wo die separate Eingangstür positioniert werden soll. Der Innenraum ist so großzügig gestaltet, dass Sie noch Abstellfläche neben dem Auto beispielsweise für Fahrräder nutzen können. Das großzügige Doppeltor ermöglicht Ihnen neben dem komfortablen Einparken Ihres Autos auch größere Gerätschaften problemlos in die Garage zu bekommen.\nFür die Unterkonstruktion der Garage Antigua 44 wurden kesseldruckimprägnierte Lagerhölzer verwendet, um das Holz gegen aufsteigende Feuchtigkeit und Nässe zu schützen. Aus 44 mm starken Wandbohlen mit Doppelnut bestehen die Wände und wurden aus besten nordischen Fichten hergestellt. Diese Wandstärke bietet ausreichenden Witterungsschutz für Ihr Fahrzeug und andere Geräte. Die patentierten winddichten Chaletschnitt- Eckverbindungen vermindern Zugluft in der Garage. Im Lieferumfang sind zudem Gewindestangen zur Windsicherung enthalten. Aus 18 mm starken Hobeldielen mit Nut und Feder bestehen die Dachbretter. Hochwertig und aus bestem nordischem Leimholz hergestellt wurden auch die seitliche Eingangstür sowie das Einzelfenster. Nach innen öffnend besitzt das 2-Hand- Dreh-/Kippfenster außen einen Holz- Wasserschenkel.\nDie Garage Antigua 44 aus Holz lässt sich bestens, selbst in ein kleineres Grundstück integrieren und bietet Ihrem Fahrzeug mehr als ausreichenden Platz. Bestellen Sie unkompliziert und gleich online Ihre neue Holzgarage bei uns!\nAllgemeines zu Garage Antigua 44 inkl. Doppeltor Schwedenrot:\nTür - und Fensterposition bei der Montage individuell wählbar. Spiegelverkehrte Montage möglich.\nBohlenaußenmaß (B x T) 380x560 cm\nRauminhalt 46,0 m³\nFirsthöhe 2740 mm\nDachfläche 26,4 m²\nDachüberstand seitlich 336 / 336 mm\nAufbauanleitung (PDF 0.66 MB)\nTechnische Daten (PDF 1.67 MB)\naus Leimholz gefertigte Eingangstür und Einzelfenster mit Sprossen\nEinzeltür und Einzelfenster aus 4 mm starkem Echtglas\nEinzelfenster mit Holz- Wasserschenkel\n1 Doppeltor (Abmaße: 239,0 cm x 202,0 cm)\n1 Einzelfenster (Abmaße: 88,2 cm x 88,2 cm)


DIE BESTE LEICHTE JACKE FüR DEN HERBST - STIL - 2019\nDrücken Sie einfach Foreplay\n13 Marinejobs, bei denen Sie keine Ahnung hatten\nWarum Sie Charley-Pferde bekommen - und wie Sie sie aufhalten können\nKreuzheben und Martin Rooney\nDies ist die beste leichte Jacke für den Herbst\nUnvorhersehbares Herbstwetter macht das Anziehen schwierig - normalerweise frieren oder schleudern Sie den ganzen Tag über zusätzliche Schichten.\nSie können dieses Problem jedoch mit einem einzigen Kauf lösen: eine leichte Bomberjacke.\nVerbunden: Die 7 besten Möglichkeiten, einen Sportmantel zu tragen\nDer Bomber hat einen langen Weg zurückgelegt, seit die dicke, braune Lederfliegerjacke von den Piloten mit offenem Cockpit des Ersten Weltkriegs beliebt wurde.\nDie einstmals für ihre Isolation ausgezeichneten Bomberjacken sind für ihren Stil begehrt. Designer lockern die Silhouette auf und verwenden Performance-Stoffe, was zu einer Fülle von Optionen führt, von denen die meisten perfekt für den Herbst sind.\nUnsere Favoriten können sowohl als Jacke als auch als mittlere Schicht unter einer größeren Schicht arbeiten. Sie sind auch bequem, ohne zu lässig oder elegant zu verziehen - Sie können sie genauso gut mit Denim wie Anzughosen tragen.\nStellen Sie nur sicher, dass Sie die richtige Passform haben: Die Schulter der Jacke sollte direkt an Ihrer natürlichen Schulterlinie anschlagen, und die Länge sollte um die Hüften enden.\nDieser reversible Bomber von Vince ist oben abgebildet Kriegshunde Star Miles Teller, ist einer unserer Top-Picks ($495, vince.com). Die Kammgarnwolle wird nicht leicht geknittert - die Fasern sind länger und fester miteinander verbunden als normale Wolle.\nFür einen Wochenend-Look kombinieren wir die graue Seite mit schwarzen Jeans und diesem Chambray-Hemd mit Saum von J. Crew ($98, jcrew.com).\nAnziehen für ein Date? Flip es auf die Marine-Seite und lege es über ein grafisches T-Shirt, wie dieses Beastie Boys-Shirt von Urban Outfitters ($28, urbanoutfitters.com), mit Chelsea-Stiefeln.\nVerbunden: Der perfekte Look für Guy's Night Out\nUnd für einen Preis unter 50 US-Dollar wären wir auch in der Versuchung, diesen Nylon-Bomber mit Kunstlederbesätzen von Zara ($49.99, zara.com). Die elegante Alternative sieht gut aus mit dunklen Jeans und weißen Sneakers.\nSehen Sie, wie Jerry Lewis einen Interviewer 7 Minuten lang schmerzhaft vernichtet hat\nMit 90 Jahren kümmert sich die Hollywood-Legende Jerry Lewis nicht um Ihre Interviewfragen. Das Ergebnis ist dieses peinlich peinliche Video.


Der Samstag in der 2. HBL: Eulen mit klarem Sieg über Essen, Ferndorf baut Serie aus | News | LIQUI MOLY HBL\nDer Samstag in der 2. HBL: Eulen mit klarem Sieg über Essen, Ferndorf baut Serie aus\nIn vier Partien am Samstagabend wurden wieder Punkte in allen Tabellenbereichen vergeben. Während die Eulen nach dem Sieg gegen den direkten Konkurrenten näher an den TUSEM heranrücken, feiert der TuS Ferndorf im Tabellenkeller den vierten Sieg in Folge. Schwartau und Dessau trennten sich leistungsgerecht Unentschieden und der TV Großwallstadt setzt nach dem Trainerwechsel ein Ausrufezeichen in Eisenach.\nEulen Ludwigshafen vs. TuSEM Essen 29:25 (20:12)\nDie Eulen Ludwigshafen entscheiden das Duell der Absteiger für sich und besiegen den TuSEM Essen mit 29:25. Somit sammelt das Team von Ceven Klatt die Saisonpunkte 26 und 27 und verkürzt den Abstand auf das Ruhrgebietteam, welches mit 29:19 Punkten auf dem vierten Rang liegt.\nDie Eulen-Abwehr stand von Anfang an gut, so dass Jamal Naji bereits nach acht Minuten seine grüne Karte auf den Tisch legte. Zu diesem Zeitpunkt gelang seinem Team erst ein einziger Treffer. Hoffnung schöpfte der TuSEM nach der roten Karte gegen Eulen-Shooter Salger, der bereits nach elf Minuten das Spielfeld verlassen musste. Doch ein 7:0-Lauf der Eulen stellte auf 17:9, in die Kabinen ging es kurze Zeit später mit einem klaren 20:12.\nNach der Pause bäumten sich die Gäste auf, verkürzten fünf Minuten vor Schluss auf drei Tore, doch die Hypothek aus der ersten Hälfte war zu hoch und so ging das Spiel mit 29:25 an die Hausherren.\nTuS Ferndorf vs. HC Empor Rostock 29:24 (13:13)\nDer TuS Ferndorf ist weiterhin in richtiger guter Form. Gegen den Aufsteiger aus Rostock gewann das Team von Robert Andersson zum vierten mal in Folge, verlässt aber aufgrund des Dessauer Unentschieden vorerst nicht die Abstiegszone. Die Mannschaft von der Ostseeküste muss hingegen nach den Niederlagen gegen Schwartau, Dresden und Bietigheim nun die nächste Pleite hinnehmen.\nIn einer spannenden Partie beweist Ferndorf in der Schlussphase den längeren Atem und erzielt ab dem 25:24 die letzten vier Tore. Mit entscheidend war die Siebenmeterparade von Rottschäfer beim Spielstand von 26:24 und das Tor von Rutger Ten Velde im direkten Gegenzug. Der Endstand 29:24 spiegelt somit die knappe Partie nur bedingt wider.\nVfL Lübeck Schwartau vs. Dessau-Rosslauer HV06 23:23 (11:12)\nEine spannende Partie zwischen dem VfL Lübeck Schwartau und dem Dessau-Rosslauer HV06 endet mit 23:23-Unentschieden. Geleitet vom deutschen Topgespann Tobias Tönnies und Robert Schulze konnte sich während dem gesamten Spiel keine Mannschaft auf mehr als drei Tore absetzen und so kam es darauf an, wer in der Crunchtime die besseren Nerven behielt.\nNach dem 23:23 durch Markus Hansen hatte Dessau den letzten Ballbesitz, spielte sich aber nach der Auszeit von Uwe Jungandreas keine klare Torchance mehr heraus. Mit zwei Sekunden auf der Uhr blieb dem VfL nur noch ein langer Ball über das gesamte Feld, welcher nichts mehr einbrachte. Somit teilen sich die Teams leistungsgereicht die Punkte.\nThSV Eisenach vs. TV Grosswallstadt 21:29 (10:17)\nDer TV Großwallstadt setzt nach dem Trainerwechsel ein Ausrufezeichen und gewinnt beim ersten Einsatz von Maik Handschke souverän mit 21:29 beim ThSV Eisenach.\nBereits zur Pause führte der TVG mit 10:17 und stellte somit die Weichen für den Auswärtserfolg. Bester Werfer war Rückraumspieler Savvas Savvas, der neun mal traf und zudem fünf Tore seiner Mitspieler vorbereitete. Durch die Punkte 17 und 18 bleibt Großwallstadt über dem Strich, dieser Sieg war aufgrund des Ferndorfer Siegs auch enorm wichtig.


Fr 30.09.2016 - 15:27 1.069 online DAX10.382,00+0,66 % Dow Jones18.230,00+0,48 % EUR/USD1,1214-0,06 % Gold1.326,61+0,48 % TecDAX1.782,00-0,19 % Nasdaq 1004.855,00+0,35 % EUR/CHF1,0887+0,43 % Öl (Brent)50,09+0,93 % Suchen\nBörse & Märkte Aktien Aktienkurse Chartsignale Statistik Nachrichten Indizes Zertifikate Optionsscheine Knock-Outs Anleihen Übersicht Neuemissionen Fonds ETF Devisen Währungsrechner Rohstoffe Rohstoff-Nachrichten Rohstoff-Aktien Community & Forum Übersicht Foren Chartcommunity Statistik Neueste Einträge Letzte Antworten FAQ & Boardregeln Nachrichten Übersicht Autorenübersicht Premium Termine Unternehmenstermine Wirtschaftskalender Börsenfeiertage Ratgeber Börsenticker Börsenticker Mein w:o Postfach Community Meine Freunde Meine Favoriten Meine Diskussionen Meine Beiträge Wer ist online? Moderatoren Meine Portfolios Watchlisten Profil DAX-0,26 % EUR/USD-0,05 % Gold+0,49 % Öl (Brent)+0,90 % Startseite\n> Nachricht Wehe, wenn sich angesichts der vielen fundamentalen Tiefs das geldpolitische Hoch auflöst Gastautor: Die Börsenblogger | 16.09.2016, 09:48 | 396 | 0 | 0 1\nDerzeit werden Anleger durch eine ganze Reihe fundamentaler Krisen verunsichert. Mit einem vergleichsweise schwachen Wachstum von nur knapp drei Prozent in diesem Jahr lahmt die Weltwirtschaft\ndeutlich. Erschwerend kommen geostrategische Krisen hinzu. Auch die Eurosklerose klebt an Europa so hartnäckig wie Kaugummi am Schuh. Und jetzt fürchten Anleger auch noch den kalten geldpolitischen\nEntzug. Denn leider bringen einige Mitglieder im Direktorium der US-Notenbank gerade das Gespenst der Zinserhöhungsphantasie in Umlauf\nund zerreden damit das entscheidende Argument pro Aktie.\nDie USA haben eindeutig an wirtschaftlicher Stärke eingebüßt. Die dortige Industrie befindet sich bereits in rezessivem Terrain. Auch der Dienstleistungssektor kann nicht als kompensierendes\nGegengewicht fungieren. Die angebliche Robustheit des US-Arbeitsmarkts ist zwar ein schönes Märchen, das aber noch kein Happy End gefunden hat. Es geht eben nicht nur um die Quantität von Jobs,\nsondern mit Blick auf konjunkturstützende Kaufkraft auch um die Qualität von Arbeitsverhältnissen.\nIn der Eurozone erfreuen sich einige Volkswirte zwar an relativ hohen Wachstumsraten in Spanien. Tatsächlich wird dieses Land in diesem Jahr deutlich über zwei Prozent relativ robust wachsen.\nAllerdings sehen die Wachstumsraten für die folgenden Jahre weniger günstig aus. Im Übrigen sollte relativ nicht mit absolut verwechselt werden: Das Wirtschaftsniveau von vor der Immobilien- und\nFinanzkrise hat Spanien noch nicht wiedererreicht. Insgesamt tritt die Eurozone konjunkturell auf der Stelle. Mit Blick auf die schon sprichwörtliche reformfeindliche Wirtschaftspolitik in fast\nallen Euro-Staaten zeichnet sich leider keine baldige Besserung ab.\nMit der konjunkturellen „Normalisierung“ der Schwellenländer büßt ein in der Vergangenheit bedeutender Wachstumstreiber der Weltwirtschaft an Schlagkraft ein. Ihr langjähriger starker Nachfragesog\nnach Produkten aus den westlichen Exportländern zur Etablierung einer eigenen Industriekultur hat ihren Gipfel hinter sich. Gleichzeitig verspricht die volkswirtschaftliche Transformation hin zu\nDienstleistung und Konsum zwar nachhaltiges, aber gleichzeitig verringertes Wachstum.\nDer nachlassende Hype nach Rohstoffen hemmt die Wachstumsdynamik in den Rohstoffländern wie Russland, Brasilien und Südafrika ebenso zum Schaden der Weltkonjunktur. Bei Öl ist keine nachhaltige Preissteigerung zu erwarten. Das Überangebot am Ölmarkt besteht laut Internationaler Energieagentur (IEA) bis\nmindestens Mitte 2017 fort. Der ruinöse Preiswettkampf zwischen Saudi-Arabien und dem Iran auf der einen und die ohnehin preisdämpfenden Effekte der Alternativfördermethode Fracking auf der anderen\nSeite halten die Rohölpreise insgesamt zurück.\nDie EU, die normalerweise dafür da ist, günstige politische Rahmenbedingungen für eine prosperierende Wirtschaft in ganz Europa zu schaffen, ist zum Aktien-Handicap geworden. Sie ist in\nexistentiellen Nöten. Überall in Europa nehmen Renationalisierungsstrategien zu. Und dabei hat der nationale Ausstieg der Briten aus der EU sein negatives Füllhorn noch nicht ansatzweise\nausgeschüttet. Im Augenblick geht es dabei nur um die Petitesse, wann Großbritannien seinen Austrittsantrag stellt. Früher oder später wird man sich jedoch den Konsequenzen stellen müssen, z.B.\ndass die anderen EU-Länder große Teile des britischen EU-Beitrags zusätzlich tragen müssen. Übrigens, nach Brexit wird sich Großbritannien zwar nicht mehr uneingeschränkt an den Segnungen der EU\nlaben können. Aber die langfristige wirtschaftliche (Br)Exit-Strategie des Landes wird darin bestehen, als neue Power-Ökonomie die Rolle des bisherigen Wirtschaftspartners gegen die des\n-konkurrenten gegenüber der Rest-EU auszutauschen.\nDie gebetsmühlenartigen Beteuerungen, der Ausstieg eines G7-Staates und Uno-Sicherheitsratsmitglieds würde die EU nicht (wirtschafts-)politisch schwächen, sind gelinde gesagt dummes Zeug. Der\nBrüsseler Elfenbeinturm hat sich mit seinen Beschönigungen so sehr von den „Niederungen“ der EU-Bevölkerung entfernt, dass einem vor den französischen Präsidentenwahlen angst und bange werden kann.\nDaneben droht Italien bereits im kommenden Herbst nach einem gescheiterten Referendum über die Verwaltungsreform eine Regierungskrise ähnlich der in Spanien.\nIn einer Konjunkturwelt, in der sich die USA und China immer mehr auf die Industriepfründe stürzen, von denen die EU meint, das alleinige Nutzungsrecht zu besitzen, sind dies alles sicher keine\nguten (wirtschafts-)politischen Gegenstrategien. Es fehlt der politische Mut, gemeinsam die großen ökonomischen Unterschiede in der Union, die hohe Jugendarbeitslosigkeit und das schwache Wachstum\nanzugehen. Schöne Worte, Europa-Pathos und viel politische Korrektheit allein helfen nicht weiter. Es geht um zunächst schmerzhafte, längerfristig aber heilende Reformen an Haupt und Gliedern. Doch\ndie will man den Wählern nicht zumuten. Sie könnten sich an der Urne „rächen“.\nSpiegelbild dieser fundamentalen Nachteile sind u.a. stagnierende ZEW Konjunkturerwartungen für Deutschland im September, die vorerst keine nennenswerten wirtschaftlichen Zuwächse erwarten lassen.\nLaut ZEW verhindert die Schwäche der deutschen Industrieproduktion und im Export eine Fortsetzung der ohnehin steinigen Konjunkturerholung. Die Beurteilung der aktuellen Lage fällt laut ZEW sogar\nwieder etwas schwächer aus.\nFundamentale Aktienargumente sind rar gesät. Als effizientes Ersatzargument fungiert seit 2008 ein beispielloses üppiges geldpolitisches Umfeld. Doch ausgerechnet dieses „Aktien-Allheilmittel“\nwurde zuletzt in Zweifel gezogen. So ist sich die Bank of Japan uneinig über ihre Deflationsbekämpfung und unterzieht ihre bisherigen geldpolitischen Maßnahmen – weil sie konjunkturell nicht\nerfolgreich waren – einer „umfänglichen“ Prüfung. So entsteht der Eindruck, dass die Liquiditätsmaschine der japanischen Notenbank vorübergehend stillgelegt wird. De facto ist dies zwar nicht der\nFall. Doch zeigt sich hier die hohe psychologische Bedeutung des Liquiditätsarguments für den japanischen Aktienmarkt.\nAuch die Ängste vor einem Überdenken der EZB hinsichtlich ihres geldpolitischen Kurses scheinen zuzunehmen. Denn trotz vorgetragener Konjunkturskepsis hat sie ihre Liquiditätsoffensive nicht weiter\nausgeweitet. Setzte sich diese Skepsis fort, wirft dies auch ein negatives Licht auf die Bewertungsfrage von Aktien. Typischerweise sind in der Vergangenheit z.B. deutsche Aktienkursgewinne bzw.\n-verluste mit Gewinnsteigerungen bzw. -rückgängen der Unternehmen einhergegangen. Dieser fundamental logische Zusammenhang hat sich seit dem geldpolitischen Rettungsversprechen der EZB von Juli\n2012 massiv aufgelöst. Die seit langem schwache Gewinnentwicklung rechtfertigt die insgesamt imposante Kursentwicklung nicht. Eine tatsächliche Korrektur der üppigen europäischen Geldpolitik würde\nohne Zweifel eine Korrektur der Aktienmärkte nach sich ziehen.\nVor allem aber sorgt die zinserhöhungspolitische Verbalerotik von einzelnen Mitgliedern des Fed-Komitees – trotz fehlender (welt-)konjunktureller und\nInflationsargumente – für Nervosität. Als Folge hatte die Volatilität bei US- und deutschen Aktien im Trend zuletzt sprunghaft zugenommen.\nDem Chemie- und Agrarkonzern Bayer gelingt offenbar die Übernahme von Monsanto. Diese Verbindung ist keine im Himmel geschlossene\nLiebesbeziehung – so wurde einst die Verbindung Daimler und Chrysler verkauft – sondern eine eindeutige Vernunftehe, die verhindern soll, dass Bayer in einer immer globaleren und konzentrierteren\nBranche den Anschluss an die Konkurrenz verliert.\nDer Beginn einer leidenschaftlichen Übernahme- und Fusionswelle ist damit jedoch nicht verbunden. Denn politische Unsicherheiten und sogar Auflösungserscheinungen in der EU, die zukünftiges\nGeschäftspotenzial noch schwerer einschätzbar machen, wirken dem M&A-Geschäft entgegen.\nWürde die Fed jetzt tatsächlich zinspolitisch restriktiv, erschwerten sich sogar die bislang so hochattraktiven Übernahme- und Fusionsbedingungen. Aktienunternehmen, die dann an Kurswert verlieren,\nhätte das übernehmende Unternehmen zu teuer bezahlt. Auch die verteuerte Kreditaufnahme käme als Handicap hinzu.\nÜberhaupt, der Protektionismus, der im US-Präsidentschaftswahlkampf auch auf demokratischer Seite eine immer größere Rolle spielt, hat das Freihandelsabkommen TTIP mittlerweile in den Bereich der\nUtopie gerückt. Warum sollte man sich jetzt auf mikroökonomischer Basis das Risiko von grenz-, sogar Kontinent überschreitenden Verbindungen antun? Grundsätzlich wird man das Ergebnis der US-Wahl\nim November und den weiteren geldpolitischen Weg der Fed abwarten.\nMarkante Bremsspuren im monatlichen Volumen an globalen Übernahmen und Fusionen sind bereits erkennbar, das sich von seinem Hoch im November 2015 aktuell mehr als halbiert hat. Vorerst ist die\nÜbernahme- und Fusionsphantasie als Aktientreiber nur schwach ausgeprägt.\nCharttechnisch findet der DAX am mittelfristigen Abwärtstrend bei 10.355 Punkten eine erste Unterstützung. Darunter warten weitere Auffanglinien im Bereich zwischen 10.123 und 10.077, bei 10.008\nund 9.820. Werden die Marken durchbrochen, folgen weitere Haltelinien bei 8.500 und 8.100. Sollte eine Erholung starten, warten die ersten Widerstände bei 10.540 und 10.635 Punkten. Darüber\nverläuft eine Barriere zwischen 10.743 und 10.802 Punkten.\nIm Euro Stoxx 50 liegt eine erste Unterstützung bei 2.950 Punkten. Wird diese deutlich unterschritten, drohen weitere Kursverluste bis zur nächsten nennenswerten Auffanglinie bei 2.670 und im\nBereich zwischen 2.550 und 2.500 Punkten. Darunter gibt der seit 2009 bestehende Aufwärtstrend bei 2.320 Halt. Zur Entspannung kommt es, wenn der Widerstand bei 3.001 (200-Tage-Linie) und 3.043\nPunkten überwunden wird. Darüber warten die nächsten Barrieren bei 3.062 und 3.206.\nIn Japan unterstreichen erneut schwache Exportzahlen und ein verhaltener Einkaufsmanagerindex für das Verarbeitende Gewerbe die schwache wirtschaftliche Lage. Der Druck auf die Bank of Japan, auf\nder anstehenden Sitzung für geldpolitische Klarheit zu sorgen und weitere Liquiditätsmaßnahmen zur Finanzierung einer infrastrukturellen Offensive zu ergreifen, wächst.\nIn den USA setzt der Immobilienmarkt seine verhaltene Erholung in Form nur leicht anziehender Baubeginne und -genehmigungen fort. Auch der im August stagnierende Index der Frühindikatoren deutet\nauf keine robuste Konjunktursituation hin.\nIn der Eurozone zeugt der erneut schwächere Einkaufsmanagerindex für das Verarbeitende Gewerbe von einer angespannten Konjunkturstimmung. Dem gegenüber ist Deutschland zwar der Einäugige unter den\nBlinden. Eine wirklich robuste deutsche Konjunktur sieht jedoch anders aus.\nInsofern wird die Fed die Leitzinsen auf ihrer nächsten geldpolitischen Sitzung am 20./21. September nicht erhöhen. Der Fokus der Anleger gilt den Konjunkturprojektionen der US-Notenbank und ihrer\nPressekonferenz, die auf die zukünftige Zinspolitik abgeklopft werden.\nWertpapier: DAX, EUR/GBP, Dow Jones, S&P 500 Themen: M&A Geschäft, Jugendarbeitslosigkeit, Preissteigerung, Anlagestrategien, Schwellenländer 1\n(-)Interessanter Beitrag (-)Informativer Beitrag (-)Gute Fundamental-Analyse (-)Gute Chart-Analyse (-)Unterhaltsamer Beitrag Wehe, wenn sich angesichts der vielen fundamentalen Tiefs das geldpolitische Hoch auflöst Derzeit werden Anleger durch eine ganze Reihe fundamentaler Krisen verunsichert. Mit einem vergleichsweise schwachen Wachstum von nur knapp 3 Prozent in diesem Jahr lahmt die Weltwirtschaft. Erschwerend kommen geostrategische Krisen hinzu. Auch die Eurosklerose klebt an Europa so hartnäckig wie Kaugummi am Schuh. Und jetzt fürchten Anleger auch noch den kalten geldpolitischen Entzug.\nEnthaltene Werte WertpapierKursZeitPerf. % DAX10.382,50PKT15:27:02-0,22 EUR/GBP0,8627GBP15:27:06-0,30 Dow Jones18.232,00PKT15:27:00+0,49 S&P 5002.161,00PKT15:26:33+0,46 Deutschland – Ihr kostengünstiger Marktzugang ComStage DAX ETF (FR)ProduktComStage SDAX ETFProduktComStage MDAX ETFProduktComStage DivDAX ETFProduktComStage DAX ETFProduktComStage ShortDAX ETFProdukt\nDiskussionen zu den Werten ZeitTitel 15:26 382Tages-Trading-Chancen am Freitag den 30.09.2016 14:49 5.483Dax - Dow - S&P - Trading - Cfd-Handel 14:15 22.201Timburgs Langfristdepot 2012-2022 12:13 239.707Stehen die Weltbörsen vor einem Crash ??? 10:25 80.569DAX-Werte im Chartcheck Top Nachrichten aus der Rubrik24 Stunden7 Tage30 Tage1 Jahr TitelLeser DGAP-News: US-Kongressmitglied Donald M. Payne, Jr. stellt überparteiliche Gesetzesinitiative zur ...391 Roche, Merck, AstraZeneca and Abbott to Invest Heavily in Colorectal Cancer Studies 258 Golar LNG Partners L.P. Board Changes 254 Edwards INSPIRIS RESILIA Klappe erhält CE-Zulassung 254 Börsen-Zeitung: Spitz auf Knopf, Kommentar zu Air Berlin von Lisa Schmelzer 244 TitelLeser Geldpolitik: Die Planwirtschaft der Notenbanken wird böse enden (4) 4095 Deutsche Bank - Planspiele: Regierung plant Notfallplan für Deutsche Bank: Teilverkauf oder Teilverstaatlichung? (5) 3981 Schluss mit kostenlos: Gebühren-Hammer: Berliner Sparkasse schraubt Kontogebühren in die Höhe (10) 3695 DAX-Chartanalyse: September überrascht positiv (2) 3136 Elliott Wellen Analyse: DAX und DJI ohne Schwung ins Wochenende 2768 TitelLeser Rohstoffe - Ölpreis: Ja, es kommt zu einer Ölkrise. Aber nicht so, wie ihr denkt. 12411 "Alarmstufe Rot": Mit Vollgas an die Wand: Trotz Warnsignale kaufen sich Anleger dumm und dämlich (2) 8289 Marc Faber prophezeit: Dow Jones bei 100.000 Punkten? Klar, wenn die Notenbanken alles monetarisieren! 7495 DAX-Chartanalyse: Mario Draghi versetzt dem DAX einen Dolchstoß 7472 Star-Ökonom Rogoff: Extreme Maßnahmen... Negativzinsen von minus sechs Prozent und Abschaffung des Bargelds (16) 7071 TitelLeser RBS warnt vor historischem Crash: "Verkaufen Sie alles!" - Der Crash kommt: Rette sich wer kann, denn die Notausgänge sind ...(15) 128198 Lost Expectations: "Die USA ist völlig pleite, wir leben von der Schuldenblase" (8) 47848 Max Otte warnt: "Alle sind fürs Endspiel positioniert" - So retten Sie Ihr Vermögen vor dem großen ...(36) 36804 Anleihekäufe in Milliardenhöhe: Geheimabkommen der EZB enthüllt! Euro-Notenbanken drucken seit Jahren heimlich Geld (8) 29537 Bestsellerautor Doug Casey: "Alle Papierwährungen werden kollabieren. Es wird eine Panik hinein in Gold geben." (4) 28418 Schluss mit kostenlos Gebühren-Hammer: Berliner Sparkasse schraubt Kontogebühren in die Höhe Reiseanbieter FTI Das nächste Top-Ziel für deutsche Urlauber heißt… Marokko!?


Outdoor Abenteuer auf Instagram | SalzburgerLand Magazin\nSie befinden sich hier » SalzburgerLand Magazin » Sehenswürdig » Outdoor Abenteuer auf Instagram\nSehenswürdig\tOutdoor Abenteuer auf Instagram\nAction und Adrenalinkitzel. Das SalzburgerLand ist auf der Suche nach den spektakulärsten Outdoor Fotos auf Instagram. Die sportlichsten Schnappschüsse mit den Hashtags #salzburgerland und #outdoors können im August auf dem SalzburgerLand Instagram Kanal mitverfolgt werden. Jeden Tag werden hunderte Fotos auf dem Sozialen Netzwerk Instagram geteilt. Es ist an der Zeit der Welt die schönsten Outdoor Abenteur im SalzburgerLand zu zeigen. Und wer kann das besser wenn nicht diejenigen, die es selber hautnah erleben? Die Instagramer in Salzburg. Deshalb übergibt SalzburgerLand seinen Instagram Kanal für sechs Monate an die Community. Ab 1. August werden Instagramer im SalzburgerLand mit monatlichen Foto Challenges inspiriert.\nDie erste Mission lautet: Outdoor Momente erleben und im Anschluß daran auf Instagram teilen.\nEgal ob Instagram Profi oder Neuling, jeder kann seine Fotos teilen und hat die Möglichkeit der Welt seine schönsten SalzburgerLand Fotos zu zeigen. Wer seine Outdoor Fotos im August mit den Hashtags #outdoors und #salzburgerland auf Instagram teilt, wird sie mit etwas Glück auf dem SalzburgerLand Kanal wiederfinden und mit einem SalzburgerLand Goodie Bag belohnt.\nOutdoor im SalzburgerLand erleben\nFoto davon auf Instagram hochladen\nHashtags #outdoors und #salzburgerland verwenden\nNächstes Monat geht es weiter mit der zweiten Instagram Mission. Alle Infos dazu gibt es ab 1. September auf dem SalzburgerLand Instagram Kanal und hier im Magazin!\nSalzburgerLand Redaktion\tAugust - Oktober\tkostenlos per E-Mail abonnieren\tVoriger Beitrag\nMit 3.029 Metern Seehöhe ist die Bergstation des Kitzsteinhorns der höchste…\tNächster Beitrag\nGeschichten vom Bauernherbst … »\nWenn die Tage länger werden und der frische Tau sich am Morgen über Wiesen…\tIhre Meinung ist gefragt\ngeschrieben von Brigida Kraft\nder hochste Gipfel in der Bergwelt Kapruns.


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