SalvaSalva 104125141 Memoria Tecnica Emmedue per dopo\nSistema de construccin sismorresistente y aislante acstico y trmico\n1 CONCEPTOS FUNDAMENTALES 2 ELEMENTOS COMPONENTES 3 PROCEDIMIENTOS BSICOS 4 LA DOSIFICACION DEL MORTERO ESTRUCTURAL M2 5 ENSAYOS MECNICOS Y DE HABITABILIDAD\n5.1 5.2 5.3 5.4 FLEXOCOMPRESIN FLEXIN SIMPLE FLEXIN EN EL PLANO DE LA PLACA CARGAS DINMICAS E IMPACTOS\n6 CATALOGO DE ENSAYOS Y SUS NORMATIVAS 7 RESUMEN DE RESULTADOS SIGNIFICATIVOS DE ENSAYOS\n7.1 COMPRESIN CENTRADA Y EXCNTRICA 7.2 FLEXIN SIMPLE 7.3 ENSAYO DE CORTE (ESFUERZO DE CIZALLAMIENTO) 7.4 ENSAYO DE CARGA HORIZONTAL CONTENIDA EN EL PLANO 7.5 ENSAYO DE IMPACTO BLANDO 7.6 ENSAYO DE IMPACTO DURO 7.7 ENSAYO DE CARGA VERTICAL EXCNTRICA 7.8 ENSAYOS SSMICOS 7.9 ENSAYO DE SEPARACIN DE SOLDADURAS 7.10 ENSAYO DE PERMEABILIDAD A LA INTEMPERIE 7.11 ENSAYO A LA RESISTENCIA AL DESARROLLO DE HONGOS 7.12 RESISTENCIA AL FUEGO 7.13 IMPACTOS BALSTICOS\n8 CARACTERSTICAS DE HABITABILIDAD Y CONFORT\n8.1 AISLAMIENTO TRMICO 8.2 AISLAMIENTO ACSTICO 8.3 RESISTENCIA AL FUEGO 8.4 ESTABILIDAD FSICO QUMICA 8.5 RESISTENCIA A LA DIFUSIN DE VAPOR DE AGUA\n9 ASPECTOS DE M2 FRENTE A SISTEMAS TRADICIONALES\n9.1 ECONOMA USO RACIONAL DE LOS RECURSOS 9.2 ECONOMIAS INDIRECTAS - EVALUACIN\n9.2.1 GASTOS GENERALES 9.2.2 AYUDA DE GREMIOS\n9.2.3 9.2.4 9.2.5 9.2.6\nAPERTURA DE CANALIZACIONES DIFERENCIA HORAS PAGADAS HORAS TRABAJADAS LIMPIEZA DE OBRA MENOR SUPERFICIE TOTAL A IGUAL SUPERFICIE TIL\n9.3 FLEXIBILIDAD ARQUITECNICA 9.4 MANTENIMIENTO GENERAL ADAPTABILIDAD CON OTROS SISTEMAS\n10 VERIFICACIN DE RESISTENCIAS MECNICAS\n10.1 HIPTESIS GENERALES DE COMPORTAMIENTO 10.2 FLEXIN SIMPLE\n10.2.1 ESTADO LMITE LTIMO 10.2.2 ESTADO I (HORMIGN SIN FISURAR) 10.2.3 ESFUERZO CORTANTE\n10.3 DIAGRAMAS DE INTERACCIN 10.4 RESULTADOS DE ENSAYOS VOLCADOS EN DIAGRAMAS DE INTERACCIN 10.5 OBSERVACIONES A ENSAYOS DE COMPRESIN 10.6 OBSERVACIONES A ENSAYOS DE FLEXIN 10.7 EJEMPLOS DE APLICACIN PRCTICA\n10.8.1 EJEMPLO 1 10.8.2 EJEMPLO 2 10.8.3 EJEMPLO 3 10.8.4 EJEMPLO 4 10.8.5 EJEMPLO 5 10.8.6 EJEMPLO 6 CASO EDIFICIO DE 8 ALTURAS CLCULO DE UN LOSA CON PANEL PSM 80 FUNCIONAMIENTO COMO VIGA DE GRAN ALTURA FALLO DE LA CIMENTACIN VIGA RESUELTA CON SEGMENTO DE PANEL EFICACIA DE LA ARMADURA DE ESPERAS A CIMENTACIN\n11 FIJACIONES A MUROS M2 12 LOSAS BIDIRECCIONALES\n12.1 PLACAS BIDIRECCIONALES COMO MUROS DE CERRAMIENTO\n13 CRITERIOS DE CLCULO\n13.1.1 ESQUEMATIZACIN ESTRUCTURAL - CRITERIOS CLCULO SOLICITACIONES 13.1.2 VERIFICACIONES DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES\n13.2 TABLAS APORTADAS POR EL FABRICANTE: LOSAS\n14 RENDIMIENTOS DE LA MANO DE OBRA EN EL SISTEMA M2\n14.1 USO PARCIAL COMO CERRAMIENTO VERTICAL 14.2 USO TOTAL COMO CERRAMIENTO Y ESTRUCTURA\n15 PROTOCOLO DE CONTROL DE OBRAS M2\n15.1 15.2 15.3 15.4 15.5 15.6 15.7 VERIFICACIN DE LA HOMOLOGACIN DE LA EMPRESA EJECUTORA CONFORMIDAD DE REPLANTEO COLOCACIN DE ESPERAS APLOMADO DE MUROS Y APUNTALAMIENTOS COLOCACIN DE MALLAS ANGULARES Y PLANAS REALIZACN DE LOS ZUNCHOS DE ATADO PREPARACIN DEL MORTERO INDUSTRIAL\n15.8 APLICACIN DEL MORTERO INDUSTRIAL 15.9 HORMIGONADO DE LA CAPA DE COMPRESIN 15.10 CONTROL DE CALIDAD EN OBRA 15.11 PARTES DE CONTROL DE OBRA\n16 DETALLES CONSTRUCTIVOS\n16.1 ENCUENTROS ENTRE MURO Y LOSA 16.2 ENCUENTRO ENTRE MURO Y CUBIERTA INCLINADA 16.3 SECCIN HORIZONTAL 16.4 HUECOS DE VENTANAS 16.5 PERSIANAS 16.6 UNIN A LA CIMENTACIN 16.7 CIMENTACIN CON CONTRAFUERTES 16.8 ANCLAJE ENTRE MURO Y CIMENTACIN 16.9 DETALLE CON MURO DE CONTENCIN DE HA ADOSADO 16.10 DETALLE DE JUNTA CONSTRUCTIVA 16.11 ENCUENTRO TIPO ESCALERA CON MURO 16.12 LOSA SUSPENDIDO DE MURO ACTUANDO COMO VIGA 16.13 PANEL SUSPENDIDO DE LOSA 16.14 FIJACIN DE PANEL A PILAR METLICO 16.15 PANEL PASANTE POR LOSA 1 16.16 PANEL PASANTE POR LOSA 2 16.17 TABIQUE QUE NACE DE LOSA 16.18 VOLADIZO EN MURO CON CONTINUIDAD 16.19 VIGA CARGADERO EN CUBIERTA INCLINADA 16.20 ENCUENTRO VIGA - MURO 16.21 ENCUENTRO VIGA MURO 2 16.22 VIGA PLANA ARMADA A POSITIVOS 16.23 VIGA DE BORDE PLANA ARMADA A POSITIVOS 16.24 VIGA DE BORDE DE CANTO 16.25 VIGA DE CUMBRERA 16.26 VIGA EN DESNIVEL 16.27 VIGA INTERIOR DE CANTO\nLa presente memoria constituye la presentacin de la tecnologa racionalizada de construccin denominada EMMEDUE. Esta tecnologa de origen italiano tiene una antigedad de mas de 27 aos, y es producida en 35 plantas industriales en diferentes pases de todos los continentes, a saber: Colombia, Espaa, Italia, Irlanda, Portugal, Rusia, Estados Unidos, Mxico, Guatemala, Costa Rica, Panam, Venezuela, Chile, Argentina, Egipto, Nigeria, Mozambique, Eritrea, Argelia, Arabia Saudita, Iran, Irak, Lybia, Turqua, Filipinas, Malasia y Australia. Existen tambin un nmero muy importante de construcciones de diversa ndole en pases no mencionados ms arriba como: Bolivia, Uruguay, Brasil, Per, Bahamas, Alemania, Reino Unido, Hungra, Grecia, Sudfrica, Senegal y Burkina - Faso. Incluso es de destacar la presencia de 4 viviendas de 100 m2 de superficie cubierta en la base cientfica Esperanza en el Continente Antrtico. Entre las diferentes marcas bajo las cuales se conoce nuestra tecnologa en todo el mundo se encuentran: EMMEDUE MONOLITE CASSAFORMA DURAPANEL EMEKADOS EMEDOS CONSNOLITE POLISUD TICARET FRIDULSA CONCASSAGE\nM2 es el sistema constructivo que rene en un solo elemento todas las funciones necesarias para realizar una obra de arquitectura, desde una vivienda familiar hasta un edificio de gran altura, abarcando con mxima eficiencia todo tipo de construcciones y destinos. Las funciones contenidas en los elementos de nuestra tecnologa constructiva son: 1- Aislamiento trmico continua de alta capacidad; 2- Resistencia estructural apta para soportar todo tipo de solicitaciones;\n3- Realizacin de cerramientos horizontales y verticales; 4- Aislamiento hidrfuga continua; 5- Resistencia al fuego acorde a la exigida por las normas y reglamentos; Todas estas cualidades son posibles gracias a la eficaz combinacin de sus tres materiales componentes: a) Poliestireno expandido, b) Acero de alto limite de fluencia, c) Mortero de Cemento.\n2. ELEMENTOS COMPONENTES\nEl elemento bsico del sistema constructivo es el panel ondulado de poliestireno expandido, que lleva adosadas en ambas caras mallas de acero vinculadas entre si mediante 82 conectores electro soldados por metro cuadrado de superficie. El espesor del alma de poliestireno expandido puede variar desde 4 cm hasta 40 cm, en funcin de las necesidades del proyecto arquitectnico. La densidad mnima normalmente utilizada es la de Clase III de 15 Kg/m3 y tipo F (auto extinguible). Las mallas son de acero galvanizado de alta resistencia, con tensin ltima de 700 MPa y estn conformadas por barras de dimetro 2,5 mm con una separacin media de 6,50 por 6,50 cm en la direccin secundaria. Las mallas sobresalen 50 mm en caras opuestas, de modo tal que al solaparse entre si aseguran la continuidad por yuxtaposicin de las armaduras, sin necesidad de colocar elementos adicionales de empalme. Para el encuentro entre cerramientos, la continuidad se resuelve mediante las mallas angulares que se suministran a tal fin, siempre satisfaciendo los requerimientos exigidos por la normativa aplicable. Es importante mencionar que todos los procesos que intervienen en la fabricacin de los elementos que componen M2 son sometidos en forma permanente a los controles que exige la normativa ISO vigente. Es por ello que se ha obtenido el Certificado de conformidad a la Norma UNI EN ISO 9001:2000, por el organismo de Certificacin TV con los siguientes alcances: Diseo y produccin de paneles para el sistema constructivo, produccin de mallas electro soldadas y comercializacin de maquinaria y equipamiento para la produccin de paneles y redes electro soldadas.\nEs dable mencionar que todas las plantas industriales instaladas en el mundo utilizan exactamente el mismo tipo de maquinaria y tecnologa para la produccin de los paneles, por lo que el Certificado ISO 9001 alcanza a la totalidad de fbricas operativas y naturalmente a las futuras a instalarse.\nTIPOLOGA GENERAL DE LOS PANELES PARA MUROS\nTIPOLOGA GENERAL DE LOS PANELES PARA LOSAS\n3. PROCEDIMIENTOS BASICOS\nLa sucesin de paneles vinculados entre s materializa todos los planos de cerramiento de la construccin: paredes exteriores, muros interiores, losas de entrepiso o losas y cubiertas de techo. Mediante una simple operacin de corte se abren los vanos correspondientes a las aberturas, con la holgura necesaria para la colocacin de los marcos, cuyas grampas de fijacin se atan de las mallas. Es de fundamental importancia asegurarse de que los planos de cerramientos sean correctamente alineados y aplomados. Ello podr ser realizado fcilmente mediante el empleo de tirantes, reglas metlicas, puntales telescpicos o cualquier otro elemento adecuado a ese fin. Seguidamente, se ejecutan las canalizaciones en el poliestireno expandido deprimiendo el mismo mediante una pistola de aire caliente, en las que se alojarn los conductos correspondientes. Una vez realizadas las operaciones descritas se procede a la proyeccin del mortero de cemento, la que puede realizarse con dispositivos de proyeccin neumtica tipo Hopper gun conectadas a un compresor de aire de la potencia adecuada con mquinas de proyeccin continua va hmeda del tipo Turbosol, Puztmaister, Maltech o PFT. Los paneles M2 admiten tambin la proyeccin de morteros por la va seca con gunitadoras convencionales. Resultar muy conveniente utilizar morteros de tipo seco proyectables de marcas reconocidas que posean sello de calidad. de esa manera la resistencia caracterstica mnima requerida quedar garantizada. Por otra parte, las maquinas de proyeccin continua garantizan una uniformidad en la mezcla ya que solo aportan el agua de amasado que resultar constante en cada aplicacin. Las proyectadotas manuales tipo Hopper gun tienen como vehculo para la impulsin de la mezcla fresca, una circulacin de aire comprimido abastecida por un compresor que deber operar a una presin de aire constante de 500 a 600 kPa. Estos compresores debern aportar entre 300 y 350 litros de aire por minuto por cada uno de los dispositivos que se empleen. En el caso de utilizarse electro compresores, las potencias recomendadas son:\nPotencia motor (HP) 2 5 8 a 4 a 6 a 10\nCaudal de aire (Litros / min.) 350 a 400 600 a 700 900 a 1.000\nCantidad de aplicadoras 1 2 a 3 3 a 4\nLa proyeccin del mortero convierte todos los cerramientos y losas conformados por paneles, as como a sus uniones, en elementos rgidos y monolticos. La estructura as lograda posee un altsimo grado de hiperestaticidad por vnculos internos, a la par que una muy elevada ductilidad, por lo que su reserva de carga plstica es por dems significativa, aunque no se la tiene en cuenta a la hora de evaluar las capacidades resistentes. La operacin de proyeccin neumtica del mortero se realiza en dos pasadas. La primera que cubre la malla de acero, y la segunda de terminacin hasta alcanzar el espesor final necesario de 3 cm. Para ello se utilizan guas, a modo de fajas, que pueden ser simplemente caos de acero de seccin cuadrada de 25 mm, contra los que se cortan los espesores de mortero de cemento proyectados. El enlucido ser a eleccin del proyectista con materiales convencionales (revestimientos monocapa, pintura sobre superficies maestreadas, yeso, salpicados plsticos, pintura elastomrica, o cualquier otra variante exigida por el proyectista). En el caso de planos horizontales o inclinados, como losas o cubiertas de techo, una vez colocados y vinculados los paneles entre s, se apuntalan y luego del primer proyectado de la cara inferior se procede al colado de la capa de compresin, de 5 cm de espesor de hormign convencional, segn criterio de condiciones estructurales. En no menos de 14 dias se desapuntala y se procede al compleamiento de la cara inferior de la losa.\n4. LA DOSIFICACIN DEL MORTERO ESTRUCTURAL\nLa mezcla con que se realice la proyeccin neumtica del mortero estructural debe cumplimentar los requisitos que se enumeran a continuacin: FACILIDAD DE APLICACIN: Debe poder ser aplicado en capas de alrededor 2 cm sin que se produzcan desprendimientos, con fluidez y plasticidad.\nALTA RESISTENCIA: Debe proveer la resistencia necesaria para satisfacer las funciones estructurales a las que ser sometido. BAJA RETRACCIN DE FRAGUADO: Para evitar la fisuracin provocada por la evaporacin del exceso de agua de amasado.\nPara satisfacer todas las condiciones descritas es necesario contar con una mezcla de bajo contenido de agua y con una relacin cemento arena (en volumen) comprendida entre 3,5 y 4,5. El contenido unitario de cemento Prtland normal variar en funcin de la granulometra de la arena y de la relacin rido-aglomerante elegida entre 350 kg/m y 400 kg/m. La relacin agua / cemento, en peso no debe superar 0,52 incluyendo la humedad libre de la arena. En cuanto a los aditivos resulta necesario, en virtud de la baja trabajabilidad de las mezclas obtenidas con estas dosificaciones, agregar un reductor de agua de amasado / plastificante, en las proporciones que recomiende su proveedor. Es conveniente utilizar fibra de polipropileno de 1,25 cm a razn de 0,90 kg por cada m 3 de mezcla. Su finalidad es proveer una red anti-retraccin de fraguado aumentando al mismo tiempo la tenacidad del mortero de cemento. El curado resulta de fundamental importancia, como en todos los hormigones de gran superficie y poco volumen debido a la accin de los agentes atmosfricos. Un correcto curado consiste en permitir que tenga lugar el proceso de hidratacin del cemento, evitando la evaporacin prematura del agua libre, para lo cual es necesario mantener la humedad superficial (rociado frecuente con agua), cuidando especialmente la exposicin directa a la radiacin solar y al viento durante las primeras 24 horas de colocado. Resulta un factor importante para la calidad final del mortero de cemento elaborado a pi de obra, la enrgica compactacin proporcionada por los medios neumticos de aplicacin y esto influye tambin sobre los altos valores de resistencia caracterstica alcanzables.\n4.1 MORTERO INDUSTRIAL En el mercado suelen conseguirse morteros industriales (micro-hormigones). Los mismos debern cumplir con las siguientes caractersticas mnimas: a) Garantizar una resistencia caracterstica fck 20 N/mm2. b) Ser proyectable en capas de alrededor de 2 cm de espesor. La composicin bsica dichos morteros podr ser la siguiente: ridos: Calizo de machaqueo de granulometra controlada y humedad siempre inferior al 1,00 % Cemento: CEM II/B-M (V-L) 32.5 N o CEM II/A-M (V-L) 42.5 R Aditivos: La formulacin que cumpla con holgura las disposiciones establecidas (cantidad mnima de cemento y relacin agua/cemento mxima) La puesta en obra que se recomienda para ste tipo de morteros es la siguiente: Ajustar el sistema de la mquina de proyeccin que regula la presin de agua y su dosificacin mediante el hidrmetro. El agua de amasado (14% - 14,5% sobre muestra seca) conduce a un escurrimiento de 175 5 mm medidos en la mesa de sacudidas (Equivale aproximadamente a un asentamiento en el Cono de Abrams de 120 mm). La consistencia as obtenida es la adecuada para su proyeccin. Antes de comenzar conocer perfectamente la superficie a aplicar puesto que el proyectado debe realizarse sin interrupciones siempre que sea posible. La aplicacin a 3 o 4 cm segn sea necesario, deber realizarse en 2 pasadas. En la primera pasada se debe cargar el producto hasta donde nos permita sin que se descuelgue, para lo que se recomienda utilizar un compresor de 400 litros por minuto de caudal de aire, para que muerda el poliestireno y el producto quede lo mas compactado posible. La segunda pasada hasta alcanzar el espesor deseado se realizar en un intervalo de tiempo no mayor de 48 horas. De la maquinaria existente en el mercado, se recomiendan para la aplicacin del producto, por sus caractersticas tcnicas y de diseo las del tipo Maltech M5 y PFT G 54 entre las de pequeo caudal y Cayman 30 de PFT o Plasterjet de Maltech, Turbosol Uni 30 o Putzmaister P13.\n5. ENSAYOS MECNICOS Y DE HABITABILIDAD\nNos permitimos remarcar en esta instancia que los ensayos y pruebas reglamentarias necesarias para la obtencin de los varios Certificados de Idoneidad con los que cuenta actualmente nuestra tecnologa han sido realizados en Laboratorios e Instituciones tan prestigiosas como la Universidades de Melbourne y Deakin (Australia), las Universidades de Padova, Bologna, Perugia y el Instituto Giordano (Italia), el Instituto Mexicano del Mortero de cemento y el Cemento, el Instituto de investigaciones y Ensayos de Materiales (Chile), el Instituto del Cemento Prtland Argentino, y el Instituto de Pesquisas Tecnolgicas de San Pablo (Brasil), Instituto Eduardo Torroja (Espaa)\nLos resultados de los ensayos y pruebas se resumen a continuacin y arrojan sucintamente los siguientes resultados:\nPara la solicitacin de flexo compresin la carga de rotura de un panel M2 de 10 cm de espesor conformado por 4 cm de poliestireno expandido y 3 cm de mortero de cemento en cada cara, cuyas medidas son de 1,125 m de ancho y de 2,60 m de altura, en ningn caso fue inferior a 650 kN por metro lineal. La sustentacin del ensayo es la siguiente: Articulado en el extremo inferior Apoyo de primera especie en el extremo superior Libre en los bordes verticales.\nLa carga, uniformemente distribuida, est ubicada en una lnea paralela a las caras y a una distancia de un tercio del espesor de una de ellas (es decir, prcticamente sobre una de las capas de mortero de cemento).\nLos resultados de los ensayos realizados a la flexin simple, variables segn condiciones de vnculo y forma de aplicacin de las cargas evidencian un comportamiento totalmente compatible con elementos homogneos de hormign armado macizo en todo su espesor, en virtud de que: el eje neutro de la seccin solicitada permanece dentro de la capa de compresin; la cuanta de acero que resiste a la traccin es tal que el diagrama de deformacin de la seccin se encuentra comprendido en los dominios de rotura dctil; el estado de confinamiento del poliestireno expandido y la densidad de conectores permiten que tengan lugar los desvos de las tensiones principales.\nA modo de ejemplo, la capacidad ltima real observada para un panel de 7 cm de espesor de poliestireno expandido con una capa de compresin de 3 cm es de 12,2 kNm/m, mientras su capacidad ltima terica es de 7.10 kNm/m. Es dable observar que tomando coeficiente de seguridad sobre las capacidades ultimas tericas igual a 1.75 se esta teniendo un margen real sobre las capacidad ltima mayor que 3.\nFLEXION EN EL PLANO DE LA PLACA\nAnte las solicitaciones que implican flexin coplanar con el panel, la estructura interna de los elementos construidos con nuestra tecnologa permite equiparar su comportamiento a un elemento de hormign armado homogneo, de ancho eficaz igual a la suma de los espesores de mortero de cemento. En este caso es nicamente considerada la contribucin estructural de dichas capas. Segn sea la sustentacin del elemento en cuestin, su comportamiento ser equivalente al de una viga de gran altura o al de una pantalla de hormign.\nCARGAS DINAMICAS E IMPACTOS\nEl comportamiento de nuestros elementos bajo el efecto de cargas dinmicas es sobresaliente, gracias a la respuesta del conjunto poliestireno expandido - hormign armado, que involucra una resiliencia y una ductilidad que adems de haber sido confirmada por los ensayos de laboratorio, ha sido verificada en la realidad al haber soportado sin ningn tipo de dao sismos de intensidades tales que alcanzaron a destruir construcciones realizadas con sistema sismorresistentes tradicionales (por ejemplo: magnitud 6,8 Richter en la ciudad de Andacollo, Chile 1997). Tambin es de destacar el comportamiento de las construcciones que fueron afectadas por fuertes sismos en las ciudades de: Mxico, Rieti y Macerata (Italia) entre otros, siempre sin ninguna clase de daos. Respecto de los choques e impactos dinmicos, los ensayos realizados en todo el mundo, demostraron una capacidad superior tanto para el impacto blando (masa de 50 Kg. Incidiendo pendularmente sobre un panel vertical desde distintas alturas), como para el impacto duro (masa de 1 Kg, de acero incidiendo en cada libre sobre un panel colocado horizontalmente). En ambos casos la holgura con la que superaron estas pruebas fue por dems significativa. La reserva de carga de las estructuras resueltas mediante nuestra tecnologa, conseguida gracias a las caractersticas de la combinacin de materiales y a la hiperestaticidad propia de su vinculacin se traduce en una importante capacidad para resistir todo tipo de cargas, aun las imprevisibles por el calculo, como cedimientos del terreno, o impactos de vehculos, de los cuales se han registrado numerosas experiencias, de las que poseemos registros grficos.\n6 CATALOGO DE ENSAYOS Y SUS NORMATIVAS\nESPAA INSTITUTO DE CIENCIAS DE LA CONSTRUCCION EDUARDO TORROJA\nRESISTENCIA A CHOQUE DE CUERPO BLANDO ENSAYO DE COMPRESION FUERZA HORIZONTAL LATERAL ENSAYO DE FLEXION ENSAYO DE FLEXION EN 3 PUNTOS ENSAYO DE FLEXION EN 4 PUNTOS ENSAYO SOBRE CONJUNTO DE 2 PANELES ENSAYO DE RESISTENCIA A ESFUERZO CORTANTE EN LOS NUDOS\nENSAYO SOBRE EL SISTEMA EN SU CONJUNTO: PORTICO\nESPAA CENTRO DE ENSAYOS E INVESTIGACION DEL FUEGO\nESTABILIDAD AL FUEGO DE UN MURO BAJO CARGA ESTABILIDAD AL FUEGO DE UN LOSA BAJO CARGA\nMXICO INSTITUTO MEXICANO DEL CEMENTO Y DEL MORTERO DE CEMENTO\nENSAYO DE COMPRESIN ENSAYO DE CORTE CARGA ESTATICA PARA RESISTENCIA AL CORTANTE DE MUROS PARA EDIFICIOS CARACTERSTICAS DE INFLAMABILIDAD DE MATERIALES DE CONSTRUCCIN ASTM E72-80 ASTM E519-81 ASTM E564-86 ASTM E84-87\nCHILE INSTITUTO MATERIALES\nIMPACTO BLANDO COMPRESIN EXCNTRICA CARGA HORIZONTAL MONOTONICA Y CCLICA LOSA APOYADA EN CUATRO BORDES RESISTENCIA AL FUEGO DE MURO RESISTENCIA AL FUEGO DE LOSA\nNCH 804 EOF 71 NCH 801 EOF 71 NCH 802 EOF 71 NCH 935/1 NCH 935/1\nWATER PERMEANCE TEST (Permeabilidad al agua exposicin a la intemperie) ENSAYO DE FLEXION POR PRESION LATERAL AIR BAG ENSAYO DE COMPRESIN ASTM E514-74 s/ AS 3600 ASTM E72-80\nAUSTRALIA CONNEL WAGNER INSTITUTE\nENSAYO DE FLEXION s/ AS 3600 AUSTRALIA MELBOURNE UNIVERSITY CIVIL ENGINEERING DEPT. COMPRESION CENTRADA Y EXCENTRICA\nAUSTRALIA CSIRO DIVISIN OF BUILDING CONSTRUCTION AND ENGINEERING\nRESISTENCIA AL FUEGO AS 1530\nPHILLIPINES - UNIVERSITY OF THE PHILLIPINES BUILDING RESEARCH SERVICE\nENSAYO DE COMPRESIN ENSAYO DE CORTE ASTM E72-80 ASTM E519-81\nITALIA UNIVERSITA DI PERUGIA FACOLTA DI INGEGNERIA\nENSAYO DE COMPRESIN ENSAYO DE FLEXION ENSAYO DE CORTE ENSAYO SISMICO\nITALIA UNIVERSITA DEGLI STUDI DI PADOVA FACOLTA DI INGEGNERIA\nENSAYO DE COMPRESIN ENSAYO DE FLEXION ENSAYO DE CORTE ENSAYO DE TRACCIN DE MALLAS ELECTROSOLDADAS ENSAYO DE SEPARACIN DE SOLDADURA DE MALLAS\nUNI ISO 10-287\nITALIA INSTITUTO GIORDANO\nENSAYO DE TRANSMITANCIA TERMICA UNITARIA ENSAYO DE CAPACIDAD FONOAISLANTE ENSAYO DE RESISTENCIA AL FUEGO ENSAYO DE IMPACTO BLANDO CARGA VERTICAL EXCENTRICA ASTM C 236 CIRC. 91 ICITE 3.1.2.1.\nBRASIL INSTITUTO DE PESQUISAS TECNOLGICAS\nRESISTENCIA A CARGAS HORIZONTALES ENSAYO DE IMPACTO BLANDO RESISTENCIA AL FUEGO CHOQUE TERMICO AISLAMIENTO SONORO RESISTENCIA AL DESARROLLO DE HONGOS ME 45/81 ME 43/81\n7 RESUMEN DE RESULTADOS SIGNIFICATIVOS DE ENSAYOS\n7.1 COMPRESIN CENTRADA Y EXCENTRICA Se realiz una enorme cantidad de ensayos sobre paneles de distintos espesores y alturas, y los resultados representativos de todos ellos son los que se consignan a continuacin: Compresin Centrada Panel de 4 cm Altura 240 cm Carga lineal mxima = 760 kN/m Panel de 6 cm Altura 400 cm Carga lineal mxima = 590 kN/m Panel de 6 cm Altura 300 cm Carga lineal mxima = 1130 kN/m Panel de 8 cm Altura 270 cm Carga lineal mxima = 1340 kN/m Compresin Excntrica (con excentricidad 1/3 espesor total) Panel de 4 cm Altura 240 cm - Carga lineal mxima = 566 kN/m Panel de 6 cm Altura 300 cm - Carga lineal mxima = 707 kN/m Panel de 6 cm Altura 400 cm - Carga lineal mxima = 360 kN/m Panel de 8 cm Altura 270 cm - Carga lineal mxima = 680 kN/m 7.2 FLEXION SIMPLE Los ensayos de flexin han sido en general realizados en diversas configuraciones, por lo que se consignan los momentos ltimos representativos de los paneles ensayados. Panel de 4 cm: Capa de compresin de 3 cm Momento ltimo Panel de 7 cm: Capa de compresin de 3 cm Momento ltimo Con registro del esfuerzo ltimo de corte Panel de 8 cm: Capa de compresin de 3 cm Momento ltimo Flecha a la rotura = luz/100 (*) = 8,1 = 12,2 = 13,6 = 12 kNm/m kNm/m kN/m kNm/m\n(*) Tener en cuenta que la sustentacin de la muestra es simplemente apoyada en los extremos, por lo que la deformacin transversal no esta restringida y la deflexin no es la propia del comportamiento de las placas a flexin.\n7.3 ENSAYO DE CORTE ( ESFUERZO DE CIZALLAMIENTO) La tensin de cizallamiento que evidencian los ensayos es, referida al espesor total del panel: Panel de 4 cm (10 cm total) = 1.5 MPa Panel de 8 cm (15 cm total) = 1.3 MPa 7.4 ENSAYO DE CARGA HORIZONTAL CONTENIDA EN EL PLANO La capacidad de los paneles es tal frente a esta solicitacin que los ensayos siempre se detienen por falla de los elementos de anclaje, si bien dichos valores son lo suficientemente altos como para acotar un comportamiento ms que satisfactorio. (50/100 kN a 2.40 m de altura Panel de 4 cm) En ensayos de carga horizontal cclica alternada se han alcanzado valores de 350 kN (Panel de 4 cm). 7.5 ENSAYO DE IMPACTO BLANDO Paneles de 4 cm de espesor han recibido impactos de 1250 Joule (peso de 50 Kg con una altura de cada = 2,50 m) recuperando las flechas instantneas y sin presentar dao alguno superando las exigencias reglamentarias. 7.6 ENSAYO DE IMPACTO DURO La cada de 2 m de la esfera de acero de 3,5 Kg impronta las superficies de mortero de cemento de manera imperceptible. 7.7 ENSAYO DE CARGA VERTICAL EXCNTRICA Paneles con ncleo de 4 cm de espesor de EPS han soportado, de acuerdo a normas, momentos flexores de 300 Nm durante 24 horas sin ningn tipo de consecuencia. 7.8 ENSAYOS SISMICOS Se ha sometido a un prototipo de vivienda construido ntegramente con paneles (paredes, losas, escalera y cubierta) a aceleraciones horizontales de 10 m/s2, con\nfrecuencias variables incluyendo la propia de la estructura, no registrndose absolutamente ningn tipo de dao o fisuracin. A titulo ilustrativo se consigna que un sismo de norma en una zona de alto riesgo implica aceleraciones horizontales de diseo del orden de los 3,5 m/s2. 7.9 ENSAYO DE SEPARACIN DE SOLDADURAS Se verific el cumplimiento de lo exigido por las normas UNI ISO 10-287 y concordantes para la resistencia de los puntos de soldadura. En todos los casos se hall que dicha resistencia supera 2,26 veces como mnimo la fuerza de comparacin exigida por la norma. Carga de separacin mnima de la serie de ensayos = 1,66 kN Carga de comparacin = 0,74 kN 7.10 ENSAYO DE PERMEABILIDAD A LA INTEMPERIE\nLos paneles han sido clasificados como E ( la mas alta ) luego de haber sido expuestos a lluvias de 140 mm/h con viento de 106 km/h durante 24 + secado + 72 horas. 7.11 ENSAYO DE RESISTENCIA AL DESARROLLO DE HONGOS Los resultados de estos ensayos evidencian un mejor comportamiento de los paramentos M2 frente a las alternativas tradicionales, al verificarse el nivel 0 (sustratos libres de crecimiento de micro organismos) en los paramentos descritos, contra nivel 1 (Micro organismos dispersos) en las muestras sobre mampostera tradicional. 7.12 RESISTENCIA AL FUEGO\nDiversos ensayos han arrojado resultados consistentes respecto de la capacidad ignifuga de la tecnologa descrita y como significativos se citan: 60 minutos a 2500 C sin desprendimiento de vapores ni produccin de llama (Panel de 6 cm con 35 mm de mortero de cemento). Panel de 4 cm con 25 mm de mortero de cemento Fire Resistance Level: Structural Adecuacy (Admisibilidad Estructural) = 241 min. Integrity (Integridad) = 241 min. Insulation (Capacidad Aislante) = 172 min. Ningn ensayo arroj resultados inferiores a F90 (90 minutos de resistencia al fuego).\nEn ningn caso los proyectiles provenientes de armas cortas han atravesado las placas de cualquier espesor, aun en calibres como .357 Magnum o .45 Auto. Lo mismo ocurre con proyectiles tipo Brenneke calibre 12 (arma: Franchi SPAS) Distancia de tiro = 5.50 m.\n8.1 AISLAMIENTO TERMICO\nPara completar esta presentacin de las caractersticas propias de esta tecnologa mencionaremos en relacin al aislamiento trmico, que aplicando el tratamiento de las normas para medir la transmitancia trmica total K de un muro de cerramiento se obtiene el valor de K = 0.879 W / m K, para un panel conformado por un espesor de 4 cm de poliestireno expandido de la Clase III (15 kg/m3) mas las capas de 2,5 cm de mortero de cemento aplicadas conformando un espesor total de muro de 10 cm. En el caso de un muro realizado con panel de 8 cm de poliestireno expandido de la Clase III el valor calculado de la transmitancia trmica K alcanza a 0.483 W / m K. El nivel de aislamiento trmico obtenido con nuestra tecnologa supera el proporcionado por los muros de cerramiento en sistemas tradicionales. Ilustramos a continuacion los valores obtenidos para estos dos tipos de paneles ejemplificando los parametros para un determinado tipo de clima:\nC A R A TTER ISTIC H E TER MIC H E E IGR OMETR IC H E D EI C OMPON EN TI OPA C H I C o dice Struttura : D escrizio ne Struttura :\nPSME 1 5 K g /mc Pan n ello sin g o lo PSME4 0 EMMED U E d en sit 1 5 K g /mc\ns [mm] lambda [W/mK] C [W/mK] M .V. [Kg/m] P<50*10 [Kg/msPa] R [mK/W]\nDESCRIZIONE STRATO (dall'interno all'esterno)\nAdduttanza Interna Intonaco di cemento e inerti Polistirene espanso in lastre ricavate da blocchi - mv 15 - Conforme a UNI 7891 Intonaco di cemento e inerti Adduttanza Esterna\n0 25 40 25 0 1.400 0.043 1.400\n7.700 56.000 1.073 56.000 25.000 2 000 15 2 000 8.500 4.500 8.500\n0.130 0.018 0.932 0.018 0.040\ns = Spes s ore dello s trato; lam bda = Conduttiv it term ic a del m ateriale; C = Conduttanz a unitaria; M .V. = M as s a Volum ic a; P<50*10 = Perm eabilit al v apore c on um idit relativ a fino al 50%; R = Res is tenz a term ic a dei s ingoli s trati\nSTR A TIGR A FIA STR U TTU R A\nVER IFIC A D I GLA SER\nSPESSORE = 90 m m\nTRASMITTANZA = 0.879 W/m K\nRESISTENZA = 1.138 m K/W\nVER IF IC A\nCONDIZIONE Ti [C]\nIG R O M ET R IC A\nPsi [Pa] Pri [Pa] Te [C] Pse [Pa] Pre [Pa]\nSITUAZIONE LIMITE (vedi grafico) CONVENZIONALE INVERNALE (60 gg) CONVENZIONALE ESTIVA (90 gg)\n2 339 2 339 2 065\n1 216 1 170 1 446\n-2.0 -2.0 18.0\n527 527 2 065\n149 475 1 446\nDalla Ver ifica Convenzionale r isulta che la str uttur a soggetta a fenom eni di condensa, la quantit stagionale di condensato par i a 0.0450 Kg/m , tale quantit pu r ievapor ar e dur ante la stagione estiva. Nella situazione lim ite la str uttur a non soggetta a fenom eni di condensa super ficiale.\nTi = Tem peratura interna; Ps i = Pres s ione di s aturaz ione interna; Pri = Pres s ione relativ a interna; Te = Tem peratura es terna; Ps e = Pres s ione di s aturaz ione es terna; Pre = Pres s ione relativ a es terna.\nC opyri ght - TerMus by A C C A - Tel . 0827/ 69504\nCARAT T ERIST ICHE T ERM ICHE E IGROM ET RICHE DEI COM PONENT I OPACHI Co d ice S tru ttu ra : Descrizio n e S tru ttu ra :\nP S M E 1 5 Kg /mc P an n ello sin g o lo P S M E 8 0 E M M E DUE d en sit 1 5 Kg /mc\ns [mm] l am bda [ W / m K] C [ W / m K] M . V. [ Kg/ m ] P<50* 10 R [ Kg/ m sPa] [ m K/ W ]\nDESCRI ZI O NE STRATO ( dal l ' i nt er no al l ' est er no)\nA ddut t anza I nt er na I nt onaco di cement o e i ner t i P ol st i i r ene espanso n i l ast r e ri cavat e da bl occhi - mv 15 - C onf or me a U N I 7891 I nt onaco di cement o e i ner t i A ddut t anza E st er na\n0 25 80 25 0 1. 400 0. 043 1. 400\n7. 700 56. 000 0. 536 56. 000 25. 000 2 000 15 2 000 8. 500 4. 500 8. 500\n0. 130 0. 018 1. 865 0. 018 0. 040\ns = Spessor e del o st r at o; l l am bda = Condut t i vi t t er m i c a del m at er a ie l ; C = Condut t anza uni t ar i a; M . V. = M assa Vol um i c a; P<50* 10 = Per m eabi t al vapor e con um i i l dt i r el at i va f i no al 50% ; R = Resi s t enza t er m i c a dei si ngol i st r at i\nST RAT IGRAF IA ST RUT T URA\nVERIF ICA DI GL ASER\nS P E S S OR E = 130 mm\nTR A S MI TTA N ZA = 0. 483 W/ m K\nR E S IS TE N ZA = 2. 070 mK /W\nV E RI F I CA\nCO NDI ZI O NE Ti [ C]\nI GROM E T RI CA\nPsi [ Pa] Pr i [ Pa] Te [ C] Pse [ Pa] Pr e [ Pa]\nS I TU A ZI O N E LI MI TE ( vedi gr af i co) C ON V E N ZI O N A LE I N V E R N A LE ( 60 gg) C ON V E N ZI O N A LE E S TI V A ( 90 gg)\n20. 0 20. 0 18. 0\n- 2. 0 - 2. 0 18. 0\nD al l a V eri f i ca C onvenzi onal e ri sul t a che l a st rutt ura sogget t a a fenomeni di condensa, l a quant i t stagi onal e di condensat o pari a 0. 0063 K g/ m , t al e quant i t pu ri evaporare durant e l a st agi one est i va. N el l a si t uazi one l i mi t e l a st rutt ura non sogget t a a fenomeni di condensa superfi ci al e.\nTi = Tem per at ur a i nt er na; Psi = Pr essi one di sat ur azi one i nt er na; Pr i = Pr essi one r el at i va i nt er na; Te = Tem per at ur a est er na; Pse = Pr essi one sat ur azi one est er na; Pr e = Pr essi one r el at i v a est er na.\nEl aislamiento acstico de los paneles M2 constituye una de las ventajas que el sistema presenta a los efectos de lograr un excelente nivel de confort de vida acorde a las ms exigentes condiciones. A continuacin se consignan los resultados de los ensayos de aislamiento acstico realizados sobre paneles de las siguientes caractersticas: 1) Panel simple de 4 cm de espesor de poliestireno expandido de densidad 12 Kg/m, revocado con mortero de cemento en ambas caras hasta un espesor final de 9,5 cm. 2) Panel simple de 8 cm de espesor de poliestireno expandido de densidad 12 Kg/m, revocado con mortero de cemento en ambas caras hasta un espesor final de 14 cm. Realizados en el Instituto de Pesquisas Tecnolgicas Sao Paulo-Brasil, y sin presentar revoques enlucidos de terminacin de tipo alguno. Los resultados de ensayos han sido evaluados de acuerdo a los mtodos establecidos en DIN 4109, ISO 717 e IRAM 4043. La aplicacin del mtodo descrito arroja los siguientes nmeros nicos para las curvas obtenidas en los ensayos: Panel M2 PSM 04 de 4 cm de espesor de EPS Panel M2 PSM 08 de 8 cm de espesor de EPS 38dB 45dB\nA modo de ejemplo: la norma IRAM 4044 aconseja los siguientes nmeros nicos de aislamiento para ruidos areos en casos tpicos: Tabiques internos de un departamento Muros privativos entre departamentos de un mismo edificio 37dB 44dB\nLa siguiente tabla especifica los nmeros nicos, medidos en laboratorio, para materiales tpicos utilizados para la construccin de paredes y tabiques. Ladrillos huecos 12/20/40 sin enfoscar Ladrillos huecos 11/17/31 enfoscado ambas caras (15cm) Ladrillos huecos 18/19/40 sin enfoscar Ladrillos huecos 18/19/40 enfoscado una cara (20 cm) Ladrillos comunes 12 sin revocar 36dB 38dB 42dB 43dB 40dB\nSi comparamos la informacin vertida anteriormente llegamos a la conclusin de que desde el punto de vista acstico, un panel M2 de 4 cm de poliestireno completado en obra tiene igual aislamiento que un muro de ladrillos huecos de 15 cm y supera el requerimiento para tabiques interiores de la norma IRAM. Aplicando el panel de 8 cm de poliestireno, se supera el aislamiento acstico de una pared de 20 cm de ladrillos huecos revocada, adems del requerimiento especificado por la norma para muros divisorios. El caso de los aislamientos acsticos especiales se puede resolver mediante el uso de paneles especiales que llevan interpuesta en el poliestireno expandido una capa de lana mineral de espesor y densidad variables segn la necesidad.\nLa resistencia al fuego propia de esta tipologa, verificada en los ensayos realizados en diversos laboratorios, satisface los requisitos exigidos por las reglamentaciones ms exigentes. A modo de ejemplo, una pared de 10 cm de espesor terminado, obtenida a partir de un muro obtenido a partir de un panel de 4 cm de espesor poliestireno expandido, posee una resistencia al fuego directo de 110 minutos (Instituto de Investigacin y Ensayos de Materiales, Chile). El poliestireno expandido es pobre como material inflamable y necesita grandes volmenes de aire comburente (aproximadamente 150 veces su propio volumen) para que el fuego lo destruya completamente. Por lo tanto al estar confinado no puede quemarse. Adems la calidad del poliestireno expandido utilizada por M2 es la del tipo F auto extinguible segn normas DIN 4102, de manera tal que el propio material evita la tendencia desde el inicio de la combustin. La fraccin componente de sus gases de combustin, relevante desde el punto de vista toxicolgico es, como en el caso de la madera, el monxido de Carbono, pero siempre en cantidad muy limitada. Segn las normas DIN, la emisin de Oxido de Carbono durante la combustin de diferentes materiales es la siguiente: Fibra de madera: Madera: Corcho: Poliestireno expandido F: 69.000 ppm a 600 C 15.000 ppm a 600 C 29.000 ppm a 600 C 1.000 ppm a 600 C\nTal como se aprecia en la tabla anterior, la exhalacin de monxido de carbono est entre 15 y 69 veces menos que la madera y sus derivados como materiales de construccin.\nESTABILIDAD FISICO QUMICA\nTanto el poliestireno como el mortero de cemento son materiales de una gran estabilidad qumica ya conocida, virtud que hereda por lgica nuestra tecnologa, por ser ella resultante de la combinacin de ambos materiales. Adems, la ausencia de espacios vacos y materiales biodegradables en el interior de los muros y losas de nuestro sistema, impiden el desarrollo de colonias de insectos de cualquier tipo. La superior capacidad aislante hidrfuga se verifica gracias a la baja absorcin de los materiales componentes. La del mortero de cemento conseguida merced a su dosificacin, propia de capas aisladoras verticales y a la compactacin que se obtiene por la proyeccin neumtica del mismo; la del poliestireno, inherente a su propia estructura de celdas cerradas hermticas y que en el ensayo de inmersin total durante 28 das verifica una absorcin de solo el 2 % en peso.\nRESISTENCIA A LA DIFUSIN DE VAPOR DE AGUA\nLa resistencia a la difusin de vapor de agua de los muros M2 es mucho mayor a la de la mayora de los muros de construccin tradicional. Si a modo de ejemplo realizamos la comparacin con un muro de bloques de hormign vibrados de 0,20 m y calculamos la resistencia Rv segn el lineamiento de la Norma IRAM 11625 resultan los siguientes valores sin considerar ningn elemento como barrera de vapor: Permeabilidades de clculo: Poliestireno expandido: = 0,003750 g / m h kPa Mortero de cemento: = 0,0150 g / m h kPa Bloques huecos de hormign: = 0,0520 g / m h kPa Ladrillo cermico de 0,18 m: = 0,1870 g / m h kPa Revoque interior: = 0,0600 g / m h kPa Revoque exterior: = 0,0487 g / m h kPa Con los valores indicados resulta: Rv muro 0.20 H Rv M2 = 3,801 m2 h kPa / g\n= 20 m2 h kPa / g (para un muro con panel PSM 60)\nEl aumento de la resistencia a la difusin de vapor de agua proporcionado por M2 en este caso es igual a: 5,2 veces\nEsta resistencia a la difusin de vapor de los muros M2 est centralizada en el mortero de cemento armado que reviste cada una de las caras del panel y que por su metodologa de aplicacin neumtica resulta sumamente compacto y de muy baja porosidad. Las barreras de vapor son necesarias para minimizar los riesgos de condensacin intersticial, que es la condensacin del vapor de agua que se produce en el interior de las capas del muro techo debido a la disminucin de su temperatura por debajo del punto de roco. Por lo tanto, la funcin de una barrera de vapor consistir en reducir la presin de vapor dentro de la pared techo en las partes en las que comienza a disminuir la temperatura. Cuando un muro rene las dos condiciones de alta aislamiento trmico y alta resistencia a la difusin de vapor de agua, proporciona los elementos fundamentales para asegurar que no se produzca condensacin, ya que la evolucin de la temperatura a travs del muro se mantiene por encima de la temperatura de roco, la que a su vez cae vertiginosamente por la alta resistencia a la difusin de vapor de agua que tienen sus elementos componentes. Continuando con los ejemplos, haremos la comparacin con un muro de ladrillo cermico de 20 cm de espesor. Rv muro ladrillo cermico 0,22 m = 1,707 m2 h kPa / g El aumento de la resistencia a la difusin de vapor de agua proporcionado por M2 en este caso es igual a casi 12 veces Esta condicin sumada al hecho de la ausencia de fisuras y grietas en relacin a las mamposteras tradicionales, brinda una muy superior proteccin contra el riesgo de condensacin. Esto provee una mayor duracin de los enlucidos y las pinturas, adems de una mejora de las condiciones de salubridad de los paramentos construidos con el sistema.\n9 ASPECTOS DEL SISTEMA M2 FRENTE A SISTEMAS TRADICIONALES\nEl sistema M2 es la nica tecnologa que racionaliza la ejecucin de obras de modo eficaz y a la vez eficiente. Mediante el uso de materiales usuales y sobradamente conocidos (hormign armado para resistir esfuerzos y poliestireno expandido para proveer aislamiento termo acstico),\nutilizados de una manera tal que potencia sus propiedades, se satisfacen todos los requisitos que debe cumplir una obra, especialmente en el caso de viviendas. Al respecto, es vlido mencionar que el requisito principal y fundamental que debe cumplir una construccin destinada a la vivienda es el referido al aislamiento trmico, razn esencial de su misma existencia. Y es a raz del cumplimiento de esa particular condicin que surge la necesidad de la satisfaccin de otros requisitos, a saber: resistencia mecnica, capacidad estructural, facilidad de ejecucin, uso racional de los recursos, flexibilidad arquitectnica, resistencia al fuego, buena absorcin acstica; si bien revisten cada uno su importancia, ninguno de ellos alcanza la de la aislamiento trmico, e ilustra este aspecto el hecho de que si una vivienda cumpliera todos los requisitos secundarios y tuviera una aislamiento trmico deficiente, esa vivienda no sera satisfactoria para sus ocupantes, sin importar la holgura con que cumpliera todos los otros aspectos. Esto repercute sensiblemente en las condiciones de habitabilidad de la vivienda y contribuye a disminuir los costos del acondicionamiento trmico, tanto en verano cuanto en invierno, an en condiciones extremas. Atestiguan esta virtud un sinnmero de construcciones realizadas en los ms diversos pases, con climas por dems hostiles (frica ecuatorial, Antrtida, Siberia). Asociada a la propiedad de la alta aislamiento trmico mencionado se encuentra la ventajosa ausencia total de puentes trmicos, debida a la continuidad total del poliestireno expandido en toda la superficie exterior de la vivienda.\nECONOMIA USO RACIONAL DE LOS RECURSOS - FACILIDAD DE EJECUCIN\nEn este punto es donde influye predominantemente el grado de industrializacin alcanzado por el sistema en la ejecucin de obras civiles. Y es necesario destacar que an los sistemas ms conservadores y tradicionales, a los que por diversas razones el medio se ha acostumbrado, poseen tambin su propio grado de industrializacin, tendiente a optimizar la utilizacin de los recursos durante la ejecucin. Es pues a todas luces racional someter al sistema M2 al juicio crtico bajo la luz de los conceptos que han sustentado la utilizacin de los sistemas hasta hoy llamados tradicionales, siendo necesariamente este anlisis no solamente terico, sino predominantemente prctico, ya que el nmero de construcciones realizadas en todo el mundo justifica sobradamente esa actitud: en todos los lugares en los que se utiliz,\nsatisfizo todas las exigencias, resultando una mejor alternativa para la ejecucin de viviendas, ya sea desde el punto de vista econmico cuanto del tcnico. La principal consecuencia de las caractersticas que hacen a la racionalidad se traduce en una importante economa en todos los rubros en los que el sistema constructivo tiene ingerencia.\nECONOMIAS INDIRECTAS - EVALUACION\nLa reduccin de costes totales que provoca el uso de la tecnologa M2 respecto de los sistemas tradicionales de construccin, es claramente calculable por la comparacin de costos directos de Mano de Obra y materiales. Sin embargo, existen una serie de economas indirectas adicionales provocadas por nuestra tecnologa, de muy importante peso relativo y que estn agrupadas en los siguientes puntos: 9.2.1 Gastos generales: La reduccin del plazo de ejecucin de obra gris (cimentaciones-estructura-cerramientos verticales-cubierta-rozas de instalaciones) permite una reduccin de los gastos administrativos, de energa para el movimiento de equipos, salarios de capataces, sobrestantes y apuntadores, amortizacin de maquinarias, andamiajes, reparaciones, camionetas y automviles para la inspeccin y jefes de obra, as como los gastos de financiacin y servicio de intereses. Esta reduccin de plazo de obra gris que esta ntimamente relacionada con la mayor velocidad de ejecucin posible normalmente alcanza al 50%. De esta manera y considerando que la obra gris represente entre el 40 y el 50% del plazo de obra total, resultara posible reducir la duracin de las obras en aproximadamente un 22%. Si consideramos que una empresa constructora tiene un gasto general ponderado en el 15% de la suma de Materiales y mano de Obra, la aplicacin del sistema M2 le permitir reducirlo al 11,70 %. 9.2.2 Ayuda de gremios: Entendida como la prestacin de Mano de obra y materiales para tapar las canalizaciones realizadas en los muros por los instaladores de electricidad, agua y gas, puede determinarse perfectamente su participacin en la disminucin de los costes totales. A modo ilustrativo, para una unidad de 60 m2 de superficie se requieren 1 jornal de oficial y 1 de ayudante para tapar todas las canalizaciones; esto conduce a una reduccin del costos de 1,40 %.\n9.2.3 Apertura de canalizaciones: La apertura de canalizaciones que los instaladores deben hacer sobre muros tradicionales de ladrillo, tienen un consumo de mano de obra que resulta inexistente al emplear esta tecnologa. Se puede considerar que para el ejemplo que estamos analizando se necesita 2 jornales de ayudante para la labor de apertura de canaletas y limpieza de zona de trabajo; esto en trminos econmicos provoca una reduccin de 1,20 %. 9.2.4 Diferencia horas pagadas-horas trabajadas: Como consecuencia de la sistematizacin de tareas, y en base a las experiencias de empresas constructoras que han reemplazado el sistema tradicional por la tecnologa M2, es posible afirmar que el ahorro por mejor aprovechamiento de la jornada laboral es igual a 6,25%. Esto significa que se ha considerado un ahorro de hora por da laborable en asignacin de tareas durante el perodo correspondiente a la obra gris. Si consideramos que la participacin de la mano de obra en el costo total de obra fuera del 45%, ste aspecto significar un ahorro de: 0,0625 x 45 % x 50% = 1,40 % sobre el coste total. 9.2.5 Limpieza de obra: Este rubro tiene una particular importancia dado que el sistema tiene una sola etapa hmeda que es la de aplicacin del mortero de cemento, mientras que la elevacin de muros es seca y con manipulacin de elementos limpios que no producen escombros. Adems, durante la etapa de las instalaciones, no hay apertura de canaletas y por ende tampoco hay generacin de escombros con la consiguiente necesidad de su acopio y posterior retiro. El volumen de escombro que se produce en una obra realizada con fbrica de ladrillos es normalmente de 0,12 m3 por m2 cubierto, y la mano de obra que debe emplearse en limpieza y acarreo es de 3 HH/m3. El costo del vertido en Espaa es de aproximadamente 20 /m3 por lo que el coste total de este rubro representa una incidencia econmica de ms del 2,00 %. 9.2.6 Menor superficie total a igual superficie til: El uso de la tecnologa M2 permite una importante disminucin de los espesores de los muros exteriores e interiores de una vivienda. A modo de ejemplo, consideremos el espesor de los muros exteriores de una vivienda tradicional de 28 cm (doble muro con cmara de aire) con una transmitancia trmica K = 1,90 W/m2C y muros interiores de 12 cm de espesor total, comparados con muros M2 exteriores de 15 cm de espesor total con K = 0,483 W/m2K y muros interiores de 10 cm de espesor total. En este caso, a igual superficie\ntil, una construccin realizada con M2 presenta una superficie total igual al 5,74 %.\nSumando los puntos detallados anteriormente obtenemos que la economa indirecta que adicionalmente a la disminucin de costos directos puede considerarse supere el 15 % y es el motivo por el cual, la tecnologa M2 tambin puede ser utilizada en reemplazo de los sistemas tradicionales de construccin en aquellos pases donde el coste de la mano de obra sea muy bajo.\n9.3 FLEXIBILIDAD ARQUITECTONICA\nEste aspecto, si bien secundario, cobra importancia en cierta categora de viviendas, en las que las variables arquitectnicas desempean un rol preponderante. Esto es as dado que las necesidades funcionales en lo referido a la habitabilidad diaria de la casa son por dems variables con las costumbres, composicin familiar y otras caractersticas propias de cada comitente. Por estas razones debe considerarse como una autentica e importante virtud la posibilidad que brinde un sistema constructivo de lograr una amplia gama de estilos arquitectnicos, como en el caso de M2, cuyas posibilidades a este respecto son prcticamente ilimitadas, a la vez que simples. Con el sistema M2 pueden lograrse las arquitecturas ms diversas, y prueba de ello es que en todo el mundo se han realizado construcciones que representan las ms dispares culturas, desde viviendas de arquitectura tradicional y moderna, hasta templos e iglesias de estilos arquitectnicos variados as como construcciones industriales.\n9.4 MANTENIMIENTO GENERAL - ADAPTABILIDAD CON OTROS SISTEMAS CONSTRUCTIVOS\nLas construcciones realizadas con M2 requieren una vez terminadas un mantenimiento sensiblemente menor que el usual. Esto es porque posee una superior capacidad aislante hidrfuga que se traduce en la mayor duracin de los enlucidos y pinturas. Ayuda tambin a esta potencia la mayor resistencia mecnica, que implica la ausencia de fisuras en las construcciones.\nEn lo referente a la adaptabilidad a su combinacin con otros sistemas constructivos, la experiencia ha demostrado que su capacidad es no solamente amplia sino de fcil ejecucin, adaptndose a las soluciones ms racionales para cualquier tipo de uniones y combinaciones.\n10 VERIFICACIN DE RESISTENCIAS MECANICAS\nA continuacin se brinda el marco tcnico estricto de bases slidas para la verificacin y el dimensionamiento de las estructuras realizadas con nuestro material, con mrgenes de confiabilidad seguros bajo cualquier anlisis. Se har uso de los conocimientos estructurales y de resistencia de materiales bsicos conocidos, a efectos de mantener los conceptos vertidos dentro del campo utilizado para las estructuras tradicionales de hormign armado y no recurrir a teoras especiales que, si bien en algunos casos, pueden arrojar resultados mas ajustados a la realidad, carecen de utilidad practica por no tener la difusin necesaria para su aplicacin general. Al respecto se pone de manifiesto que las diferencias entre las modelizaciones tericas y los casos prcticos dejan a estos sistemticamente del lado de la seguridad. Se analizar el comportamiento de las secciones bajo carga sin detallar sobre el origen y determinacin de la misma, ya que ese tema es propio del anlisis estructural que no corresponde al alcance de la presente memoria y como tal debe ser realizado por profesionales que interpreten cabalmente el comportamiento de una tipologa estructural realizada con placas continuas con uniones rgidas y altos grados de indeterminacin esttica por vnculos internos. As es que se refieren valores caractersticos para cada caso, tomados de la gran cantidad de ensayos realizados en todo el mundo y con ellos se elaboran patrones de comportamiento frente a las distintas solicitaciones, que se vuelcan en diagramas de interaccin de lectura directa. Luego se har referencia a casos particulares tomados de construcciones reales a los efectos de comparar las mximas solicitaciones calculadas con las capacidades de carga de dichos elementos. Los ensayos utilizados son los de compresin simple sobre muestras cortas, compresin excntrica sobre muestras esbeltas (alturas del orden de 270 cm) y flexin simple. Los puntos correspondientes a dichos ensayos se vuelcan en diagramas de interaccin de lectura directa para cada tipo de panel.\nEn tales diagramas tambin se vierten las curvas tericas propuestas para ser tomadas como estados ltimos de servicio de las secciones bajo estudio. Dichas curvas han sido halladas tomando las deformaciones mximas correspondientes a los estados ltimos de servicio, segn las hiptesis convencionales del clculo de secciones a rotura y calculando las solicitaciones que las producen, exactamente del mismo modo en que se procede con secciones de hormign armado macizas. Las calidades de los materiales empleados en los clculos tericos son:\nf ck = 20 MPa (HA 20 Control normal) f yk = 500/550 MPa (02 = 500 MPa)\nLa hiptesis de clculo resulta conservadora pues segn lo expresado en la pgina 6, la dosificacin recomendada del hormign conduce a resistencias caractersticas muy superiores a la utilizada. Seccin acero = 2,82 cm2/m (40 3 mm), por cada panel de 112,5 cm con recubrimientos de 2.5 cm.\n10.1 HIPOTESIS GENERALES DE COMPORTAMIENTO\nEn general, se encuentra de utilidad prctica asimilar el comportamiento bajo carga de las secciones conformadas por el sistema M2 a secciones homogneas de hormign armado. Para la verificacin de la resistencia a la compresin centrada, el espesor de esa seccin ideal es de 7 cm que resulta de la suma de los espesores de cada una de las capas de mortero. Para la verificacin de la resistencia a la flexin se asimila, del mismo modo, la placa realizada con tecnologa M2 a una equivalente de hormign armado homognea, de la misma seccin total. Lo apropiado de tal hiptesis en el anlisis a flexin simple, no debe en realidad sorprender, si se tiene en cuenta que: 1. El eje neutro en las secciones M2 se encuentra totalmente dentro de la capa de compresin de hormign, por lo que las compresiones son absorbidas completamente por dicho material. 2. Los esfuerzos de traccin son absorbidos, al igual que en los losas normales, por las armaduras activas, que en este caso son de cuantas similares a las comunes, pero de mejor distribucin, al ser de menor dimetro y menor separacin, lo que asegura un mejor comportamiento.\n10.2 FLEXIN SIMPLE\nEl clculo de las secciones compuestas puede realizarse de acuerdo a la teora de los estados lmites segn las hiptesis enunciadas anteriormente o bien en Estado I considerando que el eje neutro de la seccin sea baricntrico y el volumen de las tensiones de traccin sean absorbidas por el hormign de la capa inferior. Naturalmente que siempre se contar con la armadura del panel que debe tener cuanta suficiente para absorber la resultante de stas tensiones de traccin. Por cualquiera de estos caminos, obtendremos valores similares para la verificacin de las secciones resistentes. 10.2.1 ESTADO LMITE LTIMO Se considera alcanzado el agotamiento de la seccin cuando la deformacin del acero haya alcanzado el valor de 10, mientras que la fibra mas comprimida alcanza el 2. La situacin en el panel M2 de menor espesor resulta:\ny para un panel PSM 160 resulta:\nel trmino z representa la distancia del eje neutro a la armadura superior y segn su signo positivo o negativo, indicar que la armadura superior est traccionada o comprimida respectivamente. El valor del Momento ltimo obtenido de sta manera es el correspondiente al Estado Lmite ltimo de agotamiento de la seccin por traccin de armaduras, y supone una rotura de tipo dctil, con gran preanuncio por acusar la pieza importantes deformaciones.\nEsta situacin se verifica perfectamente al efectuarse los ensayos de flexin, obtenindose una muy buena correlacin entre el modelo propuesto y los resultados experimentales. Extendido el concepto para toda la serie de paneles M2 se obtiene la siguiente tabla de Momentos ltimos Mu donde los Md son los valores de diseo, es decir reducido el Mu por los coeficientes de seguridad del acero y del hormign (1,15 y 1,5 respectivamente):\n10.2.2 ESTADO I (HORMIGN SIN FISURAR)\nSe considera a la seccin compuesta como un slido continuo donde las tensiones de compresin y de traccin son absorbidas por el mortero. El Momento de diseo Md se calcular entonces como el producto de las resultantes de los volmenes de tensiones multiplicados por la distancia entre ambos, respondiendo al siguiente esquema desarrollado por ejemplo en un panel PSM 110\nTensin compresin (kg/cm2) baricentro capa compresin y1G\neje neutro baricntrico 5,16 3,50 9,10\n6,71 baricentro volmen compresiones\n9,91 11,60 baricentro volmen tracciones\nbaricentro capa traccin Tensin mxima (kg/cm2) 17,10 Volmen de tensiones (T) = 5,20 0,07\nSi comparamos los resultados de calcular los momentos de diseo a partir de las consideraciones tericas de los mtodos descriptos anteriormente se obtiene el siguiente cuadro:\nDe la observacin del cuadro anterior se desprende que el mtodo de clculo de las secciones por estado lmite ltimo o por estado de hormign sin fisurar arroja valores del Momento flexor de diseo muy similares en la gama de paneles de espesores de EPS comprendidos entre 4 y 8 cm. En ambos casos los valores de Momento flexor de servicio obtenidos por medio de los ensayos mecnicos conducen a valores significativamente mayores, motivo por el cual, sea cual fuere el mtodo elegido, los valores quedan siempre del lado de la seguridad\n10.2.3 ESFUERZO CORTANTE El comportamiento al esfuerzo cortante es similar, si bien en placas moderadamente delgadas, del tipo al que responden las de hormign, la solicitacin de corte es prcticamente despreciable. En este caso las tensiones principales son absorbidas sin inconvenientes al aproximarse a las zonas de descarga por el conjunto formado por los materiales componentes. Para un nmero fijo de conectores: 80 de 3 mm se tabulan los valores para el dimensionamiento de los paneles frente a esfuerzo cortante siendo Vrd el valor ms desfavorable obtenido de las inecuaciones (1) y (2): Vrd Vu1 Vrd Vu2 (1) (2)\nSiguiendo el criterio de clculo del artculo 44 de EHE resulta para los paneles utilizados como muros, donde la seccin de mortero es simtrica de 30 mm sobre la onda del EPS por cada cara:\nN/mm2 mm2/mm mm2 608,70 0,636 186,532\nEn el caso de los losas, el recubrimiento de los paneles es asimtrico con un espesor de 5 cm de capa de compresin y 2 cm de recubrimiento inferior, siempre medidos desde la cresta del ncleo de EPS. Para cargas contenidas en el plano del panel, que lo solicitan a flexin como viga de gran altura, la verificacin se realiza bajo la misma hiptesis, tomando los valores de referencia del hormign armado, es decir, los valores de la tensin tangencial de comparacin 02 correspondiente para la seccin neta de hormign armado.\n10.3 DIAGRAMAS DE INTERACCIN\nSiguiendo los lineamientos del clculo de una seccin rectangular con armadura doble simtrica, se pueden construir diagramas de interaccin de lectura directa\nque facilitan enormemente la lectura del comportamiento de los paneles M2 en los casos de Flexin Compuesta desde los Dominios 2 a 5.\nNu= x lm = f ck = f yk = As= 0,85 x b x h x f cd + As x f yd 0,259 x d 250,00 Kg/cm2 5000,00 Kg/cm2 1,66 cm2/m f cd = f yd = = A total 166,67 Kg/cm2 4347,83 Kg/cm2 d' / h 3,32 cm2/m\nrec efectivo= rec calculo= d' =\n3,50 cm 3,50 cm 2,4 cm\nCoeficientes de seguridad adoptados para ste anlisis: G= 1 c= 1,5 1,5 1,6 s= 1,15\nAXIL 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50\n1 -0,09 -0,15 -0,19 -0,20 -0,18 -0,15 -0,11 -0,05 0,03 0,12 0,21 0,30 0,39 0,48 0,58\n2 2,01 1,99 2,00 1,96 2,05 2,15 2,26 2,30 2,31 2,31 2,32 2,32 2,33 2,33 2,33\n3 2,00 2,06 2,00 2,19 2,17 2,03 1,89 1,76 1,62 1,49 1,38 1,27 1,18 1,10 1,03\nPANEL TIPO PR 40 PR 50 PR 60 PR 70 PR 80 PR 90 PR 100 PR 110 PR 120 PR 130 PR 140 PR 150 PR 160 PR 170 PR 180 PR 190 PR 200\neps cm 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20\nrec cm 3,50 3,50 3,50 3,50 3,50 3,50 3,50 3,50 3,50 3,50 3,50 3,50 3,50 3,50 3,50 3,50 3,50\nb cm 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100\nh cm 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27\nd cm 8,60 9,60 10,60 11,60 12,60 13,60 14,60 15,60 16,60 17,60 18,60 19,60 20,60 21,60 22,60 23,60 24,60\n0,22 0,20 0,18 0,17 0,16 0,15 0,14 0,13 0,13 0,12 0,11 0,11 0,10 0,10 0,10 0,09 0,09\n0,079 0,072 0,067 0,062 0,058 0,054 0,051 0,048 0,046 0,043 0,041 0,039 0,038 0,036 0,035 0,033 0,032\nDIAGRAMAS INTERACCION PSM 40 a PSM 100\nLas curvas obtenidas son homotticas de la ordenada ala origen (Compresin centrada) pues se corresponde con la resistencia de la seccin slida de mortero y acero presentes en toda la serie de paneles. Las absisas al origen se corresponden con la capacidad a flexin simple de cada panel y tal como se ha desarrollado en los puntos anteriores, vara segn el espesor del ncleo de EPS de cada tipo de panel. Puede entrarse en stos diagramas con los valores de la mxima solicitacin del elemento estructural de un edificio, mayoradas por los coeficientes de seguridad. Si el punto obtenido se encuentra dentro del diagrama de interaccin significa que el elemento verifica con la seguridad adecuada las solicitaciones que soporta.\n10.4 RESULTADOS SIGNIFICATIVOS DE ENSAYOS VOLCADOS EN DIAGRAMAS DE INTERACCION\nSe han volcado en los diagramas de interaccin de lectura directa los resultados de los siguientes ensayos, representativos de las resistencias mnimas correspondientes a cada tipo de panel. Ver estudio del Estado Lmite ltimo de cada panel. Ensayo Torroja (Compresin excntrica) Altura = 280 cm Panel PR40 Espesor total = 11 cm Carga ltima = 560 kN/m Ensayo Melbourne 1 (Compresin centrada) Altura = 300 cm Panel PSM 60 Espesor total = 13 cm Carga ltima = 1.134 kN/m Ensayo Melbourne 2 (Compresin excntrica) Altura = 300 cm Panel PSM 60 Espesor total = 13 cm Carga ltima = 707 kN/m (excentricidad inicial 3,5 cm)\nEnsayo Padova 1 (Compresin centrada) Altura = 55 cm Panel PSM 40 Espesor EPS = 11 cm Carga ltima = 903 kN/m Menor valor obtenido de una serie de 6 pruebas. El valor mayor alcanz 1.460 kN Ensayo Padova 2 (Compresin centrada) Altura = 55cm Panel PSM 80 Espesor total = 15 cm Carga ltima = 1.019 kN/m Menor valor obtenido de una serie de 6 pruebas. El valor mayor alcanz 1.337 kN Ensayo Padova 3 (Compresin excntrica) Altura = 275 cm Panel PSM 80 Espesor total = 15 cm Carga ltima = 830 kN/m (excentricidad inicial 3,5 cm) Ensayo Chile 1 (Compresin excntrica) Altura = 240 cm Panel PSM 40 Espesor total = 10 cm Carga ltima = 566 kN/m (excentricidad inicial 3,5 cm) Ensayo Argentina 1 (Flexin) Panel PSM 40 Espesor total = 12 cm Luz = 270 cm Carga en los cuartos de la luz Carga mxima = 24 kN Ensayo Connell Wagner 1 (Flexin) Panel PSM 60 Espesor total = 14 cm Luz = 360 cm Carga en los tercios de la luz Carga mxima = 8 kN (con esfuerzo de corte mximo de 14 kN/m)\nEnsayo Perugia 1 (Flexin) Panel PSM 80 Espesor total = 16 cm Luz = 360 cm Carga en los tercios de la luz Carga mxima = 21 kN\n10.5 OBSERVACIONES A ENSAYOS DE COMPRESIN\nEl ensayo bsico de evaluacin de las capacidades resistentes a flexo-compresin se realiza sobre muestras de paneles, proyectadas in situ, de alturas variables entre 2,50 m y 4,00 m, si bien existen ensayos realizados sobre muestras cortas, en las que los efectos de segundo orden pierden significacin. La sustentacin de las muestras utilizadas en los ensayos es siempre articulada en el extremo inferior (libre rotacin) y simplemente apoyada en el superior (rotaciones y desplazamientos verticales libres) y la carga se aplica en forma distribuida, sobre una lnea paralela a las caras. Los bordes verticales de las muestras permanecen libres durante todos los ensayos. Esta configuracin implica, frente a las solicitaciones de segundo orden, esbelteces que no se condicen con las correspondientes a las placas en los casos reales. Las razones de las diferencias son, brevemente: la propia sustentacin, que en los casos reales, ya sea por vinculacin a la cimentacin o por continuidad con las placas de pisos contiguos, es mas asimilable a empotramientos elsticos y no a simples articulaciones con giros libres y por otra parte, la situacin de los bordes verticales libres, que raramente se encuentra en la practica y que cambia sustancialmente la naturaleza de las solicitaciones de segundo orden a ser verificadas en la placa, que son, en definitiva, las determinantes. El comportamiento de una pared a la compresin se corresponde con mayor ajuste al de una placa rgida sostenida por sus cuatro bordes. Y al respecto nos limitamos a mencionar que las cargas crticas de tal configuracin superan como mnimo por ms del doble a las correspondientes al mismo elemento solicitado como barra, como es el caso de los ensayos utilizados. No hay que dejar de tener en cuenta, en los casos reales, la existencia de paredes perpendiculares que contribuyen sobremanera a aumentar la rigidez, y por lo tanto la capacidad de carga global.\n10.6 OBSERVACIONES A ENSAYOS DE FLEXION\nLos ensayos referidos utilizan sustentaciones propias de vigas para analizar la capacidad a flexin de los elementos y al respecto es necesario resaltar que las deformaciones transversales no estn impedidas en ellos, por lo que las configuraciones de desplazamientos verticales deben ser afectadas de las reducciones correspondientes para asimilarlos al comportamiento de una placa apoyada en sus cuatro bordes. Otra caracterstica de fundamental importancia a la hora de evaluar los resultados de los ensayos de flexin es que en todos los casos el panel conserv una enorme capacidad de recuperacin elstica, aun en estado ltimo o de agotamiento. Incluso cuando la seccin plastificada no estaba en condiciones de absorber ms carga, al retirar sta se verificaba consistentemente que la mayor parte de energa absorbida por la seccin era almacenada como energa elstica de deformacin, tendiendo la pieza a volver a su posicin de equilibrio original, en forma ms que significativa (40 a 50 %).\n10.7 EJEMPLOS DE APLICACIN PRCTICA\n10.7.1 Ejemplo 1: Caso de edificio de 8 alturas En primer lugar se verifica en forma simple un edificio de ocho pisos de 2,80 m por piso (altura total 22,40 m) bajo la accin de sus cargas permanentes, sobrecargas reglamentarias y un sismo de extrema severidad con una aceleracin mxima de 0,3 g. Los parmetros y conceptos de clculo son los siguientes: Planta del edificio rectangular de 30 m por 10 m con arquitectura normal. Peso propio de paredes = 1,20 kN/m2 (no se descuenta la incidencia de aberturas). Losas de 4 m de luz promedio entre apoyo, con peso propio de 1,80 kN/m2, sobrecarga permanente de 1,20 kN/m2 y sobrecarga accidental de 2,00 kN/m2. Se considera la accin ssmica sobre la totalidad de las cargas permanentes y sobre el 30% de las accidentales. Se desprecia la colaboracin estructural de toda la tabiquera interior para la absorcin de cargas horizontales la que debe ser debidamente tenida en cuenta en un caso real. Esto al nico efecto de mayorar las solicitaciones sobre los tabiques exteriores. Solo se considera que absorben solicitaciones verticales originadas en el momento total debido al sismo las paredes medianeras longitudinales de 30 m. Con estas desfavorables y conservadoras hiptesis, la carga permanente sobre dichas paredes es de 107 kN/m.\nLa mxima solicitacin, incluida la accin del sismo alcanza a 205 kN/m, respecto de la cual el panel simple M2 PSM 04 de 4 cm de espesor de poliestireno expandido y 3 cm de mortero de cemento en cada cara tiene, respecto de los valores de ensayo un coeficiente de seguridad de 4,5. 10.7.2 Ejemplo 2: Clculo de un losa con panel PSM 80. Se verifica una losa rectangular (3 m x 4 m) simplemente apoyada en sus cuatro bordes, sometida a carga vertical uniformemente distribuida. La carga de calculo es de 5 kN / m2 total que provoca un momento flexor principal igual a 308 kNm / m. La capacidad terica es de 1061,7 kNm / m (coeficiente de seguridad terico 3,44). La capacidad alcanzada por ensayo es de 1200 kNm / m (coeficiente de seguridad 3,9) La capacidad terica se halla de la siguiente manera: Resultante de traccin de la armadura existente es: Seccin de una barra 5 (0,196 cm2) por la cantidad de barras por metro de panel (5,33) mas la seccin de una barra 2,5 (0,049 cm2) por la cantidad de barras por metro de panel (12,44) multiplicado por la tensin ltima establecida (500 MPa) y por el brazo de palanca formado por el espesor del panel mas 2/3 del espesor de la capa de compresin y mas 1,5 cm (12,83 cm) que arroja el valor consignado en el prrafo anterior. A este respecto cabe mencionar que la hiptesis de ubicacin de la resultante de tensiones de compresin a 2/3 de la altura de la capa de compresin es por dems conservadora, ya que las tensiones en dicho material son tan bajas para los momentos de rotura que dicha resultante se ubica en realidad en el cuarto superior. Tal hiptesis es refrendada por los cuadros de fisuracin observados en los ensayos y por las magnitudes de los momentos ltimos reales obtenidos en los mismos. Si bien el corte en placas no es determinante, se consigna que para el caso calculado su valor mximo alcanza 5,74 kN/m. En importante mencionar la posibilidad de reforzar las armaduras a flexin con el agregado de mallas adicionales, en virtud de la predominancia de la flexin y la excelente adherencia provista por las mallas, conseguidas por la racional distribucin lograda gracias la abertura de mallas y a los dimetros reducidos de las armaduras. 10.7.3 Ejemplo 3: Funcionamiento como viga de gran altura.\nSe verificarn los esfuerzos en una viga pared ubicada en una hipottica planta alta de un edificio, y que sostiene en su parte inferior al entrepiso de los ambientes que divide. Parmetros: Altura = 2,80 m Longitud = 5,00 m rea de las losas que soporta la viga pared = 20 m2. Carga total sobre las losas = 5,00 kN/m2 Carga total sobre la viga pared = 24,00 kN/m Momento flexor equivalente = 75,00 kNm Brazo interno (supuesto 0,7 h) = 1,96 m Resultante de compresin / traccin total = 40,00 kN El valor de compresin resultante debe compararse con la capacidad a la compresin centrada ya que tal es la solicitacin sobre el panel en este caso. Respecto del valor a traccin, se menciona simplemente que es absorbido por ocho barras de armadura, ubicadas en 30 cm ( h/9 ) de altura, lo que resulta especialmente adecuado visto la distribucin de tensiones que se verifica en este tipo de elementos estructurales. Tambin resulta de utilidad para verificar la capacidad frente a esta carga el resultado de los ensayos a carga contenida en el plano, en los que se alcanzaron\nvalores de 350 kN en paneles de 2,40 m de altura, que se comparan con la mitad de la carga total del caso bajo estudio, es decir, 60 kN (coeficiente de seguridad 6). En los clculos anteriores no se ha tenido en cuenta la colaboracin en la inercia del conjunto de las losas que inciden sobre la viga, que la transforman en un perfil conformado por elementos M2, debido a la finalidad didctica y ejemplificadota del caso analizado. 10.7.4 Ejemplo 4: Fallo de la cimentacin Se verifica el descalce total de la cimentacin de una construccin de una sola planta de dimensiones 5,00 m x 6,00 m y altura 3,00 m), de modo tal que toda un rea de 2,00 m por 5,00 m quedara sin sustentacin de terreno. Se verifica que la accin de las paredes como viga de gran altura sostiene el peso de todos los elementos vinculados a ellas, cimentacin y cubierta incluidas.\nPeso por m2 de la losa de cimentacin Peso de las paredes Sobrecarga de piso Peso de la cubierta\n= 3,60 kN / m2 = 1,20 kN / m2 = 2,00 kN / m2 = 1 kN / m2\nCortante vertical en pared = 48 kN (menor a 350 kN / m) Momento flexor actuante sobre pared = 50 kNm Ver caso anterior verificado a un Momento flexor de 75 kNm 10.7.5 Ejemplo 5: Viga resuelta con segmento de panel Viga simplemente apoyada de 7,00 m de longitud de panel colocado en forma vertical utilizado como nervadura de losa.\nAncho de influencia = 2,50 m Carga total = 5,00 kN / m2 Carga uniforme sobre nervio = 12,50 kN / m Momento mximo = 76 kNm Brazo elstico (0,85 h) = 60 cm Traccin a absorber = 126 kN (3,30 cm2 de fyk = 440 MPa ; 3 12) Corte mximo = 41kN Tensin corte de comparacin = 1,1 MPa (para obtenerla se divide el esfuerzo mximo de corte por el brazo elstico y por la suma de los espesores de mortero de cemento, es decir, 6 cm). Esta tensin se compara con la correspondiente para el hormign convencional (02 = 1,8 MPa) y se prosigue con la verificacin utilizando las mallas de refuerzo como estribos, considerando que una malla absorbe una tensin igual a: para la direccin principal = (0,093 cm2 x 500 MPa x 2) / (0,06 m x 0,059 m) = 2,63 MPa para la direccin secundaria (evaluada en los ensayos al corte realizados) = (0,049 cm2 x 500 MPa x 2) / (0,06 m x 0,065 m) = 1,26 MPa Resultado mnimo obtenido en ensayos = 1,50 MPa\n10.7.6 Ejemplo 6: Verificacin de la eficacia de la armadura de esperas entre placas M2 y una cimentacin continua. La vinculacin entre una cimentacin continua tipo zapata corrida y los elementos componentes del sistema M2 se realiza a travs de hierros del dimetro adecuado empotrados en la zapata. La longitud emergente de dichos hierros se ata a las mallas del los paneles verticales y queda luego empotrada en el mortero de cemento con el que se realiza la proyeccin neumtica. Dicha unin ser verificada al arrancamiento verificando que soporte el peso de la zapata con un coeficiente de seguridad de 1,75. La presente memoria de clculo deber ser adaptada a las condiciones adecuadas en relacin a cada obra, y constituye un modelo en el que para las distintas hiptesis se adoptaron los casos ms desfavorables. Armadura de vinculacin Se consideran en el clculo barras de acero de dimetro 6 mm. El acero se considera con tensin de fluencia 420 MPa y 500 MPa a la rotura. Tensin de adherencia Se siguen los lineamientos de la Norma DIN 1045 y concordantes. En funcin de la relacin agua cemento del mortero de cemento con el que se realiza la proyeccin neumtica (0,52) se estima en forma conservadora una resistencia caracterstica de 21 MPa. Las barras en cuestin, al encontrarse en posicin vertical deben considerarse, segn la clasificacin de la citada norma como en posicin 1 (zona favorable de adherencia). La tensin admisible de adherencia para el caso descrito es de 1,80 MPa t adm = 1,8 MPa Nota: la tensin admisible de adherencia esta referida en DIN 1045 a un valor ltimo convencional correspondiente al corrimiento de 0,1 mm de una barra anclada en un ensayo normalizado. El coeficiente de seguridad de la tensin descrita es de 3. Respecto de la tensin ltima real o de falla el coeficiente de seguridad es 5. Estimacin del peso de la cimentacin Se tomar en consideracin un terreno con una capacidad admisible de 0,10 MPa como mnimo y una construccin de planta baja y dos pisos altos\nClculo de las cargas Altura total Peso propio de paredes (a 1,20 kN / m2) Descarga de losas contiguas con sobrecarga (a 5 kN/m2) (Ancho de influencia 1,50 m) Accin vertical debida a carga horizontal Total adoptada Calculo del ancho de la zapata A = 25,36 kN / m / 0,10 MPa = 25 cm b adoptado = 25 cm\n= 7,80 m = 9,36 kN / m = 15,00 kN / m = 1,00 kN / m = 25,36 kN / m\nClculo del peso propio de la zapata G = 1,39 kN / m Accin de calculo para el arrancamiento (1,75 veces el peso) G calc = 2,44 kN / m Nota: el coeficiente de seguridad global, teniendo en cuenta el mencionado en tensin de adherencia, asciende a 5 respecto del valor convencional de referencia y a alrededor de 9 respecto del valor de rotura. Clculo de la longitud necesaria para soportar G calc Considerando, en funcin de tadm, que un centmetro de longitud de una barra de 6 mm resiste por adherencia lateral una fuerza de 0,34 kN, o sea: F = 3,14 x 0,60 cm x 1,8 MPa f = 0,34 kN / cm Y considerando que se colocan dos barras por metro lineal de cimentacin, cada barra deber absorber: F = G calc / 2 = 1,22 kN Entonces la longitud necesaria para absorberla, ya sea anclada en la cimentacin como en el mortero de cemento proyectado es igual a: Long= F / f = 3,60 cm Conclusin: Se adopta y recomienda colocar una armadura de vinculacin mnima consistente en barras rectas de dimetro 6 mm separados 50 cm empotrados en la zapata, que sobresaldrn 20 cm y sern atados a la malla propia del panel.\nVerificacin a esfuerzos horizontales o desplazamiento horizontal relativo La capacidad de una barra de 6 mm resulta: Seccin x tensin admisible = 0,28 cm2 x (fluencia / 4) = 2,94 kN / barra Por lo tanto para un metro de unin, con dos barras = 5,88 KN / m Es de destacar que este anclaje mnimo recomendado es capaz de absorber un esfuerzo de corte en la base equivalente al 23 % de la carga vertical total. Para mayores esfuerzos se disminuir adecuadamente la separacin.\n11 FIJACIONES A MUROS M2\nDesde el punto de vista de resistencia estructural, los muros M2 estn diseados para resistir cargas en compresin dominante que estn representadas en los diagramas de interaccin M-N caractersticos de cada tipo de panel segn su espesor de EPS. Para los casos de cargas concentradas en puntos aislados, el criterio de clculo es el de la verificacin de la presin de contacto entre perno y paredes, de manera tal de no superar la tensin de clculo del Hormign, que para fck = 25 N/mm2 le corresponde un valor de fcd = 0,85 x fck = 14,2 N/mm2 Esto es exactamente igual que para la verificacin de una fijacin en un muro de Hormign armado tradicional. La capacidad de carga del perno anclado con brocas se limitar al espesor de la capa de hormign de la zona de inclusin, que para los muros M2 es igual a 35 mm. Para fijaciones a una cara la capacidad mxima de cada una estar dada por el siguiente cuadro:\nDIAMETRO FIJACIN mm 8 10 12 14 16 18 20 22 25 30 N adm Kg 102,00 127,50 153,00 178,50 204,00 229,50 255,00 280,50 318,75 382,50\nLa frmula empleada es: N = fcd x e x / 4 que corresponde a la compresin sobre la proyeccin del rea del perno sobre la cara de hormign mas el par de traslacin de ese cortante al baricentro de la seccin. Si las cargas fuesen accidentales los valores admisibles podrn incrementarse hasta alcanzar una mxima tensin en el borde igual a la resistencia de diseo del hormign; en ese caso la tabla correspondiente ser:\nDIAMETRO FIJACIN mm 8 10 12 14 16 18 20 22 25 30 N adm Kg 120,00 150,00 180,00 210,00 240,00 270,00 300,00 330,00 375,00 450,00\nPara cargas concentradas ms importantes se puede recurrir al perno pasante que se puede disear hasta comprimir uniformemente la seccin de cada cara a la tensin de clculo, en ese caso la tabla de capacidades de fijacin se transforma, por ejemplo para un espesor de EPS de 90 mm (PSM 90) en:\nDIAMETRO FIJACIN mm 10 12 14 16 18 20 22 25 30 N adm Kg 390,92 469,11 547,29 625,48 703,66 781,85 860,03 977,31 1172,77\nAnlogamente al caso de la fijacin en una sola cara, la expresin de la capacidad de carga surge de considerar la combinacin del cortante, como una tensin normal en la seccin del perno, mas la tensin originada por el par de traslacin de la fuerza de\ncortante al baricentro, en ste caso, del muro en su conjunto, es decir con su espesor total. Para mayores niveles de esfuerzo localizado podrn macizarse las zonas en coincidencia con la fijacin, de manera tal de poder aumentar la capacidad de cortante de los pernos limitando la presin de contacto a los valores indicados. Tambin y de manera similar a lo dicho en las fijaciones a una cara, que para cargas extraordinarias o accidentales podrn incrementarse los valores calculados en la relacin 1 / 0,85 = 1,176, es decir un 17,6%.\n12 LOSAS BIDIRECCIONALES\nCuando las placas M2 se encuentran apoyadas en sus cuatro bordes y la relacin entre el lado menor y el lado mayor est comprendido entre 0,5 y 2, constituyen placas que actan como lminas delgadas bidireccionales que transmiten las reacciones de vnculo al permetro de apoyo y que por lo tanto generan momentos flexores en las dos direcciones x e y. Pueden resolverse aplicando la teora de elasticidad por la ecuacin de las lminas delgadas para las condiciones de contorno que corresponden a las condiciones de vnculo externo; o tambin por medio de los mtodos simplificados que de ella se derivan. El criterio de utilizacin es el de disponer la misma seccin de barras que se tiene en la direccin principal, para la direccin secundaria. Fe x (cm2/m) = 0,84 cm2/m Fe y (cm2/m) = 0,84 cm2/m\n12.1 PLACAS BIDIRECCIONALES COMO MURO DE CERRAMIENTO\nSi en el clculo de la carga til, se considera el Momento admisible de la seccin doble simtrica de 3,5 cm de espesor de mortero y no se descuenta el peso propio de la placa dado que el elemento estructural se encuentra dispuesto verticalmente, se obtienen las cargas horizontales admisibles para los elementos M2 empleados como muros de cerramiento que llevan considerados los coeficientes de seguridad. Anlogamente al caso anterior slo se limita la deformacin instantnea al valor L / 250.\nPara la obtencin de las solicitaciones y dimensionado de los elementos estructurales, se dispone del programa informtico de ordenador CYPECAD. El clculo de los muros portantes M2 ha sido asimilado al comportamiento que tiene un muro de carga del programa CYPECAD que, como define el manual: Son elementos verticales de seccin transversal cualquiera, formada por rectngulos entre cada planta, y definidos por un nivel inicial y un nivel final. La dimensin de cada lado puede ser diferente en cada planta, y se puede disminuir su espesor en cada planta. . Tanto vigas como losas y pilares se unen a las paredes del muro a lo largo de sus lados en cualquier posicin y direccin. El espesor considerado para el clculo es el efectivo de hormign, que en nuestros muros resulta de 7 cm (3,5 cm en cada cara). Todo nudo generado corresponde con algn nodo de los tringulos. La discretizacin efectuada es por elementos finitos tipo lmina gruesa tridimensional, que considera la deformacin por cortante. Estn formados por seis nodos, en los vrtices y en los puntos medios de los lados, con seis grados de libertad cada uno. Su forma es triangular y se realiza un mallado del muro en funcin de las dimensiones, geometra, huecos, generndose un mallado con refinamiento en zonas crticas, lo que reduce el tamao de los elementos en las proximidades de los ngulos, bordes y singularidades. CYPECAD admite la modificacin de los parmetros mecnicos de los muros de fbrica de tal modo que stos son introducidos de acuerdo con los valores de los Paneles M2 tal y como se muestra a continuacin.\nLos losas con paneles simples M2 se asimilan al elemento losa maciza del programa CYPECAD con espesores que equivalen a la cantidad de mortero y hormign incluida en el panel, con el objeto de que la losa cuente con un peso similar al del panel M2 en el proceso de clculo. Esta asimilacin tiene por objeto el considerar los losas como elementos que transmiten las distintas cargas a los muros que constituyen el entramado estructural y no el dimensionarlos o el calcular sus armaduras y deformaciones. Segn el programa la discretizacin de los paos de losa maciza se realiza en mallas de elementos tipo barra de tamao mximo de 25 cm y se efecta una condensacin esttica (mtodo exacto) de todos los grados de libertad. Se tiene en cuenta la deformacin por cortante y se mantiene la hiptesis de diafragma rgido. Se considera la rigidez a torsin de los elementos. Tal y como se prescribe en el texto del Documento de Idoneidad Tcnica, los losas soportan las acciones descritas por las tablas facilitadas por el fabricante.\nCon respecto a Cypecad diremos que es un programa de clculo estructural que analiza las solicitaciones mediante un clculo espacial en 3D, por mtodos matriciales de rigidez, formando todos los elementos que definen la estructura: pilares, pantallas H.A., muros, vigas y losas y que ha sido seleccionado por su gran difusin en la comunidad profesional de Espaa. En l se establece la compatibilidad de deformaciones en todos los nudos, considerando 6 grados de libertad, y se crea la hiptesis de indeformabilidad del plano de cada planta, para simular el comportamiento crtico del losa, impidiendo los desplazamientos relativos entre nudos del mismo (diafragma rgido). Por lo tanto cada planta solo podr girar y desplazarse en su conjunto (3 grados de libertad). La consideracin de diafragma rgido para cada zona independiente de una planta se mantiene aunque se introduzcan vigas, y no losas, en la planta. Cuando en una misma planta existan zonas independientes, se considerar cada una de stas como una parte distinta de cara a la indeformabilidad de esa zona y no se tendr en cuenta en su conjunto. Por tanto, las plantas se comportarn como planos indeformables independientes. Un pilar no conectado se considera zona independiente.\nPara todos los estados de carga se realiza un clculo esttico (excepto cuando se consideran acciones dinmicas por sismo, en cuyo caso se emplea el anlisis modal espectral) y se supone un comportamiento lineal de los materiales y, por tanto, un clculo de primer orden, de cara a ala obtencin de desplazamientos y esfuerzos. 13.1.1 Esquematizacin estructural y criterios de clculo de las solicitaciones El programa esquematiza la estructura desde la cimentacin, admitiendo distintos planos de apoyo, placas de cimentaciones, tambin con nervios, zapatas y vigas de cimentacin sobre firme elstico considerado "a la Winkler", de elementos verticales, columnas y paredes en hormign armado tambin con orificios, de placas de piso constituidas por losas horizontales e inclinadas (cubiertas a dos aguas) con vigas de piso; se puede tambin insertar elementos prismticos en hormign armado de entrepiso con posibilidad de conexin en plano inclinado a losas puestas a cotas distintas. Independientemente del algoritmo de clculo utilizado, los nudos estructurales pueden ser conectados solo a vigas, columnas y paredes, simulando as losas infinitamente deformables en el plano, o a elementos placa con espesor escogido por el usuario, simulando as losas de rigidez finita. Si se utiliza SAP80, SAP90 y el SOLUCIONADOR INTERNO los nudos que estaban sobre las losas horizontales pueden ser conectados rgidamente a un nudo principal que estaba en el plano de la losa y que coincide de norma con el centro de masas; sta opcin, permite de reducir los tiempos de elaboracin y elimina las aproximaciones numricas que hay en el uso de elementos placa cuando se selecciona el anlisis con plano infinitamente rgido. Para las cargas, en la fase de entrada de datos, el usuario elige las situaciones de sobrecargas y peso propio del edificio que combinadas con las acciones ssmicas, de viento y variaciones trmicas, aplicando los respectivos coeficientes de mayoracin de carga y minoracin de resistencias, se obtienen las verificaciones necesarias. El efecto de excentricidad de las fuerzas horizontales, por Norma o por presencia de torsor al plano por construcciones en zona de riesgo ssmico, es simulado introduciendo estados de carga que provienen de la introduccin de excentricidades y que se aaden a los anteriores y se combina con el resto segn los criterios del punto anterior. Se puede insertar sobre vigas y paredes cargas verticales uniformemente distribuidas y cargas trapezoidales; en los nudos de interseccin de los elementos\n"viga" son tambin definibles componentes de fuerzas y pares concentradas con cualquier sentido en el espacio. Se puede insertar distribuciones de temperatura, con intensidad escogida por el usuario, tambin sobre partes de la estructura. El clculo de las solicitaciones diseado por Cypecad est basado en las siguientes hiptesis y tipos: - las vigas de cimentacin sobre suelo elstico a la Winkler son divididas en tramos (4 como mnimo). Los nudos son conectados al suelo con resortes que tienen rigidez a la translacin vertical; - las zapatas sobre suelo elstico constituyen, estructuralmente, elementos de puntos con resortes que tienen rigidez a la translacin vertical y rotacin alrededor los ejes horizontales de referencia globales; - las placas de cimentacin son discretizadas en un numero finito de elementos placa en donde los nudos son conectados al suelo con resortes que tienen rigidez a la translacin vertical. El clculo de los efectos del sismo es resuelto mediante el METODO DE LA FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE o con METODO DE ANALISIS DINAMICO ELASTICO segn NSR '98 y con el control del porcentaje de las masas excitadas que, en el caso de firmes declarados rgidos son concentradas en el nudo principal de terreno (master joint); en el caso de terreno declarado flexible las masas son consideradas con difusin en los nudos que estaban sobre el mismo terreno. En el caso de anlisis ssmico son controlados tambin los desplazamientos de entrepiso. El usuario puede escoger tambin el sismo con Norma Americana segn UBC '94. 13.1.2 Verificaciones de los Elementos Estructurales Las paredes son siempre diseadas a flexocompresin esviada. Las zapatas son diseadas con el esquema esttico de voladizos con empotramientos en la cara de la columna o en el eje de la columna. Para las verificaciones de las placas de cimentacin se puede insertar los momentos de clculo modificados en base a las Normas de Eurocdigo, Apndice A.2.8. Los anclajes de los elementos estructurales en hormign armado son diseados considerando la tensin normal efectiva que cada varilla tiene en la seccin de verificacin dividendo las zonas de anclaje en zonas de buena o mala adherencia. En particular el programa evala la tensin normal que cada varilla puede absorber en una seccin desarrollando la adherencia su la superficie cilndrica puesta a la izquierda o a la derecha de la seccin considerada; si en una seccin una varilla asume por efecto de la adherencia una tensin normal inferior a la admisible, su contribucin al rea total es reducida por el programa por la relacin entre la\ntensin normal que la varilla puede absorber por efecto de la adherencia y la admisible. Las verificaciones son hechas a partir da las reas de acero equivalentes as diseadas que son evidenciadas en la memoria de calculo. Las verificaciones de los elementos estructurales en acero (solo para usuarios CYPECAD ACERO) son hechas segn el Cdigo Italianos CNR 10011 y CNR 10022, el cdigo Europeo Eurocdigo EC3 o segn la Norma Americana AISC ASD/LRFD. Se pueden hacer verificaciones de resistencia e inestabilidad. Las verificaciones distinguen entre condiciones de carga normales y excepcionales (I Y II) o segn los diversos Cdigos escogidos. El programa hace las verificaciones de los elementos de conexin como bridaescuadra-chapa de base cubrejunta o reticular. Se pondr especial atencin a las zonas de ejecucin de puertas y ventanas. Estos se evitaran en esquinas de cerramiento (salvo clculo justificativo al respecto) y su dimensin mxima estar limitada al clculo reforzndose convenientemente estas zonas mediante la disposicin de armadura adicional.\n13.2 TABLAS APORTADAS POR EL FABRICANTE: LOSAS.\nLos losas son calculados como un slido continuo de Hormign armado donde la seccin en estado lmite ltimo de agotamiento ha alcanzado una deformacin de la fibra mas comprimida del hormign un valor igual al 2 y el acero ha alcanzado la deformacin correspondiente a su lmite ltimo del 10. Por lo tanto la seccin presenta una rotura por traccin de armaduras y con una gran deformacin. A los efectos de controlar esa deformacin, se considera en el clculo que el Mdulo de elasticidad longitudinal de la seccin compuesta es igual a 3000 Mpa, aunque la realidad arroja un valor superior que naturalmente aumenta al aumentar el ndice de solidez de las placas compuestas hasta valores cercanos a 8000 MPa. El momento ltimo se corresponde con la resultante de la traccin de armaduras multiplicada por el brazo elstico z de la seccin. Los valores correspondientes a los momentos de agotamiento de cada tipo de panel estn perfectamente indicados en las tablas. Las tablas del fabricante permiten conocer en cada tipo de panel y para cada caso de luz entre apoyos y forma del vano, los valores de la mxima carga total que verifica las condiciones de deformacin impuestas por la EHE, los valores de la tensin de cortante, la carga total admisible, e incluso los valores de la tensin normal de traccin y compresin en las fibras mas alejadas del eje neutro, tanto en casos de losas con un comportamiento unidireccional como en el caso de losas\ncon un comportamiento bidireccional (Se podrn disponer refuerzos con barras corrugadas de 6 mm en la direccin secundaria a los fines de obtener placas bidireccionales que se podrn verificar en las tablas pertinentes). El espesor de la capa de compresin ser como mnimo de 5 cm y podr variarse en funcin de las necesidades de clculo.\n14 RENDIMIENTOS DE MANO DE OBRA EN EL SISTEMA M2\nLos rendimientos de la mano de obra en el sistema M2 se ajustan muy bien al siguiente esquema en el que se han desagregado las sub tareas componentes de cada actividad. Las hemos dividido en dos tipos bsicos que son el uso como simple cerramiento vertical dentro de estructuras realizadas en sistema tradicional o prefabricados, o el uso integral como sistema portante comprendiendo los elementos resistentes tanto verticales como horizontales. Estos rendimientos son muy aproximados a la realidad y suficientes a los efectos de la planificacin de obra. Naturalmente que en obras de carcter repetitivo, la mano de obra tender a especializarse y los rendimientos indicados pueden disminuir de un 30 a un 40%, aunque siempre deber estudiarse en detalle las caractersticas particulares de cada tipo de obra. Es muy importante tener en cuenta es el volumen de obra respecto a los plazos de obra. Lo ms conveniente es ordenar los operarios en grupos de funcionamiento en forma de mdulos que se incrementaran en medida proporcional al plan de trabajos. Estos equipos sern fijos (dentro de lo posible y de su desempeo y rendimiento), logrando de esta manera se logra la automatizacin a partir de la repeticin de las tareas. El uso parcial como elemento de simple cerramiento, arroja un rendimiento de 0,208 hh/m2 o su inversa 4,8 m2/hh. Cuando el cerramiento es en muros ciegos continuos de alturas hasta 12 m, como es el caso de la divisin de naves industriales, los rendimientos aumentan a valores de hasta 0,10 hh/m2 o sea 10 m2/hh. Cuando se emplea el sistema M2 de manera integral, se reducen los rendimientos de montaje indicados anteriormente dada la necesidad de arriostrar y apuntalar en mayor grado por la falta de los elementos de la estructura existente.\nEs sumamente importante el perfecto replanteo de muros y debe tenerse muy en cuenta que los elementos de apuntalamiento y alineacin deben estar correctamente fijados a tierra y diseados para soportar adecuadamente las fuerzas de montaje y viento.\n15.1 CONFORMIDAD DE REPLANTEO\nEl espesor final de los muros estructurales ser igual al espesor del ncleo de poliestireno expandido (EPS) del panel ms la medida de las guias y ms 2,5 mm que es el dimetro de la armadura transversal de la malla. Con guas de 25 mm el muro tendr un espesor promedio de recubrimiento total igual a 33,5 mm por cada cara mientras que con guas de 30 mm el espesor promedio por cara ser de 38,5 mm. De sta forma el espesor final de los muros ser: Gua 25 mm: ESPESOR TOTAL MURO = EPS + 67 mm Gua 30 mm: ESPESOR TOTAL MURO = EPS + 77 mm\n15.2 COLOCACIN DE ESPERAS\nLas esperas se colocarn de manera tal que queden por delante de las malla de cada cara. La separacin longitudinal entre esperas no es fija y la comprobacin de clculo que se recomienda es la de absorber el mximo cortante en la base a travs de las mismas considerando una resistencia de clculo del acero fyc = 100 MPa. En la mayora de los casos se puede adoptar 40 cm con disposicin en zig-zag pues el cortante absorbido por sta seccin superara siempre la condicin expresada. La penetracin en la cimentacin ser de 20 cm y deben sobresalir 40 cm para ser atadas a los paneles.\n15.3 APLOMADO DE MUROS Y APUNTALAMIENTO\nEs conveniente para dar alineacin longitudinal, colocar un larguero de adecuada rigidez en funcin de la longitud del muro, y apuntalar a tierra ese larguero. Se recomiendan los tubos de acero de seccin cuadrada los que antes de colocarse en su posicin sern verificados de su correcta lnea. Los largueros permitirn la colocacin de las mallas de refuerzo dispuestas a 45 en las aristas de los huecos.\nLos largueros deben atarse siempre de las zonas donde se encuentran los dobles conectores, y en caso de no poder hacerse esto, se deber atravesar el panel con la atadura para sujetar el larguero desde la malla de la cara opuesta.\nVerificar siempre que los puntales estn clavados al suelo, para resistir la carga de viento. Los paneles podrn montarse en el suelo en grupos de 3, 4 o 5 unidades y previo atado de los solapes de mallas y cortado de los vanos correspondientes a los huecos de ventanas, podrn colocarse en su sitio\n15.4 COLOCACIN MALLAS ANGULARES Y PLANAS DE CONTINUIDAD Y REFUERZO DE MONTAJE\nLas mallas auxiliares son tramos de superficies de mallazos, construidas en el mismo acero que los mallazos de los paneles, con un dimetro de barras de 2,5 mm. Estas piezas son utilizadas para conseguir la necesaria continuidad de la armadura envolvente del EPS, donde la misma se encuentre interrumpida por corte o cambio de direccin. Se elaboran con acero trefilado y galvanizado de alta resistencia: Lmite de fluencia > 600 MPa Tensin de rotura > 680 MPa Una vez alineados y aplomados todos los muros se podrn colocar las mallas de continuidad angular abarcando todas las aristas horizontales y verticales de los diedros formados. Debe tomarse en cuenta que una vez colocadas las mallas de refuerzo angular ya no podrn corregirse las alineaciones y los aplomados de los muros, dada la rigidez que los paneles transversales aportan al sistema, an en la etapa previa de montaje.\nLas mallas angulares para las placas de losas podrn dejarse en espera. De igual modo las mallas para la continuacin de muros vertical de fachada tambin pueden dejarse en espera.\n15.5 REALIZACIN DE LOS ZUNCHOS DE ATADO\nEs de fundamental importancia respetar la continuidad vertical de las capas de hormign aplicadas en los muros, piso a piso, a travs de los denominados zunchos que sern resueltos segn detalle indicado en los Documentos de Idoneidad Tcnica N 431, figuras 5 y 6 de la pgina 19 y N 455 figuras 6 y 7 de la pgina 19. No se autorizar al hormigonado de la capa de compresin si no se verifica la correcta ejecucin de tales zunchos, con las armaduras de refuerzo que en los detalles citados se indican.\nLa fotografa muestra el espacio libre para rellenar de hormign en la unin entre el panel vertical y el losa. Slo falta colocar la armadura pasante de 1 6 separados segn clculo del cortante en la unin.\nEl espacio libre deber ser de cmo mnimo de 60 mm y es recomendable que se lo realice con una holgura mayor (entre 80 y 100 mm) para asegurar que no se interrumpa la cara de carga en el EPS. Puede sustituirse la malla angular de vinculacin de la capa de compresin con el muro del piso superior mediante barras rectas pasantes desde el piso inferior, tal como se advierte en la fotografa anterior con una cuanta geomtrica equivalente a la seccin de acero del mallazo angular.\n15.6 PREPARACIN DEL MORTERO INDUSTRIAL\nAntes de proceder a la aplicacin del mortero estructural deber realizarse un chequeo final que compruebe la correcta colocacin de todos y cada uno de los paneles verificando la alineacin y aplomado de los mismos y la completa colocacin de todos los refuerzos de mallas planas, angulares y varillas de acero corrugadas de refuerzo, segn lo expresado en los puntos anteriores. Es de gran importancia asegurar que las instalaciones embutidas ya hallan sido colocadas de manera tal de no necesitar apertura de rozas posteriores a la aplicacin. El primer punto a tratar es la verificacin del mortero industrial. Este debe proceder de fbricas que estn en posesin de un sello de calidad oficialmente reconocida. Se exigir al proveedor del mortero industrial, la entrega de la curva de endurecimiento del material, el que deber presentar una resistencia a la rotura a los 28 das, mayor a 20 MPa, y un testificado de inspeccin del material que comprenda los ensayos de calidad correspondientes al mes en curso. El testificado de inspeccin comprender la curva granulomtrica de los agregados, los ensayos de compresin sobre probeta prismtica reglamentaria de 40 x 40 x 160 mm y los ensayos de flexotraccin. Una vez aprobado el material, se proceder a la calibracin de la mquina de proyeccin de acuerdo a las caractersticas del mortero industrial con el que se cuente en obra. Esa calibracin consiste en la regulacin del contenido de agua que la mquina aplica por unidad de tiempo, y depender de las siguientes caractersticas: 1234caudal de la mquina peso aparente del mortero seco contenido de agua recomendado por el fabricante en caso de utilizarse mquinas de doble amasado, se deber considerar la cantidad de mortero que pueda arrastrar el eje dosificador de la misma.\nPara las mquinas de doble amasado con eje dosificador de: Caudal Agua 35 litros/minuto 420 litros/hora 50 litros/minuto 600 litros/hora Para las mquinas de simple amasado\nCaudal 18 litros/minuto 20 litros/minuto 22 litros/minuto\nAgua 215 litros/hora 240 litros/hora 264 litros/hora\nEn las mquinas de simple amasado, tipo PFT modelo G54 se respetar estrictamente la indicacin con una tolerancia de 5%. Es conveniente medir el caudal en obra con un cubo de capacidad conocida a los fines de obtener el caudal expresado en litros por minuto que una vez multiplicado por la constante permitirn obtener el caudal en litros por hora al que habr que ajustar el hidrmetro de la mquina. Una vez regulado, deber ser verificado en forma permanente. Toda visita de control debe forzosamente controlar el estricto cumplimiento de la regulacin establecida. De esa manera, el material aplicado tendr las caractersticas similares a las tericas del material producido en central. Es normal que al cambiar la altura manomtrica del lugar de aplicacin frente a la posicin de la mquina, se modifique en ms o en menos el caudal de mortero amasado, y que por lo tanto se requiera de una nueva regulacin que siempre deber ser realizada en presencia del tcnico autorizado. El mortero as amasado tendr un escurrimiento en mesa de sacudidas de 175 5 mm\n15.7 APLICACIN DEL MORTERO INDUSTRIAL\nPara garantizar el recubrimiento de las armaduras se procede a colocar en obra unas maestras metlicas de medidas acordes al recubrimiento necesario a aplicar. Estas maestras son normalmente tubos de acero de seccin cuadrada cuyos cantos van desde 20 hasta 40 mm segn la Clase de Exposicin ambiental correspondiente al lugar donde la obra se encuentre. Dado que la tecnologa M2 es un sistema pre-industrializado ya que la totalidad de los paneles que se emplean en obra son producidos en planta de produccin bajo intensos controles de elaboracin y donde slo es in situ la aplicacin del mortero, podemos considerar la Tabla 37.2.4 de la EHE (Instruccin de Hormign Estructural) que fija claramente los recubrimientos necesarios: Margen de recubrimiento: Recubrimiento mnimo en Clase de Exposicin I: dem en Clase de Exposicin IIa: dem en Clase de Exposicin IIb: 5 mm 15 mm 20 mm 25 mm\ndem en Clase de Exposicin IIIa: 30 mm y as sucesivamente segn el orden de la Tabla. Luego, el recubrimiento nominal ser igual a la suma del recubrimiento mnimo ms el margen: Clase I Clase IIa Clase IIb Clase IIIa Clase IIIb Clase IIIc Clase IV Clase Qa 20 mm 25 mm 30 mm 35 mm 35 mm 40 mm 35 mm 40 mm\nEntonces y tomando en cuenta los espesores que se aplican sobre la onda del panel resulta que para los casos normales, y emplendose maestras de 25 mm de canto apoyadas en el mallazo base transversal (perpendicular a la onda) el recubrimiento de la armadura principal de 5 mm de dimetro es igual a 20 mm, apto hasta Clase de Exposicin I. Para la Clase IIa se emplean maestras de 30 mm de canto, y as sucesivamente segn cada caso. De esta manera queda garantizado el espesor de micro-hormign a aplicar pues el operario rellena hasta cortar contra la maestra (maestreado) con un procedimiento de trabajo completamente habitual para cualquier operario, an no especializado.\nEn la fotografa se aprecia la huella dejada por la maestra y los espesores de primera capa a la derecha y de segunda capa terminada por la izquierda. En la siguiente fotografa se observa un muro preparado con maestras de tubo de acero de seccin cuadrada:\nEl procedimiento de aplicacin una vez colocadas las maestras es el siguiente: 1- Antes de comenzar conocer perfectamente la superficie a aplicar puesto que el proyectado debe realizarse sin interrupciones siempre que sea posible. 2- La aplicacin a 3 o 4 cm. deber realizarse en 2 pasadas. 3- En la primera pasada se debe cargar el producto hasta donde nos permita sin que se descuelgue, para lo que se recomienda utilizar un compresor de 400 litros de caudal para que el producto quede lo mas compactado posible. 4- La segunda pasada hasta alcanzar el espesor deseado se realizar en un intervalo de tiempo no mayor de 48 horas. En caso de pasar ms de 48 horas deber aplicarse un puente de adherencia. De la maquinaria existente en el mercado, se recomiendan para la aplicacin del producto, por sus caractersticas tcnicas y de diseo las Plasterjet de MALTECH o las Cayman 30 de PFT, Turbosol Uni 30 o Puztmaister P13. De gran importancia, como en todos los hormigones, resulta el proceso de curado al que deben ser sometidas las superficies de los muros. Un correcto curado consiste en permitir que tenga lugar el proceso de hidratacin de los granos de cemento, evitando la evaporacin del agua sobrante, para lo cual es necesario mantener la humedad superficial mediante regado con agua, particularmente durante las primeras 24 horas\ndespus de aplicada la segunda y definitiva capa de micro hormign y especialmente en aquellas zonas de mayor exposicin. Puede aplicarse el mortero por caras completas, es decir las dos capas de la misma cara sin estar aplicado el mortero por la cara opuesta, hasta una altura mxima de 5,50 metros. En casos de muros de mayor altura que no se encuentren arriostrados a elementos de rigidez, deber procederse por caras de hasta 5,50 m a los efectos de ir auto equilibrando las cargas de peso propio. En tiempo caluroso, y dada la mayor velocidad de fraguado, podr aumentarse la altura de aplicacin de cada cara segn criterio fijado por el monitor de M2. En los losas se apuntalar mediante sopandas apoyadas en puntales, que estarn separadas entre s una distancia mxima de 1,20 m. Antes de apuntalar se aplicar un salpicado de mortero por la cara inferior a modo de mordente. El apuntalamiento procurar una contraflecha del 2% de la luz libre entre apoyos. Una vez apuntalado se procede a aplicar la 1ra. capa de mortero de la cara inferior la que deber ser suficiente para cubrir las armaduras con un espesor medio de 20 mm. Una vez realizada sta tarea podr entonces hormigonarse la capa de compresin que deber curarse siguiendo los lineamientos indicados en los prrafos anteriores para el curado de muros. En funcin de la curva de endurecimiento del hormign o mortero aplicado, y previa verificacin estructural se proceder al desapuntalado de los losas para completar la 2da. capa de recubrimiento inferior de acuerdo a las especificaciones de recubrimiento necesarias. A los fines solamente indicativos y para luces moderadas puede desapuntalarse a los 14 das. No se autorizar el inicio de la aplicacin de mortero con una temperatura ambiente menor de 5 C o cuando a juicio del responsable de M2 haya riesgo de congelacin. No se podr emplear lquidos anticongelantes y en general ninguna clase de aditivos sin la aprobacin expresa del fabricante del mortero industrial, dado el riesgo de que se produzca una reaccin qumica con alguno de los aditivos componentes del mismo.\nNo debe olvidarse que los losas durante su etapa de montaje, pueden estar sometidos a fuerzas de succin del viento y que por lo tanto debern fijarse correctamente al suelo, atando adecuadamente las sopandas a los mismos. A los fines de calcular sta fijacin se considerar una carga de succin uniformemente distribuida de 40 Kg/m2.\n15.8 HORMIGONADO DE LA CAPA DE COMPRESIN DE LOSAS\nLa capa de compresin de los losas podr ser realizada en el mismo mortero industrial que el aplicado en los muros, o con hormign tradicional proveniente de planta, la cual deber estar en posesin de sello de calidad oficialmente reconocida, con ripio cuyo diametro no supere los 15 mm. Deber ser de un espesor mnimo de 50 mm por sobre la onda del EPS. Para garantizar ste espesor se colocarn reglas guas de sta medida durante el proceso de hormigonado.\n15.9 CONTROL DE CALIDAD EN OBRA\nLos hormigones, tanto los realizados en obra como los suministrados desde una central que deber poseer sello de calidad correspondiente, se controlarn segn los criterios establecidos para el control estadstico. En la recepcin del hormign y mortero se solicitar el correspondiente albarn, debiendo ser realizados los ensayos por un Laboratorio externo acreditado. Para la realizacin del control se establecen los siguientes parmetros: - Lote: Hormign suministrado o realizado en obra en una semana. - Extensin del lote: 50 m3 - Nmero de amasadas a controlar: 2 amasadas por lote. - Nmero de probetas por amasada: 3 probetas para rotura a 24 horas. 3 probetas para rotura a 7 das. 3 probetas para rotura a 28 das. Las probetas debern ser moldeadas en obra. No se admitir el transporte de hormign o mortero fresco a laboratorio externo, sino que obligatoriamente debern tomarse las muestras en obra moldeando las probetas cilndricas de 15 x 30 o prismticas de 4 x 4 x 16 cm segn corresponda a hormign o mortero respectivamente, la que debern ser cuidadosamente curadas y conservadas hasta su rotura. Esto es a los efectos de que no se segreguen los componentes ni se inicie el fraguado durante el traslado de la amasada al laboratorio de ensayos mecnicos. Los moldes de probetas, particularmente los prismticos, debern ser verificados dimensionalmente y sern de marcas que posean sello de calidad a los efectos que las muestras moldeadas sean representativas. Cuando el hormign sea suministrado desde una planta que est en posesin de Sello de Calidad oficialmente reconocida no ser necesario realizar el control de recepcin en obra de sus materiales componentes. En caso contrario se verificar: - ARENA Se comprobar al menos una vez durante la ejecucin de la obra o cuando varen las condiciones de suministro: Granulometra Tamao mximo de los granos Contenido de finos Contenido de Materia Orgnica\nOtras impurezas. - AGUA El agua de amasado deber cumplir las prescripciones - CEMENTO Los cementos seguirn la normativa para la recepcin de cemento y adems estarn certificados por una marca de calidad. Las probetas para ensayo del mortero sern normalizadas de 40 x 40 x 160. La consistencia podr medirse en Cono de Abrams o indistintamente en mesa de sacudidas. Las barras de acero corrugadas a colocar en obra se controlarn segn los criterios establecidos para el control a nivel normal. En la recepcin del acero se solicitar el correspondiente Certificado de Garanta del fabricante, debiendo ser realizados los ensayos por un Laboratorio externo acreditado. Para la realizacin del control se establecen los siguientes parmetros: - Partida: Material suministrado a obra de una sola vez, de la misma designacin y procedencia. - Lote. 20 toneladas de acero de dimetro 6 mm - Extensin del lote: 20 toneladas En cada lote se realizarn los siguientes ensayos: Dos comprobaciones de seccin equivalente Dos comparaciones de caractersticas geomtricas de los resaltos Dos comprobaciones de doblado-desdoblado En el transcurso de la obra se determinar al menos en dos ocasiones en una probeta de cada suministro: Lmite elstico Carga de rotura Alargamiento de rotura.\n16 DETALLES CONSTRUCTIVOS GENERALES\n16.1 ENCUENTROS ENTRE MURO Y LOSAS\nEl tipo de panel representado en dibujo en meramente indicativo\n16.2 ENCUENTRO ENTRE MURO Y CUBIERTA INCLINADA\n16.3 SECCIN HORIZONTAL\n16.4 HUECOS DE VENTANAS\n16.6 UNIN A LA CIMENTACIN\n16.7 CIMENTACIN CON CONTRAFUERTES\n16.8 ANCLAJE ENTRE MURO Y CIMENTACIN\n350 550 400 200 250\n16.9 DETALLE CON MURO DE CONTENCIN DE HA ADOSADO\nMalla Electrosoldada 6 5 mm.\nREFUERZO CON PANTALLA DE HORMIGON ARMADO e=15 cm.\n16.10 DETALLE DE JUNTA CONSTRUCTIVA\n16.11 ENCUENTRO TIPO ESCALERA CON MURO\n16.12 LOSA SUSPENDIDO DE MURO ACTUANDO COMO VIGA\n16.13 PANEL SUSPENDIDO DE LOSA\nESPERAS (6 C/50) MALLA DE REFUERZO MORTERO\n(COTAS EN CENTIMETROS)\n16.14 FIJACIN DE PANEL A PILAR METLICO\n16.15 PANEL PASANTE POR LOSA 1\nSEPARADOR (3 cm.)\n16.16 PANEL PASANTE POR LOSA 2\nPANEL PSM 80\n(8 c/50 cm.)*\n*Se doblarn alternativamente hacia arriba y hacia abajo como se muestra en el detalle.\n16.17 TABIQUE QUE NACE DE LOSA\n16.18 VOLADIZO EN MURO CON CONTINUIDAD\n16.19 VIGA CARGADERO EN CUBIERTA INCLINADA\n16.20 ENCUENTRO VIGA - MURO\nZona a macizar\n16.21 ENCUENTRO VIGA- MURO 2\n16.22 VIGA PLANA ARMADA A POSITIVOS\n16.23 VIGA DE BORDE PLANA ARMADA A POSITIVOS\n16.24 VIGA DE BORDE DE CANTO\n16.25 VIGA DE CUMBRERA\n16.26 VIGA EN DESNIVEL\n16.27 VIGA INTERIOR DE CANTO\nImportante: Los Tipos de panel, los refuerzos y armaduras que aparecen en los\ndetalles anteriores son meros ejemplos. Los tipos y refuerzos de los encuentros de cada Proyecto se determinarn segn los clculos y verificaciones correspondientes.\nDocumenti simili a 104125141 Memoria Tecnica Emmedue\nARQ 006 PISOS.doc\n240801050 Informe de Cono de Marsh\nMateriales de Cementacion\n1er Parcial Excemento(Resp)\nAltro di FCOJCOGOLLO\nArticulo Motores Paso a Paso