 
CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM  
 
 
 
QCVN 2 1: 202 3/BGTVT  
 
 
 
 
QUY CHUẨN KỸ THUẬT QUỐC GIA  
VỀ PHÂN CẤP VÀ ĐÓNG TÀU BIỂN VỎ THÉP  
National Technical Regulation  
on the Classification and Construction of Sea -going Steel Ships  
 
TẬP 2 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
HÀ N ỘI - 2023 
 Lời nói đầu  
QCVN 21: 20 23/BGTVT  (Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia về Phân cấp và đóng tàu bi ển vỏ thép) 
do Cục Đăng ki ểm Việt Nam biên so ạn và trình duy ệt, Bộ Khoa học và Công ngh ệ thẩm định, 
Bộ Giao thông v ận tải ban hành theo Thông tư s ố xx/20xx/TT-BGTVT n gày xx tháng x năm 
202x. 
QCVN 21: 202 3/BGTVT thay th ế QCVN 21: 2015/BGTVT và các s ửa đổi, bổ sung của 
QCVN 21: 2015/BGTVT. QCVN 21: 2015/BGTVT và các s ửa đổi, bổ sung của QCVN 21: 
2015/BGTVT v ẫn được áp dụng các quy đ ịnh có liên quan đ ối với các tàu hi ện có  tr  
trư ng hợp được quy đ ịnh cụ thể trong  CVN        3/BGTVT . 
Quy chuẩn này bao gồm 6 tập được phân chia như sau  
Tập Nội dung  
TẬP 1 I  uy định chung  
II  uy định kỹ thuật: 
    Phần 1A  uy định chung  
    Phần 1B  uy định chung v ề kiểm tra  
III Các quy định về quản lý 
IV Trách nhi ệm của các tổ chức, cá nhân  
V Tổ chức thực hiện 
TẬP 2     Phần 2A Kết cấu thân tàu và trang thi ết bị tàu có chi ều dài t  90 mét tr ở lên 
    Phần 2B Kết cấu thân tàu và trang thi ết bị tàu có chiều dài dưới 90 mét 
TẬP 3     Phần 3 Hệ thống máy  tàu 
    Phần 4 Trang bị điện 
    Phần 5 Phòng, phát hi ện và chữa cháy  
TẬP 4     Phần 6 Hàn 
    Phần 7A Vật liệu 
    Phần 7B Trang thi ết bị 
TẬP 5     Phần 8A Sà lan thép  
    Phần 8B Tàu công trình  
    Phần 8C  Tàu lặn 
    Phần 8D  Tàu chở xô khí hoá l ỏng 
    Phần 8E Tàu chở xô hoá ch ất nguy hi ểm 
    Phần 8F Tàu khách  
    Phần 8G  Tàu mang c ấp gia cư ng đi các c ực và gia cư  ng chống băng  
    Phần 8H  Sà lan chuyên dùng  
    Phần 8I Tàu sử dụng nhiên li ệu có điểm chớp cháy th ấp 
TẬP 6     Phần 9 Phân khoang  
    Phần 10 Ổn định nguyên v ẹn  
    Phần 11 Mạn khô  
    Phần 12 Tầm nhìn t  lầu lái 
    Phần 13 Khu vực sinh ho ạt thuyền viên  
    Phần 14  uy định đối với tàu vượt tuyến một chuyến   QCVN 21: 20 23/BGTVT  
5 QUY CHUẨN KỸ THUẬT QUỐC GIA  
VỀ PHÂN CẤP VÀ ĐÓNG TÀU BIỂN VỎ THÉP  
MỤC LỤC  
 
II QUY ĐỊNH KỸ THUẬT  
PHẦN 2A    KẾT CẤU THÂN TÀU VÀ TRANG THIẾT BỊ TÀU CÓ CHIỀU 
DÀI TỪ 90 MÉT TRỞ LÊN  
 
Chương  1  Quy đ ịnh chung  ................................ ................................ ..............................  17 
1.1 Quy định chung  ................................ ................................ ................................ . 17 
1.2 Hàn ................................ ................................ ................................ ...................  33 
Chương  2  Sống mũ i và sống đuôi  ................................ ................................ ..................  41 
2.1 Sống mũi  ................................ ................................ ................................ ...........  41 
2.2 Sống đuôi  ................................ ................................ ................................ ..........  41 
Chương 3  Đáy đơn  ................................ ................................ ................................ ............  48 
3.1  Quy định chung  ................................ ................................ ................................  48 
3.2  Sống chính  ................................ ................................ ................................ ....... 48 
3.3  Sống phụ  ................................ ................................ ................................ ..........  48 
3.4  Đà ngang tấm ................................ ................................ ................................ ... 49 
3.5  Bản mép trên của đà ngang đáy ................................ ................................ ...... 51 
Chương 4  Đáy  đôi  ................................ ................................ ................................ ............  52 
4.1 Quy định chung  ................................ ................................ ................................ . 52 
4.2 Sống chính và sống phụ ................................ ................................ ...................  54 
4.3 Đà ngang đặc ................................ ................................ ................................ .... 56 
4.4 Dầm dọc  ................................ ................................ ................................ ............  58 
4.5 Tôn đáy trên, sống hông và tôn bao đáy ................................ ...........................  60 
4.6 Mã hông  ................................ ................................ ................................ ............  62 
4.7 Đà ngang hở  ................................ ................................ ................................ ..... 62 
4.8 Kết cấu và gia c ường đáy phía mũi tàu  ................................ ............................  64 QCVN 21: 20 23/BGTVT  
 
6 4.9 Kích th ước của các c ơ cấu đáy đôi chở cuộn thép  ................................ ..........  66 
Chương 5     Sườn  ................................ ................................ ................................ ................  69 
5.1  Quy định chung  ................................ ................................ ................................  69 
5.2 Khoảng cách s ườn ................................ ................................ ...........................  69 
5.3 Sườn khoang  ................................ ................................ ................................ .... 70 
5.4 Dầm dọc mạn và các c ơ cấu khác  ................................ ................................ .... 76 
5.5   Hệ thống xà công xon  ................................ ................................ ......................  78 
5.6  Sườn nội boong  ................................ ................................ ...............................  82 
5.7  Sườn dưới boong mạn khô phía tr ước vách chống va  ................................ .... 84 
5.8   Sườn dưới boong mạn khô phía sau vách đuôi ................................ .............  84 
Chương 6  Sườn khỏe và sống dọc mạn  ................................ ................................ ........  86 
6.1  Quy định chung  ................................ ................................ ................................  86 
6.2  Sườn khỏe  ................................ ................................ ................................ ....... 86 
6.3  Sống dọc mạn  ................................ ................................ ................................ .. 87 
Chương 7  Gia cường chống va  ................................ ................................ .......................  88 
7.1  Quy định chung  ................................ ................................ ................................  88 
7.2  Gia c ường chống va ở phía tr ước vách chống va  ................................ ...........  88 
7.3  Gia c ường chống va ở phía sau vách đuôi ................................ ......................  95 
7.4  Gia c ường chống va ở đoạn từ khoang mũi đến khoang đuôi ........................  95 
Chương 8  Xà boong  ................................ ................................ ................................ .........  96 
8.1  Quy định chung  ................................ ................................ ................................  96 
8.2  Tải trọng boong  ................................ ................................ ................................  96 
8.3  Xà dọc boong  ................................ ................................ ................................ ... 99 
8.4 Xà ngang boong  ................................ ................................ ..............................  100 
8.5  Xà boong ở hõm vách và ở các chỗ khác  ................................ ......................  100 
8.6 Xà boong ở nóc két sâu  ................................ ................................ ..................  100 
8.7  Xà boong chịu tải trọng đặc biệt nặng  ................................ ...........................  101 
8.8  Miệng buồng máy quá dài  ................................ ................................ ..............  101 
8.9 Xà của boong chở xe có bánh  ................................ ................................ ........  101 
8.10  Xà của boong chở các hàng khác th ường ................................ .....................  101 
Chương 9    Cột chống  ................................ ................................ ................................ ...... 102   QCVN 21: 20 23/BGTVT  
7 9.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  102 
9.2  Kích th ước ................................ ................................ ................................ ..... 102 
9.3  Vách bố trí thay thế cộ t chống  ................................ ................................ ....... 104 
9.4  Vách quây bố trí thay thế cột  ................................ ................................ .........  104 
Chương 10     Sống boong  ................................ ................................ ................................ ... 105 
10.1  Quy định chung  ................................ ................................ ..............................  105 
10.2  Sống dọc boong  ................................ ................................ .............................  105 
10.3  Sống ngang boong  ................................ ................................ .........................  108 
10.4  Sống boong trong các két  ................................ ................................ ..............  108 
10.5  Sống dọc miệng khoang  ................................ ................................ ................  109 
10.6  Xà ngang đầu miệng khoang  ................................ ................................ .........  109 
10.7   Sống boong chở xe di chuyển  ................................ ................................ ....... 109 
Chương 11  Vách kín nước  ................................ ................................ ...............................  112 
11.1  Bố trí vách kín n ước ................................ ................................ .......................  112 
11.2  Kết cấu của vách kín n ước ................................ ................................ ............  113 
11.3  Cửa kín n ước ................................ ................................ ................................ . 119 
11.4  Kết cấu kín n ước khác  ................................ ................................ ...................  121 
Chương 12  Két sâu  ................................ ................................ ................................ ...........  122 
12.1  Quy định chung  ................................ ................................ ..............................  122 
12.3  Phụ tùng c ủa két sâu  ................................ ................................ .....................  127 
12.4 Hàn vách sóng  ................................ ................................ ................................  128 
Chương 13  Độ bền dọc  ................................ ................................ ................................ .... 131 
13.1  Quy định chung  ................................ ................................ ..............................  131 
13.2  Độ bền uốn  ................................ ................................ ................................ .... 131 
13.3  Độ bền cắt  ................................ ................................ ................................ ...... 134 
13.4  Độ ổn định ................................ ................................ ................................ ...... 139 
Chương 14     Tôn bao và tôn giữa đáy  ................................ ................................ ...............  146 
14.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  146 
14.2 Dải tôn giữa đáy ................................ ................................ ..............................  146 
14.3 Tôn bao ở dưới boong tính toán  ................................ ................................ ..... 147 
14.4 Những yêu cầu đặc biệt đối với tôn bao  ................................ .........................  150 QCVN 21: 20 23/BGTVT  
 
8 14.5 Tôn mạn ở vùng th ượng tầng  ................................ ................................ .........  151 
14.6 Gia c ường bồi th ường ở các mút th ượng tầng  ................................ ...............  151 
14.7 Bồi th ường cục bộ tôn bao  ................................ ................................ .............  152 
Chương 15    Boong  ................................ ................................ ................................ .............  153 
15.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  153 
15.2 Diện t ích tiết diện hiệu dụng của boong tính toán  ................................ ...........  153 
15.3 Tôn boong  ................................ ................................ ................................ ....... 154 
15.4 Hợp chất phủ boong  ................................ ................................ .......................  155 
15.5  Kết cấu đỡ boong xe di chuyển  ................................ ................................ ...... 155 
Chương 16     Thượng tầng  ................................ ................................ ................................ . 157 
16.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  157 
16.2 Vách mút của th ượng tầng  ................................ ................................ .............  157 
16.3 Các ph ương tiện đóng mở các lối ra vào ở vách mút th ượng tầng  ................  159 
16.4  Những yêu cầu bổ sung đối với tàu chở hàng rời, chở quặng và chở 
hàng kết hợp  ................................ ................................ ................................ ... 160 
Chương 17    Lầu  ................................ ................................ ................................ ..................  162 
17.1  Quy định chung  ................................ ................................ ..............................  162 
17.2  Kết cấu  ................................ ................................ ................................ ...........  162 
Chương 18     Miệng khoang , miệng buồng máy và các lỗ khoét khác ở  boong  ............  165 
18.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  165 
18.2 Miệng khoang  ................................ ................................ ................................ . 165 
18.3 Miệng buồng máy  ................................ ................................ ...........................  203 
18.4 Miệng khoét ở chòi boong và các miệng khoét khác ở boong  ........................  204 
Chương 19     Buồng máy và buồng nồi hơi  ................................ ................................ ...... 206 
19.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  206 
19.2 Bệ máy chính  ................................ ................................ ................................ .. 206 
19.3 Kết cấu buồn g nồi h ơi ................................ ................................ .....................  206 
19.4 Ổ đỡ chặn và bệ ổ đỡ chặn  ................................ ................................ ............  207 
19.5 Bệ ổ đỡ và bệ máy phụ  ................................ ................................ ...................  207 
Chương 20    Hầm trục và hõm hầm trục  ................................ ................................ ...........  208 
20.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  208   QCVN 21: 20 23/BGTVT  
9 Chương 21   Mạn chắn sóng , lan can , cửa thoát nước , cửa hàng hoá và các cửa 
tương tự khác , cửa húp lô , cửa sổ chữ nhật , ống thông gió và cầu 
boong  ................................ ................................ ................................ .............  209 
21.1 Mạn chắn sóng và lan can  ................................ ................................ ..............  209 
21.2 Cửa thoát n ước................................ ................................ ...............................  210 
21.3 Cửa mũi và cửa trong  ................................ ................................ .....................  212 
21.4 Cửa mạn và cửa đuôi tàu  ................................ ................................ ...............  222 
Cửa mở vào trong  ................................ ................................ ................................ ..... 223 
Cửa mở ra ngoài  ................................ ................................ ................................ ....... 223 
21.5 Các cửa húp lô và cửa sổ chữ nhật  ................................ ................................  228 
21.6 Ống t hông gió  ................................ ................................ ................................ .. 232 
21.7 Cầu boong  ................................ ................................ ................................ ...... 233 
21.8 Phương tiện lên và xuống tàu  ................................ ................................ .........  233 
Chương  22  Ván sàn và ván thành  ................................ ................................ ...................  235 
22.1  Ván sàn  ................................ ................................ ................................ ..........  235 
22.2  Ván thành  ................................ ................................ ................................ ....... 235 
Chương 23     Tráng xi măng và sơn  ................................ ................................ ...................  236 
23.1  Tráng xi m ăng ................................ ................................ ................................  236 
23.2  Sơn ................................ ................................ ................................ ................  236 
Chương 24     Cột và cột cẩu ................................ ................................ ................................  238 
24.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  238 
Chương 25  Trang thiết bị  ................................ ................................ ................................ . 239 
25.1 Thiết bị lái  ................................ ................................ ................................ ........  239 
25.2 Trang thiết bị  ................................ ................................ ................................ ... 259 
Chương 26    Gia cường chống băng  ................................ ................................ ................  274 
26.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  274 
Chương 27     Tàu hàng lỏng  ................................ ................................ ...............................  275 
27.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  275 
27.2 Chiều dày tối thiểu  ................................ ................................ ..........................  276 
27.3 Tính to án trực tiếp độ bền  ................................ ................................ ...............  276 
27.5 Dầm dọc và nẹp gia c ường ................................ ................................ .............  279 QCVN 21: 20 23/BGTVT  
 
10 27.6 Sống dọc  ................................ ................................ ................................ .........  282 
27.7 Các chi tiết kết cấu ................................ ................................ ..........................  300 
27.8 Các quy định riêng đối với han gỉ  ................................ ................................ .... 300 
27.9 Các quy định riêng đối với tàu có boong giữa  ................................ ................  302 
27.10  Những quy định riêng đối với các khoang mạn phí a trước .............................  302 
27.11  Kết cấu và gia c ường đáy ở phía mũi  ................................ .............................  303 
27.12  Những quy định riêng đối với miệng khoang hàng và hệ thống thoát 
nước mặt boong  ................................ ................................ .............................  304 
27.13  Hàn ................................ ................................ ................................ .................  304 
Chương 28     Tàu chở quặng  ................................ ................................ ..............................  306 
28.1  Kết cấu và trang thiết bị  ................................ ................................ .................  306 
Chương 29     Tàu hàng rời  ................................ ................................ ................................ .. 316 
29.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  316 
29.2 Đáy đôi ................................ ................................ ................................ ............  318 
29.3 Két hông  ................................ ................................ ................................ .........  328 
29.4 Két đỉnh mạn  ................................ ................................ ................................ ... 332 
29.5 Vách ngang và đế vách  ................................ ................................ ..................  335 
29.6 Sườn khoang  ................................ ................................ ................................ .. 336 
29.7 Tôn boong, tôn bao và các tấm khác  ................................ ..............................  340 
29.8 Những quy định bổ sung để chuyên chở hàng lỏng trong khoang  .................  342 
29.9 Nắp thép kín thời tiết  ................................ ................................ .......................  342 
29.10  Những yêu cầu bổ sung đối với tàu hàng rời đóng mới ................................ .. 342 
29.11  Những yêu cầu bổ sung đối với tàu hàng rời đang khai thác  .........................  364 
Chương 30  Tàu công -te-nơ ................................ ................................ ..............................  389 
30.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  389 
30.2 Độ bền dọc  ................................ ................................ ................................ ..... 389 
30.3 Kết cấu đáy đôi ................................ ................................ ...............................  389 
30.4 Kết cấu mạn kép  ................................ ................................ .............................  394 
30.5 Vách ngang  ................................ ................................ ................................ ..... 402 
30.6 Kết cấu boong  ................................ ................................ ................................ . 402 
30.7 Kết cấu đỡ công -te-nơ ................................ ................................ ....................  404 
30.8 Gia c ường tại vị trí loe rộng đặc biệt  ................................ ...............................  404   QCVN 21: 20 23/BGTVT  
11 30.9 Hàn ................................ ................................ ................................ .................  404 
30.10  Quy định đặc biệt đối với tàu công -te-nơ khi sử dụng tấm thép quá dày  ........  404 
Chương 31  Kiểm soát tai nạn  ................................ ................................ ..........................  407 
31.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  407 
31.2 Kiểm soát tai nạn  ................................ ................................ ............................  407 
31.3 Sổ tay và s ơ đồ kiểm soát tai nạn  ................................ ................................ ... 407 
Chương 32  Hướng dẫn xếp tải và máy tính kiểm soát tải trọng  ................................ ... 408 
32.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  408 
32.2 Những yêu cầu bổ sung đối với tàu hàng  rời đóng mới  ................................ .. 408 
32.3 Những yêu cầu bổ sung đối với tàu hàng rời, tàu chở quặng và các tàu 
chở kết hợp đang khai thác  ................................ ................................ ............  410 
Chương 33   Phương tiện tiếp cận  ................................ ................................ ....................  413 
33.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  413 
33.2 Các yêu cầu riêng đối với  các tàu dầu và tàu hàng rời  ................................ ... 413 
 
PHẦN 2B   KẾT CẤU THÂN TÀU VÀ TRANG THIẾT BỊ TÀU CÓ 
CHIỀU DÀI D ƯỚI 90 MÉT   
Chương 1  Quy định chung  ................................ ................................ .............................  423 
1.1      Phạm vi áp dụng và thay thế t ương đương ................................ ....................  423 
1.2  Quy định chung  ................................ ................................ ..............................  424 
1.3  Vật liệu, kích th ước, mối hàn và liên kết mút của c ơ cấu ..............................  424 
1.4  Các định nghĩa  ................................ ................................ ...............................  433 
Chương 2  Sống mũi và sống đuôi  ................................ ................................ .................  436 
2.1 Sống mũi  ................................ ................................ ................................ .........  436 
2.2  Sống đuôi ................................ ................................ ................................ ........  436 
Chương 3     Đáy đơn  ................................ ................................ ................................ ..........  441 
3.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  441 
3.2 Sống chính  ................................ ................................ ................................ ...... 441 
3.3 Sống phụ  ................................ ................................ ................................ .........  441 
3.4 Đà ngang tấm ................................ ................................ ................................ .. 442 
3.5 Dầm dọc đáy ................................ ................................ ................................ ... 444 QCVN 21: 20 23/BGTVT  
 
12 3.6 Gia c ường đáy phía mũi tàu  ................................ ................................ ...........  444 
Chương 4    Đáy đôi  ................................ ................................ ................................ ...........  445 
4.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  445 
4.2 Sống chính  ................................ ................................ ................................ ...... 447 
4.3 Sống phụ  ................................ ................................ ................................ ........  448 
4.4 Đà ngang đặc................................ ................................ ................................ .. 449 
4.5 Đà ngang hở  ................................ ................................ ................................ ... 449 
4.6 Dầm dọc  ................................ ................................ ................................ .........  451 
4.7 Tôn đáy trên và sống hông  ................................ ................................ .............  451 
4.8 Mã hông  ................................ ................................ ................................ ..........  452 
4.9 Kết cấu và gia c ường đáy phía mũi tàu  ................................ ..........................  452 
4.10 Kích th ước của các c ơ cấu đáy đôi chở cuộn thép  ................................ ........  455 
Chương  5  Sườn  ................................ ................................ ................................ ..............  458 
5.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  458 
5.2 Khoảng cách s ườn ................................ ................................ .........................  458 
5.3 Hệ thống kết cấu ngang (ngang khoang)  ................................ ........................  459 
5.4 Dầm dọc mạn và các thành phần kết cấu khác  ................................ ..............  460 
5.5 Sườn nội boong  ................................ ................................ ..............................  462 
5.6 Sườn trong khoang mũi và khoang đuôi ................................ .........................  463 
Chương  6    Xà ngang công xon  ................................ ................................ ........................  465 
6.1 Xà ngang công xon  ................................ ................................ .........................  465 
6.2 Sườn khỏe  ................................ ................................ ................................ ...... 467 
6.3 Liên kết của xà ngang công xon với s ườn khỏe  ................................ .............  469 
Chương  7  Gia cường chống va  ................................ ................................ .....................  470 
7.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  470 
7.2 Bố trí chống va ở phía tr ước vách chống va  ................................ ...................  470 
7.3 Bố trí chống va ở ph ía sau vách đuôi ................................ .............................  473 
Chương  8     Xà boong  ................................ ................................ ................................ ....... 474 
8.1  Quy định chung  ................................ ................................ ..............................  474 
8.2  Xà dọc boong  ................................ ................................ ................................ . 474 
8.3  Xà ngang boong  ................................ ................................ .............................  475   QCVN 21: 20 23/BGTVT  
13 8.4 Xà boong ở hõm vách và ở các chỗ khác  ................................ .......................  475 
8.5 Xà boong ở nóc két sâu  ................................ ................................ ..................  476 
8.6 Xà boong chịu tải trọng đặc biệt nặng  ................................ .............................  476 
8.7  Xà của boo ng chở xe  ................................ ................................ .....................  476 
8.8  Xà của boong chở hàng không thông th ường ................................ ...............  476 
Chương  9  Cột chống  ................................ ................................ ................................ ...... 477 
9.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  477 
9.2 Kích th ước ................................ ................................ ................................ ...... 477 
9.3 Vách dọc và các kết cấu khác bố trí thay thế cho cột  ................................ ..... 479 
9.4 Vách quây bố trí thay thế cho cột  ................................ ................................ .... 479 
Chương 10    Sống boong  ................................ ................................ ................................ .... 480 
10.1  Quy định chung  ................................ ................................ ..............................  480 
10.2  Sống dọc boong  ................................ ................................ .............................  480 
10.3  Sống ngang boong  ................................ ................................ .........................  483 
10.4  Sống boong trong các két  ................................ ................................ ..............  483 
10.5  Sống dọc miệng khoang  ................................ ................................ ................  484 
10.6  Xà ngang đầu miệng khoang  ................................ ................................ .........  484 
Chương  11  Vách kín nước  ................................ ................................ ...............................  485 
11.1 Bố trí vách kín n ước ................................ ................................ ........................  485 
11.2 Kết cấu  của vách kín n ước ................................ ................................ .............  486 
11.3  Cửa kín n ước ................................ ................................ ................................ . 490 
11.4 Các kết cấu kín n ước khác  ................................ ................................ .............  492 
Chương  12  Két sâu  ................................ ................................ ................................ ...........  493 
12.1  Quy định chung  ................................ ................................ ..............................  493 
12.2  Vách két sâu  ................................ ................................ ................................ .. 493 
12.3  Phụ tùng của két sâu  ................................ ................................ .....................  496 
Chương  13  Độ bền dọc  ................................ ................................ ................................ .... 497 
13.1  Quy định chung  ................................ ................................ ..............................  497 
13.2  Độ bền uốn  ................................ ................................ ................................ .... 497 
13.3  Độ ổn định nén  ................................ ................................ ...............................  499 
Chương  14    Tôn ky và tôn bao  ................................ ................................ .........................  500 QCVN 21: 20 23/BGTVT  
 
14 14.1  Quy định chung  ................................ ................................ ..............................  500 
14.2  Dải tôn giữa đáy (tôn ky)  ................................ ................................ ................  500 
14.3  Tôn bao ở đoạn giữa tàu  ................................ ................................ ...............  500 
14.4  Tôn bao ở phần mũi và phần đuôi tàu  ................................ ...........................  501 
14.6  Bồi th ường cục bộ tôn bao  ................................ ................................ ............  503 
Chương  15  Boong  ................................ ................................ ................................ ............  504 
15.1  Tải trọng boong h  ................................ ................................ ...........................  504 
15.2  Quy định chung  ................................ ................................ ..............................  506 
15.3  Diện tích tiết diện hiệu dụng của boong tính toán  ................................ ..........  507 
15.4  Tôn boong  ................................ ................................ ................................ ...... 507 
Chương  16  Thượng tầng và lầu  ................................ ................................ ......................  509 
16.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  509 
16.2 Kết cấu và kích th ước cơ cấu ................................ ................................ .........  509 
16.3 Phương tiện đóng mở các lối ra vào ở vách mút th ượng tầng và các 
lầu bảo vệ  ................................ ................................ ................................ ....... 511 
Chương  17  Miệng khoang , miệng buồng máy và các lỗ khoét khác ở boong  ............  512 
17.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  512 
17.2 Miệng khoang  ................................ ................................ ................................ . 512 
17.3 Miệng buồng máy  ................................ ................................ ...........................  549 
17.4 Miệng khoét ở chòi boong và các miệng khoét kh ác ở boong  ........................  550 
Chương 18  Buồng máy , buồng nồi hơi , hầm trục và hõm hầm trục  ............................  552 
18.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  552 
18.2 Bệ máy chính  ................................ ................................ ................................ .. 552 
18.3 Kết cấu buồng nồi h ơi ................................ ................................ .....................  552 
18.4 Cụm ổ chặn và bệ đỡ ................................ ................................ .....................  553 
18.5 Bệ ổ đỡ và bệ máy phụ  ................................ ................................ ...................  553 
18.6 Hầm trục và hõm hầm trục  ................................ ................................ ..............  553 
Chươn g 19    Mạn chắn sóng , lan can , bố trí thoát nước , cửa hàng hóa và các cửa 
tương tự khác , lỗ khoét ở mạn , ống thông gió và cầu boong  ..................  556 
19.1 Mạn chắn sóng và lan can  ................................ ................................ ..............  556 
19.2 Bố trí thoát n ước ................................ ................................ .............................  557 
19.3 Cửa mũi và cửa trong  ................................ ................................ .....................  559   QCVN 21: 20 23/BGTVT  
15 19.4 Cửa mạn và cửa đuôi tàu  ................................ ................................ ...............  568 
19.5 Cửa mạn (húp lô) và cửa sổ hình chữ nhật  ................................ ....................  575 
19.6 Ống thông gió  ................................ ................................ ................................ .. 578 
19.7 Cầu boong  ................................ ................................ ................................ ...... 580 
19.8 Phương tiện lên và xuống tàu  ................................ ................................ .........  580 
Chương  20  Ván sàn , ván thành , tráng xi măng và sơn  ................................ .................  582 
20.1 Ván sàn  ................................ ................................ ................................ ...........  582 
20.2 Ván thành  ................................ ................................ ................................ ........  582 
20.3 Tráng xi m ăng ................................ ................................ ................................ . 582 
20.4 Sơn ................................ ................................ ................................ .................  583 
Chương  21   Trang thiết bị  ................................ ................................ ................................ .. 585 
21.1 Thiết bị lái  ................................ ................................ ................................ ........  585 
21.2 Thiết bị neo  ................................ ................................ ................................ ..... 606 
21.3 Thiết bị kéo và chằng buộc  ................................ ................................ .............  613 
21.4 Quy trình kéo sự cố  ................................ ................................ .........................  619 
Chương  22   Tàu hàng lỏng  ................................ ................................ ................................  620 
22.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  620 
22.2 Chiều dày tối thiểu  ................................ ................................ ..........................  621 
22.3 Tôn vách  ................................ ................................ ................................ .........  621 
22.4 Sườn, nẹp và dầm dọc  ................................ ................................ ...................  622 
22.5 Các c ơ cấu trong đáy đôi ................................ ................................ ................  624 
22.6 Các c ơ cấu trong mạn kép  ................................ ................................ ..............  624 
22.7 Sống dọc và khung sống ngang trong khoang dầu hàng và két sâu ...............  625 
22.8 Gia c ường đáy phía mũi tàu  ................................ ................................ ...........  627 
22.9 Các chi tiết kết cấu  ................................ ................................ ..........................  627 
22.10  Các quy định đặc biệt  đối với han gỉ  ................................ ...............................  627 
22.11  Các quy định riêng đối với miệng khoang và bố trí thoát n ước mặt 
boong  ................................ ................................ ................................ ..............  628 
Chương  23  Hướng dẫn xếp hàng  ................................ ................................ ....................  631 
23.1  Quy định chung  ................................ ................................ ..............................  631 
Chương  24  Phương tiện tiếp cận  ................................ ................................ ....................  632 QCVN 21: 20 23/BGTVT  
 
16 24.1 Quy định của Quy chuẩn  ................................ ................................ ................  632 
24.2 Các yêu cầu đặc biệt đối với t àu dầu  ................................ ..............................  632 
Chương  25  Tàu được phân cấp hoạt động ở vùng biển hạn chế  ................................  639 
25.1 Quy định chung  ................................ ................................ ...............................  639 
25.2 Mô đun chống uốn tiết diện ngang thân tàu  ................................ ....................  639 
25.3 Kích th ước các c ơ cấu thân tàu  ................................ ................................ ...... 639 
25.4 Chiều cao của thành miệng khoang, v.v...  ................................ ......................  640 
25.5 Trang  thiết bị  ................................ ................................ ................................ ... 641 
25.6    Phương tiện tiếp cận  ................................ ................................ ......................  641 
25.7 Miễn giảm đối với các tàu không hoạt động tuyến quốc tế  .............................  641 
25.8 Đối với các tàu có chiều dài nhỏ h ơn 24 m  ................................ ....................  642 
 
 
 
 Phần 2A, Chƣơng 1   QCVN  21: 2023/BGTVT  
17 QUY CHUẨN KỸ THUẬT QUỐC GIA VỀ PHÂN CẤP 
VÀ ĐÓNG TÀU BIỂN VỎ THÉP  
II  QUY ĐỊNH KỸ THUẬT  
PHẦN 2A     KẾT CẤU THÂN TÀU VÀ TRANG  THIẾT BỊ  TÀU CÓ CHIỀU DÀI 
TỪ 90 MÉT TRỞ LÊN  
CHƢƠNG 1     QUY ĐỊNH CHUNG  
1.1 Quy định chung  
1.1.1  Phạm  vi áp dụng  
1  Những quy đị nh trong Phần này được áp dụng cho các tàu có chiều dài từ 90 mét trở lên,  
có hình dáng và tỷ số  kích thước thông thường, có vùng hoạt động không hạn  chế. 
2 Đối với những tàu có vùng hoạt động hạn chế, kết cấu thân tàu, trang thiết bị và kích  
thước cơ cấu  có thể được giảm theo các quy định ở 1.1.1 -2 Phần 2B, trừ những quy định 
đặc biệt của Phần này . 
3  Khi áp dụng những quy định tương ứng của Phần này cho các tàu không áp dụng những  
quy định ở Phần 11 Mạn khô (sau đâ y gọi là Phần 11),  Lf được lấy bằng L và B f được lấy 
bằng B.  
1.1.2  Trƣờng hợp áp dụng đặc biệt  
 Đối với các tàu có chiều dài quá lớn hoặc vì lý do riêng nào đó mà không thể áp dụng trực 
tiếp những quy định của Phần này, có thể được cơ quan có thẩm quyền xem xét và quyết 
định trong từng trường hợp cụ thể, không phụ thuộc vào những quy định ở 1.1.1.  
1.1.3   Các tàu có hình dáng và tỷ số  kích thƣớc khác thƣờng hoặc tàu dùng để chở 
hàng đặc biệt    
1 Đối với các tàu có hình dáng và tỷ số  kích thước  khác thường hoặc tàu dùng để chở hàng 
đặc biệt, những quy định có liên quan đến kết cấu thân tàu, trang thiết bị và kích thước cơ 
cấu sẽ được quy định riêng dựa trên những nguyên tắc chung của Quy chuẩn thay cho 
những quy định ở Phần này.  
2 Đối với những tàu được dự đ ịnh chở gỗ súc trong khoang và/ hoặc trên boong, ngoài việc 
phải ghi ký hiệu đường nước chở hàng tương ứng với dấu mạn khô chở gỗ phù hợp với 
các quy định ở Phần 11, các thành phần kết cấu thân tàu còn phải được bảo vệ ở mức độ QCVN 21 : 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 1 
18 hợp lý được Đăng  kiểm chấp nhận. Ngoài ra, đối với các tàu được dự định chở gỗ súc 
trên boong còn phải xem xét đặc biệt đến việc xếp và chằng buộc gỗ.  
3 Các kết cấu boong để chở xe cộ v.v ... phải áp dụng các quy định ở 8.9 và 15.3.5.  
4 Việc gia cường để chở công -te-nơ phải được thực hiện phù hợp với các quy định của  
30.4.1, các kết cấu đỡ công -te-nơ, nếu có, phải phù hợp với các quy định của 30. 11. 
5 Đối với tàu có kết cấu dự định chở hàng có độ ẩm vượt quá giới hạn độ ẩm vận chuyển 
phải thỏa mãn các yêu cầu của Phần này. Ngoài ra, còn phải xem xét đặc biệt khi Đăng 
kiểm thấy cần thiết phải được đưa vào tính toán.  
1.1.4  Tàu khách  
 Nếu không có quy định nào khác, kết cấu thân tàu, trang thiết bị và kích thước cơ cấu của 
tàu khách được quy định ở Phần 8F Tàu khách.  
1.1.5  Thay thế tƣơng đƣơng   
 Kết cấu thân tàu, trang thiết bị, bố trí và kích thước cơ cấu của tàu khác với những quy 
định ở Phần này sẽ được xem xét và chấp nhận nếu xét thấy chúng tương đương với 
những quy định ở Phần này.  
1.1.6  Ổn định  
 Những quy địn h ở Phần này được áp dụng cho các tàu đã có đủ ổn định ở tất cả các 
trạng thái theo yêu cầu. Tuy vậy, Đăng kiểm nhấn mạnh rằng người thiết kế tàu, đóng tàu 
và chủ tàu vẫn phải quan tâm đến tính ổn định của tàu trong quá trình đóng mới và khai 
thác.  
1.1.7  Vật liệu  
1 Nếu không có quy định nào khác, thì những yêu cầu ở Phần này được dựa trên cơ sở 
những yêu cầu của Phần 7A Vật liệu (sau đây gọi là Phần 7A). 
2 Khi sử dụng các thép độ bền cao quy định ở Ch ương 3 Phần 7A của Quy chuẩn , kết cấu 
và quy cách c ơ cấu thân tàu phải thoả mãn yêu cầu ở từ (1) đến (3) sau đây: 
(1) Mô đun chống uốn tiết diện ngang thân tàu phải không nhỏ h ơn trị số xác định bằng 
cách nhân với các hệ số sau đây với trị số quy định ở 30.2.4 đối với tàu yêu cầu ở 
Chương 30 và 1 3.2 đối với  các tàu khác . Ngoài ra, phạm vi sử dụng các loại thép độ 
bền cao phải được Đăng kiểm xem xé t. 
0,78: Nếu sử dụng thép độ bền cao cấp A32, D32, E32 h oặc F32  
0,72: Nếu sử dụng thép độ bền cao cấp A36, D36, E36 h oặc F36  
0,68: Nếu sử dụng thép độ bền cao cấp A40, D40, E40 h oặc F40  (Tuy nhiên, có 
thể lấy bằng 0,66 nếu việc đánh giá mỏi của kết cấu đượ c xác định phù hợp 
với các yêu cầu của Đăng kiểm).  
0,62:  Nếu sử dụng thép độ bền cao cấp E47 (Tuy nhiên, chỉ áp dụng cho tàu thuộc 
Chương 30). 
(2) Chiều dày tôn boong và tôn mạn, mô đun chống uốn tiết diện của các nẹp và quy cách của 
các kết cấu kh ác phải được xem xét riêng không phụ thuộc vào các yêu cầu ở (1).  Phần 2A, Chƣơng 1   QCVN  21: 2023/BGTVT  
19 (3) Khi sử dụng thép độ bền cao trừ các thép nêu ở (1) trên, kết cấu và quy cách của c ơ 
cấu thân tàu phải được Đăng kiểm xem xét riêng.  
3 Nếu dùng thép không gỉ hoặc thép có lớp bọc không gỉ  quy định ở Chương 3  Phần 7A, 
làm các cơ cấu chính thân tàu, thì việc dùng vật liệu và kích thước các cơ cấu thân tàu đó 
phải thỏa mãn những quy định sau : 
(1) Mô đun chống uốn tiết diện ngang thân tàu phải không nhỏ hơn trị số tính bằng cách 
nhân hệ số (K ) dưới đây với trị số quy định ở Chương 13. Tuy nhiên, hệ số (K) phải 
được làm tròn đến 3 chữ số thập phân và không nhỏ hơn 0,63.  
  
2
yyσσK f 8,81 7,56 2,291000 1000        
     nếu σ y  355 N/mm2 
  
TC
y235K f f
   nếu là thép không gỉ có σ y > 355 N/mm2 
Trong đó : 
fC : Được xác định như sau:  
  
2
yy
Cf 3,04 1 ,09 1 ,091000 1000        
     
y
 : Độ bền chảy hoặc ứng suất thử của thép không gỉ hoặc thép có lớp bọc 
không gỉ (N/ mm2)quy định ở Chương 3  Phần 7A.  
f  : Trị số tính theo công thức sau : f  = 0,0025 (T - 60) +  1,0 
T :  Nhiệt độ lớn nhất của hàng hóa tiếp xúc với vật liệu thân tàu, tính bằng oC. 
Nếu T nhỏ hơn 60  oC thì lấy bằng 60  oC, nếu T lớn hơn 100  oC thì phải 
được xem xét đặc biệt.  
(2) Nếu dùng vật liệu có tính chống ăn mòn hữu hiệu đối với loại hàng hóa dự  định 
chuyên chở thì có thể được xem xét để giảm quy cách các cơ cấu tương ứng một 
cách thích hợp.  
(3) Ngoài quy định ở (1), hệ số (K) không được nhỏ hơn 0,78 khi xác định kết cấu và quy 
cách cơ cấu đối với vùng tập trung ứng suất, trừ khi được Đăng kiểm c hấp thuận.  
4 Khi sử dụng các  thép ở nhiệt độ thấp quy định ở Ch ương 3 Phần 7A của Quy chuẩn mà 
có giới hạn chảy nhỏ nhất lớn hơn 235 N/mm2, kết cấu và quy cách c ơ cấu thân tàu phải 
thoả mãn yêu cầu ở từ (1) đến (3) sau đây: 
(1) Mô đun chống uốn tiết diện ngang thân tàu phải không nhỏ h ơn trị số xác định bằng 
cách nhân với các hệ số sau đây với trị số quy định ở 13.2. Ngoài ra, phạm vi sử 
dụng các loại thép ở nhiệt độ thấp  phải được Đăng kiểm xem xét.  
0,90: Nếu sử dụng thép nhiệt độ thấp  cấp L27; 
0,76: Nếu sử dụng thép nhiệt độ thấp  cấp L33; 
0,71: Nếu sử dụng thép nhiệt độ thấp  cấp L37. 
(2) Các chi tiết như là chiều dày tấm và mô đun chống uốn tiết diện nẹp của mỗi thành QCVN 21 : 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 1 
20 phần kết cấu phải được Đăng kiểm xem xét riêng.  
(3) Khi sử dụng thép ở nhiệt độ thấp  trừ các thép nêu ở (1) trên, kết cấu và quy cách của 
cơ cấu thân tàu phải được Đăng kiểm xem xét riêng.  
5 Nếu dùng vật liệu không phải là  thép phù h ợp với yêu c ầu ở Phần 7A để làm các cơ cấu 
chính của thân tàu thì việc  sử dụng vật liệu đó và quy cách các cơ cấu tương ứng phải 
được xem xét đặc biệt.  
6 Nếu dùng vật liệu khác với loại vật liệu quy định ở Quy chuẩn này để làm các cơ cấu thân tàu, 
thì việc dùng vật liệu đó và kích thước các cơ cấu tương ứng phải được xem xét đặc biệt.  
7 Việc dùng vật liệu để làm  các cơ cấu thân tàu của những tàu hoạt động ở vùng ven biển 
có thể được cơ quan có thẩm quyền xem xét và quy định trong từng trường hợp cụ thể.  
1.1.8  Kết cấu phòng chống cháy  
Kết cấu phòng chống cháy phải thỏa mãn các quy định ở Phần 5 Phòng, phát hiệ n và 
chữa cháy (sau đây gọi là Phần 5).  
1.1.9  Phƣơng tiện thoát nạn  
Phương tiện thoát nạn phải thỏa mãn các quy định ở Phần  5. 
1.1.10  Phƣơng tiện tiếp cận  
Phương tiện tiếp cận phải thỏa mãn các quy định ở Chương 33.  
1.1.11  Sử dụng thép  
1 Các thép dùng l àm kết cấu thân tàu có cấp nh ư quy định ở Phần 7A phải phù hợp với yêu 
cầu ở Bảng 2A/1.1 và 2A/1.2. Khi áp dụng các quy định này thép cấp B, D hoặc E có thể 
thay thế cho A; thép cấp D hoặc E có thể thay thế cho B; thép cấp  E có thể thay thế cho 
D; thép cấ p D32, E32 hoặc F32 có thể thay thế cho A32; thép cấp E32 hoặc F32 có thể 
thay thế cho D32; thép cấp F32 có thể thay thế cho E32; thép cấp D36, E36 hoặc F36 
có thể thay thế cho A36; thép cấp E36 hoặc F36 có thể thay thế cho D36; thép cấp 
F36 có thể thay th ế cho E36; thép cấp D40, E40 hoặc F40 có thể thay thế cho A40; 
thép cấp E40 hoặc F40 có thể thay thế cho D40; thép cấp F40 có thể thay thế cho 
E40, một cách t ương ứng.  
2 Trong phạm vi 0,4  L giữa tàu,  chiều rộng của các dải tôn đơn của tôn mép mạn kề với 
boong tính toán, tôn mép boong ở boong tính toán, tôn hông  (trừ tàu có chiều dài L 1 nhỏ 
hơn 150  m, có kết cấu đáy đôi) , tôn boong kề với vách dọc và các c ơ cấu khác sử dụng 
thép cấp E, E32, E36, E40, F32, F36 và F40 phải không nhỏ h ơn trị số cho bởi công thứ c 
sau, lớn nhất là bằng 1800 mm. Chiều rộng dải tôn đơn này ở mép boong n ối lượn phải 
thoả mãn yêu cầu của Đăng kiểm.  
5 L1 + 800  (mm)  
L1: Chiều dài tàu quy định ở 1.2.20 Phần 1A hoặc 0,97 lần chiều dài tàu đo ở đường 
tải trọng, lấy trị số nhỏ h ơn, m. Phần 2A, Chƣơng 1   QCVN  21: 2023/BGTVT  
21 3 Nếu dùng thép không gỉ hoặc thép có lớp bọc không gỉ quy định ở Chương 3  Phần 7A 
làm các cơ cấu thân tàu thì chiều dày của vật liệu cơ bản phải được lấy như chiều dày 
các tấm ở Bảng 2A/1.1 và 2A/1.2.  
4 Các thép có chiều dày từ 50  mm đến 100  mm dùng làm sốn g đuôi phải là thép cấp E, 
E32, E36  và E40. 
5 Việc sử dụ ng thép có chiều dày lớn hơn 50  mm làm kết cấu thân tàu, trừ sống đuôi phải 
thoả mãn yêu c ầu Đăng ki ểm. 
6 Nếu sử dụng thép có đặc tính khác với các thép quy định ở Bảng 2A/1.1 và 2A/1.2 thì việc 
sử dụ ng loại thép đó phải được cơ quan có thẩm quyền xem xét đặc biệt trên cơ sở đặc 
tính và quy cách của thép được trình duyệt.  
1.1.12  Quy định đặc biệt đối với việc sử dụng thép  
1 Đối với những tàu được thiết kế trên cơ sở nhiệt độ thiết kế  riêng  (TD) để hoạt  động ở 
vùng có nhiệt độ  môi tr ường  thấp (ví dụ : vùng Bắc cực hoặc Nam cực), thì việc sử dụng 
thép làm các cơ cấu thân tàu phải phù hợp với nhiệt độ thiết kế, không ph ụ thuộc vào 
những quy định về sử dụng thép ở Bảng 2A/1.1 và 2A/1.2.  
2 Đối với những tàu c hở hàng có nhiệt độ thấp, việc sử dụng thép làm các cơ cấu dọc trong 
hầm hàng  phải phù hợp với nhiệt độ thiết kế (T D), không ph ụ thuộc vào những quy định 
về việc sử dụng thép ở Bảng 2A/1.1 và 2A/1.2.  Trong trường hợp  này nhi ệt độ thiết kế TD 
phải được xác định.   
3 Những tàu tuân thủ các quy định ở -1 được đăng ký với các dấu hiệu tương ứng.  
4 Đối với những tàu trừ tàu chở khí hóa lỏng, dự định chở hàng lỏng lạnh  thì việc sử dụng 
thép cho tấm bao của két hàng phải phù hợp với nhiệt dộ hàng hóa tối thiểu thiế t kế, 
không phụ thuộc vào những quy định về việc sử dụng thép ở Bảng 2A/1.1 và 2A/1.2. Trong 
trường hợp này nhiệt độ thiết kế nhỏ nhất T C của hàng lỏng lạnh phải được xác định.  
1.1.13  Quy cách  cơ cấu  
1   “Phần giữa” và “các ph ần mút” của tàu sử dụng khi m ô tả vị trí cơ cấu và quy cách c ủa 
chúng là  các đoạn thân tàu  được  quy đ ịnh tương ứng ở 1.2.2 7 và 1.2.2 8 Phần  1A. 
2  Nếu không có quy định nào khác, quy cách của các cơ cấu thân tàu có thể giảm dẫn từ 
giữa tàu về mũi và đuôi . 
3  Nếu không có quy định nào k hác thì mô đun chống uốn theo yêu cầu của Quy chuẩn là  
của tiết diện cơ cấu thân tàu bao gồm cả mép kèm. Mép kèm được lấy rộng  bằng 0,1l về 
mỗi bên của cơ cấu nhưng không được lớn hơn một nửa khoảng cách các cơ cấu . I là 
chiều dài nhịp của cơ cấu lấy theo các quy định có liên quan.  
4 Khi tính toán mô đun chống uốn tiết diện của các cơ cấu dọc hoặc nẹp dọc, nếu các cơ 
cấu này được đỡ hữu hiệu phía trong nhịp l được nêu trong công thức, thì trị số Mô đun  
chống uốn có thể được giảm thích hợp.  QCVN 21 : 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 1 
22 5 Nếu dùng thép d ẹt, thép góc hoặc tấm có tấm mép để làm các xà, sườn, nẹp  và các thép 
này có mô đun  chống uốn tiết diện  đã được  xác định thì chúng phải có chiều cao và chiều  
dày theo cùng t ỉ lệ với mô đun chống uốn tiết diện theo yêu c ầu của Quy chu ẩn. 
6  Đối với các cơ c ấu như sống, đà ngang có diện tích tiết diện bản mép được xác định, 
chiều rộng bản mép (b) phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau nếu mép trong 
của tấm thành được  bẻ mép thay cho g ắn mép 
b = 
100A1 ,5tt   (mm)   
Trong đó : 
A : Diện tí ch tiết diện bản mép theo yêu cầu , cm2; 
t  : Chiều dày bản thành , mm. 
7 Quy cách c ủa các n ẹp dựa theo yêu c ầu của Phần này có th ể được xác đ ịnh dựa trên mô 
hình nhóm các n ẹp có kích th ước tương đương đặt liên ti ếp. Quy cách c ủa nhóm đó đ ược 
lấy theo yêu c ầu ở (1) và (2) d ưới đây l ấy giá tr ị nào l ớn hơn. Tuy nhiên yêu cầ u này 
không áp d ụng cho tính m ỏi được quy định ở 1.1.23 -4. 
(1) Giá trị trung bình kích thước yêu cầu của tất cả các nẹp trong nhóm . 
(2) 90% giá trị yêu cầu lớn nhất cho bất kỳ nẹp trong nhóm . 
1.1.14  Liên kết mút của các nẹp, sống và sƣờn  
1  Nếu mút của các sống được liên kết với các kết cấu như vách, đáy trên thì các mối liên 
kết mút ấy của các sống phải được cân bằng bởi các cơ cấu đỡ hữu hiệu ở mặt bên kia 
của các kết cấu ấy.  
2  Nếu không c ó quy định nào khác thì chiều dài cạnh liên kết của mã với sườn hoặc nẹp 
của các kết cấu như vách hoặc két sâu phải không nhỏ hơn 1/8 của l theo quy định ở 
chương có liên quan.  
3 Nếu nẹp đỡ các dầm dọc xuyên qua các đà ngang đáy hoặc các sống ngang trong c ác 
két thì liên kết của các nẹp với các dầm dọc phải có đủ độ bền mỏi để chịu đựng được áp 
lực thủy động phát sinh trong két. Chiều dày của nẹp phải không nhỏ hơn chiều dày tối 
thiểu quy định đối với đà ngang đáy hoặc sống ngang và chiều cao tiết diện của nẹp phải 
không nhỏ hơn 0,08 lần chiều cao tiết diện của đà ngang đáy hoặc sống ngang ( d0 (mm)) 
sau khi đã trừ đi chiều cao tiết diện của dầm dọc.  Tuy nhiên, các n ẹp có độ bền tương 
đương ho ặc lớn hơn có th ể được  chấp nhận. 
1.1.15  Mã 
1  Kích thước của mã ph ải được xác định tùy thuộc chiều dài cạnh liên kết dài hơn theo  
Bảng 2A/1.3.  
2  Chiều dày của mã phải được tăng thích đáng nếu chiều cao tiết diện hiệu dụng của mã  
nhỏ hơn 2/3 cạnh liên k ết dài h ơn của mã.  Phần 2A, Chƣơng 1   QCVN  21: 2023/BGTVT  
23 3  Nếu mã có lỗ khoét giảm trọng lượng thì khoảng cách từ mép lỗ khoét đến cạnh tự do 
của mã phải không nhỏ hơn đường kính lỗ khoét.  
4  Nếu chiều dài cạnh liên kết dài hơn của mã lớn hơn 800 mm thì cạnh tự do của mã  phải 
được gia cường bằng mép bẻ hoặc bằng hình thức khác trừ khi đặt mã  chống vặn hoặc 
cơ cấu tương tự.  
Bảng 2A/1.1     Danh mục sử dụng thép thƣờng cho các cơ cấu thân tàu  
Tên cơ cấu  Vùng sử dụng  Chiều dày tôn t, mm t  15 
15   t  20 
20   t  25 
25   t  30 
30   t  40 
40  t  50 
Tôn mạn  
Tôn mép mạn kề 
boong tính toán  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  L1   250 A(1)(4) B D E 
L1   250  E 
Phạm vi 0,6  L giữa tàu ngoài vùng trên  A(1)(4) B D E 
Ngoài vùng nêu trên  A(1)(4) B D 
Tôn mạn  Phạm vi  
0,4 L 
giữa tàu  Phạm vi 0,1 D trở xuống 
tính từ mặt dưới của 
boong tính toán  A(1)(4) B D E 
Ngoài v ùng nêu trên  A(1)(4) B D 
 
Dải tôn hông  Phạm vi 
0,4 L 
giữa tàu  L1   250 D E 
Tàu có 150  L1  250, 
có kết cấu đáy đôi hoặc 
đáy đơn  A(1)(4) B D E 
Phạm vi 0,6 L giữa tàu ngoài vùng 
trên A(1)(4) B D E 
Ngoài các trường hợp trên  A(1)(4) B D 
Tôn đáy kể cả dải 
tôn giữa đáy  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  A B D E 
Tôn boong  
Dải tôn mép của  
boong tính toán  Phạm vi 0,4 L giữa 
tàu L1   250 A(2)(5) B D E 
L1   250 E 
Phạm vi 0,6 L giữa tàu ngoài vùng 
trên A B D E 
Ngoài vùng nêu trên  A B D 
Dải tôn boong tính 
toán kề với vách 
dọc Phạm vi 0,4 L giữa tàu  A(2)(5) B D E 
Phạm vi 0,6 L giữa tàu ngoài  
vùng trên  A B D E 
Ngoài vùng nêu trên  A B D 
Boong tính toán 
khác với nêu ở trên Phạm vi 0,4 L giữa tàu  A(2)(5) B D E 
 QCVN 21 : 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 1 
24 Bảng 2A/1.1    Danh mục sử dụng thép thƣờng  cho các cơ cấu thân tàu  (tiếp theo)  
  Chiều dày tôn t , mm 
 
 
Tên cơ cấu   
 
Vùng sử dụng  
 
t  15 
15  t  20 
20  t  25 
25  t  30 
30  t  40 
40  t  50 
Góc miệng khoang 
của boong tính 
toán Tàu công -te-nơ và các tàu có dạng 
miệng khoang tương tự  A(2) B D E 
Tàu hàng rời, tàu 
chở quặng, tàu 
chở hàng hỗn 
hợp và tàu có 
kiểu miệng 
khoang tương tự  Phạm vi 0,6L 
giữa tàu  A(2) B D E 
Ngoài phạm vi 
trên trong vùng 
hàng hoá  A B D E 
Khác với quy định trên trong phạm vi 
0,4 L giữa tàu  A(2) B D E 
Boong lộ th iên, nói 
chung  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  A B D 
Tôn vách dọc  
Dải tôn trên cùng của vách dọc kề với boong tính toán 
trong phạm vi 0,4 L giữa tàu  A B D E 
Dải tôn dưới cùng của vách dọc kề với tấm đáy trong phạm 
vi 0,4 L giữa tàu  A B D 
Các cơ cấu dọc  
Dải tôn  trên cùng 
của vách nghiêng 
két đỉnh mạn kề 
với boong tính 
toán   
 
Phạm vi 0,4 L giữa tàu   
A  
B  
D  
E 
Tôn c ác cơ cấu 
dọc nằm phía trên 
của boong tính 
toán  Các lỗ khoét góc 
vòm trên hầm 
boong và tôn 
boong bên trong 
trên boong tính 
toán đối với tàu 
chở xô khí hóa 
lỏng có két kiểu 
màng  Phạm vi 0, 6 L 
giữa tàu  A(5) B D E 
 
 
Ngoài phạm vi 
trên trong vùng 
hàng hóa   
A  
B  
D  
E 
Sống dọc boong 
bao gồm kể cả 
mã và bản mép  Phạm vi 0, 4 L 
giữa tàu  A(3)(5) B D E 
Tôn các cơ cấu 
dọc khác với nêu 
ở trên  Phạm vi 0, 4 L 
giữa tàu  A(3)(5) B D E 
 
 
 
 
 
 Phần 2A, Chƣơng 1   QCVN  21: 2023/BGTVT  
25 Bảng 2A/1.1   Danh mục sử dụng thép thƣờng cho các cơ cấu thân tàu  (tiếp theo) 
Miệng hầm hàng  
  Chiều dày tôn t, mm  
 
 
Tên cơ cấu   
 
Vùng sử dụng  
 
t  15 
15  t  20 
20  t  25 
25  t  30 
30  t  40 
40  t  50 
Thành dọc m iệng 
hầm kéo dài trên 
boong tính toán  Cơ cấu dọc có 
chiều dài lớn hơn 
0,15L (gồm cả 
bản mép và tấm 
mép của bản 
mép nhưng 
không bao gồm 
các nép khác. 
Xem Hình 
2A/1.1) và mã 
mút và chuyển 
tiếp với lầu  Phạm vi 0,4L 
giữa tàu  D E 
Phạm vi 0,6L 
giữa tàu, ngoài  
vùng trên  
D E 
Nắp miệng khoang  Tấm mặt, tấm đáy và cơ cấu đỡ 
chính  A B D 
Sống đuôi  
Sống đuôi, giá 
bánh lái, hầm trục 
lái, giá chữ nhân   
A B D E 
Bánh lái  
Tôn bánh lái   A B D E 
Các cơ cấu khác  
Các cơ cấu khác với các cơ cấu nêu trên  (bao gồm các nẹp ) A(1)(4) 
Chú thích:  
 (1) Với các tàu có chiều dài L 1 lớn hơn 150  m có boong đơn, các dải tôn này đối với các tàu 
không có vách dọc liên tục bên trong đi từ đáy đến boong trong vùng hàng hoá phải ít 
nhất là cấp B theo quy định ở Phần 7A của Quy chuẩn.  
(2) Với các tàu có chiều dài L 1 lớn hơn 150  m có boong đơn, các cơ cấu dọc này của boong 
tính toán trong phạm vi 0,4  L giữa tàu phải ít nhất là cấp B theo quy định ở Phần 7A của 
Quy chuẩn.  
(3) Với các tàu có chiều dài L 1 lớn hơn 150  m có boong đơn, tôn các cơ  cấu dọc liên tục này 
của boong tính toán trong phạm vi 0,4  L giữa tàu phải ít nhất là cấp B theo quy định ở 
Phần 7A của Quy chuẩn . 
(4) Với các tàu gia cường đi băng như quy định ở Chương 8 ở Phần 8G của Quy chuẩn , 
các dải tôn mạn ở vùng gia cường chống băng phải tối thiểu là cấp B theo quy định ở 
Phần 7A của Quy chuẩn . 
(5) Với các tàu chở xô khí hóa lỏng két kiểu màng có chiều dài L 1 lớn hơn 150 m gồm có 
hầm boong và boong bên trong (xem H ình 2A/1.2), các thành phần kết cấu trong phạm 
vi 0,4  L giữa tàu p hải ít nhất là cấp B theo quy định ở Phần 7A của Quy chuẩn  như sau:  
  (1) Boong tính toán  
  (2) Boong bên trong trên boong tính toán  
  (3) Tôn cơ cấu dọc giữa hầm boong và boong bên trong trên boong tính toán  QCVN 21 : 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 1 
26  Các thành phần kết cấu ở trên đối với tàu có k ết cấu boong tương tự phải ít nhất là cấp 
B nếu Đ ăng kiểm thấy cần thiết.  
Lƣu ý:  
1. L1 là chiều dài tàu (m) quy định ở 1.2.20 Phần 1A hoặc 0,97 lần chiều dài (m) của tàu đo 
trên đường nước chở hàng , lấy giá trị nào nhỏ hơn.  
2. Nếu dải tôn boong tính toán k ề với mạn trong của tàu mạn kép không phải là tôn mép 
boong thì dải tôn boong này có thể áp dụng như tôn boong bình thường.  
3. Phần được gọi là dải tôn hông là phần sau đây : 
(1) Nếu điểm mà ở đó đường đáy bằng không còn song song với với đường tâm tàu 
nằm trong phạm vi 0,6  L giữa tàu thì phần áp dụng được lấy là 0,6  L giữa tàu.  
(2) Nếu điểm mà ở đó đường đáy bằng không còn song song với với đường tâm 
tàu nằm ngoài phạm vi 0,6 L giữa tàu thì phần áp dụng được lấy là vùng theo 
điểm kết thúc.  
4. Cấp thép sử dụ ng ở vùng chốt dưới của bánh lái kiểu D và kiểu E quy định ở Chương 25 
và ở vùng phần trên trục lái của bánh lái kiểu C quy định ở Chương 25 phải được Đăng 
kiểm xét duyệt.  
 5. Tôn cơ cấu dọc liên tục trên boong tính toán (bao gồm cả hầm boong, boong bên t rong 
và tôn cơ cấu gia cường dọc giữa hầm boong và boong bên trong) phải được áp dụng 
như tôn cơ cấu dọc trên boong tính toán.  
 
 
 
 
Hình 2A/ 1.1   Ví dụ về mặt cắt ngang vùng thành dọc miệng khoang  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/ 1.2   Đặc trƣng kết cấu boong của tàu chở xô khí hóa lỏng  Tấm mặt  
Tấm mép 
Boong tính toán  
Tôn vỏ  Nẹp dọc  
Thành dọc miệng khoang  
Vách dọc  
 Hầm boong  
Boong tính toán  Boong bên trong  Phần 2A, Chƣơng 1   QCVN  21: 2023/BGTVT  
27 Bảng 2A/1.2     Danh mục sử dụng thép độ bền cao cho các cơ cấu thân tàu  
Tên cơ cấu  Vùng sử dụng  Chiều dày tôn t , mm t  15 
15  t  20 
20  t  25 
25  t  30 
30  t  40 
40  t  50 
Tôn vỏ  
 
Tôn mép mạn kề 
boong tính toán  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  L1   250 AH DH EH 
L1   250 EH 
Phạm vi 0,6 L giữa tàu ngoài vùng trên  AH DH EH 
Ngoài vùng nêu trên  AH DH 
Tôn mạn   Phạm vi  
0,4 L giữa 
tàu Phạm vi 0,1 D trở 
xuống tính từ mặt dưới 
của boong tính toán  AH DH EH 
Ngoài vùng nêu trên AH DH 
 
Dải tôn hông  Phạm vi  
0,4 L giữa 
tàu Tàu có L 1 > 250  DH EH 
Tàu có 150  L1 250 
có kết cấu đáy đôi 
hoặc đáy đơn  AH DH EH 
Phạm vi 0,6 L giữa tàu ngoài vùng  
nêu trên  AH DH EH 
Ngoài các trường hợp nêu trên  AH DH 
Tôn đáy kể cả 
dải tôn giữa  đáy Phạm vi 0,4 L giữa tàu  AH DH EH 
Tôn boong  
Dải tôn mép của  
boong tính toán  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  L1   250 AH DH EH 
L1   250 EH 
Phạm vi 0,6 L giữa tàu ngoài vùng trên  AH DH EH 
Ngoài vùng nêu trên  AH DH 
Dải tôn boong 
tính toán liên kết 
với v ách dọc  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  AH DH EH 
Phạm vi 0,6 L giữa tàu ngoài vùng nêu 
trên AH DH EH 
Ngoài các vùng nêu trên  AH DH 
Tôn boong tính 
toán khác với 
vùng trên  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  AH DH EH 
Góc miệng 
khoang ở boong 
tính toán  Tàu công -te-nơ và các  tàu khác có 
dạng miệng khoang tương tự  AH DH EH 
Tàu hàng rời, tàu 
chở quặng, tàu 
chở hỗn hợp và 
các tàu có dạng 
miệng khoang 
tương tự  Phạm vi 0,6 L 
giữa tàu  AH DH EH 
 
Ngoài phạm vi 
nêu trên  AH DH EH 
Ngoài phạm vi nêu trên ở vùng 0,4 L 
giữa tàu  AH DH EH 
Boong lộ thiên, 
nói chung  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  AH DH QCVN 21 : 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 1 
28 Bảng 2A/1.2     Danh mục sử dụng thép độ bền cao cho các cơ cấu thân tàu  
(tiếp theo)  
Tên cơ cấu  Vùng sử dụng  Chiều dày tôn t , mm t  15 
15  t  20 
20  t  25 
25  t  30 
30  t  40 
40  t  50 
Tôn vách dọc  
Dải tôn trên cùng 
kề với boong tính 
toán của vách dọc  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  AH DH EH 
Dải tôn dưới cùng 
kề với đáy của 
vách dọc  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  AH EH 
Cơ cấu dọc  
Dải tôn trên cùng 
kề với boong tính 
toán của vách 
nghiêng két đỉ nh 
mạn Phạm vi 0,4 L giữa tàu  AH DH EH 
 
 
Tôn c ác cơ cấu 
dọc nằm phía trên 
của boong tính 
toán  Các lỗ khoét góc 
vòm trên hầm 
boong và tôn 
boong bên trong 
trên boong tính 
toán đối với tàu 
chở xô khí hóa 
lỏng có két kiểu 
màng  Phạm vi 0, 6 L 
giữa tàu  AH DH EH 
Ngoài phạm vi 
trên trong vùng 
hàng hóa  AH DH EH 
Sống dọc boong 
bao gồm kể cả 
mã và bản mép  Phạm vi 0, 4 L 
giữa tàu  AH DH EH 
Tôn các cơ cấu 
dọc khác với nêu 
ở trên  Phạm vi 0, 4 L 
giữa tàu  AH DH EH 
Miệng hầm hàng  
Thành dọc miệng 
khoang hàng ở 
boong t ính toán  Cơ cấu dọc liên 
tục có chiều dài 
lớn hơn 0,15 L  
(gồm cả bản 
mép và tấm mép 
của bản mép 
nhưng không 
bao gồm các 
nép khác. Xem 
Hình 2A/1.1)  và 
các mã mút và 
phần chuyển 
tiếp với lầu  Phạm vi 0,4 L 
giữa tàu  DH EH 
Phạm vi 0,6 L 
giữa tàu ngoài 
vùng n êu trên  DH EH 
Ngoài vùng nêu 
trên DH Phần 2A, Chƣơng 1   QCVN  21: 2023/BGTVT  
29 Bảng 2A/1.2     Danh mục sử dụng thép độ bền cao cho các cơ cấu thân tàu  
(tiếp theo)  
Tên cơ cấu  Vùng sử dụng  Chiều dày tôn t , mm t  15 
15  t  20 
20  t  25 
25  t  30 
30  t  40 
40  t  50 
Nắp miệng khoan g Tấm mặt, tấm đáy và cơ cấu đỡ 
chính  AH DH 
Sống đuôi  
Sống đuôi, giá 
bánh lái, hầm trục 
lái, giá chữ nhân  - AH DH EH 
Bánh lái  
Tôn bánh lái  - AH DH EH 
Các cơ cấu khác  
Các cơ cấu khác còn lại  AH 
Lƣu ý:   
1. AH, DH, EH lấy tương ứng cho các cấp thép sa u. 
 AH: A32, A36 và A40 và DH :  D32, D36 và D40 ; EH: E32, E36 và E40  
2. L1 là chiều dài tàu được quy định ở 1.2.20 Phần 1A hoặc 0,97  chiều dài tàu đo trên đường 
nước  chở hàng thiết kế, lấy giá trị nào nhỏ hơn (m).   
3 Nếu dải tôn của boong tính toán liên k ết với mạn trong của tàu mạn kép không phải là tôn 
mép boong thì dải tôn boong này có thể áp dụng như tôn boong bình thường.  
4 Phần được gọi là dải tôn hông là phần sau đây : 
(1) Nếu điểm mà ở đó đường đáy bằng không còn song song với với đường tâm tàu nằm 
trong phạm vi 0,6  L giữa tàu thì phần áp dụng được lấy là 0,6  L giữa tàu.  
(2) Nếu điểm mà ở đó đường đáy bằng không còn song song với với đường tâm tàu nằm 
ngoài phạm vi 0,6  L giữa tàu thì phần áp dụng được lấy là vùng theo điểm kết thúc.  
5. Cấp thép sử dụ ng ở vùng chốt dưới của bánh lái kiểu D và kiểu E quy định ở Chương 25 và ở 
vùng phần trên trục lái của bánh lái kiểu C quy định ở Chương 25 phải được Đăng kiểm xét duyệt.  QCVN 21 : 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 1 
30 Bảng 2A/1.3     Mã 
(Đơn vị : mm) 
Chiều dài của 
cạnh liên kết 
dài hơn  Chiều dà y 
Chiều 
rộng mép  Chiều dài của 
cạnh liên kết 
dài hơn  Chiều dày  Chiều 
rộng 
mép Mã 
phẳng  Mã có 
mép Mã 
phẳng  Mã có 
mép 
150 6,5 - - 700 14,0 9,5 70 
200 7,0 6,5 30 750 14,5 10,0 70 
250 8,0 6,5 30 800 - 10,5 80 
300 8,5 7,0 40 850 - 11,0 85 
350 9,0 7,0 40 900 - 11,0 90 
400 10,0 8,0 50 950 - 11,5 90 
450 10,5 8,0 50 1.000  - 11,5 95 
500 11,0 8,5 55 1.050  - 12,0 100 
550 12,0 8,5 55 1.100  - 12,5 105 
600 12,5 9,0 60 1.150  - 12,5 110 
650 13,0 9,0 60     
1.1.16  Thay đổi chiều dài nhịp (l ) khi mã dày hơn  
Khi mã liên kết dày hơn bản thành của sống thì trị số l quy định ở Chương 6 và ở từ 
Chương 9 đến Chương 12 có thể được thay đổi phù hợp như sau : 
(1) Nếu diện tích tiết diện bản mép của mã lớn hơn một nửa diện tích tiết diện bản mép 
của sống và bản mép của sống được kéo tới vách, boong, đáy trên  v.v... thì l  có thể 
được đo đến điểm cách đỉnh mã 0,15 mét vào phía trong của mã.  
(2)  Khi diện tích tiết diện bản mép của mã nhỏ hơn 1/2 diện tích tiết diện bản mép của 
sống và bản mép của sống được kéo tới vách, bo ong, đáy trên  v.v…  thì l có thể được 
đo đến điểm mà tại đó tổng diện tích tiết diện ngang của mã và bản mép,  ở ngoài 
phạm vi của sống, bằng diện tích tiết diện bản mép của sống hoặc đến điểm cách 
đỉnh mã 0,15 mét vào phía trong mã, lấy trị số nào lớn hơn.  
(3) Khi có gắn mã và bản mép của sống chạy dài theo cạnh tự do của mã cho đến vách, 
boong, đáy trên  v.v... kể cả khi cạnh tự do của mã được lượn tròn thì l vẫn được đo 
đến đỉnh mã.  
(4)  Mã được xem là không có tác dụng ở phía ngoài điểm mà tại đó cạnh liên  kết dọc theo 
sống của mã bằng 1,5 lần chiều dài cạnh liên kết của mã với vách, boong, đáy trên v.v...  
(5) Không được giảm l ở mỗi đầu đi một lượng lớn hơn 1/4 chiều dài toàn bộ của sống 
bao g ồm cả liên kết ở hai đầu.  
1.1.17  Chất lƣợng sản phẩm  
1  Chất l ượng sản phẩm phải đạt mức cao nhất. Trong quá trình đóng tàu, cơ sở đóng tàu 
phải tiến hành kiểm tra và giám sát tỉ mỉ tất cả các công việc trong nhà xưởng và ở ngoài 
triền đà.  Phần 2A, Chƣơng 1   QCVN  21: 2023/BGTVT  
31 2  Liên kết của tất cả các bộ phận kết cấu thân tàu phải chắc chắn và hoàn hảo . 
3  Mép tôn phải chính xác và hoàn hảo.  
4  Góc lượn phía trong của mép bẻ phải không nhỏ hơn hai lần nhưng không lớn hơn ba lần 
chiều dày tấm tôn.  
5  Nếu cơ cấu thường đi xuyên qua vách hoặc boong kín nước, thì vách và boong ấy phải 
có cấu tạo kín nước, k hông được dùng gỗ hoặc xi măng để làm kín.  
6  Chi tiết về mối hàn và chất lượng mối hàn phải thỏa mãn các quy định ở Phần 6.  
7 Đồ gá lắp sử dụng trong công việc hàn và kết cấu phải được xử lý thích hợp (ví dụ., cắt 
bỏ, làm phẳng ra, v .v… sau khi hoàn thành  công việc liên quan để tránh bất kỳ ảnh hưởng 
đến sức bền.  
1.1.18  Lên đà  
 Tất cả các tàu nên được đưa lên đà để kiểm tra  trong vòng  6 tháng sau khi h ạ thủy. 
1.1.19  Thiết bị  
Cột cẩu, dây chằng, thiết bị nâng hàng, thiết bị chằng buộc và thiết bị neo v à các trang bị, 
dụng cụ khác nếu không được quy định ở Phần này thì phải có bố trí và kết cấu tương 
ứng phù hợp với mục đích sử dụng và việc kiểm tra phải được tiến hành theo yêu cầu 
của đăng kiểm viên khi xét thấy cần thiết.  
1.1.20  Chở dầu hoặc chất lỏn g dễ cháy khác  
1 Những yêu cầu đối với kết cấu thân tàu và trang thiết bị của tàu chở dầu đốt  quy định ở 
Phần này áp dụng cho các tàu  chở dầu đốt có nhiệt độ chớp cháy  không  nhỏ hơn 60  oC 
xác định bằng cách thử trong cốc kín.  
2 Kết cấu thân tàu và trang th iết bị của tàu chở dầu đốt có nhiệt độ chớp cháy nhỏ hơn 60  
oC xác định bằng cách thử trong cốc kín phải phù h ợp với những quy định ở Phần này  
cũng như những quy định khác n ếu Đăng ki ểm thấy cần thiết. 
3 Kết cấu và bố trí của két sâu  của các tàu  dùng để ch ở dầu hàng phải phù h ợp với các quy 
định ở Chương 27.  
4 Không được chở dầu hoặc các chất lỏng dễ cháy khác ở các két nằm phía trước vách 
chống va.  
1.1.21  Biện pháp kiểm soát ăn mòn  
1 Nếu áp dụng biện pháp kiểm soát ăn mòn đã được duyệt cho các két, thì quy cách  các cơ 
cấu của két theo quy định có thể được giảm đi khi được Đăng kiểm chấp nhận. 
2 Nếu quy cách các cơ cấu được giảm theo -1 trên thì ký hiệu cấp tàu sẽ có thêm dấu hiệu “CoC”.  
1.1.22  Tính toán trực tiếp  
1 Khi được Đăng kiểm chấp thuận có thể áp dụ ng phương pháp tính toán trực tiếp để xác 
định quy cách  của các cơ cấu chính. Nếu kích thước cơ cấu xác định bằng phương pháp QCVN 21 : 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 1 
32 tính toán trực tiếp lớn hơn kích thước yêu cầu ở Chương này thì phải dùng kích thước 
tính được bằng tính toán trực tiếp.  
2 Nếu Đăng kiểm thấy cần phải dựa trên các y ếu tố như kiểu và kích cỡ của tàu thì kích 
thước của các cơ cấu chính phải được xác định bằng phân tích đ ộ bền trực tiếp.  
3 Nếu áp dụng phương pháp tính toán tr ực tiếp ở -1 trên, thì  phải trình các số liệu cần thiết 
cho tính toán để Đăng kiểm xem xét.  
1.1.23  Các chi tiết kết cấu  
1 Phải cố gắng tránh sự gián đoạn và sự thay đổi đột ngột của tiết diện cơ cấu.  
2 Góc của tất cả các lỗ khoét phải được lượn đều.  
3 Khi các cơ cấu cứng  có diện tích tiết diện nhỏ, chẳng hạn mã, được hàn với tôn tương đối 
mỏng thì ít nhất hai đầu của  các cơ cấu đó phải được hàn lên  các cơ cấu cứng khác.  
4 Khi Đăng kiểm thấy cần thiết, p hải tiến hành đánh giá độ bền mỏi đối với các chi tiết kết 
cấu của các vùng có t ập trung ứng suất như các liên kết của cơ cấu dọc (vùng gi ữa vách 
trước buồng máy và vách chống va ) và các cơ cấu ngang  (bao g ồm các c ơ cấu ngang  
thường, vách ngang  hoặc đà nga ng); các sống liên kết với tôn mạn hoặc vách ; và các cơ 
cấu không liên tục.  
5 Khi việc đánh giá độ bền mỏi theo quy  định -4 được yêu cầu, thì phải trình các tài liệu liên  
quan đến việc đánh giá  độ bền mỏi cho Đăng kiểm xem xét.  
1.1.24  Số nhận dạng tàu  
1 Đối với các tàu hàng có tổng dung tích (GT) không nh ỏ hơn 300 thực hiện chuyến đi quốc 
tế, số nhận dạng của tàu phải được đánh dấu cố định như sau : 
(1)  Ở một vị trí thấy được ở đuôi tàu hoặc cả hai mạn tại giữa tàu, bên trên đường nước thiết 
kế cao nhất hoặ c cả hai mạn của thượng tầng hoặc phía trước của thượng tầng  v.v…  
(2)  Ở một vị trí dễ đến trên  một trong s ố các vách sau c ủa các buồng máy  như định 
nghĩa ở 1.2.50  Phần 1A, hoặc trên  một trong s ố các miệng khoang , hoặc đối với tàu 
hàng lỏng  là ở buồng  bơm, hoặc đối với tàu có khoang ro -ro định nghĩa ở 3.2.41  
Phần 5 là ở một trong s ố các vách sau của các khoang ro -ro. 
2 Số nhận dạng của tàu phải được đánh dấu như sau .  
(1)  Dấu hiệu cố định phải rõ ràng, phân biệt với bất kỳ dấu hiệu nào  khác  trên thân  tàu và 
được sơn bằn g màu tương phản với xung quanh.  
(2)  Dấu hiệu cố định nêu ở -1(1) phải cao tối thiểu là 200  mm và dấu hiệu cố định nêu ở -
1(2) phải cao tối thiểu là 100  mm. Chiều rộng của  dấu hiệu cân đối với chiều cao.  
(3)  Dấu hiệu cố định phải làm bằng chữ nổi hoặc khắc chìm hoặc đột chìm  hoặc bằng 
phương pháp đánh dấu tương đương  khác , và có th ể đảm bảo  được  rằng dấu  hiệu 
không dễ dàng  xoá được . Trong trường hợp này, phương pháp đánh dấu phải không 
làm ảnh hưởng đến độ bền của kết cấu thân tàu.  Phần 2A, Chƣơng 1   QCVN  21: 2023/BGTVT  
33 1.2 Hàn 
1.2.1  Phạm vi áp dụng  
Đường hàn dùng trong kết cấu thân tàu và các thiết bị quan trọng phải phù hợp với các 
yêu cầu ở Phần 6 “Hàn” (sau đây gọi là Phần 6)  và những yêu cầu ở 1.2 của Phần này.  
1.2.2  Bố trí  
1 Phải đặc biệt quan tâm tới việc bố trí các cơ cấu thân tàu để sao cho có thể tiến hành hàn 
một cách thuận tiện.  
2 Đường hàn phải được bố trí xa những nơi có thể có tập trung ứng suất lớn.  
1.2.3  Chi tiết mối hàn  
1 Chi tiết về mối hàn giáp mép và mối hàn chồng mép phải phù hợp với những yêu cầu ở  
Chương 2  Phần 6. Chiều rộng mép chồng của mối hàn chồng mép hoặc chồng mép kiểu 
uốn lượn có kh ả năng ph ải chịu uốn phải tương đương với các tiêu chuẩn sau : 
(1) Chiều rộng mép chồng (b c) của mối hàn chồng mép  phải không nhỏ hơn trị số xác 
định theo công thức sau đây, nhưng không cần vượt quá 50 mm .  
 bc = 2t + 25   (mm)  
Trong đó:  
t : Chiều dày của tấm mỏng hơ n, mm. 
(2) Chiều rộng phần chồng (b c) của mối hàn chồng mép kiểu uốn lượn phải không nhỏ 
hơn trị số xác định theo công thức sau đây, nhưng không  cần vượt  quá 40 mm.  
 bc = t + 25    (mm) 
Trong đó:  
t : Chiều dày của tấm mỏng hơn, mm.  
2  Đối với mối hàn giáp mép của các tấm có chiều dày chênh nhau lớn hơn 4 mm, mép của 
tấm dày hơn nói chung phải được vát đi không quá 1/3 ở đầu của tấm dày hơn.  
3 Số hiệu và quy cách của mối hàn góc phải phù hợp với các yêu cầu ở Bảng 2A/1.4 và 
việc áp dụng mối hàn góc vào cơ cấu thân tàu phải theo yêu cầu ở Bảng 2A/1.5. Ở các 
tàu hàng lỏng , kiểu và kích thước của mối hàn phải theo yêu cầu ở Bảng 2A/27.20.  
4 Đường hàn lỗ (h àn cấy) phải có hình dạng thích hợp để có thể hàn ngấu xuống toàn bộ 
mép dưới của đáy lỗ. Kích thước mối hàn góc của đường hàn lỗ phải là F1 như yêu cầu ở 
Bảng 2A/1.4 và khoảng cách các lỗ hàn phải lấy theo yêu cầu của Đăng kiểm.  
5 Trong trường hợp mối hàn  chữ thập  ở vị trí tải trọng lớn tác dụng lên tấm đính kèm và  
truyền qua mối hàn và tấm trung gian  (xem Hình  2A/1. 3), phải tính đến sự khác biệt về độ 
dày và xem xét đặc biệt  để đưa ra biện pháp như tăng chiều dày  chân đường hàn , vát 
mép, v.v…  để tránh  tập trung ứng suất  lớn. QCVN 21 : 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 1 
34 Bảng 2A/1.4     Số hiệu và quy cách của mối hàn góc  
(Đơn vị: mm)  
Số hiệu  
mối hàn  
 
 
 
 
 
Chiều dày  
cơ cấu   
   
   
 
 
  Hàn chồng mép          Hàn chữ T                Chiều dài mối hàn và bước hàn        
Đường hàn liên tục  Đường hàn gián đoạn  
Chiều rộng mối hàn f Chiều rộng  
mối hàn f Chiều dài  
mối hàn w Bước hàn p 
F1 F2 F3 F4 
5 trở xuống  3 
3 3 60 150 250 
6 4 4 
75 200 350 7 5 
4 5 8 
9 
6 6 10 
11 
12 
7 5 7 13 
14 
15 
8 6 8 16 
17 
18 
9 
7 9 19 
20 
21 
22 
10 10 23 
24 
25 
Từ 26 đến 40  11 8 11 
Chú thích : 
(1) Nếu các cơ cấu gia cường dọc được nối với nhau bằng mối hàn góc thì chiều rộng mối hàn 
phải phù hợp với Bảng 2A/  1.4 và Bảng này, trừ trường hợp tổng diện tích tiết diện của các 
mối hàn lớn hơn diện tích tiết diện nhỏ nhất của các cơ cấu.  
(2) Nếu đầu mút của các cơ cấu như sườn, xà boong và nẹp gia cường được hàn trực tiếp với 
tôn boong, tôn bao, tôn đáy trên hoặc t ôn vách thì chiều rộng mối hàn phải không nhỏ hơn 
0,7 lần chiều dày bản thành cơ cấu.  
(3) Nếu xà boong, sườn, nẹp và sống được hàn với tôn boong, tôn bao, tôn đáy trên bằng mối 
hàn gián đoạn thì mối hàn phải liên tục ở các đoạn như mô tả ở Hình 2A/1. 3 (a). Nếu cơ cấu 
được đặt đối diện với mã như mô tả ở Hình 2A/1. 3 (b) hoặc (c) thì tại mút của cơ cấu hoặc 
đỉnh mã, mối hàn phải liên tục trên đoạn dài thích hợp. Mối hàn có thể được lấy như ở Hình t 
f   
f 
f 
t 
f f t 
t   w 
w 
   p Phần 2A, Chƣơng 1   QCVN  21: 2023/BGTVT  
35 2A/1. 3 (d) nếu toàn bộ chiều dài mối nối được hàn liên tụ c một lớp mỏng có tác dụng tương 
đương với mối hàn F2.  
(4) Nếu bản mép hoặc tôn đáy trên bao gồm cả tấm mặt của bệ máy hoặc các bệ quan trọng 
khác, thì số hiệu của mối hàn phải thỏa mãn yêu cầu đối với bệ máy.  
(5) Đối với các mối nối chưa được đề cập ở phầ n đáy đôi kết cấu theo hệ thống dọc, phải áp 
dụng những yêu cầu như đối với kết cấu theo hệ thống ngang.  
(6) Trong trường hợp nếu các vách khoang dự định chở hàng lỏng là vách sóng, thì mối hàn của 
vách sóng phải phù hợp với những yêu cầu đưa ra ở 12.4. Tr ong trường hợp nếu các vách 
khoang không dự định chở hàng lỏng là vách sóng, thì kiểu mối hàn góc sử dụng cho vách 
sóng phải phù hợp với các yêu cầu cho vách phẳng.  QCVN 21 : 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 1 
36 Bảng 2A/1.5     Sử dụng mối hàn góc  
STT Cơ cấu  Vùng sử dụng  Số hiệu 
mối hàn 
1 
Bánh 
lái Xương bánh lái  Với tôn bánh lái  F3 
2 Với xương đứng tạo thành cốt bánh lái  F1 
3 Với các xương  bánh lái (trừ các cơ cấu trên ) F2 
4 
Đáy 
đơn Đà ngang tấm  Với tôn 
bao Ở vùng đáy gia cường mũi tàu,  
khoang đuôi và két sâu  F3 
5 Các vùng k hác F4 
6 Với bản 
mép Ở vùng đáy gia cường mũi tàu 
và buồng máy chính  F3 
7 Các vùng khác  F4 
8 Với bản thành và bản mép  
của sống chính  đáy F1 
9 
Sống 
chính 
đáy Sống đáy  Với tôn  
giữa đáy  Ở vùng đáy gia cường mũi tàu  F2 
10 Các vùng khác  F3 
11 Với bản mép  F3 
12 Với đà ngang tấm  F2 
13 
Sống  
phụ 
đáy Sống đáy  Với 
tôn bao  Ở vùng đáy gia cường mũi tàu  F3 
14 Các vùng khác  F4 
15 Với 
bản mép  Ở vùng buồng máy chính  F3 
16 Các vùng khác  F4 
17 Với đà ngang tấm  F3 
18 
Đáy đôi  
kết c ấu 
theo hệ  
thống  
ngang  Đà ngang đặc  Với 
tôn bao  Ở vùng đáy gia cường mũi tàu  F3 
19 Các vùng khác  F4 
20 
Với 
tôn đáy  
trên Thành bệ máy chính và bệ ổ  
chặn  F2 
21 Ở vùng đáy gia cường mũi tàu,  
buồng máy chính (trừ các vùng  
nêu trên)  F3 
22 Các vùn g khác  F4 
23 Với các sống dưới đáy trên phía dưới bệ 
máy chính  F1 
24 Với sống  
chính 
đáy Ở vùng đáy gia cường mũi tàu,  
buồng máy chính (trừ các vùng  
trên) F2 
25 Các vùng khác  F3 
26 Với sống hông  F2 
27 Đà ngang kín nước  
hoặc kín dầu  Với các cơ  cấu xung quanh  F1 
28 Nẹp gia cường đà  
ngang tấm  Với đà ngang kín nước và kín dầu  F3 
29 Với đà ngang kín nước khác  F4 
 Phần 2A, Chƣơng 1   QCVN  21: 2023/BGTVT  
37 Bảng 2A/1.5      Sử dụng mối hàn góc  (tiếp theo)  
STT Cơ cấu  Vùng sử dụng  Số hiệu  
mối hàn  
30 
Đáy đôi  
kết cấu  
theo hệ  
thống  
ngang  Đà 
ngang  
hở Dầm ngang 
đáy dưới  Với tôn bao  F4 
31 Dầm ngang 
đáy trên  Với tôn đáy trên  F4 
32 Mã Với sống chính đáy  F3 
33 Với sống hông  F2 
34 Thanh 
chống  Với sống phụ đáy  F4 
35 
Sống chính đáy  Với dải tôn 
giữa đáy  Vùng kín nước và kín dầu  F1 
36 Các vùng khác  F3 
37 
Với tôn 
đáy Vùng kín nước và kín dầu  F1 
38 Vùng dưới bệ máy chính hoặc 
ổ chặn  F2 
39 Các vùng khác  F3 
40 
Sống phụ đáy  
(gián đoạn ) Với tôn  
bao Vùng đáy gia cường phía mũi  F3 
41 Các vùng khác  F4 
42 Với tôn  
đáy trên  Vùng buồng máy  F3 
43 Các vùng khác  F4 
44 Với đà 
ngang đặc  Vùng đáy gia cường phía mũi 
và buồng máy chính  F3 
45 Các vùng khác  F4 
46 Sống phụ  
bệ máy  chính  Với tôn đáy trên  F2 
47 Với tôn bao  F4 
48 Sống hông  Với tôn bao hoặc tấm ốp góc  F1 
49 Mã hông  Với sống hông  F1 
50 Với tấm ốp góc  F2 
51 Nẹp gia cường  
tôn bao  Mối hàn nối với tôn bao lấy như đối với dầm dọc mạn  
52 Nửa sống phụ đáy  Mối hàn nối với tôn bao và đà ngang đặc lấy như đối  
với sống phụ  
53 
Đáy 
đôi 
kết cấu  
theo 
hệ 
thống  
dọc Dầm dọc  Với tôn bao ở vùng đáy gia cường phía mũi  F3 
54 Với tôn bao (ngoài vùng trên) hoặc tôn đáy trên  F4 
55 
Đà ngang đặc  Với tôn 
bao và tôn 
đáy trên Tại mút của đà ngang, đoạn dài 
bằng hai khoảng sườn  F2 
56 Các vùng khác  F3 
57 Với sống chính  đáy F2 
58 Mã ở sống chính  Với sống chính, tôn bao và tôn đáy trên  F3 
59 Mã của sống hông  
trong đáy đôi  Với sống hông  F2 
60 Với tôn bao và tôn đáy trên  F3 
61 Nẹp gia cường  
sống phụ  Với sống phụ  F4 QCVN 21 : 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 1 
38 Bảng 2A/1.5     Sử dụng mối hàn góc (tiếp theo)  
STT Cơ cấu Vùng sử dụng  Số hiệu  
mối hàn  
62 
Sườn Với tôn  
bao Khoang đuôi, vùng 0,125  L kể từ mũi và trong 
két sâu  F3 
63 Các vùng khác  F4 
64 Sườn 
bằng thép 
ghép  Bản thành 
của sườn  Với tôn bao hoặc 
bản mép  Ở vùng 0,125  L kể từ mũi 
và trong két sâu  F2 
65 Các vùng khác  F3 
66 
Boong  Dải tôn mép 
boong  Với tôn  
mạn Ở boong tính toán  F1 
67 Các boong khác  F2 
68 Xà boong  Với tôn  
boong  Trong các két  F3 
69 Các vùng khác  F4 
70 Xà boong  
bằng thép 
ghép  Bản thành  Với tôn  
boong hoặc bản 
mép Trong các két  F2 
71 Các vùng khác  F3 
72 Cột 
chống  Cột chống  Đỉnh cột và chân cột  F1 
73 Các mối hàn của cột ghép  F3 
74 Miệng  
khoang  Thành miệng  
khoang  Với tôn boong (trừ các vùng nêu ở dòng dưới)  F2 
75 Góc miệng khoang ở boong tính toán  F1 
76 Xà tháo lắp  Các mối hàn ghép các chi tiết  F3 
77 
Vách   
Nẹp vách   
Với tôn  
vách  Từ đầu dưới của mã nối 
nẹp với sống boong trở lên  F1 
78 Ở vách két sâu  F3 
79 Các vùng khác  F4 
80 
Tôn vách  Với vành  
biên Vách kín nước và vách kín 
dầu F1 
81 Các vùng khác  F3 
82 
Bệ máy Thành bệ 
hoặc mã  Với bản mép  Bệ máy chính, bệ ổ chặn, 
bệ nồi hơi, bệ máy phát 
chính  F1 
 
83 Với tôn đáy  
trên hoặc tôn bao  Bệ máy chính và bệ ổ chặn  F2 
84 Với bản thành 
sống đáy  Bệ máy chính hoặc bệ ổ 
chặn  F1 
85 Xà boong  
khỏe, 
sườn  
khỏe, 
sống  
mạn, sống  
boong và  
sống vách  Bản thành 
hoặc  tấm 
sống  Với tôn bao, tôn 
boong hoặc tôn 
vách  Trong các két, sườn khỏe 
ở 0,125  L kể từ mũi và 
sống mạn  F2 
86 Các vùng khác  F3 
87 Mối hàn ở mút của cơ cấu khỏe và tấm sống với 
tôn bao, tôn boong, tôn đáy trên  hoặc tôn vách  F1 
 
88 Với bản mép hoặc 
bản thành của cơ 
cấu khỏe  Trong các két, sườn khỏe 
ở vùng 0,125  L kể từ mũi 
và sống  mạn  
F2 Phần 2A, Chƣơng 1   QCVN  21: 2023/BGTVT  
39 Bảng 2A/1.5     Sử dụng mối hàn góc (tiếp theo)  
STT Cơ cấu  Vùng sử dụng  Số hiệu  
mối hàn  
89 
Xà boong 
khỏe, 
sườn  
khỏe, 
sống 
mạn, sống  
boong và  
sống vách  Bản thành hoặc  
tấm sống  Với bản 
thành hoặc 
bản mép 
của cơ cấu 
khỏe  Các 
vùng  
khác  Khi diện tích tiết diện 
bản mép lớn hơn  65 
cm2 F2 
90 Khi diện tích tiết diện 
bản mép không lớn 
hơn  65 cm2 F3 
91 Mã chống vặn 
trên bản t hành 
hoặc tấm sống  Với các cơ cấu xung quanh  F3 
92 Các phần khoét 
của bản thành 
hoặc tấm sống  Với bản thành của sườn, xà boong, hoặc nẹp  F2 
93 Mã mút của cơ cấu  Tại mối nối của cơ cấu với mã  
(Trừ các vùng đã nêu ở trên)  F1 
Chú thích :  
(1) Nếu các cơ cấ u gia cường dọc được nối với nhau bằng mối hàn góc thì chiều rộng mối hàn 
phải phù hợp với Bảng 2A/1.4 và Bảng này, trừ trường hợp tổng diện tích tiết diện của các 
mối hàn không nhỏ hơn diện tích tiết diện nhỏ nhất của các cơ cấu.  
(2) Nếu mút của các cơ cấ u như sườn, xà boong và nẹp gia cường được hàn trực tiếp với tôn 
boong, tôn bao, tôn đáy trên hoặc tôn vách thì chiều rộng mối hàn phải không nhỏ hơn 0,7 
lần chiều dày bản thành cơ cấu.  
(3) Nếu xà boong, sườn, nẹp và sống được hàn với tôn boong, tôn bao, t ôn đáy trên bằng mối 
hàn gián đoạn thì mối hàn phải liên tục ở các đoạn như mô tả ở Hình 2A/1. 4(a). Nếu cơ cấu 
được gắn mã với các cơ cấu ở mặt đối diện như mô tả ở Hình 2A/1. 4 (b) hoặc (c) thì tại mút 
của cơ cấu hoặc đỉnh mã, mối hàn phải liên tục trên  đoạn dài thích hợp. Mối hàn có thể được 
lấy như ở Hình 2A/1. 4(d) nếu toàn bộ chiều dài mối nối được hàn bằng mối hàn có quy cách 
đảm bảo hiệu quả không kém mối hàn F2.  
(4) Nếu bản mép hoặc tôn đáy trên bao gồm cả tấm mặt của bệ máy chính hoặc các bệ của các 
máy quan trọng khác, thì số hiệu của mối hàn phải thỏa mãn yêu cầu đối với bệ máy.  
(5) Đối với các mối nối chưa được đề cập ở phần đáy đôi kết cấu theo hệ thống dọc, phải áp 
dụng những yêu cầu như đối với kết cấu theo hệ thống ngang.  
(6) Trong trường h ợp nếu các vách khoang dự định chở hàng lỏng là vách sóng, thì mối hàn của 
vách sóng phải phù hợp với những yêu cầu đưa ra ở 12.4. Trong trường hợp nếu các vách 
khoang không dự định chở hàng lỏng là vách sóng, thì kiểu mối hàn góc sử dụng cho vách 
sóng phả i phù hợp với các yêu cầu cho vách phẳng  
 QCVN 21 : 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 1 
40  
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/1. 3    Ví dụ về mối hàn  chữ thập  
 
 
     
 
 
 
 
 
 
      
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/1. 4    Phần liên tục của đƣờng hàn  
 Tấm đính kèm  Tải trọng  
Tấm trung gian  
F1 
(b) (c) F1 0,15l  
0,1l 0,05 l  0,1l 
l F1 F3 hoặc F4  F1 
F3 (a) 
 F2 
(d) Phần 2A, Chƣơng 2   QCVN 21: 2023/BGTVT  
41 CHƢƠNG 2    SỐNG MŨI VÀ SỐNG ĐUÔI  
 
2.1 Sống mũi  
2.1.1  Sống mũi tấm  
1 Chiều dày (t) của sống mũi dạng tấm tại vị trí đường nước chở hàng thiết kế lớn nhất phải 
không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
 t = 1,5 
L 50  +  3,0  (mm)  
 Lên phía trên và xuống phía dưới của đường tải trọng thiết kế lớn nhất, ch iều dày của 
sống mũi tấm có thể giảm dần đến mép trên của tấm sống mũi và tôn giữa đáy. Tại mép 
trên chiều dày sống mũi tấm có thể lấy bằng chiều dày tôn mạn (ở phần mũi), tại mép 
dưới chiều dày sống mũi tấm phải bằng chiều dày tôn giữa đáy.  
2 Sống mũi tấm  phải được gia cường bằng các mã ngang đặt cách nhau không xa quá 1 
mét. Nếu bán kính cong ở mép trước của sống mũi lớn, thì phải có biện pháp gia cường 
thích đáng bằng cách đặt nẹp gia cường dọc tâm hoặc bằng cách tăng chiều dày của tấm 
sống mũi so với qu y định ở -1, hoặc bằng biện pháp thích hợp khác.  
2.2  Sống đuôi  
2.2.1  Phạm vi áp dụng  
  Những yêu cầu ở mục 2.2 này chỉ áp dụng cho những sống đuôi không có trụ bánh lái.  
2.2.2  Trụ chân vịt  
1 Trụ chân vịt của sống đuôi bằng thép đúc và sống đuôi dạng tấm p hải có hình dạng thích 
hợp với dòng chảy phía sau thân tàu. Kích thước tiêu chuẩn của trụ chân vịt được cho 
bởi các công thức và hình vẽ ở Hình 2.A/2.1. Chiều rộng và chiều dày của trụ chân vịt ở 
phía dưới của ụ đỡ trục chân vịt phải được tăng dần để có độ  bền và độ cứng tương 
xứng với ky sống đuôi.  
2 Chiều dày thành ụ đỡ trục chân vịt được tính theo các yêu cầu (1) hoặc (2) sau đây:  
 (1) Chiều dày thành ụ đỡ trục chân vịt tính theo  chiều dài tàu:  
  0,9L + 10  (mm)  
  (2) Chiều dày thành ụ đỡ trục chân vịt tính theo  đường kính trục chân vịt:   
   0,23d s + 30  (mm)  
 Trong đó:  
ds : Đường kính trục chân vịt (mm) quy định ở Chương 6, Phần 3 của Quy chuẩn.  
3 Trụ chân vịt của sống đuôi bằng thép đúc và sống đuôi dạng tấm phải có các mã ngang 
đặt theo khoảng cách t hích hợp. Nếu bán kính cong ở mép sau ở sống đuôi lớn phải có 
nẹp gia cường ở dọc tâm.  
 Nếu sống đuôi sử dụng thép tròn thì bán kính phải không nhỏ hơn trị số tính theo công 
thức sau:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 2 
42    0,7(0,40L+16)  (mm)  
 Tại liên kết của thép tròn với thép đúc hoặc giữ a thép tròn với nhau phải có chiều sâu mối 
hàn không nh ỏ hơn 1/3 đường kính thép tròn . 
4 Đối với các tàu có tốc độ tương đối so với chiều dài lớn, kích thước các phần của trụ 
chân vịt phải được tăng thích đáng.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/2.1   K ích thƣớc tiêu chuẩn c ủa trụ chân v ịt 
2.2.3  Ky sống đuôi  
1 Kích thước từng tiết diện ngang của ky (Xem Hình 2A/2.2) phải được xác định theo các 
công thức ở từ (1) đến (4) sau đây. Mô men uốn và lực cắt phát sinh ở ky tính theo lực 
tác dụng lên bánh lái lấy th eo quy định ở 25.1.2.  
(1) Mô đun chống uốn Z z của tiết diện x lấy đối với trục thẳng đứng Z -Z phải không nhỏ 
hơn: 
  
SP
zMKZ80  (cm3) 
 Trong đó:  
M  :   Mô men uốn tại tiết diện x đang xét, xác định theo công thức sau:  
  M = Bx  (Mmax = Bl), N.m.  
B  :   Phản lực gối đỡ trục lái (N) lấy như ở 25.1.4 -1. 
x   :  Khoảng cách từ điểm giữa của gối đỡ trục đến tiết diện đang xét (m), xem Hình 
2A/2.2.  
l   :  Khoảng cách (m) tính từ điểm giữa của gối đỡ trục đến điểm cố định ky sống W :  2,2L +   88  (mm)  
T  :  0,18L + 15  (mm)  
R  :  0,40L + 16  (mm)  
Trụ chân vịt của sống đuôi 
bằng thép đúc   
  R 
1,2W    0,6W   T 
1,3T 
W 
1,25W  T R W : 2,5L + 100    (mm)  
T  : 2.2
L + 5,0  (mm)  
R  :  0,40L + 16   (mm)  
Trụ chân vịt  của sống đuôi 
bằng thép tấm  
 
 W Phần 2A, Chƣơng 2   QCVN 21: 2023/BGTVT  
43 đuôi, xem Hình 2A / 2.2)  
KSP  :  Hệ số vật liệu làm ky lấy theo quy định ở 25.1.1 -2. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
    
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/2.2    Ky s ống đuôi 
 
(2) Mô đun chống uốn Z y đối với trục nằm ngang Y -Y phải không nhỏ hơn:  
 Zy = 0,5Z z   (cm3) 
 Trong đó:  
Zz :  Được xác định như ở (1).  
(3) Diện tích tiết diện tổng cộng A s của các chi tiết theo hướng Y -Y phải không nhỏ hơn:  
 As =  
BK
48    (mm2) 
 Trong đó:  
B và K : Lấy như ở (1)  
(4) Tại tiết diện bất kỳ trong phạm vi chiều dài l, ứng suất tương đương phải không lớn 
hơn 115 /K  (N/mm2). Ứng suất tương đương e được tính theo công thức sau:  
 
e = 
22
b3    (N/mm2) 
 Ứng suất uốn và ứng suất cắt xuất hiện trên ky được xác định theo các công thức 
tương ứng sau:  
Ứng suất uốn:  
b
zM
Zx  (N/mm2) 
Ứng suất cắt:   
sB
A   (N/mm2) 
  Trong đó:  
Zz, As, M,  và B : Như quy định ở từ  (1) đến (3) . 
2 Chiều dày của các tấm thép tạo thành phần chính của ky sống đuôi của sống đuôi bằng 
thép tấm phải không nhỏ hơn chiều dày của th ép tấm tạo nên phần chính của trụ chân vịt. x 
l  Y  Y 
  Z 
 Z  Z 
 Y 
 X QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 2 
44 Các gân ngang của ky sống đuôi phải được bố trí ở dưới trụ chân vịt, dưới các tấm mã và 
ở các vị trí thích hợp khác.  
2.2.4   Gót ky  
 Gót ky của sống đuôi phải có chiều dài ít nhất bằng 3 lần khoảng cách sườn ở vùn g đó và 
phải được liên kết chắc chắn với tôn giữa đáy.  
2.2.5   Giá bánh lái  
1 Kích thước mỗi tiết diện ngang của giá bánh lái phải được xác định theo các công thức từ 
(1) đến (3) dưới đây. Mô men uốn, lực cắt và mô men xoắn phát sinh trên giá bánh lái 
được tính theo lực tác dụng lên bánh lái quy định ở 25.1.2.  
(1) Mô đun chống uốn Z x của tiết diện đối với trục nằm ngang X -X phải không nhỏ hơn:  
  
rh
xMKZ67  (cm3)  
  Trong đó:  
M  :  Mô men uốn tại tiết diện đang xét được Đăng kiểm chấp thuận.  
Krh  :  Hệ số vật liệu làm giá bánh lái lấy theo quy định ở 25.1.1 -2. 
(2) Diện tích tiết diện tổng cộng A h của các chi tiết theo hướng Y -Y phải không nhỏ hơn:   
  
rh
hBKA48  (mm2) 
  Trong đó:  
B :  Phản lực gối đỡ trục lái (N) lấy như ở 25.1.4 -1. 
Krh : Hệ số vật liệu của vật liệu làm giá bánh lái, xác định theo 2A/ 25.1.1 -2. 
(3) Tại bất kỳ tiết diện nào trong phạm vi chiều cao giá bánh lái, ứng suất tương đương 
phải không được lớn hơn 120/K, N/mm2. 
Ứng suất tương đương  
e phải được xác định theo công thức sau:  
 
e  = 
2 2 2
bt3( )        (N/mm2) 
 Các ứng suất uốn, cắt và xoắn xuất hiện trên giá bánh lái phải được Đăng kiểm xem 
xét riêng.  
2 Tính liên tục của kết cấu tại mối nối giữa giá bánh lái và t hân tàu phải được quan tâm đặc 
biệt. 
3 Nếu mối nối giữa giá bánh lái và cơ cấu thân tàu được lượn dần vào tôn bao thì khả năng 
chịu uốn của tôn giá  bánh lái và ứng suất trong các mã gia cường ngang phải được quan 
tâm đặc biệt.  
4 Chiều dày của tôn bao giá bánh lái phải không nhỏ hơn:  
1 rh 2,4 L K
 (mm)  
 Trong đó:  
L1: Chiều dài của tàu quy định ở 1.2.20 Phần 1A hoặc 0,97 lần chiều dài đo theo 
đường n ước chở hàng thiết kế lớn nhất, lấy trị số nào nhỏ h ơn (m).  Phần 2A, Chƣơng 2   QCVN 21: 2023/BGTVT  
45    Krh : Như quy định ở -1(1) 
5 Liên kết với kết cấu thân tàu  
 Tôn giá bánh lái phải được liên kết hữu hiệu với kết cấu phần đuôi tàu, ví dụ được liên kết 
với tôn vỏ và các sống ngang/ sống dọc để có được sự truyền lực thích hợp (xem Hình 
2A/2.3)  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/2.3    Mối nối của giá bá nh lái với kết cấu đuôi tàu  
 Mã hoặc sống phải được lắp đặt bên trong giá bánh lái phải trùng với tấm tôn vỏ bên 
ngoài (xem Hình 2A/2.3) trừ trường hợp không thể lắp đặt.  
 Các xương ngang của giá bánh lái phải đưa lên đến tận boong kề cận với số lượng hữu 
hiệu.  
 Các đà ngang tấm tăng cường phải được đặt trùng vị trí với các xương ngang của giá 
bánh lái để tạo được mối nối chắc chắn với thân tàu.  
 Vách dọc tâm (vách chặn) ở khoang đuôi phải được liên kết với giá bánh lái.  
 Phải tránh khoét lỗ hàn ở mối nối g iữa xương ngang và tôn vỏ (xem Hình 2A/2.3).  
 Mối nối giữa tôn giá bánh lái và tôn vỏ phải bằng đường hàn ngấu hoàn hoàn. Bán kính 
lượn góc mối hàn phải cố gắng mở rộng và có thể đạt được bằng cách mài (xem Hình 
2A/2.3).  
2.2.6   Liên kết của sống đuôi với đ à ngang tấm  
 Sống đuôi phải được kéo từ trục chân vịt lên phía trên và hàn chắc chắn với đà ngang 
vòm đuôi có chiều dày không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
0,035L + 8,5   (mm)  
2.2.7   Ổ đỡ chốt bánh lái  
1 Chiều dài của thành ổ đỡ chốt bánh lái phả i không nhỏ hơn chiều dài của bạc đỡ chốt 
bánh lái.  
2 Chiều dày của thành ổ đỡ chốt bánh lái phải không nhỏ hơn 0,25 dpo. Tuy vậy, đối với các 
tàu được quy định ở 25.1.1 -5, chiều dày của thành ổ đỡ chốt bánh lái phải được tăng      Vùng tránh khoét lỗ hàn  
 
 
 Bán kính lượn  
góc mối hàn  
Bán kính lượn  
góc mối hàn  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 2 
46 thích đáng.  
 Trong đó:  
dpo  :  Đường kính thực của chốt đo ở mặt ngoài của ống lót, mm.  
2.2.8   Hầm trục lái  
1 Vật liệu, đường hàn và mối nối với tôn vỏ  
 Yêu cầu này áp dụng cho toàn bộ hầm trục lái (phía trên hoặc phía dưới sống đuôi)  
 Thép dùng làm hầm trục lái phải có tính hàn, có hàm lượng các bon không vượt quá 
0,23% khi phân tích mẻ nấu hoặc hàm lượng các bon tương đương C EQ không vượt quá 
0,41%.  
 Đường hàn tại mối nối giữa hầm trục lái và tôn vỏ hoặc đáy của sống đuôi phải ngấu hoàn 
toàn.  
 Bán kính r (mm) mối hàn góc (xem Hình 2 A/2.4) phải cố gắng mở rộng, phù hợp với công 
thức sau đây:  
  r = 60        khi 
s40
K  (N/mm2) 
  r = 0,1d l  không nhỏ hơn 30,  khi 
s40
K  (N/mm2) 
  Trong đó:  
   dl : Đường kính trục lái như ở 25.1.5 -2 
   Ks : Hệ số vật liệu  quy định ở 25.1.2 -2 
 Bán kính này có thể đạt được bằng cách mài. Nếu sử dụng đá mài hình đĩa để mài thì 
cần tránh tạo ra các đường rãnh theo hướng đường hàn. Bán kính này phải được kiểm 
tra bằng dưỡng để đảm bảo độ chính xác. Tối thiểu phải kiểm tra bốn m ặt. Báo cáo kết 
quả kiểm tra phải được Đăng kiểm chấp thuận.  
 Hầm trục lái làm bằng vật liệu khác với thép phải được Đăng kiểm xem xét đặc biệt.  
2 Quy cách kết cấu  
 Nếu trục lái được bố trí trong hầm trục theo cách làm cho hầm trục phát sinh ứng suất do 
lực tác dụng lên bánh lái thì quy cách kết cấu của hầm trục phải được xác định như sau:  
 (a) Ứng suất tương đương do uốn và cắt không vượt quá 0,35 σY. 
 (b) Ứng ứng suất uốn trong hầm trục lái phải thoả mãn các công thức sau:  
   
s80
K  (N/mm2) 
  Trong đó:  
σ : Như quy định ở -1. 
  Ks : Hệ số vật liệu quy định ở 25.1.2 -2, nhưng không được lấy nhỏ hơn 0.7  
  σY : Giới hạn chảy của vật liệu sử dụng (N/mm2). 
 Để tính toán ứng suất uốn, nhịp được xét là khoảng cách giữa trung điểm chiều  
cao của ổ đỡ  dưới của trục lái và điểm mà hầm trục ăn vào tôn mạn hoặc đáy của 
sống đuôi.  Phần 2A, Chƣơng 2   QCVN 21: 2023/BGTVT  
47  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/2.4    Bán kính lƣợn mối hàn  
 
 Bán kính lượn  
Bán kính lượn  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 3 
48 CHƢƠNG 3    ĐÁY ĐƠN  
3.1 Quy định chung  
1 Những yêu cầu của Chương này được áp dụng cho kết cấu đáy đơn của các tàu mà đáy  
đôi bị khuyết từng phần hoặc toàn bộ phù hợp với yêu cầu ở 4.1.1 -2 hoặc -3. 
2 Kết cấu đáy ở khoang mũi và khoang đuôi phải thỏa mãn những yêu cầu ở 7.2 và 7.3.  
3.2 Sống chính  
3.2.1  Bố trí và kết cấu  
 Các tàu đáy đơn phải có sống chính gồm một bản thành và một bản mép. Sống chính 
phải được kéo càng dài về phía mũi tàu và đuôi tàu càng tốt.  
3.2.2  Bản thành  
1 Chiều dày bản thành ( t) của sống chính phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau 
đây. Ra ngoài đoạn giữa tàu chiều dày đó có thể được giảm dầ n và ở các đoạn mũi tàu 
và đuôi tàu chiều dày đó có thể còn bằng 0,85 chiều dày ở đoạn giữa tàu.  
t = 0,065L +  5,2   (mm)  
2 Bản thành của sống chính phải được đưa lên đến cao bằng mép trên của đà ngang đáy.  
3.2.3  Bản mép  
1 Chiều dày của bản mép nêu ở 3.2. 1 phải không nhỏ hơn chiều dày yêu cầu của bản 
thành liên tục ở đoạn giữa tàu. Bản mép phải được kéo dài từ vách mũi đến vách đuôi.  
2 Chiều rộng của bản mép ( b) đặt lên bản thành phải không nhỏ hơn trị số tính theo công 
thức sau đây:  
b = 16,6L - 200  (mm) 
 Ra ngoài đoạn giữa tàu chiều rộng đó có thể được giảm dần và ở các đoạn mũi tàu và 
đuôi tàu chiều rộng đó có thể còn bằng 0,8 chiều rộng yêu cầu tính theo công thức trên.  
3.2.4  Sống chính trong buồng nồi hơi  
 Trong buồng nồi hơi chiều dày của các thành  phần kết cấu của sống chính phải được 
tăng 1,5 mm so với chiều dày yêu cầu ở 3.2.  
3.3 Sống phụ  
3.3.1  Bố trí  
1 Trong vùng từ sống chính đến mép dưới của cung hông, các sống phụ phải được đặt sao 
cho khoảng cách của chúng không lớn hơn 2,15 m.  
2 Trong đoạ n 0,4 L giữa tàu, ở vùng giữa sống chính và sống phụ, giữa các sống phụ, giữa 
sống phụ và mép dưới của cung hông, ít nhất phải có một hàng nẹp gia cường đáy có 
kích thước thích hợp.  
3  Ở đoạn từ vách chống va đến 0,05 L sau đoạn đáy gia cường mũi tàu quy đ ịnh ở 4.8.2, Phần 2A, Chƣơng 3   QCV N 21: 2023/BGTVT  
49 khoảng cách các sống phụ phải không lớn hơn 0,9 m.  
3.3.2  Kết cấu  
 Sống phụ phải gồm có một bản thành và một bản mép và phải được kéo càng dài về phía 
mũi tàu và đuôi tàu càng tốt.  
3.3.3  Bản mép  
 Chiều dày của bản mép sống phụ (t) phải không  nhỏ hơn chiều dày của bản thành sống 
phụ. Ở đoạn giữa tàu diện tích tiết diện bản mép phải không nhỏ hơn trị số tính theo công 
thức sau đây:  
0,454L + 8,8   (cm2) 
 Ra ngoài đoạn giữa tàu diện tích tiết diện bản mép có thể được giảm dần và ở các đoạn 
mũi tàu và đuôi tàu diện tích đó có thể còn bằng 0,9 diện tích tiết diện bản mép ở đoạn 
giữa tàu.  
3.3.4  Bản thành  
1 Ở đoạn giữa tàu chiều dày của bản thành sống phụ (t) phải không nhỏ hơn trị số tính theo 
công thức sau đây:  
t = 0,042L + 5,8  (mm)  
 Ra ngoài đ oạn giữa tàu chiều dày đó có thể được giảm dần, và ở các đoạn mũi và đoạn 
đuôi tàu chiều dày đó có thể còn bằng 0,85 chiều dày ở đoạn giữa tàu.  
2 Trong buồng máy chiều dày của bản thành phải không nhỏ hơn trị số yêu cầu ở 3.2.2 -1 
đối với bản thành liên tục  của sống chính.  
3.3.5  Sống phụ trong buồng nồi hơi  
 Trong buồng nồi hơi chiều dày của bản mép và bản thành sống phụ phải được tăng 1,5 
mm so với các chiều dày quy định ở 3.3.3 và 3.3.4.  
3.4 Đà ngang tấm  
3.4.1  Bố trí và kích thƣớc  
1 Đà ngang tấm phải đư ợc đặt tại mỗi mặt sườn và phải có các kích thước không nhỏ hơn 
trị số tính theo các công thức sau đây, tuy nhiên chiều dày không cần lớn hơn 12 mm:  
Chiều cao tiết diện ở đường tâm tàu:  0,0625l   (m) 
Chiều dày:  10d 0 + 4  (mm)  
Trong đó:  
l:   Chiều dài nhịp giữa các đỉnh của các mã sườn đo ở giữa tàu cộng 0,3 m. Nếu đà 
ngang cong thì chiều dài l phải được điều chỉnh thích hợp (m).  
d0:  Chiều cao tiết diện đà ngang tấm ở tâm tàu (m).  
2 Ra ngoài đoạn 0,5 L giữa tàu, chiều dày của đà ngang tấm có thể còn bằ ng 0,90 trị số 
quy định ở -1. Ở phần phẳng của đáy mũi tàu không được thực hiện sự giảm này.  
3 Đà ngang đáy ở dưới bệ máy và bệ ổ chặn phải có chiều cao tiết diện lớn và được gia QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 3 
50 cường đặc biệt. Chiều dày của các đà ngang đó phải không nhỏ hơn chiều dày củ a bản 
thành liên tục của sống chính.  
4 Ở dưới nồi hơi chiều dày của đà ngang đáy phải được tăng ít nhất là 2 mm so với chiều 
dày của đà ngang đáy ở đoạn giữa tàu. Nếu khoảng cách từ nồi hơi đến đà ngang đáy 
nhỏ hơn 460 mm thì chiều dày của đà ngang đáy còn  phải được tăng hơn nữa.  
3.4.2  Chiều cao tiết diện đà ngang đáy   
1   Ở bất cứ chỗ nào, cạnh trên của đà ngang đáy cũng phải không thấp hơn cạnh trên của 
nó ở đường tâm tàu.  
2  Ở đoạn giữa tàu, chiều cao tiết diện đà ngang đáy đo ở vị trí cách cạnh trong  của sườn 
một khoảng d 0 xác định theo 3.4.1 -1 dọc theo cạnh trên của các đà ngang đáy, phải 
không nhỏ hơn 0,5d 0 (xem Hình 2A/3.1). Nếu có đặt mã sườn thì chiều cao tiết diện đà 
ngang đáy ở đỉnh trong của mã có thể bằng 0,5 d 0. 
3 Ở những tàu mà độ dốc của đ à ngang đáy là quá lớn, chiều cao tiết diện đà ngang tấm ở 
tâm tàu phải được tăng thích đáng.  
 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/3.1    Hình dạng của đà ngang đáy  
3.4.3   Đà ngang ở vùng đáy gia cƣờng phía mũi tàu  
 Ở vùng đáy gia cường phía mũi tàu quy định ở 4.8.2, c hiều cao tiết diện đà ngang đáy 
phải được tăng hoặc diện tích tiết diện bản mép của đà ngang đáy quy định ở 3.5.2 phải 
được tăng gấp đôi.  
 Nếu tàu có chiều chìm quá nhỏ trong điều kiện dằn và có vận tốc so với chiều dài tàu quá 
lớn thì đà ngang đáy ở vùng đáy gia cường mũi tàu phải được xem xét đặc biệt.  
3.4.4  Mã sƣờn  
 Kích thước của mã sườn phải thỏa mãn những yêu cầu sau đây và cạnh tự do của mã 
sườn p ải được gia cường.  
(1) Mã phải được đưa lên đến chiều cao so với mặt tôn giữa đáy lớn hơn hai lần chiều  
cao tiết diện yêu cầu của đà ngang đáy ở tâm tàu.  
(2) Chiều dài của cạnh mã đo từ cạnh ngoài của sườn đến đỉnh mã dọc theo cạnh trên của 
đà ngang đáy phải không nhỏ hơn chiều cao tiết diện yêu cầu của đà ngang đáy ở tâm 
tàu. 
(3) Chiều dày của mã phải khôn g nhỏ hơn chiều dày của đà ngang đáy yêu cầu ở 3.4.1.   d0 
d0 Mặt trên của tôn giữa đáy  Không nhỏ hơn 0,5d 0 0,15 
m d hoặc 0,66D  
  d0   0,0625l  
l 
 d0  h Phần 2A, Chƣơng 3   QCV N 21: 2023/BGTVT  
51 3.4.5  Lỗ thoát nƣớc  
 Ở đà ngang đáy, lỗ thoát nước phải được đặt ở mỗi bên của đường tâm tàu và nếu tàu 
có đáy bằng thì lỗ thoát nước còn phải được đặt ở cạnh dưới của cung hông.  
3.4.6  Lỗ khoét giảm t rọng lƣợng  
 Đà ngang đáy có thể có lỗ khoét để giảm trọng lượng. Khi đó độ bền phải được bù lại 
thỏa đáng bằng cách tăng chiều cao tiết diện đà ngang đáy hoặc bằng một biện pháp 
thích hợp khác.  
3.4.7  Đà ngang tấm tạo thành một phần của vách  
 Đà ngang tấm tạo thành một phần của vách phải thỏa mãn các yêu cầu ở các Chương 11 
và 12.  
3.5 Bản mép trên của đà ngang đáy  
3.5.1  Kết cấu  
 Nếu đà ngang đáy cong thì bản mép trên của nó phải đi liên tục từ cạnh trên của cung 
hông ở mạn này đến cạnh trên của cung hông ở mạn kia. Nếu đà ngang đáy có mã thì 
bản thành phải liên tục.  
3.5.2  Kích thƣớc  
1  Chiều dày của bản mép trên của đà ngang đáy phải không nhỏ hơn chiều dày của bản 
thành của đà ngang đáy đó.  
2 Chiều rộng của bản mép quy định ở -1 trên phải đủ để bảo đảm ổ n định ngang và diện 
tích tiết diện bản mép (F) phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
F = 
2
0
042,7Shl 5dt1000d 3   (cm2) 
Trong đó:  
l : Chiều dài nhịp quy định ở 3.4.1 -1 (m).  
S : Khoảng cách các đà ngang đáy (m).  
h :  d hoặc 0,66 D, lấy trị  số nào lớn hơn (m).  
d0 : Chiều cao tiết diện đà ngang tấm ở tâm tàu (m).  
t : Chiều dày bản thành của đà ngang đáy (mm).  
3 Ở dưới nồi hơi chiều dày bản mép phải được tăng 2 mm so với chiều dày của bản mép 
có diện tích tiết diện tính theo công thức nói trên  nhưng thay t bằng chiều dày bản thành 
đà ngang đáy ở đoạn giữa tàu quy định ở 3.4.1.  
4 Ở dưới bệ máy chính và bệ nồi hơi không được thay thế bản mép bằng mép bẻ.  
3.5.3  Đà ngang đáy ở dƣới bệ máy chính, bệ nồi hơi và đà ngang đáy ở mũi tàu  
1 Diện tích tiế t diện bản mép của đà ngang đáy ở dưới bệ máy chính và bệ nồi hơi phải 
bằng hai lần diện tích tiết diện yêu cầu ở 3.5.2 -2. 
2 Kết cấu và kích thước đà ngang đáy ở đoạn đáy gia cường mũi tàu quy định ở 4.8.2 phải 
thỏa mãn các yêu cầu của 3.4.3.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 4 
52 CHƢƠNG 4    ĐÁY  ĐÔI  
4.1 Quy định chung  
4.1.1  Phạm vi áp dụng  
1 Các tàu phải có đáy đôi kín nước liên tục từ vách chống va đến vách đuôi. Nói chung, đáy 
đôi phải có kết cấu hệ thống dọc. Đáy đôi phải liên tục ra đến mạn tàu sao cho bảo vệ 
được cung hông và không có phần nào nằm thấp hơn đường thẳng kẻ song song với 
đường t ôn giữa đáy và ở độ  cao không nhỏ hơn h (m) đo từ mặt trên của tôn giữa đáy 
theo quy  định ở 1.2.58, Phần 1A của Quy chuẩn.  
h = B’/20  
B’:  Quy định ở 1.1.2 Phần 9 của Quy chuẩn.  
 Tuy nhiên, trong mọi  trường hợp h phải không nhỏ hơn 0,76 m, và không cần phải lấy lớn 
hơn 2 m.  
2 Đáy đôi có thể khuyết một phần hoặc toàn bộ với điều kiện tàu phải được tính toán thỏa 
mãn yêu cầu ở 2.8.3 Phần 9 của Quy chuẩn. Với những tàu có tổng dung tích nhỏ hơn 
500 hoặc những tàu không chạy tuyến quốc tế có chiều dài nhỏ hơn 100 mét thì không 
cần bố trí đáy đôi. Đáy đôi của của các tàu dầu, tàu chở hóa xô hóa chất nguy hiểm, tàu 
chở xô khí hóa lỏng được trang bị theo các yêu cầu của các quy chuẩn tương ứng bao 
gồm Quy chu ẩn kỹ thuật quốc gia về các hệ thống ngăn ngừa ô nhiễm của tàu, Phần 8E, 
8D. 
3 Đối với những tàu khác với tàu nêu ở -2, thì đáy đôi có thể khuyết ở vùng các két kín 
nước với điều kiện tàu không bị mất an toàn ngay cả khi đáy hoặc mạn bị thủng.  
4 Đối với nh ững vùng có kết cấu đặc biệt như có mạn nghiêng hoặc mạn kép hoặc vùng có 
vách dọc hoặc đối với những vùng ngoài đoạn giữa tàu, kích thước các cơ cấu của đáy 
đôi phải thoả mãn yêu cầu của Đăng kiểm.  
5 Kích thước của các cơ cấu của các két đáy đôi dùng làm két sâu phải thỏa mãn yêu cầu 
ở Chương 12. Tuy nhiên chiều dày của tôn đáy trên không cần phải tăng 1,0 mm như quy 
định ở 12.2.7 cho tôn nóc của két sâu.  
6 Những yêu cầu ở Chương này được áp dụng cho trường hợp mà tỷ trọng biểu kiến  của 
hàng hóa trong kh oang chứa hàng không lớn hơn 0,9. Đối với trường hợp  lớn hơn 0,9, 
hoặc đối với những khoang bị trống trong điều kiện tàu đủ tải, hoặc những tàu có két 
hông phải áp dụng các quy định ở Chương 29. Tỷ trọng biểu kiến của hàng hóa phải 
được tính theo công th ức sau đây:  
W
V
 
Trong đó:  
W :  Khối lượng của hàng hóa chứa trong khoang, t.  
V :  Thể tích của khoang không kể miệng khoang, m3. Phần 2A, Chƣơng 4   QCVN 21: 2023/BGTVT  
53 7 Kết cấu đáy đôi của khoang phải được xem xét đặc biệt nếu khoang được dự kiến để chở 
hàng nặng, khi t ỷ số của trọng lượng hàng trên đơn vị diện tích (kN/m2) của đáy đôi chia 
cho d nhỏ hơn 5,40 hoặc khi việc xếp hàng không thể được coi là phân bố đều. Nếu t ỷ số 
của khối lượng hàng trên đơn vị diện tích được cho bằng t/m2, thì trị số lấy theo đơn vị 
kN/m2 có th ể được xác định bằng cách nhân t/m2 với 9,81.  Đối với tàu chở cuộn thép thì 
kích thước các cơ cấu đáy đôi phải phù hợp với các quy định ở 4.9.  
4.1.2  Lỗ chui và lỗ giảm trọng  
1 Các cơ cấu không kín nước phải có lỗ chui và lỗ giảm trọng để đảm bảo sự tiếp cận và 
thông gió, trừ những vùng có cột đặt thưa.  
2 Số lượng lỗ chui ở tôn đáy trên phải là tối thiểu đủ để đảm bảo thông gió tự nhiên  và dễ 
tiếp cận đến mọi chỗ trong đáy đôi. Phải thận trọng khi đặt những lỗ chui để tránh khả 
năng lưu thông của các phân khoang chống chìm qua đáy đôi.  
3 Nắp của lỗ chui ở mặt tôn đáy trên phải được làm bằng thép và nếu trong khoang hàng 
không có gỗ lát thì nắp và các phụ tùng của nắp phải được bảo vệ tốt chống hàng hóa 
gây hư hại.  
4 Lỗ thoát khí và lỗ tiêu nước phải được đặ t ở mọi cơ cấu không kín nước ở kết cấu đáy 
đôi. 
5 Vị trí và kích thước của lỗ chui và lỗ khoét giảm trọng phải được ghi trong bản vẽ để trình 
duyệt.  
4.1.3  Tiêu nƣớc  
1 Phải có những trang bị hữu hiệu để tiêu nước trên mặt đáy trên.  
2 Liên quan đến việc á p dụng nêu ở -1 trên, các hố tụ nhỏ có thể được đặt trong đáy đôi nối 
với hệ thống tiêu nước của khoang. Các hố tụ nhỏ đó không được xuống quá độ sâu cần 
thiết. Khoảng cách thẳng đứng từ đáy của các hố này đến mặt phẳng trùng với đường tôn 
giữa đáy  không đ ược nhỏ hơn 0,5h (h nêu ở 4.1.1 -1) hoặc 500 mm, lấy giá trị nào lớn 
hơn, hoặc được Đăng kiểm chấp thuận.   
3 Các hố tụ khác (chẳng hạn dùng cho dầu bôi trơn ở dưới máy chính) có thể được bố trí 
nếu Đăng kiểm xét thấy việc bố trí này tạo ra được sự bảo vệ tư ơng đương với đáy đôi 
theo yêu cầu ở Chương này.  
4.1.4  Tấm đệm  
 Phải có tấm đệm đủ dày hoặc một chi tiết khác đặt ở dưới ống đo để thanh đo không làm 
hư hại tôn đáy.  
4.1.5  Ngăn cách ly  
 Trong đáy đôi giữa các két dùng để chứa dầu và các két dùng để chứa nước ngọt như 
nước sinh hoạt, nước dùng cho nồi hơi, phải đặt các ngăn cách ly kín dầu để tránh tác hại 
do lẫn dầu sang nước ngọt.  
4.1.6  Gia cƣờng đáy dƣới nồi hơi  
 Dưới nồi hơi chiều dày của kết cấu đáy đôi phải được tăng thích đáng.  
4.1.7  Dƣới chân cột , dƣới chân của mã chân nẹp vách  
 Trong đáy đôi, dưới chân cột hoặc dưới chân của mã chân nẹp vách phải có biện pháp QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 4 
54 gia cường bằng các sống phụ bổ sung, các nửa sống phụ hoặc các đà ngang đáy.  
4.1.8  Sự liên tục của độ bền  
 Ở những chỗ mà hệ thống kết cấu  dọc chuyển sang hệ thống kết cấu ngang, những chỗ 
chiều cao đáy đôi thay đổi đột ngột phải đặc biệt thận trọng, để đảm bảo được sự liên tục 
của độ bền, có thể đặt những đoạn sống phụ hoặc những đà ngang đáy bổ sung.  
4.1.9  Chiều dày tối thiểu  
 Chiều dày củ a các cơ cấu đáy đôi phải không nhỏ hơn 6 mm.  
4.2 Sống chính và sống phụ  
4.2.1  Bố trí và kết cấu của sống  
1 Sống chính phải được kéo càng dài về phía mũi và đuôi tàu càng tốt.  
2 Tấm sống chính phải liên tục trong đoạn 0,5 L giữa tàu.  
3 Ở những chỗ mà đáy  đôi được dùng để chứa nước ngọt, nhiên liệu hoặc nước dằn sống 
chính phải kín nước.  
4 Trong những két hẹp ở đoạn mũi và đuôi tàu hoặc ở những chỗ mà các sống dọc kín 
nước khác đã được đặt ở khoảng 0,25 B tính từ tâm tàu, hoặc ở những chỗ được Đăng 
kiểm ch ấp nhận, yêu cầu ở -3 trên có thể được thay đổi thích hợp.  
5 Ở đoạn 0,5 L giữa tàu và về phía đuôi tàu các sống phụ phải được đặt sao cho khoảng 
cách từ sống chính đến sống phụ trong cùng, khoảng cách giữa các sống phụ, khoảng 
cách từ sống phụ ngoài cùng đ ến sống hông phải không lớn hơn 4,6 mét. Sống phụ phải 
được kéo càng dài về phía đuôi tàu càng tốt.  
6 Ở đoạn đáy gia cường phía mũi tàu các sống phụ và nửa sống phụ phải được đặt như 
yêu cầu ở 4.8.3.  
7 Ở dưới bệ máy chính và bệ ổ chặn đáy tàu phải được gia  cường thích hợp bằng các sống 
phụ và nửa sống phụ bổ sung.  
4.2.2  Chiều cao tiết diện sống chính  
 Chiều cao tiết diện sống chính phải không nhỏ hơn B/16 trừ trường hợp được Đăng kiểm 
chấp nhận đặc biệt.  
4.2.3  Chiều dày tấm sống chính và tấm sống phụ  
 Chiều dày của tấm sống chính và tấm sống phụ phải không nhỏ hơn trị số tính theo các 
yêu cầu (1) và (2) sau đây, lấy trị số nào lớn hơn:  
(1) Chiều dày của tấm sống phải được tính theo công thức sau đây tùy thuộc vào vị trí 
của sống trong khoang:  
2
1
0 1 HSBd x yC 2,6 0,17 1 4 2,5d d l B           
 (mm)  
Trong đó:  
 S:  Khoảng cách giữa các tâm của hai vùng kề cận với sống chính hoặc từ sống 
phụ đang xét đến các sống phụ kề cận hoặc đến đường đỉnh của mã hông (m).  
  d0: Chiều cao tiết diện của sống chính hoặc sống phụ đang xét (m).  Phần 2A, Chƣơng 4   QCVN 21: 2023/BGTVT  
55 d1: Chiều cao của lỗ khoét tại điểm đang xét (m).  
lH: Chiều dài của khoang (m).  
x:  Khoảng cách theo chiều dọc từ trung điểm của l H của mỗi khoang đến điểm đang xét 
(m). Tuy nhiên, nếu x < 0,2l H thì lấy x = 0,2l H và nếu x ≥ 0,45l H thì lấy x = 0,45l H 
y:  Khoảng c ách theo phương ngang từ tâm tàu đến sống dọc (m).  
C1: Hệ số cho theo các công thức sau đây. Tuy nhiên, nếu B/l H  1,4 thì lấy B/l H  = 1,4 và 
nếu B/l H < 0,4 thì lấy B/l H  = 0,4.  
 Hệ thống kết cấu dọc:  
H
1B3lC103
  
 Hệ thống kết cấu ngang:  
H
1B3lC90
  
(2) Chiều dày còn phải được tính theo công thức sau đây:  
C1’d0  +  2,5  (mm)  
Trong đó:  
d0 : Chiều cao tiết diện sống tại điểm đang xét (m). Tuy nhiên, nếu có các nẹp 
nằm đặt theo chiều cao tiết diện sống thì d 0 là khoảng cách từ nẹp nằm  
đến tôn bao đáy hoặc tôn đáy trên hoặc là khoảng cách giữa các nẹp nằm 
(m). 
C1’ : Hệ số tính theo Bảng 2A/4.1 tùy thuộc vào t ỷ số S 1/d0. Với các trị số trung 
gian của S 1/d0 thì C 1' được tính theo phép nội suy tuyến tính.  
S1 :  Khoảng cách các mã hoặc nẹp đặt ở sống chính hoặc sống phụ (m).  
4.2.4  Mã 
1 Nếu đáy đôi được kết cấu theo hệ thống dọc thì giữa các đà ngang đặc phải đặt những 
mã ngang cách nhau không quá 1,75 mét liên kết tấm sống chính với tôn đáy và với các 
dầm dọc đáy lân cận. Nếu khoảng cách cá c mã đó lớn hơn 1,25 mét thì tấm sống chính 
phải được gắn nẹp bổ sung.  
Bảng 2A/4.1    Hệ số C 1’ 
S1/do  0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2 1,4  1,6 
C1’ Sống chính  4,4 5,4 6,3 7,1 7,7 8,2 8,6 8,9 9,3 9,6 9,7 
Sống phụ  3,6 4,4 5,1 5,8 6,3 6,7 7,0 7,3 7,6 7,9 8,0 
2 Chiều dày của mã nêu ở -1 phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây. Tuy 
nhiên, chiều dày đó không cần phải lớn hơn chiều dày của đà ngang đặc ở vùng đó:  
0,6 L 2,5
    (mm)  
3 Nẹp nêu ở -1 phải là thanh thép dẹt có ch iều dày bằng chiều dày của tấm sống chính và 
chiều cao tiết diện không nhỏ hơn 0,08 d 0, trong đó d 0 là chiều cao tiết diện sống chính 
tính bằng mét, hoặc tương đương như vậy.  
4.2.5  Chiều dày của nửa sống phụ  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 4 
56  Chiều dày của nửa sống phụ phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức cho ở 4.2.4 -2. 
4.2.6  Kích thƣớc của nẹp đứng và thanh chống  
1 Nếu đáy đôi được kết cấu theo hệ thống ngang thì nẹp đứng ở sống phụ phải được đặt ở 
mỗi đà ngang hở. Nếu đáy đôi kết cấu theo hệ thống dọc thì nẹp đứng ở sống phụ ph ải 
được đặt theo khoảng cách thích hợp, các thanh chống thẳng đứng phải được đặt ở các 
nửa sống phụ tại mỗi đà ngang hở.  
2 Nẹp đứng nêu ở -1 là thanh thép dẹt có chiều dày bằng chiều dày tấm sống phụ, có chiều 
cao tiết diện không nhỏ hơn 0,08 d 0, trong đó d0 là chiều cao tiết diện của sống phụ đang 
xét (m) hoặc tương đương như vậy.  
3 Diện tích tiết diện thanh chống thẳng đứng nêu ở -1 phải không nhỏ hơn trị số tương ứng 
yêu cầu ở 4.4.4.  
4.3 Đà ngang đặc  
4.3.1  Vị trí của đà ngang đặc  
1 Đà ngang đặc phải đư ợc đặt cách nhau không xa quá 3,5 mét.  
2 Thêm vào yêu cầu ở -1, đà ngang đặc còn phải được đặt ở những vị trí sau đây:  
(1) Ở mỗi mặt sườn trong buồng máy chính.  
 Tuy nhiên, nếu đáy đôi được kết cấu theo hệ thống dọc thì ở ngoài vùng bệ máy, đà 
ngang đặc c ó thể được đặt ở mỗi mặt sườn thứ hai.  
(2) Dưới bệ ổ chặn và bệ nồi hơi.  
(3) Dưới các vách ngang.  
(4) Trong vùng quy định ở 4.8.3 từ vách chống va đến cuối đoạn đáy gia cường mũi tàu 
quy định ở 4.8.2.  
3 Đà ngang kín nước phải được đặt sao cho sự phân khoan g của đáy đôi tương hợp với sự 
phân khoang của tàu.  
4.3.2  Chiều dày của đà ngang đặc  
 Chiều dày của đà ngang đặc phải không nhỏ hơn trị số tính theo các yêu cầu (1) và (2) 
sau đây, lấy trị số nào lớn hơn:  
(1) Chiều dày phải được tính theo công thức sau đâ y phụ thuộc vào vị trí của đà ngang 
trong khoang:  
2
01SB'd 2yC 2,5d d B"
 (mm)  
Trong đó: 
S:  Khoảng cách giữa các đà ngang đặc (m).  
B’: Khoảng cách giữa các đường đỉnh mã hông đo ở mặt tôn đáy trên ở đoạn 
giữa tàu (m).  
B”: Khoảng cách các đường đỉnh mã hông đo ở mặt tôn đáy trên tại vị trí của đà  
ngang đặc (m).  
y:  Khoảng cách theo phương ngang từ đường tâm tàu đến điểm đang xét (m).  Phần 2A, Chƣơng 4   QCVN 21: 2023/BGTVT  
57   Tuy nhiên, nếu  y < 
B"
4  thì lấy y = 
B"
4 , nếu y  
B"
2  thì lấ y y =
B"
2 . 
d0: Chiều cao tiết diện đà ngang đặc tại điểm đang xét  (m).  
d1: Chiều cao của lỗ khoét tại điểm đang xét (m).   
C2: Hệ số lấy theo Bảng 2A/4.2 tùy thuộc vào  
HB
l. 
Bảng 2.A/4.2    H ệ số C2 
HB
l
 C2 
Bằng và lớn 
hơn Nhỏ hơn  Hệ thống kết 
cấu dọc  Hệ thống kết cấu ngang  
Khi đà ngang đặc được 
đặt tại mỗi mặt sườn  Các trường hợp 
còn lại  
 0,4 0,029  0,020  
0,4 0,6 0,027  0,019  
0,6 0,8 0,024  0,017  
0,8 1,0 0,022  0,015  
1,0 1,2 0,019  0,013  
1,2  0,017 0,012  
lH: Chiều dài định nghĩa ở  4.2.3.  
(2) Chiều dày còn phải được tính theo công thức sau đây phụ thuộc vào vị trí của đà 
ngang trong khoang:  
22
031
2Hd8,6 (t 2,5) 2,5C'
 (mm)  
Trong đ ó: 
t1 : Chiều dày tính theo yêu cầu (1).  
d0 : Chiều cao tiết diện địn h nghĩa ở (1).  
C2' : Hệ số cho ở Bảng  2A/4.3 tùy thuộc vào t ỷ số của khoảng cách nẹp S 1 (m) 
chia cho d 0. Với các trị số trung gian của  
1
0S
d thì C 2'  được tính theo phép 
nội suy tuyến tính.  
Bảng 2A/4.3    Hệ số C 2' 
1
0S
d
  
 0,3  
0,4  
0,5  
0,6  
0,7  
0,8  
0,9  
1,0  
1,2  
 1,4 
,
2C
 64 38 25 19 15 12 10 9 8 7 
H: Trị số tính theo công thức sau đây:  
(a) Nếu ở đà ngang đặc có những lỗ nhỏ không được gia cường bồi thường thì 
H được tính theo công thức sau đây , tuy nhiên nếu 
1
1d
S  nhỏ hơn hoặc bằng 
0,5 thì H được lấy bằng 1,0:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 4 
58 
1
1d4,0 1 ,0S 
Trong đó:  
d1: Chiều cao của lỗ nhỏ không có gia cường bồi thường đặt ở phần  trên 
và phần dưới của đà ngang đặc, lấy trị số nào lớn hơn (m).  
(b) Nếu ở đà ngang đặc có những lỗ khoét không có gia cường bồi thường thì H 
được tính theo công thức sau đây:  
00,5 1 ,0d
 
Trong đó:  

: Là đường kính lớn của lỗ khoét (m).  
(c)  Nếu ở đà ngang đặc các lỗ khoét và lỗ nhỏ không có  gia cường bồi thường 
thì H tính bằng tích của các trị số cho ở (a) và (b).  
(d) Trừ các trường hợp (a), (b) và (c), H được lấy bằng 1,0.  
4.3.3  Nẹp đứng  
1 Ở đà ngang đặc các nẹp đứng phải được đặt theo những khoảng cách thích hợp nếu đáy 
đôi được kết cấu t heo hệ thống ngang và phải được đặt tại mỗi vị trí dầm dọc nếu đáy đôi 
được kết cấu theo hệ thống dọc.  
2 Khi đáy đôi kết cấu theo hệ th ống ngang, nẹp đứng quy định ở -1 phải là thanh thép dẹt 
có chiều dày bằng chiều dày đà ngang, có chiều cao tiết diện khô ng nhỏ hơn 0,08 d o 
trong đó d 0 là chiều cao tiết diện đà ngang tại điểm đang xét (m) hoặc tương đương như 
vậy. Khi đáy đôi kết cấu theo hệ thống dọc thì chiều cao và chiều dày của nẹp đứng phải 
theo quy định ở 1.1.14 -3. 
4.4 Dầm dọc  
4.4.1  Kết cấu  
 Dầm dọc  phải liên tục xuyên qua đà ngang hoặc phải liên kết với đà ngang bằng mã đủ 
để phát huy hết độ bền kéo và độ bền uốn.  
4.4.2  Khoảng cách  
1 Khoảng cách chuẩn của các dầm dọc được tính theo các công thức sau đây:  
2L + 550   (mm)  
2 Khoảng cách giữa các dầm  dọc không nên lớn hơn 1,0 mét.  
4.4.3  Dầm dọc  
1 Mô đun chống uốn của tiết diện dầm dọc đáy dưới phải không nhỏ hơn trị số tính theo  
công thức sau đây:  
2
B100C(d 0,026L')Sl24 15,5f
 (cm3) 
Trong đó:  Phần 2A, Chƣơng 4   QCVN 21: 2023/BGTVT  
59 C :  Hệ số được cho như sau:  
1,0 :  Nếu giữa khoảng cách của đ à ngang đáy không đặt thanh chống 
như quy định ở 4.4.4.  
  Nếu giữa khoảng cách các đà ngang đáy có đặt thanh chống như 
quy định ở 4.4.4 thì bằng:  
0,625  :  Ở phía dưới của két sâu  
0,5 :  Ở các vùng khác  
 Tuy nhiên, nếu chiều rộng các nẹp đứng ở đà ngang đáy  và của các thanh chống là quá 
lớn thì hệ số C có thể được giảm thích đáng.  
Bf
 : Tỷ số giữa mô đun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu yêu cầu ở 
Chương 13 và mô đun chống uốn thực của tiết diện ngang thân tàu lấy với 
đáy tàu.  
L’ :  Lấy bằng chiều dài tàu (m). Tuy nhiên, nếu L > 230 mét thì lấy L’= 230 mét.  
l :  Khoảng cách giữa các đà ngang đặc (m).  
S :  Khoảng cách giữa các dầm dọc (m).  
2 Mô đun chống uốn của tiết diện dầm dọc đáy trên phải không nhỏ hơn trị số tính theo  
công thức s au đây. Tuy nhiên, mô đun chống uốn của tiết diện dầm dọc đáy trên  phải 
không nhỏ hơn 0,75 lần mô đun chống uốn dầm dọc đáy dưới quy định ở vùng đó.  
2
B100C'Shl
24 12f
 (cm3) 
Trong đó:  
C’ :  Hệ số được lấy như sau:  
0,9 :  Nếu ở khoảng giữa của các đ à ngang đáy không có thanh chống quy định  
ở 4.4.4 .   
0,54 :  Nếu ở khoảng giữa của các đà ngang đáy có thanh chống quy định ở 4.4.4.  
  Tuy nhiên, nếu chiều rộng của các nẹp đứng ở đà ngang đáy và của các thanh 
chống là quá lớn thì hệ số C’ có thể được giả m thích đáng.  
fB, l  và S: Như quy định ở -1. 
h :  Khoảng cách thẳng đứng từ mặt tôn đáy trên đến boong thấp nhất đo ở đường 
tâm tàu (m). Tuy nhiên, nếu hàng hóa được xếp cao hơn boong thấp nhất thì h 
phải được đo từ mặt tôn đáy trên đến boong ở ngay phía trên lớp hàng hóa, đo 
ở đường tâm tàu.  
4.4.4  Thanh chống thẳng đứng   
1 Thanh chống thẳng đứng không được làm bằng thép dẹt hoặc thép mỏ và phải được hàn 
đè chắc chắn vào bản thành của dầm dọc đáy dưới và dầm dọc đáy trên.  
2 Diện tích tiết diện thanh chống  thẳng đứng nói trên phải không nhỏ hơn trị số tính theo 
công thức sau đây:  
1,8 CSbh   (cm2) 
Trong đó:  
S :  Khoảng cách giữa các dầm dọc (m).  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 4 
60 b :  Chiều rộng của vùng mà thanh chống phải đỡ (m).  
h :  Tính theo công thức sau đây:  
i d 0,026L' h
2
  (m) 
h phải không nhỏ hơn d.  
L’: Như quy định ở 4.4.3 -1. 
hi:  Bằng 0,9 trị số h quy định ở 4.4.3 -2 (m).  
 Tuy nhiên, ở dưới két sâu h không  được nhỏ hơn khoảng cách thẳng đứng 
từ mặt đáy trên đến trung điểm khoảng cách từ đỉnh ống tràn đến mặt đáy 
trên, hoặc không nhỏ hơn 0,7 khoảng cách thẳng đứng từ mặt đáy trên 
đến điểm ở 2,0 mét cao hơn đỉnh ống tràn, lấy trị số nào lớn hơn (m).  
C: Hệ số tính theo công thức sau đây:  
S1
l1 0,5k
 
Trị số của C phải không nhỏ hơn 1,43.  
ls:  Chiều dài của thanh  chống (m).  
k:  Bán kính quán tính nhỏ nhất của tiết diện thanh chống (cm) tính theo công  
thức sau đây:  
I
A
 
I :  Mô men quán tính nhỏ nhất của tiết diện thanh chống (cm4).  
A :  Diện tích tiết diện thanh chống (cm2). 
4.5 Tôn đáy trên, sống hông và tôn bao đáy  
4.5.1  Chiều dày của tôn đáy trên  
1 Chiều dày của tôn đáy trên phải không nhỏ hơn trị số tính theo các công thức sau đây,  lấy 
trị số nào lớn hơn:  
2
0C B d2,51000 d
 (mm)  
C'S h 2,5
  (mm)  
Trong đó:  
d0 : Chiều c ao tiết diện sống chính (m).  
S :  Khoảng cách giữa các dầm dọc đáy trên nếu là hệ thống kết cấu dọc hoặc 
khoảng  cách các sườn nếu là hệ thống kết cấu ngang (m).  
h :  Như quy định ở 4.4.3 -2. 
C :  Bằng b 0 hoặc b1, tùy thuộc vào t ỷ số 
HB
l : Phần 2A, Chƣơng 4   QCVN 21: 2023/BGTVT  
61 b0 nếu 
HB
l   < 0,8  
b0 hoặc b1, lấy trị số nào lớn hơn nếu  0,8  
HB
l < 1,2  
b1  nếu 1,2 
HB
l  
lH:  Như quy định ở 4.2.3.  
b0 và b 1: Được cho ở Bảng 2A/4.4 tùy thuộc trị số  
HB
l . 
Tuy nhiên, trong hệ thống kết cấu ngang b 1 phải bằng 1,1 lần trị số cho trong Bảng.  
Bảng 2A/4.4    Các hệ số b 0 và b 1 
HB
l
  
  
0,4 0,4 
0,6 0,6 
0,8 0,8 
1,0 1,0 
1,2 1,2 
1,4 1,4 
1,6 1,6 
      b0  4,4 3,9 3,3 2,2 1,6 - - - 
      b1  - - - 2,2 2,1 1,9 1,7 1,4 
:  Được cho theo công thức sau đây:   
B13,8
24 11 f  
fB: Như quy định ở  4.4.3 -1. 
C’: Hệ số tính theo công thức sau đây tùy thuộc vào tỷ số  
l
S: 
 0,43
l
S   + 2,5  nếu   1  
l
S < 3,5  
 4,0   nếu  3,5  
l
S  
l:  Khoảng cách các đà ngang nếu là hệ thống kết cấu dọc, hoặc khoảng cách các  sống 
đáy nếu là hệ thống kết cấu ngang (m).  
2 Khi hàng hóa có t ỷ trọng rất nhỏ thì chiều dày tôn đáy trên có thể đư ợc thay đổi thích 
đáng.  
3 Ở dưới miệng khoang nếu đáy trên không được lát gỗ thì chiều dày tôn đáy trên, trừ 
trường hợp quy định ở -4, phải được tăng 2 mm so với trị số tính theo công thức thứ hai 
của -1, hoặc theo 4.1.1 -5, lấy trị số nào lớn hơn trừ khi q uy định ở -4 được áp dụng.  
4 Ở những tàu mà hàng hóa thường xuyên được bốc xếp bằng gầu ngoạm hoặc bằng một 
phương tiện cơ giới tương tự, chiều dày của tôn đáy trên phải được tăng 2,5 mm so với 
trị số quy định ở -1 hoặc ở 4.1.1 -5, lấy trị số nào lớn hơn, t rừ trường hợp  tôn đáy trên 
được lát gỗ.  
5 Trong buồng máy chính chiều dày của tôn đáy trên phải được tăng 2 mm so với trị số quy 
định ở -1 hoặc theo 4.1.1 -5, lấy trị số nào lớn hơn.  
4.5.2  Chiều dày của sống hông  
 Chiều dày của sống hông phải được tăng 1,5  mm so với trị số tính theo công thức thứ hai QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 4 
62 của 4.5.1 -1. Tuy nhiên, chiều dày của sống hông phải không nhỏ hơn chiều dày của tôn 
đáy trên tại vùng đó.  
4.5.3  Chiều rộng của sống hông  
 Sống hông phải có đủ chiều rộng và phải phủ sâu vào phần phía trong tà u tính từ đường 
chân của mã hông.  
4.5.4  Mã 
1 Nếu đáy kết cấu theo hệ thống dọc thì mã ngang phải được đặt ở mỗi mặt sườn, đi từ  
sống hông đến dầm dọc đáy dưới và dầm dọc đáy trên kề cận. Mã ngang phải được  hàn 
với sống hông, với tôn bao và với dầm dọc đáy . 
2 Chiều dày của mã quy định ở -1 phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức ở 4.2.4 -2. 
4.5.5  Tôn bao đáy  
 Trong vùng khoang hàng, ở chỗ có đáy đôi, chiều dày của tôn bao đáy phải không nhỏ 
hơn trị số tính theo công thức ở 14.3.4 hoặc tính theo công t hức thứ nhất của 4.5.1 -1, lấy 
trị số nào lớn hơn. Tuy nhiên, khi áp dụng công thức ở 4.5.1 -1 thì  được tính theo công 
thức sau đây:  
B13,8
24 15,5f
  
Trong đó:  
fB:  Được quy định như ở 4.4.3 -1. 
4.6 Mã hông  
4.6.1  Mã hông  
1 Chiều dày của mã liên kế t sườn khoang với sống hông phải được tăng 1,5 mm so với trị 
số tính theo công thức ở 4.2.4 -2. 
2 Cạnh tự do của mã phải được gia cường thích đáng.  
3 Nếu do hình dạng của tàu mà mã hông quá dài thì phải đặt thanh thép góc bổ sung dọc 
trên cạnh các mã hoặc p hải dùng biện pháp thích hợp khác.  
4.6.2  Tấm ốp góc  
1 Mã hông và sống hông phải được liên kết với nhau bằng tấm ốp góc có chiều dày bằng 
chiều dày sống hông.  
2 Tùy theo biện pháp bố trí kết cấu có thể không cần đến tấm ốp góc.  
4.7 Đà ngang hở  
4.7.1  Bố trí 
 Nếu đáy đôi kết cấu theo hệ thống ngang thì ở khoảng giữa các đà ngang đặc tại mỗi mặt 
sườn phải đặt đà ngang hở theo yêu cầu ở  4.7. 
4.7.2  Kích thƣớc của dầm ngang đáy dƣới và dầm ngang đáy trên  
1 Mô đun chống uốn của tiết diện dầm ngang đáy dưới phải  không nhỏ hơn trị số tính theo  
công thức sau đây:  Phần 2A, Chƣơng 4   QCVN 21: 2023/BGTVT  
63 CShl2 (cm3) 
Trong đó:  
l :   Khoảng cách giữa các mã liên kết với sống chính và các mã liên kết với sống hông  
(m). Nếu đáy có sống phụ thì l là khoảng cách lớn nhất trong các khoảng cách từ  
nẹp đứng gia cường sống phụ đến mã (xem Hình 2A/4.1).  
 
 
   
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/4.1    Đà ngang hở  
 
S :  Khoảng  cách giữa các dầm ngang đáy dưới (m).  
h : d + 0,026 L’  
L’ :  Như quy định ở 4.4.3 -1. 
C :  Hệ số được cho như sau:  
6,67 : Nếu không có thanh chống thẳng đứng qu y định ở 4.7.3.  
4,17 :  Nếu có thanh chống thẳng đứng như quy định ở 4.7.3 với những khoang 
được sử dụng như két sâu và những khoang có thể bị trống khi tàu đủ tải.  
3,33 : Ở những chỗ khác.  
2 Mô đun chống uốn của tiết diện dầm ngang đáy trên phải không nh ỏ hơn trị số tính theo  
công thức sau đây:  
 C’Shl2 (m) 
Trong đó:  
l và S  :  Như quy định ở -1. 
h :  Như quy định ở 4.4.3 -2. 
C’ : Hệ số được cho như sau:  
6,0: Nếu không có thanh chống thẳng đứng quy định ở 4.7.3.  
3,6: Nếu có thanh chống thẳng đứng quy định ở  4.7.3.  
4.7.3  Thanh chống thẳng đứng  
1 Thanh chống thẳng đứng không được làm bằng thép dẹt  hoặc thép mỏ và phải được hàn 
đè chắc chắn vào bản thành của dầm dọc đáy  dưới và dầm dọc đáy trên.  
2 Diện tích tiết diện thanh chống thẳng đứng quy định ở -1 phải t hỏa mãn yêu cầu ở 4.4.4.   Không nhỏ  
hơn 0,05B  
 l Không nhỏ hơn 0,05B  
 
b dùng cho thanh chống  
 Đường tâm tàu  
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 4 
64 4.7.4  Mã 
1 Dầm ngang đáy trên và dầm ngang đáy dưới phải được liên kết với sống chính và sống  
hông bằng mã có chiều dày không nhỏ hơn chiều dày tính theo công thức cho ở  4.2.4 -2. 
2 Chiều rộng của mã quy định ở -1 phải không nhỏ hơ n 0,05 B. Mã phải được hàn đè chắc  
chắn lên dầm ngang đáy trên và dầm ngang đáy dưới. Cạnh tự do của mã phải  được gia 
cường thích đáng.  
4.8 Kết cấu và gia cƣờng đáy phía mũi tàu  
4.8.1  Áp dụng  
1 Ở những tàu có chiều chìm mũi trong điều kiện dằn nhỏ hơn 0, 037 L’, kết cấu của đoạn  
đáy gia cường phía mũi tàu phải thỏa mãn các yêu cầu ở 4.8, trong đó L’ lấy như  được 
quy định ở 4.4.3 -1. 
2 Ở những tàu có chiều chìm mũi trong điều kiện dằn quá nhỏ và có vận tốc quá lớn so với 
chiều dài tàu, phải đặc biệt quan tâm  đến kết cấu của đoạn đáy gia cường phía mũi tàu.  
3 Ở những tàu có chiều chìm mũi trong điều kiện dằn không nhỏ hơn 0,037 L’ thì kết cấu 
của đoạn đáy gia cường phía mũi tàu có thể theo quy định ở 4.2, 4.3 và 4.4.  
4.8.2  Đoạn đáy gia cƣờng phía mũi tàu  
1 Phần đáy phẳng ở mũi tàu từ vị trí quy định ở Bảng 2A/4.5 được gọi là đoạn đáy gia 
cường  phía mũi tàu.  
2 Mặc dù những quy định ở -1, trong trường hợp tàu có C b quá nhỏ, tàu có chiều chìm trong 
điều kiện dằn quá nhỏ v.v... phạm vi của đoạn đáy gia cường phía mũi tàu phải được kéo 
dài thêm theo yêu cầu của Đăng kiểm.  
4.8.3  Kết cấu  
1 Từ vách chống va đến 0,05 L sau mút cuối của đoạn đáy gia cường phía mũi tàu các 
sống  phụ phải được đặt cách nhau không xa quá 2,3 mét. Trong hệ thống kết cấu  ngang, 
từ vách chống va đến 0,025 L sau mút cuối của đoạn đáy gia cường phía mũi tàu, giữa 
các sống phụ phải đặt những nửa sống phụ hoặc những nẹp dọc tôn bao đáy.  
Bảng 2A/4.5    Mút cuối của đoạn đáy gia cƣờng mũi tàu  
V
L
  
  
1,1 1,1 
1,25 1,25 
1,4 1,4 
1,5 1,5 
1,6 1,6 
1,7 1,7 
 
Vị trí của mút cuối tính từ mũi tàu  0,15 L  0,175 L  0,2 L  0,225 L  0,25 L  0,275 L  0,3 L  
2 Trong đoạn từ vách chống va đến mút cuối của đoạn đáy gia cường mũi tàu, đà ngang  
đặc phải được đặt ở mỗi mặt sườn nếu đáy kết cấu theo hệ thống  ngang và phải  được 
đặt xa nhau nhất là ở mặt sườn thứ hai nếu đáy kết cấu theo hệ thống dọc.  
3 Đà ngang đặc phải được gia cường bằng những nẹp đứng đặt trong mặt phẳng của nửa  
sống phụ hoặc của nẹp dọc tôn bao đáy. Nếu các nẹp dọc tôn bao đáy được  đặt khá  gần 
nhau và đà ngang đặc đã được gia cường đầy đủ thì nẹp đứng gia cường đà ngang đặc 
có thể được đặt trong mặt phẳng của mỗi chiếc nẹp thứ hai của tôn bao đáy.  
4 Ở những tàu trong điều kiện dằn có chiều chìm mũi lớn hơn 0,025 L’ nhưng nhỏ hơn  0,037 L’  Phần 2A, Chƣơng 4   QCVN 21: 2023/BGTVT  
65 nếu kết cấu và bố trí của đoạn đáy gia cường mũi tàu không thể thỏa mãn  được các yêu 
cầu trên thì đà ngang và sống phụ phải được bồi thường thích đáng.  
4.8.4  Kích thƣớc của nẹp dọc tôn bao hoặc dầm dọc đáy  
1 Ở những tàu trong điều kiện dằn có chiều chìm mũi  không lớn hơn 0,025 L’ mô đun 
chống  uốn của tiết diện nẹp dọc tôn bao hoặc dầm dọc đáy ở đoạn đáy gia cường mũi  tàu 
phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
0,53pl2    (cm3)  
Trong đó: 
l :  Khoảng cách giữa các đà ngang đặc (m)  
 :  0,774 l, tuy nhiên, nếu khoảng cách các nẹp dọc tôn bao hoặc dầm dọc đáy 
không lớn hơn 0,774 l thì  được lấy bằng khoảng cách đó (m).  
p :  Áp suất va đập của sóng (kPa) tính theo công thức sau đây:  
12LC C2,48
  (kPa)  
Trong đó:  
C1: Hệ số cho ở Bảng 2A/4.6  
Với trị số trung gian của  
V
L thì C 1 được tính theo phép nội suy tuyến tính.  
Bảng 2A/ 4.6    Trị số của C 1 
V
L
  1,0 1,1 1,2 1,3 1,4  1,5 
C1 0,12 0,18 0,23 0,26 0,28 0,29 
 
C2: Hệ số tính theo công thức  sau đây:  
C2 = 0,4   : Nếu  
V
L    1,0  
C2 = 0,667 
V
L   - 0,267  : Nếu  1,0 < 
V
L   1,3 
C2 = 1,5 
V
L   - 1,35  : Nếu   
V
L    1,3 
:  Độ dốc của đáy tàu được tính theo công thức sau đây, nhưng  
2C
 không cần 
phải lấy lớn hơn 11,43: (xem Hình 2A/4.2).  
0,0025L
b
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 4 
66 b:  Khoảng cách nằm ngang từ đường tâm tàu đến giao điểm của tôn bao với 
đường nằm ngang ở độ cao 0,0025 L phía trên của  tôn giữa đáy, đo ở mặt sườn 
0,2L tính từ sống mũi (m) (xem Hình 2A/4.2).  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/4.2     Cách đo b  
2 Ở những tàu trong điều kiện dằn có chiều chìm mũi lớn hơn 0,025 L’ nhưng nhỏ hơn   
0,037 L’, mô đun chống uốn của tiết diện nẹp dọc tôn bao hoặ c dầm dọc đáy ở đoạn  đáy 
gia cường mũi tàu phải được tính theo phép nội suy tuyến tính từ các trị số tính theo yêu 
cầu ở -1 và 4.4.  
4.9 Kích thƣớc của các cơ cấu đáy đôi chở cuộn thép  
1 Tính toán được quy định như ở dưới đây dựa trên cơ sở các cuộn thép đư ợc xếp như 
theo Hình 2A/4.3 hướng lõi của chúng theo phương ngang tàu.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/4.3    Phƣơng tiện chằng buộc cuộn thép  
2 Chiều dày tôn đáy trên có kết cấu hệ thống dọc phải không nhỏ hơn trị số tính theo công 
thức sau đây.  
  
  kQ 1 ,65 2,3 6 12,2 1.5     (mm)  
 Trong đó:  
k :  Hệ số. Với thép thường k = 1,65  b Mặt trên của tôn giữa đáy  
 Đường tâm tàu  
 
(Tiết diện thân tàu tại vị trí 0,2  L tính từ sống mũi)  
  
0,0025L  
 
 Cuộn thép chèn  
Dây chằng Khung đ ỡ 
Tấm chêm  
Tấm lót  
 Phần 2A, Chƣơng 4   QCVN 21: 2023/BGTVT  
67 Q :  Khối lượng của các cuộn thép xếp lên mỗi tấm tôn đáy trên, được tính theo công 
thức sau đây:  
  
12
3Wn n
1000n  (kg) 
 Nếu các cuộn thép được xếp có cuộn khóa thì Q đượ c lấy bằng 1,4 lần trị số tính theo 
công thức trên.  
W :  Khối lượng của một cuộn thép (kg).  
n1 :  Số tầng cuộn thép.  
n2 :  Số điểm đặt tải trên một tấm tôn đáy trên, được cho trong Bảng 2A/4. 8 phụ thuộc 
vào trị số của n 3 và a/l s. 
n3 :  Số lượng tấm ván l ót một cuộn thép.  
α :  Tỷ số hình dạng của tấm tôn đáy trên. Nếu α >3,0 thì lấy α = 3,0.  
 :  Tính theo công thức sau: c/a.  
    a : Khoảng cách đà ngang đáy (mm).  
c : Khoảng cách giữa các điểm đặt tải lên một tấm tôn đáy trên theo hướng chiều 
dài tàu (mm) lấy theo Bảng 2A/4. 7, phụ thuộc vào trị số n 2 và n 3. 
ls :  Chiều dài một cuộn thép (mm).  
3 Nếu tôn đáy trên là thép có độ bền cao thì công thức nêu ở -2 được áp dụng như sau:  
 Nếu là thép A32, D32, E32 hoặc F32:   0,78k được thay thế cho k  
 Nếu là thép A36 , D36, E36 hoặc F36:   0,72k được thay thế cho k  
 Nếu là thép A40, D40, E40 hoặc F40:   0,68k được thay thế cho k  
4 Quy cách của dầm dọc đáy trên  được xác định theo lý thuyết dầm đơn giản với các điều 
kiện sau:  
(1) Mô hình:  
 Dầm đơn giản cố định ở đà ngang  đặc và/hoặc được đỡ bằng thanh chống thẳng 
đứng.  
(2) Ứng suất cho phép:  
 8,2(24 -12f B)  (N/mm2), trong đó f B quy định ở 4.4.3.  
(3) Điều kiện tải trọng:  
 Tải trọng tập trung tại vị trí tấm lót nơi mà cuộn thép tựa lên dầm dọc.  
5 Đà ngang đặc và tấm sống đ áy chịu tải trọng từ cuộn thép phải được kiểm tra độ ổn định 
nén. QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 4 
68 Bảng 2A/4.7  Khoảng cách các điểm đặt tải theo phƣơng chiều dài tàu  
trên một tấm đáy trên  
n2 n3 
2 3 4 5 
1 Chiều rộng thực của tấm lót   
2 0,5 l s 0,33 l s 0,25 l s 0,2 l s 
3 1,2 l s 0,67 l s 0,50 l s 0,4 l s 
4 1,7 l s 1,20 l s 0,75 l s 0,6 l s 
5 2,4 l s 1,53 l s 1,20 l s 0,8 l s 
6 2,9 l s 1,87 l s 1,45 l s 1,2 l s 
7 3,6 l s 2,40 l s 1,70 l s 1,4 l s 
8 4,1 l s 2,73 l s 1,95 l s 1,6 l s 
9 4,8 l s 3,07 l s 2,40 l s 1,8 l s 
10 5,3 l s 3,60 l s 2,65 l s 2,0 l s 
 Chú thí ch:  
Nếu n 2  11 và/hoặc n 3  6 thì tải trọng lên tấm tôn đáy trên có thể được coi là phân bố 
đều 
Bảng 2A/4.8  Số lƣợng điểm đặt tải trên một tấm  
n2 n3 
2 3 4 5 
1 0 < a/l s  0,5 0 < a/l s  0,33 0 < a/l s  0,25 0 < a/l s  0,20 
2 0,5 < a/l s  1,2 0,33 < a/l s  0,67 0,25 < a/l s  0,50 0,20 < a/l s  0,40 
3 1,2 < a/l s  1,7 0,67 < a/l s  1,20 0,50 < a/l s  0,75 0,40 < a/l s  0,60 
4 1,7 < a/l s  2,4 1,20 < a/l s  1,53 0,75 < a/l s  1,20 0,60 < a/l s  0,80 
5 2,4 < a/l s  2,9 1,53 < a/l s  1,87 1,20 < a/l s  1,45 0,80 < a/l s  1,20 
6 2,9 < a/l s  3,6 1,87 < a/l s  2,40 1,45 < a/l s  1,70 1,20 < a/l s  1,40 
7 3,6 < a/l s  4,1 2,40 < a/l s  2,73 1,70 < a/l s  1,95 1,40 < a/l s  1,60 
8 4,1 < a/l s  4,8 2,73 < a/l s  3,07 1,95 < a/l s  2,40 1,60 < a/l s  1,80 
9 4,8 < a/l s  5,3 3,07 < a/l s  3,60 2,40 < a/l s  2,65 1,80 < a/l s  2,00 
10 5,3 < a/l s  6,0 3,60 < a/l s  3,93 2,65 < a/l s  2,90 2,00 < a/l s  2,40 
Chú thích :  
Nếu n 2  11 và/hoặc n 3  6 thì tải trọng lên tấm tôn đáy trên có thể được coi là phân bố đều  Phần 2A, Chƣơng 5   QCVN 21: 2023/BGTVT  
69 CHƢƠNG 5    SƢỜN  
5.1 Quy định chung  
5.1.1  Phạm vi áp dụng  
 Những yêu cầu của Chương này được áp dụng cho các tàu có độ bền ngang và độ cứng 
ngang tạo bởi các vách ngang không kém hiệu quả so với những vách ngang quy định ở 
Chương 11. Nếu độ bền ngang và độ cứng ngang tạo bởi những vách kém hiệu quả hơn 
thì phải có những biện pháp gia cường bổ sung bằng cách tăng kích thước của sườn 
hoặc đặt thêm những sườn khỏe v.v...  
5.1.2  Sƣờn trong vùng két sâu  
 Độ bền của sườn trong vùng két sâu phải không nhỏ hơn so với yêu cầu đối với nẹp vách 
két sâu.  
5.1.3  Độ kín của nóc két  
 Sườn không được xuyên qua nóc két nước hoặc nóc két dầu trừ khi có biện pháp kín 
nước hoặc kín dầu hữu hiệu được trình duyệt.  
5.1.4  Tăng kích thƣớc do có lỗ khoét  
 Nếu có những lỗ khoét lớn ở bản thành của sườn thì kích thước của sườn phải được 
tăng thích đáng.  
5.1.5  Kết cấu chân sƣờn  
 Phải đặc biệt quan tâm đến tình trạng tập trung ứng suất ở kết cấu chân sườn.  
5.1.6  Sƣờn trong vùng nồi hơi và sƣờn trong vùng gối đỡ trục chân vịt  
1 Trong buồ ng nồi hơi kích thước của sườn, sườn khỏe và sống dọc mạn v.v... phải được 
tăng thích đáng.  
2 Kết cấu và kích thước của sườn trong vùng gối đỡ trục chân vịt phải được Đăng kiểm xét 
duyệt đặc biệt.  
5.1.7  Sƣờn và sống dọc mạn tạo với tôn bao một góc quá nhỏ  
 Nếu góc giữa bản thành của sống dọc mạn hoặc sườn và tôn bao quá nhỏ thì kích thước 
của sườn và của sống dọc mạn phải được tăng thích đáng so với yêu cầu bình thường và 
nếu cần thì phải tạo đế để chống vặn.  
5.1.8  Gia cƣờng vùng va đập mũi  
 Sườn thường, dầm dọc mạn và sườn khỏe đỡ các dầm dọc mạn, đặt ở vùng mũi, chịu áp 
lực sóng va đập mạnh phải được tăng cường thích đáng và phải được liên kết chắc chắn.  
5.2 Khoảng cách sƣờn  
5.2.1  Khoảng cách sƣờn  
1 Khoảng cách chuẩn của các sườn được tính theo công thứ c sau đây:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 5 
70 2L + 450  (mm)  
2 Trong các khoang mũi, khoang đuôi và ở bầu đuôi khoảng cách sườn phải không lớn hơn 
610 mm.  
3 Ở đoạn từ 0,2 L tính từ mũi tàu đến vách chống va, khoảng cách sườn phải không lớn 
hơn 700 mm hoặc khoảng cách chuẩn quy định ở -1, lấy trị số nào nhỏ hơn.  
4 Các yêu cầu ở -2 và -3 có thể được thay đổi nếu vị trí hoặc kích thước của sườn được 
quan tâm thích đáng.  
5.2.2  Khoảng cách dầm dọc mạn  
 Khoảng cách chuẩn của các dầm dọc mạn được tính theo công thức sau đây:  
2L + 550   (mm)  
5.2.3  Trƣờng hợp khoảng cách sƣờn lớn hơn khoảng cách chuẩn  
 Nếu khoảng cách sườn sai khác 250 mm trở lên so với khoảng cách chuẩn quy định ở 
5.2.1 và 5.2.2 thì kích thước và kết cấu của đáy đôi và của các kết cấu liên quan khác 
phải được xem xét đặc biệt.  
5.2.4  Khoảng cách sƣờn tối đa  
  Khoảng cách sườn không nên lớn hơn 1,0 mét.  
5.3 Sƣờn khoang  
5.3.1  Áp dụng  
1 Sườn khoang là sườn ở dưới boong thấp nhất từ vách chống va đến vách đuôi kể cả 
trong buồng máy.  
2 Những quy định từ 5.3.2 đến 5.3.4 được áp dụng cho sườ n khoang của những tàu có kết 
cấu thông thường.  
3 Đối với những tàu có két hông hoặc những tàu có kết cấu đặc biệt như có mạn kép, sườn 
khoang phải được Đăng kiểm xem xét.  
4 Nếu tỷ trọng của hàng hóa trong khoang  định nghĩa ở 4.1.1 -6 lớn hơn 0,9 thì kích  thước 
của sườn khoang phải được xem xét đặc biệt.  
5.3.2  Kích thƣớc của sƣờn khoang  
1 Ở đoạn từ vách đuôi đến 0,15 L kể từ đường vuông góc mũi, mô đun chống uốn của tiết 
diện sườn  khoang phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
C0CShl2    (cm3) 
Trong đó:  
S:  Khoảng cách sườn (m).  
l:  Khoảng cách thẳng đứng từ mặt đáy trên ở mạn đến mặt xà boong ở đỉnh sườn (m).  
Với những sườn ở phía sau của 0,25 L kể từ mũi tàu thì l được đo ở mặt sườn  giữa. 
Với những sườn ở từ  0,25 L đến  0,15 L tính từ mũi  tàu thì l được đo ở  0,25 L tính từ 
mũi tàu.  
  Với những sườn ở mạn có độ loe lớn thì l là chiều dài tự do của sườn.  Phần 2A, Chƣơng 5   QCVN 21: 2023/BGTVT  
71  Nếu chiều dài của sườn sai khác nhiều so với chiều dài đo được ở các vị trí nói 
trên vì boong thấp nhất bị gián đoạn hoặc vì chiều cao đá y đôi thay đổi đột 
ngột, thì những đường kéo dài từ boong thấp nhất hoặc từ đỉnh đáy đôi tương 
ứng song song với boong trên hoặc với tôn giữa đáy phải được lấy là boong 
thấp nhất hoặc đỉnh đáy đôi và l phải được đo ở vị trí tương ứng (xem Hình 
2A/5.1 và 2A / 5.2 (a) và (b)) . 
h:  Khoảng cách thẳng đứng từ mút dưới của l tại vị trí cần đo đến điểm ở  d + 0,038 
L’ phía trên của tôn giữa đáy (xem Hình 2A/5.2 (a) và (b)).  
L’:  Chiều dài tàu (m). Tuy nhiên nếu L > 230 mét  thì lấy L’ = 230 mét.  
C0:  Hệ số tính theo  công thức sau đây nhưng phải không nhỏ hơn 0,85.  
e1 ,25 2l
 
e:  Chiều cao của mã hông đo từ mút dưới của l (m).  
C: Hệ số tính theo công thức sau đây:  
  C1 + C 2 
(1)  Ở hệ thống kết cấu thông thường không có két đỉnh mạn:  
1lC 2,1 1 ,2h
 
2dC 2,2kh
  
 :  Hệ số cho ở Bảng 2A/5.1. Với các trị số trung gian của  
HB
l thì  được 
tính theo phép nội suy tuyến tính.  
lH :  Chiều dài của khoang (m).  
Bảng 2A/5.1    Hệ số     
HB
l
  0,5 0,6 0,8 1,0 1,2  1,4 
 0,023  0,018  0,010  0,006  0,0034  0,002  
k :   Hệ số được cho dưới đây tùy thuộc vào số lượng tầng boong:  
13  (Cho hệ một boong)  
21  (Cho hệ hai boong)   
50  (Cho hệ ba boong)  
 Tùy thuộc vào hệ boong, trị số k phải được tăng thích đáng nếu B/l lớ n 
hơn trị số sau đây:  
2,8  (Cho hệ một boong)  
4,2  (Cho hệ hai boong)   
5,0  (cho hệ ba boong)  
(2)  Với hệ thống kết cấu có két đỉnh mạn:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 5 
72 
1lC 3,4 2,4h 
2dC 27h
  
:  Như quy định ở (1).  
Nếu 
B
l lớn hơn 4,0 thì C 2 phải được tăng thích đáng.  
2 Ở đoạn từ vách chống va đến 0,15 L tính từ mũi tàu mô đun chống uốn của tiết diện sườn  
khoang phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
2
0C CShl
  (cm3) 
Trong đó:  
l:  Như quy định ở -1 nhưng được đ o ở 0,15 L tính từ mũi tàu.  
S, h và C 0: Như quy định ở -1.  
C: Hệ số bằng 1,3 lần trị số quy định ở -1. 
3 Với những sườn nằm phía dưới xà ngang khỏe đỡ xà dọc boong, mô đun chống uốn của  
tiết diện phải được tính theo -1 và -2 nhưng phải không nhỏ hơn trị s ố tính theo  công thức 
sau đây:  
2
2 11hl1l2,4n 0,17 0,1 Shl9,81 h l h    
  (cm3) 
Trong đó:  
n: Tỷ số giữa khoảng cách xà ngang khỏe và khoảng sườn.  
h1: Tải trọng boong quy định ở 8.2 cho xà boong ở đỉnh sườn (kN/m2). 
l1:  Tổng chiều dài của xà ngang khỏe (m) (Xem Hình 2A/5.2 (a)). 
S1, l và h: Như quy định ở -1 và -2. 
4     (1)   Nếu tỷ số giữa chiều cao tiết diện sườn và chiều dài đo từ boong ở đỉnh sườn đến  đỉnh 
của mã dưới nhỏ hơn 1/24 (Cho trường hợp sườn nêu ở -1) và nhỏ hơn  1/22 (Cho 
trường hợp của sườn nêu ở -2) thì kích  thước của các sườn đó phải được tăng thích 
đáng.  
(2)   Nếu chiều cao tiết diện sống chính của đáy đôi nhỏ hơn B/16 thì kích thước của sườn 
phải được tăng thích đáng.  
5 Nếu boong ở đỉnh sườn có miệng khoét dài hoặc có nhiều dãy miệng khoét thì kích thước  
của sườn khoang và kết cấu đỉnh của nó phải được xem xét đặc biệt.  
6 Kích thước sườn khoang chịu tải trọng từ các cuộn thép khi tàu bị lắc không những phải 
thỏa mãn yêu cầu ở 5.3.2 mà còn phải thỏa mãn những quy định sau đây dựa trên lý 
thuyến dầm đơn giản.  
(1) Mô hình: Dầm đơn giản tựa ở boong và cố định ở đáy trên.  
(2) Ứng suất cho phép:  196  (N/mm2) 
(3) Điều kiện tải trọng: Áp suất tĩnh từ mạn tàu và khối lượng của các cuộn thép được 
tính toán theo (a) hoặc (b) sau đây:  Phần 2A, Chƣơng 5   QCVN 21: 2023/BGTVT  
73  (a) Nếu các cuộn thép được xếp mộ t tầng  
   
1C W sin k
1000n  (tấn) 
   W :  Khối lượng của một cuộn thép (kg).  
   C1 :  Hệ số phụ thuộc cách bố trí cuộn thép chèn.  
 4,0 : Nếu các cuộn thép chèn được bố trí giữa cuộn thứ nhất và cuộn thứ hai 
tính từ mạn tàu.  
 3,0 : Nếu các cuộn thép chèn được bố trí gần đường tâm tàu hơn cuộn thứ 
hai tính từ mạn tàu.  
    :  Góc nghiêng lớn nhất của tàu (độ).  
   k :  Hệ số tùy thuộc phương gia tốc do tàu bị lắc, thường được lấy bằng 1,0  
   n :  Số lượng sườn đỡ một cuộn thép.  
 (b) Nếu các cuộn thép đư ợc xếp hai tầng  
     
2C Wsin m
1000n  (tấn) 
 C2 :  Hệ số phụ thuộc cách bố trí các cuộn thép, thường được lấy bằng 0,7. 
Tuy nhiên, nếu các cuộn thép ở tầng dưới được xếp gần nhau mà áp lực tiếp xúc 
với nhau đủ lớn,  thì giá trị C 2 có thể được giảm.  
   W,  và n :  Như quy định ở (a).  
   m   :  Tổng số lượng cuộn thép tại mặt cắt sườn liên quan.  
(4) Không phải kiểm tra kích thước sườn, n ếu sườn được chèn bằng các ván lót  hoặc 
khung đỡ . 
5.3.3  Sƣờn khoang đƣợc đỡ bởi sƣờn khỏe và sống dọc mạn  
1 Nếu sườ n khoang được đỡ bởi sườn khỏe và sống dọc mạn quy định ở Chương  6 thì mô  
đun chống uốn của tiết diện của nó phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức  sau 
đây: 
(1) Với những sườn ở đoạn từ vách đuôi đến 0,15 L kể từ mũi tàu:  
22,1 CShl
  (cm3) 
(2) Với những sườn ở đoạn từ vách chống va đến 0,15 L kể từ mũi tàu:  
23,2CShl
  (cm3) 
Trong đó:  
h:  Như quy định ở 5.3.2 -1. 
l:  Như quy định ở 5.3.2 -1 hoặc -2. Nếu khoảng cách đó nhỏ hơn 2 mét thì l được 
lấy bằng 1 mét cộng 0,5 khoảng  cách đó (Xem Hình 2A/5.1 và 2.A/5.2 (c)).  
C:  Tính theo công thức sau đây, nhưng được lấy bằng 1,0 nếu nó nhỏ hơn 1,0:  
2
1 2 4l eC 3 Cll   
  
Trong đó:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 5 
74 l2: Khoảng cách thẳng đứng ở mạn từ sống dọc mạn thấp nhất đến sống 
dọc mạn ở ngay phía trên hoặc đến  boong (m) (Xem Hình 2A/5.2 (c)).  
1 và 2: Được cho ở Bảng 2A/5.2.  
e: Chiều cao của mã dưới đo từ mút dưới của l, tuy nhiên nếu chiều cao 
đó lớn hơn 0,25 l thì lấy e = 0,25 l (m) (Xem Hình 2A/5.2 (c)).  
C4: Hệ số tính theo công thức sau đây nhưng nếu C 4 nhỏ hơn 1,0 thì lấy 
C4 = 1,0 và nếu C 4 lớn hơn 2,2 thì lấy C 4 = 2,2.  
0H2H
 - 1,5 
H0: Khoảng cách thẳng đứng từ mặt đáy trên ở mạn đến boong thấp  
nhất (m) (Xem Hình 2A/5.2 (c)).  
H:  Khoảng cách thẳng đứng từ mút dưới của H 0 đến boong mạn khô  
ở mạn (m) (Xem Hình 2A/5.2(c)).  
Bảng 2A/5.2  Các trị số của 1 và 2 
Số lượng sống dọc mạn ở 
dưới boong thấp nhất  1 2 
1 0,75 2,0 
2 0,90 1,8 
 3 1,25 1,3 
2 Nếu hiệu của hai nhịp tự do kề nhau của sườn (đo theo phương thẳng đứng giữa hai 
sống mạn lân cận nhau hoặc từ sống mạn đến mút sườn) không nhỏ hơn 25% hoặc hiệu 
của nhịp tự do dài nhất và nhịp tự do ngắn nhất không nhỏ hơn 50% thì kích thước của 
sườn quy định ở -1 phải thoả mãn yêu cầu của Đăng kiểm.  
3 Nếu chiều cao của mã chân sườn nhỏ hơn 0,05l (l quy định ở -1) thì kích thước của sườn 
khoang và kết cấu chân của nó phải được xem xét đặc biệt.  
5.3.4  Liên kết của sƣờn khoang   
1 Sườn khoang phải đè lên mã hông một đoạn ít nhất bằng 1,5 chiều cao tiết diện sườn và  
phải được liên kết chắc chắn với m ã hông.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/5.1    Các vị trí đo l của sƣờn khoang  Đáy trên  
 
   A                                                                               B          C        D        
0,15L 
0,25L Đường 
vuông 
góc đuôi  Khoang 
đuôi 
 Khoang 
mũi 
 Boong thấp nhất  
 
Đường  
vuông  
góc 
mũi 
 
Với các sườn từ A đến B: l được đo ở    
Với các sườn từ B đến C: l được đo ở  B 
Với các sườn từ C đến D: l được đo ở  C 
 
l 
l 
l Phần 2A, Chƣơng 5   QCVN 21: 2023/BGTVT  
75 2 Đỉnh của sườn khoang phải được liên kết chắc chắn với boong và xà ngang boong bằng  
mã. Nếu boong ở đỉnh sườn được kết cấu theo hệ thống dọc thì mã đỉnh sườn phải  đi ra 
đến xà dọc boong k ề cận với sườn và được liên kết với xà dọc đó.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
   
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 (a) Hệ thống kết cấu thông thƣờng 
không có két đỉnh mạn  
 (b) Hệ thống kết cấu có két đỉnh 
mạn 
 Boong mạn khô  
Boong thấp nhất  d + 0,038 L' cao hơn 
mặt tôn  giữa đáy  
l1 
Sống ngang boong  
  (hệ thống dọc)  
Đáy trên  d +0,038 L' cao hơn 
mặt tôn giữa đáy  
Đáy trên  
 l 
h e 
l 
h e 
d + 0,038 L' cao hơn 
mặt tôn giữa đáy  
 
Boong mạn khô  
 
Đáy trên  
  
(c)  Hệ thống sƣờn khoẻ và sống  
dọc mạn  
Chú thích:  
e phải k hông lớn hơn 0,25 l.  
Nếu l nhỏ hơn 2 mét thì l phải được 
lấy bằng 1 mét cộng 0,5 chiều dài 
nhịp thực.  
 
 
Hình 2A/5.2    l, h, H , v.v... dùng cho sƣờn khoang  h H H0 l2 l e QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 5 
76 5.4 Dầm dọc mạn và các cơ cấu khác  
5.4.1  Dầm dọc mạn  
1 Mô đun chống uốn của tiết diện dầm dọc mạn ở đoạn giữa tàu dưới boong mạn khô phải  
không nhỏ hơn trị số tính theo các cô ng thức sau đây, lấy trị số nào lớn hơn:  
2100CShl
 (cm3)  
22,9 LSl
  (cm3)  
Trong đó:  
S:  Khoảng cách giữa các dầm dọc  (m). 
l:  Khoảng cách giữa các sườn khỏe, hoặc từ vách ngang đến sườn khỏe, kể cả 
chiều  dài của liên kết (m) . 
h:  Khoảng cách thẳng đứng từ dầm dọc mạn đang xét đến điểm ở d + 0,038L’ cao 
hơn mặt tôn giữa đáy (m).  
L’: Chiều dài của tàu. Tuy nhiên, nếu L > 230 mét thì lấy L’= 230 mét.  
C: Hệ số tính theo các công thức sau đây:  
1
24 k
 
Trong đó:  
B
syk 15,5f 1 2,5D

 hoặc 6 lấy trị số nào lớn hơn.  
y :   Khoảng cách thẳng đứng từ mặt tôn giữa đáy đến dầm dọc mạn đang xét 
(m). 
Bf
 : Tỷ số mô đun chống uốn của tiết diện thân tàu yêu cầu ở Chương 13 chia 
cho mô đun chống uốn thực củ a tiết diện thân tàu lấy với đáy tàu. Tuy 
nhiên, nếu 
Bf  nhỏ hơn 0,85 thì lấy 
Bf  = 0,85. 
2 Ra ngoài đoạn giữa tàu, mô đun chống uốn của tiết diện dầm dọc mạn có thể giảm dần 
về phía mũi và đuôi tàu, và ở mũi và đuôi  tàu có thể còn bằng 0,85 trị số tính theo  -1. Tuy 
nhiên, ở đoạn từ vách chống va đến 0,15 L kể từ mũi tàu mô đun chống uốn của tiết diện 
dầm dọc mạn phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức cho ở -1. 
3 Chiều cao tiết diện của thanh thép dẹt dùng làm dầm dọc mạn phải không lớn hơn 15 lần 
chiều dày của nó.  
4 Ở đoạn giữa tàu dầm dọc mạn đặt ở dải tôn mép mạn phải cố gắng để có độ mảnh không 
lớn hơn 60.  
5 Mô đun chống uốn của tiết diện dầm dọc hông không cần phải lớn hơn mô đun chống uốn 
của tiết diện dầm  dọc đáy.  
6 Dầm dọc mạn phải đi liên tục qua vách ngang hoặc phải được liên kết với vách ngang 
bằng mã bảo đảm đủ vững chắc và đảm bảo sự liên tục về độ bền dọc.  
5.4.2  Sƣờn khỏe  Phần 2A, Chƣơng 5   QCVN 21: 2023/BGTVT  
77  Sườn khỏe đỡ dầm dọc mạn phải thỏa mãn các yêu cầu từ (1) đến (3):  
(1) Sườn khỏe phải được đặt ở các mặt sườn có đà ngang đặc.  
(2) Kích thước của sườn khỏe phải không được nhỏ hơn trị số tính theo các công thức 
sau đây:  
 Chiều cao tiết diện: 0,1 l (m) hoặc 2,5 chiều cao của lỗ khoét để dầm dọc xuyên qua, 
lấy trị số nào lớn hơn.  
 Mô đun chống uốn của tiết diện:  
2
1C Shl  (cm3)  
 Chiều dày bản thành:  t1 hoặc t 2, lấy trị số nào lớn hơn.  
2
1
0CShlt 2,51000 d
   (mm)  
2
013
2d (t 2,5)t 8,6 2,5k
 (mm)  
Trong đó:  
S:  Khoảng cách giữa các sườn khỏe (m).  
l:  Chiều dài tự do  của sườn khỏe (m).  
d0: Chiều cao tiết diện sườn khỏe (m). Tuy nhiên, trong tính toán t 1, chiều cao của 
lỗ khoét để dầm dọc mạn xuyên qua, nếu có, phải được trừ đi khỏi chiều cao 
tiết diện bản thành. Nếu chiều cao tiết diện bản thành bị phân chia bởi các n ẹp 
nằm thì trong tính toán t 2, d0 được lấy bằng chiều cao được phân chia của tiết 
diện bản thành.  
h: Khoảng cách thẳng đứng từ mút dưới của l đến điểm ở d + 0,038 L’ cao hơn mặt 
tôn giữa đáy (m). Tuy nhiên, nếu khoảng cách đó nhỏ hơn 1,43 l thì h được lấy 
bằng 1,43l  (m).  
L’:  Như quy định ở 5.4.1 -1. 
C1 và C 2: Các hệ số được cho ở Bảng 2A/5.3.  
k:  Hệ số cho ở Bảng 2A/5.4 phụ thuộc vào tỷ số giữa S 1 và d 0, trong đó S 1 là 
khoảng cách các nẹp hoặc mã chống vặn đặt ở bản thành (m). Với các trị số  
trung gian của  S1/d0 thì k được tính theo phép nội suy tuyến tính.  
Bảng 2A/5.3  Các hệ số C 1 và C 2  
 Sườn khỏe ở phía sau của 
0,15 L tính từ mũi tàu  Sườn khỏe ở từ vách chống va đến 
0,15 L tính từ mũi tàu  
C1 
l6,6 1 0,4h 
l8,6 1 0,4h  
C2 
l35 1 ,43 0,43h 
l45,5 1 ,43 0,43h  
 
(3) Sườn khỏe phải được gắn những mã chống vặn đặt cách nhau khoảng 3 mét. Nếu 
chiều rộng của bản mép ở mỗi bên của bản thành lớn hơn 180 mm thì mã chống vặn 
phải đỡ cả bản mép. Nẹp gia cường  phải được đặt ở bản thành trong mặt phẳng của 
mỗi dầm dọc mạn. Tuy nhiên ở đoạn giữa của nhịp sườn khỏe, nẹp gia cường có thể QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 5 
78 được đặt trong mặt phẳng của mỗi chiếc dầm dọc thứ hai. Bản thành của dầm dọc 
mạn và bản thành của sườn khỏe phải được liên kết v ới nhau.  
Bảng 2A/5.4  Hệ số k  
1
0S
d
  0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,5  2,0 
k 60,0 40,0 26,8 20,0 16,4 14,4 13,0 12,3 11,1 10,2 
5.5  Hệ thống xà công xon  
5.5.1  Xà ngang công xon  
 Xà ngang công xon phải thỏa mãn các yêu cầu từ (1) đ ến (8):  
(1) Chiều cao tiết diện xà ngang công xon đo ở đỉnh trong của mã mút ngoài phải không 
nhỏ hơn 1/5 khoảng cách nằm ngang từ mút trong của xà ngang công xon đến đỉnh 
trong của mã mút ngoài.  
(2) Chiều cao tiết diện xà ngang công xon có thể được giảm d ần từ đỉnh trong mã mút 
ngoài vào đến mút trong của xà, tại đó chiều cao tiết diện có thể được giảm đến còn 
bằng 0,5 chiều cao tiết diện tại đỉnh trong của mã mút ngoài.  
(3) Mô đun chống uốn của tiết diện xà ngang công xon tại đỉnh trong của mã mút ngoài 
phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây (xem Hình 2A/5.3).  
0 1 1 2 217,1Sl b h b h2
  (cm3) 
Trong đ ó: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
S: Khoảng cách giữa các xà ngang công xon (m).   
l0:  Khoảng cách nằm ngang từ mút trong của xà ngang công xon đến đỉnh trong  
của mã mút ngoài (m).  
b1: Khoảng cách theo phương ngang từ mút trong của xà ngang công xon đến  
đỉnh trong của mã mút ngoài của xà ngang công xon hoặc sống ngang boong  
(m). Tuy nhiên, nếu boong được kết cấu theo hệ thống dọc mà không có sống  
ngang boong đặt  trong khoảng các xà ngang công xon thì b 1 được lấy bằng l 0. 
b2: Nửa chiều rộng của miệng khoét ở boong được đỡ bởi xà ngang công xon (m).  Hình 2A/5.3     Đo l 0, b1,  b 2 và H 2 
 
 b1 
H2 b2 
b2 l0 b1 l0 Chiều cao tải trọng hàng 
hóa, H 2 mô tả trên hình vẽ 
phải được xét đến khi nó là 
h2 của boong dưới  
 
 
 Phần 2A, Chƣơng 5   QCVN 21: 2023/BGTVT  
79 h1: Tải trọng boong quy định ở 8.2 cho sống ngang boong đỡ bởi xà ngang công  
xon ( kN/m2). 
h2: Tải trọng tác dụng lên nắp miệng khoang đỡ bởi xà ngang công xon. Tải trọng  
h2 phải không được nhỏ hơn trị số tính theo các mục từ (a) đến (c) sau đây, tùy 
thuộc vào loại boong (kN/m2). 
(a) Với boong chịu thời tiết, h 2 là tải trọng boong quy định ở 8.2.1 -2 cho sống 
ngang boong h oặc trọng lượng thiết kế cực đại của hàng hóa ở miệng 
khoang trên một đơn vị diện tích  (kN/m2), lấy trị số nào lớn hơn. Ở 8.2.1 - 
2 (2) trị số của y có thể được lấy là khoảng cách thẳng đứng từ đường 
nước trọng tải thiết kế cực đại đến mép trên của thành m iệng khoang. 
Trong mỗi trường hợp h 2 phải không nhỏ hơn 17,5 kN/m2 đối với miệng 
khoang ở vị trí I và không nhỏ hơn 12,8 kN/m2 đối với miệng khoang ở vị 
trí II quy định ở Chương  18. 
(b) Với những boong không phải là boong chịu thời tiết dùng để chứa hàng 
hóa hoặc dự trữ thì h 2 là tải trọng boong quy định ở 8.2.1 -1. 
(c)  Với những boong không phải là boong nói ở (a) hoặc (b) trên đây thì h 2 
được lấy bằng h 1. 
(4) Diện tích tiết diện bản mép của xà ngang công xon có thể được giảm dần từ đỉnh 
trong của mã mút n goài vào đến mút trong của xà ngang công xon, tại đó diện tích tiết 
diện bản mép có thể được giảm đến còn bằng 0,6 diện tích tiết diện bản mép tại đỉnh 
trong của mã mút ngoài.  
(5) Chiều dày bản thành của xà ngang công xon ở mọi chỗ phải không nhỏ hơn trị s ố tính 
theo các công thức sau đây, lấy trị số nào lớn hơn:  
1 1 2 2
1
c1S b h b h2t 0,0095 2,5d
 (mm)  
23
2 c 1t 5,8 d (t 2,5) 2,5  
   (mm)  
Trong đó:  
S, b 1, b2, h1 và h 2: Như quy định ở (3). Tuy nhiên, trong công thức tính t 1 nếu 
boong được kết cấu theo hệ thống dọc mà kh ông có sống ngang boong đặt 
trong khoảng giữa các xà ngang công xon thì b 1/2 được thay thế bằng khoảng 
cách nằm ngang (m) từ mút trong của xà ngang công xon đến tiết diện đang 
xét. 
dc: Chiều cao tiết diện đang xét của xà ngang công xon (m). Tuy nhiên, tron g tính 
toán t 1, chiều cao của lỗ khoét để xà dọc xuyên qua (nếu có) phải được trừ đi 
khỏi tiết diện xà ngang công xon. Trong công thức tính t 2 nếu bản thành được 
gắn các nẹp nằm thì d c được lấy bằng chiều cao bị phân chia của tiết diện bản 
thành.  
(6) Xà ng ang công xon phải được gắn các mã chống vặn cách nhau khoảng 3 mét. Nếu 
chiều rộng của bản mép xà ngang công xon ở mỗi bên của bản thành lớn hơn 180 
mm thì mã chống vặn phải đỡ cả bản mép. Nẹp của bản thành phải được đặt theo 
mỗi dầm dọc, trừ ở đoạn giữa n hịp của xà ngang công xon nẹp có thể được đặt theo 
mỗi dầm dọc thứ hai.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 5 
80 (7) Vùng bản thành kề với đỉnh trong của mã mút ngoài phải được gia cường đặc biệt.  
(8) Xà công xon đỡ nắp miệng khoang ở dưới boong phải thỏa mãn các yêu cầu từ (a) 
đến (b):  
 (a) Chân đường hàn góc giữa bản thành và sống dọc miệng khoang phải là mối hàn 
F1. 
 (b) Nếu nẹp được đặt để ổn định cho bản thành, thì phải quan tâm đến việc bố trí 
mút cuối của nẹp đó để đảm bảo rằng không tập trung ứng suất tại vị trí liên kết 
giữa bản thành và  các cơ cấu đỡ nắp miệng khoang ở dưới boong.  
5.5.2  Sƣờn khỏe  
 Sườn khỏe đỡ xà ngang công xon phải thỏa mãn các yêu cầu từ (1) đến (7) sau đây:  
(1) Chiều cao tiết diện sườn khỏe phải không nhỏ hơn 1/8 chiều dài sườn khỏe kể cả 
chiều dài của các liên kết ở  đầu sườn.  
(2) Mô đun chống uốn của tiết diện sườn khỏe phải không nhỏ hơn trị số tính theo công 
thức dưới đây. Tuy nhiên, nếu có sườn khỏe nội boong cùng với xà ngang công xon 
đỡ boong ở trên đặt ở đỉnh của sườn khỏe thì trị số tính được theo công thức nà y có 
thể được giảm đến còn bằng 60%:  
1 1 1 2 217,1Sl b h b h2
  (cm3) 
Trong đó:  
S: Khoảng cách giữa các sườn khỏe (m).  
l1: Khoảng cách nằm ngang từ mút trong của xà ngang công xon được đỡ đến  
cạnh trong của sườn khỏe (m).  
b1, b2, h1 và h 2: Như được quy địn h ở 5.5.1(3) cho chiếc xà ngang công xon được  đỡ. 
Tuy nhiên, nếu boong được kết cấu theo hệ thống dọc mà không có sống  ngang 
boong đặt trong khoảng giữa các xà ngang công xon thì b 1 được thay bằng l 1. 
(3) Mô đun chống uốn của tiết diện sườn khỏe nội boong phải thỏa mãn yêu cầu ở (2) và 
thêm vào đó, phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
1 1 1 1 2 217,1C Sl b h b h2
 (cm3) 
Trong đó:  
S, l 1, b1, b2, h1 và h 2: Như quy định ở (2).  
C1: Hệ số tính theo công thức:   
1 1 2 2
1
1 1 2 21b 'h ' b 'h '2C 0,15 0,51b h b h2


 
Trong đó:  
1 2 1b ',b ',h '
 và 
'
2h : Tương ứng là b 1, b2, h1 và h 2 quy định ở (2) cho xà ngang 
công xon ở dưới sườn khỏe nội boong đang xét.  Phần 2A, Chƣơng 5   QCVN 21: 2023/BGTVT  
81 (4) Chiều dày bản thành phải không nhỏ hơn trị số tính theo các công thức sau đây, lấy 
trị số nào lớn h ơn: 
2 1 1 2 2
1
1
w1C S b h b hl 2t 0,0095 2,5dl
 (mm)  
23
2 w 1t 5,8 d (t 2,5) 2,5  
    (mm)  
Trong đó:  
S, b 1 ,b2, h1, h2 và l 1: Như quy định ở (2).  
wd'
: Chiều cao nhỏ nhất của tiết diện sườn khoẻ (m). Tuy nhiên, trong tính toán 
t1, chiều cao lỗ khoét để dầm dọc mạn xuyên qua, nếu có, phải được trừ đi 
khỏi chiều cao tiết diện sườn khỏe. Nếu chiều cao tiết diện bị phân chia bởi 
các nẹp nằm thì trong tính toán t 2 chiều cao bị phân chia được lấy làm d w. 
l: Chiều dài của sườn khỏe kể cả chiều dài của các liên kết ở hai mút (m).  
C2: Hệ số được cho dưới đây:  
Đối với sườn khỏe trong khoang:  
0,9: Nếu có sườn khỏe nội boong cùng với xà ngang công xon đỡ boong ở 
trên đặt lên đỉnh của sườn khỏe trong khoang  
1,5: Trong các trường hợp khác.  
Đối với sườn khỏe nội boong: C 1+ 0,6  trong đó C 1 được cho ở (3).  
(5) Nếu sườn khỏe đỡ xà ngang công xon đồng thời đỡ cả dầm dọc mạn hoặc sống dọc 
mạn thì kích thước của nó phải thỏa mãn các yêu cầu ở 5.4.2 hoặc ở Chương 6 cùng 
với các yêu cầu sau đây:  
(a) Mô đun chống uốn của tiết diện p hải không nhỏ hơn trị số tính từ công thức ở (2) 
nhân với hệ số sau đây:  
Nếu có sườn khỏe nội boong cùng với xà ngang công xon đặt ở trên:  
22
uu
1 1 2 2 10,05hl 0,09h l0,6 9,8111 ,4 b h b h l2
 
Trong các trường hợp khác:  1,0 
Trong đó:  
l : Chiều dài của sườn khỏe trong khoang kể cả các l iên kết ở hai mút (m).  
lu : Chiều dài của sườn khỏe nội boong đặt trực tiếp ở trên, kể cả chiều dài  
của các liên kết ở hai mút (m).  
h : Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của l đến điểm ở d + 0,038L’ cao  
hơn mặt tôn giữa đáy (m).  
L’ : Bằng chiều dài của tàu (m), tuy nhiên nếu L > 230 mét thì lấy L’ = 230  mét. 
hu : Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của l u đến điểm mà h được đo 
tới đó (m). Tuy nhiên nếu điểm đó ở dưới trung điểm của l u thì lấy h u = 0. 
b1, b2, h1, h2 và l 1: Như quy định ở (2).  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 5 
82 (b) Chiều d ày bản thành phải không nhỏ hơn trị số tính theo (4) trong đó trị số của t1 
phải được cộng  thêm một lượng tính theo công thức sau đây:  
wShl0,0255d
 (mm)  
Trong đó:  
S : Khoảng cách các sườn khỏe (m).  
h và l  :  Như quy định ở (a).  
dw : Như quy định ở (4).  
(6) Sườn khỏe phải được gắn mã chống vặn cách nhau khoảng 3 mét. Nếu chiều rộng 
bản mép của sườn khỏe ở mỗi bên của bản thành lớn hơn 180 mm thì mã chống vặn 
cũng phải đỡ cả bản mép. Nẹp của bản thành phải được đặt theo mỗi dầm dọc mạn, 
trừ ở đ oạn giữa nhịp của sườn khỏe nẹp có thể được đặt theo mỗi dầm dọc thứ hai. 
Bản thành của dầm dọc mạn phải được liên kết với bản thành của sườn khỏe.  
(7) Sườn khỏe phải được liên kết chắc chắn với sườn khỏe ở dưới nó hoặc với đà ngang 
đặc để đảm bảo sự liên tục về độ bền.  
5.5.3  Liên kết xà ngang công xon với sƣờn khỏe   
 Xà ngang công xon và sườn khỏe đỡ nó phải được liên kết chắc chắn với nhau bằng mã 
yêu cầu ở từ (1) đến (4).  
(1) Bán kính cong của cạnh tự do của mã phải không nhỏ hơn chiều cao tiết diện xà 
ngang công xon ở đỉnh mã.  
(2) Chiều dày của mã phải không nhỏ hơn chiều dày bản thành của xà ngang công xon 
hoặc của sườn khỏe, lấy trị số nào lớn hơn.  
(3) Mã phải được gia cường thích đáng bằng các nẹp.  
(4) Cạnh tự do của mã phải có bản mép có diện tích t iết diện không nhỏ hơn diện tích tiết 
diện bản mép của xà ngang công xon hoặc của sườn khỏe, lấy trị số nào lớn hơn. 
Bản mép của mã phải được liên kết với bản mép của xà ngang công xon và với bản 
mép của sườn khỏe.  
5.6 Sƣờn nội boong  
5.6.1  Quy định chung  
1 Kích thước của sườn nội boong phải được xác định theo quan hệ với độ bền của sườn 
khoang, vị trí và độ cứng của vách ngang v.v...  
2 Sườn nội boong cùng với sườn khoang phải được xác định có xét đến điều kiện đảm bảo 
sự liên tục về độ bền của kết cấu từ đ áy tàu đến boong trên cùng.  
3 Kích thước của sườn nội boong quy định ở 5.6 là dựa trên sơ đồ kết cấu chuẩn nhằm đảm 
bảo độ cứng ngang bằng những vách nội boong đủ bền đặt ở phía trên vách khoang hoặc 
bằng những sườn khỏe đi lên đến nóc thượng tầng và đặt t heo những khoảng cách thích 
hợp. 
5.6.2  Kích thƣớc của sƣờn nội boong  
1 Mô đun chống uốn của tiết diện sườn nội boong ở dưới boong mạn khô phải không nhỏ  
hơn trị số tính theo công thức sau đây:  Phần 2A, Chƣơng 5   QCVN 21: 2023/BGTVT  
83 
26Shl (cm3) 
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các sườn (m).  
l :  Chiều cao nội boong (m).  
h :  Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của l đến điểm ở d + 0,038 L’ cao hơn 
mặt tôn giữa đáy (m). Tuy nhiên nếu h < 0,03 L (m) thì lấy h =  0,03 L (m).  
L’ :  Chiều dài tàu (m), tuy nhiên, nếu L > 230 mét thì lấy L’ =  230 mét.  
2 Mô đun chống uốn của tiết diện sườn nội boong, trừ sườn nội boong nói ở -1, phải không  
nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
CSlL   (cm3) 
Trong đó:  
S và l  :  Như quy định ở -1. 
C  : Hệ số cho ở Bảng 2A/5.5.  
Bảng 2A/5.5    Hệ số C  
Loại sườn nội boong  C 
Sườn thượng tầng (trừ hai trường hợp dưới đây)  
Sườn thượng tầng ở vùng 0,125 L tính từ đuôi tàu  
Sườn thượng tầng ở vùng 0,125 L tính từ mũi tàu và Sườn quay ở đuôi tàu  0,44 
0,57 
0,74 
 
3 Kích thước của sườn nội boong ở dưới boong m ạn khô trong đoạn 0,15L tính từ mũi tàu 
và trong đoạn 0,125 L tính từ đuôi tàu phải được tăng thích đáng so với kích thước quy 
định ở -1 và -2. 
4 Nếu boong được đỡ bởi những xà dọc và xà ngang khỏe thì mô đun chống uốn của tiết  
diện các sườn nội boong đỡ x à ngang khỏe của boong phải không nhỏ hơn trị số  tính 
theo công thức sau đây, cùng với những quy định ở -1 và -3: 
2 1h2,4 1 0,0714n Shlh
 (cm3) 
Trong đó:  
S, h và l: Như quy định ở -1. 
n: Tỷ số khoảng cách giữa các xà ngang khỏe chia cho khoảng cách giữa  các sườn  
nội boong.  
h1: Tải trọng boong quy định ở 8.2 cho xà boong ở đỉnh sườn nội boong (kN/m2). 
5.6.3  Quan tâm đặc biệt đối sƣờn nội boong  
1 Độ bền và độ cứng của kết cấu ở mũi tàu và đuôi tàu phải được tăng tỷ lệ với sự tăng của 
chiều dài tự do thực của sườn và chiều cao thẳng đứng của nội boong.  
2 Ở những tàu có mạn khô quá lớn kích thước của sườn nội boong có thể được giảm thích 
đáng.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 5 
84 5.6.4  Sƣờn thƣợng tầng  
1 Sườn thượng tầng phải được đặt theo mỗi sườn ở phía dưới.  
2 Mặc dù những yêu cầu ở 5.6.2 -2, trên đoạn dài bốn khoảng sườn ở hai đầu của thượng 
tầng giữa và của thượng tầng biệt lập trong đoạn 0,5 L giữa tàu, sườn thượng tầng phải 
có mô đun chống uốn tính theo 5.6.2 với hệ số C = 0,74.  
3 Những sườn khỏe hoặc đoạn vách phải được đặt phía trên các  vách yêu cầu ở Chương 
11 hoặc ở các vị trí khác cần thiết để tạo độ cứng ngang của thượng tầng.  
5.6.5  Sƣờn bầu đuôi  
 Mô đun chống uốn của tiết diện sườn bầu đuôi phải không nhỏ hơn 0,86 lần trị số tính  
theo công thức ở 5.8.1.  
5.7 Sƣờn dƣới boong mạn khô  phía trƣớc vách chống va  
5.7.1  Sƣờn dƣới boong mạn khô  
 Mô đun chống uốn (Z) của tiết diện sườn dưới boong mạn khô phải không nhỏ hơn trị số  
tính theo công thức sau đây:  
Z = 
28Shl  (cm3) 
Trong đó:  
S: Khoảng cách giữa các sườn (m).  
l: Chiều dài tự do của sườn (m), nhưng không nhỏ hơn 2,15 m.  
h: Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của l đến điểm ở 0,12 L cao hơn mặt tôn  
giữa đáy (m), tuy nhiên nếu h < 0,06 L (m) thì lấy h = 0,06  L (m).  
5.7.2  Dầm dọc mạn dƣới boong mạn khô  
 Dầm dọc mạn dưới boong mạn khô phải thỏa mãn các yêu cầu (1) và (2):  
(1) Mô đun chống uốn (Z) của tiết diện dầm dọc mạn phải không nhỏ hơn trị số tính 
theo công thức sau đây. Tuy nhiên, trong vùng từ 0,05 D đến 0,15 D tính từ mặt 
tôn  
giữa đáy, mô đun chống uốn tính t heo biểu thức này phải được tăng 25%, vùng 
dưới 0,05 D thì tăng 50%.  
Z = 
28Shl  (cm3) 
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các dầm dọc mạn (m).  
l : Khoảng cách giữa các sống ngang mạn hoặc từ sống ngang mạn đến vách  
ngang (m), tuy nhiên, nếu l   < 2,15  (m), thì lấy l = 2,15 (m).  
h : Khoảng cách thẳng đứng từ dầm dọc đến điểm ở 0,12 L cao hơn mặt tôn 
giữa đáy (m), tuy nhiên, nếu h < 0,06 L (m) thì lấy h = 0,06 L (m).  
(2) Các mút của dầm dọc phải được liên kết với sống mũi và vách ngang bằng mã.  
5.8 Sƣờn dƣới boong mạn khô phía sau vách đuôi  
5.8.1  Sƣờn dƣới boong mạn khô  Phần 2A, Chƣơng 5   QCVN 21: 2023/BGTVT  
85 1 Mô đun chống uốn (Z) của tiết diện sườn dưới boong mạn khô phải không nhỏ hơn trị số  
tính theo công thức sau đây:  
Z = 
28Shl   (cm3) 
Trong đó:  
S : Khoảng các h giữa các sườn (m).  
l : Chiều dài tự do của sườn (m), tuy nhiên, nếu chiều dài đó nhỏ hơn 2,15 mét thì 
lấy l = 2,15 mét.  
h : Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của l đến điểm ở d + 0,038 L’ cao hơn 
mặt tôn giữa đáy (m), tuy nhiên, nếu h < 0,04 L (m), th ì lấy h = 0,04 L (m).  
L’ :  Bằng chiều dài tàu (m), tuy nhiên, nếu L > 230 mét thì lấy L’ =  230 mét.  
2 Nếu vận tốc của tàu lớn hơn 14 hải lý/giờ thì mô đun chống uốn của tiết diện sườn mạn  
phải được tăng so với trị số yêu cầu ở  -1, với mức tăng 2% cho mỗi  lượng tăng 1 hải  
lý/giờ, nhưng mức tăng không cần lớn hơn 12%.  
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 6 
86 CHƢƠNG 6   SƢỜN KHỎE VÀ SỐNG DỌC MẠN  
6.1 Quy định chung  
6.1.1  Phạm vi áp dụng  
 Những yêu cầu của Chương này được áp dụng cho các sống dọc mạn đỡ các sườn 
ngang khoang quy định ở 5.3.3 và c ác sườn khỏe đỡ các sống dọc mạn này.  
6.1.2  Vị trí của sƣờn khỏe và sống dọc mạn  
 Sườn khỏe và sống dọc mạn phải được bố trí sao cho đảm bảo độ cứng của kết cấu 
mạn.  
6.1.3  Sƣờn khỏe và sống dọc mạn trong két sâu  
 Độ bền của sườn khỏe và sống dọc mạn tron g két sâu phải không nhỏ hơn độ bền yêu 
cầu đối với sống đứng và sống nằm của vách két sâu.  
6.1.4  Gia cƣờng vùng va đập mũi  
 Sống dọc mạn đỡ sườn khoang ở vị trí mũi được xét đến để đảm bảo chịu được áp lực 
sóng va đập mạnh, và các sườn khoẻ đỡ các sống d ọc mạn này phải được gia cường 
thích đáng và phải đặc biệt quan tâm đến hiệu quả của liên kết ở hai đầu.  
6.2 Sƣờn khỏe  
6.2.1  Kích thƣớc của sƣờn khỏe  
1 Kích thước của sườn khỏe đỡ sống dọc mạn phải không nhỏ hơn các trị số tính theo các 
công thức sau đây : 
 Chiều cao tiết diện:  0,125l  (m) 
 Mô đun chống uốn của tiết diện:  C1Shl2 (cm3) 
 Chiều dày bản thành:  t1 hoặc t 2 lấy trị số nào lớn hơn  
2
1
0CShlt 2,51000 d
  (mm)  
2
013
2d (t 2,5)t 8,6 2,5k
  (mm)  
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các sườn kh ỏe (m).  
l : Chiều dài tự do của sườn khỏe (m).  
h : Khoảng cách thẳng đứng từ mút dưới của l đến điểm ở d + 0,038 L’ cao hơn 
mặt tôn giữa đáy (m).  
L’ :  Bằng chiều dài của tàu (m), tuy nhiên, nếu L > 230 mét thì lấy L’ = 230 mét.  
d0 : Chiều cao tiết diện sư ờn khỏe (m). Nếu bản thành của sườn khỏe được gắn 
những nẹp nằm đặt theo phương đứng thì chiều cao tiết diện bị phân chia được Phần 2A, Chƣơng 6   QCVN 21: 2023/BGTVT  
87 lấy làm d 0 trong tính toán t 2. 
C1 và C 2: Các hệ số được cho ở Bảng 2A/6.1.  
k: Hệ số được cho ở Bảng 2A/6.2 tùy thuộc vào tỷ số S 1 (m) trên d 0 trong đó S 1 là 
khoảng cách giữa các nẹp hoặc mã chống vặn đặt ở bản thành của sườn khỏe. 
Với các trị số trung gian của S 1/d0 thì k được xác định theo phép nội suy tuyến 
tính. 
Bảng 2A/6.1    Các hệ số C 1 và C 2 
 Sườn khỏe ở phía sau của 0,15 L  
kể từ mũi tàu  Sườn khỏe ở từ vách mũi đến 0,15 L  
kể từ mũi tàu  
C1 3,0 3,8 
C2 23 28 
Bảng 2A/6.2    Hệ số k  
S1/ d0  0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,5  2,0 
k 60,0 40,0 26,8 20,0 16,4 14,4 13,0 12,3 11,1 10,2 
 
2 Nếu sườn khỏe ở quá gần nồi hơi thì chiề u dày bản thành và bản mép của nó phải được 
tăng thích đáng.  
6.2.2  Gia cƣờng bản thành  
1 Có thể yêu cầu đặt nẹp hoặc mã chống vặn ở bản thành của sườn khỏe.  
2 Các mã chống vặn phải được đặt cách nhau khoảng 3 mét.  
3 Nếu chiều rộng của bản mép ở mỗi bên củ a bản thành lớn hơn 180 mm thì mã chống vặn 
phải đỡ cả bản mép.  
6.2.3  Sự liên tục về độ bền  
 Ở dưới boong vách, trên sườn khỏe trong khoang có thể yêu cầu phải đặt sườn khỏe nội 
boong để đảm bảo sự liên tục về độ bền ngang của sườn khỏe trong khoang và tr ong 
buồng máy.  
6.2.4  Xà boong ở đỉnh của sƣờn khỏe  
 Xà boong ở đỉnh của sườn khỏe phải được tăng cường thích đáng về độ bền và độ cứng.  
6.3 Sống dọc mạn  
6.3.1  Kích thƣớc của sống dọc mạn trong khoang  
1 Kích thước của sống dọc mạn phải không nhỏ hơn các trị số tính theo các công thức sau 
đây: 
 Chiều cao tiết diện:  0,125l  (m) cộng 1/4 chiều cao (m) của lỗ khoét để sườn thường chui qua  
Mô đun chống uốn của tiết diện:  C1Shl 2   (cm3)  
Chiều dày bản thành:   t1 hoặc t 2, lấy trị số nào lớn hơn  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 6 
88 
2
1
0CShlt 2,51000 d    (mm)  
2
013
2d (t 2,5)t 8,6 2,5k
   (mm)  
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các trung điểm của các vùng từ sống dọc mạn đang xét đến 
các sống dọc mạn kề cận hoặc đến mặt đáy trên ở mạn hoặc đến mặt xà 
boong ở mạn (m).  
l : Khoảng cách g iữa các sườn khỏe (m). Tuy nhiên, nếu có đặt các mã hữu hiệu thì 
nhịp l có thể được điều chỉnh theo quy định ở 1.1.16.  
h : Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của S đến điểm ở d + 0,038L’ cao hơn 
mặt tôn giữa đáy (m). Tuy nhiên, nếu h < 0,05 L (m) thì lấy  h = 0,05 L (m).  
L’ :  Như quy định ở 6.2.1 -1. 
d0 : Chiều cao tiết diện sống dọc mạn (m). Tuy nhiên, nếu chiều cao tiết diện bản 
thành bị phân chia bởi các nẹp nằm song song với bản mép thì chiều cao bị 
phân chia được lấy làm d 0 trong tính toán t 1. 
C1 và C 2: Các hệ số được cho ở Bảng  2A/6.3.  
Bảng 2A/6.3  Các hệ số C 1 và C 2 
 Sống dọc mạn ở phía sau của 
0,15L kể từ mũi  Sống dọc mạn ở từ vách mũi đến 0,15L 
kể từ mũi  
C1 5,1 6,4 
C2 42 52 
k: Hệ số được cho ở Bảng  2A/6.2 tùy thuộc vào tỷ số S 1 (m) trên d 0, trong  đó S 1 là 
khoảng cách nẹp hoặc mã chống vặn đặt ở bản thành của sống dọc mạn. Với các 
trị số trung gian của S 1/ d0 thì k được xác định theo phép nội suy tuyến tính.  
2 Trong buồng nồi hơi, chiều dày các bộ phận của sống dọc mạn như bản thành, bản mép 
phải đ ược tăng thích đáng.  
6.3.2  Nẹp ở bản thành  
 Nẹp có chiều dài bằng chiều cao tiết diện bản thành phải được đặt ở bản thành của sống 
dọc mạn theo mỗi chiếc sườn thứ hai.  
6.3.3  Mã chống vặn  
1 Mã chống vặn phải được đặt ở sống dọc mạn cách nhau khoảng 3 mét.  
2 Nếu chiều rộng của bản mép ở mỗi bên của bản thành lớn hơn 180 mm thì mã chống vặn 
phải đỡ cả bản mép.  
6.3.4  Liên kết của sống dọc mạn với sƣờn khỏe  
1 Liên kết của sống dọc mạn với sườn khỏe phải được thực hiện theo suốt chiều cao tiết 
diện của sườn kh ỏe. 
2 Nếu sống dọc mạn và sườn khỏe có chiều cao tiết diện bằng nhau thì bản mép của sống 
dọc mạn phải được liên kết chắc chắn với bản mép của sườn khỏe bằng những mã góc.  Phần 2A, Chƣơng 6   QCVN 21: 2023/BGTVT  
89 6.3.5  Liên kết sống dọc mạn với vách ngang  
 Sống dọc mạn phải được liên kết chắc ch ắn với vách ngang bằng những mã có kích 
thước thích đáng.  
  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 7 
88 CHƢƠNG 7   GIA CƢỜNG CHỐNG VA  
7.1 Quy định chung  
7.1.1  Phạm vi áp dụng  
1 Ở đoạn từ mũi tàu đến một vị trí thích đáng sau vách chống va và ở đoạn từ đuôi tàu đến 
một vị trí thích đáng trước vách đuôi phải có gia cường chống va thích hợp.  
2 Những sườn ngang và dầm dọc mạn đặt ở các đoạn thân tàu quy định ở  -1 phải thỏa 
mãn các yêu cầu ở 5.7 và 5.8.  
7.1.2  Tấm chống va   
 Trong các két ở khoang mũi và khoang đuôi dùng làm két sâu phải đặt tấm chống va hữu 
hiệu theo đường tâm của tàu hoặc kích thước kết cấu phải được tăng thích đáng.  
7.1.3  Sống dọc tạo với tôn bao một góc quá nhỏ  
 Nếu bản thành của sống dọc làm với tôn bao một góc quá nhỏ thì kích thước của sống 
dọc phải được tăng thích đáng so với y êu cầu bình thường và nếu cần thì phải tạo các đế 
chống vặn.  
7.2 Gia cƣờng chống va ở phía trƣớc vách chống va  
7.2.1  Vị trí và kết cấu  
1 Ở đoạn phía trước của vách chống va phải đặt sống chính có tiết diện cao hoặc vách dọc 
tâm. 
2 Ở khoang mũi kết cấu th eo hệ thống ngang, đà ngang đáy có tiết diện đủ cao phải được 
đặt theo khoảng cách quy định ở 5.2.1 -2, các sống phụ phải được đặt theo khoảng cách 
không lớn hơn 2,5 mét. Sườn ngang phải được đỡ bởi các kết cấu quy định ở 7.2.2 -2 đặt 
cách nhau không xa quá 2,5 mét.  
3 Ở khoang mũi kết cấu theo hệ thống dọc, sống ngang đáy đỡ dầm dọc đáy và sống 
ngang mạn đỡ dầm dọc mạn phải được đặt cách nhau không xa quá 2,5 mét. Sống 
ngang đáy và sống ngang mạn phải được liên kết chặt chẽ với nhau và sống ngang 
boong phải đ ược đặt trong cùng một tiết diện để tạo thành một kết cấu khung kín.  
7.2.2  Hệ thống kết cấu ngang  
1 Đà ngang đáy, sống chính và sống phụ  
(1) Chiều dày (t) của đà ngang đáy và của sống chính ở khoang mũi phải không nhỏ hơn 
trị số tính theo công thức sau đây : 
t = 
0,6 L 4   (mm)  
(2) Đà ngang đáy phải có chiều cao tiết diện cần thiết để tạo đủ độ cứng cho kết cấu và 
phải được gia cường thích đáng bằng các nẹp.  
(3) Cạnh trên của đà ngang đáy và của sống chính phải được gia cường thích đáng.  
(4) Chiều dày của sống phụ phải gần bằng chiều dày của sống chính. Sống phụ phải có 
chiều cao tiết diện thích hợp với chiều cao tiết diện đà ngang đáy.  Phần 2A, Chƣơng 7   QCVN 21: 2023/BGTVT  
89 2 Kết cấu mạn để chống va  
(1) Nếu xà chống va được đặt ở mỗi mặt sườn thứ hai và cùng với tấm sống mạn liên 
kết với tôn bao thì:  
(a) Xà ngang chống va phải là thép góc hoặc thép U có diện tích tiết diện không nhỏ 
hơn 0,3 L (cm2), được liên kết chắc chắn với sườn bằng mã có chiều dày không 
nhỏ hơn chiều dày sườn. Hơn nữa, để quan tâm tới chiều dài nhịp của xà, ở 
đường tâm tàu, xà chống va phải được liên kết chắc chắn theo phương đứng và 
theo phương dọc của tàu bằng những thanh thép góc.  
(b) Kích thước của tấm sống mạn phải không nhỏ hơn các trị số tính theo các công 
thức sau đây và mép trong của chúng phải được gi a cường thích hợp bằng bản 
mép hoặc bằng thép góc:  
Chiều rộng  : 2,5L + 500  (mm)  
Chiều dày  : 0,02L + 6,5  (mm)  
(c) Các sườn không được đặt xà ngang chống va phải được liên kết với tấm sống 
mạn bằng mã. Chiều dài của mỗi cạnh mã ít nhất phải bằng 0,5 chiề u rộng của 
tấm sống mạn quy định ở (b), chiều dày của mã ít nhất phải bằng chiều dày tấm 
sống mạn. Tấm sống mạn phải được gia cường bằng các thanh thép dẹt đi từ 
đầu mã ra đến cạnh trong của tấm sống mạn.  
(d) Tấm sống mạn phải được liên kết chắc chắn với s ống mũi và sống nằm của vách 
ngang bằng mã.  
(2) Nếu xà ngang chống va được đặt ở mỗi mặt sườn cùng với tấm thép có khoét lỗ gắn 
lên xà ngang đi suốt từ mạn này sang mạn kia thì:  
(a) Diện tích tiết diện xà ngang chống va (A) phải không nhỏ hơn trị số tính t heo 
công thức sau đây:  
A = 0,1L +  5 (cm2) 
(b) Chiều dày (t) tấm thép khoét lỗ đặt dọc theo các xà ngang chống va phải không 
nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
t = 0,02L + 5,5  (mm)  
(3) Nếu sườn ngang được đỡ bởi sống dọc mạn thì:  
(a) Kích t hước của sống dọc mạn phải không nhỏ hơn trị số tính theo các công thức 
sau đây:  
 Chiều cao tiết diện bản thành: 0,2l (m) hoặc 0,5 + 0,0025L (m) hoặc 2,5 chiều 
cao của lỗ khoét để sườn xuyên qua, lấy trị số nào lớn nhất.  
 Mô đun chống uốn:  8Shl2 (cm3) 
 Chiều dày bản thành:  t1 hoặc t 2, lấy trị số nào lớn hơn.  
1
0Shlt 0,042 2,5d
   (mm)  
2
013
2d (t 2,5)t 11 2,5k
 (mm)  
Trong đó:  
l: Khoảng cách nằm ngang giữa các đế tựa của sống dọc mạn (m).  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 7 
90 S: Khoảng cách giữa các sống dọc mạn (m).  
h: Khoảng cách thẳng đ ứng từ trung điểm của S đến điểm ở 0,12 L cao 
hơn tôn giữa đáy (m). Tuy nhiên, nếu h < 0,06 L (m) thì lấy h = 0,06L 
(m). 
d0: Chiều cao tiết diện sống dọc mạn (m). Tuy nhiên, trong tính toán t 1, chiều 
cao lỗ khoét để sườn chui qua, nếu có, sẽ phải được trừ đi khỏi tiết diện 
sống dọc mạn. Nếu chiều cao tiết diện sống dọc mạn bị phân chia bởi 
các nẹp nằm thì trong tính toán t 2, chiều cao bị phân chia được lấy làm 
d0. 
k: Hệ số được cho ở Bảng 2A/7.1 tùy thuộc tỷ số S 1(m) trên d 0, trong đó 
S1(m) là khoảng cách g iữa các nẹp hoặc mã chống vặn đặt trên bản 
thành của sống dọc mạn. Với các trị số trung gian của S 1/d0 thì k được 
xác định theo phép nội suy tuyến tính.  
Bảng 2A/7.1    Hệ số k  
S1/ d0  0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,5  2,0 
k 60,0 40,0 26,8 20,0 16,4 14,4 13,0 12,3 11,1 10,2 
 
(b) Sống dọc mạn phải được gắn mã chống vặn đặt cách nhau khoảng 3 mét. Nếu 
chiều rộng bản mép của sống dọc mạn ở mỗi bên của bản thành lớn hơn 180 
mm thì mã chống vặn phải đỡ cả bản mép. Nẹp gia cường phải được đặt ở bản 
thành th eo mỗi sườn, tuy nhiên, ở đoạn giữa nhịp của sống dọc mạn nẹp gia 
cường có thể được đặt theo mỗi sườn thứ hai.  
(c) Nếu sống dọc mạn được đỡ bởi những thanh giằng thì kích thước của thanh 
giằng phải không nhỏ hơn các trị số tính theo các công thức sau đây:  
Diện tích tiết diện:  
Nếu   
0l
k 0,6:  
00,77Sbh
l1 0,5k    (cm2) 
Nếu  
0l
k  < 0,6:   1,1Sbh    (cm2) 
Chiều dày bản thành:   
wSbht 16dA   (mm)  
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các sống dọc mạn (m).  
b : Chiều rộng của vùng mà thanh giằng phải đỡ (m).  
h : Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của b đến điểm ở 0,12L cao 
hơn mặt tôn giữa đáy (m). Tuy nhiên, nếu h < 0,06L (m) thì lấy h = 
0,06L (m).  
l : Chiều dài của thanh giằng (m).  
k0 : Bán kính quán tính tối t hiểu của tiết diện thanh giằng tính theo công 
thức sau đây:  Phần 2A, Chƣơng 7   QCVN 21: 2023/BGTVT  
91 ko = 
I
A  (cm) 
I : Mô men quán tính tối thiểu của tiết diện thanh giằng (cm4). 
A : Diện tích tiết diện thanh giằng (cm2). 
dw : Chiều cao tiết diện thanh giằng (m). Tuy nhiên, n ếu bản thành của 
thanh giằng được gắn nẹp nằm ngang thì khoảng cách lớn nhất giữa 
các nẹp được lấy làm d w. 
(d) Thanh giằng phải được liên kết chắc chắn với sống dọc mạn bằng mã hoặc một 
biện pháp thích hợp khác. Ở chỗ đặt thanh giằng sống dọc mạn phải được  gắn 
mã chống vặn.  
(e) Nếu chiều rộng bản mép của thanh giằng ở mỗi bên của bản thành lớn hơn 150 
mm thì bản thành của thanh giằng phải được gắn nẹp đặt theo khoảng cách 
thích hợp và được liên kết với bản mép để đỡ nó.  
7.2.3  Hệ thống kết cấu dọc   
1 Sống n gang đỡ dầm dọc mạn phải thỏa mãn các yêu cầu từ (1) đến (4) sau đây. Tuy 
nhiên, nếu không thể thực hiện được các yêu cầu đó thì kết cấu phải được Đăng kiểm 
xem xét đặc biệt.  
(1) Sống ngang mạn ở hai bên mạn tàu phải được liên kết với nhau bằng những thanh  
giằng đặt theo những khoảng cách thẳng đứng (h) không lớn hơn trị số tính theo 
công thức sau đây:  
h = 0,0125L + 2,5   (m) 
(2) Kích thước của sống ngang mạn phải không nhỏ hơn trị số tính theo các công thức 
sau đây:  
 Chiều cao tiết diện bản thành:   0,2l (m ) hoặc 0,5 + 0,0025L (m) hoặc 2,5 chiều cao lỗ 
khoét để dầm dọc mạn chui qua, lấy trị số lớn nhất.  
 Mô đun chống uốn của tiết diện:  8Shl2 (cm3) 
 Chiều dày bản thành:  t1 hoặc t 2, lấy trị số nào lớn hơn.  
1
0Shlt 0,042 2,5d
   (mm)  
2
013
2d (t 2,5)t 11 2,5k
 (mm)  
Trong đó:  
l : Khoảng cách thẳng đứng giữa các đế tựa của sống ngang mạn (m).  
S : Khoảng cách giữa các sống dọc mạn (m).  
h : Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của l đến điểm ở 0,12 L cao hơn 
mặt tôn giữa đáy (m). Tuy nhiên, nếu h < 0,06 L (m) th ì lấy h = 0,06 L (m).  
d0 : Chiều cao tiết diện sống ngang mạn (m). Tuy nhiên, trong tính toán t 1, 
chiều cao lỗ khoét để dầm dọc mạn chui qua, nếu có, sẽ phải được trừ đi 
khỏi tiết diện sống ngang mạn. Nếu bản thành của sống ngang mạn được 
gắn các nẹp nằm đ ặt theo phương đứng, thì trong tính toán t 2, khoảng 
cách các nẹp đó được lấy làm d 0. 
K : Hệ số được cho ở Bảng 2.A/7.1 tùy thuộc tỷ số S 1(m) trên d 0, trong đó QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 7 
92 S1(m) là khoảng cách các mã chống vặn hoặc các nẹp gắn ở bản thành 
của sống ngang mạn. Với các tr ị số trung gian của S 1/d0 thì k được xác 
định theo phép nội suy tuyến tính.  
(3) Sống ngang mạn phải được liên kết chắc chắn với sống ngang đáy. Nếu sống ngang 
mạn được liên kết với sống ngang đáy thì kích thước bản thành và bản mép ở đoạn 
nhịp dưới cùng ph ải sao cho đảm bảo tính liên tục của độ bền ở chỗ chuyển tiếp từ 
sống ngang mạn xuống sống ngang đáy; tổng diện tích hiệu quả của bản thành và 
bản mép ở nửa nhịp dưới cùng phải không nhỏ hơn diện tích tiết diện yêu cầu của 
bản thành của sống ngang đáy.  
(4) Sống ngang mạn phải được gắn các mã chống vặn đặt cách nhau khoảng 3 mét. Nếu 
chiều rộng bản mép của sống ngang mạn ở mỗi bên của bản thành lớn hơn 180 mm 
thì mã chống vặn phải đỡ cả bản mép. Nẹp gia cường phải được đặt ở bản thành 
theo mặt phẳng của mỗi dầm dọc mạn. Tuy nhiên, ở đoạn giữa nhịp, trừ nhịp dưới 
cùng, nẹp gia cường có thể đặt theo mặt phẳng của mỗi dầm dọc mạn thứ hai.  
2 Thanh giằng quy định ở -1(1) phải thỏa mãn các yêu cầu từ (1) đến (3). Tuy nhiên, nếu 
không thỏa mãn được các yêu cầu đó th ì kết cấu phải được Đăng kiểm xem xét đặc biệt.  
(1) Kích thước của các thanh giằng phải không được nhỏ hơn các trị số tính theo các 
công thức sau:  
 Diện tích tiết diện:  
Nếu  
0l
k   0,6  : 
00,77Sbh
l1 0,5k  (cm2) 
Nếu    
0l
k < 0,6  : 1,1Sbh   (cm2) 
Chiều dày bản thành:  
wSbh16dA  (mm)  
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các sống ngang mạn (m).  
b : Chiều rộng của vùng mà thanh giằng phải đỡ (m).  
h : Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của b đến điểm ở 0,1L  (m) cao hơn 
mặt tôn giữa đáy (m). Tuy nhiên, nếu h < 0,06L (m) thì lấy h = 0,06L (m).  
l : Chiều dài của thanh giằng (m).  
k0 : Bán kính quán tính tối thiểu của tiết diện thanh giằng tính theo công thức 
sau đây:  
ko = 
I
A   (cm) 
I : Mô men  quán tính tối thiểu của tiết diện thanh giằng (cm4). 
A : Diện tích tiết diện thanh giằng (cm2). 
dw : Chiều cao tiết diện thanh giằng (m). Tuy nhiên, nếu bản thành của thanh 
giằng được gắn nẹp nằm thì khoảng cách lớn nhất giữa các nẹp được lấy 
làm d w. 
(2) Thanh giằng phải được liên kết chắc chắn với sống ngang mạn bằng mã hoặc một Phần 2A, Chƣơng 7   QCVN 21: 2023/BGTVT  
93 biện pháp thích hợp khác. Ở chỗ đặt thanh giằng sống ngang mạn phải được gắn mã 
chống vặn.  
(3) Nếu chiều rộng bản mép của thanh giằng ở mỗi bên của bản thành lớn hơn 150 mm 
thì bả n thành của thanh giằng phải được gắn nẹp đặt theo khoảng cách thích hợp và 
được liên kết với bản mép để đỡ nó.  
3 Sống ngang đáy đỡ dầm dọc đáy phải được kết cấu theo quy định từ (1) đến (6) hoặc 
phải có kết cấu được Đăng kiểm thừa nhận là tương đương. Tuy  nhiên, trong trường hợp 
mà tàu có đủ chiều chìm mũi khi chạy trên sóng, mô đun chống uốn và diện tích tiết diện 
bản thành tương ứng quy định ở từ (1) đến (3) có thể được giảm 10%.  
(1) Kích thước của sống ngang đáy phải không nhỏ hơn trị số tính theo các c ông thức 
sau đây, và ở đường tâm tàu sống ngang đáy phải được đỡ bằng những thanh 
chống, các sống ngang đáy kề cận nhau phải được liên kết với nhau bởi sống dọc 
tâm có kích thước như sống ngang đáy hoặc phải được đỡ bởi một sống dọc tâm có 
tiết diện rất ca o hoặc bằng vách dọc.  
Chiều cao tiết diện:   0,0055L + 0,45  (m) 
Mô đun chống uốn của tiết diện:  1,2Sl2 (cm3) 
Chiều dày bản thành:  
0,6 L 4   (mm) 
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các sống ngang đáy (m).  
l : Khoảng cách giữa các đế tựa của sốn g ngang đáy (m).  
(2) Nếu sống ngang đáy và sống dọc tâm có kích thước lớn hơn các kích thước tính theo 
các công thức sau đây thì mặc dù những yêu cầu ở (1), thanh chống dọc tâm có thể 
được đặt ở mỗi sống ngang đáy thứ hai.  
Sống dọc tâm:  
Chiều cao tiết diện  bản thành:  0,008L  + 0,68  (m) 
Chiều dày bản thành :   
0,65 L 4,5  (mm)  
 Mô đun chống uốn của tiết diện:  Tính theo công thức ở (1). Tuy nhiên, trong đó 
chiều rộng chịu tải trung bình (m) của sống dọc tâm phải được lấy là S và khoảng 
cách c ác điểm đế tựa được lấy là l.  
Sống ngang đáy:  
Chiều cao tiết diện bản thành:  0,0055L + 0,45    (m) 
Chiều dày bản thành:    
0,65 L 4,5    (mm)  
Mô đun chống uốn:  Tính theo công thức ở (1)  
(3) Nếu kích thước của sống ngang đáy lớn hơn cá c trị số tính theo các công thức sau 
đây thì, mặc dù những yêu cầu ở (1), có thể không cần đến các thanh chống dọc tâm 
hoặc vách dọc tâm. Kích thước bản thành của sống dọc tâm phải không nhỏ hơn các 
trị số yêu cầu ở (1) cho sống ngang đáy và cạnh tự do của  bản thành phải được gia 
cường thích đáng.  
 Chiều cao tiết diện bản thành:  0,008L+0,68  (m) 
 Chiều dày bản thành:    
0,7 L 5,0   (mm) QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 7 
94  Mô đun chống uốn:  Trị số tính theo công thức ở (1)  
(4) Nếu chiều cao tiết diện bản thành của sống ngang đ áy và sống dọc tâm lớn hơn trị số 
yêu cầu ở (3) thì chiều dày của chúng có thể được giảm so với chiều dày quy định ở 
(3), mặc dù những yêu cầu ở (3) đó. Tuy nhiên, trong mọi trường hợp chiều dày (t) 
phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
t = 
0,55 L 3,5   (mm)  
(5) Nếu chiều dài của sống ngang đáy đo giữa các gối đỡ ở mạn tàu lớn hơn 0,045 L (m) 
hoặc nếu khoảng cách giữa các sống ngang đáy lớn hơn 2,5 mét thì kích thước của 
sống ngang đáy và sống dọc tâm quy định ở từ (1) đến (4) p hải được tăng thích đáng.  
(6) Sống ngang đáy phải được gắn mã chống vặn đặt cách nhau khoảng 3 mét. Nếu 
chiều rộng bản mép của sống ngang đáy ở mỗi bên của tấm thành lớn hơn 180 mm 
thì mã chống vặn phải đỡ cả bản mép và nẹp phải được đặt ở bản thành trong mặt 
phẳng của mỗi dầm dọc đáy.  
4 Thanh chống quy định ở  -3(1) và -3(2) phải không kém hiệu quả so với các yêu cầu ở từ 
(1) đến (3) sau đây hoặc tương đương như vậy.  
(1) Kích thước thanh chống phải không nhỏ hơn các trị số tính theo các công thức sau đây:  
Diện tích tiết diện:  
Nếu  
0l
k   0,6:  
00,115SbL
l1 0,5k   (cm2) 
Nếu 
0l
k  < 0,6:   
0,164SbL   (cm2) 
Chiều dày bản thành:  
wSbL6,2dA   (mm)  
Trong đó:  
S : Chiều dài theo phương dọc của vùng  đỡ bởi thanh chống (m).  
b : Chiều rộng của vùng đỡ bởi thanh chống (m).  
l : Chiều dài thanh chống (m).  
k0 : Bán kính quán tính tối thiểu của tiết diện thanh chống tính theo công thức 
sau đây (cm).  
  ko = 
I
A  
I : Mô men quán tính tối th iểu của tiết diện thanh chống (cm4). 
A : Diện tích tiết diện thanh chống (cm2). 
dw : Chiều rộng bản thành (m). Nếu bản thành được gắn những nẹp nằm dọc 
theo chiều dài của thanh chống thì khoảng cách lớn nhất giữa các nẹp đó 
được lấy làm d w. 
(2) Thanh chống  phải kéo lên đến boong thấp nhất và phải được liên kết chắc chắn với 
thanh giằng bằng mã.  Phần 2A, Chƣơng 7   QCVN 21: 2023/BGTVT  
95 (3) Nếu chiều rộng của bản mép ở mỗi bên của bản thành lớn hơn 150 mm thì bản 
thành phải được gắn nẹp và được bố trí sao cho đỡ bản mép theo các khoảng cách 
thích hợ p. 
5 Sống phụ có kích thước thích hợp phải được đặt theo đường tâm của sống phụ ở phía 
sau của vách chống va để tạo thêm độ cứng cho kết cấu đáy phẳng.  
7.2.4  Tàu có bầu mũi khác thƣờng  
 Kết cấu ở đoạn mũi của tàu có mũi quả lê hoặc có dạng mũi khác thường  phải được 
Đăng kiểm xem xét đặc biệt.  
7.3 Gia cƣờng chống va ở phía sau vách đuôi  
7.3.1  Đà ngang đáy  
 Những yêu cầu ở 7.2.2 -1 cũng được áp dụng cho kích thước và bố trí của đà ngang đáy 
ở khoang đuôi. Đà ngang đáy phải được dâng lên cao hơn ống trục đuô i. 
7.3.2  Xà ngang chống va và tấm sống chống va  
1 Kết cấu ở dưới boong thấp nhất phải được gia cường chắc chắn bằng những xà ngang 
chống va và tấm sống chống va như yêu cầu ở 7.2.2 -2 đối với khoang mũi.  
2 Nếu khoảng cách giữa các gối tựa trên chiều dài cu ng của sườn lớn hơn 2,5 mét thì kích 
thước của sườn phải được tăng, hoặc các sống dọc mạn hoặc các thanh giằng phải được  
đặt bổ sung để tạo đủ độ cứng cho kết cấu mạn.  
7.3.3  Bầu đuôi  
 Bầu đuôi phải được gia cường bằng những cơ cấu như sườn khỏe, sống dọc mạn 
nếu cần thiết.  
7.4 Gia cƣờng chống va ở đoạn từ khoang mũi đến khoang đuôi  
7.4.1  Gia cƣờng chống va ở phía sau vách chống va  
 Kết cấu mạn ở phiá sau vách chống va phải được gia cường thích đáng để giữ được tính 
liên tục của độ bền cùng với độ bền của  khoang mũi.  
7.4.2  Gia cƣờng chống va ở phía trƣớc vách đuôi  
 Ở phía trước vách đuôi, nếu chiều dài tự do của sườn là quá lớn (so với nhịp sườn ở 
đoạn giữa tàu) thì phải đặt sống dọc mạn hoặc phải tăng kích thước của sườn như ở kết 
cấu phía sau của vách c hống va.  QCV N 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 8 
96 CHƢƠNG 8   XÀ BOONG  
8.1 Quy định chung  
8.1.1  Độ cong ngang của boong chịu thời tiết  
 Ở giữa tàu độ cong ngang tiêu chuẩn của boong chịu thời tiết bằng B/50.  
8.1.2  Liên kết mút xà boong   
1 Xà dọc boong phải liên tục hoặc phải được liên kết bằ ng mã ở các mút sao cho phát huy 
được diện tích tiết diện và có đủ độ bền chống uốn và độ bền chống kéo.  
2 Xà ngang boong phải được liên kết với sườn bằng mã.  
3 Xà ngang boong đặt ở các vị trí không có sườn nội boong hoặc sườn thượng tầng phải 
được liên kế t với tôn mạn bằng mã.  
4 Xà ngang ở các boong (boong xuồng, boong dạo v.v...) có thể được liên kết kiểu vát tấm 
mép (clip) ở các mút.  
8.1.3  Vùng mà xà dọc boong chuyển sang xà ngang boong  
 Ở vùng mà xà dọc boong chuyển sang xà ngang boong phải đặc biệt thận trọng để đảm 
bảo sự liên tục về độ bền.  
8.2 Tải trọng boong  
8.2.1  Trị số của h  
1 Tải trọng boong h (kN/m2) đối với những boong dùng để xếp hàng hóa thông thường hoặc 
dự trữ phải theo các quy định từ (1) đến (3) sau đây:  
(1) Trị số tiêu chuẩn của h (k N/m2) được lấy bằng chiều cao của nội boong đo tại mạn 
của khoang hoặc chiều cao từ boong được xét đến cạnh trên của thành miệng 
khoang ở boong phía trên (m) cũng như chiều cao của hàng nhân với 7. Tuy nhiên, h 
có thể được tính bằng trọng lượng thiết kế cự c đại của hàng hóa trên một đơn vị diện 
tích boong (kN/m2). Trong trường hợp này trị số của h phải được xác định bằng cách 
xem xét chiều cao xếp hàng.  
(2) Nếu hàng gỗ hoặc/và các loại hàng khác được dự định xếp ở boong chịu thời tiết thì 
h phải là trọng lư ợng thiết kế cực đại của hàng hóa trên một đơn vị diện tích boong 
(kN/m2) hoặc là trị số quy định ở -2, lấy trị số nào lớn hơn.  
(3) Nếu hàng hóa được treo vào xà boong hoặc nếu máy móc được đặt trên boong thì h 
phải được tăng thích đáng.  
2 Đối với boong ch ịu thời tiết, tải trọng boong h (kN/m2) được quy định ở từ (1) đến (4) sau 
đây: 
(1) Đối với boong mạn khô, boong thượng tầng và boong lầu ở trên boong mạn khô, h 
phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
h = 
a(bf y)   (kN/m2)  Phần 2A, Chƣơng 8   QCVN 21: 2023/BGTVT  
97 Trong đó:  
a và b: Được cho ở Bảng 2A/8.1 tùy thuộc vị trí ở boong.  
Cb1 :  Hệ số béo, tuy nhiên nếu C b < 0,6 thì lấy C b1 = 0,6 ; C b  0,8 thì lấy  
Cb1 = 0,8.  
f: Được cho theo công thức sau đây (xem Hình 2A/8.1):  
   L 2
300LLf e 1 ,010 150
  nếu L < 150 (m)  
L
300Lfe10
  nếu 150  L < 300 (m)   
f = 11,03  nếu L  300 (m)  
 Bảng  2A/8.1    Trị số của a và b  
Dòng  Vị trí của boong  a 
b Xà boong(1) 
Tôn boong  Cột Sống  
boong  
I Ở phía trước của 0,15 L tính từ 
mũi tàu  14,7 4,90 7,35 

2
b10,3381
(C 0,2) 
II Từ 0,15 L đến 0,3 L tính từ mũi 
tàu 11,8 3,90 5,90 

2
b10,1581
(C 0,2) 
III Từ 0,3 L tính từ mũi tàu đến  
0,2 L tính từ đuôi tàu  6,90 2,25 2,25(2) 
3,45(3) 1,0 
IV Ở phía sau của 0,2 L tính từ đuôi 
tàu 9,80 3,25 4,90 

2
b10,1231
(C 0,2) 
Chú thích : 
(1)   Nếu L  150 mét thì trị số của a có thể được nhân với trị số tính theo công thức:  
L0,55 0,175100
 
(2)   Đối với sống dọc boong ở ngoài đường miệng khoang ở boong tính toán trong đoạn giữa tàu.  
(3)   Đối với những trường hợp không phải là t rường hợp (2).  QCV N 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 8 
98  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
y: Khoảng cách thẳng đứng từ đường trọng tải thiết kế cực đại đến boong chịu thời 
tiết đo ở mạn (m) và y phải được đo ở mũi tàu cho đoạn boong ở phía trước của 
0,15 L tính từ mũi tàu, được đo ở 0,15 L tính từ mũi tàu cho đoạn boong từ 0,3 L 
đến 0,15 L tính từ mũi tàu, được đo ở sườn giữa cho đoạn boong từ 0,3 L tính từ 
mũi tàu đến 0,2 L tính từ đuôi tàu và được đo ở đuôi tàu cho đoạn boong ở phía 
sau của 0,2 L tính từ đuôi tàu (xem Hình 2A/8.2).  
(2) Đối với boong ở dòng II  Bảng 2A/8.1 h không cần lớn hơn h ở dòng I.  
(3) Không phụ thuộc các quy định ở (1) và (2), h phải không nhỏ hơn trị số tính theo công 
thức cho ở Bảng  2A/8.2.  
(4) Nếu tàu có mạn khô quá lớn thì trị số h có thể được giảm thích đáng.  
3 Ở vùng kín của boong t hượng tầng và boong lầu trong không gian sinh hoạt và không 
gian hàng hải, ở tầng một và tầng hai trên boong mạn khô, h phải bằng 12,8.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/8.2   Vị trí đo y  
Bảng 2A/8.2    Trị số tối thiểu của h  Hình 2A/8.1   Trị số của f  
  30  50           100          150           200          250          300            L (m)  f 
 
11,0 
 10,0 
 9,0 
 8,0 
 7,0 
 6,0 
 5,0 
 4,0 
 3,0 
 2,0 
 1,0 
 

L 2-300LLf = e + -1,010 150 L  150 m  
 150 m  L  300 m  
L  300 m 
L-300Lf = e10 
f =11,03
 
* Nếu không có thượng tầng thì y 
được đo đến boong trên  Mép boong  
 
   A                            B                   C                 LWL  LWL  
0,15L  0,2L 
0,3L Đường vuông 
góc đuôi (AP)  Mép boong  
y* y* 
y y Mép boong  
 
Đường vuông  
góc mũi (FP)  
Sau A    y được đo ở   AP  
Từ A đến B   y được đo ở      
Từ B đến C    y được đo ở  C   
Trước C    y được đo ở    FP 
 Phần 2A, Chƣơng 8   QCVN 21: 2023/BGTVT  
99 Dòng  Vị trí của boong  h(1) C 
Xà boong(2), 
Tôn boong  Cột, 
Sống boong  
I và II  Phía trước của 0,3  L tính từ mũi tàu  
C L'+50
 4,20 1,37 
III Từ 0,3  L tính từ mũi tàu đến 0,2  L 
tính từ đuôi tàu  2,05 1,18 
IV Phía sau của 0,2  L tính từ đuôi tàu  
C L'
 2,95 1,47 
Boong thượng tầng tầng 2 trên boong mạn khô  1,95 0,69 
Chú thích:  
(1)  L’ là chiều dài tàu (m), nhưng không cần lấy lớn hơn 230 mét.  
(2) Nếu L  150 mét thì C có thể được nhân với trị số tính theo công thức:  

L0,55 +0,175100
 
8.3 Xà dọc boong  
8.3.1 Khoảng cách  
1 Khoảng cách chuẩn (S) của các xà dọc boong được tính theo công thức sau đây:  
S = 
2L 550   (mm)  
2 Khoảng cách giữa các xà dọc boong không nên lớn hơn 1 mét.  
8.3.2  Tỷ số kích thƣớc  
1 Xà dọc boong phải được đỡ bởi các sống  ngang boong đặt theo khoảng cách thích 
hợp. Ở boong tính toán trong đoạn giữa tàu, tỷ số mảnh của xà dọc boong phải không 
lớn hơn 60. Tuy nhiên, yêu cầu này có thể được thay đổi thích đáng nếu xà dọc 
boong có đủ độ bền ổn định.  
2 Thép dẹt dùng làm xà dọc boong phải có tỷ số chiều cao tiết diện/chiều dày không lớn hơn 
15. 
8.3.3  Mô đun chống uốn của tiết diện xà dọc boong  
1 Mô đun chống uốn (Z) của tiết diện xà dọc boong ở ngoài vùng đường miệng khoang của 
boong tính toán trong đoạn giữa tàu phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau 
đây: 
Z = 
21 ,14Shl  (cm3) 
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các xà dọc boong (m).  
h : Tải trọng boong quy định ở 8.2 (kN/m2). 
l : Khoảng cách nằm ngang giữa các sống ngang boong hoặc từ sống ngang 
boong đến vác h ngang (m).  
2 Hệ số trong công thức ở -1 có thể được giảm dần đối với các xà dọc boong ngoài đường 
miệng khoang của boong tính toán ở các đoạn trước và sau đoạn giữa tàu. Tuy nhiên, mô 
đun chống uốn (Z) của tiết diện phải không nhỏ hơn trị số tính theo cô ng thức sau đây:  QCV N 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 8 
100 Z =
20,43Shl  (cm3) 
Trong đó:  
S, h và l : Như quy định ở  -1. 
3 Mô đun chống uốn của tiết diện xà dọc boong ở những vùng không quy định ở -1 và -2 
phải không nhỏ hơn trị số tính theo -2. 
8.3.4  Sống ngang boong đỡ xà dọc boong  
 Ở những tàu một boong sống ngang boong phải được đặt ở mặt sườn có đà ngang đặc 
của đáy đôi. Ở những tàu hai boong sống ngang boong phải cố gắng được đặt trong mặt 
sườn có đà ngang đặc của đáy đôi.   
8.4 Xà ngang boong  
8.4.1  Vị trí xà ngang boong  
 Xà ng ang boong phải được đặt trong mỗi mặt sườn.  
8.4.2  Tỷ số kích thƣớc  
 Tỷ số chiều dài trên chiều cao tiết diện của xà ngang boong nên bằng hoặc nhỏ hơn 30 
nếu là ở boong tính toán và nên bằng hoặc nhỏ hơn 40 nếu là ở boong chịu lực (boong ở 
dưới boong tính toán được coi là cơ cấu chịu lực trong độ bền dọc của thân tàu) và ở 
boong thượng tầng.  
8.4.3  Mô đun chống uốn của tiết diện xà ngang boong  
 Mô đun chống uốn (Z) của tiết diện xà ngang boong phải không nhỏ hơn trị số tính theo 
công thức sau đây:  
Z = 
20,43Shl   (cm3) 
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các xà ngang boong   (m). 
h : Tải trọng boong quy định ở 8.2 (kN/m2). 
l : Khoảng cách nằm ngang từ đỉnh trong của mã xà đến sống dọc boong hoặc 
giữa các sống dọc boong (m).  
8.5 Xà boong ở hõm vách và ở các chỗ khác  
8.5.1  Mô đun chống uốn của tiết diện  
 Mô đun chống uốn của tiết diện xà boong tạo thành nóc của hõm vách, hầm trục và hõm 
hầm trục phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức ở 11.2.8.  
8.6 Xà boong ở nóc két sâu  
8.6.1  Mô đun chống uố n của tiết diện  
 Mô đun chống uốn của tiết diện xà dọc boong tạo thành nóc két sâu phải thỏa mãn các 
yêu cầu của chương này và phải không nhỏ hơn trị số tính từ công thức ở 12.2.3 lấy mặt 
xà boong làm mút dưới của h và coi xà boong là nẹp.  
8.7 Xà boong ch ịu tải trọng đặc biệt nặng  Phần 2A, Chƣơng 8   QCVN 21: 2023/BGTVT  
101 8.7.1  Gia cƣờng xà boong  
 Những xà boong chịu tải trọng đặc biệt nặng hoặc nằm ở các mút thượng tầng hoặc lầu, 
ở chỗ đặt cột cẩu, tời và máy phụ v.v... phải được gia cường thích đáng bằng cách tăng 
kích thước hoặc đặt thêm sống boong hoặc cột.  
8.8 Miệng buồng máy quá dài  
8.8.1  Gia cƣờng boong  
 Nếu miệng buồng máy quá dài thì phải gia cường boong một cách thích đáng bằng cách 
đặt những thanh giằng ở độ cao của mỗi boong hoặc bằng các biện pháp tương đương 
khác.  
8.9 Xà của boong chở xe có bánh  
8.9.1  Mô đun chống uốn của tiết diện xà boong  
 Mô đun chống uốn của tiết diện xà boong chở xe có bánh phải được xác định căn cứ vào 
tải trọng tập trung từ xe có bánh.  
8.9.2  Chi tiết kết cấu  
 Loại nẹp và phương pháp liên kết hàn của các nẹp  với boong chở xe phải được xác định 
có tính đến áp lực của tải trọng động do sự di chuyển của xe gây ra.  
8.10 Xà của boong chở các hàng khác thƣờng  
8.10.1  Mô đun chống uốn tiết diện của xà  
 Mô đun chống uốn tiết diện của xà ở boong chịu tải trọng do xếp  hàng không phân bố đều 
phải được tính toán xét đến phân bố tải trọng riêng đối với mỗi loại hàng hoá.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 9 
102 CHƢƠNG 9    CỘT CHỐNG  
9.1 Quy định chung  
9.1.1  Cột nội boong  
 Cột nội boong phải được đặt trực tiếp lên cột dưới boong hoặc phải có biện pháp hữu 
hiệu để truyền tải trọng xuống các đế ở dưới.  
9.1.2  Cột trong khoang  
 Cột trong khoang phải được đặt lên các sống của đáy đơn hoặc đáy đôi hoặc phải cố 
gắng gần đó. Kết cấu ở trên cột và ở dưới cột phải có đủ độ bền để phân bố tải trọng một 
cách có hiệu quả.  
9.1.3  Liên kết mút cột  
 Đỉnh và chân cột phải được gắn bằng tấm kép dày và bằng mã. Nếu cột có thể chịu tải 
trọng kéo, thí dụ như cột ở dưới hõm vách, nóc hầm hoặc nóc két sâu thì đỉnh và chân 
cột phải được liên kết hữu hiệu để chịu được tải trọng kéo.  
9.1.4 Gia cƣờng các kết cấu liên kết với cột  
 Nếu cột được liên kết với tôn boong, với nóc hầm trục hoặc với sườn thì các kết cấu đó 
phải được gia cường thích đáng.  
9.2 Kích thƣớc  
9.2.1  Diện tích tiết diện cột  
 Diện tích tiết diện cột (A) phải không nhỏ h ơn trị số tính theo công thức sau đây:  
A = 
00,233w
l2,72k  (cm2) 
Trong đó:  
l : Khoảng cách từ mặt đáy trên, từ boong hoặc từ kết cấu mà cột tựa đến cạnh 
dưới của xà boong hoặc sống boong mà cột phải đỡ (m) (Xem Hình 2A/9.1).  
k0 : Bán kính quán tín h tối thiểu của tiết diện cột  (cm).  
w : Tải trọng boong mà cột đỡ quy định ở 9.2.2 (kN).  
9.2.2  Tải trọng boong mà cột đỡ  
1 Tải trọng boong mà cột đỡ (w) phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
w = 
0kw Sbh  (kN) 
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các trung điểm của hai nhịp kề nhau của sống boong đỡ 
bởi cột hoặc nẹp vách hoặc sống vách (m) (Xem Hình 2A/9.1).  
b : Khoảng cách trung bình giữa trung điểm của hai nhịp kề nhau của xà boong Phần 2A, Chƣơng 9   QCVN 21: 2023/BGTVT  
103 mà cột hay sườn phải đỡ (m) (Xem Hình 2A/9.1).  
h : Tải trọng boong quy định ở 8.2 cho boong mà cột phải đỡ (kN/m2). 
w0 :  Tải trọng boong mà chiếc cột nội boong ở trên phải đỡ (kN).  
k : Hệ số tính theo công thức sau đây:  
k =  
32
ii
jjaa2 3 1ll   
           
ai : Khoảng cách nằm ngang từ các cột đến các cột nộ i boong phía trên 
(m). 
lj : Nhịp của sống đỡ cột nội boong hoặc vách (xem Hình 2A/9.1)  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/9.1    Đo S, b, l,...  
2 Nếu có hai hoặc nhiều cột nội boong đặt trên sống boong đỡ bởi dãy cột dưới thì chiếc 
cột dưới phải có kích thước t heo quy định ở  -1, lấy kw 0 của mỗi chiếc cột nội boong đặt 
lên hai nhịp kề nhau đỡ bởi cột dưới.  
3 Nếu các cột nội boong bị dịch chuyển theo phương ngang tàu ra khỏi các cột dưới thì kích 
thước của cột phải được xác định theo nguyên tắc quy định ở -1 và -2. 
4 Khi boong chứa hàng mà tải trọng được coi là phân bố đều, thì tải trọng boong do cột đỡ 
phải được xác định có xét đến phân bố tải trọng của riêng từng loại hàng. Khi tải trọng 
hàng hoá có thể được xem là tải trọng tập trung tác dụng lên các điểm đặc bi ệt thì các 
quy định ở  -1 và -2 trên có thể được áp dụng để các tải trọng tập trung này được xem là 
tải trọng của boong do cột ở nội boong phía trên đỡ (w 0). 
9.2.3  Chiều dày cột  
1 Chiều dày (t) của cột ống phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây: 
t = 
p 0,022d 4,6   (mm)  b 
a1 a2 
l2 l1 
S 
Vách  l QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 9 
104 Trong đó:  
dp : Đường kính ngoài của cột ống (mm).  
 Tuy nhiên, yêu cầu này có thể được thay đổi thích hợp đối với các cột đặt trong khu vực 
sinh hoạt.  
2 Chiều dày bản thành và bản mép của cột ghép phải đủ để chống mấ t ổn định cục bộ.  
9.2.4  Đƣờng kính ngoài của cột tròn                                         
 Đường kính ngoài của cột tròn đặc và của cột ống phải không nhỏ hơn 50 mm.  
9.2.5  Cột đặt trong két sâu  
1 Cột đặt trong két sâu phải không được là cột ống.  
2 Diện tích tiết diện cột (A) phải không được nhỏ hơn trị số quy định ở 9.2.1 hoặc trị số tính 
theo công thức sau đây, lấy trị số nào lớn hơn.  
A = 
1 ,09Sbh   (cm2)  
Trong đó:  
S và b  :  Như được quy định ở 9.2.2.  
h :  0,7 lần khoảng cách thẳng đứ ng từ nóc két sâu đến điểm ở 2 mét cao hơn 
miệng ống tràn (m).  
9.3 Vách bố trí thay thế cột chống  
9.3.1  Kết cấu  
 Vách ngang đỡ sống dọc boong và vách dọc bố trí thay thế cột chống phải được gia 
cường sao cho tạo được đế tựa không kém hiệu quả so với đế t ựa tạo bởi cột chống.  
9.4 Vách quây bố trí thay thế cột  
9.4.1  Kết cấu  
 Vách quây bố trí thay thế cột phải có đủ kích thước để chịu được tải trọng boong và áp 
suất ngang.  Phần 2A, Chƣơng 10   QCVN 21: 2023/BGTVT  
105 CHƢƠNG 10    SỐNG BOONG   
10.1 Quy định chung  
10.1.1  Phạm vi áp dụng  
 Sống ngang b oong đỡ xà dọc boong và sống dọc boong đỡ xà ngang boong phải thỏa 
mãn các yêu cầu của Chương này.  
10.1.2  Vị trí  
 Trong vùng hõm vách và nóc két sống boong phải cố gắng được đặt cách nhau không xa 
quá 4,6 mét.  
10.1.3  Kết cấu  
1 Sống boong phải có bản mép được đặt dọc theo cạnh dưới của bản thành.  
2 Mã chống vặn phải được đặt cách nhau khoảng 3 mét và nếu chiều rộng của bản mép ở 
mỗi bên của bản thành lớn hơn 180 mm thì các mã đó phải đỡ cả bản mép.  
3 Chiều dày bản mép (t) của sống boong phải không nhỏ hơn chiều dày của bản thành. 
Chiều rộng của bản mép phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
t = 
0 85,4 d l    (mm)  
Trong đó:  
d0 : Chiều cao tiết diện bản thành (m).  
l : Chiều dài nhịp của sống quy định ở  10.2.1 -1. 
4 Chiều cao tiết  diện sống phải lớn hơn 2,5 chiều cao của lỗ khoét để xà boong xuyên qua. 
Với sống dọc thì chiều cao tiết diện phải được giữ không đổi trên đoạn giữa hai vách kề 
cận nhau.  
5 Sống phải có đủ độ cứng để chống biến dạng quá mức của boong và ứng suất bổ sung 
quá lớn ở xà boong.  
10.1.4  Liên kết mút  
1 Liên kết mút của sống boong phải thỏa mãn các yêu cầu ở  1.1.14.  
2 Nẹp vách và sống vách ở dưới các mút của sống boong phải được gia cường thích đáng 
để đỡ sống boong.  
3 Sống dọc boong phải liên tục hoặc phải được l iên kết chắc chắn để đảm bảo sự liên tục ở 
các mút.  
10.2 Sống dọc boong     
10.2.1  Mô đun chống uốn của tiết diện sống dọc boong  
1 Mô đun chống uốn (Z) của tiết diện sống dọc boong ở ngoài đường miệng khoang của 
boong tính toán ở đoạn giữa tàu phải không  nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
Z = 1,29l(lbh + kw)  (cm3) QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 10 
106 Trong đ ó: 
l : Khoảng cách giữa các đường tâm cột hoặc từ đường tâm cột đến vách (m). 
Nếu sống boong được cố định chắc chắn với vách bằng mã thì l có thể được 
thay đổi theo 1.1.16 (xem Hình 2A/10.1).  
b : Khoảng cách giữa các trung điểm của hai nhịp kề nhau của xà được đỡ bởi 
sống hoặc sườn (m) (xem Hình  2A/10.1).  
h : Tải trọng boong quy định ở 8.2 cho boong được đỡ (kN/m2). 
w : Tải trọng boong được đỡ bởi cột nội boong như quy định ở 9.2 .2 (kN).  
k : Như quy định ở (a) và (b) sau đây:  
(a) Hệ số tính theo công thức sau đây tùy thuộc tỷ số giữa khoảng cách nằm 
ngang từ cột hoặc vách đỡ sống boong đến cột nội boong a (m) và l (xem 
Hình 2A/10.1).  
k = 
2aa12 1ll  
(b) Nếu chỉ có một cột nội boong thì k được tính toán dựa trên trị số của a đo 
từ cột hoặc vách gần nhất. Nếu có hai hoặc nhiều cột nội boong thì a phải 
được đo từ cùng một mút của l cho mỗi cột nội boong và tổng của kw sẽ 
được dùng để tính toán theo công thức. Trong trường hợp này sẽ dùng trị 
số lớn hơn của kw.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/10.1    Đo l, b và a  
2 Hệ số trong công thức ở -1 có thể được giảm dần đối với những sống dọc boong ở ngoài 
đường miệng khoang của boong tính toán ở các đoạn trước và sau đoạn giữa tàu. Tuy  
nhiên, trong mọi trường hợp mô đun chống uốn (Z) của tiết diện phải không nhỏ hơn trị số 
tính theo công thức sau đây:  b 
b 
a 
l (Xem 1.1.16)  Vách  Phần 2A, Chƣơng 10   QCVN 21: 2023/BGTVT  
107 Z = 
 0,484l lbh kw     (cm3) 
Trong đó:  
l, b, h, w và k : Như được quy định ở -1. 
3 Mô đun chống uốn của tiết diện sống dọc boong ở  những vùng không được quy định ở -1 
và -2 phải không được nhỏ hơn trị số tính theo công thức ở -2. 
4 Mô đun chống uốn tiết diện của sống boong xếp  hàng mà tải trọng không thể được coi là 
phân bố đều phải được xác định có xét đến phân bố tải trọng của từng  loại hàng. Khi tải 
trọng hàng hoá có thể được xem là tải trọng tập trung tác dụng lên các điểm đặc biệt thì 
các quy định ở -1 và -3 trên có thể được áp dụng để các tải trọng tập trung này được xem 
là tải trọng của boong do cột ở nội boong phía trên đỡ (w) . 
10.2.2  Mô men quán tính của tiết diện sống dọc boong  
 Mô men quán tính ( I) của tiết diện sống dọc boong không nên nhỏ hơn trị số tính theo 
công thức sau đây:  
I = CZ l   (cm4)  
Trong đó:  
C : Hệ số được lấy như sau:  
1,6 :  Đối với sống boong ở ngoài đ ường miệng khoang của boong tính toán ở 
đoạn giữa tàu.  
4,2 :  Đối với các sống boong khác.  
Z : Mô đun chống uốn yêu cầu của tiết diện sống dọc boong quy định ở 10.2.1 (cm3). 
l : Như quy định ở 10.2.1 -1. 
10.2.3  Chiều dày bản thành  
1 Chiều dày bản thành (t)  phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
t = 
110S 2,5   (mm)  
Trong đó:  
S1: Khoảng cách giữa các nẹp gia cường bản thành hoặc chiều cao tiết diện bản 
thành lấy trị số nào nhỏ hơn (m).  
2 Ở hai đoạn mút dài 0,2l, chiều dày bản th ành (t) phải không nhỏ hơn trị số quy định ở -1 
và trị số tính theo công thức sau đây, lấy trị số nào lớn hơn:  
t = 
04,43 bhl2,51000 d  (mm)  
Trong đó:  
d0 : Chiều cao tiết diện bản thành (m).  
b, h, l  :  Như quy định ở  10.2.1 -1. 
3 Trong các két sâu chiều  dày bản thành phải lớn hơn các trị số tính theo các công thức ở - QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 10 
108 1 và -2 là 1 mm.  
10.3 Sống ngang boong  
10.3.1  Mô đun chống uốn của tiết diện sống ngang boong  
1 Mô đun chống uốn (Z) tiết diện của sống ngang boong phải không nhỏ hơn trị số tính theo 
công thức sau đây:  
Z = 0,484 l(lbh + kw)   (cm3) 
Trong đó:  
l : Khoảng cách giữa các đường tâm cột hoặc từ đường tâm cột đến đỉnh 
trong của mã xà (m).  
b : Khoảng cách giữa tâm của hai sống ngang lân cận nhau hoặc từ tâm của 
sống ngang đến vách (m).  
h : Như qu y định ở 10.2.1.  
w  và k  :  Như quy định ở 10.2.1.  
2 Mô đun chống uốn tiết diện của sống ngang boong chứa hàng mà tải trọng không thể 
được coi là phân bố đều phải được xác định có xét đến phân bố tải trọng của mỗi loại 
hàng. Khi tải trọng hàng hoá có thể đ ược xem là tải trọng tập trung tác dụng lên các điểm 
đặc biệt thì các quy định ở -1 trên có thể được áp dụng để các tải trọng tập trung này 
được xem là tải trọng của boong do cột ở nội boong phía trên đỡ (w).  
10.3.2  Mô men quán tính của tiết diện sống nga ng boong  
 Mô men quán tính ( I) của tiết diện sống ngang boong không nên nhỏ hơn trị số tính theo 
công thức sau đây:  
I = 4,2Z  l  (cm4) 
Trong đó:  
Z : Mô đun chống uốn yêu cầu của tiết diện sống quy định ở  10.3.1 (cm3). 
l : Như quy định ở 10.3.1.  
10.3.3  Chiều dày bản thành  
 Chiều dày của bản thành phải thỏa mãn các yêu cầu ở 10.2.3.  
10.4 Sống boong trong các két  
10.4.1  Mô đun chống uốn của tiết diện sống boong  
 Mô đun chống uốn của tiết diện sống boong trong các két phải thỏa mãn các yêu cầu ở 
10.2.1 hoặc 10.3.1 và các yêu cầu ở 12.2.5 -1. 
10.4.2  Mô men quán tính của tiết diện sống boong  
 Mô men quán tính của tiết diện sống boong phải thỏa mãn các yêu cầu ở 12.2.5 -2. 
10.4.3  Chiều dày bản thành  
 Chiều dày bản thành phải thỏa mãn các yêu cầu ở 10.2.3 hoặc 10 .3.3 và các yêu cầu ở Phần 2A, Chƣơng 10   QCVN 21: 2023/BGTVT  
109 12.2.5 -3. 
10.5 Sống dọc miệng khoang  
10.5.1  Sống dọc có thành cao ở trên boong  
 Nếu thành cao của miệng khoang được đặt ở trên boong như trường hợp miệng khoang 
ở boong chịu thời tiết, thì nẹp nằm của thành miệng và thành miệng tính  lên đến nẹp đó 
có thể được đưa vào tính toán mô đun chống uốn tiết diện, và được Đăng kiểm phê 
duyệt.  
10.5.2  Sự liên tục của độ bền ở góc miệng khoang  
 Ở góc miệng khoang các bản mép của thành dọc miệng khoang và của sống dọc boong 
hoặc của các đoạn kéo dài của chúng và các bản mép ở cả hai bên của xà ngang đầu 
miệng khoang phải được liên kết chắc chắn với nhau để đảm bảo sự liên tục của độ bền.  
10.6 Xà ngang đầu miệng khoang  
10.6.1  Kích thƣớc của xà ngang đầu miệng khoang  
 Kích thước của xà ngang đầu m iệng khoang phải thỏa mãn các yêu cầu ở 10.3, 10.4 và 10.5.  
10.7  Sống boong chở xe di chuyển  
10.7.1  Quy định chung  
 Sống boong của boong ôtô di chuyển hoặc các kết cấu tương tự phải thoả mãn các quy 
định của mục này bổ sung cho 10.1.3.  
10.7.2  Yêu cầu về độ bền  
1  Kích thước của sống boong chở ôtô di chuyển phải được xác định phù hợp v ới các quy 
định từ -2 đến -4 dưới đây.  
2  Chiều rộng mép kèm của tấm mép chịu nén đối với mỗi sống phải được xác định theo (1) 
và (2) dưới đây phụ thuộc vào hướng gia cườn g của tấm.  
(1)  Chiều rộng mép kèm 
eftb  đối với sống đặt song song với hướng nẹp gia cường:  
 Trị số quy định ở 1.1.13 -3.  
(2)  Chiều rộng mép kèm 
eftb  đối với sống đặt vuông góc với hướng nẹp gia cường:  
et
eft
nCab2
 (mm)   
Trong đó:  
Cet: Hệ số tính theo công thức sau đây, tuy nhiên nếu C et vượt quá 1,0 thì lấy C et 
bằng 1,0.  
    
        et 223 1,75 b 0,075 0,75 bC = - + + 1-β β a β β a
 
n:  Bằng 1 đối với các sống đặt ở ngoại vi của boong chở xe và bằng 2 đối với 
các vị trí khác.  
a:  Khoảng cách  của các sống đặt vuông góc với hướng gia cường (mm).  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 10 
110 b:  Khoảng cách của các nẹp (mm).  

:  Hệ số tính theo công thức sau:  
Fb
tE
 
t: Chiều dày của tôn boong chở xe (mm).  
F
: Giới hạn chảy hoặc ứng  suất thử của vật liệu boong chở xe (N/mm2). 
E:  Mô đun đàn hồi của vật liệu, đối với thép: E = 2,06x105. 
 Trong trường hợp nẹp chống cong vênh đối với tấm boong được đặt thích hợp, thì các 
nẹp này có thể được đưa vào để xác định chiều rộng mép kèm. Tuy nh iên, không được 
lấy lớn hơn trị số quy định ở 1.1.13 -3. 
3  Tải trọng thiết kế và ứng suất cho phép phải thoả mãn các yêu cầu (1) và (2) sau đây:  
(1)  Tải trọng thiết kế P (kN/m2): 
(a) Đối với trạng thái tải trọng có xe trên boong chở xe:  
P = 1,5 (p + w deck) 
Trong đó:  
p  : Tải trọng thiết kế trên boong chở xe (kN/m2). 
wdeck : Trọng lượng của xe không tải trên boong chở xe trên đơn vị diện tích, 
(kN/m2). 
(b)  Đối với các xe được dùng chỉ để làm hàng (xe nâng hoặc các xe tương tự chỉ 
dùng để làm hàng ở cảng):  
 P = 1,5 (p+w deck) 
 P và w deck: Như quy định ở (a) trên.  
(2) Ứng suất cho phép  
     Ứng suất cho phép (N/mm2) cho ở Bảng 2A/10.1 . 
Bảng 2A/10.1    Trị số ứng suất cho  phép  
Ứng suất uốn  
F 0,80  
Ứng suất cắt  
F 0,46  
Chú thí ch: 
F
: Giới hạn chảy hoặc ứng suất thử của vật liệu (N/mm2). 
4 Trong trường hợp kích thước của các sống được xác định trên cơ sở tính toán trực tiếp, 
phương pháp tính phải là phương pháp thông dụng hoặc phải được Đăng kiểm chấp 
nhận.  
10.7.3  Các chi tiết kết cấu  
1   Mối hàn góc liên kết tấm thành sống với boong chở xe phải phù hợp với Bảng 2A/10.2.  Phần 2A, Chƣơng 10   QCVN 21: 2023/BGTVT  
111 2   Chiều dày của tấm thành không được nhỏ hơn trị số xác định theo công th ức dưới đây, 
trừ khi độ bền ổn định của tấm thành đã được kiểm t ra. 
dt 1 ,0C
  (mm)  
Trong đó:  
d :  Chiều cao tiết diện sống, mm.  
C :  Hệ số lấy như sau:  
C = 65 đối với các sống có mép gắn đối xứng.  
C = 55 đối với các sống có mép gắn không đối xứng.  
Bảng 2A/10.2    Mối hàn góc của sống với boong chở xe d i chuyển1 
 Các tấm xe thường 
xuyên di chuyển2 Các tấm khác  
(1) Các sống ở tấm boong ngoại biên.  
F2 (hai phía)  F2 (hai phía)  (2) Trong phạm vi 0,3 l giữa nhịp của 
sống khác với sống ở (1)3 
(3) Trong phạm vi 0,1 l phần mút của 
sống khác với sống ở (1)3 
(4)  Phạm vi 0,2 l’ ở giao tuyến của các 
sống khác với sống ở (1)4 
(5) Sống khác với các sống nêu trên  Tối thiểu F2 (một phía)  
Chú thích:  
1 F2 trong bảng này như nêu ở Bảng 2A/1.4.  
2 Các tấm boong chịu tải trọng động trong vùng lân cận cầu dốc và t rên đường xe di 
chuyển giữa các boong.  
3 l là tổng chiều dài của mỗi sống.  
4 l’  là nhịp của mỗi sống và 0,1 l’ ở mỗi bên của giao tuyến của các sống phải được hàn.  
  
 
  
  
  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 11 
112 CHƢƠNG 11   VÁCH KÍN NƢỚC  
11.1 Bố trí vách kín nƣớc  
11.1.1  Vách chống va  
1 Tất cả các tàu phải có vách chống va ở vị trí không gần hơn 0,05 L f hoặc 10 m, lấy giá trị 
nhỏ hơn, nhưng không lớn hơn 0,08 L f hoặc 0,05 L f + 3,0 (m), lấy giá trị lớn hơn, trừ khi 
được Đăng kiểm chấp nhận vì một lý do đặc biệt về kết cấu , từ mút trước của chiều dài 
tính mạn khô. Tuy nhiên, nếu có phần nào của tàu nằm phía dưới đường nước ở 85% 
chiều cao mạn thiết kế nhỏ nhất vươn quá về phía trước của mút trước của chiều dài tính 
mạn khô thì khoảng cách nêu trên phải được đo từ điểm  cho trị số nhỏ nhất trong các 
điểm sau.  
(a) Trung điểm của đoạn vươn  
(b) Cách 0,015 L f về phía trước của điểm mút trước nêu trên  
(c) Cách 3 m về phía trước của điểm mút trước nêu trên  
2 Vách có thể có bậc hoặc hõm trong phạm vi nêu ở -1 trên.  
3 Không đượ c có bất cứ lối đi, cửa đi, lỗ chui hoặc kênh thông gió,... nào khoét trên vách 
chống va ở phần phía dưới boong mạn khô. Nếu vách chống va dâng lên đến boong phía 
trên boong mạn khô phù hợp với yêu cầu ở  11.1.5(2) thì số lượng lỗ khoét trên phần dâng 
lên c ủa vách chống va phải được giữ ở mức cần thiết tối thiểu và tất cả các lỗ khoét này 
phải có phương tiện đóng kín nước.  
4 Vị trí của vách chống va trên tàu có cửa mũi phải thoả mãn yêu cầu của Đăng kiểm. Tuy 
nhiên, nếu cầu xe nghiêng tạo thành một phần của vách chống va ở phía trên của vách 
này thì phần cầu xe ở độ cao 2,3 m phía trên boong mạn khô có thể nhô về phía trước 
theo giới hạn quy định ở -1 trên. Trong trường hợp này, cầu xe phải kín thời tiết trên toàn 
bộ chiều dài. Tuy nhiên, cầu xe không thoả mã n yêu cầu trên phải không được xem là 
phần tiếp tục của vách chống va.  
11.1.2  Vách đuôi  
1 Tàu phải có vách đuôi đặt ở vị trí thích hợp.  
2 Ống bao trục đuôi phải nằm trong khoang kín nước tạo bởi vách đuôi hoặc một kết cấu 
thích hợp khác.  
11.1.3  Vách buồn g máy  
 Ở hai đầu buồng máy phải đặt vách kín nước.  
11.1.4  Vách khoang  
1 Thêm vào các quy định ở từ 11.1.1 đến 11.1.3, ở những tàu hàng kiểu thông thường phải 
có các vách khoang đặt theo khoảng cách thích hợp sao cho tổng số vách kín nước phải 
không nhỏ hơ n trị số cho ở Bảng 2A/11.1.  
 Nếu khoảng cách giữa 2 vách kề cận nhỏ hơn 
L0,7 (m) thì 2 vách đó không được coi là 
2 vách.  
 Phần 2A, Chƣơng 11   QCVN 21: 2023/BGTVT  
113 Bảng 2A/11.1    Số lƣợng vách kín nƣớc  
L (m)  Tổng số vách kín nước  
90     L  102
 5
 102     L    123 6 
123     L    143 7 
143     L    165 8 
165     L    186 9 
186    L Đăng kiểm quy định trong từng trường hợp  
2 Nếu do yêu cầu khai thác của tàu mà không thể chấp nhận được số lượng vách khoang 
như yêu cầu ở trên thì phải có một giải pháp khác được Đăng kiểm chấp nhận.  
11.1.5  Chiều cao của vách kín nƣớc  
 Các vách kín nước quy định ở từ  11.1.1 đến 11.1.4 phải được kéo lên đến boong mạn 
khô trừ những ngoại lệ sau đây:  
(1) Ở vùng boong nâng đuôi hoặc boong nâng mũi vách kín nước phải được kéo lên đến 
các bo ong đó.  
(2) Nếu ở thượng tầng mũi có miệng khoét không có thiết bị đóng kín và dẫn vào không 
gian ở dưới boong mạn khô, hoặc nếu có thượng tầng mũi chạy dài thì vách chống 
va phải đi lên đến boong kế tiếp trên boong mạn khô  và phải kín nước. Tuy nhiên, 
nếu tất cả các phần vách kéo thêm  gồm bất kỳ phần nào của cầu dẫn  là ở trong các 
vùng quy định ở 11.1.1 và phần boong tạo thành bậc là kết cấu kín nước hữu hiệu thì 
phần kéo thêm của vách không cần thiết phải được đặt trực tiếp trên vách chống va.  
(3) Vách đu ôi có thể được kết thúc ở boong phía trên của đường trọng tải thiết kế cực 
đại với điều kiện là boong đó phải kín nước đến đuôi tàu.  
11.1.6  Độ bền ngang của thân tàu  
1 Nếu những vách kín nước yêu cầu ở từ 11.1.1 đến 11.1.5 không đi lên tới boong tính toán  
thì ở ngay trên hoặc gần trên vách kín nước chính phải đặt những cơ cấu khỏe hoặc 
những đoạn vách để đảm bảo độ bền ngang và độ cứng ngang của thân tàu.  
2 Nếu chiều dài của khoang lớn hơn 30 mét thì phải có biện pháp thích hợp để đảm bảo độ 
bền ngang và đ ộ cứng ngang của thân tàu.  
11.2 Kết cấu của vách kín nƣớc  
11.2.1  Chiều dày tôn vách  
 Chiều dày tôn vách (t) phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
t = 
3,2S h 2,5   (mm)  
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các nẹp (m).  
h : Khoảng c ách thẳng đứng đo từ cạnh dưới của tấm tôn vách đến boong vách ở 
đường tâm tàu (m). Khoảng cách này phải không nhỏ hơn 3,4 mét.  
11.2.2  Tăng chiều dày tôn vách ở những chỗ đặc biệt  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 11 
114 1 Chiều dày dải dưới cùng của tôn vách ít nhất phải lớn hơn 1 mm so với chi ều dày tính 
toán từ công thức ở 11.2.1.  
2 Ở đoạn có đáy đôi, dải dưới cùng của tôn vách ít nhất phải lên đến 610 mm cao hơn mặt 
tôn đáy trên. Ở đoạn có đáy đơn, dải dưới cùng của tôn vách ít nhất phải lên đến 915 mm 
cao hơn mặt tôn giữa đáy. Nếu đáy đôi ch ỉ có ở một bên của vách thì dải dưới cùng phải 
lên đến chiều cao nào cao hơn trong các chiều cao quy định ở trên.  
3 Tôn vách ở rãnh tiêu nước ít nhất phải dày hơn 2,5 mm so với chiều dày quy định ở 
11.2.1.  
4 Ở vùng lỗ khoét đặt ống bao trục chân vịt hoặc t rục chân vịt, tôn vách phải là tấm kép 
hoặc phải được tăng chiều dày, mặc dù những yêu cầu ở 11.2.1.  
11.2.3  Nẹp 
 Mô đun chống uốn (Z) của tiết diện nẹp vách phải không nhỏ hơn trị số tính theo công 
thức sau đây:  
Z = 
22,8CShl   (cm3) 
Trong  đó: 
l : Chiều dài nhịp nẹp đo giữa các đế lân cận của nẹp kể cả chiều dài của liên kết 
(m). Nếu có sống vách thì l là khoảng cách từ chân của liên kết mút đến sống 
thứ nhất hoặc là khoảng cách giữa các sống vách.  
S : Khoảng cách các nẹp (m).  
h : Khoảng cá ch thẳng đứng từ trung điểm của l, nếu là nẹp đứng, và từ trung 
điểm của S với nẹp nằm, đến đỉnh của boong vách đo ở đường tâm tàu (m).  
  Nếu khoảng cách thẳng đứng đó nhỏ hơn 6,0 mét thì h được lấy bằng 1,2 mét 
cộng với 0,8 của khoảng cách thẳng đứng thực . 
C : Hệ số cho ở Bảng 2A/11.2 tùy thuộc kiểu của các liên kết mút nẹp.  
11.2.4  Vách sóng  
1 Chiều dày tôn vách sóng (t) phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
1 t 3,4CS h 2,5
 (mm)  
Trong đó:  
h : Như quy định ở 11.2.1.  
S1 : Chiều rộn g a của tấm mặt hoặc chiều rộng b của tấm nghiêng (Xem Hình 
2A/11.2).  
C : Hệ số được cho như sau:  
C =
2
w
f1 ,5
t1t  : Đối với tấm mặt  
C = 1,0            : Đối với tấm nghiêng  
tf và  t w    : Tương ứng là chiều dày của tấm mặt và tấm nghiêng (m m). Phần 2A, Chƣơng 11   QCVN 21: 2023/BGTVT  
115 Bảng 2A/11.2    Trị số của C (Nẹp là thép cán hoặc thép ghép)  
Nẹp đứng  
Mút dưới  Mút trên  
Liên kết hàn tựa hoặc 
đỡ bằng sống nằm  Liên kết  Mút nẹp không 
liên kết  Kiểu A  Kiểu B 
Liên k ết hàn tựa hoặc đỡ 
bởi sống nằm  1,00 1,00 1,35 1,35 
Liên kết b ằng mã  0,80 0,80 0,90 1,00 
Chỉ có bản thành của nẹp 
được liên kết ở mút  1,15 1,15 1,35 1,60 
Mút nẹp không liên kết  1,35 1,35 1,60 2,00 
Nẹp nằm  
Mút kia  Một mút
 Liên kết hàn tựa, liên kết bằng 
mã hoặc đỡ bởi sống đứng  Mút nẹp không liên kết  
Liên kết h àn tựa, liên kết 
bằng mã hoặc đỡ bởi sống 
đứng  1,00 1,35 
Mút nẹp không liên kết  1,35 2,00 
Chú thích:  
(1)   “Liên kết hàn tựa” là liên kết mà cả bản thành và bản mép của nẹp được hàn chắc chắn 
vào tôn boong, tôn vách hoặc tôn đáy trên, các tấm tôn đó được  gia cường bằng cơ cấu 
tựa đặt ở mặt đối diện.  
(2)   “Liên kết kiểu A” của nẹp đứng là liên kết bằng mã với cơ cấu dọc hoặc với cơ cấu kề ở 
cùng mặt phẳng với nẹp, có cùng tiết diện hoặc tiết diện lớn hơn (Xem Hình 2A/11.1 (a)).  
(3)  “Liên kết kiểu B” của nẹp đứng là liên kết bằng mã với cơ cấu ngang như xà boong hoặc 
một liên kết khác tương đương với liên kết nói trên (Xem Hình 2A/11.1 (b)).  
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/11.1    Các kiểu liên kết mút   
 (a) (b) Chỉ có bản thành của 
nẹp được liên kết  l 
l 
l QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 11 
116  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/11.2    Đo S  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/11.3    Đo l 
2 Mô đun chống uốn (Z) của tiết diệ n nửa bước sóng của vách sóng phải không nhỏ hơn trị  
số tính theo công thức sau đây:    
Z = 
23,6CShl   (cm3) 
Trong đó:  
S : Chiều dài của nửa bước sóng (m) (Xem Hình 2A/11.2).  
h : Như quy định ở 11.2.3.  
l : Chiều dài giữa các gối tựa (m) như mô  tả ở Hình 2A/11.3.  
C : Hệ số được cho ở Bảng 2A/11.3 tùy thuộc kiểu liên kết mút.  
3 Nếu liên kết mút của vách sóng đặc biệt có hiệu quả thì trị số của C quy định ở -2 có thể 
được giảm thích hợp.  
4 Chiều dày của tôn vách (t) ở vùng 0,2l hai đầu của chiều d ài l phải không nhỏ hơn trị số 
tương ứng tính theo công thức sau đây:  
Tấm nghiêng  
0CShlt 0,0417 2,5d   (mm)  
 Chiều dày tấm nghiêng phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
t = 
2
3
0CShlb1 ,74 2,5d  (mm)  
 Tấm m ặt trừ vùng cạ nh trên c ủa vách có gân đứng:  
t = 
12a+2,5     (mm)  
Trong đ ó: 
S, h, l và d 0:  Như quy định ở -2.  
a và b  :  Tương ứng là chiều rộng của tấm mặt và tấm nghiêng (m).  
C : Hệ số được cho ở Bảng 2A/11.4. Nếu vách có sóng đứng kết cấu với 
một nhịp thì trị  số C được lấy bằng trị số đối với nhịp trên cùng ghi ở tf 
tw 
S d0 a 
b 
S1 = a hoặc b 
S = nửa b ước sóng  B 
d0 
lH 
 
dH Sống  Boong  
e = 0,5A hoặc 0,5B  
lấy trị số nào nhỏ hơn  
l l 
e A Phần 2A, Chƣơng 11   QCVN 21: 2023/BGTVT  
117 Bảng này.  
Bảng 2A/11.3    Trị số của C (Đối với vách sóng)  
Cạnh kia của vách  Một cạnh của vách  
Được đỡ bởi 
sống nằm hoặc 
sống đứng  Cạnh trên được 
hàn trực tiếp với 
boong  Cạnh trên được 
hàn vào đế vách 
liên kết chắc 
chắn với cơ cấu 
thân tàu  
(1) Được đỡ bởi sống nằm hoặc 
sống đứng hoặc cạnh dưới của 
vách được hàn trực tiếp với 
boong hoặc đáy trên   
 
   
(2) Cạnh đưới của vách được hàn 
vào đế vách liên kết chắc chắn 
với kết cấu thân tàu  
  
 
 
   
C ph ải không nhỏ hơn trị số cho ở dòng (1)  
Chú thích:  
Z0 :  Mô đun chống uốn tối thiểu của tiết diện một nửa bước sóng ở 0,6 l giữa chiều dài của 
gân sóng (cm3). 
Z1 và Z 2: Mô đun chống uốn của tiết diện một nửa bước sóng ở các đoạn mút của chiều dài 
của gân ( cm3). 
  Trong trường hợp vách có sóng đứng thì Z 1 là mô đun chống uốn của tiết diện ở mút 
trên và Z 2 là mô đun chống uốn của tiết diện ở mút dưới. Khi chiều dày tôn được tăng 
theo quy định ở -5 thì mô đun chống uốn của tiết diện phải được tính với chiều dà y 
chưa được tăng.  
lH :  Chiều cao của đế vách tính từ mặt đáy trên (m).  
dH : Chiều rộng của đế vách ở mặt đáy trên (m).  
d0 :  Chiều cao của tiết diện gân sóng (m).  
Bảng 2A/11.4    Tri số của C  
Vị trí Cạnh trên  Cạnh dưới  
Vách có sóng 
đứng  Nhịp trên cùng  0,4 1,6 
Các nhịp khác  0,9 1,1 
Cả hai cạnh của vách có sóng nằm  1,0 
 
5 Chiều dày của tôn vách quy định ở -1 và -4 phải thỏa mãn các yêu cầu ở 11.2.2.  
6 Mô đun chống uốn (Z) của tiết diện một nửa bước sóng của vách được tính theo công 
thức:  
Z = 
f 0 w 0at d bt d
0,002 0,006   (cm3) 
Trong đó:  
02
0124
ZZ
ZZ 
 
2
04
Z2,2Z 
2
04
Z2,6Z  
2H
1H
00l4,8(1 )l
Zd2Zd

 
2H
H
0l4,8(1 )l
d2,2d
  
2H
H
0l4,8(1 )l
d2,6d
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 11 
118 a và b  : Tương ứng là chiều rộng của tấm mặt và tấm nghiêng (m).  
tf và t w : Tương ứng là chiều dày của tấm mặt và tấm nghiêng (mm).  
d0 : Chiều cao của tiết diện gân sóng (m).  
11.2.5  Vách ch ống va  
 Đối với vách chống va, ch iều dày tôn và mô đun chống uốn của tiết diện nẹp phải không 
nhỏ hơn trị số quy định ở  11.2.1 và 11.2.3 hoặc 11.2.4 lấy h bằng 1,25 chiều cao h quy 
định ở đó.  
11.2.6  Sống vách đỡ nẹp vách  
1 Mô đun chống uốn (Z) của tiết diện sống phải không nhỏ hơn trị số  tính theo công thức:  
Z = 
24,75Shl   (cm3) 
Trong đó:  
S : Chiều rộng của vùng mà sống phải đỡ (m).  
h : Khoảng cách thẳng đứng đo từ trung điểm của l của sống đứng hoặc đo từ 
trung điểm của S của sống nằm đến đỉnh boong vách ở đường tâm tàu (m). 
  Nếu khoảng cách thẳng đứng đó nhỏ hơn 6,0 mét thì h được lấy bằng 1,2 mét 
cộng 0,8 khoảng cách thẳng đứng thực.  
l : Chiều dài nhịp đo giữa các gối tựa lân cận của sống (m).  
  Nhịp l có thể được thay đổi theo quy định ở 1.1.16. Nếu mã liên kết có cạn h tự 
do cong lượn thì kích thước hữu hiệu của mã được lấy bằng b như được cho 
ở Hình 2A/11.4.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/11.4    Đo b 
2 Mô men quán tính ( I) của tiết diện sống phải không được nhỏ hơn trị số tính theo công 
thức sau đây. Chiều cao tiết diện sống ph ải không nhỏ hơn 2,5 chiều cao lỗ khoét để nẹp 
xuyên qua.  
I = 
410hl  (cm4)  
 Trong đó:  
h và l  : Như quy định ở -1. 
3 Chiều dày bản thành (t) phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
t = 
110S 2,5  (mm)  
Trong  đó: Sống  b 
45 Phần 2A, Chƣơng 11   QCVN 21: 2023/BGTVT  
119 S1 : Khoảng cách giữa các nẹp gia cường bản thành hoặc chiều cao tiết diện sống, 
lấy trị  số nào nhỏ hơn (m).  
4 Chiều dày bản thành (t) ở mỗi đoạn mút dài 0,2 l phải không nhỏ hơn trị số tính theo các  
công thức sau đây lấy trị số nào lớn hơn:  
t = 
0CShl0,0417 2,5d    (mm)  
t = 
2
13
0CShlS1 ,74 2,5d  (mm)  
Trong đó:  
S, h và l  :  Như quy định ở -1. 
d0 : Chiều cao tiết diện sống (m).  
S1 : Như quy định ở -3. 
C : Như quy định ở 11.2.4 -4. 
5 Mã chống vặn phải được đặt cách nhau khoảng 3 mét. Nếu chiều rộng của bản mép ở 
mỗi bên của bản thành của sống lớn hơn 180 mm thì mã chống vặn phải đỡ cả bản mép.  
6 Mô đun chống uốn và mô men quán tính của tiết diện sống phả i được tính toán phù hợp 
với quy  định ở mục 1.1.13 -3. Khi có những nẹp được đặt trong phạm vi  của mép kèm thì 
chúng có thể được đưa vào tính toán.  
11.2.7  Gia cƣờng tôn vách, tôn boong và các tấm khác  
 Nếu thấy cần thiết thì tôn vách, tôn boong, tôn đáy trên,... phải được gia cường ở vùng 
mã mút nẹp và mã mút sống.  
11.2.8  Hõm vách  
1 Trong vùng hõ m vách, xà boong phải được đặt ở mỗi mặt sườn và ở dưới vách trên theo 
yêu cầu ở 8.4.3 và 11.2.3 lấy khoảng cách xà boong bằng khoảng cách nẹp. Nếu cạnh 
dưới của vách trên được gia cường đặc biệt thì có thể không cần đặt xà boong ở dưới 
vách trên.  
2 Chiều dày tôn boong ở vùng hõm vách ít nhất phải lớn hơn 1 mm so với chiều dày yêu 
cầu ở 11.2.1, coi tôn boong là tôn vách và xà boong là nẹp vách. Tuy nhiên, chiều dày đó 
phải không nhỏ hơn chiều dày yêu cầu đối với tôn boong ở vùng đó.  
3 Chiều dày của cột đỡ h õm vách phải được xác định có xét đến áp suất nước có thể tác 
dụng vào mặt trên của hõm vách và các liên kết mút phải đủ bền để chịu được áp suất 
nước tác dụng ở mặt dưới.  
11.2.9  Kết cấu vách ở vùng đặt cửa kín nƣớc  
 Nếu nẹp vách bị cắt hoặc khoảng cách n ẹp bị tăng để đặt cửa kín nước ở vách thì lỗ  
khoét phải có  kết cấu thích h ợp và phải được gia cường để giữ được đầy đủ độ bền  của 
vách. Khung cửa phải không được coi là nẹp vách.  
11.3 Cửa kín nƣớc  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 11 
120 11.3.1  Quy định chung  
1 Tất cả các lỗ khoét trên các vách  kín nước và phần boong tạo thành bậc của các vách 
phải được đóng bởi các thiết bị đóng kín (sau đây trong Chương này gọi là "Cửa kín 
nước") phù hợp với các yêu cầu ở từ 11.3.2 đến 11.3.5.  
2 Các cửa kín nước như quy định ở  -1 trên thông thường phải được đó ng khi tàu ở trên 
biển trừ trường hợp cần thiết cho việc điều động tàu được Đăng kiểm chấp nhận. Các 
cửa kín nước hoặc cầu xe lắp ở trong các phân khoang chống chìm có chứa hàng phải 
thường xuyên đóng khi tàu trên biển.  
11.3.2  Các loại cửa kín nƣớc  
1 Cửa kín nước phải là cửa kiểu trượt.  
2 Không phụ thuộc vào quy định ở -1 trên, các cửa kín nước lắp trên các lỗ chui nhỏ, được 
Đăng kiểm xét duyệt, có thể là kiểu bản lề hoặc kiểu lăn trừ khi các cửa được yêu cầu 
phải có thể được điều khiển từ xa theo quy định  ở 11.3.4 -2. 
3 Không phụ thuộc vào quy định ở -1 trên, các cửa kín nước hoặc cầu xe lắp ở các phân 
khoang chống chìm có chứa hàng có thể là kiểu không phải kiểu trượt.  
4 Không cho phép dùng những cửa đóng bằng cách thả rơi hoặc bằng tác dụng của trọng 
lượn g thả rơi.  
11.3.3  Độ bền và độ kín  
1 Cửa kín nước phải đủ bền và kín nước khi chịu áp suất nước cao đến boong vách, khung 
cửa phải được liên kết chắc chắn với vách. Nếu Đăng kiểm thấy cần thiết thì cửa phải 
được thử bằng áp suất nước trước khi được lắp lê n tàu.  
2  Nếu đặt các cửa kín nước trong khoang hàng thì các cửa đó phải được bảo vệ bằng các 
thiết bị thích hợp để không bị hư hại do tác động của các vật như hàng hoá.  
11.3.4  Điều khiển  
1 Tất cả các cửa kín nước, trừ các cửa thường xuyên đóng kín khi tà u ở biển, đều phải có 
khả năng mở và đóng kín được bằng tay tại chỗ từ cả hai phía của cửa, khi tàu nghiêng 
ngang đến 30o về cả hai mạn.  
2 Ngoài quy định -1 nêu trên, các cửa kín nước được sử dụng khi tàu trên biển hoặc 
thường mở khi tàu trên biển, phải có  khả năng đóng được bằng cơ giới từ xa ở lầu lái.  
3 Các cửa kín nước phải không thể mở được từ xa. Thêm vào đó, các cửa kín nước quy 
định ở 11.3.2 -3 phải không điều khiển được từ xa.  
11.3.5  Chỉ báo  
 Các cửa kín nước, trừ các cửa thường xuyên đóng khi tàu  trên biển, phải có thiết bị chỉ báo 
chỉ rõ cửa đang mở hay đóng ở trên lầu lái và ở tất cả các vị trí điều khiển đóng mở cửa.  
11.3.6  Thiết bị báo động  
 Các cửa kín nước có thể đóng được từ xa phải được trang bị thiết bị báo động bằng âm 
thanh phát ra ti ếng kêu ở chỗ đặt cửa bất cứ khi nào cửa được đóng từ xa.  
11.3.7  Nguồn điện  
1 Các thiết bị điều khiển từ xa, thiết bị chỉ báo và thiết bị báo động quy định ở từ 11.3.4 đến 
11.3.6 phải có khả năng hoạt động được ngay cả khi nguồn điện chính bị mất.  Phần 2A, Chƣơng 11   QCVN 21: 2023/BGTVT  
121 2 Trang bị điện dùng cho các thiết bị nêu -1, trừ kiểu kín nước được Đăng kiểm duyệt, 
không được đặt dưới boong mạn khô.  
3 Cáp điện dùng cho các thiết bị nêu ở -1 phải thoả mãn quy định ở 2.9.11 -2 Phần 4.  
11.3.8   Biển báo  
1 Các cửa kín nước loại thường đóng kh i tàu trên biển nhưng không đặt thiết bị đóng kín từ 
xa, phải gắn biển báo ở cả hai phía cửa nêu rõ “Phải đóng kín khi tàu trên biển”.  
2 Các cửa kín nước đóng cố định khi tàu trên biển phải có biển báo đặt cố định ở hai phía 
của cửa với nội dung "Không đượ c mở khi tàu ở trên biển". Các cửa như vậy nếu có thể 
đi qua trên chuyến hành trình phải được lắp thiết bị để tránh bị mở khi chưa được phép.  
11.3.9  Cửa trƣợt  
1 Nếu các cửa kín nước kiểu trượt được thao tác bằng thanh truyền, thì thao tác của thanh 
truyền  phải cố gắng là trực tiếp, bằng cách xoay qua đai ốc bằng đồng hoặc vật liệu được 
chấp nhận khác.  
2  Khung của cửa kín nước kiểu trượt đứng phải không có rãnh ở đáy vì có thể bị đọng rác 
bẩn trong rãnh và ngăn cản việc đóng kín cửa.  
11.3.10  Cửa bản lề v à cửa lăn  
1 Đối với các cửa kín nước kiểu lăn và bản lề, chốt bản lề và trục lăn của các cửa này phải 
làm bằng đồng hoặc vật liệu được phê duyệt khác.  
2 Các cửa kín nước kiểu lăn và bản lề, trừ các cửa đóng cố định khi tàu trên biển, phải là 
kiểu tác dụng nhanh hoặc kiểu tác dụng đơn có khả năng đóng và xiết chặt được từ cả 
hai phía cửa.  
11.4 Kết cấu kín nƣớc khác  
11.4.1  Duy trì tính kín nƣớc  
 Các đường hầm thẳng đứng , v.v…  yêu cầu phải duy trì tính kín nước phải phù hợp 
với chương này.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 12 
122 CHƢƠNG 12   KÉT SÂU 
12.1 Quy định chung  
12.1.1  Định nghĩa  
 Két sâu (deep tank) là két dùng để chứa nước, nhiên liệu hoặc những chất lỏng khác, tạo 
thành một phần của thân tàu, ở trong khoang hoặc ở nội boong. Những két sâu cần thiết 
phải xác định là dùng để chứa dầu thì  được ghi rõ là “Két sâu chứa dầu”.  
12.1.2  Phạm vi áp dụng  
1 Những kết cấu ngăn kín nước (trừ những kết cấu quy định ở 12.1.3 -4), những vách ngăn 
khoang mũi và khoang đuôi, những vách biên của két sâu (trừ những két sâu dùng để 
chứa dầu có điểm chớp cháy thấp hơn 60  oC) phải được kết cấu theo các yêu cầu của 
Chương này. Nếu phần của vách két sâu được dùng như vách kín nước thì phần đó phải 
thỏa mãn yêu cầu của Chương 11.  
2 Cùng với những yêu cầu của Chương này, những yêu cầu ở Chương 27 phải được áp 
dụng c ho vách của những két sâu dùng để chứa dầu có điểm chớp cháy thấp hơn 60  oC. 
3 Nếu những quy định thích ứng của Chương này được áp dụng cho các khoang hàng của 
tàu chở khí hóa lỏng hoặc chở xô những hóa chất nguy hiểm theo quy định của các Phần 
8D và 8E th ì những khoang hàng đó phải có độ bền tương đương với quy định của 
chương này, có xét đến những đặc tính của hàng hóa và của vật liệu chế tạo.  
12.1.3  Kết cấu ngăn két  
1 Két sâu phải có kích thước thích hợp và phải có những kết cấu kín nước phân cách dọc 
cần thiết để thỏa mãn các yêu cầu về ổn định trong điều kiện khai thác và trong quá trình 
nạp và xả.  
2 Những két nước ngọt, két nhiên liệu hoặc những két được dự kiến không hoàn toàn chứa 
đầy trong điều kiện khai thác phải có kết cấu ngăn bổ sung hoặc những  tấm chống va sâu 
để giảm lực động tác dụng vào kết cấu.  
3 Nếu không thể thỏa mãn được những yêu cầu ở -2 thì phải tăng kích thước của cơ cấu 
quy định ở Chương này.  
4 Các kết cấu ngăn dọc kín nước chịu áp suất từ cả hai bên của các két chứa đầy hoặc các 
két hoàn toàn trống trong điều kiện khai thác, có thể có quy  cách cơ cấu như yêu cầu đối 
với các vách kín nước thông thường quy định ở Chương 11.  
Trong trường hợp đó két phải có miệng cao v.v... cùng với phương tiện kiểm tra để đảm 
bảo rằng két được chứa đầ y trong điều kiện khai thác.    
12.1.4  Chiều dày tối thiểu  
 Trong các két mạn và két trong khoang có chiều dài hoặc chiều rộng lớn hơn 0,1L + 5,0 (m) 
và trong các két đỉnh mạn, két hông, chiều dày của các sống, các thanh chống, các mã mút và 
tôn vách phải  không nhỏ hơn các trị số cho ở Bảng 2A/12.1, tùy thuộc chiều dài của tàu.  Phần 2A, Chƣơng 12   QCVN 21: 2023/BGTVT  
123 Bảng 2A/12.1    Chiều dày tối thiểu  
L (m)   90 105 120 135 150 165 180 195 225 275 
 105 120 135 150 165 180 195 225 275  
Chiều dày (mm)  8,0 8,5 9,0 9,5 10,0 10,5 11,0 11,5 12,0 12,5 
12.1.5  Gia cƣờng bổ sung những vách trong két lớn  
 Với biên của những két lớn, quy cách của tôn vách, của nẹp, của sống và của thanh 
giằng phải không nhỏ hơn trị số tính theo các công thức tương ứng của 12.2.2, 12.2.3, 
12.2.4, 12.2.5 và 12.2.6, tr ong đó h được lấy theo quy định ở từng mục hoặc được cho 
theo công thức sau đây, lấy trị số nào lớn hơn:  
h = 
0,85(h h)    (m) 
Trong đó:  
h : Được quy định theo từng yêu cầu của 12.2.2(1) hoặc 12.2.3(1).  
h : Cột áp bổ sung tính theo công thức sau đây:  
    h  = 
tt16(l 10) 0,25(b 10)L    (m) 
lt : Chiều dài của két (m)  
  Được lấy không nhỏ hơn 10 mét.  
bt : Chiều rộng của két (m)  
  Được lấy không nhỏ hơn 10 mét, tuy nhiên với khoang dằn của tàu hàng 
rời có két đỉnh mạn, b t có thể được lấy bằn g 2B/3.  
12.2 Vách két sâu  
12.2.1  Áp dụng  
 Trừ khi có những yêu cầu khác của Chương này, kết cấu của các vách và boong tạo 
thành biên của két sâu phải thỏa mãn những yêu cầu của Chương 11.  
12.2.2  Tôn vách  
 Chiều dày của tôn vách két sâu (t) phải không nh ỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
t = 
3,6S h 3,5   (mm)  
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các nẹp vách (m).  
h : Khoảng cách được cho dưới đây, lấy trị số nào lớn hơn:  
(1) Khoảng cách thẳng đứng đo từ cạnh dưới của tấm tôn đến trung điểm của 
khoảng cách từ nóc két đến đỉnh ống tràn (m).  
(2) 0,7 khoảng cách thẳng đứng từ cạnh dưới của tấm tôn đến điểm ở 2 mét cao 
hơn đỉnh ống tràn (m).  
12.2.3  Nẹp vách  
 Mô đun chống uốn (Z) của tiết diện nẹp vách phải không nhỏ hơn trị số tính theo công QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 12 
124 thức sau đây:  
Z = 
27CShl  (cm3) 
Trong đó:  
S và l  : Như quy định ở 11.2.3.  
h : Khoảng cách thẳng đứng được cho dưới đây lấy trị số nào lớn hơn. Mút dưới 
được lấy tại trung điểm của l, nếu là nẹp đứng, và tại trung điểm của khoảng 
cách giữa hai nẹp kề về hai bên chiếc nẹp đang xét nếu là nẹp nằm.  
(1) Khoảng cách thẳng đứng từ mút dưới đến trung điểm của khoảng cách 
từ nóc két đến đỉnh ống tràn (m).  
(2) 0,7 khoảng cách thẳng đứng từ mút dưới đến điểm ở 2,0 mét cao hơn 
đỉnh ống tràn (m).  
C : Hệ số được cho trong Bảng  2A/12.2 tùy thuộc kiểu liên kết mút nẹp.  
12.2.4  Vách sóng  
1 Chiều dày của tôn vách sóng (t) phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
t = 
1 3,6CS h 3,5   (mm)  
Trong đó:  
S1 : Như quy định ở 11.2.4 -1. 
Bảng 2A/12 .2    Trị số C  
Mút kia của nẹp  Một mút của nẹp  
Liên kết hàn tựa 
hoặc  đỡ bởi 
sống  Liên kết  Mút nẹp không  
liên kết
 Kiểu A  Kiểu B 
Liên kết hàn tựa hoặc đỡ bởi sống  1,00 0,85 1,30 1,50 
Liên kết  Kiểu A  0,85 0,70 1,15 1,30 
Kiểu B  1,30 1,15 0,85 1,15 
Mút nẹp không liên kết  1,50 1,30 1,15 1,50 
Chú thích:  
(1)  “Liên kết kiểu A” là liên kết bằng mã của nẹp với đáy đôi hoặc với nẹp có độ bền tương 
ứng gắn trên tấm mép của cơ cấu kề cận, hoặc liên kết có độ bền tương đương (xem 
Hình 2A/11.1 (a)).  
(2)  “Liên kết kiểu B” là liên kết bằng mã của các nẹp với các cơ cấu ngang như xà boong, 
sườn hoặc cơ cấu tương đương (xem Hình 2A/11.1 (b)).  
h: Như quy định ở 12.2.2.  
C: Hệ số được cho dưới đây:  
Với tấm mặt:     C = 
2
w
f1 ,4
t1t  Phần 2A, Chƣơng 12   QCVN 21: 2023/BGTVT  
125 Với tấm nghiêng :  C = 1,0 
tw và t f: Như quy định ở 11.2.4 -1. 
2 Mô đun chống uốn (Z) của tiết diện một nửa bước sóng phải không nhỏ hơn trị số tính 
theo công thức sau đây:  
Z = 
27CShl  (cm3) 
Trong đó:  
S : Như quy định ở 11.2.4 -2. 
l : Chiều dài giữa các đế t ựa (m) như mô tả ở Hình 2A/12.1.  
C : Hệ số được cho ở Bảng 2A/12.3 tùy thuộc kiểu liên kết mút.  
h : Như quy định ở 12.2.3.  
 Với những vách mà đế dưới có chiều rộng d H theo phương dọc nhỏ hơn 2,5 chiều cao tiết 
diện d 0 của sóng vách (xem Hình 2A/12.1) thì c ách đo l và trị số của C phải thỏa mãn yêu 
cầu của Đăng kiểm.  
 Đối với vách sóng thẳng đứng, thì mô đun chống uốn (Z) của tiết diện nửa bước sóng 
nằm ở vị trí một phần ba phía trên của nhịp được đo giữa boong trên và gối đỡ có thể 
không được nhỏ hơn 75% gi á trị tính theo công thức ở trên.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/12.1    Đo l  
Bảng 2A/12.3   Trị số của C  
 
Dòng  Mút trên  
 
Mút dưới  Đỡ bởi 
sống  Hàn trực tiếp 
với boong  Hàn vào thanh ốp 
liên kết chắc chắn 
với kết cấu tàu  
(1) Đỡ bởi sống hoặc hàn trực tiếp 
với boong hoặc  đáy trên  1,00 1,50 1,35 
(2) Hàn vào thanh ốp liên kết chắc 
chắn với kết cấu tàu  1,50 1,20 1,00 
3 Ở các đoạn mút 0,2 l  trên phạm vi của l, chiều dày của tôn vách phải không nhỏ hơn trị 
số tính theo công thức sau đây:  
e A 
l 
d0 B 
dH 
doe = A - A2B l Boong  
Sống  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 12 
126 Chiều dày của tấm nghiêng:   
0CShlt 0,0417 3,5d   (mm)  
Chiều dày tấm nghiêng phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
t = 
2
3
0CShlb1 ,74 3,5d   (mm)  
Chiều dày của tấm mặt, trừ phần trên của vách có gân đứng:  
t = 
12a 3,5   (mm)  
Trong đó:  
h : Như quy định ở  12.2.3.  
C, S, d 0, a và b : Như quy định ở 11.2.4 -4. 
l : Như quy định ở -2. 
12.2.5  Sống đỡ nẹp vách  
1 Mô đun chống uốn (Z) của tiết diện sống phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
Z = 
27,13Shl   (cm3) 
Trong đó:  
S : Chiều rộng của vùng mà sống phải đỡ (m).  
h : Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của S, nếu là sống nằm, hoặc từ trung 
điểm của l, nếu là sống đứng, đến điểm đỉnh của h quy định ở 12.2.3 (m).  
l : Chiều dài nhịp của sống quy định ở 11.2.6 (m).  
2 Mô men quán tính  của tiết diện sống ( I) phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây. 
Chiều cao tiết diện sống phải không nhỏ hơn 2,5 chiều cao của lỗ khoét để nẹp xuyên qua:  
I = 
430hl   (cm4) 
Trong đó:  
h và l : Như quy định ở -1. 
3 Chiều dà y bản thành (t) phải không nhỏ hơn trị số tính theo các công thức sau đây, lấy trị 
số nào lớn nhất:  
t = 
1CShl0,0417 3,5d   (mm)  
t = 
2
13
1CShlS1 ,74 3,5d  (mm)  
t = 
110S 3,5     (mm)  
Trong đó:  
S, h và l  :  Như quy định ở -1. 
S1 : Khoảng cách giữa các nẹp gia cường bản thành hoặc chiều cao tiết diện 
sống, lấy trị số nào lớn hơn (m).  
d1 : Chiều cao tiết diện sống ở chỗ đang được xét trừ chiều cao của lỗ khoét 
để nẹp xuyên qua (m).  Phần 2A, Chƣơng 12   QCVN 21: 2023/BGTVT  
127 C : Hệ số tính theo các công thức sau đây. Trong mọi trư ờng hợp C phải 
không nhỏ hơn 0,5:  
Đối với sống nằm:  
xC 1 2l  
Đối với sống đứng:  
21 l l x l xC 1 25 h h l h l                
x: Khoảng cách từ mút của l đối với sống nằm, và từ mút dưới của l đối 
với sống đứng, đến vị trí đang xét (m).  
4 Trị số thực tế của mô đu n chống uốn và mô men quán tính tiết diện của sống phải được 
tính toán theo các quy định ở 11.2.6 -6. 
12.2.6  Thanh giằng  
1 Nếu có những thanh giằng hữu hiệu đặt qua két sâu để liên kết các sống ở vách két thì 
nhịp l của sống quy định ở 12.2.5 có thể được đ o từ mút của sống đến đường tâm của 
thanh giằng hoặc đo giữa các đường tâm của hai thanh giằng lân cận nhau.  
2 Diện tích tiết diện (A) của thanh giằng phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức:  
A = 
S 1 ,3Sb h  (cm2) 
Trong đó:  
S và h  :  Như quy định ở 12.2.5.  
bS : Chiều rộng của vùng mà thanh giằng phải đỡ (m).  
3 Các mút của thanh giằng phải được liên kết với sống bằng mã.  
12.2.7  Kết cấu của nóc và đáy két sâu  
 Kích thước của các cơ cấu tạo thành nóc và đáy của két sâu phải thỏa mãn các y êu cầu 
của Chương này, coi các cơ cấu đó như là các cơ cấu tạo thành vách của két sâu tại đó. 
Kích thước của các cơ cấu đó phải không nhỏ hơn các kích thước yêu cầu bởi các quy 
định khác đối với kết cấu nóc két và đáy. Tôn nóc của két sâu phải có chiều dày  lớn hơn 
chiều dày quy định ở 12.2.2 ít nhất là 1 mm.  
12.2.8  Kích thƣớc của các cơ cấu không tiếp xúc với nƣớc biển  
 Chiều dày của tôn vách và sống vách không tiếp xúc với nước biển trong điều kiện khai 
thác có thể được giảm so với các yêu cầu ở 12.2.2, 1 2.2.4, và 12.2.5, một lượng được 
cho dưới đây:  
 0,5 mm: Nếu tấm chỉ có một mặt tiếp xúc với nước biển.  
 1,0 mm: Nếu tấm có hai mặt không tiếp xúc với nước biển.  
 Tuy nhiên tấm vách ở các vùng như rãnh hông phải được coi là tiếp xúc với nước biển.  
12.3 Phụ tùng của két sâu  
12.3.1  Lỗ tiêu nƣớc và lỗ thông khí  
 Lỗ tiêu nước và lỗ thông khí phải được khoét thích hợp ở các cơ cấu để đảm bảo cho 
nước và không khí không tụ lại ở bất cứ chỗ nào trong két sâu.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 12 
128 12.3.2  Biện pháp tiêu nƣớc từ nóc két  
 Phải có biện p háp hữu hiệu để tiêu nước từ nóc két.  
12.3.3  Phƣơng tiện kiểm tra mức chất lỏng  
 Phương tiện kiểm tra mức chất lỏng ở két sâu phải được đặt theo yêu cầu ở  12.1.3 tại 
chỗ có thể tiếp cận ngay được và việc nạp nước nên được thực hiện khi phương tiện 
kiểm tr a đó được để mở.  
12.3.4  Ngăn cách ly  
1 Ngăn cách ly kín dầu phải được đặt giữa các két chứa dầu và két chứa nước ngọt như 
nước sinh hoạt hoặc nước nạp cho nồi hơi để tránh nước ngọt bị pha trộn với dầu.  
2 Khu vực thủy thủ và khu vực hành khách phải không trực tiếp kề với két dầu nhiên liệu.  
Các khu vực đó phải được phân cách với két dầu nhiên liệu bằng những ngăn cách ly 
được thông gió tốt và dễ tiếp cận. Nếu nóc két chứa dầu đốt không có lỗ khoét và được 
bọc bằng chất không cháy có chiều dày bằng và lớn h ơn 38 mm thì giữa các khu vực đó 
và nóc két chứa dầu đốt không cần phải đặt ngăn cách ly.  
12.4 Hàn vách sóng  
12.4.1  Qui định chung  
1  Hàn vách sóng phải phù hợp với các yêu cầu ở Bảng 2A/12.4  Phần 2A, Chƣơng 12   QCVN 21: 2023/BGTVT  
129  
                      Bảng 2A/12.4   Hàn vách sóng  
Kiểu vách s óng Vùng sử dụng  Quy cách hàn  
Vách 
sóng 
thẳng 
đứng  Không có 
đế vách  Boong  Hàn góc liên tục hai phía với kích thước chân mối hàn góc 
không được nhỏ hơn 0,7 lần chiều dày tôn vách sóng.  
Đáy đôi  (1) Đối với tàu có chiều dài lớn hơn hoặc bằng 150 m  
 Hàn vá t mép ngấu toàn bộ hai phía.  
(2) Đối với tàu có chiều dài nhỏ hơn 150 m  
 Hàn vát mép ngấu toàn bộ hai phía đối với bản thành 
và bản cánh của vách sóng trong phạm vi 200 mm từ 
góc của vách sóng (xem Hình 2A/12.2).  
 Đối với các phần khác, hàn góc liên tục hai phía  với 
kích thước chân mối hàn góc không được nhỏ hơn 0,7 
lần chiều dày tôn vách sóng.  
Vách sóng  Hàn vát mép ngấu toàn bộ hai phía  
Có đế vách 
phía dưới  Mặt trên của đế 
vách  (1) Đối với tàu có chiều dài lớn hơn hoặc bằng 150 m  
 Hàn vát mép ngấu toàn bộ hai phía.  
(2) Đối với tàu có chiều dài nhỏ hơn 150 m  
 Hàn vát mép ngấu toàn bộ hai phía đối với bản thành 
và bản cánh của vách sóng trong phạm vi 200 mm  từ 
góc của vách sóng (xem Hình 2A/12.2).  
 Đối với các phần khác, hàn góc liên tục hai phía  với 
kích t hước chân mối hàn góc không được nhỏ hơn 0,7 
lần chiều dày tôn vách sóng . 
Có đế vách 
phía trên  Mặt dưới của 
đế vách  Hàn góc liên tục hai phía với kích thước chân mối hàn góc 
không được nhỏ hơn 0,7 lần chiều dày tôn vách sóng.  
Vách sóng nằm 
ngang  Boong, đáy đôi, 
vách sóng  Hàn góc liên tục hai phía với kích thước chân mối hàn góc 
không được nhỏ hơn 0.7 lần chiều dày tôn vách sóng.  
 
 
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 12 
130  
                                            
  
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/12.2  Hàn mở rộng 200 mm từ góc của vách sóng  
 
2 Đối với các  cơ cấu đỡ vách sóng hoặc đế vách, như là đà ngang, sống hoặc các 
thành phần cơ cấu đỡ chính khác và nẹp, thì chân đường hàn góc phải được tăng 
đáng kể hoặc phải được vát mép và hàn. Trong trường hợp nếu góc giữa mặt cạnh 
của tấm nghiêng và tấm tôn đáy trê n tương đối nhỏ thì chân đường hàn góc giữa cơ 
cấu đỡ chính với tôn đáy trên phải được tăng đáng kể có tính đến góc đó.  
3 Trong trường hợp nếu vách sóng có lắp đặt tấm vát, thì chân đường hàn góc ở trên 
đỉnh và dưới đáy của tấm nghiêng với tấm cạnh cũng nh ư giữa tấm cạnh với tôn đáy 
trên phải được tăng đáng kể hoặc phải được vát mép và hàn.  
4 Trong trường hợp nếu vách sóng có tấm gia cường đứng và gân sóng ở chân vách 
sóng, thì mối hàn phải phù hợp với các yêu cầu được đưa ra ở mục 29.10.2 -5.(2) và -
5.(5)(b ). 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
(a) Kiểu vách sóng hàn  (b) Kiểu vách sóng uốn  Phần góc lượn của vách 
sóng cũng bao gồm mở 
rộng phạm vi hàn ngấu 
toàn bộ  Phần 2A, Chƣơng 13   QCVN 21: 2023/BGTVT  
131 CHƢƠNG 13   ĐỘ BỀN DỌC  
13.1 Quy định chung  
13.1.1  Trƣờng hợp đặc biệt trong áp dụng  
1 Mặc dù các yêu cầu ở Chương này, độ bền dọc đối với tàu quy định ở Chương 30 thì 
phải phù hợp với các quy định ở Chương 30.  
2 Trong tr ường hợp mà việc áp dụn g trực tiếp những yêu cầu của Ch ương này cho những 
tàu nêu ở từ (1) đến (5) sau đây là không hợp lý thì phải được Đăng kiểm xem xét đặc 
biệt. 
(1) Tàu có t ỷ số kích th ước khác th ường 
(2) Tàu có miệng khoang quá lớn  
(3) Tàu có hệ số béo thể tích C b quá nhỏ  
(4) Tàu có mạn loe rộng và vận tốc lớn  
(5) Đối với những tàu ch ưa được quy định ở từ (1) đến (4), có hình dạng và kết cấu đặc 
biệt, có những ph ương tiện đặc biệt để bốc xếp hàng hóa v.v...  
13.1.2  Sự liên tục về độ bền  
 Các c ơ cấu dọc phải được bố trí sao c ho đảm bảo sự liên tục về độ bền.  
13.2 Độ bền uốn  
13.2.1  Độ bền uốn ở đoạn giữa tàu  
1 Mô đun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu ở đoạn giữa tàu phải không nhỏ h ơn trị số 
Z tính theo hai công thức sau đây tại tiết diện đang xét của chiều dài tàu tron g mọi điều 
kiện tải và dằn:  
sw Z 5,72 M M ( )  
  (cm3) 
sw Z 5,72 M M ( )  
  (cm3) 
Trong đ ó: 
Ms: Mô men uốn dọc tàu trên n ước tĩnh (kNm) tại tiết diện ngang đang xét theo chiều  
dài tàu, tính toán theo ph ương pháp được Đăng kiểm thừa nhận. Tuy nh iên, trị 
số dương của Ms được định nghĩa là trị số d ương tính toán với quy ước là tải 
trọng tác dụng theo chiều đi xuống được coi là d ương và phép tính tích phân 
được thực hiện từ đuôi tàu về mũi tàu (Hình 2A/13.1).  
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/13.1  Trị số dƣơng của mô  men uốn dọc   
(+) Mũi tàu  Đuôi tàu  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 13 
132 Mw(+) và M w(-): Mô men uốn dọc tàu do sóng (kNm) tại tiết diện ngang đang xét theo 
chiều dài tàu, tính theo các công thức d ưới đây: 
2'
w 1 2 1 bM + = +0,19C C L BC
  (kNm)  
2'
w 1 2 1 bM 0,11 C C L B(C 0,7)  
 (kNm)  
C1: Được tính theo biểu thức sau đây: 
C1 = 
1 ,5
1 300 L10,75100   nếu L 1  300 mét  
C1 = 10,75      nếu 300 mét < L 1  350 mét  
C1 = 
1 ,5
1L 35010,75150   nếu L 1 > 350 mét  
L1: Chiều dài của tàu quy định ở 1.2.20 Phần 1A hoặc 0,97 lần chiều dài đo theo  
đường n ước chở hàng thiết kế lớn nhất, lấy trị số  nào nhỏ h ơn (m). Mút 
trước của L 1 là đường vuông góc với đường nước chở hàng thiết kế lớn nhất 
tại mép trước sống mũi, và mút sau của L 1 là đường vuông góc với đường 
nước chở hàng thiết kế lớn nhất tại khoảng cách L 1 về phía sau của mút 
trước L 1. 
'
bC
: Thể tích chiếm n ước ở đường n ước chở hàng thiết kế lớn nhất chia cho 
L1Bd. Tuy nhiên, nếu tỷ số này nhỏ h ơn 0,6 thì 
'
bC được lấy bằng 0,6.  
C2: Hệ số quy định theo vị trí tiết diện ngang thân tàu đang xét theo chiều dài t àu, 
được cho ở Hình 2A/13.2.  
2 Mặc dù những yêu cầu ở -1, mô đun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu tại giữa tàu  
phải không nhỏ h ơn trị số W min tính theo công thức sau đây: 
2'
min 1 1 bW CL B(C 0,7)
  (cm3) 
Trong đó: 
C1, L1, 
'
bC: Được lấy nh ư quy định ở -1. 
3 Mô men quán tính của tiết diện ngang thân tàu ( I) tại giữa tàu  phải không nhỏ  hơn trị số 
tính theo công thức sau đây. Tuy nhiên, ph ương pháp tính mô men quán  tính của tiết diện 
ngang thực của thân tàu phải theo các quy định tương ứng ở 13.2.3.  
 I  = 
min 13W L   (cm4) 
Trong đó: 
minW
 :  Mô đun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu tại giữa tàu nh ư quy định ở -2. 
L1 :  Như quy định ở -1. Phần 2A, Chƣơng 13   QCVN 21: 2023/BGTVT  
133  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Khoảng cách tính từ mút sau của L1 
Hình 2A/13.2    Trị số của hệ số C 2 
4 Kích th ước của các c ơ cấu dọc thân tàu ở đoạn giữa tàu phải không nhỏ h ơn kích th ước 
của các c ơ cấu dọc đo tại giữa tàu xác định theo yêu cầu ở -2 và -3, không kể những thay 
đổi kích th ước cơ cấu do sự thay đổi hình dạng của tiết diệ n ngang thân tàu.  
13.2.2  Độ bền uốn của những tiết diện nằm ở ngoài phạm vi đoạn giữa tàu  
1 Độ bền uốn của những tiết diện nằm ở ngoài phạm vi đoạn giữa tàu phải được xác định 
theo các yêu cầu ở 15.2.  
2 Nếu Đăng kiểm thấy rằng việc áp dụng những yêu cầu ở  -1 là không thích hợp thì độ bền 
của các tiết diện nằm ở ngoài phạm vi đoạn giữa tàu phải được xác định theo 13.2.1 -1 
kèm theo những thay đổi cần thiết.  
13.2.3  Tính toán mô đun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu      
 Việc tính toán mô đun chống uốn c ủa tiết diện ngang thân tàu phải dựa trên các yêu cầu 
từ (1) đến (6) sau đây: 
(1) Tất cả các c ơ cấu dọc được coi là hữu hiệu đối với độ bền dọc phải được đưa 
vào tính toán.  
(2) Những lỗ khoét ở boong tính toán phải được trừ khỏi tiết diện dùng trong tính t oán 
mô đun chống uốn. Tuy nhiên, những lỗ khoét nhỏ có chiều dài không lớn h ơn 2,5 
mét và có chiều rộng không lớn h ơn 1,2 mét, sẽ không cần phải trừ đi, nếu tổng chiều 
rộng các lỗ khoét tại một tiết diện ngang không lớn h ơn: 
0,06(B -b) 
Trong đó: 
b: Tổng c hiều rộng của các lỗ khoét có chiều rộng lớn h ơn 1,2 mét hoặc có 
chiều dài lớn h ơn 2,5 mét.  
(3) Mặc dù các yêu cầu ở (2), các lỗ khoét nhỏ ở boong tính toán sẽ không bị trừ nếu 
tổng chiều rộng của chúng tại mỗi tiết diện ngang không làm giảm mô đun chống u ốn 
tính với boong tính toán hoặc với đáy tàu đi nhiều h ơn 3%.  
(4) Những lỗ khoét boong quy định ở (2) và (3) gồm cả vùng phủ khuất tạo bởi hai đường 
tiếp tuyến với lỗ khoét tạo thành góc 30o có đỉnh ở trên đường tâm lỗ khoét nhỏ theo 
chiều dài của tàu.  
(5) Mô đun chống uốn tính với boong tính toán phải được tính bằng cách chia mô men Đoạn giữa tàu  
1,0 
C2 
 Mút sau của  L1             0,3L 1         0,4L 1              0,65L 1        0,7L 1     Mút trước của  L1   QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 13 
134 quán tính của tiết diện ngang thân tàu quanh trục trung hòa nằm ngang cho khoảng 
cách a hoặc b sau đây lấy trị số nào lớn h ơn: 
a: Khoảng cách thẳng đứng từ trục trung hòa đến m ặt boong tính toán đo ở mạn 
tàu (m).  
b: Khoảng cách tính theo công thức sau đây: 
b = 
XY 0,9 0,2B  
Trong đó: 
X: Khoảng cách nằm ngang đo từ mặt của c ơ cấu khỏe liên tục đến đường 
tâm tàu (m).  
Y: Khoảng cách thẳng đứng đo từ trục trung hòa đến mặt  của c ơ cấu khỏe  
liên tục (m).  
 Trong tr ường hợp này X và Y phải được đo tại điểm cho trị số lớn nhất tính theo 
công thức nói trên.  
(6) Mô đun chống uốn tính với đáy tàu được tính bằng cách chia mô men quán tính của 
tiết diện ngang thân tàu quanh trục trun g hòa nằm ngang cho khoảng cách thẳng 
đứng từ trục trung hòa đến mặt tôn giữa đáy. 
13.3 Độ bền cắt  
13.3.1  Chiều dày tôn bao của tàu không có vách dọc  
1 Chiều dày tôn mạn phải không nhỏ h ơn trị số t s tính theo hai công thức sau đây tại tiết 
diện ngang được xét trên chiều dài tàu trong mọi điều kiện tải trọng và dằn:  
Is s wmt 0,455 F F ( )  
  (mm)  
Is s wmt 0,455 F F ( )  
  (mm)  
Trong đó: 
I: Mô men quán tính (cm4) của tiết diện ngang thân tàu đang xét lấy đối với trục 
trung hòa nằm ngang của nó, trong đó các yêu cầu ở 13.2.3 phải được áp dụng 
vào tính toán.  
m: Mô men diện tích lấy đối với trục trung hòa nằm ngang (cm3), tại tiết diện ngang 
thân tàu, của các c ơ cấu dọc ở trên đường nằm ngang đi qua tiết diện đang xét 
của tấm vỏ trong tr ường hợp tiết diện đang xét nằm trên trục trung hòa nằm 
ngang, hoặc của các c ơ cấu dọc nằm d ưới trục trung hòa nằm ngang trong 
trường hợp tiết diện đang xét nằm d ưới trục trung hòa nằm ngang, nếu các yêu 
cầu ở 13.2.3 được áp dụng vào tính toán.  
Fs: Lực cắt trên n ước tĩnh (kN)  tại tiết diện ngang đang xét của chiều dài tàu tính 
theo ph ương pháp được Đăng kiểm chấp nhận. Tuy nhiên, trị số d ương của F s 
được định nghĩa là trị số d ương tính được khi coi tải trọng có chiều đi xuống là 
dương và phép tích phân được thực hiện từ phía đuôi tàu về phía mũi tàu (Xem 
Hình 2A/13.3).  Phần 2A, Chƣơng 13   QCVN 21: 2023/BGTVT  
135   
 
 
 
 
 
Hình 2A/13.3   Trị số dƣơng của lực cắt  
Fw(+) và F w(-): Lực cắt do sóng kích thích (kN) tại tiết diện ngang xét trên chiều dài 
thân tàu tính theo công thức sau đây: 
'
w 1 3 1 bF ( ) 0,3CC L B(C 0,7)  
  (kN) 
'
w 1 4 1 bF ( ) 0,3CC L B(C 0,7)  
  (kN) 
Trong đ ó: 
C1, L1 và C b': Như quy định ở 13.2.1 -1. 
C3 và C 4: Hệ số phụ thuộc vào vị trí của tiết diện ngang đang xét trên chiều dài 
tàu, xác định theo Hình 2A/13.4 và Hình 2A/13.5.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
                              
 
Hình 2A/13.4    Trị số của hệ số C 3  
(+) Mũi tàu  Đuôi tàu  
Mút sau của L 1              0,2L 1     0,3L 1     0,4L 1                0,6L 1     0,7L 1         0,85L 1   Mút tr ước của L 1 1,0 
 
 
 
 
 
    
    
 
'
b
'
b0,92×190C
110(C +0,7) C3 
 0,7 
 
 
 
 
 
    
    
    0 
 
 
 
 
 
    
    
 Khoảng cách tính từ mút sau của L1 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 13 
136  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/13.5     Trị số của hệ số C 4 
2 Nếu tàu có két hông hoặc két đỉnh mạn, hoặc nếu tàu có những c ơ cấu dọc ở d ưới boong 
tính toán được coi là hữu hiệu đối với việc chịu lực cắt thì chiều dày tôn bao mạ n yêu cầu 
ở -1 có thể được giảm theo sự thỏa thuận với Đăng kiểm.  
13.3.2  Chiều dày của tôn mạn và tôn vách dọc của những tàu có từ một đến bốn vách 
dọc 
 Chiều dày t của tôn mạn và tôn vách dọc của những tàu có vách dọc thuộc một trong các 
kiểu mô tả ở Hình  2A/13.6 phải không nhỏ h ơn trị số tính theo công thức sau đây tại tiết 
diện ngang đang xét trên chiều dài tàu trong mọi điều kiện trọng tải và dằn. Tuy nhiên, với 
những tàu có kết cấu mạn kép có két hông nằm trong kết cấu mạn kép thì chiều dày t 
phải được Đăng kiểm xét duyệt đặc biệt.  
Fmt 0,91I
  (mm)  
Trong đó: 
I và m: Nh ư quy định ở 13.3.1 -1. 
F: Lực cắt tác dụng lên tôn mạn và tôn vách dọc phải được lấy bằng F(+) hoặc F( -), 
lấy trị số nào lớn h ơn (kN):  
sw F( ) (F F ( )) F     
   
sw F( ) (F F ( )) F     
 
Trong đ ó: 
Fs, Fw(+), F w(-): Nh ư quy định ở  13.3.1 -1. 
 Các trị số của F có thể được lấy theo Bảng 2A/13.1, trừ tr ường hợp Đăng 
kiểm thấy cần thiết phải xem xét đặc biệt.  
 
 Mút sau của L1            0,2L1    0,3L1   0,4L1           0,6L1    0,7L1     0,85L1    Mút tr ước của L1  0,92 
 
  
 
 
 
      
 
'
b
'
b190C
110(C +0,7) C4 
  0,7 
  
 
 
 
      
 
    0 
 
  
 
 
 
      
        Khoảng cách tính từ mút sau của L 1 Phần 2A, Chƣơng 13   QCVN 21: 2023/BGTVT  
137  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/13.6    Các ki ểu tàu có vách d ọc C C L 
Kiểu B  
 L 
Kiểu C  
 C L 
Kiểu A  
 
C L 
Kiểu D  
 C L 
Kiểu E  
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 13 
138 Bảng 2A/13.1    Các tr ị số của  và F   
Kiểu Áp dụng 
12( . )   
i F( n(R f))    
1
 
2  R f 
A Tôn mạn   
1   
 
Tôn vách 
dọc  
2  
B Tôn mạn   
 
1   
Tôn vách 
dọc   
 
C 
 Tôn mạn  
0,5    
 
Tôn vách 
dọc 
  
D Tôn mạn    
   
Tôn vách 
dọc 
ngoài   
 
Tôn vách 
dọc tâm   
2  
E Tôn mạn    
   
Tôn vách 
dọc 
ngoài   
 
Tôn vách 
dọc 
trong   
 1  
Trong đó: 
k1: Trị số quy định ở từ (a) đến (c) d ưới đây đối với những vách dọc khô ng phải là ở thân 
tàu có mạn kép.  
k2: Trị số quy định ở từ (a) đến (c) d ưới đây đối với những vách dọc ở thân tàu có mạn kép.  
1L
sLkA0,5 0,5752A A 
b 4,9W bS
 
b 19,6.W bS
 
b 9,8W bS
 
1L
sL0,575k A
2A A 
1L
sL0,55k A
AA
 
ab 9,8(β W a+0,5W b)S 
2 DL
s DL1 ,06k A
AA
 
b 9,8W bS
 
2 DL
s DL1 ,05k A
AA 
1L
s DL L0,675k A
2(A A ) A
 
1L
s DL L0,615k A
A A A
 
ab 9,8 ( W a 0,5W b)S 
2 DL
s DL0,14k A
AA 
b 4,9W bS 
1L
sL0,55k A0,5AA  
ab 19,6(W a W b)S
 
ac 4,9( W a W c)S
 
ac 19,6(W a W c)S  
2 DL
s DL1 ,06k A1AA 
1L
s DL L0,675k A0,52(A A ) A
 
2 DL
s DL1 ,05k A1AA 
bc 4,9(0,5W b W c)S 
 
bc 19,6(W b W c)S
 
2 DL
s DL0,14k A1AA
 
bc 4,9(0,5W b W c)S  
a b c 19,6(W a W b W c)S  
1L
s DL L0,615k A0,5A A A  Phần 2A, Chƣơng 13   QCVN 21: 2023/BGTVT  
139  Tuy nhiên, các trị số của k 1 và k 2 có thể được thay đổi thích hợp nếu có những c ơ cấu 
được coi là tham gia chịu cắt.  
(a) Bằng 0  : Đối với những phần không có vách dọc.  
(b) Bằng 1,0: Đối với những phần có vách dọc trừ các đoạn mút có chiều dài bằng 0,5  
Ds. 
(c) Đối với những phần trung gian giữa các phần quy định ở (a) và (b) các trị số này 
được lấy theo phép nội suy tuyến tính.  
AS , AL và A DL: Tương ứng là diện tích tiết diện tôn mạn, tôn vách dọc ở tàu không có mạn 
kép và tôn  vách dọc ở tàu có mạn kép, ở đoạn giữa tàu (mm2). 
Wa, W b và  W c: Trị số tính theo các công thức:   
a a dW h h d'  
  (m) 
b b dW h h d'  
  (m) 
c c dW h h d'  
  (m) 
d':  Chiều chìm tàu ở chỗ đang xét trong điều kiện tải đang xét (m).  
ha, hb, hc vµ h d: Cột áp tính chuyển từ áp suất hàng hóa hoặc của dằn tương ứng ở 
các két giữa, két mạn, két trong mạn kép (trừ phần trong đáy đôi) và két trong 
đáy đôi trong điều kiện tải trọng đang xét (m). Nếu tàu có hai vỏ chỉ tạo thành một 
loại két duy nhất, thì quy định nói trên được áp dụng riêng rẽ cho phần két ở mạn 
kép và cho phần két ở trong đáy đôi. Nếu đáy đôi được phân chia trong a, b hoặc 
c thì h d phải được xác định cho từng loại két được phân chia.  
a, b và c: Tương ứng là nửa chiều rộng của két giữa, chiều rộng của két mạn và chiều 
rộng của két mạn kép (m).  
S: Khoảng cách giữa các đà ngang đáy trong đáy đôi (m).  
ni: Số lượng đà ngang trong đáy đôi ở đoạn từ trung điểm khoảng cách giữa các vách 
ngang đến tiết diện đang xét. Dấu của n i là âm khi đếm về phía sau và là d ương khi 
đếm về phía tr ước. Những tấm chống va có tỷ số thủng bằng và lớn h ơn 20% sẽ 
không được coi là vách ngang. Nếu có đà ngang đáy ở trung điểm khoảng cách giữa 
các vách ngang thì n i là số đếm được khi đếm chiếc đà ngang đáy đó là 0,5.  
: Như quy định d ưới đây: 
1,0: Nếu không có sống chính hữu hiệu trong đáy đôi. 
0,7: Nếu có sống chính hữu hiệu trong đáy đôi. 
13.3.3  Bồi th ƣờng vì lỗ k hoét  
 Nếu tôn vỏ có lỗ khoét thì phải quan tâm đầy đủ đến độ bền cắt và phải có biện pháp bồi 
thường thích đáng. 
13.4 Độ ổn định 
13.4.1  Quy định chung  
1 Các quy định ở phần này  được áp dụng cho tôn và cơ cấu dọc chịu uốn chung và ứng 
suất cắt và tham gia  vào độ bền dọc.  
2 Ngoài các yêu cầu được nêu ở -1 bên trên, trên suốt chiều dài của tàu, độ ổn định của 
các cơ cấu trong những khu vực có sự chuyển đổi về hệ thống kết cấu hoặc những vùng QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 13 
140 có những thay đổi đáng kể liên quan đến mặt cắt ngang thân tàu, phả i phù hợp với các 
quy định ở  Phần này.  
3 Mặc dù các quy định nêu ở -1 và -2 bên trên,  độ ổn định có thể được kiểm tra bằng biện 
pháp khác được Đăng kiểm chấp thuận phù hợp khác với những quy định ở phần này.  
4 Khi tính toán ứng suất mất ổn định ở 13.4.3 và  13.4.4, chiều dày khấu trừ tiêu chuẩn lấy 
bằng trị số cho ở Bảng 2A/13.2 phụ thuộc vào vị trí đặt các thành phần c ơ cấu đang xét, 
có lưu ý đến t b, tw và t f. 
5 Nếu Đăng kiểm thấy cần thiết thì độ ổn định của các thành phần khác với nêu ở -1 và -2 
bên trên phải được kiểm tra.  
Bảng 2A/13.2     L ƣợng khấu trừ tiêu chuẩn  
Đơn vị tính: mm  
Cơ cấu Lượng khấu 
trừ tiêu chuẩn  Trị số giới hạn  
Min. Max.  
1.  Khoang chở xô hàng khô  
2.  Một mặt tiếp xúc với n ước dằn và/hàng lỏng - mặt thẳng 
đứng và mặt nghiêng một góc > 25o so với ph ương ngang.  0,05t  0,5 1,0 
1.  Một mặt tiếp xúc với n ước dằn và/hàng lỏng - mặt nằm 
ngang và mặt nghiêng một góc < 25o so với ph ương ngang.  
2.  Hai mặt tiếp xúc với n ước dằn và/hàng lỏng - mặt thẳng 
đứng và mặt nghiêng một góc > 25o so với ph ương ngang.  0,10t  2,0 3,0 
1.  Hai mặt tiếp xúc với n ước dằn và/hàng lỏng - mặt nằm 
ngang và mặt nghiêng một góc < 25o so với ph ương ngang.  0,15t  2,0 4,0 
Chú thích:  t: Chiều dày của c ơ cấu thành phần đang xét, mm.  
13.4.2  Ứng suất làm việc  
1     Ứng suất nén khi là m việc a của c ơ cấu đang xét, dùng cho việc kiểm tra độ bền ổn định 
theo yêu cầu ở mục này phải được tính theo công thức sau đây nhưng không nhỏ h ơn 
30/K:  
I5 SW
aMMσ y 10
   (N/mm2) 
Trong đó: 
K : Hệ số phụ thuộc vào cấp thép, bằng 1,0 đối với thé p thường, các trị số quy 
định ở 1.1.7 -2(1) đối với thép độ bền cao.  
MS : Mô men uốn dọc trên n ước tĩnh quy định ở 13.2.1 (kNm).  
Mw : Mô men uốn dọc do sóng gây ra quy định ở 13.2.1 (kNm).  
  Với các c ơ cấu nằm phía trên trục trung hoà, trị số lớn nhất của M S và M W phải 
được lấy t ương ứng từ các trị số tính được ở điều kiện võng xuống tuỳ theo vị 
trí ở tiết diện ngang được xét. Đối với các c ơ cấu nằm d ưới trục trung hoà, trị 
số lớn nhất của M S và M W phải được lấy t ương ứng từ các trị số tính được ở 
điều kiện vồng lên.  
I : Mô men quán tính tại tiết diện ngang đang xét lấy nh ư quy định ở 13.3.1 -1 (cm4). Phần 2A, Chƣơng 13   QCVN 21: 2023/BGTVT  
141 y : Khoảng cách từ trục trung hoà đến vị trí của c ơ cấu đang xét trên tiết diện 
ngang tàu đang xét (m).  
2 Ứng suất cắt làm việc a của c ơ cấu đang xét để kiểm tr a độ ổn định phù hợp với các yêu 
cầu  trong phần này, phải được xác định theo công thức (1) hoặc (2) d ưới đây: 
(1) Tàu không có vách dọc  
I2
a0,5mF10t
  (N/mm2) 
Trong đó: 
F:  Lực cắt, xác định theo 13.3.1 -1, chọn giá trị nào lớn h ơn trong cá c giá trị sau:  
swFF
 hoặc  
swFF    (kN) 
m: Mô men diện tích của tiết diện ngang thân tàu đang xét, cm3, xác định theo 
13.3.1 -1.       
I:  Như nêu ở -1. 
t:  Chiều dày của c ơ cấu đang xét (mm).  
(2) Tàu có vách  dọc 
I2
amF10t
 (N/mm2) 
Trong đó: 
m, I, t: nh ư được nêu ở (1)  
F: Lực cắt, xác định theo 13.3.2 (kN).  
13.4.3  Ứng suất mất ổn định đàn hồi của tấm  
1 Ứng suất mất ổn định đàn hồi của tấm E được xác định theo công thức sau:  

2
b
Emtσ =0,9k E1000S
 (N/mm2) 
Trong đó: 
E : Mô đun đàn hồi của vật liệu, đối với thép: E = 2,06.105 (N/mm2) 
tb :  Chiều dày của tấm đang xét (mm)  
S :  Cạnh ngắn h ơn của ô tấm (m)  
km :  Hệ số, đối với tấm có nẹp dọc:  
m8,4k1 ,1
     (với 0    1) 
đối với tấm có nẹp  ngang:  
22
mS 2,1k c 1 .l 1 ,1
  (với 0    1) 
l: Cạnh dài h ơn của ô tấm (m)  
:  Tỷ lệ giữa ứng suất nén nhỏ nhất và ứng suất nén lớn nhất a (như sơ đồ 
dưới đây theo quan hệ tuyến tính)  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 13 
142  
   
Hình 2A/13.7   Tỷ lệ giữa ứng suất  nén nhỏ nhất và lớn nhất  
 
C: Hệ số xác định phụ thuộc vào kiểu nẹp tại cạnh bị nén, được lấy bằng:  
1,30 Khi tấm đặt nẹp dạng đà ngang hoặc sống có tấm thành cao  
1,21 Khi nẹp là thép góc hoặc tiết diện chữ T  
1,10 Khi nẹp là thép mỏ  
1,05 Khi nẹp là thép  thanh  
2 Ứng suất mất ổn định do cắt E của tấm được xác định theo công thức sau:  
2
b
Ett0,9k E1000S 
 (N/mm2)  
Trong đó: 
E, tb , S: Như quy định ở  -1 
 2
tSk 5,34 4l
 
13.4.4   Mất ổn định đàn hồi của các c ơ cấu dọc  
1 Ứng suất mất ổn định nén E của các xà dọc, dầm và nẹp dọc được xác định theo công   
thức sau:  
Ia
E 2σ =0,001EAl
     (N/mm2)  
Trong đó: 
E : Như quy định ở 13.4.3 -1 
Ia : Mô men quán tính của c ơ cấu dọc kể cả tấm mép bẻ và được tính toán với 
chiều dày xác định theo 13.4.1 -3 (cm4) 
A :  Diện tích tiết diện ngang của c ơ cấu dọc kể cả tấm mép bẻ và được tính với 
chiều dày xác định theo 13.4.1 - 3 (cm2) 
l : Nhịp của c ơ cấu dọc (m)  
2 Ứng suất mất ổn định xoắn E của xà, dầm và nẹp dọc được xác định theo công thức 
sau: 
I I
II2
2 t W
E 4 2 2
PPEKm 0,385E10 l m    
 (N/mm2) 
Trong đó: 
It : Mô men quán tính bản thân (cm4) được xác định không kể tấm mép phù hợp a 
 a 
 Phần 2A, Chƣơng 13   QCVN 21: 2023/BGTVT  
143 với kiểu c ơ cấu dọc, theo công thức sau:  
Đối với c ơ cấu dạng thanh:   
I3
4 WW
tht103  
Đối với c ơ cấu có tiết diện có mép:   
I3 3 4 f
t W W f f
f1th t b t 1 0,63 103b    
   
IP : Mô men quán tính độc cực (cm4) tính đến liên kết của nẹp với tấm được xác 
định phù hợp với kiểu c ơ cấu dọc, theo công thức sau:  
Đối với c ơ cấu dạng thanh:    
I3
4 WW
Pht103  
Đối với c ơ cấu có tiết diện bẻ mép : 
I3
24 WW
P W f fhth b t 103
  
Iw : Mô m en quán tính tiết diện gần chỗ liên kết của nẹp với tôn được tính tùy theo 
kiểu của c ơ cấu dọc, được cho theo các công thức sau:  
Đối với cơ cấu dạng thanh:  
I33
6 WW
wht1036  
Đối với tiết diện chữ T:  
I32
6 f f w
wt b h1012  
Đối với c ơ cấu có tiết diệ n thép mỏ hoặc thép góc:  
  I32
2 2 6 fw
w f f f w w w f w 2
fwbht b 2b h 4h 3t b h 10
12 b h     
 
Trong đó: 
hw : Chiều cao tấm thành (mm)  
tw : Chiều dày tấm thành có xét đến lượng khấu trừ tiêu chuẩn nh ư nêu ở 
13.4.1 -3, (mm) 
bf : Chiều rộng tấm mép (mm)  
tf : Chiều dày tấm mép có xét đến lượng khấu trừ ti êu chuẩn nh ư nêu ở 13.4.1 -
3, đối với thép mỏ thì chiều dày mỏ là chiều dày trung bình (mm)  
l : Nhịp của c ơ cấu dọc (mm)  
4
6
4
WClK 10EI
 
3
3 PP
3
P w P
3
wk EtC 10
1 ,33k h t3s 1
1000st

 
Trong đó: 
s: Khoảng cách c ơ cấu dọc (m)  
tp: Chiều dày của tấm liên kết với c ơ cấu dọc có  xét đến lượng khấu trừ nêu ở 
13. 4.1- 3 (mm) QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 13 
144 kp: Hệ số tính theo công thức sau đây, nh ưng không nhỏ h ơn 0. Đối với các c ơ 
cấu dọc có tấm mép, kp không được nhỏ h ơn 1: 
kp = 1 - p với 
a
P
EP  
Trong đó:  
a : Ứng suất nén tính toán của cơ cấ u dọc, theo 13.4.2  
EP : Ứng suất uốn dọc đàn hồi của tấm mép kèm tính như ở 13.4. 3  
E : Như quy định ở 13.4.3 -1 
m : Trị số lấy theo Bảng 2A/13.3 d ưới đây: 
Bảng 2A/13.3   Trị số m  
K 0 < K < 4 4  K < 36 36  K < 144  m2(m - 1)2  K < m2(m + 1)2 
m 1 2 3 m 
3 Ứng suất mất ổn định do nén E của tấm thành c ơ cấu dọc được xác định nh ư sau: 
2
w
E
wtσ 3,8Eh

 (N/mm)   
Trong đó: E, tW, hW  như quy định ở -2 
13.4.5  Ứng suất mất ổn định tới hạn  
1     Ứng suất mất ổn định tới hạn C được xác định nh ư sau: 
CEσσ
 khi 
Y
Eσσ2  
Y
CY
Eσσ σ 14σ
 khi 
Y
Eσσ2  
E : Ứng suất mất ổn định do nén tính theo 13.4.3 và 13.4.4.  
Y : Ứng suất chảy tối thiểu của vật liệu quy định ở Phần 7A (N/mm2). 
2 Ứng suất mất ổn định tớ i hạn do cắt c được xác định nh ư sau: 
CE 
 khi 
Y
E2  
Y
CY
E14  
 khi 
Y
E2  
E :  Ứng suất mất ổn định do cắt tính theo 13.4.3 và 13.4.4.  
Y : Được cho bởi công thức sau:  
Y
Y3
 
Y: Lấy nh ư ở -1. Phần 2A, Chƣơng 13   QCVN 21: 2023/BGTVT  
145 13.4.6   Tiêu chuẩn chung  
 Độ ổn định của tôn tấm (bao gồm tấm thành của sống dọc và sống dọc mạn) và cơ cấu 
dọc phải thoả mãn điều kiện sau:  
(1) C  a -  Đối với cơ cấu chịu nén, chịu uốn và chịu xoắn  
Trong đó:  
:  Hệ số được l ấy như sau:  
 = 1,0   Đối với tấm và tấm thành của nẹp ; 
 = 1,1   Đối với nẹp . 
(2) C  a   Đối với các ô tấm bị mất ổn định do cắt  
13.4.7  Các yêu cầu đặc biệt khác  
1   Tấm mép của thép góc và thép chữ T của c ơ cấu phải thõa mãn điều kiện sau đây: 
f
fb15t
 
Trong đó: 
bf: Chiều rộng tấm mép, đối với thép chữ T thì b f  lấy bằng 1/2 chiều rộng tấm mép 
(mm)  
tf: Chiều dày tấm mép (mm)  
 Đối với c ơ cấu bằng thanh thép dẹt, thì tỷ số giữa chiều cao của thanh với chiều 
dày thanh không được vượt quá  15. 
2 Đối với các tàu có mạn loe rộng và tốc độ cao thì phải xem xét đặc biệt đến độ ổn định 
của boong tính toán, tấm mạn và các c ơ cấu dọc trong phạm vi 0,3  L tính từ mút mũi tàu.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 14 
146 CHƢƠNG 14    TÔN BAO VÀ TÔN GIỮA ĐÁY  
14.1 Quy định chung  
14.1.1  Dự phò ng cho han gỉ  
 Ở những vùng mà do vị trí hoặc điều kiện khai thác của tàu, sự han gỉ được coi là mạnh, 
chiều dày tôn bao phải được tăng thích đáng so với yêu cầu của Chương này.  
14.1.2  Đề phòng mất ổn định   
 Để đề phòng sự mất ổn định của tôn bao phải qua n tâm thích đáng đến biện pháp chống 
mất ổn định do nén, cùng với những yêu cầu ở 30.2.7 đối với tàu thuộc phạm vi quy định 
ở Chương 30 và 13.4  đối các tàu khác .  
14.1.3  Sự liên tục của chiều dày tôn bao  
 Phải quan tâm thích đáng đến sự liên tục của chiều dày tôn bao, tránh những khác biệt 
quá lớn giữa chiều dày tôn bao đang xét và chiều dày của tấm tôn bao kề cận.  
14.1.4  Xét đến sự va chạm với cầu cảng v.v...  
 Ở những chỗ mà tôn bao có thể va chạm với cầu cảng v.v... trong điều kiện khai thác của 
tàu, phải  đặc biệt quan tâm đến chiều dày tôn bao.  
14.1.5  Trƣờng hợp khoảng cách từ đƣờng nƣớc chở hàng đến boong tính toán quá 
lớn 
 Với tôn bao của những tàu mà khoảng cách từ đường nước chở hàng thiết kế cực đại  
đến boong tính toán là quá lớn, các yêu cầu của Chư ơng này có thể được thay đổi thích 
đáng.  
14.1.6  Các phần di động xuyên qua tôn bao  
 Các phần di động đi xuyên qua tôn bao ở phía dưới đường nước phân khoang trên cùng 
quy định ở Phần 9, phải được bố trí hộp tết kín nước được Đăng kiểm chấp nhận. Tấm 
đệm bê n trong của hộp tết phải được đặt trong khoang kín nước có thể tích sao cho khi 
tàu bị thủng không bị ngập đến boong mạn khô. Đăng kiểm có thể yêu cầu rằng nếu 
khoang này bị ngập thì nguồn điện và đèn chính hoặc sự cố, thiết bị thông tin nội bộ, thiết 
bị tín hiệu hiặc sự cố khác phải vẫn được duy trì hoạt động ở các khu vực khác của tàu.  
14.2 Dải tôn giữa đáy  
14.2.1  Chiều rộng và chiều dày của dải tôn giữa đáy  
1 Trên suốt chiều dài của tàu, chiều rộng của dải tôn giữa đáy phải không nhỏ hơn trị số 
tính theo  công thức sau đây:  
 
2L+1000  (mm)  
2 Trên suốt chiều dài tàu, chiều dày của dải tôn giữa đáy ít nhất phải lớn hơn 2 mm so với Phần 2A, Chƣơn g 14   QCVN 21: 2023/BGTVT  
147 chiều dày tôn đáy ở đoạn giữa tàu tính toán theo yêu cầu ở 14.3.4. Tuy nhiên, chiều dày 
của tôn giữa đáy phải khô ng nhỏ hơn chiều dày của tấm tôn đáy kề cận.  
14.3 Tôn bao ở dƣới boong tính toán  
14.3.1  Chiều dày tối thiểu  
 Chiều dày tối thiểu của tôn bao ở dưới boong tính toán phải không nhỏ hơn trị số tính 
theo công thức sau đây:  
  
mint = L   (mm)  
14.3.2 Chiều dày tôn mạn  
 Chiều dày của tôn mạn, trừ tôn mép mạn, ở dưới boong tính toán ở đoạn giữa tàu phải 
thỏa mãn các yêu cầu (1) và (2) sau đây cùng với các yêu cầu ở 13.3.1 và 13.3.2.  
(1) Ở những tàu kết cấu theo hệ thống ngang, chiều dày của tôn mạn p hải không nhỏ 
hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
1 2 1C C S d- 0,125D+0,05L'+h +2,5
   (mm)  
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các sườn ngang (m).  
L’ : Chiều dài của tàu (m). Tuy nhiên, nếu L lớn hơn 230 mét thì lấy L’ bằng 230 mét.  
C1 : Hệ số được cho như sau:  
1,0   nếu L  230 m  
1,07 nếu L  400 m  
Với các trị số trung gian của L, hệ số C 1 được xác định theo phép nội suy 
tuyến tính.  
C2 : Hệ số được cho như sau:  
22291C=
576 -αx
 
 : Được cho ở  (a) hoặc (b) lấy trị số nào lớn hơn:  
(a) 


B
By15,5f 1-y  
(b) 6,0 nếu  L  230 mét  
  10,5 nếu  L  400 mét  
Với các trị số trung gian của L thì  được tính theo phép nội suy tuyến tính.  
yB: Khoảng cách thẳng đứng từ mặt tôn giữa đáy đến trục trung hòa nằm 
ngang của tiết diện ngang thân tàu (m).  
y:  Khoảng cách thẳn g đứng từ mặt tôn giữa đáy đến cạnh dưới của tấm 
tôn mạn đang xét (m).  
fB: Tỷ số của mô đun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu yêu cầu ở 
Chương 13 chia cho mô đun chống uốn thực của tiết diện của thân tàu QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 14 
148 tính với đáy.  
x: Được cho theo công thức sau đâ y (áp dụng cho toàn bộ mục (1)):  
X
0,3L
 
X: Khoảng cách từ mũi tàu đến phần đang xét, đối với tôn mạn ở phía 
trước của sườn giữa, hoặc khoảng cách từ đuôi tàu đến phần đang 
xét, đối với tôn mạn ở phía sau sườn giữa (m).  
Tuy nhiên, nếu X <   0,1L thì lấy X  = 0,1L  và nếu X > 0,3L  thì lấy X = 0,3L .  
h1: Được cho ở (a) hoặc (b):  
(a) Vùng 0,3  L kể từ mũi tàu:   
'2
b9(17- 20C )(1- x)4  
(b) Các vùng khác, trừ vùng (a)  : 0 
 
bC' : Hệ số béo thể tích. Tuy nhiên, nếu 
bC  lớn hơn 0,85 thì lấy 
bC'  bằng 
0,85.  
(2) Ở những tàu kết cấu theo hệ thống dọc, chiều dày tôn mạn phải không nhỏ hơn trị số 
tính theo công thức:  
1 2 1C C S d- 0,125D+0,05L'+h +2,5
 (mm)  
Trong đó:  
S  : Khoảng cách giữa các sườn dọc (m).  
L’ : Chiều dài của tàu như quy định ở (1) (m).  
C1 : Như quy định ở (1).  
C2 : Hệ số được tính theo công thức sau đây, nhưng trong mọi trường hợp phải 
không nhỏ hơn 3,78:  
13
24 -αx
 
 : Hệ số quy định ở (1).  
x : Được cho ở (1).  
14.3.3  Dải tôn mé p mạn ở đoạn giữa tàu  
 Chiều dày của dải tôn mép mạn kề với boong tính toán ở đoạn giữa tàu phải không nhỏ 
hơn 0,75 chiều dày của mép của boong tính toán. Trong mọi trường hợp chiều dày của 
tôn mép mạn phải không nhỏ hơn chiều dày của tôn mạn kề với nó.  
14.3.4 Chiều dày của tôn đáy  
 Chiều dày của tôn đáy phải theo các yêu cầu ở (1) và (2) sau đây:  
(1) Ở những tàu kết cấu theo hệ thống ngang, chiều dày tôn đáy phải không nhỏ hơn trị 
số tính theo công thức sau đây:  
1 2 1C C S d+0,035L'+h +2,5
 (mm)  
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các sườn ngang (m).  Phần 2A, Chƣơn g 14   QCVN 21: 2023/BGTVT  
149 L’ : Chiều dài của tàu như quy định ở 14.3.2 (1)  (m).  
h1 : Chiều cao cột áp quy định ở 14.3.2 (1).  
C1 : Hệ số quy định ở 14.3.2 (1).   
C2 : Hệ số được cho như sau:     
2
B91
576 -(15,5f x)  
fB và x: Như quy định ở 14. 3.2 (1).  
(2) Ở những tàu kết cấu theo hệ thống dọc chiều dày tôn đáy phải không nhỏ hơn trị số 
tính theo công thức sau đây:  
1 2 1C C S d+0,035L'+h +2,5
 (mm)  
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các dầm dọc đáy  (m).  
L’, C 1 và h 1: Như quy định ở 14.3.2 (1).   
C2 :  Hệ số được cho như sau, tuy nhiên nếu nó nhỏ hơn 3,78 thì được lấy bằng 
3,78:   
B13
24 -15,5f x
 
fB và x : Như quy định ở 14.3.2 (1).  
14.3.5  Dải tôn hông ở đoạn giữa tàu  
1 Chiều dày của dải tôn hông ở đoạn giữa tàu phải không nhỏ hơn trị số tính the o công 
thức sau đây, tuy nhiên cũng phải không nhỏ hơn chiều dày của dải tôn đáy kề với nó:  
   2
35
2 a +b5,22(d+0,035L') R + l + 2,52
 (mm)  
Trong đó:  
R : Bán kính cong hông (m).  
a và b: Khoảng cách từ cạnh dưới và cạnh trên của cung hông đến các dầm dọc 
tương ứng gần nhất  với các cạnh đó. Khoảng cách lấy ra phía ngoài của 
cung hông được coi là dương (m). Tuy nhiên, nếu (a+b) là âm thì lấy (a+b) = 
0  
(xem Hình 2A/14.1).  
L’ : Như quy định ở 14.3.2.  
l : Khoảng cách giữa các đà ngang đặc, các sống ngang đáy hoặc các mã 
hông (m ). 
2 Trong hệ thống kết cấu dọc, nếu ở hông tàu có một số dầm dọc bị khuyết thì các dầm dọc 
phải cố gắng được đặt gần cung hông và phải đảm bảo tính liên tục của độ bền.  
3 Nếu ở vùng hông có các dầm dọc được đặt theo khoảng cách gần bằng khoảng cách các 
dầm dọc đáy thì dải tôn hông có thể chỉ cần thỏa mãn các yêu cầu ở 14.3.4 mà không cần 
xét đến các yêu cầu ở -1. QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 14 
150 4 Nếu tàu có vây giảm lắc phải quan tâm đặc biệt cả đến vật liệu và bố trí.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
14.4 Những yêu cầu đặc biệt đối với tôn bao  
14.4.1  Gia cƣ ờng vùng va đập mũi  
 Đối với tôn mạn  vùng va đập mũi được coi là lớn, phải quan tâm đặc biệt đến biện pháp 
gia cường tôn bao để chống tác động va đập v.v... ở mũi tàu.  
14.4.2  Gia cƣờng tôn bao khi khoảng cách cơ cấu đo theo tôn bao sai khác quá nhiều 
so vớ i khoảng cách sƣờn    
 Nếu khoảng cách nẹp đo theo tôn bao đỡ bởi sườn sai khác quá nhiều so với khoảng 
cách sườn thì tôn bao phải được gia cường tùy theo khoảng cách nẹp thí dụ bằng cách 
tăng chiều dày.  
14.4.3  Tôn bao ở đoạn đuôi của những tàu có công suấ t máy quá lớn  
 Ở những tàu có công suất máy quá lớn so với chiều dài của tàu thì phải quan tâm thích 
đáng đến biện pháp gia cường tôn bao ở đuôi tàu để chống rung.  
14.4.4  Tôn bao đáy ở đoạn mũi tàu  
 Chiều dày tôn bao ở đoạn đáy gia cường mũi tàu quy định ở  4.8.2 phải thỏa mãn các  yêu 
cầu ở (1), (2) và (3) sau đây. Nếu trong điều kiện dằn tàu có chiều chìm mũi quá nhỏ và 
nếu tàu có vận tốc quá lớn so với chiều dài tàu thì chiều dày của tôn bao phải được xem 
xét đặc biệt.  
(1) Ở những tàu trong điều kiện dằn c ó chiều chìm mũi không lớn hơn 0,025 L’, chiều 
dày tôn bao ở đoạn đáy gia cường mũi tàu phải không nhỏ hơn trị số tính theo công 
thức sau đây, trong đó L’ lấy như được quy định ở 14.3.2.  
t CS P 2,5
 (mm)  
Trong đó:  
C : Hệ số được cho ở Bảng 2A/ 14.1. Với các trị số trung gian của  thì C được 
xác định theo phép nội suy tuyến tính.  
 : Tỷ số của khoảng cách sườn, hoặc khoảng cách sống hoặc khoảng cách 
nẹp dọc của tôn bao (m), lấy trị số nào lớn nhất, chia cho S.  
S : Khoảng cách giữa các sườn, khoả ng cách giữa các sống hoặc khoảng 
cách giữa các nẹp dọc của tôn bao lấy trị số nào nhỏ nhất (m).  
P : Áp suất va đập của sóng (kPa) quy định ở 4.8.4.  Hình 2A/14.1   Đo a và b   
 
R 
a b Phần 2A, Chƣơn g 14   QCVN 21: 2023/BGTVT  
151 Bảng 2A/14.1    Trị số của C  
 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8  2,0 
C 1,04 1,17 1,24 1,29 1,32 1,33 
(2) Ở những tàu trong điều kiện dằn có chiều chìm mũi không nhỏ hơn 0,037 L’, chiều 
dày tôn bao ở đoạn đáy gia cường mũi tàu phải không nhỏ hơn trị số quy định ở 
14.3.4, hoặc trị số tính theo công thức sau đây, lấy trị số nào lớn hơn. L’ được định 
nghĩa như ở 14.3.2.  
 1 ,34S L 2,5
 (mm)  
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các sườn, khoảng cách giữa các sống hoặc khoảng 
cách giữa các nẹp của tôn bao, lấy khoảng cách nào nhỏ nhất (m).  
(3) Ở những tàu có chiều chìm mũi bằng trung gian giữa các trị số quy định ở (1) và ( 2), 
chiều dày của tôn bao ở đoạn đáy gia cường mũi tàu được tính theo phép nội suy 
tuyến tính.  
14.4.5  Tôn bao kề với sống đuôi hoặc trong vùng u đặt trục  
 Tôn bao kề với sống đuôi hoặc trong vùng u đặt trục phải có chiều dày không nhỏ hơn trị 
số tính theo công thức sau đây. Tuy nhiên, nếu khoảng cách giữa các sườn ngang trong 
khoang đuôi lớn hơn 610 mm, hoặc nếu chiều dài tàu lớn hơn 200 mét thì chiều dày nói 
trên phải thỏa mãn yêu cầu của Đăng kiểm.  
 0,09L 4,5
 (mm)  
14.5 Tôn mạn ở vùng thƣợ ng tầng  
14.5.1  Tôn mạn ở vùng thƣợng tầng trong trƣờng hợp boong thƣợng tầng không phải 
là boong tính toán  
 Nếu boong thượng tầng không phải là boong tính toán thì chiều dày tôn mạn thượng tầng 
phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây, nhưng t rong mọi trường hợp phải 
không nhỏ hơn 5,5 mm. Tôn mạn của những thượng tầng có chiều dài lớn hơn  
0,15 L, trừ những thượng tầng ở đoạn mũi và đoạn đuôi tàu, phải có chiều dày được tăng 
thích đáng.  
 Đoạn từ mũi tàu đến 0,25 L kể từ mũi tàu:   
t 1 ,15S L 2,0    (mm)  
 Các vùng khác:         
t 0,94S L 2,0    (mm)  
Trong đó:  
S: Khoảng cách giữa các sườn dọc hoặc sườn ngang tại vị trí đang xét (m).  
14.6 Gia cƣờng bồi thƣờng ở các mút thƣợng tầng  
14.6.1  Phƣơng pháp gia cƣờng  
 Vùng ngắt của thượng tầng phải được gia cường theo các yêu cầu từ (1) đến (3) sau đây:  
(1) Mép mạn kề với boong tính toán ở phía ngoài thượng tầng phải được kéo thêm vào 
phía trong thượng tầng và chiều dày phải được tăng ít nhất là 20% so với trị số bình 
thường của chiều dày m ép mạn ở chỗ không có thượng tầng, trên một khoảng vào QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 14 
152 bên trong và ra bên ngoài mút thượng tầng.  
(2) Tôn mạn thượng tầng phải được vươn xa ra ngoài mút thượng tầng và được giảm 
dần xuống mép mạn ở boong trên để tránh sự thay đổi đột ngột hình dạng ở chỗ 
ngắt. Chiều dày tôn mạn ở mút thượng tầng phải được tăng 20% so với chiều dày 
bình thường của tôn mạn thượng tầng.  
(3) Với những vùng ngắt của thượng tầng ở đoạn mũi và đoạn đuôi tàu, những yêu cầu 
ở (1) và (2) có thể được thay đổi thích hợp.  
14.6.2  Lỗ khoé t ở tôn bao  
 Cửa lên tàu, cửa thoát sóng và các lỗ khoét ở tôn bao hoặc ở mạn chắn sóng phải cách 
xa vùng ngắt. Nếu bắt buộc phải có lỗ khoét ở gần chỗ ngắt thì lỗ khoét phải cố gắng nhỏ 
và có dạng hình tròn hoặc ô van.  
14.7 Bồi thƣờng cục bộ tôn bao  
14.7. 1 Lỗ khoét ở tôn bao  
 Các lỗ khoét ở tôn bao phải có góc lượn và phải được bồi thường cần thiết.  
14.7.2  Chiều dày của hộp van thông biển  
 Nếu hộp van thông biển được đặt ở tôn bao để hút hoặc xả nước biển thì chiều dày của 
hộp van thông biển phải không nhỏ  hơn trị số tính theo công thức sau đây và phải được 
gia cường thích đáng để đảm bảo độ cứng cần thiết. Tuy nhiên, chiều dày đó phải không 
nhỏ hơn chiều dày yêu cầu của tôn bao ở chỗ đặt hộp van thông biển:  
L 2,0
  (mm)  
14.7.3  Vùng đặt cử a hàng hóa và cửa lên tàu  
 Các lỗ khoét để đặt cửa hàng hóa, cửa lên tàu v.v... phải ở xa vùng gián đoạn của kết cấu 
thân tàu và chỗ bị khoét phải được gia cường bồi thường cục bộ để đảm bảo độ bền dọc 
và độ bền ngang của thân tàu.  
14.7.4  Tôn bao ở chỗ đặt  ống luồn neo và ở phía dƣới ống luồn neo  
 Tôn bao ở chỗ đặt ống luồn neo và ở phía dưới ống luồn neo phải có chiều dày tăng hoặc 
phải là tấm kép và phải được kết cấu sao cho mép dọc của chúng không bị neo hoặc xích 
neo làm hư hại.  
 Phần 2A, Chƣơng 15   QCVN 21: 2023/BGTVT  
153 CHƢƠNG 15    BOONG  
15.1 Quy định chung  
15.1.1  Tôn boong  
 Trừ phần lỗ khoét ở boong v.v... tôn boong phải đi từ mạn này sang mạn kia. Tuy nhiên, 
nếu được Đăng kiểm chấp nhận thì tôn boong có thể chỉ gồm tấm mép boong và tấm tôn 
giằng.  
15.1.2  Tính kín nƣớc  của boong  
1 Các boong kín nước, trừ các miệng khoang và các lỗ khoét khác bố trí theo quy định ở 
Chương 18 phải đảm bảo kín nước. Tuy nhiên, các boong thời tiết có thể chỉ cần kín thời 
tiết nếu được Đăng kiểm chấp nhận.  
2 Cần quan tâm đặc biệt đến việc duy trì tính kín nước khi  các boong yêu cầu phải kín nước 
theo quy định ở Phần 9 Phân khoang.  
15.1.3  Tính liên tục của bậc boong  
 Nếu boong tính toán hoặc các boong chịu lực (Boong ở phía dưới boong tính toán được 
coi là cơ cấu chịu lực trong độ bền dọc của thân tàu) thay đổi độ c ao thì sự thay đổi đó 
phải được thực hiện theo độ dốc dần dần hoặc mỗi cơ cấu boong phải được kéo dài và 
phải được liên kết chặt chẽ với nhau bằng các tấm ngăn, sống, mã v.v... và phải đặc biệt 
quan tâm đến tính liên tục của độ bền.  
15.1.4  Gia cƣờng bồi th ƣờng lỗ khoét  
1 Miệng khoang hoặc các lỗ khoét khác ở boong tính toán hoặc boong chịu lực phải có góc 
lượn và phải có biện pháp gia cường bồi thường thích đáng.  
2 Khi góc miệng khoang hàng có các tấm ốp nghiêng hoặc các phương tiện bảo vệ, thì 
chúng không được hàn trực tiếp vào boong chịu lực.  
15.1.5  Mép boong lƣợn  
 Mép boong lượn, nếu được sử dụng, phải có bán kính lượn đủ lớn tùy theo chiều dày của 
nó. 
15.2 Diện tích tiết diện hiệu dụng của boong tính toán  
15.2.1  Quy định chung  
1 Diện tích tiết diện hiệu dụng của boong tính toán là diện tích tiết diện ở mỗi bên mạn tàu 
của tôn boong, xà dọc boong, sống dọc boong v.v... kéo dài trên đoạn 0,5 L giữa tàu.  
2 Các yêu cầu ở 30.2 được áp dụng cho tàu thuộc phạm vi Chương 30 thay cho những quy 
định trong chương nà y. 
15.2.2  Diện tích tiết diện hiệu dụng của boong tính toán   
1 Diện tích tiết diện hiệu dụng ở đoạn giữa của các tàu mà mô đun chống uốn của tiết diện 
ngang thân tàu được quy định ở Chương 13, phải được xác định thỏa mãn các yêu cầu 
của Chương 13.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 15 
154 2 Ra ngo ài đoạn giữa tàu, diện tích tiết diện hiệu dụng của boong tính toán có thể được giảm 
dần kể từ hai mút của đoạn giữa tàu. Tuy nhiên, các trị số ở vị trí 0,15  L kể từ đuôi tàu và từ 
mũi tàu phải không nhỏ hơn 0,4 lần trị số ở điểm giữa của L, nếu tàu có buồ ng máy ở đoạn 
giữa tàu và không nhỏ hơn 0,5 lần trị số ở điểm giữa của L, nếu tàu có buồng máy ở đuôi tàu.  
3 Nếu mô đun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu ở ngoài đoạn giữa tàu lớn hơn trị số 
đã được Đăng kiểm xét duyệt thì những yêu cầu của mệnh đề bổ  sung của -2 có thể 
không cần phải áp dụng.  
15.2.3  Boong tính toán ở ngoài các vùng 0,15 L tính từ mỗi mút  
 Ở ngoài các vùng 0,15 L tính từ mỗi mút tàu diện tích tiết diện hiệu dụng của boong tính 
toán và chiều dày tôn boong tính toán có thể được giảm dần tránh sự thay đổi đột ngột.  
15.2.4  Diện tích tiết diện hiệu dụng của boong tính toán trong thƣợng tầng đuôi dài  
 Mặc dù các yêu cầu ở 15.2.2, diện tích tiết diện hiệu dụng của boong tính toán trong 
thượng tầng đuôi dài có thể được thay đổi thích hợp.  
15.2. 5 Boong của thƣợng tầng khi đƣợc thiết kế là boong tính toán  
 Nếu boong thượng tầng được thiết kế làm boong tính toán thì tôn boong tính toán ở ngoài 
thượng tầng phải được kéo dài vào phía trong thượng tầng một đoạn chừng 0,05 L mà 
không giảm diện tích tiế t diện hiệu dụng và sau đó có thể được giảm dần khi đi vào phía 
trong.  
15.3 Tôn boong  
15.3.1  Chiều dày của tôn boong  
1 Chiều dày của tôn boong (t) phải theo các quy định (1) và (2) sau đây, tuy nhiên, trong các 
không gian kín như thượng tầng,  lầu v.v... ch iều dày của tôn boong có thể được giảm  
1 mm. 
(1) Chiều dày của tôn boong tính toán được xác định như sau:  
(a) Phía ngoài vùng đường miệng khoét ở đoạn giữa tàu có xà dọc boong:  
1 ,47CS h 2,5 
  (mm)  
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các xà dọc boong (m). 
C : Hệ số tính theo công thức sau đây:    
L'0,9052430
 
L’: Chiều dài tàu (m), tuy nhiên nếu L bằng và nhỏ hơn 230 mét thì lấy 
L' bằng 230 mét và nếu L bằng và lớn hơn 400 mét thì lấy L’ bằng 
400 mét.  
h :  Tải trọng boong quy định ở 8.2 (kN/m2). 
(b) Phía ngoài vùng đường miệng khoét ở đoạn giữa tàu có xà ngang boong:  
1 ,63CS h 2,5 
  (mm)  
Trong đó:  
S :  Khoảng cách giữa các xà ngang boong (m).  
C và h  :  Như quy định ở (a).  
(c) Ở các vùng khác ngoài các vùng quy định ở (a) và (b):  Phần 2A, Chƣơng 15   QCVN 21: 2023/BGTVT  
155 
1 ,25CS h 2,5  (mm)  
Trong đó:  
S: Khoảng cách giữa các xà dọc hoặc các xà ngang (m).  
C và h: Như quy định ở (a).  
(2) Chiều dày tôn boong không phải là boong tính toán được lấy như sau:  
 1 ,25CS h 2,5
 (mm)  
Trong đó:  
S, C và h: Như quy định  ở (1)(c).  
2 Nếu các vùng giữa các đường miệng khoét lớn được kết cấu theo hệ thống dọc thì phải 
quan tâm thích đáng đến biện pháp chống mất ổn định cho tôn boong.  
15.3.2  Tôn boong tạo thành nóc két  
 Chiều dày của tôn boong tạo thành nóc két phải không nhỏ  hơn trị số yêu cầu ở 12.2.7  
cho vách của két sâu với khoảng cách của xà boong là khoảng cách nẹp.  
15.3.3  Tôn boong tạo thành hõm vách  
 Chiều dày của tôn boong tạo thành nóc hầm trục, nóc hõm ổ chặn hoặc hõm vách phải 
không nhỏ hơn trị số yêu cầu ở 11.2.8 -2 đối với tôn vách kín nước với khoảng cách xà 
boong là khoảng cách nẹp.  
15.3.4  Tôn boong dƣới nồi hơi hoặc boong chứa hàng đông lạnh  
1 Chiều dày của tôn boong chịu lực ở dưới nồi hơi phải được tăng 3 mm so với chiều dày 
bình thường.  
2 Chiều dày của tôn bo ong chứa hàng đông lạnh phải được tăng 1 mm so với chiều dày 
bình thường. Nếu có phương tiện bảo vệ chống han gỉ thì chiều dày tôn boong không cần 
phải được tăng.  
15.3.5  Chiều dày của tôn boong chịu tải trọng từ xe có bánh  
 Chiều dày của tôn boong chịu tải  trọng xe có bánh phải được xác định theo tải trọng tập 
trung do xe có bánh.  
15.3.6  Boong chở hàng khác thƣờng  
 Chiều dày tôn boong chịu tải do xếp hàng mà có thể không được coi là tải phân bố đều 
phải được tính toán có xét đến phân bố tải trọng của hàng h oá thông thường.  
15.4 Hợp chất phủ boong  
15.4.1  Quy định chung  
 Hợp chất phủ boong phải là hợp chất không hủy hoại thép hoặc phải được cách ly với 
thép bằng lớp bảo vệ thích hợp. Hợp chất phải được phủ chắc chắn lên boong, không 
gây nứt gây tróc v.v... (Xe m 2.7.1 -2 và 2.7.1 -3  Phần 5).  
15.5  Kết cấu đỡ boong xe di chuyển  
1 Những quy định ở mục này áp dụng cho các kết cấu đỡ boong xe di chuyển;  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 15 
156 2 Khi xem xét hình dán g, tải trọng thiết kế v.v… của tấm boong, các kết cấu đỡ của boong 
xe di chuyển được bố trí p hù hợp;  
3 Liên kết của các cơ cấu đỡ với các cơ cấu thân tàu phải thích hợp để tránh tập trung ứng 
suất. Nếu cần thiết, thì phải gia cường thích đáng bằng cách đặt các nẹp, các mã  v.v…  
4 Trong trường hợp các tấm tôn boong được treo bằng những cáp, thì cáp này phải thoả 
mãn quy định ở Phần 7B hoặc tiêu chuẩn tương đương được Đăng kiểm chấp nhận, và 
phải phù hợp với việc xử lý chống ăn mòn. Hệ số an toàn (k r) của cáp thép không được 
nhỏ hơn trị số sau đây, nhưng không lớn hơn 4:  
4
r10k8,85W 1910
 
Trong đó:  
 W: tải trọng làm việc an toàn, tấn.  
5 Kích thước của các cơ cấu đỡ phải được xác định để chịu đựng được tải trọng thiết kế 
quy định ở 10.7.2 -2(1), với ứng suất cho phép như sau:  
-  Ứng suất tiếp: 
Fτ 0,34   N/mm2 
-  Ứng suất uốn: 
F 0,50   N/mm2 
-  Ứng suất tương đương: 
  22
eFσ σ 3τ 0,64σ  N/mm2 
F
:  Giới hạn chả y hoặc ứng suất thử của vật liệu,   N/mm2 Phần 2A, Chƣơng 16   QCVN 21: 2023/BGTVT  
157 CHƢƠNG 16    THƢỢNG  TẦNG  
16.1 Quy định chung  
16.1.1  Phạm vi áp dụng  
1 Tàu phải có thượn g tầng mũi. Tuy nhiên, đối với những tàu khác với những tàu đã định 
nghĩa ở 1.2.9 Phần 1A,  có thể không có thượng tầng mũi nếu mạn khô mũi tàu được 
Đăng kiểm thừa nhận là đủ.  
2 Kết cấu và kích thước thượng tầng phải thỏa mãn những yêu cầu của Chương này và  
các quy định khác có liên quan.  
3 Các yêu cầu ở Chương này được áp dụng cho các thượng tầng đến tầng ba phía trên 
boong mạn khô. Kết cấu và kích thước của các thượng tầng phía trên tầng ba phải được 
Đăng kiểm xem xét và quyết định.  
4 Với những thượng tầng  của những tàu có mạn khô quá lớn, kết cấu của các vách mút có 
thể được thay đổi thích hợp theo sự thỏa thuận với Đăng kiểm.  
16.2 Vách mút của thƣợng tầng  
16.2.1  Cột áp h  
1 Cột áp để tính toán kích thước vách mút của thượng tầng phải không nhỏ hơn trị số t ính 
theo công thức sau đây:  
a(bf y)
  (m) 
Trong đó:  
a : Được cho theo các công thức sau đây:  
L'a 2,0120
 :  Đối với vách trước lộ của thượng tầng tầng 1  
L'a 1 ,0120
  :  Đối với vách trước lộ của thượng tầng tầng hai  
L'a 0,5150
 :    Đối với vách trước lộ của thượng tầng tầng ba và các 
vách trước được bảo vệ  
  L' xa 0,7 0,81000 L
  :   Đối với vách sau ở phía sau của sườn giữa  
  L' xa 0,5 0,41000 L
  : Đối với vách sau ở phía trước của sườn giữa  
L' : Chiều dài tàu (m), tuy nhiên, nếu L lớn hơn 300 mét thì lấy L' bằng 300 mét.  
b : Được cho theo công thức sau đây:  

2
b1x0,45L1 ,0C 0,2
  : Nếu  
x
L    0,45 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 16 
158 

2
b1x0,45L1 ,0 1 ,5C 0,2 : Nếu  
x
L    0,45.  
x :  Khoảng cách t ừ vách đến đường vuông góc đuôi (m).  
Cb1 :  Hệ số béo thể tích. Tuy nhiên, nếu C b nhỏ hơn 0,6 thì C b1 phải được lấy bằng 
0,6. Nếu C b lớn hơn hoặc bằng 0,8 thì C b1 phải được lấy bằng 0,8. Trong tính 
toán b cho vách sau nằm ở phía trước sườn giữa C b1 được lấ y bằng 0,8.  
f :  Như được cho ở Hình 2A/16.1.  
y :  Khoảng cách thẳng đứng từ đường trọng tải thiết kế cực đại đến trung điểm 
của nhịp nẹp, nếu cần xác định kích thước của nẹp và đến trung điểm của tấm 
tôn nếu cần xác định chiều dày của tôn vách (m).  
2 Cột áp phải không nhỏ hơn trị số tính theo các công thức cho ở Bảng 2A/16.1, không phụ 
thuộc vào quy định ở -1. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/16.1    Trị số của f  
Bảng 2A/16.1    Cột áp  
 Vách trước lộ của thượng tầng tầng một  Các vách khác  
L   250 m  
L   250 m 
L2,5100 (m) 
5,0 m  
L1 ,25200 (m) 
2,5 m  
16.2.2  Chiều dày của tôn vách  
1 Chiều dày của tôn vách mút thượng tầng phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức 
sau đây:  
t 3S h
  (mm)  
Trong đó:  
h: Cột áp quy định  ở 16.2.1 (m).   30  50        100        150        200         250       300           L (m)   f 
 
11,0 
 10,0 
 9,0 
 8,0 
 7,0 
 6,0 
 5,0 
 4,0 
 3,0 
 2,0 
 1,0 
 
f =11,03 L  150 m  
 150 m  L  300 m  
L  300 m  
   L 2
300LLf e 1 ,010 150 
L
300Lfe10
 Phần 2A, Chƣơng 16   QCVN 21: 2023/BGTVT  
159 S: Khoảng cách giữa các nẹp (m).  
2 Không phụ thuộc vào quy định ở -1, chiều dày tôn vách phải không nhỏ hơn trị số tính 
theo công thức sau đây, hoặc 5 mm, lấy trị số nào lớn hơn:  
L't 5,0100
  (mm):  Đối với tôn vách của thượng tầ ng tầng 1.  
L't 4,0100
  (mm):  Đối với tôn vách của các vách khác.  
Trong đó:  
L’ : Như quy định ở 16.2.1.  
16.2.3  Nẹp 
1 Mô đun chống uốn (Z) của tiết diện nẹp ở các vách mút thượng tầng phải không nhỏ hơn 
trị số tính theo công thức sau đây:  
23,5Shl
 (cm3) 
Trong đó:  
S và h  :  Như quy định ở 16.2.2.  
l : Chiều cao nội boong (m). Tuy nhiên, nếu l nhỏ hơn 2 mét thì phải lấy bằng 2 
mét. 
2 Ở vách lộ của thượng tầng, cả hai mút nẹp phải được hàn với tôn boong, trừ trường hợp 
được sự chấp nh ận của Đăng kiểm.  
16.2.4  Vách mút của boong dâng  
1 Mút trước của boong dâng phải đặt vách nguyên vẹn.  
2 Chiều dày tôn và kích thước của nẹp vách quy định ở -1 phải không nhỏ hơn trị số yêu 
cầu ở 18.2.2 và 18.2.3 coi vách như là vách của thượng tầng tầng mộ t. 
16.3 Các phƣơng tiện đóng mở các lối ra vào ở vách mút thƣợng tầng  
16.3.1  Các phƣơng tiện đóng mở các lối ra vào  
1 Các cửa ở các lối ra vào ở các vách trước và sau thượng tầng kín phải thỏa mãn các yêu 
cầu từ (1) đến (5) sau đây:  
(1) Cửa phải bằng thép hoặc một vật liệu tương đương khác và phải được gắn chắc 
thường xuyên vào vách.  
(2) Cửa phải được kết cấu chắc chắn, phải có độ bền tương đương với vách nguyên vẹn 
và phải đảm bảo kín nước khi đóng.  
(3) Phương tiện đảm bảo kín nước phải gồm có vòng đệm và thiết bị xiết hoặc những 
thiết bị tương đương và phải được gắn thường xuyên vào vách hoặc vào cửa.  
(4) Cửa phải có thể thao tác đóng mở từ cả hai phía của vách.  
(5) Cửa bản lề phải được mở ra phía ngoài.  
2 Ngưỡng c ửa phải thỏa mãn các yêu cầu sau đây:  
(1) Chiều cao ngưỡng của những lỗ khoét quy định ở (1) phải không nhỏ hơn 380 mm 
phía trên mặt boong. Đối với ngưỡng dẫn vào các lỗ khoét tới không gian phía dưới 
boong mạn khô, chiều cao này phải thoả mãn quy định ở 18.4.2. Tuy nhiên, chiều cao QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 16 
160 ngưỡng lớn hơn  có thể được Đăng kiểm yêu cầu nếu cần thiết.  
(2) Về nguyên tắc, các ngưỡng cửa tháo lắp được không được phép lắp đặt.  
16.4  Những yêu cầu bổ sung đối với tàu chở hàng rời, chở quặng và chở hàng kết 
hợp 
      Các tàu hàng rời theo định nghĩa ở 1.2.9 Phần 1 A của Quy chuẩn phải có thượng tầng 
mũi phù hợp với các yêu cầu sau đây. Trên các tàu mà khoảng cách từ vách sau thượng 
tầng mũi đến thành ngang phía trước của khoang hàng gần mũi nhất rất nhỏ hoặc trên 
các tàu mà các yêu cầu ở mục này, vì lý do đặc biệt n ào đó, không áp dụng được thì việc 
bố trí thượng tầng mũi phải thoả mãn yêu cầu của Đăng kiểm.  
(1) Thượng tầng mũi phải là thượng tầng kín.  
(2) Thượng tầng mũi phải nằm trên boong mạn khô và có vách sau nằm trùng hoặc phía 
trước vách trước khoang hàng gần mũi nhất (Xem Hình 2A/16.2).  
(3) Chiều cao của thượng tầng mũi H F phía trên boong chính phải không nhỏ hơn trị số 
cho ở (a) và (b) sau đây, lấy trị số nào lớn hơn:  
(a) HC + 0,5 (m), trong đó H C là chiều cao của thành ngang phía trước của khoang 
hàng gần mũ i nhất.  
(b) Chiều cao tiêu chuẩn của thượng tầng cho ở Bảng 2A/16.2. Với các trị số trung 
gian của L f chiều cao này được xác định theo phép nội suy tuyến tính.  
(4) Khi áp dụng tải trọng giảm cho thành ngang phía trước và nắp của hầm hàng gần mũi 
nhất như q uy định ở 18.2.3 -1(1)(a) và Bảng 2A/18.8 một cách tương ứng thì khoảng 
cách nằm ngang l F (m) từ thành ngang miệng khoang đến tất cả các điểm của mép 
sau của thượng tầng mũi phải thoả mãn công thức sau:  
F F Cl 5 H H
 
HF và H C: Lấy như quy định ở ( 3). 
(5) Không được lắp thành chắn nước trên boong thượng tầng mũi nhằm mục đích bảo 
vệ thành hoặc nắp miệng khoang. Nếu lắp cho mục đích khác thì thành chắn phải 
được lắp sao cho mép sau của nó ở đường tâm tàu phải nằm phía trước mép sau 
của thượng tầng mũ i một khoảng l W (m) theo phương nằm ngang thoả mãn công 
thức sau:  
o
WBl H / tan 20
 
HB: Chiều cao của thành chắn nước phía trên thượng tầng mũi.   
Bảng 2A/16.2  Chiều cao tiêu chuẩn của thƣợng tầng  
Đơn vị tính: m  
Chiều dài đo mạn khô L f Chiều cao tiêu chuẩn (H C) của thượng tầng  
 75 1,80 
 125 2,30 
 Phần 2A, Chƣơng 16   QCVN 21: 2023/BGTVT  
161  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 Miệng hầm hàng  lw 
HB 
HC 
lF HF 
Hình 2A/16.2     Vị trí đặt thƣợng tầng mũi  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 17 
162 CHƢƠNG 17    LẦU  
17.1 Quy định chung  
17.1.1  Phạm vi áp dụng  
1 Kết cấu và kích thước cơ cấu của lầu phải thỏa mãn Chương này và các quy định khác 
có liên quan.  
2 Những yêu cầu của Chương này được áp dụng cho lầu đến tầng ba ở phía trên boong 
mạn khô. Với lầu ở phía trên tầng ba, kết cấu và kích thước cơ cấu phải được Đăng kiểm 
chấp thuận.  
3 Đối với lầu ở những tàu có mạn khô quá lớn, kết cấu của vách có thể được thay đổi thích 
hợp, khi được Đăng kiểm chấp thuận.  
17.2 Kết cấu  
17.2.1  Cột áp h  
1 Cột áp để tính toán kích thước cơ cấu ở các vách biên của lầu phải không nhỏ hơn trị số 
tính theo công thức sau đây:  
ac(bf - y)
  (m) 
Trong đó:  
a : Được tính theo các công thức s au đây:  
L'a 2,0120
           :   Đối với vách trước lộ của lầu tầng 1.  
L'a 1 ,0120
             :   Đối với vách trước lộ của lầu tầng hai.  
L'a 0,5150
           :  Đối với vách trước lộ của lầu tầng ba, vách bên và vách  
trước được bảo vệ của lầu.  
  L' xa 0,7 0,81000 L
 :  Đối với vách sau ở phía sau của sườn giữa.  
  L' xa 0,5 0,41000 L
 :  Đối với vách sau ở phía trước của sườn giữa.  
L’: Chiều dài của tàu (m). Tuy nhiên, nếu L lớn hơn 300 mét thì lấy L’ bằng 300 mét.  
b: Được cho theo công thức sau đây:  

2
b1x0,45Lb 1 ,0C 0,2
 : Nếu  
x
L    0,45.  Phần 2A, Chƣơng 17   QCVN 21: 2023/BGTVT  
163 

2
b1x0,45Lb 1 ,0 1 ,5C 0,2 :  Nếu  
x
L    0,45.  
x: Khoảng cách từ vách mút đến đường vuông góc đuôi hoặc khoảng cách từ trung 
điểm của vách bên đến đường vuông góc đuôi (m). Tuy nhiên, nếu chiều dài của 
lầu lớn hơn 0,15 L thì vách bên phải được chia thành những đoạn gần bằng 
nhau và không dài quá 0,15 L và lấy x là khoảng cách từ trung điểm của mỗi 
đoạn đó đến đường vuông góc đuôi.  
Cb1: Hệ số béo thể tích. Tuy nhiên, nếu C b nhỏ hơn và bằng 0,6 thì lấy C b1 bằng 0,6 
và nếu C b bằng và lớn hơn 0,8 thì lấy C b1 bằng 0,8. Trong tính toán b đối với các 
vách sau ở phía trước sườn giữa, C b1 phải được lấy bằng 0,8.  
f: Được cho ở Hình 2A/16.1.  
c: Được cho theo công thức sau đây. Tuy nhiên, nếu 
b'
B'  nhỏ hơn 0,25  thì lấy 
b'
B'  
bằng 0,25.  
b'c 0,3 0,7B'
 
b’ : Chiều rộng của lầu tại vị trí đang xét (m).  
B’ : Chiều rộng của tàu ở boong lộ tại vị trí đang xét (m).    
y: Khoảng cách thẳng đứng từ đường tải trọng thiết kế cực đại đến trung điểm của 
nhịp nẹp, nếu cần xác định kích thước của nẹp và đến trung điểm của tấm tôn 
vách nếu cần xác định chiều dày của tôn vách biên (m).  
2 Không phụ thuộc vào các quy định ở -1, cột á p phải không nhỏ hơn trị số tính từ các công 
thức của Bảng 2A/17.1.  
Bảng 2A/17.1    Cột áp  
 Vách trước lộ của lầu tầng 1  Các vách khác  
L    250 m  
 
L   250 m  
L2,5100       (m) 
     5,0                 m  
L1 ,25200  (m) 
     2,5           m  
17.2.2  Chiều dày của tôn vách biên và kích thƣớc của nẹp  
1 Chiều dày của tôn vách biên và kích thước của nẹp phải không nhỏ hơn các trị số tương 
ứng yêu cầu ở 16.2.2 và 16.2.3 lấy cột áp h theo quy định ở 17.2.1.  
2 Cả hai mút của nẹp ở vách  biên lộ của lầu phải được hàn với tôn boong, trừ trường hợp 
được Đăng kiểm chấp thuận.  
17.2.3  Các phƣơng tiện đóng mở các lối ra vào  
1 Các lối ra vào của lầu bảo vệ các đường ra vào các không gian dưới boong mạn khô 
hoặc các không gian trong thượng tầng k ín ít nhất phải có các phương tiện đóng mở thỏa 
mãn các yêu cầu ở 16.3. Tuy nhiên, nếu cầu thang được quây kín bằng các vách biên có 
các phương tiện đóng mở thỏa mãn các yêu cầu ở 16.3 thì các cửa ngoài không cần thiết 
phải kín thời tiết.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 17 
164 2 Các lỗ khoét tr ên nóc của lầu ở boong dâng hoặc thượng tầng có chiều cao nhỏ hơn chiều 
cao tiêu chuẩn, mà lầu này có chiều cao bằng hoặc lớn hơn chiều cao tiêu chuẩn của 
boong dâng thì phải có phương tiện đóng kín được chấp nhận nhưng không cần phải được 
bảo vệ bởi lầu h oặc chòi boong nếu chiều cao của lầu ít nhất bằng chiều cao tiêu chuẩn của 
thượng tầng. Các lỗ khoét ở trên nóc của lầu nằm trên một lầu khác mà có chiều cao nhỏ 
hơn chiều cao tiêu chuẩn của thượng tầng có thể được bố trí tương tự như vậy.  
17.2.4  Gia cƣờng  kết cấu dƣới các lầu  
1 Nếu lầu được bố trí ngay trên vách ngang hoặc vách dọc thì phải quan tâm đặc biệt đến 
mối nối giữa lầu và kết cấu boong để cố gắng không làm mất tính liên tục.  
2 Ở ngay phía trên của các vách, sườn khỏe hoặc sống dưới boong, vách bê n và vách mút 
của các lầu có kích thước lớn phải được gia cường bằng các đoạn vách hoặc các nẹp 
đặc biệt đặt cách nhau không xa quá 9 mét.  
3 Ở gần các mút của lầu dài phải đặc biệt quan tâm đến các kết cấu liên kết các vách biên 
của lầu với boong. Các vách  biên phải được kết cấu thích hợp để đảm bảo tính liện tục 
của độ bền và tránh tập trung ứng suất.  
4 Các mối nối giữa lầu đỡ trụ cẩu và kết cấu boong phải có kết cấu thích hợp sao cho các 
xà boong hoặc cơ cấu dọc bố trí bên dưới các vách biên của lầu v.v.. . để tránh tập trung 
ứng suất.  
17.2.5  Lầu ở dƣới các vùng chịu tải từ các thiết bị đặc biệt nặng  
 Lầu ở dưới các vùng chịu tải từ các thiết bị đặc biệt nặng như xuồng cứu sinh, máy móc 
trên boong v.v... phải được gia cường thích đáng.  
17.2.6  Lầu ở các boon g tầng trên  
 Đối với các lầu ở các boong tầng trên phải có biện pháp chống rung bằng cách cố gắng 
đặt các vách bên và các cột chống của các tầng lầu trong cùng một mặt phẳng.  Phần 2A, Chƣơng 18   QCVN 21 : 2023/BGTVT  
165 CHƢƠNG 18    MIỆNG KHOANG, MIỆNG BUỒNG MÁY VÀ CÁC LỖ 
KHOÉT KHÁC Ở BOONG  
18.1 Quy định chung  
18.1.1  Miễn giảm so với các yêu cầu  
 Những tàu có mạn khô quá lớn có thể được xem xét đặc biệt để miễn giảm các yêu cầu 
của Chương này.  
18.1.2  Vị trí của các miệng khoét ở boong lộ  
 Trong Chương này, hai vị trí miệng khoét ở boong lộ được định  nghĩa như sau:  
Vị trí I:  Ở boong mạn khô lộ, boong đuôi nâng lộ và boong thượng tầng lộ ở phía trước 
của điểm 0,25 L f  sau mút trước của L f. 
Vị trí II:  Nằm trên các boong thượng tầng lộ ở phía sau điểm 0,25 Lf phía sau mút trước 
của Lf và ở độ cao ít nhấ t bằng chiều cao tiêu chuẩn của thượng tầng phía trên 
của boong mạn khô, hoặc  
 Nằm trên boong thượng tầng lộ ở phía trước của điểm 0,25 Lf phía sau mút trước của Lf 
và ở độ cao ít nhất hai lần chiều cao tiêu chuẩn của thượng tầng phía trên boong mạn 
khô. 
18.2 Miệng khoang  
18.2.1  Phạm vi áp dụng  
1 Kết cấu và phương tiện đóng mở của miệng khoang hàng và các miệng khoang khác phải 
thỏa mãn các yêu cầu của 18.2.  
2 Mặc dù  những quy định ở mục này, kết cấu và phương tiện đóng mở miệng khoang hàng 
và các miệng kho ang khác của tàu hàng rời quy định ở  1.2.9 Phần 1 A, và của những tàu 
có dự định đăng ký là "Tàu hàng rời" theo 29.1.1 -1 phải thỏa mãn các quy định liên quan 
trong Quy phạm kết cấu chung về tàu hàng rời  và tàu dầu  của Hiệp hội các tổ chức phân 
cấp tàu quốc tế (IACS) . 
3 Khi áp dụng các quy định về miệng khoang trong Quy phạm kết cấu chung về tàu hàng 
rời và tàu dầu  của Hiệp hội các tổ chức phân cấp tàu quốc tế (IACS)  cho các miệng 
khoang của các tàu mà không phải là đối tượng áp dụng của Quy phạm kết cấu chun g về 
tàu hàng rời  và tàu dầu  của Hiệp hội các tổ chức phân cấp tàu quốc tế (IACS) , lượng bổ 
sung cho mòn rỉ cho thành miệng khoang có thể lấy bằng 1,5 mm.  
4 Khi điều kiện tải trọng hoặc kiểu kết cấu khác so với những quy định trong phần này, 
phương pháp tí nh toán phải được Đăng kiểm chấp nhận . 
18.2.2  Quy định chung  
1 Các cơ cấu đỡ chính và nẹp phụ của nắp miệng khoang bằng thép phải cố gắng liên tục 
trên suốt chiều dài và chiều rộng của nắp miệng khoang bằng thép. Nếu điều này không QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 18 
166 thể thực hiện được thì c ũng không được phép sử dụng mối liên kết vát đầu bản mép và 
phải có biện pháp thích hợp để đảm bảo khả năng chịu tải trọng hữu hiệu.  
2 Khoảng cách giữa các cơ cấu đỡ chính đặt theo hướng song song với các nẹp phụ phải 
không được lớn hơn 1/3 chiều dài nhịp của các cơ cấu đỡ chính.  
3 Các nẹp phụ của thành miệng khoang phải liên tục trên suốt chiều rộng và chiều dài của 
thành miệng khoang nói trên.  
18.2.3  Quy cách hiệu dụng của cơ cấu  
1 Nếu không có quy định nào khác, quy cách kết cấu quy định trong phần này p hải là quy 
cách hiệu dụng mà chưa bao gồm bất cứ lượng bổ sung cho mòn rỉ nào khác.  
2 "Quy cách hiệu dụng" là quy cách cần thiết để đạt được quy cách hữu hiệu tối thiểu quy 
định ở 18.2.5 và 18.2.9.  
3 Quy cách thực theo yêu cầu phải không nhỏ hơn quy cách đ ược tính bằng cách cộng 
thêm lượng bổ sung cho mòn rỉ t c như quy định ở -4 bên dưới vào quy cách hiệu dụng 
theo các quy định của Phần này.  
4 Lượng bổ sung cho mòn rỉ t c phải được lấy như trong Bảng 2A/18.1 phụ thuộc vào loại 
tàu, kiểu kết cấu và thành phần  kết cấu của nắp miệng khoang bằng thép, nắp hộp bằng 
thép và nắp thép kín thời tiết (sau đây gọi là "nắp miệng khoang bằng thép").  Tuy nhiên, 
lượng bổ sung mòn rỉ cho các cơ cấu của thành qu ây phải được Đăng kiểm chấp thuận 
khi giá trị tc của chúng không được nêu tại  Bảng 2 A/18.1. 
5 Quy cách sử dụng trong tính toán sức bền bằng lý thuyết dầm, phân tích ô mạng hoặc 
phần tử hữu hạn phải là quy cách hiệu dụng.  
Bảng 2A/18.1   Lƣợng bổ dung do mòn rỉ  
Kiểu tàu  Kiểu thành phần kết cấu  Lượng bổ sung do 
mòn rỉ t c (mm) 
Tàu Công -te-nơ và 
tàu chở ô tô  Nắp miệng khoang bằng thép  1,0 
Thành miệng khoang  1,5 
Tàu mà không phải 
là các tàu trên và là 
đối tượng áp dụng 
của phần này  Nắp kiểu tấm đơn  2,0 
Nắp kiểu tấm kép  Đối với tấm nóc, tấm bên và  
tấm đáy  1,5 
Đối với k ết cấu bên trong  1,0 
Thành miệng khoang , mã chống thành miệng 
khoang và nẹp  1,5 
18.2.4  Tải trọng thiết kế  
Tải trọng thiết kế tính cho nắp miệng khoang bằng thép, nắp hộp bằng thép, nắp thép kín 
thời tiết, xà tháo lắp và các thành miệng khoang mà áp dụng  các quy định ở 18.2 được 
lấy theo từ (1) tới (5) dưới đây:  
(1)  Tải trọng sóng thiết kế tác dụng theo phương đứng P V (kN/m2) phải lấy không nhỏ Phần 2A, Chƣơng 18   QCVN 21 : 2023/BGTVT  
167 hơn các giá trị quy định ở Bảng 2A/18.2. Tải trọng sóng thiết kế tác dụng theo 
phương đứng không cần phải kết h ợp đồng thời với tải trọng do hàng hóa quy định ở 
(3) và (4).  
Bảng 2A/18.2   Tải trọng sóng thiết kế tác dụng theo phƣơng đứng P V(*1)(*2) (kN/m2) 
  Lf ≤ 100 m  Lf > 100 m  
Vị trí I  Phía 
trước 
0,25L f 
   
(*3)
ff
f9,81 x4,28L 28 1 ,71 L 9576 L Đối với tàu loại B theo quy định  ở 4.1.3 Phần 11 
– Mạn khô(*4) 
    
ff
fx9,81 0,0296L' 3,04 0,0222L' 1 ,22L
 
Đối với tàu loại B -60 và B -100 theo quy định ở 
4.1.3 -4 và 4.1.3 -5 Phần 11 – Mạn khô (*4) 
    
ff
fx9,81 0,1452L' 8,52 0,1089L' 9,89L
 
Các 
vùng 
khác  
 f9,811 ,5L 11676 34,34  
Vị trí II  
 f9,811 ,1 L 87,676  25,51(*5) 
Chú thích:  
(*1) Lf: Chiều dài để tính mạn khô của tàu quy định ở 1.2.21 Phần 1A của Quy chuẩn (m)  
 L'f: Lf (m), tuy nhiên lấy bằng 340 mét nếu L f lớn hơn 340 mét  
 x: Khoảng cách từ trung điểm của nắp miệng khoang tính toán đến mút sau của L f (m) 
(*2) Đối với các miệng khoang hở ở các vị trí không phải là I hoặc II, giá trị tải trọng thiết kế do 
sóng sẽ được xem xét đặc biệt.  
(*3) Trong trường hợp miệng khoang thuộc vị trí I mà nằm cao hơn so với boong mạn khô ít nhất 
một lần chiều cao tiêu c huẩn của thượng tầng, thì P V có thể được lấy bằng 
 f9,811 ,5L 11676
(kN/m2). 
(*4) Trong trường hợp miệng khoang thuộc vị trí I mà nằm cao hơn so với boong mạn khô ít nhất 
một lần chiều cao tiêu chuẩn của thượng tầng, thì P V có thể được lấy bằng 34, 34 (kN/m2). 
(*5) Trong trường hợp miệng khoang thuộc vị trí I mà nằm cao hơn so với boong ở vị trí II ít nhất 
một lần chiều cao tiêu chuẩn của thượng tầng, thì P V có thể được lấy bằng 20.60 (kN/m2). 
(2)  Tải trọng thiết kế do sóng tác dụng ngang P H (kN/m2) phải lấy không nhỏ hơn giá trị 
tính bằng công thức dưới đây. Tuy nhiên, P H phải lấy không nhỏ hơn giá trị tối thiểu 
được cho trong Bảng 2A/18.3.  PH không cần đua vào trong tính toán độ bền nắp hầm 
bằng phương pháp trực tiếp, trừ khi đánh giá các kết cấu g ối đỡ . 
PH = ac(bC 1-y) 
Trong đó  :  
 a:  Được tính như sau:  
L'2012
 đối với thành miệng khoang phía trước không được bảo vệ và tấm QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 18 
168 thép xung quanh nắp miệng khoang.  
L'1012
 đối với thành miệng khoang phía trước không đượ c bảo vệ và tấm 
thép xung quanh nắp miệng khoang, trong trường hợp khoảng cách từ 
boong mạn khô thực tế đến đường nước chở hàng mùa hè lớn hơn giá trị 
mạn khô tối thiểu chưa hiệu chỉnh tính theo bảng của Phần 11 – Mạn khô 
một khoảng ít nhất bằng chiều cao tiêu chuẩn của thượng tầng.  
L'515
 đối với thành miệng khoang dọc và thành miệng khoang phía trước  
được bảo vệ và tấm thép xung quanh nắp miệng khoang.  
1L' x78100 L
 đối với thành miệng khoang phía sau và tấm thép xung quan h 
nắp phía sau miệng khoang thuộc khu vực phía sau mặt phẳng sườn giữa.  
1L' x54100 L
 đối với thành miệng khoang phía sau và tấm thép xung quanh 
nắp phía sau miệng khoang thuộc khu vực phía trước mặt phẳng sườn giữa.  
L' : Chiều dài tàu L 1 (m). Tuy nhiên, trong trường hợp L 1 lớn hơn 300  m, thì L' phải 
lấy bằng 300 m . 
L1 : Chiều dài tàu quy định ở 1.2.20 Phần 1A (m). Tuy nhiên, L 1 không cần lấy lớn 
hơn 97% chiều dài của đường nước chở hàng mùa hè.  
C1 : Được tính bằng công thức dưới đây:  
1 ,5
1 300 L10,75100
  nếu  
1L 300m  
10,75      nếu  
1 300 L 350m  
1 ,5
1L 35010,75150
  nếu  
1 350m L  
cL: Hệ số lấy bằng 1,0 
b : Được tính theo công thức sau:  
2
1
b1x0,45L1 ,0C 0,2

  nếu  
1x0,45L  
2
1
b1x0,45L1 ,0 1 ,5C 0,2

  nếu  
1x0,45L  
x : Khoảng cách (m) từ thành miệng khoang hoặc tấm thép xung quanh nắp miệng 
khoang tới đường vuông góc lái, hoặc khoảng cách từ trung điểm của thành dọc Phần 2A, Chƣơng 18   QCVN 21 : 2023/BGTVT  
169 miệng khoang hoặc trung điểm  của tấm thép xung quanh nắp miệng khoang đến 
đường vuông góc lái. Tuy nhiên, trong trường hợp chiều dài của thành dọc miệng 
khoang hoặc chiều dài của tấm thép xung quanh nắp miệng khoang lớn hơn 
0,15L 1, thì thành dọc miệng khoang hoặc tấm thép xung quanh nắp miệng 
khoang phải được chia thành các nhịp bằng nhau có chiều dài không lớn hơn 
0,15L 1, và khoảng cách từ trung điểm của các nhịp đó đến đường vuông góc lái 
phải được đưa vào tính toán.  
Cb1: Hệ số béo thể tích. Tuy nhiên, trong trường hợp C b bằng 0,6 h oặc nhỏ hơn thì 
Cb1 phải lấy bằng 0,6 và nếu C b bằng 0,8 hoặc lớn hơn thì C b1 phải lấy bằng 0,8. 
Khi tính toán quy cách thành miệng khoang phía sau và tấm thép xung quanh 
nắp phía sau miệng khoang thuộc khu vực phía trước mặt phẳng sườn giữa thì 
Cb1 không cần phải lấy nhỏ hơn 0,8.  
c : Được tính bằng công thức dưới đây. Tuy nhiên, nếu 
b'
B'  nhỏ hơn 0,25 thì 
b'
B'  phải 
lấy bằng 0,25.  
b'0,3 0,7B'
 
  b': chiều rộng (m) của thành miệng khoang tại vị trí tín h toán.  
  B': chiều rộng (m) của boong thời tiết hở của tàu tại vị trí tính toán.  
y : Khoảng cách thẳng đứng (m) từ đường nước chở hàng thiết kế lớn nhất tới trung 
điểm của nhịp nẹp khi xác định quy cách của nẹp, và tới trung điểm của tấm khi 
xác định chiề u dày tấm.  
Bảng 2A/18.3  Giá trị tối thiểu của P H (kN/m2) 
  Thành miệng khoang phía trước không 
được bảo vệ và tấm thép xung quanh 
nắp miệng khoang  Các kết cấu 
khác  
 
L 250  
1L2510  
1L12,520  
 
L 250   50 25 
 
(3)  Tải trọng trên nắp miệng khoang do hàng hóa gây ra đối với các nắp nói trên phải 
được xác định theo (a) và (b) dưới đây. Các trường hợp tải trọng mà trong đó có tải 
trọng cục bộ cũng phải được xem xét.  
(a) Tải trọng phân b ố do hàng hóa gây ra P cargo (kN/m2) khi tàu dao động thẳng đứng 
và lắc dọc (được hiểu tàu ở trạng thái thẳng đứng) phải được tính bằng công 
thức dưới đây:  
 Pcargo = P c(1+a v) 
 Trong đó:   
 PC: tải trọng tĩnh phân bố đều của hàng hóa (kN/m2) QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 18 
170  aV: gia tốc thẳng đứng bổ sung tính bằng công thức dưới đây:  
V
10,11mV'a=
L
 
 m: tính bằng công thức dưới đây:  
00
1xm 5 m 1L
   nếu  
1x0 0,2L  
1,0       nếu  
1x0,2 0,7L  
0
1m1 x1 0,70,3 L

   nếu  
1x0,7 1 ,0L  
 m0 : Tính bằng công thức dưới đây:  
0
10,11V'm 1 ,5
L
  
V': tốc độ tàu (hải lý/giờ) quy định ở 1.2.26 Phần 1A. Tuy nhiên, nếu V' nhỏ hơn 
1L
 thì V' phải được lấy bằng 
1L  
  x và L 1: như qu y định ở (2) bên trên.  
(b) Lực tập trung F cargo (kN) do lực đơn lẻ gây ra khi tàu dao động thẳng đứng và lắc 
dọc (được hiểu tàu ở trạng thái thẳng đứng)  phải được xác định bằng công thức 
dưới đây. Tuy nhiên tải trọng công -te-nơ phải thỏa mãn theo mục (4) d ưới đây.  
  Fcargo = F s(1+a v)  
FS: Lực tĩnh tập trung của hàng hóa (kN)  
av: như quy định ở (a) bên trên  
(4)  Trong trường hợp công -te-nơ được xếp trên nắp miệng khoang, phải xem xét tải 
trọng do hàng hóa gây ra xác định theo (a) đến (c) dưới đây:  
(a) Tải trọng do hàng hóa gây ra (kN) tác động trên góc của chồng công -te-nơ, khi 
tàu dao động thẳng đứng, lắc dọc và lắc ngang (được hiểu tàu ở trạng thái 
nghiêng)  phải xem xét tính bằng công thức dưới đây (xem Hình 2A/18.1). Với các 
trường hợp tải trọng trong đó  có xét đến việc công -te-nơ chỉ chở một phần, thì tải 
trọng do hàng hóa gây ra được lấy theo yêu cầu của Đăng kiểm.  
 
m
ZVh MA 9,81 1 a 0,45 0,422b     
 
m
ZVh MB 9,81 1 a 0,45 0,422b     
 
YB 2,4M  
 Trong đó:   
   M:  Khối lượng thiết kế lớn nhất của chồn g công -te-nơ (t); Phần 2A, Chƣơng 18   QCVN 21 : 2023/BGTVT  
171    
i MW  
hm :Chiều cao trọng tâm theo thiết kế của chồng công -te-nơ so với tấm trên của  nắp 
miệng khoang (m)  có thể được tính như khối trung bình của chồng công -te-nơ, 
khi trọng tâm của mỗi tầng được giả định đặt lên  trọng tâm của công -te-nơ. 
ii
m(z W )hM
 
zi: khoảng cách từ tấm mặt nắp hầm đến trọng tâm chiếc công -te-nơ thứ i (m).  
Wi: khối lượng của chiếc công -te-nơ thứ i ( t). 
b:  Khoảng cách nằm ngang giữa trung điểm hai chân công -te-nơ (m); 
AZ và B Z: Lực đỡ theo phương thẳng đứng ở góc trước và góc sau của chồng công -
te-nơ (kN); 
BY: Lực đỡ theo phương ngang ở góc trước và góc sau của chồng công -te-nơ (kN) 
av:  Như quy định ở (3) bên trên . 
 
 
Hình 2A/18.1  Các lực do chồng công -te-nơ gây ra  
(b) Chi tiết của việc áp dụng (a) bên trên phải dựa vào các quy định sau đây:  
i) Khi sức bền kết cấu nắp miệng khoang được đánh giá bằng phương pháp 
phân tích ô mạng theo 18.2.5 -5, giá trị h m và z i được đo từ vị trí nắp hầm 
được đỡ, không phải đo từ mặt trên của tấm nắ p. Lực B y không được xét 
đến trong trường hợp này.  
ii) Các giá trị AZ và BZ được sử dụng để đánh giá sức bền nắp miệng khoang 
phải được ghi vào các bản vẽ của nắp miệng khoang.  
iii) Đưa ra khuyến cáo các tải trọng công -te-nơ, theo tính toán ở (a) trên, đượ c 
QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 18 
172 xem xét như tải trọng chân đế tới hạn trong tính toán cố định (chằng buộc) 
của chồng công -te-nơ. 
(c) Tải trọng của chồng công -te-nơ P stack (kN), tác dụng lên các góc của chồng công -
te-nơ, gay ra bởi lắc đứng và lắc dọc (được hiểu tàu ở trạng thái thẳng đ ứng)  
được tính bằng công thức sau.  
stack VMP 9,81 (1 a )4
 
Trong đó:  
aV: như chỉ ra ở (3) trên  
   M: như chỉ ra ở (a) trên   
(5)  Ngoài các tải trọng được quy định từ (1) đến (4) bên trên, khi các tải trọng theo phương 
ngang (gây ra bởi các các lực khi thân tàu biến dạng dẻo) tác dụng lên nắp miệng 
khoang thì tổng ứng suất phải thỏa mãn các giá trị cho phép quy định ở 18.2.5 -1(1). 
18.2.5  Tiêu chuẩn về độ bền của nắp miệng khoang bằng thép và xà đỡ miệng khoang  
1 Ứng suất và độ võng cho phép.  
(1)  Ứng suấ t tương đương σE (N/mm2) của nắp miệng khoang bằng thép và nắp thép kín 
thời tiết phải thỏa mãn các tiêu chuẩn (a) và (b) dưới đây:  
(a) Đối với việc  phân tích ô mạng:  
 
22
EF 3 0,8         
 Trong đó:   
   σ:  Ứng suất danh nghĩa (N/mm2) 
    :  Ứng su ất cắt (N/mm2) 
σF : Là ứng suất chảy trung bình phía trên hoặc ứng suất chảy quy ước của 
vật liệu (N/mm2). Tuy nhiên, khi sử dụng vật liệu có σ F lớn hơn 355 
N/mm2, giá trị của σ F phải được Đăng kiểm xem xét.  
(b) Đối với việc tính toán sử dụng phương pháp p hần tử hữu hạn, trong trường hợp 
có sử dụng phần tử chỉ chịu biến dạng của tấm vỏ hoặc bề mặt, ứng suất đó phải 
lấy từ tâm của từng phần tử riêng biệt.  
 
2 2 2
E x x y y F 3 0,8            khi sử dụng tải trọng thiết kế ở 18.2.4(1) để 
đánh giá  
 
2 2 2
E x x y y F 3 0,9            khi sử dụng các tải trọng thiết kế khác để đánh 
giá 
Trong đó:   
 σx:   ứng suất pháp theo phương x (N/mm2) 
 σy:   ứng suất pháp theo phương y (N/mm2) Phần 2A, Chƣơng 18   QCVN 21 : 2023/BGTVT  
173   :     ứng suất cắt (N/mm2) trong mặt phẳng x -y 
x, y :  tọa độ trong hệ tọa độ Đề các trên mặt phẳ ng của các phần tử kết cấu 
đang xét  
 σF:     Như quy định ở (a) trên  
(2)  Ứng suất tương đương σE (N/mm2) của nắp hộp bằng thép và xà đỡ miệng khoang 
phải không lớn hơn 0,68 σF, với σF được quy định như ở (1) trên.  
(3) Với tính toán theo phương pháp phần tử  hữu hạn, ứng suất chảy tương đương σ E 
(N/mm2) tại sống có bản cánh không đối xứng của nắp miệng khoang bằng thép  và 
nắp thép kín thời tiết được xác đinh theo công thức (a) và (b) sau:  
 (a) Tính theo phương pháp phần tử hữu hạn sử dụng ứng suất  từ các phầ n từ đã 
được làm mịn ; hoặc  
 (b) Tính theo phương pháp phần tử hữu hạn sử dụng ứng suất  tại các mép của 
phần tử hoặc ứng suất tại tâm của các phần tử, lấy giá trị lơn nhất.  
(4)  Độ võng phải thỏa mãn các quy định (a) và (b) dưới đây:  
(a) Trong trường hợp t ải trọng thiết kế do sóng tác dụng theo phương đứng quy định 
ở 18.2.4(1) tác dụng lên nắp miệng khoang bằng thép, nắp hộp bằng thép, nắp 
thép kín thời tiết và xà tháo lắp, độ võng theo phương đứng của các cơ cấu đỡ 
chính phải lấy không lớn hơn so với giá t rị dưới đây:  
0,0056 l đối với nắp miệng khoang bằng thép và nắp thép kín thời tiết  
0,0044 l đối với nắp hộp bằng thép và xà tháo lắp  
l : Nhịp của các cơ cấu đỡ chính (m)  
(b) Trong trường hợp nắp miệng khoang bằng thép được sử dụng để chở công -te-
nơ và được  phép chở lẫn lộn, ví dụ một công -te-nơ 40 feet xếp lên trên hai công -
te-nơ 20 feet, thì phải đặc biệt chú ý đến độ võng của nắp miệng khoang. Ngoài 
ra, khả năng tiếp xúc giữa nắp khoang hàng bị võng với hàng hóa trong khoang 
cũng cần được quan tâm.  
2 Chiều dày h ữu hiệu cục bộ của tôn nắp miệng khoang bằng thép  
(1)  Chiều dày hữu hiệu cục bộ t net (mm) của tấm trên cùng của nắp miệng khoang bằng 
thép phải không nhỏ hơn giá trị tính toán bằng công thức dưới đây, và phải không 
nhỏ hơn 1% khoảng cách các nẹp ho ặc 6mm, lấy giá trị lớn hơn.  
HC
net P
FPt 15,8F S0,95
 (mm)  
Trong đó:  
FP: hệ số được tính bằng công thức dưới đây:  
a1 ,9

: nếu 
a0,8 , đối với mép kèm của các cơ cấu đỡ chính ;  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 18 
174 
      Smax y ; x Sx1 y22 1,5: nếu 
a0,8 , đối với mép kèm của các cơ cấu đỡ chính ; 
σ:  Ứng suất pháp  lớn nhất  (N/mm2) trên mép kèm của các cơ cấu đỡ chính  (xem 
Hình 2A/18.2) . 
σa: Ứng suất cho phép (N/mm2), phải tính bằng công thức dưới đây:  
σa = 0,8σ F 
S: Khoảng cách giữa các nẹp (m)  
PHC: tải trọng thiết kế (kN/m2) quy định ở 18.2.4(1) và 18.2.4(3)(a)  
σF: Là ứng suất chảy trung bình phía trên hoặc ứng suất chảy quy ước của vật liệu 
(N/mm2)  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/18.2  Xác định ứng suất pháp trên tấm nắp miệng khoang  
(2)  Chiều dày hữu hiệu của nắp  miệng khoang dạng hộp và dầm hộp phải tính toán theo 
-5 dưới đây, có xét đến ứng suất cho phép quy định ở 18.2.5 -1(1). 
(3)  Khi tấm đáy của nắp miệng khoang dạng hộp được coi như là cơ cấu khỏe của nắp 
miệng khoang, thì chiều dày hữu hiệu t net (mm) của tấ m đáy đó phải lấy không nhỏ 
hơn 5 mm.   
(4)  Khi tấm đáy của nắp miệng khoang dạng hộp không được coi là cơ cấu khỏe của nắp 
miệng khoang, thì chiều dày tấm phải được xác định bằng phương pháp được Đăng 
kiểm chấp nhận . 
(5) Khi hàng hóa có khả năng gây ra mấ t ổn định cắt tiến hành trên một nắp hầm, chiều 
dầy hữu dụng t net (mm) không lấy nhỏ hơn giá trị theo công thức sau đây. Trong 
trường hợp này, “hàng hóa có khả năng gây ra mất ổn định cắt” hiểu là đặc trưng của 
hàng hóa đặc biệt lớn hoặc hàng hóa cồng kềnh  va vào nắp hầm, chẳng hạn như các 
bộ phận của cần cẩu hoặc các trạm năng lượng gió, các tua bin, v.v. Hàng hóa được 
coi là phân bố đều trên nắp hầm ( ví dụ: gỗ, ống hoặc thép cuộn) không cần được xét 
2S/2
1x
yy2
x1S
S Phần 2A, Chƣơng 18   QCVN 21 : 2023/BGTVT  
175 đến. 
   tnet = 6,5S  
   tnet = 5 
   S: Như quy định ở (1 ) bên trên  
3 Quy cách hiệu dụng  của các nẹp phụ  
(1)  Mô đun chống uốn tiết diện hiệu dụng  Znet (cm3) của các nẹp phụ gia cường cho tấm 
nóc của nắp miệng khoang, dựa trên cơ sở chiều dày hiệu dụng  của nẹp, phải không 
nhỏ hơn giá trị tính toán bằng công thức  dưới đây. Mô đun chống uốn tiết diện hiệu 
dụng  của nẹp phụ phải được xác định dựa vào giả thiết là chiều rộng mép kèm bằng 
khoảng cách các nẹp.  
   
2
HC
net
F104SP lZ  đối với tải trọng thiết kế được chỉ ra ở 18.2.4(1) bên trên  
   
2
HC
net
F93SP lZ  đối với tải trọng thiết kế được chỉ ra ở 18.2.4(3)(a) bên trên   
   Trong đó:  
l : Nhịp của nẹp phụ (m), phải lấy bằng khoảng cách các cơ cấu đỡ chính hoặc 
khoảng cách giữa cơ cấu đỡ chính và cơ cấu đỡ mép ngoài, nếu có.  
S: Khoảng cách các nẹp (m) ; 
PHC: Tải trọng thiết kế (kN/m2) như quy định ở -2(1) trên.  
σF: Là ứng suất chảy trung bình phía trên hoặc ứng suất chảy quy ước của vật 
liệu (N/mm2) 
(2)  Diện tích tiết diện chịu cắt hữu hiệu A net (cm2) của nẹp phụ gia cường cho tấm nóc 
của nắp miệng khoa ng phải không nhỏ hơn giá trị tính toán bằng công thức sau:  
HC
net
F10,8SP lA
 đối với tải trọng thiết kế được chỉ ra ở 18.2.4(1) bên trên  
HC
net
F9,6SP lA
 đối với tải trọng thiết kế được chỉ ra ở 18.2.4(3)(a) bên trên  
l, S, và P HC: như q uy định ở (1) trên.  
 (3)  Với các nẹp phụ làm bằng thép dẹt và các nẹp gia cường chống mất ổn định tấm, 
phải tính toán theo công thức dưới đây:  
w,neth15 kt
 
h: Chiều cao tiết diện nẹp (mm) ; 
tw,net: Chiều dày hữu hiệu của nẹp (mm) ; QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 18 
176 
F235k 
σF: như quy định ở (1) trên.  
(4)  Các nẹp mà song song với cơ cấu đỡ chính và nằm trong phạm vi của mép kèm như 
quy định ở 18.2.5 -5(2) phải liên tục khi đi qua các cơ cấu đỡ chính, và có thể được 
đưa vào tính toán các đặc trưng mặt cắt ngan g của cơ cấu đỡ chính.  
(5)  Ứng suất tổng hợp trên các nẹp này, gây ra do uốn của cơ cấu đỡ chính và áp suất 
bên, phải không lớn hơn giá trị cho phép quy định ở 18.2.5 -1(1). 
(6)  Đối với các nẹp chịu nén của nắp miệng khoang, phải đánh giá mức độ an toàn t hích 
đáng của cơ cấu khi mất ổn định và mất ổn định xoắn theo 18.2.5 -6(3). 
(7) Đối với các nẹp phụ gia cường của các tấm nắp dưới của nắp hầm dạng hộp, các 
yêu cầu ở (1) và (2) bên trên không cần phải áp dụng do không có tải trong bên.  
(8) Chiều dầy (mm) h ữu hiệu của bản thành nẹp (ngoại trừ nẹp chữ U) sống không lấy 
chỏ hơn 4 mm.  
(9) Không cho phép hàn một phía đối với nẹp phụ, ngoại trừ nẹp dạng chữ U.  
(10) Các yêu cầu trong mục -3 không áp dụng đối với nẹp của tấm dưới của nắp dạng hộp 
trong trường hợp t ấm dưới đó không được coi là cơ cấu khỏe.  
4 Cơ cấu đỡ chính của nắp miệng khoang bằng thép và xà đỡ miệng khoang  
(1)  Quy cách cơ cấu đỡ chính của nắp miệng khoang bằng thép và xà đỡ miệng khoang 
phải được xác định theo mục -5 dưới đây, có tính đến ứng suấ t cho phép quy định ở 
18.2.5 -1(1). 
(2)  Quy cách cơ cấu đỡ chính của nắp miệng khoang bằng thép và xà đỡ miệng 
khoang với các tiết diện khác nhau phải không nhỏ hơn giá trị được tính bằng 
công thức dưới đây. Đối với nắp miệng khoang bằng thép, S và l phải được hiểu 
tương ứng là b và S.  
 Mô đun chống uốn hữu hiệu mặt cắt ngang (cm3) của xà đỡ miệng khoang hoặc 
điểm giữa của cơ cấu đỡ chính được tính bằng công thức dưới đây :  
    Znet = Z net_cs  (cm3) ; 
    Znet = k1Znet_cs (cm3) ; 
 Mô men quán tính hữu hiệu mặt cắt ngang (cm4) của xà đỡ miệng khoang hoặc 
điểm giữa của cơ cấu đỡ chính tính bằng công thức dưới đây : 
    Inet = Inet_cs  (cm4) 
    Inet = k2Inet_cs  (cm4)  
  Znet_cs:  Mô đun chống uốn hữu hiệu thỏa mãn quy định ở (1) trên (cm3) ; Phần 2A, Chƣơng 18   QCVN 21 : 2023/BGTVT  
177   Inet_cs:  Mô men  quán tính hữu hiệu thỏa mãn quy định ở (1) trên (cm4) ; 
S:  Khoảng cách giữa các xà tháo lắp hoặc khoảng cách giữa các cơ cấu đỡ chính (m) ; 
  l: Nhịp của xà tháo lắp hoặc cơ cấu đỡ chính (m) ; 
  b:  Chiều rộng của nắp miệng khoang bằng thép (m)  ; 
  k1 và k 2: Hệ số được tính bằng các công thức trong Bảng 2A/18.4.  
Bảng 2A/18.4  Hệ số k 1 và k 2 
k1 
3,2 0,817 0,4   k1 phải lấy không nhỏ hơn 1,0  
I
I1 1 1
00lZ;;lZ  
  
k2  
3118
0,2 3
  
l : Chiều dài toàn bộ của xà tháo lắp (m)  
l1 : Khoảng cách từ mút của đoạn lăng trụ đến mút của xà tháo lắp (m)  
I0 : Mô men quán tính tiết diện tại giữa nhịp (cm4) 
I1 : Mô men quán tính tiết diện tại các mút (cm4) 
Z0 : Mô đun chống uốn tiết diện tại giữa nhịp (cm3) 
Z1 : Mô đun chống uốn tiết diện tại các mút (cm3) 
l1
ll0
Z0l1
Z1
 
 
(3)  Ngoài các quy định ở (1) và (2) trên, quy cách của các cơ cấu đỡ chính của nắp 
miệng khoang bằng thép phải thỏa mãn các yêu cầu quy định ở -6. 
(4)  Khi xem xét các bản mép chịu nén hai chiều của cơ cấu, chiều rộng hữu hiệu của bản 
mép phải thỏa mãn các yêu cầu ở 18.2.5 -6(3). 
(5)  Ngoài các yêu cầu ở (1) đến (4) bên trên, chiều dày hữu hiệu t net (mm) của bản thành 
cơ cấu đỡ chính phải không nhỏ hơn giá trị tính bằng các công thức dưới đây, lấy giá 
trị lớn hơn.  
  tnet = 6,5S  (mm)  
  tnet = 5,0  (mm)  
  S: Khoảng cách các nẹp (m) . 
(6)  Ngoài các yêu cầu ở (1) đến (5) trên, chiều dày hữu hiệu t net (mm) của mép dầm mà 
nước biển có thể tiếp xúc tới phải không nhỏ hơn giá trị tính bằng các công thức dưới 
đây, lấy giá trị lớn hơn.  
   
H
net
FPt 15,8S0,95  
 tnet = 8,5S  
 PH: Tải trọng thiết kế do sóng tác dụng ngang (kN/m2) quy định ở 18.2.4(2) ; 
 S:  Khoảng cách các nẹp (m) ; QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 18 
178 σF:  Là ứng suất chảy trung bình phía trên hoặc ứng suất chảy quy ước của vật  
liệu (N/mm2). 
(7)  Mô men quán tính mặt c ắt ngang của các chi tiết mép nắp miệng khoang phải không 
nhỏ hơn giá trị tính bằng công thức dưới đây (cm4): 
   I = 6pa4 
a: Giá trị lớn nhất của ai (m), trong đó ai là khoảng cách giữa hai thiết bị cố định 
liên tiếp nhau, đo dọc theo chu vi của nắp miệng khoang, và không lấy nhỏ 
hơn 2,5ac   (m) (xem Hình 2A/18.3) ; 
 ac:  max(a 1.1,a1.2) (m) (xem Hình 2A/18.3) ; 
 p:  Áp lực kẹp (N/mm), tối thiểu là 5 N/mm  
Khi tính toán mô men quán tính thực tế của các chi tiết mép nắp miệng khoang, chiều 
rộng hữu hiệu mép kèm của nắp miệng khoang phải lấy bằng giá trị nhỏ hơn trong các giá 
trị dưới đây:  
 0,165a   
 Một nửa khoảng cách giữa chi tiết mép và cơ cấu chính liền kề.  
a1,2 a2 a3
a1,1a   = a    + a1 1,1 1,2
 
a = max(a i,ai+1)
_
i i 1aaa2  
Hình 2A/18.3  Khoảng cách giữa các thiết bị cố định, đo dọc 
theo chu vi nắp miệng khoang  
5 Tính toán bền  
(1)  Việc tính toán bền cho nắp miệng khoang bằng thép phải tiến hành bằng phương 
pháp lý thuyết dầm,  phân tích ô mạng hoặc bằng phương pháp phần tử hữu hạn. 
Phải sử dụng quy cách cơ bản cho việc mô hình hóa. Tính toán cho nắp hầm dạng 
hộp hoặc nắp hầm có sống dạng hộp phải đánh giá bằng phương pháp phần tử hữu 
hạn, được nêu tại 18.2.5 -5(3). Phần 2A, Chƣơng 18   QCVN 21 : 2023/BGTVT  
179 (2)  Các đặc trưng hữu hiệu của mặt cắt ngang đưa vào tính toán bằng phương pháp lý 
thuyết dầm hoặc phân tích ô mạng phải đ ược xác định bằng các công thức từ (a) đến 
(e) dưới đây:  
(a) Trong việc tính toán các đặc trưng hữu hiệu của mặt cắt ngang, phải xem xét đưa vào 
tính toán chiều rộng hữu hiệu của mép kèm e m của các cơ cấu đỡ chính được quy 
định trong Bảng 2A/18.5 phụ thuộc  vào tỷ số l/e. Với các giá trị l/e trung gian, e m phải 
được tính bằng phương pháp nội suy tuyến tính.  
(b) Trong việc xác định chiều rộng hữu hiệu của bản mép lệch một bên hoặc không đối 
xứng thì có thể phải sử dụng các tính toán riêng biệt.  
(c) Diện tích hữu hiệu của mặt cắt ngang tấm phải không nhỏ hơn diện tích mặt cắt ngang 
của tấm mặt.  
(d) Diện tích mặt cắt ngang của nẹp phụ song song với cơ cấu đỡ chính đang được xem 
xét mà nằm trong chiều rộng hữu hiệu thì có thể được đưa vào tính toán (xem Hình 
2A/18.5). 
 (e) Đối với các tấm bản mép chịu nén với các nẹp phụ vuông góc với bản thành của 
cơ cấu đỡ chính, chiều rộng hữu hiệu phải được xác định theo các quy định ở 
18.2.5 -6(3). 
Bảng 2A/18.5  Chiều rộng hữu hiệu e m của tấm thuộc cơ cấu đỡ chính  
l
e
 0 1 2 3 4 5 6 7  8 
m1e
e
 0 0,36 0,64 0,82 0,91 0,96 0,98 1,00 1,00 
m2e
e
 0 0,20 0,37 0,52 0,65 0,75 0,84 0,89 0,90 
         Chú thích:  
 em1:  Chiều rộng hữu hiệu (mm) phải được sử dụng trong trườn g hợp cơ cấu đỡ chính chịu 
tải trọng phân bố đều hoặc chịu tải đơn lẻ tác dụng ở các vị trí cách đều nhau và có độ 
lớn không nhỏ hơn 6.  
 em2:  Chiều rộng hữu hiệu (mm) phải được sử dụng trong trường hợp cơ cấu đỡ chính chịu 
tải trọng đơn lẻ có độ lớn bằng 3 hoặc nhỏ hơn.  
 l:  Chiều dài giữa các điểm có mô men uốn bằng không, và l được lấy bằng:  
   Đối với cơ cấu đỡ chính tựa trên các gối đỡ đơn giản: l 0 
   Đối với cơ cấu đỡ chính có hai đầu ngàm: 0,6l 0 
 l0:  Chiều dài phần không được đỡ của cơ cấu chính ; 
 e:  Chiều rộng của tấm được đỡ, được đo giữa hai tâm của các vùng không được đỡ liền 
nhau.  
(3)  Các yêu cầu chung đối với việc tính toán bằng phương pháp phần tử hữu hạn phải 
tuân theo các quy định sau đây:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 18 
180 (a) Mô hình kết cấu phải có khả năng mô phỏng trạn g thái của các kết cấu với độ 
chính xác cao nhất có thể. Các nẹp và các cơ cấu đỡ chính chịu nén phải được 
đưa vào mô hình. Tuy nhiên, các nẹp mà mất ổn định thì có thể được bỏ qua khi 
tính toán ứng suất.  
(b) Kích thước hữu hiệu chưa bao gồm lượng bổ sung cho mòn rỉ phải được sử 
dụng trong quá trình mô hình hóa.  
(c) Kích thước của các phần tử phải thích hợp sao cho đưa được chiều rộng hữu 
hiệu vào tính toán.  
(d) Trong bất cứ trường hợp nào thì chiều rộng của phần tử cũng không được lớn 
hơn khoảng cách nẹp. Tỷ số giữa chiều dài và chiều rộng của phần tử không 
được vượt quá 4 lần.  
(e) Chiều cao phần tử của bản thành cơ cấu đỡ chính không được vượt quá một 
phần ba chiều cao của bản thành.  
(f) Nẹp có thể mô hình bằng phần tử vỏ, phần tử tấm hoặc phần tử dầm.  
6 Độ ổn định của nắp miệng khoang bằng thép  
Độ ổn định của các thành phần kết cấu của nắp miệng khoang bằng thép phải thỏa mãn 
các quy định từ (1) đến (3) sau đây:  
(1)  Độ ổn định của các tấm đơn trên mặt nóc và mặt đáy của nắp miệng khoang bằng 
thép phải thỏ a mãn các công thức dưới đây:  
  
                      2 31e e e2
y sf x y sf x sf sf
2
x F y F F FC C C C 3B 1 ,0  
  
 1e
x sf
xFC1 ,0  
  
 2e
y sf
yFC1 ,0  
  
 3e
sf
FC31 ,0  
 Trong đó:  
 σx, σy : Ứng suất màng theo hướng x và hướng y (N/mm2). Trong trường hợp các ứng 
suất này được tính toán bằng phần tử hữu hạn và đã tính đến cả hiệu ứng 
Poát xông, thì có thể sử dụng các giá trị ứng  suất đã qua hiệu chỉnh sau đây. 
Ứng suất 
*
x  và 
*
y  đều phải là ứng suất nén để áp dụng giảm ứng suất phù 
hợp với các công thức sau:  Phần 2A, Chƣơng 18   QCVN 21 : 2023/BGTVT  
181  
   
**
xy
x0,3
0,91  
 
   
**
yx
y0,3
0,91  
*
x
 và 
*
y : Ứng suất đã bao gồm ảnh hưởng Poát xông. Các giá trị này phải thỏa mãn 
các công thức dưới đây:  
  
y0  và 
 *
xx  trong trường hợp 
  **
yx0,3  
  
x0  và 
 *
yy  trong trườn g hợp 
  **
xy0,3  
 : Ứng suất cắt trong mặt phẳng x -y (N/mm2) 
σF: Ứng suất chảy tối thiểu của vật liệu (N/mm2) 
Ứng suất nén và ứng suất cắt phải lấy giá trị dương, và ứng suất kéo phải lấy giá trị 
âm. 
sfC
: Hệ số an to àn được lấy như sau:  
sfC 1 ,25
 đối với các nắp miệng khoang chịu tải trọng theo phương đứng của 
sóng thiết kế như quy định ở 18.2.4(1)  
sfC 1 ,10
 đối với các nắp miệng khoang chịu tải trọng như ở 18.2.4( 3) đến (5) ; 
1F
: Hệ số hiệu chỉnh cho điều kiện biên của các nẹp nằm trên cạnh dài của phần tử ô  
tấm và lấy theo Bảng 2A/18.6 ; 
 
1 2 3e ,e ,e  và B: Hệ số lấy theo Bảng 2A/18.7 ; 
 
xy,  và 
 : Hệ s ố giảm lấy theo Bảng 2A/18.8. Tuy nhiên, các giá trị này phải thỏa 
mãn các công thức sau đây:  
   
x1 ,0  nếu 
x0  (ứng suất kéo)  
   
y1 ,0  nếu 
y0  (ứng suất kéo)  
   a: Kích  thước cạnh dài (mm) của ô tấm thành phần (theo phương x)  
   b: Kích thước cạnh ngắn (mm) của ô tấm thành phần (theo phương y)  
n: Số lượng  ô tấm tính theo chiều rộng của một phần hoặc toàn bộ dàn (xem Hình 
2A/18.4)  
 α: Tỷ lệ kích thước của phần tử ô tấm, l ấy bằng:  
  
a
b  
 : Độ mảnh tham khảo, lấy bằng:  
  
F
eK  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 18 
182  K: Hệ số ổn định lấy theo Bảng 2A/18.8  
 σe: Ứng suất tham chiếu, lấy bằng:  
  
2
et0,9Eb  
 E: Mô đun đàn hồi của vật liệu (N/mm2), lấy bằng:  
  E = 2,06x105 
 t : Chiều dày hữu hiệu của tấm đang xét (mm) ; 
 
 : Tỷ số ứng suất trên mép, lấy bằng:  
  
2
1  
 
1 : Ứng suất nén lớn nhất (N/mm2); 
  
2: Ứng suất né n nhỏ nhất hoặc ứng suất kéo (N/mm2). 
 
Chiều dọc   : nẹp nằm theo hướng của chiều dài a . 
Chiều ngang  : nẹp nằm theo hướng của chiều rộng b . 
Hình 2A/18.4  Bố trí chung của dàn  
 a m 
b m 
Nẹp dọc  Nẹp ngang  a Vùng đơn  Vùng bộ phận  
n . b  
x y b Phần 2A, Chƣơng 18   QCVN 21 : 2023/BGTVT  
183 Bảng 2A/18.6   Hệ số hiệu chỉnh F 1 
Điều kiện biên   F1(2)  Nẹp gia cường mép  
Nẹp vát mép hai đầu  1,00  
Trị số đưa ra (1) nếu hai đầu 
được nối chắc chắn với cơ cấu 
liền kề  1,05 Thép dẹt  
1,10 Thép mỏ  
1,20 Thép góc và thép chữ T  
1,30 Thép chữ U(3) và dầm có độ cứng cao  
(1) Giá trị chính xác có thể tính t oán trực tiếp  
(2) Giá trị trung bình của F 1 phải được dùng cho các dàn có nẹp mép khác nhau . 
(3) Có thể lấy giá trị lớn hơn nếu xác định được bằng cách kiểm tra độ ổn định của vùng bộ 
phận sử dụng phương pháp phân tích phần tử hữu hạn không tuyến tính và p hù hợp với 
yêu cầu của Đăng kiểm. Tuy nhiên, các giá trị đó phải không lớn hơn 2,0.  
 
Bảng 2A/18.7   Hệ số e 1, e2, e3 và B  
Số mũ e 1, e2, e3 và B Dàn 
e1 
4
x1  
e2 
4
y1  
e3 
  2
xy1  
B Nếu σ x và σ y nhận giá trị dương (ứng suất nén)  
5
xy  
Nếu σ x hoặc σ y nhận giá trị âm (ứng suất kéo)  1 
 
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 18 
184 Bảng 2A/18.8  Hệ số mất ổn định và hệ số giảm đối với phần tử 
ô tấm phẳng  
 Trường hợp tải trọng  Tỷ số ứng 
suất mép 
  Tỷ số kích 
thước  
a
b
 Hệ số mất ổn định K  Hệ số giảm 
  
1 
b t
b.x. x.x x
 
10 
1
 
8,4K1 ,1 
x1 ,0  nếu 
c  
  x 21 0,22c
  
nếu 
c  
     c 1 ,25 0,12 1 ,25
 
   cc 0,88112c
 
01 
    K 7,63 6,26 10  
 1
 
  2K 5,975 1  
2 
y.y
b t
b.y.
y
 
10 
1  
2
1 21 2,1K F 11 ,1  
   2
y 2R F H R1c  
     c 1 ,25 0,12 1 ,25
 
 R1c
 nếu 
c  
R=0,22 nếu 
c  
   cc 0,88112c
 

  1 2
pK10,91F 1 c 0
 
  22
p 0,5
 nếu 
 2
p13  
  1
1Fc 1 0
 
 
22HR
c T T 4
 
 14 1T15 3
 
01 
1 1 ,5 

     2
2
1
22,1 1111 ,1KF
13,9 10  
1 ,5
 
   
  2
2
21
2
22,1 1111 ,1
KF5,87 1 ,87
8,610  
 1
 
3114 
2
11K 5,975F  
31
4
 
  2
1415,9675
KF
10,5375 1 ,87  
3 
x x
b t
b.x. x.
 
10 
0
 
214 0,425
K31 
x1 ,0
 nếu 
0,7  
x 21
0,51
 nếu 
0,7   
01 

  
   21K 4 0,425 1
5 1 3,42  
4 
x x
b t
b.x. x.
 
 
11 
0  
 213K 0,4252  
 
 Phần 2A, Chƣơng 18   QCVN 21 : 2023/BGTVT  
185 Bảng 2A/18.8  Hệ số mất ổn định và hệ số giảm đối với phần tử 
ô tấm phẳng  (tiếp theo)  
 Trường hợp tải trọng  Tỷ số ứng 
suất mép 

 Tỷ số kích 
thước  
a
b
 Hệ số mất ổn định K  Hệ số giảm 
  
5 

b t
b. 

   
K K 3  
1 ,0
 nếu 
0,84  
0,84
 nếu 
0,84  
1 
24K 5,34  
01
 
25,34K4  
Điều k iện biên:  
  Mép tấm tự do  
  Mép tấm tựa tự do  
 
 
(2)  Độ ổn định của bản thành không có nẹp tăng cứng và bản cánh của cơ cấu đỡ chính 
phải thỏa mãn quy định ở (1) trên.  
(3)  Độ ổn định của vùng bộ phận hoặc toàn bộ dàn mà được coi là thành phần kết cấu 
của nắp miệng khoang bằng thép phải thỏa mãn các quy định từ (a) đến (e) dưới đây:  
(a) Độ ổn định của nẹp phụ dọc và ngang phải thỏa mãn các quy định từ (d) và (e) 
dưới đây.  Đối với nẹp dạng chữ U các yêu cầu ở (e) dưới đây có thể được bỏ 
qua. 
(b) Khi tính  ổn định của cơ cấu được tiến hành theo (d) và (e), chiều rộng hữu hiệu 
của tấm nắp miệng khoang bằng thép có thể được tính theo quy định (i) và (ii) 
dưới đây:  
(i) Chiều rộng hữu hiệu của mép kèm a m hoặc b m có thể được xác định bằng các 
công thức dưới đây (xem Hình 2A/18.4). Tuy nhiên, chiều rộng hữu hiệu của 
tấm phải không được lấy lớn hơn giá trị tính toán theo quy định ở 18.2.5 -5. 
mxbb
 đối với nẹp dọc ; 
myaa
 đối với nẹp ngang ; 
xy,
: Được lấ y từ Bảng 2A/18.8 ; 
a và b: Như quy định ở (1) trên . 
(ii) Chiều rộng hữu hiệu 
me' của tấm bản cánh có gắn nẹp tăng cứng của cơ cấu 
đỡ chính có thể được xác định theo *) và **) dưới đây. Tuy nhiên, a m và b m 
tính cho tấm bản cánh nói chu ng phải được xác định đối với 
1 . 
*) Nẹp song song với bản thành của cơ cấu đỡ chính (xem Hình 2A/18.5).  
 Nếu 
mbe , b và a phải được hoán đổi cho nhau.  
 Nếu 
mbe  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 18 
186  
mme' nb  
 n: Phần nguyên của khoảng cách nẹp b trong chiều rộng hữu hiệu e m 
quy định ở  18.2.5 -5, và được lấy bằng:  
 
men intb  
ye
e
e'm
m
bm'(y)x,em
(y)x,em
b b b bbm
 
Hình 2A/18.5  Nẹp đặt song song với bản thành của cơ cấu đỡ chính  
**) Nẹp vuông góc với bản thành của cơ cấu đỡ chính (xem Hình 2A/18.6).  
 Nếu 
mae , a và b phải được hoán đổi cho nhau.  
 Nếu 
mae  
 
m m me' na e  
 
men 2,7 1a  
 Phần 2A, Chƣơng 18   QCVN 21 : 2023/BGTVT  
187 
e e
em
e'm
a
yamx1
(y)x
x2 
Hình 2A/18.6  Nẹp đặt vuông góc với bản thành của cơ cấu đỡ chính  
(c) Các ứng  suất có được từ việc tính toán quy cách tấm và nẹp của nắp miệng 
khoang bằng thép phải thỏa mãn các quy định sau đây:  
(i) Quy cách của tấm và nẹp nói chung phải được xác định theo ứng suất lớn 
nhất 
x(y)  trên bản thành của cơ cấu đỡ c hính và các nẹp tương ứng.  
(ii) Đối với các nẹp đặt cách nhau một khoảng bằng b và đặt song song với cơ 
cấu đỡ chính, phải đưa vào 
x(y b)  một giá trị không nhỏ hơn 
F 0,25 . 
(iii) Phân bố ứng suất giữa hai cơ cấu đỡ ch ính có thể được tính toán bằng công 
thức dưới đây:  
 
         x x1 1 2 1 2yy(y) 1 3 c 4c 2 1 c 2cee  
 
1c : Được tính bằng công thức dưới đây:  
  
x1
1
x2c , tuy nhiên 
10 c 1  
 
2c : Được tính bằng cô ng thức dưới đây:  
  
   2 m1 m21 ,5c e" e" 0,5e  
x1
 và 
x2 : Ứng suất pháp trên tấm bản cánh của hai cơ cấu đỡ chính liền 
nhau 1 và 2, đặt cách nhau một đoạn bằng e, dựa vào đặc trưng 
mặt cắt ngang trong đó có xe m xét đến chiều rộng hữu hiệu sao 
cho phù hợp.  
m1e"
: Chiều rộng hữu hiệu 
m1e  hoặc chiều rộng hữu hiệu 
m1e'  của cơ cấu đỡ 
chính 1, lấy sao cho phù hợp.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 18 
188 
m2e": Chiều rộng  hữu hiệu 
m2e  hoặc chiều rộng hữu hiệu 
m2e'  của cơ cấu đỡ 
chính 2, lấy sao cho phù hợp.  
(iv) Phân bố ứng suất cắt trên tấm bản cánh có thể được giả định là tuyến tính.  
(d) Đối với ổn định ngang, nẹp dọc và nẹp n gang phải thỏa mãn các quy định từ i) 
đến iii) dưới đây:  
(i) Các nẹp phụ chịu tải trọng bên phải thỏa mãn các tiêu chuẩn sau:  
 
 ab
sf
FC1  
a
: Ứng suất nén phân bố đều (N/mm2) nằm theo hướng trục nẹp, tính bằng 
các cô ng thức dưới đây:  
 
 ax  đối với nẹp dọc  
 
 ay  đối với nẹp ngang  
 
b : Ứng suất do uốn (N/mm2) của nẹp, tính bằng công thức dưới đây:  
 
01
b 3
stMM
Z 10   
M0: Mômen uốn (N -mm) do biế n dạng w của nẹp, tính bằng công thức 
dưới đây:  
 
z
0 Ki
fZpwMFcp  nếu 
fzc p 0  
M1: Mômen uốn (N .mm) do tải trọng bên P gây ra, tính bằng công thức 
dưới đây:  
 
2
1 3PbaM24.10  đối với nẹp dọc  
2
1 3
SP nbM8c 10
 đối với nẹp ngang. Trong đó n phải lấy bằng 1 đối với 
nẹp ngang thường.  
stZ
: Mô đun chống uốn mặt cắt nẹp (cm3), bao gồm cả chiều rộng hữu 
hiệu của tấm phù hợp với 18.2.5 -6(3). 
 
Sc : Hệ số tính cho điều kiện bi ên của nẹp ngang, lấy như sau:  
 
Sc 1 ,0 đối với nẹp tựa trên gối đơn giản.  
 
Sc 2,0 đối với nẹp tựa trên gối có hạn chế một phần bậc tự do.  
P: Tải trọng bên (kN/m2) như quy định ở 18.2.4 phù hợp với điều kiện 
xem xét.  
kiF
: Lực gây mất ổn định lý tưởng của nẹp (N) tính theo công thức dưới đây:  Phần 2A, Chƣơng 18   QCVN 21 : 2023/BGTVT  
189  
2
4
Kix x 2F EI 10a  đối với nẹp dọc  
 
2
4
Kiy y 2F EI 10
nb  đối với nẹp ngang  
xyI ,I
: Mômen quán tính thực tế (cm4) của nẹp dọc  hoặc ngang, bao 
gồm cả chiều rộng hữu hiệu của mép kèm tính theo 18.2.5 -6.(3). 
xI
 và 
yI  phải thỏa mãn các tiêu chuẩn sau:  
 
3
x 4btI12.10  
 
3
y 4atI12.10  
zp
: Tải trọng bên danh nghĩa (N/mm2) của nẹp do 
x , 
y và 
 
 
    2
a
zx xl y y 1t bp 2c 2ba  đối với nẹp dọc  
 
        2
y a
zy x xl y 1
aA t ap 2c 1 2b nb at  đối với nẹp ngang  
at
: Chiều dày hữu hiệu (mm) của tấm mép kèm ; 
xc
, 
yc: Hệ số tính đến các ứng suất thẳng đứng so với trục nẹp và 
phân bố không đều dọc theo chiều dài nẹp, lấy như sau:  
 
 0,5 1  nếu 
01  
 
0,5
1  nếu 
0  
xA
, 
yA : Diện tích tiết diện thực (mm2) của nẹp dọc và ngang không 
tính đến mép kèm.  
  
x
xl x
aA1bt
 
        12
1F 22mmt E 0ab
 
1m
, 
2m : Hệ số tính theo công thức dưới đây:  
Đối với nẹp dọc:  
 
1m 1 ,47   
2m 0,49  nếu  
a2,0b  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 18 
190  
1m 1 ,96   
2m 0,37  nếu  
a2,0b  
Đối với nẹp ngang:  
 
1m 0,37   
2 21 ,96mn  nếu  
a0,5nb  
 
1m 0,49   
2 21 ,47mn  nếu  
a0,5nb  
01 w = w +w
 
0w
: Sự không hoàn chỉnh giả định (mm), được lấy bằng:  
 

0abw = min , ,10250 250  đối với nẹp dọc  
 

0a nbw = min , ,10250 250  đối với nẹp ngang  
 Đối với các nẹp được vát mép ở 2 đầu, 
0w  phải lấy không nhỏ hơn 
khoảng cách từ trung điểm của mép kèm tới trục trung hòa của nẹp mà 
đã có tính đến chiều rộng hữu hiệu của tấm mép kèm của nẹp.  
1w
: Biến dạng tại trung điểm của nhịp nẹp (mm) do tải trọng bên p gây 
ra. Trong trường hợp tải trọng phân bố đều, 
1w  có thể lấy các giá trị 
dưới đây:  
 
4
1 7
xPbaw=384.10 EI  đối với nẹp dọc  
 
4
1 72
yS5Pa nbw=384.10 EI c  đối với nẹp ngang  
fc
: Lực phân bố của gối đỡ đàn hồi (N/mm2), lấy bằng:  
  Đối với nẹp dọc  
 
2
f Kix px 2c F 1 ca  
 px 4
x
3
xa1c
12.10 I0,91 1tb1c
 
 
xac : Hệ số được lấy bằng:  
  
2
xaa 2bc2b a  nếu 
a 2b  Phần 2A, Chƣơng 18   QCVN 21 : 2023/BGTVT  
191   
22
xaac12b  nếu 
a 2b  
Đối với nẹp ngang  
 
2
f S Kiy py 2c c F 1 c
nb  
 
 py 4
y
3
ya1c
12.10 I0,91 1tb1c  
 
yac : Hệ số được lấy bằng:  
  
2
yanb 2ac2a nb  nếu 
nb 2a  
  
22
yanbc12a  nếu 
nb 2a  
(ii) Đối với các nẹp không chịu tải trọng bên, ứng suất  do uốn σb phải được tính 
ở trung điểm của nẹp.  
(iii) Dưới tác dụng của tải trọng bên, việc tính toán ứng suất phải được tiến hành 
cho cả hai thớ của mặt cắt ngang nẹp (nếu cần thiết thì phải tiến hành tính 
toán cho vùng ứng suất phẳng ở cạnh của tấm).  
(e) Đối với mất ổn định do xoắn, nẹp dọc và ngang phải thỏa mãn (i) và (ii) dưới đây:  
(i) Nẹp dọc phải thỏa mãn các tiêu chuẩn dưới đây:  
 
x
sf
TFC 1 ,0  
 
T : Hệ số được lấy bằng:  
   
T1 ,0  nếu 
T0,2  
   

  T22
T1  nếu 
T0,2  
 
     2
TT 0,5 1 0,21 0,2  
 
T : Độ mảnh tham chiếu được lấy bằng:  
  
F
T
KiT  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 18 
192  
  
22
Kit T 2
PI 10 E0,385IIa  (N/mm2) 
PI
: Mômen quán tính độc cực thực tế (cm4) của nẹp được cho ở Bảng 
2A/18.9, và liên quan đến điểm C trong Hình 2A/18.7  
 
TI : Mômen quán tính Venant thực tế (cm4) của nẹp được cho ở Bảng 
2A/18.9  
I
: Mômen quán  tính quạt thực tế (cm6) của nẹp được cho ở Bảng 2A/18.9, 
và liên quan đến điểm C trong Hình 2A/18.7  
 
 : Mức độ cố định được lấy như sau:  
   
 4
3
4 w
w 33
wa1 10
4h 3bI4 t 3t  
 
wA : Diện tích thực của bản thành (mm2) lấy bằng:  
  
w w wA =h t  
 
fA : Diện tích thực của bản cánh (mm2) lấy bằng:  
  
f f fA =b t  
 
f
fwte h +2  (mm)  
 
w w fh ,t ,b , và 
ft : Các kích thước của nẹ p như trong Hình 2A/18.7  
hw
C C C Cbf bf
ta tf
b1 b1 b2eftw tw tw twbf
 
Hình 2A/18.7  Các kích thƣớc của nẹp  Phần 2A, Chƣơng 18   QCVN 21 : 2023/BGTVT  
193 Bảng 2A/18.9  Mômen quán tính  
Kiểu nẹp  
PI  
TI  
I  
Thép dẹt  
3
ww
4ht
3.10  

3
w w w
4
wh t t1 0,633.10 h  
33
ww
6ht
36.10  
Thép mỏ, thép 
góc hoặc thép 
chữ T  
 2
24 ww
ffAhA e 103 



3
w w w
4
w
3
f f f
4
fh t t1 0,633.10 h
b t t1 0,633.10 b  - Đối với thép mỏ và thép góc  

22
f f f f w
6
fwA e b A 2,6A
12.10 A A
 
- Đối với thép chữ T  
32
f f f
6b t e
12.10
 
(ii) Đối với các nẹp phụ nằm ngang chịu ứng  suất nén mà không được đỡ bởi các 
cơ cấu dọc, độ bền ổn định xoắn phải đủ tương tự như quy định ở (i) bên trên.  
18.2.6  Các yêu cầu bổ sung đối với nắp miệng khoang bằng thép dùng để xếp hàng  
1 Trong trường hợp tải trọng tập trung, ví dụ như tải xếp công -te-nơ, tác dụng lên nắp 
miệng khoang bằng thép, phương pháp tính toán trực tiếp sẽ được Đăng kiểm yêu cầu 
tùy theo trường hợp cụ thể.  
2 Quy cách các cơ cấu phụ của nắp miệng khoang bằng thép mà chịu tải trọng tập trung 
phải được xác định mà có xem xét đến c ả tải trọng thiết kế của hàng hóa và ứng suất cho 
phép quy định ở phần này.  
3 Quy cách của tấm nóc và nẹp của nắp miệng khoang bằng thép chịu tải trọng do bánh xe 
phải được xác định bằng cách tính toán trực tiếp hoặc các phương pháp khác phải được 
Đăng kiể m xem xét.  
18.2.7  Xà tháo lắp, nắp miệng khoang, nắp hộp bằng thép và nắp thép kín thời tiết  
1 Xà tháo lắp phải thỏa mãn các quy định từ (1) đến (7) d ưới đây 
(1) Đầu kẹp và ổ để lắp xà phải có kết cấu chắc chắn, chiều rộng mặt tựa ít nhất phải 
bằng 75 mm. Phải có ph ương tiện hữu hiệu để đặt và cố định xà.  
(2) Từ chỗ đặt đầu kẹp và ổ đến boong thành miệng khoang phải được gia c ường bằng 
nẹp hoặc bằng một biện pháp t ương đương. 
(3) Nếu dùng những xà tr ượt thì phải có biện pháp để đảm bảo cho xà giữ nguyên vị trí 
khi miệng khoang đã được đóng. 
(4) Chiều cao tiết diện xà và chiều rộng của bản mép của xà phải sao cho xà không bị 
mất ổn định ngang. Chiều cao của tiết diện mút xà phải không nhỏ h ơn 0,40 lần chiều 
cao tiết diện giữa xà hoặc 150 mm, lấy trị số nào lớ n hơn. 
(5) Bản mép ở mép trên của xà tháo lắp phải được kéo ra đến tận mút xà. Trên các đoạn dài 
ít nhất là 180 mm ở mỗi mút xà chiều dày của bản thành phải được tăng gấp hai lần so 
với chiều dày bản thành ở giữa nhịp xà hoặc phải được gia c ường bằng tấm k ép. 
(6) Xà tháo lắp phải có chi tiết để có thể tháo và lắp mà không cần phải tác động trực tiếp QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 18 
194 đến xà.  
(7) Xà tháo lắp phải được đánh dấu chỉ rõ boong, miệng khoang và vị trí lắp đặt xà.  
2 Nắp miệng khoang phải thỏa mãn các yêu cầu từ (1) đến (5) sau đây: 
(1) Mặt tựa phải rộng ít nhất là 65 mm và nếu cần thì phải vát theo độ dốc của miệng 
khoang.  
(2) Nắp miệng khoang phải có móc nâng tùy thuộc trọng l ượng và kích th ước của nắp, 
trừ khi theo kết cấu móc nâng là không cần thiết.  
(3) Nắp miệng khoang phải được đánh dấu chỉ rõ boong, miệng khoang và vị trí đặt nắp.  
(4) Gỗ dùng làm nắp miệng khoang phải có chất l ượng tốt, thớ thẳng, không có mấu, hốc 
và nứt.  
(5) Các mút của nắp gỗ phải được bảo vệ bằng vòng đai thép.  
3 Nắp hộp bằng thép phải thỏa mãn các yêu cầu  từ (1) đến (3) sau đây: 
(1) Chiều cao tiết diện tại đế phải không nhỏ h ơn một phần ba chiều cao tiết diện tại giữa 
nhịp hoặc không nhỏ h ơn 150 mm lấy trị số nào lớn h ơn. 
(2) Chiều rộng mặt tựa của nắp phao thép phải không nhỏ h ơn 75 mm. 
(3) Nắp phải được đánh dấu chỉ rõ boong, miệng khoang và vị trí đặt nắp.  
4 Nắp thép kín thời tiết phải thỏa mãn yêu cầu sau đây: 
(1) Chiều cao tiết diện nắp tại đế phải không nhỏ h ơn một phần ba chiều cao tiết diện 
nắp tại giữa nhịp hoặc 150 mm, lấy trị số nào lớn h ơn. 
18.2.8 Bạt và các thiết bị cố định dùng cho miệng khoang đóng bằng nắp tháo lắp  
1 Ít nhất phải có hai lớp bạt cấp A thỏa mãn các yêu cầu của Ch ương 6 Phần 7B cho mỗi 
miệng khoang lộ ở boong mạn khô hoặc boong th ượng tầng và ít nhất là một lớp bạt nh ư 
vậy cho m ỗi miệng khoang lộ ở các vùng khác.  
2 Các thanh chèn bạt phải đủ để cố định bạt và phải có chiều rộng không nhỏ h ơn 65 mm, 
chiều dày không nhỏ h ơn 9 mm. 
3 Nêm phải bằng gỗ cứng hoặc bằng vật liệu tương đương khác. Nêm phải có độ vát không 
lớn hơn  một phần sáu. Mũi nêm phải có chiều dày không nhỏ h ơn 13 mm. 
4 Ổ nêm phải được đặt theo độ vát của nêm, phải có chiều rộng ít nhất bằng 65 mm, phải 
được đặt cách nhau không xa quá 600 mm, tính từ tâm nọ đến tâm kia. Chân chốt ở mỗi 
bên phải được đặt cách góc miệng khoang không xa quá 150 mm. 
5 Đối với các miệng khoét ở vùng lộ của boong mạn khô và boong th ượng tầng, phải có 
những thanh thép hoặc những ph ương tiện t ương đương để cố định chắc chắn mỗi 
miếng nắp miệng khoang khi đã được phủ bạt. Những miệng khoang có c hiều dài lớn h ơn 
1,5 mét phải được cố định bằng ít nhất là hai thanh thép nh ư vậy. Các miệng khoang 
khác ở vùng lộ của boong chịu thời tiết phải có bu lông vòng hoặc các ph ương tiện chằng 
buộc khác.  Phần 2A, Chƣơng 18   QCVN 21 : 2023/BGTVT  
195 18.2.9  Tiêu chuẩn độ bền của thành miệng khoang  
1 Chiều cao của thành miệng khoang phải thỏa mãn các quy định từ (1) đến (3) d ưới đây: 
(1) Chiều cao của thành miệng khoang tính từ mặt trên của boong ít nhất phải bằng 600 
mm đối với vị trí I và 450 mm đối với vị trí II.  
(2) Với các miệng khoang được đóng mở bằng  nắp thép kín thời tiết, chiều cao của 
thành miệng khoang có thể được giảm so với quy định ở (1) hoặc nếu được Đăng 
kiểm chấp nhận  có thể hoàn toàn không có thành miệng khoang.  
(3) Chiều cao của thành miệng khoang mà không nằm ở vùng lộ của boong mạn khô 
hoặc boong th ượng tầng phải thỏa mãn yêu cầu của Đăng kiểm có xét đến vị trí của 
miệng khoang và mức độ bảo vệ.  
2 Quy cách của thành miệng khoang phải thỏa mãn các quy định sau:  
(1) Chiều dày hữu hiệu cục bộ (mm) của tấm thành miệng khoang 
coam,nett  phải không 
nhỏ h ơn giá trị tính bằng công thức d ưới đây: 
  
H
coam,net
a,coamPt 14,2S , nhưng không nhỏ hơn 
L'6100  
 S: Khoảng cách các nẹp phụ (m) ; 
 
HP : Như quy định ở 18.2.4(2) ; 
 
  a,coam F 0,95  
F
: Là ứng suất chảy trung bình phía trên hoặc ứng suất chảy quy ước của vật 
liệu (N/mm2); 
L': Chiều dài tàu L 1 (m). Tuy nhiên, trong tr ường hợp L 1 lớn h ơn 300  m, thì L' phải lấy 
bằng 300 m . 
(2) Trong tr ường hợp nẹp phụ của thàn h miệng khoang được vát mép ở hai đầu, chiều 
dày thực tế 
coam,grosst  (mm) của tấm thành miệng khoang tại vị trí vát mép của nẹp 
phải không nhỏ h ơn giá trị tính bằng công thức d ưới đây: 
  
H
coam,gross
FP S l 0,5St 19,6  
l: Nhịp của nẹp phụ (m) lấy  bằng khoảng cách giữa các mã chống thành miệng 
khoang ; 
HS,P
 và 
F : Như quy định ở (1) trên . 
(3) Mô đun chống uốn hữu hiệu 
netZ  (cm3) và diện tích tiết diện cắt hữu hiệu (cm2) của 
nẹp phụ gia c ường cho thành miệng khoang phải không nhỏ h ơn giá trị tính toán từ 
công thức d ưới đây. Đối với các nẹp được vát mép ở góc thành miệng khoang, mô 
đun chống uốn và diện tích tiết diện cắt ở các gối đỡ cố định phải được tăng 35%.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 18 
196   
2
H
net
F83Sl PZ  
  
H
net
F10SlPA  
 S, l, P H và 
F : Như quy định ở (2) trên . 
(4) Việc đánh giá độ bền ổn định của thành miệng khoang phải được tiến hành bằng 
phương pháp được Đăng kiểm chấp nhận.  
(5) Kích th ước hữu hiệu của mã chống  thành miệng khoang phải phù hợp với các quy 
định từ (a) đến (c) dưới đây: 
(a) Mã chống  thành miệng khoang  được xem là dầm đơn (xem Ví dụ 1 và 2 của 
Hình 2A/18.8). Mô đun chống uốn hữu hiệu 
netZ  (cm3) của mã chống thành 
miệng khoang và chiều dầy hữu hiệu t w,net của bản thành của chúng  phải không 
nhỏ h ơn giá trị tính bằng công thức d ưới đây: 
 
2
CH
net
F526H SPZ  
 
CH
w,net
F2H SPth  
Trong đó:  
 
CH : Chiều cao mã chống thành miệng khoang (m) ; 
 
h : Chiều rộng mã chống thành miệng khoang  (m). 
 S: Khoảng cách giữa các mã chống thành miệng khoang (m) ; 
 
F  và 
HP : Như quy định ở (1) trên . 
(b) Với các mã chống thành miệng khoang khác với  ở (a) bên trên (xem Ví dụ 3 ở 
Hình 2A/18.8), ứng suất nói chung được xác định bằng phân tích ô mạng hoặc 
phần tử hữu hạn, và ứng suất tính toán phải thỏa mãn các tiêu chuẩn cho phép ở 
18.2.5 -1. 
(c) Để tính toán mô đun chống uốn hữu hiệu của mã chống thành  miệng khoang, 
diện tích bản mép chỉ được đưa vào tính toán khi nó được hàn ngấu hoàn toàn 
với tôn boong và các c ơ cấu d ưới boong phải đủ để đỡ các ứng suất truyền qua 
đó. Phần 2A, Chƣơng 18   QCVN 21 : 2023/BGTVT  
197 
 
Hình 2A/18.8  Ví dụ về các kiểu thành  miệng khoang  
3 Thành miệng khoang ở vị trí I  hoặc thành miệng khoang mà có chiều cao bằng 760 mm 
hoặc lớn h ơn của miệng khoang ở vị trí II thì phải được gia c ường bằng một nẹp dọc ở 
một vị trí thích hợp nằm d ưới mép trên của thành miệng khoang; chiều rộng nẹp dọc đó 
phải không nhỏ h ơn 180 mm. 
4 Thàn h miệng khoang phải được đỡ bổ sung bằng các mã hữu hiệu hoặc các nẹp khỏe 
nằm từ nẹp dọc quy định ở -3 tới boong và đặt cách nhau khoảng 3 mét.  
5 Tấm thành miệng khoang phải kéo dài tới mép d ưới của xà boong; h ơn nữa, chúng phải 
có bản cánh, bản mép hoặc thanh thép bán nguyệt (xem Hình 2A/18.8), ngoại trừ tr ường 
hợp đặc biệt được Đăng kiểm chấp nhận.  
 
 
 
Hình 2A/18. 9 Ví dụ về sự kéo dài của tấm thành quây  
6 Thành miệng khoang và mã chống thành miệng khoang phải thỏa mãn các yêu cầu sau:  
(1) Các chi tiết c ục bộ của kết cấu phải được thiết kế sao cho áp lực của nắp miệng 
khoang truyền được tới thành miệng khoang, và qua đó truyền tới các kết cấu boong 
bên d ưới. Thành miệng khoang và các kết cấu đỡ phải được làm cứng một cách hữu 
hiệu để chịu được tải trọng t ừ nắp miệng khoang, theo các h ướng dọc, ngang, và 
thẳng đứng. 
(2) Các kết cấu d ưới boong phải được kiểm tra so với các tải trọng được truyền xuống 
qua mã chống thành miệng khoang.   
Ví dụ 1   
Ví dụ 1  Ví dụ 2 Ví dụ 3 
Xà boong  Thành miệng khoang  
Sống thành 
miệng khoang  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 18 
198 (3) Mối hàn liên tục hai phía phải được áp dụng cho liên kết giữa bản thành nẹp khỏe với 
tôn boong và chiều rộng mối hàn phải không nhỏ h ơn 
w,gross 0,44t , trong đó 
w,grosst  là 
chiều dày thực của bản thành của mã chống thành miệng khoang.  
(4) Hai góc của bản thành cột nẹp phải được nối với tôn boong b ằng đường hàn hai phía 
ngấu hoàn toàn trên một đoạn không nhỏ h ơn 15% chiều rộng của cột nẹp.  
(5) Trên các tàu chở hàng trên boong nh ư gỗ, than, than cốc, khoảng cách giữa các mã 
chống thành miệng khoang phải không lớn h ơn 1,5 m.  
(6) Mã chống thành miệng k hoang phải được đỡ bằng các c ơ cấu thích hợp.  
(7) Đối với các thành miệng khoang làm nhiệm vụ truyền lực ma sát tại các gối đỡ nắp 
miệng khoang, thì phải đặc biệt chú ý đến sức bền mỏi.  
(8) Các thành dọc miệng khoang mà có chiều dài lớn h ơn 0,1L 1 phải có c ác mã chuyển 
tiếp hoặc các c ơ cấu chuyển tiếp t ương đương và phải có một c ơ cấu t ương ứng tại 
cả hai đầu của thành miệng khoang. Ở đầu mút của mã, chúng phải được hàn ngấu 
hoàn toàn với boong với chiều dài đường hàn ít nhất bằng 300 mm.  
(9) Thành miệng kho ang và các nẹp dọc trên thành miệng khoang có thể xem nh ư một 
phần kết cấu dọc thân tàu khi chúng được thiết kế thỏa mãn các yêu cầu về sức bền 
dọc và được xem xét trong các tr ường hợp Đăng kiểm thấy phù hợp.  
(10)Nếu không có quy định nào khác, các yêu cầu  về vật liệu và hàn đối với thành miệng 
khoang phải thỏa mãn các quy định trong các phần khác của Quy chuẩn.  
18.2.10  Thiết bị đóng kín  
1 Thiết bị chằng buộc  
(1) Thiết bị chằng buộc giữa nắp và thành miệng khoang và ở vị trí các mối nối giao nhau 
phải đảm bảo tính kín thời tiết.  
(2) Các ph ương tiện dùng để chằng buộc và duy trì tính kín thời tiết bằng cách sử dụng 
gioăng và các thiết bị chằng buộc phải thỏa mãn các quy định từ (a) đến (f) d ưới đây.  
Các ph ương tiện dùng để chằng buộc và duy trì tính kín thờ i tiết của nắp kín thời tiết 
phải thỏa mãn yêu cầu của Đăng kiểm. Các biện pháp bố trí phải đảm bảo rằng tính 
kín thời tiết có thể được duy trì trong bất kỳ điều kiện biển nào.  
(a) Khối l ượng của nắp và của bất kỳ hàng hóa nào xếp trên đó phải được truyền tới 
cơ cấu tàu thông qua các vị trí tiếp xúc giữa thép và thép.  
(b) Gioăng và thanh thép dẹt ép hoặc thanh thép góc ép mà được bố trí giữa nắp và 
cơ cấu thân tàu và các chi tiết mối nối giao nhau phải thỏa mãn các quy định từ 
(i) đến (iii) d ưới đây: 
(i) Các thép dẹt hoặc thép góc ép phải được lượn tròn mép tại những vị trí tiếp 
xúc với gio ăng và phải được làm bằng vật liệu chống ăn mòn.  
(ii) Gioăng phải được làm bằng vật liệu đàn hồi t ương đối mềm. Chất l ượng của 
vật liệu phải phù hợp với tất cả các điều ki ện môi tr ường mà tàu có thể trải Phần 2A, Chƣơng 18   QCVN 21 : 2023/BGTVT  
199 qua, và phải phù hợp với các hàng hóa được vận chuyển.  
(iii) Một gio ăng liên tục phải được gắn hữu hiệu vào nắp. Vật liệu và hình dáng 
của gio ăng phải được xem xét sao cho phù hợp với kiểu nắp, bố trí chằng 
buộc và chuyển động t ương đối giữa nắp và kết cấu thân tàu.  
(c) Các thiết bị chằng buộc mà liên kết với thành miệng khoang, boong hoặc nắp 
phải thỏa mãn các yêu cầu từ (i) tới (v) d ưới đây: 
(i) Bố trí và khoảng cách giữa các thiết bị chằng buộc phải được xác định với sự 
chú ý thích đáng đến tính hiệu quả đối với sự kín thời tiết, tùy thuộc vào kiểu 
và kích cỡ của nắp miệng khoang, đồng thời cũng cần chú ý tới độ cứng các 
mép của nắp trong khu vực giữa các thiết bị chằng buộc.  
(ii) Diện tích mặt cắt thực (cm2) của mỗi thiế t bị chằng buộc phải không nhỏ h ơn 
giá trị tính theo công thức sau. Tuy nhiên, thanh truyền hoặc bu lông phải có 
đường kính hữu hiệu không nhỏ h ơn 19 mm đối với các miệng khoang có 
diện tích lớn h ơn 5 m2. 
    
_
0,28apAf  
_
a
: Một nửa khoảng cách (m) giữa hai thiết bị chằng buộc kề nhau, đo dọc 
theo chu vi của nắp miệng khoang ; 
 p: Áp lực kẹp (N/mm), nh ưng tối thiểu là 5 N/mm ; 
 f: Tính bằng công thức d ưới đây: 
   
e
Ff235  
F
: Ứng  suất chảy trên tối thiểu (N/mm2) của thép dùng để chế tạo, nh ưng 
không được lấy lớn h ơn 70% độ bền kéo tới hạn.  
 e:  Hệ số được lấy bằng:  
  1,0 nếu σF  235 N/mm2
; 
  0,75 nếu σF > 235 N/mm2
. 
(iii) Các thiết bị chằng buộc riêng biệt trên mỗi nắp phải có cá c đặc tính về độ 
cứng xấp xỉ nh ư nhau.  
(iv) Nếu sử dụng chốt cần thì phải kết hợp với vòng hãm hoặc đệm. 
(v) Nếu chốt thuỷ lực được sử dụng, phải có một biện pháp tích cực để đảm bảo 
rằng n ó vẫn duy trì khoá c ơ học ở tại vị tr í đóng trong tr ường hợp h ư hỏng hệ 
thống thuỷ lực.  
(d) Phải có sự bố trí thoát n ước tương đương với các tiêu chuẩn sau đây. 
(i) Hệ thống tho át nước phải được bố tr í bên trong của đường gio ăng bằng 
phương tiện thanh rãnh hoặc sự k éo dài theo chiều thẳng đứng cạnh bên QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 18 
200 thành miệng khoang và cạnh đầu m út. Nếu chủ tàu công -te-nơ xin phép và 
được Đăng kiểm xét thấy phù hợp, thì sẽ xem xét đặc biệt yêu cầu này.  
(ii) Lỗ kho ét thoát n ước phải được bố tr í tại hai đầu m út của c ác kênh thoát 
nước và phải được bố tr í phương tiện hữu hiệu nh ư van một  chiều hoặc 
tương đương nhằm ng ăn chặn n ước từ bên ngoài xâm nhập vào.  
(iii) Mối nối ngang của nắp miệng khoang nhiều tấm phải được bố tr í một kênh 
thoát nước từ không gian bên trên gio ăng và một kênh thoát n ước bên d ưới 
gioăng. 
(iv) Nếu có sự tiếp xúc liê n tục bằng th ép phía ngoài giữa nắp miệng khoang và 
kết cấu tàu, thì phải có hệ tho át nước từ không gian giữa vị trí tiếp xúc bằng 
thép và gio ăng. 
(e) Các tàu mà sử dụng nắp thép kín thời tiết thì nên trang bị một cuốn sổ tay vận 
hành và bảo d ưỡng, trong đó có các thông tin từ (i) đến (v) d ưới đây: 
(i) Hướng dẫn mở và đóng. 
(ii) Các yêu cầu về bảo d ưỡng đối với thiết bị làm kín, chằng buộc và các hạng 
mục vận hành . 
(iii) Hướng dẫn làm sạch hệ thống thoát n ước. 
(iv) Hướng dẫn chống ăn mòn . 
(v) Danh sách các phụ tùng dự trữ . 
(f) Các thiết bị chằng buộc mà có thiết kế đặc biệt trong đó có xuất hiện ứng xuất 
uốn và ứng suất cắt đáng kể thì có thể được thiết kế theo dạng chống nâng theo 
mục -2 dưới đây. 
2 Các thiết bị chằng buộc của nắp miệng khoang mà trên nắp đó có chằng buộc hàng hóa 
phải được thiết kế chịu được lực nâng gây ra bởi các tải trọng nh ư ở 18.2.4(4) (xem Hình 
2A/18. 10). Phải xem xét đến các tải trọng không đối xứng mà có thể xảy ra trong thực tế. 
Dưới tác dụng của tải trọng đó, ứng suất t ương đương (N/mm2) của thiết bị chằng buộc 
phải không lớn h ơn giá trị tính theo công thức d ưới đây. Đăng kiểm có thể xem xem xét 
miễn giảm thiết bị chống nâng.  
F
l150
k
 
lk
: Được tính bằng công thức d ưới đây: 
e
l
F235k
 
σF: Là ứng suất chảy trung bình phía trên hoặc ứng suất chảy quy ước của vật liệu 
(N/mm2) 
 
e: Được lấy nh ư sau: Phần 2A, Chƣơng 18   QCVN 21 : 2023/BGTVT  
201  0,75 nếu σF > 235 N/mm2 
 1,00 nếu σF  235 N/mm2 
 
 
Hình 2A/18. 10 Lực nâng trên nắp khoang hàng  
18.2.11  Cơ cấu đỡ nắp miệng khoang, cơ cấu bắt chặt, và kết cấu đỡ  
Cơ cấu đỡ nắp miệng khoang, cơ cấu bắt chặt, và kết cấu đỡ mà là đối tượng áp dụng 
của các quy định ở 18.2 thì phải thỏa mãn các yêu cầu từ (1) đến (3) dưới đây:  
(1) Để thiết kế các thiết bị chằng bu ộc nhằm ngăn chặn sự xê dịch, thì phải xét đến lực 
quán tính ngang F tính bằng công thức dưới đây . Không cần xét đến tác dụng đồng 
thời của gia tốc theo phương dọc, a X, và theo phương ngang, a Y. 
 F = ma  
Trong đó:  
m :  Tổng khối lượng hàng hóa chằng buộc tr ên nắp và khối lượng của nắp miệng 
khoang ; 
a :  Gia tốc tính bằng công thức dưới đây:  
ax = 0,2g theo phương dọc ; 
ay = 0,5g theo phương ngang . 
(2) Tải trọng thiết kế dùng để tính quy cách của cơ cấu bắt chặt phải không nhỏ hơn giá 
trị tính theo 18.2.4(2) và  (1), lấy giá trị nào lớn hơn. Ứng suất trong cơ cấu bắt chặt 
phải thỏa mãn các tiêu chuẩn quy định ở 18.2.5 -1(1). 
(3) Các chi tiết của kết cấu đỡ nắp miệng khoang phải thỏa mãn quy định từ (a) đến (g) 
dưới đây:  
(a) Áp suất bề mặt danh nghĩa (N/mm2) của kết cấu đỡ nắp miệng khoang phải 
không lớn hơn giá trị tính bằng công thức dưới đây:  
 
nmax np dp  trong trường hợp tổng quát ; 
 
nmax np 3p  đối với bề mặt đỡ bằng kim loại mà không chịu sự dịch chuyển tương đối;  A Z 
B Z A Z 
B Z A Z 
B Z A Z 
B Z A Z 
B Z 
Lùc n©ng  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 18 
202  d: Tính bằng côn g thức dưới đây, nếu d lớn hơn 3 thì d phải được lấy bằng 3  
  
1 d 3,75 0,015L ; 
  
mind 1 ,0  trong trường hợp tổng quát ; 
  
mind 2,0  đối với các trạng thái một phần tải ; 
L1: Chiều dài tàu (m) quy định ở 1.2.20 Phầ n 1A của Quy chuẩn. Tuy nhiên, L 1 
không cần lớn hơn 97% chiều dài đường nước chở hàng mùa hè ; 
 
np : Được lấy theo Bảng 2A/18.10 . 
Bảng 2A/18.10  Áp suất bề mặt danh nghĩa cho phép  
Vật liệu  
np trong trường hợp tả i trọng gây ra bởi  
Lực thẳng đứng  Lực nằm ngang  
Thép làm kết cấu thân tàu  25 40 
Thép được tôi cứng  35 50 
Vật liệu ma sát thấp  50 - 
(b) Trong trường hợp phải tính đến sự dịch chuyển tương đối của bề mặt đỡ mà có 
độ lớn đáng kể, thì nên sử dụng vật liệ u có đặc tính mài mòn và ma sát thấp.  
(c) Phải trình các bản vẽ của cơ cấu đỡ. Trong các bản vẽ này, phải chỉ ra áp suất 
lớn nhất cho phép mà các nhà sản suất vật liệu cung cấp .  
(d) Khi nhà chế tạo vật liệu nắp đỡ theo phương thẳng đứng đưa ra bằng chứng về 
vật liệu thảo mãn với áp lực gia tăng của bề mặt, không những điều kiện tĩnh còn 
điều kiện động, áp suất bề mặt cho phép p nmax, được nêu ở (a) bên trên có thể 
giảm nhẹ theo hướng dẫn của Đăng kiểm. Tuy nhiên phân bố dài của quang phổ 
bởi tải trọng đứng và dịch chuyển ngang tương ứng giữa các nắp hầm và các mã 
chặn phải được Đăng kiểm chấp thuận.  
(e) Không kể việc bố trí các cơ cấu bắt chặt thế nào, các cơ cấu đỡ phải có thể 
truyền lực 
hp  dưới đây theo các hướng dọc và ngang.  
 
v
hpp
d  
 
vp : Lực đỡ thẳng đứng  

: Hệ số ma sát, nói chung được lấy bằng 0,5. Đối với vật liệu không phải là kim 
loại hoặc vật liệu có ma sát thấp, hệ số ma sát có thể được giảm nếu Đăng 
kiểm chấp nhận . Tuy nhiên, trong bất kì trường hợp nào, 
  không được nhỏ 
hơn 0,35.  
(f) Ứng suất trong kết cấu đỡ phải thỏa mãn các tiêu chuẩn quy định ở 18.2.5 -1(1). 
(g) Đối với các kết cấu phụ trợ và các kết cấu liền kề với cơ cấu đỡ, m à các kết cấu 
đó có chịu các lực nằm ngang 
hp , thì phải xem xét đặc biệt tới độ bền mỏi.  Phần 2A, Chƣơng 18   QCVN 21 : 2023/BGTVT  
203 18.2.12  Nắp miệng khoang bằng thép của tàu chở công -te-nơ 
1 Đối với các tàu chở công -te-nơ mà có mạn khô lớn bất thường, gioăng và thiết bị chằ ng 
buộc của nắp miệng khoang bằng thép có thể được miễn giảm tùy từng trường hợp mà 
Đăng kiểm thấy hợp lý căn cứ vào yêu cầu của chủ tàu.  
2 Biện pháp chằng buộc và cách ly các công -te-nơ chứa hàng nguy hiểm phải được Đăng 
kiểm xem xét.  
18.2.13  Yêu cầu bổ s ung đối với miệng khoang nhỏ trên boong hở phía mũi  
Các miệng khoang nhỏ nằm trên boong hở phía trước 0,25L 1 phải có đủ độ bền và độ kín 
thời tiết để ngăn tác động của sóng biển nếu chiều cao so với đường nước chở hàng  thiết 
kế lớn nhất của boong hở tại kh u vực những miệng khoang này nhỏ hơn 0,1L 1 hoặc 22 
m, lấy giá trị nhỏ hơn. Chiều dài L 1 được quy định ở 13.2.1 -1. 
18.2.1 4 Thành miệng khoang của khoang dằn  
Phải quan tâm đặc biệt đến nắp miệng khoang và các nắp tương tự cũng như thành 
miệng khoang trên boo ng hở ở vùng khoang hàng dùng để chứa nước dằn của tàu, để 
đảm bảo rằng chúng phải đủ độ bền chịu được tải trọng do nước dằn.  
18.3 Miệng buồng máy  
18.3.1  Bảo vệ miệng buồng máy  
 Miệng buồng máy phải được bảo vệ bằng vách quây bằng thép.  
18.3.2  Vách quây lộ  miệng buồng máy  
1 Vách quây lộ miệng buồng máy phải có kích thước cơ cấu không nhỏ hơn kích thước cơ 
cấu quy định ở 17.2.1 và 17.2.2 với C được lấy bằng 1,0.  
2 Chiều dày tôn đỉnh của vách quây lộ miệng buồng máy phải không nhỏ hơn trị số tính 
theo công th ức sau đây:  
Vị trí I:   
t 6,3S 2,5  (mm)  
Vị trí II:   
t 6,0S 2,5  (mm)  
Trong đó:  
S : Khoảng cách các nẹp (m).  
18.3.3  Vách quây miệng  buồng máy ở dƣới boong mạn khô hoặc trong không gian kín  
 Kích thước cơ cấu của vách quây miệng  buồng máy ở dưới boong mạn khô hoặc ở trong 
thượng tầng kín và lầu kín phải thỏa mãn các yêu cầu sau đây:  
(1) Chiều dày tôn phải không nhỏ hơn 6,5 mm. Nếu khoảng cách nẹp lớn hơn 760 mm 
thì chiều dày tôn phải tăng với tỷ lệ 0,5 mm cho mỗi lượng tăng 100 m m của khoảng 
cách nẹp. Trong không gian sinh hoạt chiều dày tôn có thể được giảm 2,0 mm.  
(2) Mô đun chống uốn của tiết diện nẹp phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức 
sau đây:  
31 ,2Sl
 (cm3)  
Trong đó:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 18 
204 l : Chiều cao nội boong (m).  
S : Khoảng cách giữa các nẹp (m).  
18.3.4  Cửa vào buồng máy  
1 Các cửa vào buồng máy phải cố gắng đặt ở vị trí được bảo vệ và phải có cánh cửa bằng 
thép, có thể đóng và cố định được từ cả hai phía. Ở vách quây lộ miệng buồng máy ở 
boong mạn khô, cánh cửa phải  thỏa mãn các yêu cầu ở 16.3.1 -1. 
2 Chiều cao của ngưỡng cửa ở vách quây phải không nhỏ hơn 600 mm tính từ mặt trên 
của boong ở vị trí I và không nhỏ hơn 380 mm ở vị trí II.  
3 Ở những tàu có mạn khô giảm, cửa ở vách quây lộ miệng buồng máy ở boong mạn khô 
hoặc boong đuôi nâng phải dẫn vào những không gian hoặc hành lang có độ bền tương 
đương với độ bền của vách quây và tách biệt với cầu thang vào buồng máy bởi một cửa 
thứ hai bằng thép và kín thời tiết, có chiều cao ngưỡng ít nhất bằng 230 mm.     
18.3.5  Các lỗ khoét nhỏ ở vách quây miệng buồng máy  
1 Thành ống khói và ống thông gió buồng máy ở vị trí lộ của boong mạn khô, boong thượng 
tầng phải cố gắng cao hơn mặt boong.  
2 Ở vị trí lộ của boong thượng tầng và boong mạn khô các lỗ khoét ở vách quây miệng buồn g 
máy phải có nắp cứng bằng thép, chịu thời tiết và thường xuyên đặt ở vị trí thích hợp.  
3 Vành không gian quanh ống khói và tất cả các lỗ khoét ở vách quây miệng buồng máy 
phải có thiết bị đóng có thể thao tác từ phía ngoài buồng máy trong trường hợp hỏa hoạn.  
18.3.6  Vách quây  miệng buồng máy ở thƣợng tầng hở và lầu hở  
 Vách quây miệng buồng máy ở thượng tầng hở và lầu hở và các cửa ở vách quây đó 
phải có kết cấu thỏa mãn yêu cầu của Đăng kiểm, có xét đến mức độ bảo vệ tạo bởi 
thượng tầng hoặc lầu.  
18.4 Miệng khoét ở chòi boong và các miệng khoét khác ở boong  
18.4.1  Lỗ chui và lỗ thông sáng  
 Lỗ chui và lỗ thông sáng trong vùng lộ của boong mạn khô và boong thượng tầng hoặc 
trong những thượng tầng không phải là thượng tầng kín phải được đóng bằng nắp thép 
kín nước. Các nắp này phải được cố định bằng những bu lông đặt gần nhau hoặc phải 
được đặt thường xuyên vào lỗ khoét.  
18.4.2  Chòi boong  
1 Các lối vào ở boong mạn khô phải được bảo vệ bằng thượng tầng kín, hoặc bằng lầu 
hoặc chòi có độ bền tương đương và chịu  thời tiết.  
2 Các lối vào ở boong thượng tầng lộ hoặc ở boong lầu trên boong mạn khô, dẫn vào 
không gian ở dưới boong mạn khô hoặc dẫn vào không gian trong thượng tầng kín phải 
được bảo vệ hữu hiệu bằng lầu hoặc bằng chòi boong.  
3 Đường vào các lầu hoặc ch òi boong nêu ở -1 và -2 phải có cánh cửa thỏa mãn các yêu 
cầu ở 16.3.1 -1. 
4 Ngưỡng cửa của các lối vào quy định ở từ  -1 đến -3 phải có chiều cao không nhỏ hơn 
600 mm tính từ mặt trên của boong ở vị trí I và không nhỏ hơn 380 mm tính từ mặt trên 
của boong ở  vị trí II.  Phần 2A, Chƣơng 18   QCVN 21 : 2023/BGTVT  
205 5 Nếu các lối đi lại không được bố trí từ phía trên, chiều cao của ngưỡng cửa dẫn vào cửa 
đi của lầu trên boong mạn khô phải không nhỏ hơn 600 mm. 
6 Nếu thiết bị đóng kín cửa của lối đi lại trên thượng tầng và lầu không phù hợp với quy 
định ở 16.3.1 -1 thì các lỗ ở boong phía trong phải được coi là boong lộ.  
18.4.3  Lỗ khoét dẫn vào không gian hàng hóa   
 Lối vào và các lỗ khoét khác vào không gian hàng hóa phải có các phương tiện đóng thao 
tác được từ phía ngoài của không gian đó trong trường hợp  có hỏa hoạn. Nếu các lối vào 
và lỗ khoét dẫn vào bất kỳ không gian nào khác ở trong tàu thì các phương tiện đóng nói 
trên phải bằng thép.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 19 
206 CHƢƠNG 19    BUỒNG MÁY VÀ BUỒNG NỒI HƠI  
19.1 Quy định chung  
19.1.1  Phạm vi áp dụng  
 Kết cấu của buồng máy phải thỏa  mãn Chương này và các quy định khác có liên quan.  
19.1.2  Kết cấu  
 Buồng máy và buồng nồi hơi phải được gia cường thích đáng bằng những sườn khỏe, xà 
khỏe, cột hoặc bằng những biện pháp kết cấu khác.  
19.1.3  Các kết cấu đỡ máy, hệ trục v.v...  
 Các bộ phận c ủa máy, hệ trục v.v... phải được đỡ chắc chắn và các kết cấu kề cận phải 
được gia cường thích đáng.  
19.1.4  Tàu hai chân vịt và tàu có công suất máy lớn  
 Ở những tàu có hai chân vịt và những tàu có công suất máy lớn, kết cấu và liên kết của 
bệ máy và bệ nồi  hơi phải được gia cường đặc biệt theo t ỷ lệ chiều cao của máy trên 
chiều dài hoặc chiều rộng, trọng lượng, công suất của máy và theo loại máy.  
19.2 Bệ máy chính  
19.2.1  Tàu đáy đơn  
1 Ở tàu đáy đơn, máy chính phải được đặt trên những tấm bệ dày đặt ngang qu a mép trên 
của đà ngang đáy thành cao hoặc trên những thanh bệ dày được gắn mã hữu hiệu, được 
gia cường và có đủ độ bền t ỷ lệ với công suất và kích thước của máy.  
2 Tấm sống của bệ phải được đặt dưới đường tâm bu lông của máy chính và bu lông phải 
đi xuyên  qua bản mép của sống bệ.  
3 Ở những tàu mà máy được đặt theo đường tâm tàu, nếu các sống dọc được đặt dưới 
máy và khoảng cách các sống dọc đó không lớn lắm thì có thể không cần phải đặt sống 
chính của đáy tàu.  
19.2.2  Tàu đáy đôi  
1 Ở tàu đáy đôi máy chính p hải được đặt trực tiếp lên tôn đáy trên dày hoặc lên tấm bệ dày 
ở mép trên của tấm sống để phân bố hữu hiệu trọng lượng của máy.  
2 Các sống phụ bổ sung phải được đặt trong đáy đôi ở phía dưới của đường tâm của bu 
lông hoặc ở những vị trí thích hợp khác để đảm bảo phân bố tốt trọng lượng và độ cứng 
của kết cấu.  
19.3 Kết cấu buồng nồi hơi  
19.3.1  Bệ nồi hơi  
1 Nồi hơi phải được đặt lên những đà ngang thành cao hình yên ngựa, hoặc lên những 
sống ngang thành cao, hoặc lên những sống dọc, được bố trí sao cho phân bố tốt trọng 
lượng của nồi hơi.  Phần 2A, Chƣơng 19   QCVN 21: 2023/BGTVT  
207 2 Nếu nồi hơi được đặt lên những đế yên ngựa ngang hoặc lên những sống ngang thì các 
đà ngang đáy dưới đó phải được gia cường đặc biệt.  
19.3.2  Vị trí của nồi hơi  
 Nồi hơi phải được bố trí sao cho đảm bảo dễ tiếp cận và thông  gió tốt.  
19.3.3  Khoảng cách giữa nồi hơi và các kết cấu lân cận  
1 Nồi hơi phải được đặt cách đáy trên v.v... ít nhất là 457 mm. Nếu khoảng cách đó bắt 
buộc phải nhỏ thì chiều dày của các cơ cấu lân cận phải được tăng. Khoảng cách đó phải 
được ghi trong cá c bản vẽ để trình duyệt.  
2 Các vách khoang và boong phải cách xa nồi hơi và ống thông hơi hoặc phải được cách ly 
thích hợp.  
3 Ván thành ở vách lân cận với nồi hơi phải được đặt đảm bảo một khoảng cách thích hợp.  
19.4 Ổ đỡ chặn và bệ ổ đỡ chặn    
19.4.1  Bệ ổ đỡ chặn  
 Ổ đỡ phải được bắt bu lông với bệ có kết cấu chắc chắn. Bệ phải được kéo dài ra ngoài ổ 
chặn và phải được bố trí sao cho phân bố hiệu quả lực tác dụng từ ổ chặn lên các kết cấu 
kề cận.  
19.4.2  Kết cấu dƣới bệ ổ chặn  
 Ở vùng bệ ổ chặn cần phải đặt  sống bổ sung.  
19.5 Bệ ổ đỡ và bệ máy phụ  
19.5.1  Quy định chung  
 Bệ ổ đỡ và bệ máy phụ phải có độ bền và độ cứng t ỷ lệ với trọng lượng phải đỡ và với 
chiều cao của bệ.  
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 20 
208 CHƢƠNG 20    HẦM TRỤC VÀ HÕM HẦM TRỤC  
 
20.1 Quy định chung  
20.1.1  Bố trí  
1 Ở những tà u có buồng máy ở giữa tàu hệ trục chân vịt phải được đặt trong hầm kín có đủ 
kích thước.  
2 Các cửa kín nước phải được đặt ở đầu và cuối hầm trục. Phương tiện để đóng cửa và kết 
cấu của cửa kín nước phải theo các yêu cầu ở 11.3.  
3 Ở những hầm trục có cửa kí n nước theo yêu cầu ở -2, phải có lối thoát đặt ở một vị trí 
thích hợp. Lối thoát phải dẫn lên boong vách hoặc lên cao hơn nữa.  
20.1.2  Tôn vách bên phẳng  
 Chiều dày (t) của tôn vách bên phẳng của hầm trục phải không nhỏ hơn trị số tính theo 
công thức:  
2,9S h 2,5
  (mm)  
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các nẹp (m).  
h : Khoảng cách thẳng đứng, đo ở giữa chiều dài của mỗi hầm, từ cạnh dưới của 
tấm tôn đến boong vách ở đường tâm tàu (m).  
20.1.3  Tôn nóc phẳng  
1 Chiều dày của tôn nóc phẳng của hầm trục  hoặc của hõm hầm trục phải không nhỏ hơn 
trị số tính theo công thức ở 20.1.2, h được lấy bằng chiều cao từ mặt tôn đến boong vách 
ở đường tâm tàu.  
2 Nếu nóc của hầm trục hoặc của hõm hầm trục là một phần của boong thì chiều dày của 
tôn nóc phải được tăng ít nhất là 1 mm so với chiều dày tính theo yêu cầu ở -1, nhưng 
trong mọi trường hợp không được nhỏ hơn chiều dày tôn boong ở cùng vị trí đó.  
20.1.4  Tôn nóc cong và tôn vách bên cong  
 Chiều dày của tôn nóc cong và của tôn vách bên cong phải được xác định th eo các yêu 
cầu ở 20.1.2 nhưng với khoảng cách nẹp nhỏ hơn 150 mm so với khoảng cách thực của 
các nẹp.  
20.1.5  Tôn nóc ở dƣới miệng khoang  
 Tôn nóc ở dưới miệng khoang phải được tăng ít nhất là 2 mm hoặc phải được phủ bằng 
một lớp gỗ có chiều dày không nhỏ h ơn 50 mm.  
20.1.6  Lớp gỗ phủ  
 Lớp gỗ phủ phải được cố định sao cho đảm bảo độ kín nước của hầm trục khi gỗ bị hàng 
hóa làm hư hại. Cũng phải quan tâm như vậy nếu trên hầm trục có đặt cầu thang.  Phần 2A, Chƣơng 20   QCVN 21: 2023/BGTVT  
209 20.1.7  Nẹp 
1 Ở nóc và ở vách của hầm trục, nẹp phải được đặt cá ch nhau không xa quá 915 mm.   
2 Mô đun chống uốn của tiết diện nẹp phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau 
đây: 
2Z 4,0Shl
 (cm3) 
Trong đó:  
l : Khoảng cách từ chân của cạnh dưới của vách bên phẳng đến đỉnh của vách 
bên phẳng  (m).  
S : Khoảng cách giữa các nẹp (m).  
h : Khoảng cách thẳng đứng, đo ở giữa chiều dài của mỗi hầm, từ trung điểm của 
l đến boong vách (m).  
3 Nếu tỷ số của bán kính của nóc cong của hầm trục chia cho khoảng cách từ đáy đến đỉnh 
hầm trục là tương đối lớn thì mô đ un chống uốn của tiết diện nẹp phải được tăng thích 
đáng so với quy định ở -2. 
4 Nếu chiều cao tiết diện nẹp lớn hơn 150 mm thì chân nẹp phải được liên kết với tôn đáy 
trên bằng biện pháp hàn tựa.  
20.1.8  Kết cấu dƣới cột  
 Nếu cột được đặt lên hầm trục hoặc  lên hõm hầm trục thì phải có biện pháp gia cường 
cục bộ tỷ lệ với trọng lượng phải đỡ.  
20.1.9  Nóc hầm trục hoặc nóc hõm hầm trục tạo thành một phần của boong  
 Nếu nóc hầm trục hoặc nóc hõm hầm trục tạo thành một phần của boong thì các xà, cột và 
sống ở dư ới nóc phải có kích thước như yêu cầu đối với các cơ cấu tương tự của hõm vách.  
20.1.10  Ống thông gió và lối thoát  
 Ống thông gió và lối thoát ở hầm trục hoặc ở hõm hầm trục phải kín nước cho đến boong 
vách và phải đủ khỏe để chịu được áp suất mà các kết c ấu đó có thể gặp.  
20.1.11   Hầm trục trong két nƣớc hoặc két dầu  
 Hầm trục trong két nước hoặc két dầu phải có kết cấu và độ bền tương đương với kết cấu 
và độ bền yêu cầu đối với vách của két sâu.  
20.1.12   Hầm kín nƣớc  
 Nếu đặt những hầm kín nước tương tự n hư hầm trục thì những hầm kín nước đó phải có 
kết cấu tương tự như kết cấu của hầm trục.  
20.1.13   Hầm có dạng cong  
 Nếu hầm có dạng cong đi qua két sâu thì chiều dày tôn (t) ở vùng đi qua két phải không 
nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
t t = 0,134d h+9,1
  (mm)  
Trong đó:  
dt : Đường kính của hầm (m).  
h : Khoảng cách thẳng đứng từ đáy hầm đến trung điểm của khoảng cách từ nóc QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 20 
210 két đến đỉnh ống tràn, hoặc bằng 0,7 lần khoảng cách thẳng đứng từ đáy hầm 
đến điểm ở 2,0 mét cao hơn đỉnh ống tràn, l ấy trị số nào lớn hơn (m).  Phần 2A, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
209 CHƢƠNG 21     MẠN CHẮN SÓNG, LAN CAN, CỬA THOÁT NƢỚC, CỬA HÀNG 
HOÁ VÀ  CÁC CỬA TƢƠNG TỰ KHÁC, CỬA HÚP LÔ,  CỬA SỔ 
CHỮ NHẬT, ỐNG THÔNG GIÓ VÀ CẦU BOONG  
21.1 Mạn chắn sóng và lan can  
21.1.1  Quy định chung  
1 Mạn chắn sóng và lan can p hải được đặt ở phần lộ của boong mạn khô, của boong 
thượng tầng và của boong  lầu tương tự.  
2 Các lan can quy định ở -1 trên phải thỏa mãn các yêu cầu sau:  
(1) Các cột cố định, tháo lắp được hoặc ghép bằng bản lề phải được đặt cách nhau 
khoảng 1,5  m. Các cộ t tháo lắp được hoặc cột ghép bằng bản lề phải có khả năng 
khóa được từ phía trên.  
(2) Ít nhất cứ mỗi ba thanh đứng thì phải đỡ bởi một mã hoặc cột nẹp. Hoặc biện pháp 
khác nếu được Đăng kiểm chấp nhận.  
(3) Nếu cần thiết cho sự vận hành bình thường của tàu , dây thép có thể được chấp nhận 
thay cho lan can. Trong trường hợp này, các dây thép phải được căng bằng các tăng -
đơ. 
(4) Nếu cần thiết cho sự vận hành bình thường của tàu, xích có thể được lắp giữa hai cột 
cố định và/hoặc mạn chắn sóng được chấp nhận tha y thế cho lan can.  
21.1.2  Kích thƣớc  
1 Chiều cao của mạn chắn sóng hoặc lan can quy định ở 21.1.1 ít nhất phải bằng 1 mét tính 
từ mặt trên của boong. Nếu chiều cao đó có thể gây trở ngại cho hoạt động bình thường 
của tàu thì có thể cho phép một chiều cao n hỏ hơn nếu được Đăng kiểm thừa nhận rằng 
mức độ bảo vệ là đủ đảm bảo.  
2 Khoảng hở dưới thanh thấp nhất của lan can phải không lớn hơn 230 mm. Khoảng cách 
giữa các thanh khác của lan can phải không lớn hơn 380 mm. 
3 Nếu tàu có mép boong lượn thì cột lan can  phải được đặt ở phần phẳng của boong.  
4 Các lan can lắp trên các boong thượng tầng, boong mạn khô phải có ít nhất ba khoảng 
hở. Ở các vị trí khác phải lắp các lan can có ít nhất hai khoảng hở.  
21.1.3  Kết cấu  
1 Mạn chắn sóng phải được kết cấu vững chắc, cạ nh trên phải được gia cường chắc chắn. 
Chiều dày của tôn  mạn chắn sóng ở boong mạn khô thường ít nhất phải bằng 6 mm. 
2 Mạn chắn sóng phải được đỡ bằng những cột nẹp liên kết với boong ở chỗ có xà ngang 
boong hoặc ở chỗ đã  được gia cường chắc chắn. Khoảng cách giữa các cột nẹp ở boong 
mạn khô phải  không lớn hơn 1,8 mét.  
3 Ở những boong chở gỗ, mạn chắn sóng phải được đỡ bằng những cột nẹp khỏe đặt cách 
nhau không xa quá  1,5 mét.     QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 21 
210 4 Nẹp khỏe mạn chắn sóng nên làm kiểu mã như Hình 2A/21.1. Trong trường hợp  chân 
nẹp khỏe mạn chắn sóng có tấm đệm (xem Hình 2A/21.2) thì phải được xem xét đặc biệt.  
5 Khi nẹp khỏe mạn chắn sóng làm kiểu mã, các nẹp khỏe đó phải được gia cường thỏa 
đáng để tránh mất ổn định cục bộ.  
6 Mạn chắn sóng phải có khớp nối giãn nở đặt ở c ác khoảng cách thích hợp.  
 
  
 
Hình 2A/21.1  Kiểu mã   Hình 2A/21. 2 Kiểu có tấm đệm   
21.1.4  Các yêu cầu khác  
1 Cửa lên tàu và các lỗ khoét khác ở mạn chắn sóng phải cách xa chỗ ngắt của thượng tầng.  
2 Nếu mạn chắn sóng bị cắt để  tạo thành các cửa lên tàu hoặc các lỗ khoét khác thì các cột 
nẹp ở gần chỗ bị cắt  phải được tăng độ bền.  
3 Ở chỗ luồn cáp chằng buộc, tôn mạn chắn sóng phải là tấm kép hoặc phải được tăng 
chiều dày.  
4 Ở các mút thượng tầng, thanh mép của mạn chắn sóng phả i được liên kết bằng mã với 
vách mút thượng tầng  hoặc với tấm mép boong của thượng tầng, hoặc phải được kết cấu 
tương đương để tránh  sự thay đổi đột ngột của độ bền.    
21.2 Cửa thoát nƣớc  
21.2.1  Quy định chung  
1 Nếu mạn chắn sóng nằm ở phần chịu tác động của thời tiết của boong mạn khô hoặc 
boong thượng tầng tạo  thành các rãnh tụ nước thì phải có đủ điều kiện để nước thoát 
nhanh khỏi boong và xả  nước.  
2 Phải có những cửa lớn để thoát nước từ những vùng khác mà nước có thể tích tụ.  
3 Ở những tàu có thượng t ầng mở ở một hoặc hai mút, phải có cửa thoát nước từ không 
gian trong thượng tầng.  
4 Ở những tàu có mạn khô giảm, lan can phải được đặt ít nhất là trên nửa chiều dài phần lộ 
của boong thời tiết,  hoặc phải có những phương tiện xả nước hữu hiệu khác theo yêu  
cầu của Đăng kiểm.  
21.2.2  Diện tích cửa thoát nƣớc  
1 Diện tích cửa thoát nước (A) ở mỗi bên mạn tàu dùng cho mỗi rãnh tụ ở boong mạn khô 
và boong đuôi nâng  phải không nhỏ hơn trị số tính theo các công thức sau đây. Diện tích Phần 2A, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
211 cửa thoát nước dùng  cho mỗi rã nh tụ ở boong thượng tầng không phải là boong đuôi 
nâng phải không nhỏ hơn 0,5 lần  diện tích tính theo các công thức đó:  
A 0,7 0,035l a  
 (m2)     Nếu l  20 mét  
A 0,07l a
 (m2)     Nếu l > 20 mét  
Trong đó:  
l   : Chiều dài của mạn chắn sóng, nhưng không cần lấy lớn hơn 0,7 L f (m). 
a  : Được tính theo các công thức sau đây :  
a 0,04l(h 1 ,2)
 (m2)  :   Nếu h > 1,2 mét  
a = 0 (m2)  :   Nếu 0,9 mét  h  1,2 mét  
a=-0,04l(0,9-l)
 (m2)  :   Nếu h < 0,9 mét  
h   : Chiều cao trung bì nh của mạn chắn sóng tính từ boong (m).  
2 Ở những tàu không có độ cong dọc boong hoặc độ cong dọc boong nhỏ hơn trị số tiêu 
chuẩn, diện tích tối  thiểu (A min) của cửa thoát nước tính theo công thức ở -1 phải được 
tăng bằng cách nhân  với hệ số tính theo công  thức sau đây:  
min
0SA 1 ,52S
     
Trong đó:  
S  : Độ cong dọc trung bình thực tế của lầu (mm).  
S0 : Độ cong dọc tiêu chuẩn theo Phần 11 (mm).  
3 Ở những tàu có hầm nổi trên boong hoặc có thành miệng khoang liên tục hoặc gần như 
liên tục giữa các  thượng tầng độc lập, diện tích của cửa thoát nước phải không nhỏ hơn 
trị số cho ở Bảng  2A/21.1 . 
Bảng 2A/21.1   Diện tích cửa thoát nƣớc  
Chiều rộng của hầm nổi trên boong  
hoặc của miệng khoang  Diện tích của cửa thoát nước tính theo  
diện tích của mạn chắn sóng  (m2) 
 0,4 B f 
 0,75 B f 0,20 
0,10 
Chú thích:  
 Với các trị số trung gian của chiều rộng của hầm nổi trên boong hoặc của thành  quây miệng 
khoang thì diện tích cửa thoát nước được tính theo phép nội  suy tuyến tính  
4 Mặc dù những yêu cầu ở từ -1 đến -3, nếu  Đăng kiểm thấy cần thiết, thì ở những tàu có 
hầm nổi trên boong  mạn khô, phải đặt lan can thay vì mạn chắn sóng ở boong mạn khô 
trong vùng có hầm nổi  trên boong trên chiều dài lớn hơn 0,5 lần chiều dài của hầm 
boong.  
21.2.3  Vị trí của cửa thoát nƣớc  
1 Hai phần ba diện tích cửa thoát nước quy định ở 21.2.2  phải được đặt ở nửa vùng trũng QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 21 
212 gần điểm thấp nhất của đường cong dọc, một phần ba còn lại trong số đó phải rải đều 
dọc theo chiều dài còn lại của vùng trũng.  
2 Cửa thoát nước phải có góc lượn tròn và mép dưới của cửa phải cố gắng sát với mặt 
boong.  
21.2.4  Kết cấu của cửa thoát nƣớc  
1 Nếu chiều dài và chiều cao của cửa thoát nước lớn hơn 230 mm thì cửa thoát nước phải 
được bảo vệ bằng những thanh đặt cách nhau khoảng 230 mm. 
2 Nếu cửa thoát nước có cánh đậy  thì phải có khe hở thích hợp để tránh bị kẹt. Chốt bản lề 
và gối tựa của cánh đậy phải bằng vật liệu không gỉ.  
3 Các cánh đậy theo quy định ở -2 phải không được có cơ cấu hãm chặt.  
21.3 Cửa mũi và cửa trong  
21.3.1  Phạm vi áp dụng  
1 Mục này của Quy  chuẩn đưa ra những yêu cầu về việc bố trí, độ bền và độ cố định của 
các cửa mũi dẫn vào thượng tầng mũi dài kín hoặc liên tục.  
2 Trong mục này đưa ra hai kiểu cửa chắn và cửa mạn (sau đây gọi chung là "cửa").  
3 Những kiểu cửa khác với -2 phải được xem xét đặc biệ t có quan tâm đến những quy định 
tương ứng của Quy chuẩn này.  
21.3.2  Bố trí các cửa và cửa trong  
1 Các cửa phải được đặt ở trên boong mạn khô. Một hốc kín nước ở vách chống va và nằm 
phía trên đường nước chở hàng cao nhất dùng để lắp các cầu nghiêng hoặc n hững thiết 
bị cơ khí có liên quan khác, có thể được coi như một phần của boong mạn khô vì mục 
đích của yêu cầu này.  
2 Phải đặt cửa trong. Cửa trong phải là một phần của vách chống va, các cửa trong không 
cần đặt trực tiếp trên vách ở phía dưới, miễn sao nó  nằm trong phạm vi đã xác định về vị 
trí của vách chống va, xem quy định 11.1.1.  
3 Một cửa nghiêng cho xe cơ giới có thể được đặt như cửa trong quy định ở -2, miễn sao 
dạng của nó là một phần của vách chống va và phù hợp với những quy định về vị trí của 
vách chống va nêu ở 11.1.1. Nếu không thể thực hiện được yêu cầu này thì phải đặt một 
cửa trong kín nước riêng biệt, cách xa phạm vi quy định về vị trí vách chống va đến mức 
có thể được.  
4 Nói chung, các cửa được đặt phải kín thời tiết và bảo vệ hữu hiệu các  cửa trong.  
5 Các cửa trong có dạng là một phần của vách chống va phải kín thời tiết trên toàn bộ chiều 
cao của khoang hàng và mặt sau cửa phải có chống thấm.  
6 Các cửa , cửa trong  và cầu dẫn  phải được bố trí để sao cho có thể ngăn ngừa được khả 
năng gây hư  hại kết cấu của các cửa trong hoặc vách chống va trong trường hợp có hư 
hại hoặc tháo cửa  hoặc cầu dẫn  ra. Nếu không thể thực hiện được điều này, thì phải đặt 
một cửa trong kín thời tiết riêng biệt, như quy định ở 11.1.1.  
7 Những yêu cầu đối với cửa trong  dựa trên giả thiết rằng xe cơ giới được chằng buộc chắc 
chắn và không dịch chuyển khỏi vị trí đặt xe.  Phần 2A, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
213 21.3.3  Tiêu chuẩn bền  
1    Quy cách của c ơ cấu chính, thiết bị khoá và thiết bị đỡ của cửa và cửa trong phải được 
tính toán sao cho chịu được các tải trọ ng tác dụng với ứng suất cho phép nh ư sau: 
Ứng suất cắt :  
80
K   (N/mm2) 
Ứng suất uốn :  
120
K   (N/mm2) 
Ứng suất t ương đương : 
22
e1503K        (N/mm2) 
K : Hệ số phụ thuộc vào cấp thép, bằng 1 đối với thép th ường, đối với thép độ bền 
cao lấy theo 1.1.7 -2(1). 
2 Độ bền xoắn của các cơ cấu chính phải được kiểm tra thỏa đáng.  
3 Đối với các ổ đỡ bằng thép trong các thiết bị đỡ và chặn, áp lực đỡ được xác định bằng 
cách chia lực cho diện  tích hình chiếu của ổ đỡ, nhưng k hông được vượt quá 0,8 y, trong 
đó y là giới  hạn chảy của vật liệu ổ đỡ. Đối với các loại vật liệu ổ đỡ khác, ứng suất cho 
phép do Đăng kiểm quy  định.  
4 Việc bố trí các thiết bị đỡ và cố định phải sao cho các bu lông có ren không chịu lực nén.  
 Lực kéo lớ n nhất  trong phần các bu lông không c hịu lực nén không được vượt quá :  
125
K
  (N/mm2) 
Trong đó:  
K  : Hệ số vật liệu, như quy định ở -1. 
21.3.4  Tải trọng thiết kế  
1 Các cửa mũi  
(1)  Áp lực ngoài thiết kế P e (kN/m2) dùng để tính toán kích  thước của các cơ cấu chính, 
các thiết bị đỡ  và cố định cửa phải không nhỏ hơn  trị số tính theo công thức sau : 
2
eP 2,75(0,22 0,15tan )(0,4Vsin 0,6 L')   
 (kN/m2) 
Trong đó:  
V  :  Tốc độ của tàu (hải lý/giờ), như quy định ở 1.2.26  của Phần 1A.  
L' :  Chiều dài tàu (m), như quy định ở 1.2.20 Phần 1A, nhưng không cần lấy L' 
lớn hơn 200 mét.  
 :  Góc mở tại điểm đang xét (độ).  
 :  Góc đóng tại điểm đang xét (độ).  
(2) Các tải trọng ngoài thiết kế Fx, Fy và Fz sử dụng khi tính toán kích thước của chốt 
hãm và cơ cấu giữ cửa phải không nhỏ hơn:  
Fx = P eAx (kN) 
Fy = P eAy (kN) QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 21 
214 Fz = P eAz (kN) 
Trong đó:  
Ax  : Diện tích, m2, của mặt chiếu đứng theo phương ngang tàu của cửa từ đáy 
của cửa đến cạnh trên của mạn chắn sóng ở boong trên, hoặc giữa đáy 
cửa và cạnh trên của cửa bao gồm cả mạn c hắn sóng nếu mạn chắn sóng 
là một phần của cửa, lấy giá trị nào nhỏ hơn. Nếu góc loe của mạn chắn 
sóng nhỏ hơn góc loe của tôn mạn kề cận ít nhất là 15o thì chiều cao từ 
đáy của cửa có thể được đo đến boong trên hoặc đến cạnh trên của cửa, 
lấy giá trị nào nhỏ hơn. Khi xác định chiều cao từ đáy của cửa đến boong 
trên hoặc cạnh trên của cửa, mạn chắn sóng không bao gồm trong đó.  
Ay  : Diện tích, m2, của mặt chiếu đứng theo phương dọc tàu của cửa từ đáy 
của cửa đến cạnh trên của mạn chắn sóng ở boong trên, hoặ c giữa đáy 
cửa và cạnh trên của cửa bao gồm cả mạn chắn sóng nếu mạn chắn sóng 
là một phần của cửa, lấy giá trị nào nhỏ hơn. Nếu góc loe của mạn chắn 
sóng nhỏ hơn góc loe của tôn mạn kề cận ít nhất là 15o thì chiều cao từ 
đáy của cửa có thể được đo đến boo ng trên hoặc đến cạnh trên của cửa, 
lấy giá trị nào nhỏ hơn. Khi xác định chiều cao từ đáy của cửa đến boong 
trên hoặc cạnh trên của cửa, mạn chắn sóng không bao gồm trong đó.  
Az  : Diện tích, m2, của mặt chiếu nằm ngang của cửa từ đáy của cửa đến cạnh 
trên của mạn chắn sóng ở boong trên, hoặc giữa đáy cửa và cạnh trên 
của cửa bao gồm cả mạn chắn sóng nếu mạn chắn sóng là một phần của 
cửa, lấy giá trị nào nhỏ hơn. Nếu góc loe của mạn chắn sóng nhỏ hơn góc 
loe của tôn mạn kề cận ít nhất là 15o thì chiều cao từ đáy của cửa có thể 
được đo đến boong trên hoặc đến cạnh trên của cửa, lấy giá trị nào nhỏ 
hơn. Khi xác định chiều cao từ đáy của cửa đến boong trên hoặc cạnh 
trên của cửa, mạn chắn sóng không bao gồm trong đó.  
Pz  : Áp lực ngoài, kN/m2, lấy như ở (1) vớ i góc  và  được xác định như sau:  
   : Góc loe đo ở một vị trí trên tôn mạn ở độ cao h1/2 phía trên cạnh 
dưới của cửa và l/2 phía sau giao điểm của cửa với sống mũi,  
   : Góc vào đo ở vị trí trên tôn mạn h1/2 phía trên cạnh dưới của cửa và 
l/2 phía sau  giao điểm của cửa với sống mũi,  
l     : Chiều dài, m, của cửa ở độ cao h1/2 phía trên cạnh dưới của cửa,  
w   : Chiều rộng, m, của cửa ở độ cao h1/2 phía trên cạnh dưới của cửa,  
h1  : Chiều cao, m, của cửa đo giữa mức của cửa và boong trên hoặc 
giữa đáy cử a và cạnh trên của cửa lấy giá trị nào lớn hơn,  
 Với các cửa, bao gồm cả mạn chắn sóng, của tàu có hình dạng và tỷ số  kích thước 
khác thường, ví dụ tàu có mũi lượn tròn và góc nghiêng của mũi lớn, diện tích và các 
góc nghiêng dùng để xác định trị số thiết kế của tải trọng ngoài có thể yêu cầu phải 
được xem xét đặc biệt.  
(3)  Đối với các cửa chắn, mô men đóng cửa My  dưới tác dụng của ngoại lực (kNm) 
được lấy như sau:  
My = F x a + 10Wc - Fz b Phần 2A, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
215 Trong đó : 
W  : Khối lượng cửa chắn (tấn).  
a   : Khoảng cách thẳng đ ứng (m) từ trụ cửa đến tâm diện tích hình chiếu đứng 
theo phương ngang tàu của cửa chắn, xem Hình 2A/21. 3. 
b   :  Khoảng cách nằm ngang (m) từ trụ cửa đến tâm diện tích hình chiếu đứng 
của cửa chắn, xem Hình 2A/21. 3. 
c   :  Khoảng cách nằm ngang (m) từ trụ  cửa đến trọng tâm của khối lượng cửa 
chắn, xem Hình 2A/21. 3. 
(4)  Ngoài ra tay đòn nâng cửa chắn và thiết bị đỡ được đo theo lực tĩnh và động tác 
dụng trong khi nâng và hạ cửa, với áp lực gió tối thiểu được lấy bằng 1,5 kN/m2. 
2 Cửa trong  
(1)  Áp lực bên ngoài thiết kế P e dùng để tính toán kích thước các cơ cấu chính, thiết bị 
đỡ, chặn và kết cấu bao quanh cửa trong phải được lấy là trị số lớn hơn trong các trị 
số sau:  
Pe = 0,45L'
  (kN/m2)  
Áp suất thủy tĩnh:  Ph = 10 h 2   (kN/m2)  
Trong đó:  
h2 : Khoảng cá ch (m) từ điểm đặt tải đến đỉnh của không gian chứa hàng.  
L'  :  Chiều dài tàu, như quy định ở -1(1). 
(2)  Áp lực bên trong thiết kế P b (kN/m2) dùng để tính toán kích thước các thiết bị của cửa 
trong không được nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
Pb = 25   (kN/m2) QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 21 
216  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/21. 3    Cửa kiểu bản lề trên (kiểu Visor)  
21.3.5  Kích thƣớc các cửa  
1 Quy định chung  
(1)  Độ bền của cửa phải tương đương với độ bền của kết cấu thân tàu chung quanh 
cửa. 
(2)  Liên kết giữa đòn nâng với c ửa và với kết cấu thân tàu phải đủ bền để đảm bảo việc 
đóng mở cửa bình thường.  
2 Tấm cửa  
 Chiều dày của tấm cửa phải không nhỏ hơn trị số quy định cho tấm vỏ mạn tàu hoặc tấm 
vỏ mạn thượng tầng ở vị trí được tính, với khoảng cách nẹp lấy bằng khoảng sườn và 
trong mọi trường hợp không được nhỏ hơn chiều dày tối thiểu của vỏ tàu.  
3 Các nẹp phụ  
(1)  Các nẹp phụ của cửa phải được đỡ bởi các cơ cấu chính tạo nên độ cứng chủ yếu 
của cửa.  
(2)  Mô đun chống uốn tiết diện của nẹp cửa phải không nhỏ hơn trị số quy đ ịnh cho 
sườn ở vị trí tính toán, với khoảng cách nẹp lấy bằng khoảng sườn ; trong trường hợp 
này, phải xét đến sự khác nhau của liên kết giữa sườn và nẹp.  
(3)  Diện tích tiết diện bản thành của nẹp (cm2) phải không nhỏ hơn trị số :  b 
Fz 
Ax 
Ay 
Az Fx c 
Tâm quay  
Tổng lực dọc tác 
dụng về phía trước  
Đường mũi 
tàu Hình chiếu 
cạnh  
Hình chiếu 
bằng  Hình chiếu 
đứng  W 
Z 
Cạnh dưới của cửa  C L Cạnh trên của mạn 
chắn sóng hoặc cạnh 
trên của cửa  
X 
Cạnh trên của mạn chắn 
sóng hoặc cạnh trên c ủa cửa  
C L a 
d Phần 2A, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
217 
QKA10   (cm2) 
Trong đó:  
Q :  Lực cắt (kN) ở nẹp, được xác định từ áp suất phân bố đều bên ngoài P e quy 
định ở 21.3.4 -1(1). 
K :  Hệ số vật liệu, quy định ở 21.3.3 -1. 
4 Cơ cấu chính  
(1)  Các cơ cấu chính của cửa và kết cấu thân tàu trong vùng đặt cửa phải có đủ đ ộ cứng 
để đảm bảo tính nguyên vẹn của vành đế cửa.  
(2) Kích thước của các cơ cấu chính của cửa nói chung phải được tính toán bằng 
phương pháp trực tiếp kết hợp với áp lực ngoài quy định ở 21.3.4 -1(1) và ứng suất 
cho phép cho ở mục 21.3.3 -1. Thông thường, c ác công thức tính lý thuyết dầm đơn 
giản có thể được áp dụng để xác định ứng suất uốn. Các cơ cấu phải được xem xét 
có các gối đỡ đơn giản ở hai đầu.  
21.3.6  Kích thƣớc cửa trong  
1 Quy định chung  
(1)  Độ bền của cửa trong phải tương đương với kết cấu thân t àu chung quanh cửa . 
(2)  Chiều dày của tấm cửa trong phải không nhỏ hơn trị số yêu cầu cho tôn vách chống 
va. 
(3)  Mô đun chống uốn tiết diện của nẹp cửa trong phải không nhỏ hơn trị số yêu cầu đối 
với nẹp của vách chống va . 
(4)  Kích thước các cơ cấu chín h, nói chung được xác định bằng tính toán trực tiếp tương 
ứng với áp lực thiết kế bên ngoài nêu ở 21.3.4 -2(1) và ứng suất cho phép nêu ở 
21.3.3 -1. Thông thường có thể dùng công thức của lý thuyết dầm đơn giản để tính . 
(5)  Nẹp của cửa trong phải được đỡ bở i các sống . 
(6)  Nếu cửa trong còn được dùng làm cầu xe, thì kích thước của cửa phải không nhỏ 
hơn kích thước quy định cho boong chở xe . 
(7)  Sự phân bố của lực tác động lên thiết bị đỡ và chặn, nói chung được xác định bằng 
tính toán trực tiếp có kể đến tí nh dẻo của cơ cấu, vị trí thực và độ cứng của cơ cấu 
đỡ. 
21.3.7  Thiết bị đỡ và cố định  
1 Quy định chung  
(1)  Các cửa phải được cố định bằng một phương tiện cố định và chặn thích hợp sao cho 
tương ứng với độ bền và độ cứng của kết cấu chung quanh.  
(2)  Các kết cấu đỡ của thân tàu trong vùng đặt cửa phải chịu cùng tải trọng và ứng suất 
thiết kế như các thiết bị đỡ và chặn cửa . 
(3)  Nếu có yêu cầu chằng buộc, thì vật liệu chằng buộc phải thuộc loại tương đối mềm và 
lực đỡ chỉ do kết cấu thép chịu. Các kiểu chằ ng buộc khác có thể được xem xét.  
(4)  Khoảng hở tiêu chuẩn lớn nhất giữa các thiết bị đỡ và cố định không được vượt quá QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 21 
218 3 mi li mét . 
(5)  Phải đặt một thiết bị để khóa cơ k hí cửa và cửa trong ở vị trí mở.  
(6)  Chỉ các thiết bị đỡ và chặn có độ cứng hữu hi ệu theo hướng thích hợp mới được tính 
đến và xem xét để tính toán phản lực tác dụng lên thiết bị. Các thiết bị nhỏ và/hoặc 
mềm như những cái nêm, dùng để chịu tải trọng nén của vật được chằng buộc không 
cần kể đến trong tính toán nêu ở -2(5). 
(7)  Số lượng  các thiết bị đỡ và chặn nên lấy tối thiểu khi đưa vào tính toán. Các yêu cầu 
đối với lượng dư nêu ở -2(6), -2(7) và khoảng trống có thể có để truyền đầy đủ lực 
vào kết cấu thân tàu. Về nguyên tắc các thiết bị đỡ và chặn phải đặt cách nhau không 
quá 2,5 mé t và càng gần các góc cửa càng tốt.  
(8)  Nói chung, để mở các tấm chắn ra phía ngoài, phải bố trí các chốt (trụ) cửa sao cho 
cửa chắn tự đóng được dưới tác dụng của tải trọng bên ngoài, nghĩa là M y > 0. Ngoài 
ra, mô men đóng M y tính theo 21.3.4 -1(3) phải k hông nhỏ hơn trị số tính theo công 
thức sau:  
2 2 2 2
y0 x zM 10Wc 0,1 a b F F   
 (kNm)  
W, a, b, c, F x, Fz : qui định ở  21.3.4 -1. 
2 Kích thước  
(1)  Các thiết bị đỡ và chặn cửa phải được thiết kế để sao cho chúng có thể chịu được 
phản lực trong giới hạn ứng suất cho ph ép nêu ở 21.3.3 -1. 
(2)  Đối với các cửa chắn, phản lực tác dụng lên các thiết bị đỡ và chặn hữu hiệu, khi giả 
thiết cửa là một vật thể rắn, được xác định theo tổ hợp sau đây của tải trọng bên 
ngoài tác dụng đồng thời cùng t ự trọng của cửa:  
(a)  Trường hợp 1 :  Fx và F z 
(b)  Trường hợp 2 :  0,7 F y tác dụng lên mỗi mặt riêng biệt cùng với 0,7 F x và 0,7 F z. 
 Trong đó:  Fx , Fy và F z được xác định như quy định ở 21.3.4 -1(2) và tác dụng lên 
tâm của diện tích hình chiếu.  
(3)  Đối với các cửa mở ra mạn, phản lực tá c dụng lên các thiết bị đỡ và chặn hữu hiệu, 
khi giả thiết cửa là một vật thể rắn, được xác định theo tổ hợp sau đây của tải trọng 
bên ngoài tác dụng đồng thời với t ự trọng của cửa:  
(a)  Trường hợp 1 :  Fx, Fy và F z tác dụng lên cả hai mặt cửa.  
(b)  Trường  hợp 2 :  0,7 F x và 0,7 F y tác dụng lên cả hai mặt cửa và 0,7 F y tác dụng 
lên từng mặt cửa riêng biệt.  
 Trong đó:  Fx , Fy và F z được xác định như quy định ở 21.3.4 -1(2) và đặt ở tâm 
của diện tích hình chiếu.  
(4)  Lực đỡ được xác định phù hợp với (2) (a) và  (3) (a) thông thường có thể gây ra mô 
men bằng 0 lấy đối với trục ngang đi qua tâm diện tích A s. Đối với cửa chắn, phản lực 
dọc trục của trụ và/hoặc nêm đỡ cửa tạo thành mô men này không được hướng về 
phía trước.  Phần 2A, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
219 (5)  Sự phân bố phản lực tác dụng lên thiế t bị đỡ và chặn có thể được xác định bằng tính 
toán trực tiếp, có tính đến độ mềm của kết cấu thân tàu, vị tr í thực và độ cứng của cơ 
cấu đỡ.  
(6)  Việc thiết kế các thiết bị đỡ và chặn trong vùng của các thiết bị chặn này phải có độ 
bền dư để sao cho thậm chí bất kỳ một thiết bị đỡ hoặc chặn nào bị hỏng thì các thiết 
bị còn lại vẫn có thể chịu được phản lực gây ra ứng suất không vượt quá 20% ứng 
suất cho phép nêu ở 21.3.3 -1(1). 
(7)  Đối với cửa chắn, phải đặt hai thiết bị chặn ở phần dưới cửa, mỗi thiết bị phải có khả 
năng chịu đựng được toàn bộ phản lực theo yêu cầu để ngăn ngừa việc tự mở trong 
giới hạn ứng suất cho phép nêu ở 21.3.3 -1(1). Mô men mở M 0 (kNm) được cân bằng 
bởi phản lực này, phải không nhỏ hơn:  
M0 = 10 Wd + 5 A x a 
Trong đó:  
d  :  Khoảng cách  thẳng đứng (m) từ trục bản lề đến tâm cửa.  
W, A x, a : Khoảng cách thẳng đứng như quy định ở 21.3.4 -1(3). 
(8)  Đối với cửa chắn, các thiết bị đỡ và chặn, ngoại trừ bản lề, phải có khả năng chịu 
đựng được lực thiết kế theo phương đứng bằng (F z - 10W) (kN) t rong giới hạn ứng 
suất cho phép nêu ở 21.3.3 -1(1). 
(9)  Tất cả các thành phần truyền tải trọng trong đường tải trọng thiết kế, từ cửa qua các 
thiết bị vào kết cấu thân tàu, kể cả liên kết hàn phải có cùng độ bền như quy định đối 
với các thiết bị đỡ và chặn . 
(10) Đối với các cửa mở mạn, phải đặt ổ chặn trong vòng mút các sống tại hai mức mở 
cửa để ngăn ngừa tấm cửa này dịch chuyển về phía trước tấm kia dưới tác dụng của 
áp lực không đối xứng (Xem Hình 2A/21. 4), mỗi phần của ổ chặn phải được giữ cố 
định trên một phần khác bằng thiết bị đỡ.  
(11) Ngoài quy định ở (10), việc bố trí bất kỳ một thiết bị nào khác nhằm cùng thỏa mãn 
mục đích này đều có thể được chấp nhận.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/21. 4    Ví dụ về ổ chặn  
21.3.8  Điều khiển, chỉ báo và giám sát  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 21 
220 1 Hệ thống điề u khiển  
(1)  Thiết bị chặn phải đơn giản để dễ điều khiển và tiếp cận;  
(2)  Thiết bị chặn phải có khóa cơ khí (loại tự khóa hoặc loại được bố trí riêng biệt) hoặc 
kiểu trọng lực . 
(3)  Hệ thống đóng và mở cũng như thiết bị chặn và khóa phải được khóa từ bên  trong, 
theo cách đó chúng chỉ có thể hoạt động được theo hành trình phù hợp ; 
(4)  Các cửa và cửa trong dẫn tới boong chở xe phải lắp thiết bị điều khiển từ xa, đặt ở vị 
trí nằm trên boong mạn khô, để:  
(a) Khóa và mở cửa;  
(b) Hỗ trợ thiết bị chặn và khóa c ho từng cửa.  
(5)  Chỉ báo vị trí mở hoặc đóng của từng cửa, từng thiết bị chặn và các khóa phải đặt 
thiết bị từ xa, theo từng vị trí. Bảng điều khiển để điều khiển các cửa phải khó tiếp 
cận để không cho phép mọi người đến gần. Phải có một bảng ghi chú chỉ báo rõ rằng 
tất cả các thiết bị chặn phải bổ sung bằng đèn hiệu chỉ báo . 
(6) Hệ thống thoát nước phải được bố trí ở vùng giữa cửa và cầu phà, hoặc khi không có 
lắp cầu phà thì là giữa cửa và cửa trong. Hệ thống phải được trang bị chức năng báo 
động bằng âm  thanh lên lầu lái và kích hoạt khi mực nước trong khu vực này vượt 
quá 0,5  m hoặc mực nước báo động cao nhất lấy giá trị nào nhỏ hơn.  
2 Hệ thống chỉ báo/giám sát  
(1)  Phải đặt đèn chỉ báo riêng biệt và tín hiệu báo động như nêu ở (a) và (b) dưới đây 
(sau đây gọi là hệ thống chỉ báo và báo động) ở lầu lái và ở bảng điều khiển. Hệ 
thống chỉ báo và báo động phải có đèn mang chức năng kiểm tra. Đèn chỉ báo ở lầu 
lái phải được thiết kế sao cho không thể bị ngắt.  
(a) Đèn chỉ báo phải chỉ rõ rằng cửa và cửa trong  đã được đóng, các thiết bị ch ặn và 
khóa cửa ở vị trí phù hợp;  
(b)  Ở chế độ hàng hải tín hiệu báo động bằng âm thanh và đèn phải chỉ rõ rằng cửa 
và cửa trong đã được đóng, các thiết bị chặn và khóa cửa ở vị trí phù hợp.  
(2)  Hệ thống chỉ báo và báo động n ói ở (1) phải thỏa mãn những yêu cầu sau đây:  
(a)  Được thiết kế theo nguyên lý th iếu an toàn;  
(b) Nguồn điện dùng cho hệ thống chỉ báo và báo động phải độc lập với nguồn điện 
dùng cho việc điều khiển và mở cửa;  
(c) Có khả năng được cung  cấp từ một nguồn đ iện dự phòng;  
(d) Cảm biến của hệ thống chỉ báo và báo động phải được bảo vệ kín nước, băng 
phủ và tránh được hư hỏng cơ khí.  
(3)  Hệ thống chỉ báo và báo động trên lầu lái phải được trang bị một thiết bị chọn chức 
năng "ở cảng/ đi biển", như vậy tín hiệu âm thanh và đèn nêu ở (1)(b) sẽ phát ra nếu 
tàu rời cảng với một cửa hoặc một cửa trong không đóng kín và có bất kỳ một thiết bị 
chặn nào đó không ở đúng vị trí.  Phần 2A, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
221 (4)  Phải bố trí một hệ thống phát hiện rò rỉ nước có tín hiệu âm thanh và màn hình giám 
sát đ ể chỉ báo cho lầu lái và cho buồng điều khiển máy từ máng rò rỉ cửa trong.  
(5)  Giữa cửa và cửa trong phải đặt một hệ thống màn hình giám sát có bộ phận quan sát 
ở lầu lái và buồng điều khiển máy. Hệ thống này phải giám sát được vị trí các cửa và 
toàn bộ t hiết bị chặn cửa. Cần phải xem xét đặc biệt đối với việc chiếu sáng và màu 
sắc tương phản của các vật thể cần quan sát.  
(6)  Phải bố trí một hệ thống tiêu thoát nước ở vùng giữa cửa và cầu xe, cũng như ở vùng 
giữa cầu xe và cửa trong nếu có. Hệ thống này p hải có tín hiệu âm thanh để báo cho 
lầu lái khi mức nước trong vùng đó vượt quá 0,5 mi li mét trên mức boong chở xe.  
21.3.9  Gia cƣờng quanh lỗ khoét đặt cửa  
1 Các góc lỗ khoét đặt cửa phải được lượn đều và phải gia cường tôn vỏ bằng tấm dày hơn 
hoặc đặt tấ m kép xung quanh lỗ khoét ; 
2 Nếu sườn bị cắt ở lỗ khoét đặt cửa thì phải đặt sườn khỏe ở cả hai bên lỗ khoét và đặt xà 
ngang đỡ thích hợp ở phía trên lỗ khoét.  
21.3.10  Hƣớng dẫn bảo dƣỡng và vận hành  
1 Trên tàu phải có hướng dẫn về bảo dưỡng và vận hành cử a và cửa trong được Đăng 
kiểm xét duyệt có các nội dung như sau: 
(1) Các thông số cơ bản và bản vẽ thiết kế  
(a) Những lưu ý đặc biệt về an toàn ; 
(b) Các chi tiết về tàu ; 
(c) Thiết bị và tải trọng thiết kế (cho cầu phà) ; 
(d) Bản vẽ cơ bản của thiết bị (cửa,  cửa trong của mũi và cầu phà) ; 
(e) Việc thử được nhà sản xuất khuyến cáo đối với thiết bị ; 
(f) Mô tả thiết bị  
(i) Cửa; 
(ii) Cửa trong của mũi ; 
(iii) Cầu phà mũi ; 
(iv) Cụm năng lượng trung tâm ; 
(v) Bảng điện trên buồng lái ; 
(vi) Bảng điện trong buồng điều khiển máy ; 
(2) Điều kiện phục vụ  
(a) Góc nghiêng và chúi giới hạn của tàu để nhận/trả hàng ; 
(b) Góc nghiêng và chúi giới hạn của tàu để vận hành cửa/ cửa trong của mũi ; 
(c) Hướng dẫn vận hành cửa/cửa trong của mũi/cầu phà ; 
(d) Hướng dẫn vận hành trong trườ ng hợp sự cố cửa/cửa trong của mũi/cầu phà ; 
(3) Bảo dưỡng  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 21 
222 (a) Lịch bảo dưỡng và phạm vi bảo dưỡng ; 
(b) Việc xử lý sự cố và khe hở cho phép ; 
(c) Quy trình bảo dưỡng của nhà sản xuất ; 
(4) Đăng ký kiểm tra, bao gồm kiểm tra khóa, chốt hãm và cơ cấu đỡ, sửa ch ữa và thay thế.  
21.4 Cửa mạn và cửa đuôi tàu  
21.4.1  Phạm vi áp dụng  
 Phần này của Quy chuẩn đưa ra các quy định về bố trí, độ bền và việc cố định các cửa 
mạn đặt phía sau vách chống va và các cửa đuôi dẫn vào các không gian kín (sau đây gọi 
là cửa).  
21.4.2  Bố trí các cửa  
1 Các cửa phải là cửa kín nước;  
2     Nếu mép d ưới của một lỗ khoét bất kỳ của cửa đi nằm thấp h ơn boong mạn khô thì cửa 
đó phải là cửa kín n ước. 
3 Không phụ thuộc vào quy định ở -2 trên, mép d ưới của các cửa phải không được nằm 
dưới đường song song với boong mạn khô tại mạn có điểm thấp nhất nằm ở độ cao 230 
mm phía trên đường n ước phân khoang trên cùng quy định ở 4.1.2(3), trừ khi có biện 
pháp bổ sung để đảm bảo tính kín n ước nêu ở từ (1) đến (4) d ưới đây. 
(1) Một cửa thứ hai có độ kín n ước và độ bền t ương đương được lắp ở phía trong cửa 
kín n ước. 
(2) Thiết bị cảm biến rò lọt được đặt ở không gian giữa hai cửa . 
(3) Việc dẫn n ước từ khoang này tới hệ thống hút khô phải được điều khiển bằng van dễ 
dàng tiếp cận được ngay . 
(4) Cửa bên ngoài mở  ra phía ngoài . 
4 Số lượng lỗ khoét đặt cửa phải tối thiểu và phù hợp với dạng vỏ và sự hoạt động của tàu;  
 Về nguyên tắc các cửa phải được mở ra phía ngoài.  
21.4.3  Tiêu chuẩn độ bền  
1 Quy cách của c ơ cấu chính, thiết bị khoá và thiết bị đỡ của cửa và cửa trong phải được 
tính toán sao cho chịu được các tải trọng tác dụng quy định ở 21.4.4 với ứng suất cho 
phép nh ư sau: 
Ứng suất cắt:    
80
K      (N/mm2) 
Ứng suất uốn:   
120
K    (N/mm2) 
Ứng suất t ương đương: 
22
e1503K         (N/mm2) 
K  : Hệ số phụ thuộc vào cấp thép, bằng 1 đối với thép th ường, đối với thép độ bền 
cao lấy theo 1.1.7 -2(1). Phần 2A, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
223 2 Phải kiểm tra độ bền ổn định của các cơ cấu chính một cách thích đáng.  
3 Đối với thép để làm các cơ cấu chịu lực ở thiết bị cố định và đỡ cửa, áp lực ổ đỡ thông 
thường được tính toán bằng cách chia lực thiết kế cho diện tích chịu lực dự kiến, phải 
không vượt quá ứng suất chảy của vật liệu. Đối với các vật liệu ổ đỡ khác, áp lực ổ đỡ 
cho phép phải do Đăng kiểm quy định.  
4 Việc b ố trí các thiết bị cố định và đỡ cửa phải sao cho các bu lông có ren không chịu lực 
đỡ. Sức căng (F max) lớn nhất ở các đường ren bu lông không chịu lực đỡ, không được 
vượt quá trị số tính theo công thức sau:  
max125FK
   (N/mm2) 
Trong đó:  
K  : Hệ số vật liệu, như quy định ở -1 
21.4.4  Tải trọng thiết kế  
 Tải trọng thiết kế cho các cơ cấu chính của cửa, các thiết bị cố định và đỡ cửa tương ứng 
phải không nhỏ hơn giá trị tương ứng cho ở Bảng 2A/21.3.  
Bảng 2A/ 21.2     Tải trọng thiết kế  
 Fe (kN) 
(Ngoại lực)  Fi (kN) 
(Nội lực)  
Thiết bị cố định 
và đỡ cửa  Cửa mở vào trong  AP e + F p F0 + 10W  
Cửa mở ra ngoài  AP e F0 + 10W + F p 
Các cơ cấu chính(1) AP e F0 + 10W  
Chú thích:  
(1) Tải trọng thiết kế đối với các cơ cấu chính là F e hoặc F i, chọn trị số nào l ớn hơn.  
Trong đó:  
A  : Diện tích lỗ cửa, diện tích hình chiếu theo hướng tải trọng, m2. 
W : Khối lượng cửa, tấn.  
Fp : Lực kẹp tổng cộng (kN). Áp lực kẹp thông thường không được lấy nhỏ hơn 5N/mm  
F0 : Trị số lớn hơn giữa F e và 5A (kN).  
Fc : Lực phá hủy (kN)  do sự xô dạt của hàng hóa v.v... bị phân bổ không đều ngoài diện 
tích A và được lấy không nhỏ hơn 300 kN. Nếu diện tích cửa nhỏ hơn 30 m2 thì trị 
số F c có thể được giảm phù hợp đến 10A (kN). Tuy nhiên, trị số F c có thể lấy bằng 0 
nếu có đặt bổ sung một kế t cấu giống như cầu chở xe bên trong và kết cấu đó có 
đủ khả năng bảo vệ cửa khỏi sự xô dạt của hàng hóa.  
Fe : Áp lực thiết kế do ngoại lực, được xác định tại tâm lỗ cửa và được lấy không nhỏ 
hơn trị số cho ở Bảng 2A/ 21.4.  
 
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 21 
224  Bảng 2A/21.3   Áp lực thiết k ế do ngoại lực P e 
 Pe (kN/m2) 
ZG < d  10(d - ZG) + 25  
ZG  d 25 
Chú thích:   
Đối với cửa đuôi của những tàu có cửa mũi, P e không được nhỏ hơn trị số sau:  
2
eP 0,6(0,8 0,6 L')
 
Trong đó:  
d  : Chiều chìm tàu, m, đo tại giữa đường nước phân khoang lớn nhất  
ZG: Cao độ trọng tâm diện tích cửa, m, tính từ đường nước cơ bản  
L' : Chiều dài tàu, m, như quy định ở mục 1.2.20 Phần 1A, tuy nhiên không cần phải lấy 
lớn hơn 200 m.  
21.4.5  Kích thƣớc cửa  
1 Quy định chung  
(1) Độ bền của cửa phải tương ứng với kết cấu bao  quanh cửa;  
(2) Các cửa phải được gia cường thích đáng và phải đặt các thiết bị để ngăn ngừa mọi 
dịch chuyển ngang hoặc thẳng đứng cửa khi đóng;  
(3) Các cơ cấu điều khiển nâng cửa và bản lề cửa liên kết với kết cấu thân tàu phải có 
độ bền phù hợp;  
(4) Nếu cửa có chức năng như là cấu dốc chở xe thì khi thiết kế bản lề phải tính đến ảnh 
hưởng do góc nghiêng ngang và nghiêng dọc tàu tạo nên tải trọng không đồng đều 
lên bản lề.  
2   Tấm cửa  
(1) Chiều dày của tấm cửa không được nhỏ hơn chiều dày yêu cầu của tấm vỏ mạn tại chỗ 
đặt cửa. Chiều dày của cửa đuôi không chịu va đập trực tiếp của sóng do đường cầu dốc 
chở xe đặt ngoài cửa đuôi, có thể được giảm 20% so với chiều dày yêu cầu nêu trên;  
(2) Ngoài các quy định nêu ở (1) nói trên, chiều dày của tấm cửa không đ ược nhỏ hơn 
chiều dày tối thiểu yêu cầu của tấm vỏ;  
(3) Nếu cửa có chức năng như là cầu dốc chở xe, thì chiều dày cửa không được nhỏ 
hơn trị số yêu cầu đối với boong chở xe.  
3 Nẹp phụ  
(1) Các cơ cấu chính phải đỡ các nẹp phụ để tạo thành sự gia cường chủ y ếu cho cửa;  
(2) Mô đun chống uốn tiết diện của các nẹp đứng và nẹp nằm không được nhỏ hơn trị số 
yêu cầu đối với sườn ở vị trí tính toán với khoảng cách nẹp được lấy như khoảng 
cách sườn. Trong trường hợp này nếu cần thiết thì phải xem xét đến sự khác nhau  
về vị trí giữa sườn tàu và nẹp cửa;  
(3) Nếu cửa có chức năng như cầu chở xe, thì nẹp cửa phải có kích thước không nhỏ 
hơn kích thước yêu cầu đối với boong chở xe.  Phần 2A, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
225 4 Cơ cấu chính  
(1) Kích thước của các cơ cấu chính của cửa nói chung phải được tính toán bằn g 
phương pháp trực tiếp kết hợp với áp lực ngoài quy định ở 21.3.4 -1(1) và ứng suất 
cho phép cho ở mục 21.3.3 -1. Thông thường, các công thức tính lý thuyết dầm đơn 
giản có thể được áp dụng để xác định ứng suất uốn. Các cơ cấu phải được xem xét 
có các gối đ ỡ đơn giản ở hai đầu.  
(2) Tấm thành của cơ cấu chính phải được đặt nẹp gia cường theo phương thẳng đứng 
của tấm vỏ.  
(3) Các cơ cấu chính của cửa và của thân tàu trong vùng đặt cửa phải được gia cường 
hữu hiệu để đảm bảo tính toàn vẹn của vùng bao quanh cửa . 
(4) Mút các nẹp và cơ cấu chính của cửa phải đủ cứng để quay được và mô men quán 
tính ( I) tiết diện không được nhỏ hơn trị số xác định theo công thức sau: 
I = 8a4PF   (cm4) 
Trong đó:  
a   : Khoảng cách giữa các thiết bị cố định cửa (m)  
PF : Xem chú thí ch ở Bảng 2A/21.2  
(5) Mô men quán tính tiết diện của các cơ cấu viền cửa đỡ các cơ cấu chính giữa các 
thiết bị chặn cửa phải được tăng tỷ lệ với lực kẹp.  
21.4.6   Thiết bị đỡ và chặn cửa  
1 Quy định chung  
(1) Các cửa phải được đặt thiết bị đỡ và chặn có độ b ền và độ cứng tương xứ ng với kết 
cấu xung quanh cửa.  
(2) Các kết cấu đỡ cửa trong vùng lắp cửa phải chịu được tải trọng thiết kế và ứng suất 
thiết kế như  là các thiết bị đỡ và chặn cửa.  
(3) Nếu có yêu cầu đặt kẹp thì vật liệu kẹp phải là loại tương đối mềm , và lực đỡ phải chỉ 
do kết cấu thép chịu. Kiểu kẹp khác có thể đ ược Đăng kiểm xem xét chấp nhận.  
(4) Khe hở thiết kế lớn nhất giữa thiết bị chặn và đỡ cửa nói chung không được vượt quá 
3 mm. 
(5) Phải đặt thiết  bị khóa cửa cơ khí ở vị trí mở.  
(6) Chỉ các t hiết bị đỡ và chặn cửa được gia cường hữu hiệu, tác động theo hướng phù 
hợp mới cần xét đến khi tính phản lực tác dụng lên thiết bị. Những thiết bị nhỏ   
và/hoặc mềm như các vấu dùng để giữ các vật kẹp, nói chung không cần xét đến khi 
tính toán đối với trườ ng hợp -2(2) nêu trên.  
(7) Nói chung nên đặt số lượng thiết bị đỡ và chặn cửa ở mức độ tối thiểu có xét đến quy 
định về số lượng bỏ qua nêu ở -2(3) và phù hợp với không gian có sẵn ở kết cấu thân  
tàu. Về nguyên tắc, phải đặt các thiết bị đỡ và chặn cách nh au không quá 2,5 mét và 
phải đặt ở gần các góc cửa.  
2 Kích thước  
(1) Các thiết bị đỡ và chặn cửa phải được thiết kế sao cho chúng có thể chịu được phản 
lực trong phạm vi ứng suất cho phép nêu ở 21.4.3 -1. QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 21 
226 (2) Khi tính toán trực tiếp, phải lập sơ đồ phân bố phản lực tác dụng lên các thiết bị đỡ 
và chặn cửa, có kể đến độ mềm của kết cấu thân tàu và vị trí thực của cơ cấu đỡ.  
(3) Việc bố trí các thiết bị đỡ và chặn cửa trong vùng của các thiết bị chặn này phải được 
thiết kế sao cho trong trường hợp bất kỳ một t hiết bị chặn hay đỡ độc lập nào bị hỏng 
thì các thiết bị còn lại vẫn đủ khả năng chịu được phản lực tác dụng mà không có 
thiết bị nào chịu ứng suất vượt quá 20% ứng suất cho phép nêu ở 21.4.3 -1. 
(4) Tất cả các yếu tố truyền tải trọng theo hướng tải trọng t hiết kế, từ cửa thông qua các 
thiết bị đỡ và chặn cửa đến kết cấu thân tàu, kể cả mối hàn liên kết, phải có độ bền 
giống như độ bền tiêu chuẩn yêu cầu đối với các thiết bị đỡ và chặn cửa.  
21.4.7  Bố trí khóa và chặn cửa  
1 Hệ thống điều khiển  
(1) Thiết bị ch ặn cửa phải dễ tiếp cận và sử dụng đơn giản . 
(2) Thiết bị chặn cửa phải có khóa kiểu cơ khí (tự khóa hoặc bố trí độc lập ) hoặc phải là 
kiểu trọng lực . 
(3) Hệ thống đóng và mở cửa cũng như thiết bị chặn và khóa cửa phải đặt khóa trong 
sao cho chúng chỉ có t hể thao tác theo một trình tự thích hợp . 
(4) Các cửa được đặt một phần hoặc toàn bộ dưới boong mạn khô có diện tích mở 
thông lớn hơn 6 mét vuông phải đặt thiết bị điều khiển từ xa, từ một vị trí nằm trên 
boong mạn khô sau đây:  
(a) Đóng và mở cửa ; 
(b) Thiết  bị khóa và chặn cửa liên hợp.  
(5) Đối với các cửa có trang bị hệ thống điều khiển từ xa, phải có chỉ báo vị trí đóng mở 
cửa và các thiết bị khóa và chặn cửa ở bảng điều khiển từ xa. Bảng điều khiển để 
điều khiển các cửa phải sao cho người không được giao nhiệm vụ khó tới gần, phải 
có biển cảnh báo, thông báo rằng tất cả các thiết bị chặn đều được đóng và khóa 
trước khi tàu rời bến, đặt ở từng bảng điều khiển và phải có cảnh báo bổ sung bằng 
đèn chỉ báo.  
(6) Nếu dùng thiết bị chặn thủy lực, thì hệ thống phả i được khóa cơ khí ở trạng thái 
đóng. Thiết bị này phải đảm bảo sao cho, thậm chí mất dầu thủy lực, thiết bị chặn vẫn 
được khóa. Hệ thống thủy lực dùng cho thiết bị khóa và chặn cửa phải độc lập với 
các thiết bị thủy lực khác, khi ở vị trí đóng.  
2 Hệ thống  chỉ báo/ kiểm tra  
(1) Những quy định sau đây  áp dụng cho các cửa ở biên của các không gian đặc biệt 
hoặc không gian chở hàng Ro -Ro mà qua các không gian đó tàu có thể bị ngập. Đối 
với các tàu chở hàng khô, nếu không có phần nào của cửa nằm dưới đường nước 
thiết kế cao nhất và có diện tích mở thông không lớn hơn 6 mét vuông, thì những yêu 
cầu này có thể không cần áp dụng.  
(2) Phải đặt đèn chỉ báo và báo động độc lập như nêu ở (a) và (b) dưới đây (sau đây gọi 
là hệ thống chỉ báo và báo động) ở lầu lái và ở bả ng điều khiển. Hệ thống chỉ báo và 
báo động phải có đèn mang chức năng kiểm tra. Đèn chỉ báo ở lầu lái phải được thiết 
kế sao cho không thể bị ngắt.  
(a) Đèn chỉ báo phải chỉ rõ rằng cửa và cửa trong đã được đóng, các thiết bị chặn và 
khóa cửa ở vị trí phù hợp. Phần 2A, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
227 (b)   Ở chế độ hàng hải tín hiệu báo động bằng âm thanh và đèn phải chỉ rõ rằng cửa 
và cửa trong đã được đóng, các thiết bị chặn và khóa cửa ở vị trí phù hợp.  
(3) Hệ thống chỉ báo và báo động phải thỏa mãn những yêu cầu sau đây:  
(a)  Được thiết kế the o nguyên lý thiếu an toàn.  
(b) Nguồn điện dùng cho hệ thống chỉ báo và báo động phải độc lập với nguồn điện 
dùng cho việc điều khiển và mở cửa.  
(c) Có khả năng được cung cấp từ một nguồn điện dự phòng.  
(d) Cảm biến của hệ thống chỉ báo và báo động phải đượ c bảo vệ kín nước, băng 
phủ và tránh được hư hỏng cơ khí.  
(4) Hệ thống chỉ báo và báo động trên lầu lái phải được trang bị một thiết bị chọn chức 
năng "ở cảng/đi biển", như vậy tín hiệu âm thanh và đèn nêu ở (2)(b) sẽ phát ra nếu 
tàu rời cảng với một cửa h oặc một cửa trong không đóng kín và có bất kỳ một thiết bị 
chặn nào đó không ở đúng vị trí.  
(5) Đối với tàu khách, phải bố trí một hệ thống phát hiện rò rỉ nước, có tín hiệu âm thanh 
và màn hình giám sát để chỉ báo cho lầu lái và buồng điều khiển máy, của bất kỳ cửa 
nào bị nước rò qua.  
(6)  Phải bố trí một hệ thống phát hiện rò rỉ nước, có tín hiệu âm thanh và ánh sáng để 
chỉ báo bất kỳ cửa nào của lầu lái bị rò rỉ nước.  
21.4.8  Gia cƣờng quanh lỗ khoét đặt cửa  
1 Tại các góc của lỗ khoét đặt cửa phải được vi ền thích đáng và phải được gia cường bằng 
cách tăng chiều dày hoặc đặt tấm kép.  
2 Nếu sườn bị gián đoạn tại lỗ khoét đặt cửa thì phải đặt sườn khỏe và sống mạn hoặc biện 
pháp tương đương để bồi thường thích đáng.  
21.4.9  Hƣớng dẫn bảo dƣỡng và vận hành cửa  
1 Trên tàu phải có một bản hướng dẫn bảo dưỡng và vận hành cửa có các thông tin sau đây:  
(1) Các thông số cơ bản và bản vẽ thiết kế  
(a) Những lưu ý đặc biệt về an toàn ; 
(b) Các chi tiết về tàu;   
(c) Thiết bị và tải trọng thiết kế (cho cầu phà) ; 
(d) Bản vẽ cơ bản của thiết bị (cửa, cửa trong của mũi và cầu phà) ; 
(e) Việc thử được nhà sản xuất khuyến cáo đối với thiết bị ; 
(f) Mô tả thiết bị  
(i) Cửa mạn ; 
(ii) Cửa đuôi ; 
(iii) Cụm năng lượng trung tâm ; 
(iv) Bảng điện trên buồng lái ; 
(v) Bảng điện trong buồng điề u khiển máy ; 
(2) Điều kiện phục vụ  
(a) Góc nghiêng và chúi giới hạn của tàu để nhận/trả hàng ; QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 21 
228 (b) Góc nghiêng và chúi giới hạn của tàu để vận hành cửa ; 
(c) Hướng dẫn vận hành cửa/cầu phà ; 
(d) Hướng dẫn vận hành trong trường hợp sự cố cửa/cầu phà ; 
(3) Bảo d ưỡng  
(a) Lịch bảo dưỡng và phạm vi bảo dưỡng ; 
(b) Việc xử lý sự cố và khe hở cho phép ; 
(c) Quy trình bảo dưỡng của nhà sản xuất ; 
(4) Đăng ký kiểm tra, bao gồm kiểm tra khóa, chốt hãm và cơ cấu đỡ, sửa chữa và thay thế.  
2 Quy trình điều khiển để đóng và chặ n cửa được cất giữ trên tàu và dán ở những vị trí 
thích hợp.  
21.5 Các cửa húp lô và cửa sổ chữ nhật  
21.5.1  Quy định chung  
1 Những quy định ở Phần này áp dụng cho các cửa sổ mạn và các cửa sổ hình chữ nhật 
đặt ở mạn, các thượng tầng và lầu nằm trên boong mạ n khô từ tầng 3 trở xuống. Đối với 
các cửa sổ mạn đặt ở mạn của các thượng tầng và lầu nằm trên tầng 3, các quy định này 
được áp dụng ở mức độ phù hợp được Đăng kiểm chấp nhận.  
2 Ngoài quy định ở -1, Đăng kiểm có thể chấp nhận cho đặt các cửa sổ ở lầu thuộ c tầng 3 
nằm trên boong mạn khô, miễn sao các cửa sổ này không ảnh hưởng đến tính kín nước 
của tàu và được coi là cần thiết đối với họat động của tàu như là các cửa ở trên lầu lái.  
21.5.2  Yêu cầu chung đối với vị trí của cửa húp lô  
1    Không được đặt cửa  húp lô ở vị trí mà mép d ưới của cửa nằm thấp h ơn đường song song 
với boong mạn khô tại mạn và có điểm thấp nhất ở độ cao bằng 2,5% chiều rộng tàu (B’) 
quy định ở Phần 9 hoặc 500 mm, lấy giá trị nào lớn h ơn, phía trên đường n ước phân 
khoang cao nhất quy định ở Phần 9. Tất cả các mép d ưới của cửa húp lô mà nằm d ưới 
boong mạn khô và đóng mở kiểu bản lề phải bố trí khoá hãm.  
2 Không được bố trí cửa húp lô cho các khoang dự kiến để chở hàng.  
3 Nắp kim loại (deadlight) của cửa húp lô có thể tháo rời được theo yê u cầu của Đăng kiểm 
nếu cửa húp lô thoả mãn các điều kiện từ (1) đến (4) sau:  
(1) Khi không yêu cầu phải lắp cửa húp lô cấp A và cấp B.  
(2) Các cửa húp lô này được lắp ở phía sau một phần tám chiều dài mạn khô  từ đường 
vuông góc mũi.  
(3) Các cửa húp lô này  được lắp phía trên đường song song với boong vách tại mạn và 
có điểm thấp nhất nằm ở độ cao 3,7 mét trừ đi 2,5% chiều rộng tàu (B’) quy định ở 
Phần 9 phía trên đường n ước phân khoang cao nhất quy định ở Phần 9.  
(4) Các nắp thép kiểu tháo rời này phải được cố định ở bên cạnh cửa húp lô mà nó phục vụ.  
4 Cửa húp lô để thông gió tự động không được đặt trên tôn bao ở phía d ưới boong mạn 
khô. 
21.5.3  Yêu cầu đối với cửa sổ mạn  
1 Các cửa sổ mạn trên tàu phải là các cửa cấp A, cấp B và cấp C phù hợp với các quy địn h Phần 2A, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
229 ở Chương 7 Phần 7B hoặc tương đương.  
2 Các cửa sổ mạn cấp A, cấp B và cấp C phải được bố trí sao cho áp lực thiết kế của 
chúng nhỏ hơn áp lực thiết kế cho phép lớn nhất xác định theo đường kính danh nghĩa và 
cấp của chúng (xem 21.5.5).  
3 Các cửa sổ mạn n ằm dưới boong mạn khô và đặt ở thượng tầng đuôi thấp phải là 
cửa cấp A , cấp B hoặc tương đương.  
4 Các cửa sổ mạn, ở mạn hoặc thượng tầng, dẫn vào các không gian trong phạm vi tầng 
một mà tầng này là sàn của lầu một nằm trên boong mạn khô, có các lỗ khoét  boong 
không được bảo vệ dẫn vào các không gian nằm dưới boong mạn khô hoặc các lầu có 
xét đến tính nổi khi tính toán ổn định, hoặc các không gian lộ thiên bị ảnh hưởng trực tiếp 
của nước biển phải là các cửa cấp A, cấp B hoặc tương đương.  
5 Nếu lỗ khoét ở b oong thượng tầng hoặc nóc lầu nằm trên boong mạn khô dẫn vào không 
gian nằm dưới boong mạn khô hoặc không gian thuộc phạm vi thượng tầng kín được bảo vệ 
bởi lầu hoặc cấu trúc tương tự, thì cửa sổ mạn được đặt ở những không gian trực tiếp dẫn 
vào một cầu th ang hở phải là cửa cấp A, cấp B hoặc tương đương. Nếu các vách buồng lái 
hoặc các cửa ra vào tách biệt khỏi các cửa sổ mạn, dẫn trực tiếp xuống dưới boong mạn khô, 
thì các yêu trên phải được áp dụng một cách phù hợp được Đăng kiểm chấp nhận.  
6 Các cửa sổ m ạn ở các không gian tầng hai nằm trên boong mạn khô, mà tầng này có xét 
đến tính nổi khi tính toán ổn định phải là cửa cấp A, cấp B hoặc tương đương.  
7 Đối với những tàu có mạn khô giảm, các cửa sổ nằm dưới đường nước sau khi bị ngập 
các khoang, phải là cá c cửa kiểu cố định.   
21.5.4  Bảo vệ các cửa sổ mạn  
 Các cửa sổ mạn đặt ở vùng hốc neo hoặc ở những chỗ tương tự dễ bị hư hại, phải có 
lưới bảo vệ đủ chắc.    
21.5.5  Áp lực thiết kế và áp lực cho phép lớn nhất của cửa sổ mạn  
1 Áp lực thiết kế (P) của cửa sổ  mạn phải nhỏ hơn áp lực cho phép lớn nhất xác định theo 
đường kính danh nghĩa và cấp của cửa (xem Bảng 2A/21.4). Áp lực thiết kế được xác 
định theo công thức sau đây:  
P = 10ac(bf - y) (kPa)  
Trong đó:  
a, b, c và f : Như quy định ở 17.2.1 -1. 
y   :  Khoảng  cách thẳng đứng (m) từ đường nước chở hàng mùa hè đến mép 
dưới của cửa. Nếu tàu có dấu mạn khô chở gỗ thì là khoảng cách từ đường 
nước chở gỗ mùa hè đến mép dưới của cửa.  
2 Ngoài những quy định ở -1, áp lực thiết kế của cửa sổ mạn không được nhỏ hơn trị s ố áp 
lực thiết kế tối thiểu cho trong Bảng 2A/21.5.    
 
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 21 
230 Bảng 2A/21.4    Áp lực cho phép lớn nhất của cửa sổ mạn  
Cấp Đường kính danh nghĩa 
(mm)  Chiều dày kính  
(mm)  Áp lực cho phép lớn nhất 
(kPa)  
A 200 10 328 
250 12 302 
300 15 328 
350 15 241 
400 19 297 
B 200 8 210 
250 8 134 
300 10 146 
350 12 154 
400 12 118 
450 15 146 
C 200 6 118 
250 6 75 
300 8 93 
350 8 68 
400 10 82 
450 10 65 
Bảng 2A/ 21.5    Áp lực thiết kế tối thiểu  
 L  250 m  L > 250 m  
Vách trước lộ của thượng 
tầng tầng 1  25 + L/10 (kPa)  50 (kPa)  
Các vị trí khác  12,5 + L/20 (kPa)  25 (kPa)  
21.5.6  Yêu cầu chung đối với vị trí đặt các cửa sổ hình chữ nhật  
 Không được đặt các cửa sổ hình chữ nhật ở những không gian nằm dưới boong mạn 
khô, tầng một của thượng tầng và tầng một lầu lái nếu lầu lái này có xét đến tính nổi khi 
tính toán ổn định, hoặc các lỗ khoét boong được bảo vệ dẫn xuống các không gian bên 
trong nằm dưới boong mạn khô.  
21.5.7  Yêu cầu đối với các cửa sổ hình chữ nhật  
1 Các cửa sổ hình chữ nhật trên tàu phải l à cửa cấp E, cấp F phù hợp với các quy định ở 
Chương 8 Phần 7B hoặc tương đương.  
2 Các cửa sổ hình chữ nhật cấp E và cấp F phải được bố trí sao cho áp lực thiết kế của 
chúng nhỏ hơn áp lực cho phép lớn nhất xác định theo kích thước danh nghĩa của và cấp 
của chúng (xem 23.5.8).  
3 Các cửa sổ hình chữ nhật đặt ở các không gian thuộc tầng hai, nằm trên boong mạn khô 
có lối đi trực tiếp vào một không gian ở tầng một của thượng tầng kín hoặc không gian 
nằm dưới boong mạn khô, phải là loại cửa có bản lề bắt chết h oặc đóng cố định bên Phần 2A, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
231 ngoài. Nếu vách buồng lái hoặc cửa thuộc phạm vi tầng hai tách biệt khỏi các không gian 
nằm dưới boong mạn khô hoặc các không gian thuộc phạm vi tầng một của thượng tầng 
kín, thì các yêu cầu đối với cửa sổ hình chữ nhật phải được áp dụ ng ở mức độ phù hợp 
được Đăng kiểm chấp nhận.  
4 Các cửa sổ hình chữ nhật đặt ở các không gian thuộc tầng hai trên boong mạn khô có xét 
đến tính nổi khi tính ổn định, phải là kiểu cửa có bản lề bắt chết hoặc kiểu được đóng cố 
định bên ngoài.  
21.5.8  Áp lực t hiết kế và áp lực cho phép lớn nhất của các cửa sổ chữ nhật  
1 Áp lực thiết kế của các cửa sổ chữ nhật (P) phải nhỏ hơn áp lực cho phép lớn nhất xác 
định theo kích thước danh nghĩa và cấp của chúng (xem Bảng 2A/21.6). Áp lực thiết kế 
được xác định theo công  thức sau đây:  
P   = 10ac(bf - y)  (kPa)  
Trong đó:  
a, b, c và f  : Như quy định ở 17.2.1 -1; 
y   :  Khoảng cách thẳng đứng (m) từ đường nước chở hàng mùa hè đến mép 
dưới của cửa. Nếu tàu có dấu mạn khô chở gỗ thì đó là khoảng cách từ đường 
nước chở gỗ mùa  hè đến mép dưới của cửa.  
2 Ngoài những quy định ở -1, áp lực thiết kế không được nhỏ hơn áp lực thiết kế nhỏ nhất 
cho trong Bảng 2A/21.5.  
Bảng 2A/21.6    Áp lực cho phép lớn nhất của cửa sổ hình chữ nhật  
Cấp Kích thước danh nghĩa  
rộng (mm) x cao (mm)  Chiều dày kính  
(mm)  Áp lực cho phép lớn nhất 
(kPa)  
E 300 x 425  10 99 
355 x 500  10 71 
400 x 560  12 80 
450 x 630  12 63 
500 x 710  15 80 
560 x 800  15 64 
900 x 630  19 81 
1000 x 710  19 64 
F 300 x 425  8 63 
355 x 500  8 45 
400 x 560  8 36 
450 x 630  8 28 
500 x 710  10 36 
560 x 800  10 28 
900 x 630  12 32 
1000 x 710  12 25 
1100 x 800  15 31 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 21 
232 21.6 Ống thông gió  
21.6.1  Chiều cao của thành ống thông gió  
 Chiều cao của thành ống thông gió, tính từ mặt trên của boong, ít nhất phải bằng 900 mm 
ở vị trí I và ít nhất phải bằng 760 mm ở vị trí II theo quy định ở 18.1.2. Nếu tàu có mạn 
khô quá lớn hoặc nếu ống thông gió phục vụ không gian trong thượng tầng kín thì chiều 
cao thành của ống thông gió có thể được giảm thích đáng.  
21.6.2  Chiều dày của thành ống thông gió  
1 Chiều dày của thành ống thông gió ở vị trí I và vị trí II như quy định ở 18.1.2 dẫn vào 
không gian ở dưới boong mạn khô hoặc trong thượng tầng kín phải không nhỏ hơn trị số 
cho ở dòng 1 Bảng 2A/21.7. Nếu chiều cao của thành được giảm theo quy đ ịnh ở 21.6.1 
thì chiều dày cũng được giảm thích hợp.  
2 Nếu ống thông gió dẫn qua các thượng tầng không phải là thượng tầng kín thì chiều dày 
của thành ống thông gió trong thượng tầng phải không nhỏ hơn trị số cho ở dòng 2 Bảng 
2A/21.7.  
21.6.3  Liên kết  
 Thành ống thông gió phải được liên kết chắc chắn với boong và nếu chiều cao của thành 
lớn hơn 900 mm thì phải có liên kết đỡ đặc biệt.  
21.6.4  Đầu ống thông gió  
 Đầu ống thông gió phải được lắp khít vào thành ống thông gió và phải có ổ lắp dài không 
nhỏ hơn 38 0 mm. Với những ống thông gió có đường kính nhỏ hơn hoặc bằng 200 mm 
thì ổ có thể nhỏ hơn.  
Bảng 2A/21.7   Chiều dày của thành ống thông gió  
 Đường kính ngoài của ống thông gió (mm)  
Nhỏ hơn hoặc 
bằng 80  160 Lớn hơn hoặc bằng 230 
nhưng nhỏ hơn 330  
Chiều dà y của thành  
ống thông gió  Dòng 1  6 8,5 8,5 
Dòng 2  4,5 4,5 6 
Chú thích:  
(1)  Với những trị số trung gian của đường kính ngoài của ống thông gió, chiều dày của 
thành được tính theo phương pháp nội suy tuyến tính.  
(2)  Nếu đường kính ngoài của ống thông gi ó lớn hơn 330 mm thì chiều dày của thành phải 
thỏa mãn yêu cầu của Đăng kiểm.  
21.6.5  Thiết bị đóng  
1 Ống thông gió cho các buồng máy và khoang hàng phải có thiết bị đóng có khả năng vận 
hành được từ bên ngoài các không gian đó khi có cháy. Ngoài ra, các ốn g thông gió này 
phải được trang bị thiết bị chỉ báo ở bên ngoài ống để có thể xác định thiết bị đóng đó 
đang ở trạng thái đóng hay mở, đồng thời phải có phương tiện thích hợp để kiểm tra các 
thiết bị đóng.  
2 Ống thông gió ở vị trí lộ của boong mạn khô và b oong thượng tầng phải có thiết bị đóng Phần 2A, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
233 kín thời tiết hữu hiệu. Nếu thành ống thông gió  cao hơn 4,5 mét trên mặt boong ở vị trí I 
hoặc cao hơn 2,3 mét trên mặt boong ở vị trí II như quy định ở 18.1.2, thì có thể không 
cần đến thiết bị đóng đó, trừ trường hợ p yêu cầu ở -1. 
3 Ở những tàu có L f không nhỏ hơn 100 mét thiết bị đóng quy định ở -2 không cần phải 
được đặt thường xuyên, còn ở những tàu khác, nếu không được đặt thường xuyên thì 
thiết bị đóng có thể được đặt ở một chỗ thuận tiện gần lỗ thông gió mà nó được dùng.  
21.6.6  Thông gió cho lầu  
 Thiết bị thông gió cho các lầu bảo vệ lối vào các không gian ở dưới boong mạn khô phải 
tương đương với thiết bị thông gió cho thượng tầng kín.  
21.6.7  Thông gió cho buồng máy phát điện sự cố  
 Thành ống thông gió của buồn g máy phát điện sự cố phải  cao hơn  4,5 mét trên mặt 
boong ở vị trí I và cao hơn  2,3 mét trên mặt boong ở vị trí II  như quy định ở 18.1.2.  Các lỗ 
thông gió không được đặt thiết bị đóng kín thời tiết, trừ ống thông gió phù hợp với yêu cầu 
ở 1.3.5 -2 Phần 3 củ a Quy chuẩn . Tuy nhiên, nếu do kích thước tàu mà việc bố trí theo 
quy định ở mục này là không thể thực hiện được, thì chiều cao của thành ống thông gió 
có thể được giảm đến mức phù hợp được Đăng kiểm chấp nhận.  
21.6.8  Những yêu cầu bổ sung đối với ống thô ng gió nằm trên boong mũi lộ  
1 Nếu chiều cao của boong lộ ở vùng đặt các ống thông gió này nhỏ hơn 0,1  L1 hoặc 22 
mét so với đường nước chở hàng thiết kế lớn nhất, lấy trị số nào nhỏ hơn, thì các ống 
thông gió đặt trên boong lộ ở phía trước của 0,25  L1 phải được gia cường thích đáng để 
chịu đựng được tác dụng của sóng biển. Chiều dài L 1 được định nghĩa ở 13.2.1 -1. 
2 Yêu cầu này không áp dụng cho các hệ thống thông gió két hàng và hệ thống khí trơ của 
các tàu  hàng lỏng , các tàu chở xô khí hoá lỏng và các tàu  chở hoá chất nguy hiểm.  
21.7 Cầu boong  
21.7.1  Quy định chung  
 Phải đặt những phương tiện thích đáng (như lan can, dây an toàn, cầu boong hoặc lối đi 
dưới boong,...) để bảo vệ thuyền viên khi ra vào khu vực sinh hoạt, buồng máy, và mọi 
các khu vực khác sử dụng cho các công việc cần thiết của tàu.  
21.7.2  Tàu hàng lỏng  
1 Các yêu cầu ở 21.7.2  áp dụng cho các tàu hàng lỏng , tàu chở khí và tàu chở hóa chất (từ 
sau đây gọi là "các tàu hàng lỏng  ") chạy tuyến quốc tế.  
2 Tàu hàng lỏng  phải đặt các phương tiện để t huyền viên có thể đi lại tới mũi tàu an toàn 
thậm chí trong điều kiện thời tiết xấu.  
21.8 Phƣơng tiện lên và xuống tàu  
21.8.1  Quy định chung  
Tàu phải trang bị phương tiện lên và xuống tàu để sử dụng trong cảng và các hoạt động 
liên quan đến cảng, trừ trườn g hợp đặc biệt được Đăng kiểm chấp nhận.  
21.8. 2 Tiêu chuẩn chế tạo  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 21 
234 1 Cầu thang mạn và cầu lên xuống dùng làm phương tiện cho người lên và xuống tàu phải 
thỏa mãn các tiêu chuẩn sau đây:  
(1) ISO 5488:1997, Đóng tàu – Cầu thang mạn.  
(2) ISO 7061, Đóng tàu – Cầu lên xuống bằng nhôm dùng để lên bờ của tàu biển.  
(3) Tiêu chuẩn công nghiệp thích hợp khác được Đăng kiểm chấp nhận.  
2 Tời dùng cho cầu thang mạn phải được chế tạo phù hợp với các tiêu chuẩn sau đây:  
(1) ISO 7364: 1983, Đóng tàu – Thiết bị trên boong – Tời cầu thang mạn.  
(2) Tiêu chuẩn công nghiệp thích hợp khác được Đăng kiểm chấp nhận.  
21.8. 3 Bố trí và lắp đặt  
1 Cầu thang mạn phải có đủ chiều dài để đảm bẳo rằng, khi ở góc nghiêng  làm việc thiết kế 
lớn nhất, sàn dưới cùng của cầu thang cách đường nước  ở trạng thái  đi biển nhẹ tải nhất 
của tàu, theo Quy định III/3.13 của Công ước SOLAS 74, không  quá 600 mm.  
2 Đầu trên của cầu thang mạn phải tạo ra lối đi trực tiếp giữa cầu thang và  boong tàu thông 
qua sàn được bảo vệ bởi lan can và tay bám thích hợp. Th ang phải  được liên kết chắc 
chắn với tàu để không bị lật, đổ.  
3 Đối với tàu có chiều cao của boong để cho người lên/ xuống tàu lớn hơn  20 m tính từ 
đường nước ở trạng thái đi biển nhẹ tải nhất của tàu và việc áp dụng ở -1 là không thể 
thực hiện được, Đăng kiểm  có thể chấp nhận phương tiện thay thế khác để  có thể tiếp 
cận tàu an toàn, hoặc phương tiện bổ sung để tiếp cận an toàn sàn dưới  cùng của cầu 
thang mạn.  Phần 2A, Chƣơng 22   QCVN  21: 2020/BGTVT  
235 CHƢƠNG   22  VÁN SÀN VÀ VÁN THÀNH   
22.1 Ván sàn  
22.1.1  Tàu đáy đơn  
1 Ở những tàu đáy đơn, lớp ván  sàn kín phải được đặt lên những đà ngang đáy lên đến 
mép trên của cung hông.  
2 Chiều dày của lớp ván sàn phải không nhỏ hơn 63 mm. 
3 Lớp ván sàn phủ lên mặt đà ngang đáy phải được làm thành những phần tháo lắp được 
hoặc phải được đặt sao cho dễ gỡ khi cần  vệ sinh, sơn hoặc kiểm tra đáy tàu.  
22.1.2  Tàu đáy đôi  
1 Ở những tàu đáy đôi lớp ván sàn kín phải được đặt từ sống hông đến mép trên của cung 
hông, sao cho có thể tháo gỡ được ngay khi cần kiểm tra rãnh tiêu nước.  
2 Lớp ván sàn phải được đặt ở đáy trên, v ùng dưới miệng khoang hàng trừ khi các yêu cầu 
ở 4.5.1 -3 và 29.2.4 -2 được áp dụng.  
3 Lớp ván sàn phủ mặt đáy đôi phải là những thanh gỗ có chiều dày không nhỏ hơn 13 
mm, hoặc là lớp phủ theo yêu cầu ở 23.4.1.  
4 Chiều dày của lớp ván sàn phủ theo yêu cầu ở -1 và -2 phải thỏa mãn yêu cầu ở 22.1.1 -2. 
22.2 Ván thành  
22.2.1  Ván thành  
1 Các không gian hàng hóa dùng để chứa hàng tổng hợp phải được lót bằng những  thanh 
lót có chiều dày không nhỏ hơn 50 mm, có chiều rộng không nhỏ hơn 150 mm, đặt cách 
nhau không xa quá 230 mm ở phía trên của lớp ván sàn, hoặc phải có biện pháp tương 
đương để bảo vệ kết cấu.  
2 Ở những tàu dùng để chở gỗ sườn khoang phải được bảo vệ đặc biệt. Tuy nhiên,  nếu 
chắc chắn là tàu sẽ không chở gỗ cây thì biện pháp bảo vệ có thể được thay đổi.  
3 Ở khoang hàng của những tàu như tàu than, tàu hàng rời, tàu quặng và những tàu  tương 
tự, có thể không cần lớp ván thành.  
4 Theo yêu cầu của chủ tàu, được sự chấp thuận của Đăng kiểm, các tàu chở hàng  tổng 
hợp có thể không cần có lớp ván thành, trong trư ờng hợp này, tàu được phân biệt bằng 
ký hiệu “n.s” trong sổ đăng ký.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 23 
236 CHƢƠNG 23     TRÁNG XI MĂNG VÀ SƠN  
23.1 Tráng xi măng  
23.1.1  Quy định chung  
 Đáy của tàu đáy đơn, hông của tất cả các tàu và đáy đôi trong buồng nồi hơi của tất cả 
các tàu phải được bảo vệ hữu hiệu bằng xi măng Portland hoặc bằng những vật liệu 
tương đương khác, phủ lên mặt tôn và cơ cấu cho đến mép trên của cung hông. Tuy 
nhiên, đáy của những khoang chuyên dùng để chứa dầu không cần phải bảo vệ bằng xi 
măng.  
23.1.2  Xi măng Portland  
 Xi măng Portland được hòa vào nước ngọt với cát hoặc những chất thích hợp theo tỷ lệ 
khoảng một phần xi măng hai phần cát.  
23.1.3  Chiều dày của lớp xi măng  
 Chiều dày ở mép của lớp xi măng phải không nhỏ hơn 20 mm. 
23.1.4  Biện pháp đặc biệt đối với tôn nóc ké t 
 Nếu được phủ trực tiếp thì tôn nóc két phải được phủ bằng hắc ín tốt ở trạng thái nóng và 
trộn đều với bột xi măng hoặc bằng một lớp phủ tương đương khác.  
23.2 Sơn 
23.2.1  Quy định chung  
1   Tất cả các kết cấu bằng thép phải được sơn bằng loại s ơn thích hợp. Đăng kiểm có thể bổ 
sung các yêu cầu riêng phù hợp với kiểu tàu, công dụng của khoang,... Tuy nhiên, với 
các khoang Đăng kiểm nhận thấy rằng thép đã được bảo vệ bằng biện pháp hữu hiệu 
chống mòn gỉ ngoài biện pháp s ơn hoặc do chất l ượng của hàng,.. . thì có thể không 
cần phải s ơn. 
2 Các kết cấu bằng thép ở trong két dùng để chứa n ước có thể được tráng xi m ăng thay 
cho s ơn. 
3 Bề mặt của các kết cấu thép phải được làm sạch hoàn toàn và không được có gỉ, dầu và 
các chất bẩn có hại khác tr ước khi s ơn. Ít nhất mặt ngoài của tôn mạn bên d ưới đường 
nước chở hàng  phải được làm sạch gỉ và vảy cán tr ước khi s ơn. 
23.2.2  Sơn bảo vệ các két chỉ dùng để dằn bằng n ƣớc biển và không gian mạn kép  
1 Với két chỉ dùng để dằn bằng n ước biển của tất cả các kiểu tàu có tổng  dung tích không 
nhỏ h ơn 500, hoạt động trên tuyến quốc tế và không gian trong mạn kép của tàu hàng rời 
chạy tuyến quốc tế có chiều dài từ 150  m trở lên quy định ở mục 29.10.1 -2(1) phải thoả 
mãn các yêu cầu của “Tiêu chuẩn thực hành đối với việc sơn bảo vệ  các két chỉ dùng để 
dằn bằng nước biển của các kiểu tàu và không gian mạn kép của tàu hàng rời ” Nghị 
quyết MSC .215(82)  – Tiêu chuẩn thực hành đối với việc sơn bảo vệ các két chỉ dùng để 
dằn bằng nước biển . Phần 2A, Chƣơng 23   QCVN 21: 2023/BGTVT  
237 2 Sơn bảo vệ các két chỉ dùng để dằn bằng nước bi ển khác với các qui định ở -1 nêu trên 
phải được Đăng kiểm xem xét.  
23.2.3  Chống ăn mòn đối với các két dầu hàng  
Chống ăn mòn cho các két dầu hàng phải áp dụng ở (1) hoặc (2) sau đây cho tàu chở 
dầu chạy tuyến quốc tế có trọng tải không nhỏ hơn 5.000 tấn:  
(1)  Sơn bảo vệ phải phù hợp theo “Tiêu chuẩn đặc tính kỹ thuật của lớp sơn bảo vệ đối 
với khoang dầu hàng của tàu dầu” Nghị quyết  MSC.288(87)  - Tiêu chuẩn đặc tính kỹ 
thuật của lớp s ơn bảo vệ đối với các két dầu hàng; hoặc  
(2)  Các phương tiện thay thế ph ải phù hợp theo “Tiêu chuẩn đặc tính kỹ thuật của 
phương tiện thay thế chống ăn mòn đối với khoang dầu hàng của tàu dầu” Nghị quyết  
MSC.289(87)  - Tiêu chuẩn  đặc tính kỹ thuật  của phương tiện thay thế  chống ăn mòn 
đối với các két dầu hàng.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 24 
238 CHƢƠNG 24     CỘT VÀ CỘT CẨU  
24.1 Quy định chung  
24.1.1  Cột không có thiết bị cẩu hàng             
1 Đường kính ngoài của cột bằng thép không có thiết bị cẩu hàng và có dây chằng quy định 
ở -4, phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
D = 3,3 H  (cm)  :  Đườ ng kính ngoài ở boong trên cùng mà cột được đỡ (từ sau 
đây được gọi là chân cột).  
D =  2,5 H  (cm)  :   Đường kính ngoài ở dàn cột hoặc ở chỗ buộc dây chằng (Từ 
sau đây được gọi là đỉnh cột).  
Trong đó:  
H : Chiều cao của cột đo từ chân đến đỉnh (m).  
2 Chiều  dày tôn cột tại mỗi chỗ phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây hoặc 
5 mm, lấy trị số nào lớn hơn:  
t = 2,5 + 0,1D m (mm)  
Trong đó:  
Dm : Đường kính ngoài của cột tại chỗ đang xét (cm).  
3 Chân cột và đỉnh cột phải được gia cường chắc chắn . 
4 Biện pháp chằng cột phải không kém hữu hiệu so với biện pháp dùng hai cáp chằng ở 
mỗi bên mạn tàu, đường kính của cáp được cho ở Bảng 2A/24.1. Cáp được chằng sao 
cho khoảng cách từ tấm móc cáp phía trước và từ tấm móc cáp phía sau đến chân cột 
phải khô ng nhỏ hơn một phần tư chiều cao của cột đo từ chân đến đỉnh hoặc B/4 lấy trị 
số nào lớn hơn.  
Bảng 2A/24.1    Đƣờng kính của cáp chằng  
Chiều cao của cột từ chân đến đỉnh (m)  9 12 15 18 
Đường kính của cáp chằng (m)  20 22 24 26 
Chú thích:  
Cáp chằng phải là  cáp thép No.1 hoặc No.3 quy định ở Chương 4 Phần 7B.  
24.1.2  Cột cẩu  
 Vật liệu, kết cấu và kích thước của cột, cột cẩu và cáp chằng dùng để cẩu hàng phải thỏa 
mãn các yêu cầu tương ứng ở “Quy chuẩn thiết bị nâng hàng tàu biển”.                                                  Phần 2A, Chƣơng 2 5  QCVN 21: 2023/BGTVT  
239 CHƢƠNG 25     TRANG THIẾT BỊ  
25.1 Thiết bị lái  
25.1.1   Bánh lái  
1  Phạm vi áp dụng  
(1)  Những yêu cầu trong Chương này được áp dụng cho bánh lái hộp tiết diện dạng lưu 
tuyến và bánh lái dạng thông thường được phân loại theo các kiểu dưới đây:  
(a)  Kiểu A  :  Bánh lái có chốt trên và chốt dưới (xem Hình 2A/25.1(A));  
(b)  Kiểu B  :  Bánh lái có ổ đỡ cổ trục và chốt dưới (xem Hình 2A/25.1 (B));  
(c)  Kiểu C  :  Bánh lái treo không có ổ đỡ ở phía dưới ổ đỡ cổ trục (xem Hình 2A/25.1(C));  
(d)  Kiểu D  :  Bánh lái nửa treo có ổ đỡ cổ trục và chốt dưới cố định (xem Hình 
2A/25.1(D));  
(e)  Kiếu E  :  Bánh lái nửa treo có hai chốt trong đó chốt dưới cố định (xem Hình 
2A/25.1(E)).  
(2)  Kết cấu bánh lái có ba chốt trở lên và bánh lái có dạng đặc biệ t hoặc tiết diện dạng 
đặc biệt là đối tượng xem xét đặc biệt của Đăng kiểm.  
(3)  Kết cấu của bánh lái có góc quay trở lớn hơn 35o về mỗi mạn trong từng trường hợp 
phải được Đăng kiểm xem xét đặc biệt.    
2  Vật liệu  
(1)  Các cơ cấu hàn của bánh lái như tôn  bánh lái, xương bánh lái và cốt bánh lái phải 
được làm bằng thép cán phù hợp với yêu cầu ở Phần 7A của Quy chuẩn.  
(2)  Quy cách theo yêu cầu của các cơ cấu có thể được giảm khi sử dụng thép độ bền 
cao. Khi giảm quy cách cơ cấu, hệ số vật liệu K phải lấy b ằng giá trị quy định ở 1.1.7 -
2(1). 
(3)  Trục bánh lái, chốt lái, bu lông liên kết, then, thanh mép bánh lái và các bộ phận liền 
khối của bánh lái phải được làm bằng thép cán, thép rèn hoặc thép các bon đúc phù 
hợp với những quy định ở Phần 7A của Quy chuẩn này. 
(4) Vật liệu dùng chế tạo trục lái, chốt lái, bu lông, then và thanh mép của bánh lái phải 
có giới hạn chảy không nhỏ hơn 200 (N/mm2). 
 Những yêu cầu trong Chương này được áp dụng cho vật liệu có giới hạn chảy bằng 
235 (N/mm2). Nếu vật liệu có giới h ạn chảy khác 235 (N/mm2) thì hệ số vật liệu K 
được tính theo công thức sau:  
e
Y235K
  
Trong đó:  
e = 0,75  nếu  y > 235 N/mm2 
e = 1,00  nếu  y  235 N/mm2 
y  : Giới hạn chảy (N/mm2) của vật liệu sử dụng và không được lấy lớn hơn QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 25 
240 0,7B hoặc  450 (N/mm2), lấy trị số nào nhỏ hơn.  
B : Độ bền kéo của vật liệu được sử dụng (N/mm2). 
(5) Khi dùng thép có giới hạn chảy lớn hơn 235 (N/mm2) đường kính của trục lái có thể 
được giảm, nhưng phải quan tâm đặc biệt đến biến dạng của trục lái tránh tạo thàn h 
áp suất quá lớn tại mép ổ đỡ.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/25.1     Các dạng bánh lái  Phần trên 
trục lái  
Phần dưới 
trục lái  
Chốt trên  
Chốt dưới  (A) Gối chặn  
Gối giữa  
(B) Chốt dưới  Gối chặn  
Phần dưới 
trục lái  Phần trên 
trục lái  
(C) Gối giữa  Gối chặn  
Phần dưới 
trục lái  Phần trên 
trục lái  
(D) Chốt dưới  Gối giữa  Gối chặn  
Phần dưới 
trục lái  Phần trên 
trục lái  
(E) Chốt dưới  Phần trên 
trục lái  
Phần dưới 
trục lái  Gối chặn  Chốt trên  Phần 2A, Chƣơng 2 5  QCVN 21: 2023/BGTVT  
241 3  Hàn và chi tiết thiết kế  
(1)  Phải hạn chế hàn cấy đến mức có thể. Hàn cấy không được sử dụng trong vùng ứng 
suất phẳng nằm ngang lớn đối  với lỗ hàn hoặc trong vùng khuyết của bánh lái Kiểu A, 
D và E.  
 Khi áp dụng hàn cấy thì chiều dài chiều dài lỗ hàn cấy phải không được nhỏ hơn 75 
mm, chiều rộng bằng 2t, trong đó t là chiều dày tôn bánh lái (mm). Khoảng cách đầu 
cuối của lỗ hàn cấy không được lớn hơn 125 mm (xem Hình 2A/25.2).  
 Hàn rãnh liên tục có thể được sử dụng thay thế hàn cấy. Khi áp dụng hàn rãnh liên 
tục thì khe hở chân mối hàn phải bằng 6~10 mm. Góc vát mép ít nhất bằng 15o (xem 
Hình 2A/25.2).  
(2)  Trong vùng hõm giá bánh lái của  bánh lái Kiểu A, D và E thì góc lượn tôn bánh lái 
phải không nhỏ hơn 5 lần chiều dày tôn bánh lái, nhưng trọng mọi trường hợp không 
nhỏ hơn 100 mm. Tránh mối hàn trên tôn bánh lái ở trên hoặc ở cuối của bán kính 
lượn. Mép tôn và mối hàn kề cận với bán kín h lượn phải được mài nhẵn.  
(3)  Mối hàn giữa tôn bánh lái và miếng lặng (khối thép rèn hoặc thép đúc hoặc các tấm 
có độ đày lớn) phải là mối hàn ngấu hoàn toàn. Ở vùng tập trung ứng suất lớn ví dụ 
như vùng khuyết của bánh lái Kiểu A, D và E và phần trên củ a bánh lái Kiểu C phải 
bố trí các gọng đúc hoặc hàn. Thông thường phải là đường hàn hai phía ngấu hoàn 
toàn. Về nguyên tắc phải sử dụng tấm đệm nếu không thể hàn đươc mặt sau, trong 
trường hợp này thì phải sử dụng đường hàn liên tục khi hàn tấm đệm với miế ng 
nặng. Tuy nhiên phương pháp hàn khác có thể được áp dụng nếu được Đăng kiểm 
chấp thuận.  
(4)  Các yêu cầu về hàn và chi tiết thiết kế của hầm trục lái quy định ở 2.2.8.  
(5)  Các yêu cầu về hàn và chi tiết thiết kế khi trục lái nối với bánh lái bằng mối n ối bích  
nằm quy định ở 25.1.8 -1(5). 
(6)  Các yêu cầu về hàn và chi tiết thiết kế khi của giá bánh lái quy định ở 2.2.5 -5. 
4  Thay thế tương đương  
(1)  Đăng kiểm có thể chấp nhận thay thế các yêu cầu được đua ra ở Chương này, với 
điều kiện chúng phải tương  đương.  
(2)  Tính toán trực tiếp được sử dụng trong chứng minh thiết kế thay thế phải xét đến tất 
cả các trạng thái hư hỏng liên quan.  
 (3)  Nếu xét thấy cần thiết Đăng kiểm có thể yêu cầu thử ở phòng thí nghiệm hoặc thử 
đầy đủ để xác nhận phương pháp thiế t kế thay thế.  
5  Tăng đường kính của trục lái trong những trường hợp đặc biệt  
(1) Đối với các tàu thường hay phải bẻ lái ở góc lớn khi chạy hết tốc độ, đường kính trục 
lái, chốt lái và mô đun chống uốn của tiết diện cốt bánh lái phải không nhỏ hơn 1,1 
lần trị số yêu cầu ở Chương này.  
(2)  Đối với các tàu có yêu cầu bẻ lái nhanh thì đường kính trục lái phải được tăng thích 
đáng so với những yêu cầu quy định ở Chương này.  
6  Áo trục và bạc trục  
 Các ổ đỡ của trục lái nằm trong khoảng từ đáy của bánh lái đến đường trọng tải thiết kế 
lớn nhất phải có áo trục và bạc trục.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 25 
242  
 
 
 
 
 
 
 
 
(a)    Hàn cấy  
 
 
 
 
(b)    Hàn rãnh liên tục  
Hình 2A/25.2    Hàn cấy và hàn rãnh liên tục  
25.1.2   Lực tác dụng lên bánh lái  
   Lực F R tác dụng lên bánh lái khi tàu chạy tiến và ch ạy lùi được dùng làm cơ sở xác định 
kích thước các chi tiết của bánh lái và được tính theo công thức sau:  
 FR  = 132 K 1 K2 K3 A V2   (N) 
Trong đó:  
A  : Diện tích bánh lái (m2). 
V  : Tốc độ của tàu ( hải lý /giờ). Nếu tốc độ chạy tiến của tàu nhỏ hơn 10 hải lý/giờ thì 
V được lấy bằng V min xác định theo công thức sau:  
minV 20V3
   (hải lý /giờ) 
 Khi tàu chạy lùi, tốc độ Va được tính theo công thức sau:  
Va = 0,5 V     (hải lý/giờ)  
 Tuy nhiên, nếu tốc độ chạy lùi V a nhỏ hơn tốc độ chạy lùi thiết kế  thì V a phải 
được lấy bằng tốc độ chạy lùi thiết kế.    
 
Lớn nhất 125 mm  Bu lông cấy  
Nhỏ nhất 75 mm  Nhỏ nhất bằng 2 lần tôn bánh lái  
 
Chiều dày bằng chiều  
dày tôn bánh lái  
 6~10 mm  
Nhỏ nhất 15o 
X 
X 
Mặt cắt X -X Phần 2A, Chƣơng 2 5  QCVN 21: 2023/BGTVT  
243 K1 : Hệ số, phụ thuộc hệ số hình dạng (của bánh lái, được tính theo công thức sau:  
12K3
 
Trong đó:  
  : Được tính theo công thức sau, nhưng   không cần phải lớn hơn 2:  
2
th
A
 
Trong đó:  
h  :  Chiều cao trung bình của bánh lái (m), được xác định theo Hình 
2A/25. 3. 
At :  Bằng tổng diện tích của bánh lái A (m2) cộng với diện tích trụ lái hoặc 
giá bánh lái, nếu có, nằm trong phạm vi chiều cao trung bình h của 
bánh lái.  
K2 : Hệ số, phụ thuộc kiểu prôfin của bánh lái (xem Bảng 2A/25.1).  
K3 : Hệ số, phụ thuộc vị trí của bánh lái theo quy định dưới đây:  
(a) Với bánh lái nằm ngoài dòng chảy sau chân vịt: 0,80  
(b) Với bánh lái nằm trong dòng chảy sau chân vịt: 1,15  
(c) Với các trườ ng hợp khác:  1,00   
 
 
 
 
Chiều rộng trung bình của 
bánh lái:  
 
2 3 1X X Xb2         
Chiều cao trung bình của 
bánh lái:  
 
3 4 2Z Z Zb2  
  
Hình  2A/25.3    Hệ thống tọa độ của bánh lái  1 2 3 4 z 
x b h 
Af QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 25 
244 Bảng 2A/25.1   Hệ số K 2 
 
Kiểu Prôfin  K2 
Khi tàu chạy tiến  Khi tàu chạy lùi  
NACA - 00 
Prôfin lồi  
 1,1 0,80 
Prôfin phẳng  
 
 1,1 0,90 
Prôfin lõm  
 
 1,35 0,90 
Prôfin lực nâng lớn  
 
 1,70 Phải được xem xét đặc 
biệt; nếu chưa xác định 
được thì lấy bằng 1,30  
Prôfin đuôi cá  
 
 1,40 0,80 
Prôfin kết hợp (Ví dụ HSVA)  1,21 0,90 
25.1.3  Mô men xoắn lên trục lái  
1  Mô men xoắn lên trục lái của bánh lái kiểu B và C  
 Mô men xoắn T R lên trục lái của bánh lái kiểu B và C khi tàu chạy tiến và chạy lùi được 
xác định tương ứng theo công thức sa u đây:  
TR = F R.r  (Nm)  
Trong đó:  
FR   : Như quy định ở 25.1.2.  
r    : Khoảng cách từ tâm đặt lực F R đến đường tâm của trục lái, được tính theo 
công thức sau:  
r = b( - e)  (m) 
Khi tàu chạy tiến trị số r không được nhỏ hơn trị số r min xác định theo công thức:  
rmin  = 0,1b  (m) 
Trong đó:  
b   : Chiều rộng trung bình (m) của bánh lái, xem Hình 2A/25. 3. 
   : Được lấy như sau:  
 
 Phần 2A, Chƣơng 2 5  QCVN 21: 2023/BGTVT  
245  0,33  Khi tàu chạy tiến  
 0,66  Khi tàu chạy lùi  
e   : Hệ số cân bằng của bánh lái được tính theo công thức :  
fAeA
 
Trong đó:  
Af  : Phần diện tích mặt bánh lái nằm phía trước đường tâm của trục lái 
(m2). 
A  : Như quy định ở 25.1.2.  
2   Mô men xoắn lên trục lái của bánh lái kiểu A, D và E  
 
 Mô men xoắn T R lên trục lái củ a bánh lái kiểu A, D  và E khi tàu chạy tiến hoặc chạy lùi 
được xác định tương ứng theo công thức sau: 
R R1 R2T T T
  (Nm)  
Tuy nhiên, khi tàu chạy tiến T R không được nhỏ hơn T Rmin xác định theo công thức sau: 
1 1 2 2
Rmin RA b A bT 0,1FA
   (Nm)  
Trong đó: 
TR1 và  T R2 :  Mô men xoắn tương ứng của các phần diện tích A 1 và A 2 (Nm).  
A1  và A 2    : Tương ứng là diện tích phần trên và phần dưới bánh lái (m2), mà  
A = A 1 + A 2  (A1 bao gồm cả A 1f  và A 2  gồm A 2f), xem Hình  2A/ 25. 4. 
A1f và A 2f là phần diện tích  mặt bánh lái nằm phía trước đường tâm của 
trục lái . 
b1 và b 2  :  Chiều rộng trung bình tương ứng với các phần diện tích A 1, A2 xem 
Hình 2A/25. 4. 
FR và A : Như quy định ở 25.1.2.  
TR1 và T R2, tương ứng là mô men xoắn ứng với các phần diện tích bánh lái A 1 và A 2  
được tính theo các công thức sau:  
TR1 =  FR1. r1    (Nm)  A1f 
A2f A2 A1 
Hình  2A/25.4    Ph ân chia b ánh lái QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 25 
246 TR2 =  FR2. r2   (Nm)  
FR1 và  F R2 tương ứng là lực tác dụng lên các phần diện tích A 1 và A 2, được tính 
theo các công thức sau:  
1
R1 RAFFA
   (N) 
2
R2 RAFFA
    (N) 
r1 và  r 2 : Tương ứng là khoảng cách từ tâm áp lực của các phần diện tích bánh 
lái A 1 và A 2 đến đường tâm của trục lái, được tính theo các công thức 
sau: 
r1 = b 1 ( - e1)   (m) 
r2 = b 2 ( - e2)   (m) 
Trong đó:  
e1 và e 2  : Tương ứng là hệ số cân bằng ứng với các phần diện tích A 1 và A 2 
của bánh lái được tính theo công thức sau:  
 
1f
1
1AeA    ,  
2f
2
2AeA   
  : Được xác định như sau:  
 Đối với bánh lái không nằm sau kết cấu cố định như gi á bánh lái : 
Khi tàu chạy tiến  :   = 0,33  
Khi tàu chạy lùi    :    = 0,66  
 Đối với bánh lái nằm sau kết cấu cố định như giá bánh lái:  
Khi tàu chạy tiến  :   = 0,25  
Khi tàu chạy lùi    :    = 0,55  
25.1.4  Tính toán hệ lái theo độ bền  
1  Tính toán trực t iếp hệ lái  
(1)  Hệ lái phải có đủ độ bền để chịu được lực và mô men xoắn quy định ở 25.1.2 và 
25.1.3. Để xác định kích thước từng phần của bánh lái, phải xét đến các lực và mô 
men sau đây:  
Đối với thân bánh lái:   Mô men uốn và lực cắt  
Đối với trục lái:   Mô men uốn và mô men xoắn  
Đối với ổ đỡ ở chốt và ổ đỡ trục lái:   Phản lực gối đỡ  
(2)  Mô men uốn, lực cắt và phản lực gối đỡ phải được xác định bằng phương pháp tính 
toán trực tiếp hoặc bằng các phương pháp tương tự khác được Đăng kiểm chấp 
nhận.  
25.1.5    Trục  lái  
1  Phần trên của trục lái  Phần 2A, Chƣơng 2 5  QCVN 21: 2023/BGTVT  
247  Đường kính phần trên của trục lái d u yêu cầu để truyền được mô men xoắn phải được 
xác định sao cho ứng suất xoắn không được lớn hơn 68/K S (N/mm2). 
 Đường kính phần trên của trục lái được tính theo công thức sau:  
3
u R Sd 4,2. T K
 (mm)  
Trong đó:  
TR : Như quy định ở 25.1.3.  
KS : Hệ số vật liệu trục lái quy định theo 25.1.1 -2. 
2  Phần dưới của trục lái  
 Đường kính d 1 của phần dưới trục lái chịu tổng hợp cả mô men uốn và mô men xoắn phải 
được xác định sao cho ứng su ất tương đương ở trục lái không lớn hơn 118/K S  (N/mm2). 
 Ứng suất tương đương e được tính theo công thức sau:  
22
e b t 3     
         (N/mm2) 
 Ứng suất uốn và ứng suất xoắn tác dụng lên phần dưới của trục lái được tính như sau: 
 Ứng suất uốn :     
3
b 3
110,2M10d  (N/mm2) 
 Ứng suất xoắn :     
3 R
t 3
15,1 T10d  (N/mm2)  
Trong đó:  
M   : Mô men uốn (Nm) tại tiết diện đang xét của phần dưới của trục lái.  
TR  : Như quy định ở 25.1.3.  
 Nếu tiết diện phần dưới của trục lái có dạng tròn thì đ ường kính d l của trục lái có thể 
được tính theo công thức  sau:  
2
6lu
R4Md d 13T 

 (mm)  
Trong đó:  
du : Đường kính phần trên của trục lái (mm), như quy định ở 25.1.5 -1. 
25.1.6  Tôn bánh lái, xƣơng bánh lái và cốt bánh lái  
1   Tôn bánh lái  
 Chiều dày tôn bánh lái t không được nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
4
R
p1F 10t 5,5S d K 2,5A   
 (mm)  
Trong đó:  
FR và A  :  Như quy định ở 25.1.2.  
Kpl  : Hệ số vật liệu tôn bánh lái, quy định theo 25.1.1 -2. QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 25 
248     : Được tính theo công thức sau, nhưng 
  không cần phải lớn hơn 1,0 (ở 
đây 
a2,5)S  
  
2S1 ,1 0,5a    
Trong đó:  
S : Khoảng cách của các xương nằm hoặc các xương đứng của bánh 
lái, lấy giá trị nào nhỏ hơn (m).  
a : Khoảng cách của các xương nằm hoặc các xương đứ ng của bánh 
lái, lấy giá trị nào lớn hơn (m)  
 Tôn bánh lái ở vùng khối đặc phải được tăng chiều dày như quy định ở 25.1.7 -4. 
2  Xương bánh lái  
(1)  Thân bánh lái phải được gia cường bằng các xương đứng và xương nằm sao cho 
thân bánh lái có tác dụng như dầm  chịu uốn.  
(2)  Khoảng cách chuẩn (S) của các xương nằm của bánh lái được tính theo công thức 
sau: 
LS 0,2 0,4100
 (m) 
(3)  Khoảng cách chuẩn từ xương đứng tạo thành cốt bánh lái đến xương đứng lân cận 
phải bằng 1,5 lần khoảng cách của xương nằm củ a bánh lái ; 
(4) Chiều dày của xương bánh lái không được nhỏ hơn 8 mm hoặc 70% chiều dày của 
tôn bánh lái theo  25.1.6 -1, lấy trị số nào lớn hơn.  
3 Cốt bánh lái  
(1)  Các xương đứng tạo thành cốt bánh lái phải được đặt ở phía trước và sau đường 
tâm trục lái v ới khoảng cách gần bằng chiều rộng của tiết diện bánh lái nếu cốt gồm 
hai xương đứng và đặt theo đường tâm của trục lái nếu cốt gồm một xương.  
(2)  Mô đun chống uốn tiết diện cốt phải được tính toán theo các xương đứng quy định ở 
(1) cùng với dải mép kèm c ủa tôn bánh lái. Chiều rộng của dả i tôn mép kèm được lấy 
như sau : 
(a)  Nếu cốt gồm hai xương đứng thì chiều rộng của mép kèm được lấy bằng 0,2 lần 
chiều dài của cốt.  
(b)  Nếu cốt gồm một xương đứng thì chiều rộng của mép kèm được lấy bằng 0,16 
lần chiều dà i của cốt.  
(3)  Mô đun chống uốn và diện tích tiết diện nằm ngang của cốt phải sao cho ứng suất 
uốn, ứng suất cắt và ứng suất tương đương không được lớn hơn các trị số dưới đây:  
(a)  Áp dụng chung, trừ tiết diện bánh lái hõm nêu ở (b)  
 Ứng suất uốn:     
b
m110
K  (N/mm2) Phần 2A, Chƣơng 2 5  QCVN 21: 2023/BGTVT  
249  Ứng suất cắt :   
m50
K      (N/mm2) 
 Ứng suất tương đương :   
22
eb
m1203K       (N/mm2) 
 Trong đó:  
  Km  : Hệ số vật liệu của cốt lấy như ở 25.1.1 -2. 
 (b)  Trong vùng hõm của chốt giá bánh lái kiểu A,  D và E  
  Ứng suất uốn :       
b75   (N/mm2) 
 Ứng suất cắt :     
50  (N/mm2) 
 Ứng suất tương đương :   
     22
eb 3 100   (N/mm2) 
 Ghi chú: Ứng suất nêu ở (b) áp dụng cho cả thép cường độ cao và thép thườ ng 
(4) Phần trên của cốt phải kết cấu sao cho tránh được sự gián đoạn của kết cấu.  
(5)  Các lỗ khoét để bảo dưỡng phải được lượn tròn thích hợp.  
4  Liên kết  
 Tôn bánh lái phải được liên kết chắc chắn với xương bánh lái, cần lưu ý đến các biện 
pháp công ngh ệ. Các bộ phận liên kết phải không được có khuyết tật.  
5  Sơn và thoát nước  
 Mặt trong của tôn bánh lái phải được sơn hữu hiệu, và phải đặt các phương tiện thoát 
nước ở đáy của bánh lái.  
25.1.7  Mối nối của kết cấu bánh lái với khối đặc  
1 Râu của khối đặc  
 Các khối đặc được làm bằng thép rèn hoặc thép đúc dùng làm ổ liên kết với trục lái hoặc 
chốt lái phải có râu. Trừ trường hợp không quy định nêu ở dưới đây.  
 Các râu này không yêu cầu nếu chiều dày tôn nhỏ hơn giá trị sau:  
 Bằng 10 mm đối với các xương được  hàn với khối đặc dùng làm ổ liên kết với chốt dưới 
của bánh lái Kiểu A, D và E và đối với trường hợp xương đứng được hàn với khối đặc 
dùng làm ổ liên kết với trục l ái của bánh lái Kiểu C;  
 Bằng 20 mm đối với các xương khác.  
2 Quy định chung  
 Các khối thép  rèn hoặc thép đúc đặc dùng làm ổ liên kết với trục lái hoặc chốt lái thông 
thường phải được nối với kết cấu bánh lái bằng hai xương nằm và hai xương đứng.  
3 Mô đun chống uốn tiết diện nhỏ nhất của ổ liên kết với trục lái  
Mô đun chống uốn tiết diện ngang c ủa kết cấu bánh lái (cm3) nối với khối đặc dùng làm ổ 
liên kết với trục lái được tạo bởi các xương đứng và tôn bánh lái phải không nhỏ hơn trị 
số tính theo công thức sau:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 25 
250  
2
pl 34 EX
Sl
EsK HHc d 10HK 

   (cm3) 
Trong đó:  
Sc
: Hệ số, được lấy bằ ng: 
Sc 1 ,0
 nếu không có lỗ khoét trên tôn bánh lái hoặc nếu các lỗ khoét này 
được bịt kín bằng tấm tôn hàn ngấu hoàn toàn;  
Sc 1 ,5
 nếu có lỗ khoét tại tiết diện ngang đang xét của bánh lái;  
dl :  Đường kính trục lái (mm);  
HE :  Khoảng cách thẳng đứng từ mép dưới của bánh lái tới mép trên của khối 
đặc (mm);  
HX :  Khoảng cách thẳng đứng từ tiết diện ngang đang xét đến mép trên của 
khối đặc (mm);  
   Kpl :  Hệ số vật liệu của tôn bánh lái quy định theo 25.1.1 -2. 
   Ks :  Hệ số v ật liệu của trục lái quy định theo 25.1.1 -2. 
Mô đun chống uốn tiết diện ngang thực của kết cấu thân bánh lái nối với khối đặc dùng 
làm ổ liên kết với trục lái phải được tính toán theo trục đối xứng của bánh lái. Chiều rộng 
tôn bánh lái (m) được coi là mép kèm để đưa vào tính mô đun chống uốn tiết diện thực 
này phải không lớn hơn trị số tính theo công thức sau:  
X
VHb s 23
 
Trong đó:  
sV: Khoảng cách  (m) giữa hai xương đứng (xem Hình 2A/25.5);  
Nếu các lỗ khoét để tháo lắp bu lông liên kết trục lái không được bịt bằng tấm tôn hàn 
ngấu hoàn toàn thì phần lỗ khoét phải được khấu trừ (xem Hình 2A/25.5).  Phần 2A, Chƣơng 2 5  QCVN 21: 2023/BGTVT  
251  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình  2A/25.5    Tiết diện ngang của mối nối giữa kết cấu bánh lái  
với ổ liên kết với trục lái  
4 Chiều dày của xương nằm  
 Chiều dày của x ương nằm liên kết với khối đặc (mm) cũng như chiều dày tôn bánh lái 
ở vùng giữa các xương này, phải không nhỏ hơn trị số lớn hơn tính theo công thức 
sau: 
 
Ht 1 ,2t  
 
2
S
H
Hdt 0,045s  
Trong đó:  
t : Quy định ở 25.1.6 -1; 
dS : Đường kính  (mm) được lấy bằng : 
 dl đối với khối đặc liên kết với trục lái;  
 dp đối với khối đặc liên kết với chốt lái;  
dl : Đường kính trục lái  (mm)  quy định ở 25.1.5 -2; 
dp : Đường kính chốt lái  (mm)  quy định ở 25.1.9 ; 
sH : Khoảng cách  giữa hai xương nằm  (mm) . 
 Việc t ăng chiều dày xương nằm phải được mở rộng ra phía trước và sau của khối 
đặc ít nhất phải đến xương đứng liền kề.  
5 Chiều dày của xương đứng  
 Chiều dày xương đứng hàn với khối đặc dùng làm ổ liên kết với trục lái cũng như 
chiều dày tôn bánh lái phía dưới kh ối đặc này (mm), phải không nhỏ hơn các trị số 
tính theo Bảng 2A/25.2.  
 
Tiết diện X - X Lỗ khoét để tháo 
lắp bu lông n ối côn 
trục lái, n ếu có X X 
hX/3 hX/3 
x x 
sv  Hx QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 25 
252 Bảng 2A/25.2    Chiều dày tôn bánh lái và tôn xƣơng đứng  
Kiểu bánh lái  Chiều dày xương đứ ng (mm)  Chiều dày tôn bánh lái ( mm) 
Bánh lái không 
có lỗ khoét  Ở vùng 
xung quanh 
lỗ khoét  Bánh  lái 
không có lỗ 
khoét  Vùng có lỗ 
khoét  
Bánh lái Kiểu A và B  1,2t 1,6t 1,2t 1,4t 
Bánh lái Kiểu C, D và E  1,4t 2,0t 1,3t 1,6t 
t : Chiều dày tôn bánh lái (mm), như quy định ở 25.1.6 -1 
25.1. 8 Mối nối giữa trục lái và cốt bánh lái   
1  Mối nối kiểu bích nằm  
(1)  Bu lông nối phải là loại lắp chặt. Số lượng bu lông nối ở mỗi cặp bích phải không ít 
hơn sáu cái.  
(2)  Đường kính d b của bu lông nối không được nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
3
b
b
mSdKd 0,62ne K
 (mm)  
Trong đó:  
d    : Đường kính của trụ c lái (mm), lấy trị nào lớn hơn trong các trị số đường 
kính d u quy định ở  25.1.5 -1 hoặc d 1 quy định ở 25.1.5 -2. 
n    : Tổng số bu lông nối.  
em  : Khoảng cách trung bình từ tâm bu lông đến tâm bích.  
KS  : Hệ số vật liệu của trục lái, như quy định ở 25.1.1 -2. 
Kb  : Hệ số vật liệu của bu lông nối, như quy định ở 25.1.1 -2. 
(3)  Chiều dày bích nối t f phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau, nhưng không 
được nhỏ hơn 0,9  db (mm).  
f
fb
bKtdK
     (mm)  
Trong đó:  
Kf   : Hệ số vật liệu của bí ch nối, như quy định ở 25.1.1 -2. 
Kb   : Như quy định ở (2).  
db  :  Đường kính bu lông nối (mm), phụ thuộc số lượng bu lông nối, nhưng số 
lượng này không được lấy lớn hơn 8.  
(4)  Khoảng cách từ chu vi của  lỗ bu lông nối đến mép ngoài của bích nối và chu vi của 
bích không được nhỏ hơn 0,67d b (mm).  
(5) Mối hàn giữa trục lái và bích phải được thực hiện như theo Hình 2A/25.6 hoặc tương 
đương.  
(6) Bu lông và ê cu phải được cố định chống tháo lỏng hiệu quả.  Phần 2A, Chƣơng 2 5  QCVN 21: 2023/BGTVT  
253  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình  2A/25.6    Mối hàn giữa trục lái và bích  
2  Mối nối kiểu bích đứng    
(1)  Bu lông nối bích phải là loại lắp chặt. Số lượng bu lông nối trên một bích nối không 
được ít hơn tám.  
(2)  Đường kính của bu lông nối không được nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
b
b
SK 0,81 ddKn
     (mm)  
Trong đó:  
d   :  Đường kính trục lái (mm) lấy trị số lớn hơn trong các trị số đường kính d u 
quy định ở 25.1.5 -1 và d l quy định ở 25.1.5 -2. 
n   :  Số lượng bu lông nối.  
Kb    : Hệ số vật liệu của bu lông nối quy định ở 25.1.1 -2. 
KS   : Hệ số vật liệu c ủa trục lái quy định ở 25.1.1 -2. 
(3)  Mô men diện tích M của các bu lông đối với đường tâm của bích nối phải không nhỏ 
hơn trị số tính theo công thức sau:  
M = 0,00043d3   (cm3) 
(4)  Chiều dày của bích nối ít nhất phải bằng đường kính của bu lông nối.  
(5)  Khoảng cách từ chu vi của lỗ bu lông nối đến mép ngoài của bích nối và chu vi của 
bích không được nhỏ hơn 0,67d b (mm).  
(6) Bu lông và ê cu phải được cố định chống tháo lỏng hiệu quả.  
3  Mối nối kiểu côn  có then  
(1) Độ côn và chiều dài côn  (a)  Mối nối côn có hoặc không có hệ thống thủy lực (đầu 
 
Gia công 
sau khi hàn D 
R  100mm  
a 1 1
b 3 5
 
R  45mm  
 8mm  
a
 
b 2mm  
R8  300  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 25 
254 phun dầu và ê cu thủy lực v.v...) để tháo và lắp mối nối phải có độ côn c theo đường 
kính từ 1: 8 ~ 1:12 (xem Hình 2A/25. 7). 
 Mối nối kiểu côn phải được cố định bằng các ê cu hãm. Ê cu phải được hãm (bằng 
tấm hãm v.v …) 
  Hình dạng côn phải được lắp chính xác. Chiều dài l của đoạn côn nói chung phải 
không nhỏ hơn 1,5d o. 
(2) Mối nối giữa trục lái và bánh lái phải là mối nối có then thì diện tích tiết diện chịu cắt 
của then phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức s au: 
 
Y
s
k Y117,55Mad  (cm2) 
Trong đó:  
MY   :  Mô men chảy thiết kế của trục lái (Nm)  
3
u
Y
sdM 0,02664K
 
Nếu đường kính thực tế d ua lớn hơn đường kính tính toán d u thì phải sử dụng d ua. Tuy 
nhiên d ua áp dụng cho công thức trên không cần lấy lớn hơn 1,145d u. 
du   :  Đường kính trục lái (mm) theo quy định ở 25.1.5 -1. 
KS   : Hệ số vật liệu của trục lái quy định ở 25.1.1 -2. 
dk   :  Đường kính trung bình phần côn trục lái (mm) tại vị trí then.  
σY1   :  Giới hạn chảy nhỏ nhất của vật liệu làm then (N/m m2). 
Diện tích bề mặt hiệu dụng (cm2) của then (không có mép lượn tròn) giữa then và trục 
lái hoặc mặt côn phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
Y
k
k Y25Mad
 (cm2) 
Trong đó:  
σY2   :  Giới hạn chảy nhỏ nhất của vật liệu làm then, trụ c lái hoặc phần nối 
(N/mm2) lấy giá trị nào nhỏ hơn.  
(3)  Kích thước ê cu nêu ở (1) phải phù hợp với yêu cầu dưới đây, lấy giá trị  nào lớn hơn 
(xem Hình 2A/25.7) : 
(a) Đường kính đỉnh ren :   dg  0,65d 0   (mm)  
(b) Chiều cao:      hn   0,6d g   (mm)  
(c) Đường kính ngoài  :    dn  1,2d e hoặc 1,5d g, lấy giá trị nào lớn hơn   (mm)  
(4)  Phải đảm bảo rằng 50% mô men chảy thiết kế sẽ được truyền chỉ  bằng lực ma sát 
trên mối nối côn. Điều này có thể thực hiện bằng tính toán áp suất ép và chiều dài ép 
theo quy định  ở 25.1.8 -4(2) và 25.1.8 -4(3) với mô men xoắn  My’ = 0,5M Y. 
(5)  Không phụ thuộc vào quy định ở ( 2) và (3)  trên, nếu then được lắp giữa mối nối trục 
lái và bánh lái, và nó được coi là truyền hoàn toàn mô mem xoắn bằng then tại mối 
nối, thì việc tính toán th en cũng như lực đẩy lên và chiều dài đẩy phải được Đăng Phần 2A, Chƣơng 2 5  QCVN 21: 2023/BGTVT  
255 kiểm xem xét.  
(6)  Ê cu cố định trục lái phải có cơ cấu hãm chắc chắn.  
(7)  Mối nối trục lái phải được bảo vệ tốt để chống ăn mòn.  
 
 
Hình 2A/25. 7    Mối nối côn  có then  
4  Mối nối côn được bố trí đặc biệt để tháo lắp  
 (1) Nếu đường kính trục lái lớn hơn 200 mm thì nên sử dụng mối nối lắp ép bằng thuỷ 
lực. Trong trường hợp này độ côn phải giảm xuống, c   1:12 đến  1:20.  
  Trường hợp mối nối lắp ép bằng thủy lực thì ê cu phả i được lắp chặt hữu hiệu vào 
trục lái hoặc chốt lái.  
  Để truyền an toàn mô men xoắn qua mối nối giữa trục lái và bánh lái lực đẩy lên và 
chiều dài đẩy phải được xác định tương ứng theo (2) và (3).  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 Hình 2A/25.8    Mối nối côn không then  
 
 
Đệm 
Áo tr ục 
Đệm kín 
Tấm hãm d0 
da 
dm 
du 
dg 
dn hn 
 
 
Tấm hãm 
phẳng 
 
dg 
d1  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 25 
256  (2) Áp lực đẩy  
Áp lực đẩy không được nhỏ hơn trị số lớn hơn trong hai trị số sau:   
3 Y
req1 2
mo2MP 10
dμπ
l
 (N/mm2) 
3 b
req2 2
m6MP 10
d
l
 (N/mm2) 
Trong đó:  
 MY  : Mô men chảy thiết kế của trục lái, như nêu ở 25.1.8 -3 (Nm);  
dm : Đường kính trung bình đoạn côn  (mm) (xem Hình 2A/25.7);  

 : Chiều dài đoạn côn (mm);  
o : Hệ số ma sát, lấy bằng 0,15;  
Mb :  Mô men uốn tại mối nối côn (ví dụ trong trường hợp bánh lái treo), 
(Nm)  
Phải đảm bảo rằng áp lực đẩy không được vượt quá áp lực cho phép củ a mặt côn. 
Áp lực cho phép bề mặt được tính theo công thức sau:  
2
4σ ( α )
αy
perm b0,95 1-P = P
3+
  
2
3 b
b
m3,5MP = 10d
 
Trong đó:  
σY :  Ứng suất chảy nhỏ nhất (N/mm2) của vật liệu khối đúc ổ côn;  
m
adαd
 
dm : Đường kính trung bình đoạn côn  (mm) (xem Hình 2A/25.7);  
da : Đường kính ngoài của khối đú c ổ côn (xem Hình 2A/25.7) (mm)  
 Đường kính ngoài của ổ đỡ chốt bánh lái phải không nhỏ hơn 1,25d 0, với d 0 lấy 
theo Hình 2A/25.7.  
 (3) Chiều dài đẩy  
Chiều dài đẩy l (mm) phải phù hợp với công thức  sau: 
  l1  l  l2 
Trong đó:  
 
req m tm
12Pd 0,8RΔlc 1αEc2
  
 

perm m tm
22Pd 0,8RΔlc 1αEc2  
Trong đó:  
Rtm :  Độ nhám trung bình (mm) được lấy bằng 0,01  mm; Phần 2A, Chƣơng 2 5  QCVN 21: 2023/BGTVT  
257  c : Độ côn theo đường kính phù hợp với 25.1.8 -3.(1); 
E :  Mô đun đàn hồi vật liệu (N/mm2) được lấy bằng 2,0 6x105 
Lưu ý: Trong trường hợp mối nối lắp ép bằng thủy lực thì lực đẩy P e quy định đối với 
côn trục (N) có thể được tính theo công thức sau:  
 
e req mcP P d π 0,022 l  
Giá trị 0,02 được lấy theo hệ số ma sát khi dùng áp lực dầu. Các trị số này khác nhau 
và phụ thuộc vào việc xử lý cơ học và độ nhám của chi tiết được lắp.  
  Nếu theo quy trình lắp, tác dụng một phần của lực đẩy do trọng lượng bánh lái được 
đưa vào thì tác dụng này có thể được xét đến khi xác định chiều dài đẩy nếu được 
Đăng kiểm chấp thuận.  
25.1.9  Chốt lái  
1  Đường kính của chốt lái  
 Đường kính chốt lái d p phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
ppd 0,35 BK
  (mm)  
Trong đó:  
B  : Phản lực tại gối đỡ (N).  
Kp : Hệ số vật liệu của chốt lái, quy định theo 25.1.1 -2. 
2  Kết cấu  của chốt lái  
(1)  Độ côn  
 Chốt lái phải được kết cấu kiểu bu lông côn, độ côn theo đường kính không được lớn 
hơn trị số dưới đây. Chốt phải được lắp vào các khối đúc của bánh lái. Ê cu cố định 
chốt phải được hãm chắc chắn.  
(a)  Đối với chốt lái được lắp v à hãm bằng ê cu  : 1:8 ~1:12  
(b)  Đối với chốt lái được lắp bằng hệ thống thủy lực (đầu phun dầu và ê cu thủy lực, 
v. v...) : 1:12 ~1:20  
(2)  Áp lực đẩy đối với chốt  
Áp lực đẩy quy định đối với đỡ chốt (N/mm2) phải được xác định theo công thức sau:  
 
0
req 2
mBdP 0,4
d
l  
Trong đó:  
B : Như quy định ở 25.1.9 -1; 
lmd,
: Như quy định ở 25.1.8 -4(2); 
do : Đường kính chốt  (mm) (xem Hình 2A/25.7 ) 
Chiều dài đẩy được tính toán tương tự như ở 25.1.8 -4(3), khi sử dụng yêu cầu áp lực 
đẩy và đặc tính đối với chốt  
(3)  Đường kính tối thiểu của đỉnh ren và ê cu của chốt lái phải được xác định theo yêu 
cầu tương ứng ở 25.1. 8-3(3). QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 25 
258 (4)  Chiều dài phần côn của chốt lái không được nhỏ hơn đường kính lớn nhất của chốt.  
(5)  Chốt lái phải được bảo vệ thích đán g để chống ăn mòn.  
25.1. 10  Ổ đỡ trục lái và chốt lái  
1  Áo trục và bạc trục  
 (1) Ổ đỡ trục lái  
Áo trục và bạc trục phải được lắp tại vị trí ổ đỡ. Chiều dày nhỏ nhất của áo trục và 
bạc trục phải bằng:  
tmin = 8 mm   đối với vật liệu kim loại và vật liệu tổn g hợp;  
tmin = 22 mm  đối với vật liệu gỗ cứng.  
 (2) Ổ đỡ chốt lái  
Chiều dày của bạc hoặc ống lót phải không nhỏ hơn:  
  
1 t 0,01 B  
 Trong đó:  
 
1B : Phản lực tại gối đỡ, N;  
 và cũng không được nhỏ hơn chiều dày nhỏ nhất quy đ ịnh ở (1).  
2  Bề mặt đỡ nhỏ nhất  
 Bề mặt ổ A b (lấy bằng tích của chiều dài và đường kính ngoài của áo bọc trục) không 
được nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
b
aBAq
 (mm2) 
Trong đó:  
B  :  Như quy định ở 25.1. 9-1. 
qa : Áp suất bề mặt c ho phép (N/mm2). Áp suất bề mặt cho phép của ổ đỡ phải được 
lấy như ở Bảng 2A/25. 3. Tuy nhiên, nếu dùng thử nghiệm để xác nhận thì có thể 
lấy các giá trị khác so với trị số ở Bảng này.  
 
Bảng 2A/25. 3    Áp suất bề mặt cho phép q a 
Vật liệu làm ổ đỡ  qa (N/mm2) 
Gỗ gai ắc  2,5 
Kim loại màu (bôi trơn bằng dầu)  4,5 
Vật liệu tổng hợp có độ cứng từ 60 đến 70, có cốt D (1) 5,5(2) 
Thép (3), đồng thau và vật liệu đồng thau - graphic  ép nóng  7,0 
Chú thích:  
(1) Thử độ cứng phân biệt ở nhiệt độ 23oC và độ ẩm 50% phải  được tiến hành theo các 
Tiêu chuẩn đã được công nhận. Ổ đỡ bằng vật liệu tổng hợp phải có kiểu được 
Đăng kiểm công nhận.  Phần 2A, Chƣơng 2 5  QCVN 21: 2023/BGTVT  
259 (2) Áp suất bề mặt vượt quá 5,5 N/mm2 có thể được chấp nhận phù hợp với đặc tính và 
kết quả thử của nhà chế tạo gối đỡ, nhưng trong mọ i trường hợp không được lớn 
hơn 10 N/mm2. 
(3)  Thép không gỉ và thép chống mòn phải phù hợp với ống bọc trục mà không gây ăn 
mòn điện hóa.  
3  Kích thước  ổ đỡ 
 Tỷ số  giữa chiều dài và đường kính mặt đỡ không được lớn hơn 1,2 . 
 Chiều dài ổ đỡ L p của chốt lái  phải như sau:  
   dpo  Lp  1,2d po 
 Trong đó:  
 dpo  : Như quy định ở 2.2.7.  
4  Khe hở ổ đỡ  
 Nếu ổ đỡ được làm bằng vật liệu kim loại thì khe hở phải không được nhỏ hơn 
bsd1 ,01000  
(mm) theo hướng đường kính, trong công thức này d bs là đường k ính trong của bạc (mm).  
 Nếu ổ đỡ làm bằng vật liệu phi kim loại thì khe hở được xác định thông qua việc xem xét 
đặc tính dãn nở nhiệt và phồng rộp của vật liệu. Trong mọi trường hợp, khe hở này phải 
không được lấy nhỏ hơn 1,5 mm theo hướng đường kính của ổ đỡ.  trừ khi nhà sản xuất 
đưa ra khuyến cáo khe hở nhỏ hơn và có tài liệu bằng chứng thỏa mãn trong hoạt động 
với việc giảm khe hở.  
 25.1.1 1  Phụ tùng bánh lái  
1 Ổ chặn trục lái  
 Phải đặt ổ chặn phù hợp với kiểu và trọng lượng của bánh lái và phải chú ý b ôi trơn tốt.  
2 Chặn nhảy bánh lái  
 Phải lắp đặt một cơ cấu phù hợp để tránh hiện tượng bánh lái bị nhảy do va đập của 
sóng.  
25.2 Trang thiết bị  
25.2.1  Neo, xích neo và dây chằng buộc  
1  Quy định chung  
(1)  Theo đặc trưng cung cấp, tất cả các tàu phải được  trang bị neo, xích neo và dây buộc 
tàu không ít hơn số lượng quy định ở Bảng 2A/25.3.  và Bảng 2A/25. 4 hoặc 25.2.1 -5. 
Trong trường hợp thiết bị neo đối với tàu hoạt động ở vùng nước sâu và vùng nước 
không được che chắn thì Đăng kiểm có thể yêu cầu xem xét đặc biệt thiết bị này. Tất 
cả các tàu phải được trang bị các phương tiện để kéo thả neo và chằng buộc.  
(2)  Đối với các tàu có đặc trưng cung cấp nhỏ hơn 50 hoặc lớn hơn 16000 thì số lượng 
neo, xích neo và dây buộc trang bị cho tàu phải do Đăng kiểm quy đị nh. 
(3)  Hai neo mũi quy định ở trong Bảng 2A/25.3 phải được nối với xích neo và đặt vào vị 
trí sẵn sàng sử dụng ở trên tàu.  
(4)  Neo, xích neo, cáp thép và cáp sợi được sử dụng cho hệ thống dây chằng buộc phải 
phù hợp với những yêu cầu tương ứng quy định  ở Chương 2, Chương 3, Chương 4 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 25 
260 và Chương 5 của Phần 7B.  
2  Đặc trưng cung cấp của thiết bị  (EN)  
(1) Đặc trưng cung cấp của trang thiết bị được tính theo công thức sau:  
EN = W2/3 + 2,0hB + 0,1A  
Trong đó:  
W  :  Lượng chiếm nước toàn tải của tàu  ( t). 
h và A  :  Trị số quy định ở (a), (b) và (c) sau đây:  
(a)  h là trị số tính theo công thức:     
h =  f + h’  
Trong đó:  
f   :  Khoảng cách thẳng đứng ở giữa tàu từ đường nước chở hàng thiết kế 
lớn nhất đến mặt trên của xà boong liên tục trên cùng tại mạn (m).  
h'  : Chiều cao tính từ boong liên tục trên cùng đến nóc của thượng tầng 
hoặc lầu trên cùng có chiều rộng lớn hơn B/4 (m).  
 Khi xác định trị số h’ có thể bỏ qua độ cong dọc và độ chúi của tàu. 
Nếu lầu có chiều rộng lớn hơn B/4 nằm trên lầu có chiều rộng bằng 
hoặc nhỏ hơn B/4 thì lầu hẹp hơn có thể được bỏ qua.  
(b) A là trị số tính theo công thức sau:  
fL1 + h"l 
f    : Trị số quy định ở (1).  
L1  : Chiều dài tàu quy định ở 13.2.1 -1. 
h"l  :  Tổng các tích số của chiều cao h" (m) và chiều dài l (m) của các 
thượng  tầng, lầu hoặc chòi boong nằm trên boong liên tục cao nhất 
trong phạm vi L 1 và có chiều rộng lớn hơn B/4 và chiều cao lớn hơn 
1,5 m.  
(c) Khi áp dụng (a) và (b) mạn chắn sóng và lan can có chiều cao lớn hơn 1,5 m 
phải được coi là một phần của thượng tầng h oặc lầu.  
(2) Không phụ thuộc vào những quy định ở (1), đối với tàu kéo, số đặc trưng cung cấp 
(EN) phải được xác định theo công thức sau:  
EN = W2/3 + 2,0(fB +  h”b) + 0,1A  
Trong đó:   
W, f và A lấy như quy định ở (1)  
h"l  :  Tổng các tích số của chiều cao  h" (m) và chiều rộng b (m) của mỗi 
thượng tầng và lầu có chiều rộng lớn hơn B/4 nằm trên boong liên tục 
cao nhất.  
3 Neo 
(1)  Khối lượng của một neo mũi có thể được cho phép sai khác (7% so với khối lượng 
quy định ở Bảng 2A/25.3, nhưng với điều kiện tổng k hối lượng của các neo mũi 
không được nhỏ hơn khối lượng nhận được khi nhân khối lượng của từng neo cho 
trong bảng với số lượng neo lắp đặt trên tàu. Tuy nhiên, nếu được Đăng kiểm chấp Phần 2A, Chƣơng 2 5  QCVN 21: 2023/BGTVT  
261 nhận có thể sử dụng neo có khối lượng tăng lên quá 7%.  
(2)  Nếu sử dụng neo có ngáng thì khối lượng neo trừ ngáng không được nhỏ hơn 0,80 
lần khối lượng cho trong bảng đối với neo mũi không ngáng thông thường.  
 Nếu dùng neo có lực bám cao thì khối lượng của từng chiếc có thể lấy bằng 0,75 lần 
khối lượng cho trong bảng đối với neo không ngáng thông thường.  
 Nếu dùng neo có lực bám đặc biệt cao, thì khối lượng neo có thể lấy bằng 0,50 lần 
khối lượng cho trong bảng đối với neo mũi không ngáng thông thường. Tuy nhiên, 
khối lượng của neo có lực bám đặc biệt cao không cần vượt quá 15 00 kg.  
4 Xích neo  
 Xích neo mũi phải là loại xích có ngáng cấp 1, 2 hoặc 3 quy định ở 3.1 Chương 3 của 
Phần 7B. Tuy nhiên, xích cấp 1 (SBC 31) không được dùng cho neo có độ bám cao.  
5 Dây chằng buộc  
(1)  Nếu sử dụng cáp thép, cáp sợi làm dây buộc tàu thì t ải thử kéo đứt quy định ở 
Chương 4 hoặc Chương 5 của Phần 7B không được nhỏ hơn tải thử kéo đứt tương 
ứng quy định ở Bảng  2A/25. 4 hoặc 25.2.1 -5(3). 
(2) Đối với tàu có đặc trưng cung cấp không vượt quá 2000 thì số lượng dây chằng buộc 
quy định ở Bảng 2A/25 .4. Đối với các tàu có tỷ số  A/EN lớn hơn 0,9 thì ngoài số 
lượng dây quy định ở Bảng  2A/25. 4, còn phải trang bị thêm số lượng dây quy định 
dưới đây:  
(a) Nếu     0,9 < A/EN  1,1 :  1 
(b) Nếu     1,1 < A/EN  1,2 :  2 
(c) Nếu  A/EN > 1,2  :  3 
Trong đó:  
 EN  :  Đặc trưng cung cấp  
 A  : Như quy định ở 25.2.1 -2(1)(b) 
 (3) Số lượng và độ bền của các dây chằng buộc đối với tàu có đặc trưng cung cấp lớn 
hơn 2000 thì phải thỏa mãn yêu cầu từ (a) đến (d) sau:  
  (a) Độ bền kéo đứt nhỏ nhất (MBL) phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức 
sau: 
  MBL = 0,1A 1 + 350 (kN)  
  A1: diện tích mặt chiếu mạn của tàu quy định ở (5)  
 (b) Dây chằng buộc dọc mũi, dây chằng buộc dọc lái, dây chằng buộc ngang hoặc 
dây chằng buộc chéo được sử dụng như nhau thì phải có cùng đặc tính  về độ 
bền và độ đàn hồi. Độ bền của dây chằng buộc chéo phải giống như dây chằng 
buộc dọc mũi, dây chằng buộc dọc lái, dây chằng buộc ngang.  
 (c) Tổng số lượng dây chằng buộc mũi, lái và ngang được tính theo công thức sau 
và được làm tròn đến số nguyên gầ n nhất.  
 (i) Đối với tàu dầu, tàu chở xô hóa chất nguy hiểm, tàu hàng rời và tàu chở 
quặng  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 25 
262    n = 8,310-4A1+4 
 (ii) Đối với các tàu khác  
   n = 8,310-4A1+6 
 (d) Tổng số lượng dây chằng buộc chéo phải không không nhỏ hơn như sau:  
  Hai dây khi đặc trưng c ung cấp < 5000  
  Bốn dây khi đặc trưng cung cấp  5000  
(4) Không phụ thuộc vào yêu cầu ở (3), số lượng dây chằng buộc mũi, lái và ngang có 
thể tăng hoặc giảm kết hợp với việc điều chỉnh độ bền của dây chằng buộc. Việc điều 
chỉnh độ bền, MBL* được tính như sau: 
  
*
*nMBL 1 ,2MBL MBL
n  (kN): Đối với khi tăng số lượng dây kéo  
  
*
*nMBL MBL
n  (kN): Đối với khi giảm số lượng dây kéo  
 n*:  Số lượng dây chằng buộc mũi, lái, ngang được tăng hoặc giảm  
 n :  Số lượng dây chằng buộc không làm tròn theo kiể u tàu được tính toán theo 
công thức nêu ở (3)(c).  
Theo cách tương tự, độ bền của dây chằng buộc mũi, lái, ngang có thể tăng hoặc 
giảm tùy theo việc điều chỉnh số lượng của dây chằng buộc. Nếu số lượng dây chằng 
buộc mũi, lái và ngang tăng theo điều chỉnh độ bền của dây thì số lượng dây chằng 
buộc chéo cũng phải tăng lên tương tự, nhưng làm tròn trến số chẵn gần nhất.  
(5) Diện tích mặt chiếu mạn của tàu A 1 phải được tính theo công thức nêu ở 25.2.1 -
2(1)(b). Tuy nhiên phải xét đến các yêu cầu từ (a) đến (d)  sau đây.  
 (a) Đối với tàu dầu, tàu chở xô hóa chất nguy hiểm, tàu hàng rời và tàu chở quặng, 
chiều chìm khi có dằn nhẹ tải nhất phải được xét đến khi tính toán diện tích mặt 
chiếu mạn A 1. Đối với các tàu khác, chiều chìm trong điều kiện khai thác thông 
thường phải được xét đến nếu tỷ số giữa mạn khô ở chiều chìm nhẹ tải nhất với 
chiều chìm ở trạng thái đầy tải là lớn hơn hoặc bằng 2.  
 (b) Mặt chắn gió của cầu tàu có thể được xem xét đến khi tính toán diện tích mặt 
chiếu mạn A 1 trừ khi tàu dự dịnh thường xu yên chằng buộc vào cầu tàu. Chiều 
cao của bề mặt cầu tàu 3 m trên đường n ước có thể được tính đến; nói cách 
khác, phần dưới của diện tích chiếu mạn có chiều cao 3 mét trên đường nước 
đối với trạng thái tải trọng được xét có thể bỏ qua khi tính toán vào diệ n tích mặt 
chiếu mạn A 1. 
 (c) Hàng hóa trên boong phải được đưa vào để xác định diện tích chiếu mạn A 1. 
Hàng hóa trên boong có thể không cần xét đến nếu diện tích mặt chiếu mạn A 1 ở 
trạng thái chiều chìm nhẹ tải thông thường không có hàng trên boong lớn hơ n 
trạng thái đầy tải khi có hàng trên boong. Diện tích mặt chiếu mạn lớn hơn trong 
hai mạn thì phải được chọn là diện tích mặt chiếu mạn A 1. 
 (d) Trạng thái tải trọng thông thường là thàng thái tải trọng được đưa ra trong thông Phần 2A, Chƣơng 2 5  QCVN 21: 2023/BGTVT  
263 báo ổn định mà dự kiến xảy r a thường xuyên trong quá trình hoạt động loại trừ 
trạng thái tàu không, trạng thái kiểm tra chân vịt, v.v…  
(6) Dây chằng buộc quy định ở (3) và (4) phải dựa trên các điều kiện môi trường như 
sau: 
 (a) Tốc độ dòng chảy lớn nhất: 1,0 m/s  
 (b) Tốc độ gió lớn nhất w  tính bằng m/s được lấy như sau:  
 (i) w  = 25,0 - 0,002(A 1 - 2000) (m/s) đối với tàu khách, phà, và tàu chở ô tô có 
2000 m2 < A 1  4000 m2 
 (ii) w  = 21,0 (m/s) đối với tàu khách, phà, và tàu chở ô tô có  A 1 < 4000 m2 
 (iii) w  = 25,0 (m/s) đối với các tàu khác  
(7) Trong các điều kiện môi trường quy định ở (6), tốc độ gió lớn nhất w có thể tăng và 
giảm kết hợp với việc điều chỉnh độ bền của dây chằng buộc có thể chấp nhận bằng 
tốc độ gió w*. Trong trường hợp này, tốc độ gió w* được tính theo c ông thức sau:  
  
*
*
wwMBL
MBL   
MBL*:  Độ bền dây chằng buộc đã điều chỉnh  
Tuy nhiên, tốc độ gió lớn nhất w có thể giảm khi độ bền đứt lớn nhất MBL được quy 
định ở (3)(a) lớn hơn 1275 kN. Tốc độ gió w* phải không nhỏ hơn 21 m/s.  
(8) Đối với tàu c ó đặc trưng cung cấp nhỏ hơn hoặc bằng 2000 thì chiều dài dây chằng 
buộc được lấy theo bảng Bảng 2A/25.4. Đối với các tàu có đặc trưng cung cấp lớn 
hơn 2000 thì chiều dài dây chằng buộc được lấy bằng 200 m.  
(9) Nếu được Đăng kiểm chấp nhận có thể sử dụng c áp sợi tổng hợp làm dây buộc.  
(10) Nếu được Đăng kiểm chấp nhận có thể dùng cáp lõi thép cấu tạo đàn hồi tương ứng 
thay cho cáp lõi sợi làm dây chằng buộc và được cuốn vào tang trống của tời cuốn 
dây ở trên tàu.  
(11) Chiều dài của mỗi sợi dây buộc có thể đ ược giảm 7% so với chiều dài quy định ở -
(8), nếu chiều dài tổng cộng của các dây buộc theo quy định không nhỏ hơn trị số 
nhận được do nhân chiều dài của dây với số dây tương ứng quy định ở (2) hoặc (4) . 
6 Dây kéo  
 Dây kéo  trang bị trên tàu phải thỏa mãn c ác yêu cầu d ưới đây:  
(1)  Chiều dài dây kéo không được nhỏ hơn trị số quy định ở Bảng 2A/25.3 theo số đặc 
trưng cung cấp của thiết bị.  
(2)  Có thể dùng cáp thép, cáp sợi làm dây kéo nếu tải thử kéo đứt quy định ở Chương 4 
hoặc Chương 5 Phần 7B không nhỏ hơ n tải thử kéo đứt quy định ở Bảng 2A/25.3 
theo số đặc trưng cung cấp của thiết bị. Việc sử dụng cáp sợi tổng hợp làm dây kéo 
phải được Đăng kiểm chấp thuận.  
(3)  Cáp thép, cáp sợi dùng làm dây kéo phải thỏa mãn những yêu cầu tương ứng quy 
định ở Chương 4 h oặc Chương 5 Phần 7B.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 25 
264 7 Hầm xích  
(1)  Hầm xích phải có đủ thể tích và chiều sâu để dễ dàng dẫn hướng xích neo qua ống 
dẫn xích và tự xếp của xích.  
(2)  Hầm xích bao gồm cả ống dẫn xí ch phải kín nước đến tận boong thời tiết và phải có 
phương tiện thoát nước . 
(3)  Hầm xích phải được phân chia bằng vách ngăn dọc tâm.  
(4)  Nếu đặt phương tiện tiếp cận, thì phải đóng kín bằng nắp đậy chắc chắn và được xiết 
chặt bằng các bu lông xiết chặt . 
(5) Nếu đặt phương tiện tiếp cận đến ống dẫn xích neo hoặc thùng xích ở dư ới boong 
thời tiết, thì nắp tiếp cận và thiếp bị cố định phải thỏa mãn yêu cầu của Đăng kiểm. 
Tai hồng và/hoặc bu lông bản lề là không được dùng như là cơ cấu cố định cho nắp 
tiếp cận ; 
(6)  Các ống dẫn xích neo phải có thiết bị đóng kín cố định để giảm tối  đa nước lọt vào 
hầm xích.  
(7)  Một đầu của xích neo trên tàu phải được buộc cố định vào kết cấu bằng chốt có khả 
năng chịu được lực không nhỏ hơn 15% và không lớn hơn 30% tải trọng kéo đứt của 
xích neo.    
(8)  Chốt phải có phương tiện phù hợp để có thể d ễ dàng thả xích neo xuống biển, thao 
tác từ vị trí bên ngoài thùng xích trong trường hợp khẩn cấp.  
8 Cơ cấu đỡ bệ tời neo và thiết bị chặn xích neo  
(1) Tất cả các tàu phải được trang bị các phương tiện kéo thả neo.  
(2) Một đầu của xích neo phải được buộc c ố định vào thân tàu bằng ma ní thông qua một 
khuyết nối khỏe và đầu kia được nối với neo bằng ma ní hoặc các cơ cấu tương 
đương khác.  
25.2.2  Trang bị kéo và trang bị chằng buộc  
1 Quy định chung  
(1) Các quy định ở 25.2.2 áp dụng cho các thiết bị của tàu dù ng trong hoạt động kéo và 
chằng buộc liên quan đến hoạt động thông thường của tàu, và các cơ cấu đỡ chúng . 
 Đối với các quy định này hoạt động kéo được giới hạn như sau : 
  (a) Hoạt đông kéo thông thường: là hoạt động kéo cần thiết để điều động tàu trong 
cảng và vùng nước được che chắn liên quan đến hoạt động thông thường của 
tàu. 
   (b) Hoạt đông kéo khác: là hoạt động kéo sự cố bằng tàu khác hoặc tàu kéo.  
(2) Tàu phải được trang bị đủ các thiết bị  trên tàu . 
(3) Các thiết bị phải phù hợp với các quy định t ương ứng ở 25.2.2 -2 và 25.2.2 -3. 
(4) Khi các thiết bị không được chọn theo tiêu chuẩn công nghiệp được Đăng kiểm chấp 
thuận, thì lượng mòn rỉ quy định ở 25.2.2 -4 phải được áp dụng cho các thiết bị và cơ 
cấu đỡ cũng như bệ.  
(5) Khi các thiết bị không được chọn theo tiêu chuẩn công nghiệp được Đăng kiểm chấp Phần 2A, Chƣơng 2 5  QCVN 21: 2023/BGTVT  
265 thuận, thì lượng mài mòn cho phép quy định ở 25.2.2 -5 phải được áp dụng cho các 
thiết bị.  
(6) Quy cách của các cơ cấu đỡ phải được gia công ít nhất là theo quy cách tổng cộng 
được tính bằng cách cộng thê m lượng mòn gỉ quy định ở 25.2.2 -4 với quy cách tối 
thiểu xác định theo tiêu chuẩn quy định ở Chương này.  
(7) Quy cách của các cơ cấu đỡ phải phù hợp với các chương có liên quan hoặc các 
mục khác thêm vào với yêu cầu ở mục này.  
2 Trang bị kéo  
(1) Bố trí  
(a) Các thiết bị kéo phải nằm trên các nẹp hoặc sống  hoặc cả hai mà những cơ cấu 
này là một phần của kết cấu boong sao cho đảm bảo sự phân bố hiệu quả tải 
trọng do kéo.  
(b) Khi các thiết bị kéo không thể bố trí như quy định ở ( a), các cơ cấu gia cường 
thích  hợp phải được gia cường trực tiếp bên dưới thiết bị kéo.  
(2) Lựa chọn   
(a) Nếu các thiết bị kéo được chọn theo tiêu chuẩn công nghiệp được Đăng kiểm 
chấp thuận, và ít nhất phải dựa trên tải trọng như sau:  
 (i) Đối với hoạt động kéo thông thường, tải trọn g kéo dự kiến lớn nhất (tức là 
lực kéo tĩnh tại móc) như mô tả ở sơ đồ bố trí kéo và chằng buộc quy định ở 
25.2.2 -6. 
 (ii) Đối với dịch vụ kéo khác, tải kéo đứt nhỏ nhất của dây kéo quy định ở Bảng 
2A/25.3 theo đặc trưng cung cấp xác định ở 25.2 -1-2. 
 (iii) Đối với các thiết bị kéo dự định sử dụng cho cả hoạt động kéo thông thường 
và kéo khác, lấy giá trị tải trọng lớn hơn tải trọng quy định ở (i) và (ii).  
(b) Nếu các thiết bị kéo không được chọn theo tiêu chuẩn công nghiệp được Đăng 
kiểm chấp thuận, thì độ  bền của thiết bị kéo và thiết bị đi kèm thì phải thỏa mãn 
quy định ở (3) và (4). Quy cách sử dụng trong đánh giá bền, lý thuyết dầm hoặc 
phân tích phần tử hữu hạn phải là quy cách hiệu dụng. Nếu được Đăng kiểm 
chấp nhận, thì tải trọng kiểm tra có thể được  chấp nhận thay thế trong đánh giá 
độ bền bằng tính toán.  
(c) Cọc bích kéo (cọc bích đôi) phải đủ bền chịu được tải gây ra bởi dây kéo có mắt 
nối. 
(3) Tải trọng thiết kế  
 Tải trọng thiết kế dùng cho các cơ cấu đỡ của thiết bị kéo  được quy định ở từ (a) đế n 
(g) dưới đây:  
(a) Với các hoạt động  kéo thông thường quy định ở 25.2.2 -1(1)(a) phải bằng 1,25 lần 
tải trọng kéo dự kiến lớn nhất.  
(b) Với dịch vụ kéo khác quy định ở 25.2.2 -1(1)(b), tải trọng thiết kế nhỏ nhất  phải 
bằng giới hạn kéo đứt của cáp kéo quy đ ịnh ở Bảng 2A/25.3 tùy thuộc số đặc 
trưng thiết bị tương ứng của tàu tính theo 25.2.1 -2. 
(c) Đối với các thiết bị kéo dự định sử dụng cho cả hoạt động kéo thông thường và QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 25 
266 kéo khác, thì tải trọng thiết kế nhỏ nhất phải tải trọng thiết kế lớn hơn tải trọng 
quy định ở (a) và (b)  
(d) Tải trọng thiết kế phải được đặt lên thiết bị kéo ở tất cả các hướng có thể xảy ra 
để tính toán bố trí mô tả trong sơ đồ bố trí kéo và chằng buộc quy định ở 25.2.2 -
6. 
(e) Điểm đặt của lực kéo trên thiết bị kéo phải được lấy tại đi ểm tiếp xúc của dây kéo 
hoặc tại điểm chuyển hướng của dây kéo.  Đối với cọc bích đôi và đơn, thì điểm 
đặt lực của dây kéo được lấy không nhỏ hơn 4/5 chiều cao ống trên đế (Xem 
Hình 2A/25.5).  
(f) Nếu dây kéo được quấn một lượt lên thiết bị kéo, thì tải trọn g thiết kế  phải bằng 
với lực tác dụng lên dây , nhưng không cần lớn hơn hai lần tải trọng thiết kế trên 
dây kéo. Tải trọng thiết kế tác dụng lên dây kéo là tải trọng thiết kế nhỏ nhất quy 
định ở (a) và (b) (Xem Hình 2A/25.6).  
(g) Không phụ thuộc vào yêu cầu  từ (a) đến (f), Khi tải trọng kéo an toàn (TOW) lớn 
hơn tải trọng xác định ở (5) được yêu cầu bởi chủ tàu, thì tải trọng thiết kế phải 
tăng phù hợp với TOW/tải trọng thiết kế theo mối liên hệ đưa ra ở (3) và (5).  
(4) Ứng suất cho phép  
 Ứng suất cho phép c ủa cơ cấu đỡ phải không được lấy lớn hơn  như sau : 
(a) Khi đánh giá bền sử dụng phương pháp lý thuyết dầm hoặc phân tích ô mạng:  
 (i)  Ứng suất uốn : 100% ứng suất chảy nhỏ nhất của vật liệu  
 (ii) Ứng suất cắt : 60% ứng suất chảy nhỏ nhất của vật liệu  
(b) Khi đánh giá bền sử dụng phương pháp phần tử hữu hạn:  
 (i)  Ứng suất tương đương : 100% ứng suất chảy nhỏ nhất của vật liệu .  
 (5) Tải trọng kéo an toàn ( TOW ) 
(a) Đối với các thiết bị kéo dùng để kéo thông thường theo quy định ở 25.2.2 -1(1)(a), 
TOW phải kh ông được lớn hơn 80% tải trọng thiết kế nhỏ nhất quy định ở (3)(a).  
(b) Với các thiết bị kéo dùng để kéo khác theo quy định ở 25.2.2 -1(1)(b), TOW phải 
không được lớn hơn tải trọng thiết kế nhỏ nhất của thiết bị quy định ở (3)(b).  
(c) Với các thiết bị kéo s ử dụng cho cả hoạt động kéo thông thường và kéo khác, 
TOW phải lớn hơn tải trọng thiết kế nhỏ nhất.  
(d) Đối với các thiết bị dự định sử dụng cho cả kéo và chằng buộc, SWL theo yêu 
cầu ở 25.2.2 -3(5) phải được đánh dấu bổ sung TOW.  
(e) TOW (tấn) của mỗi thiế t bị phải được đánh dấu bằng mối hàn điểm và sơn hoặc 
tương đương trên thiết bị.  
 
 
 
 
 Phần 2A, Chƣơng 2 5  QCVN 21: 2023/BGTVT  
267  
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/25.5     Điểm đặt lực kéo  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/25. 6    Tải trọng thiết kế  
3 Thiết bị chằng buộc  
(1) Bố trí  
(a) Các thiết bị chằng buộc phải nằm trên các x à dọc, xà ngang hoặc sống là một 
phần của kết cấu boong sao cho đảm bảo sự phân bố hiệu quả tải trọng do 
chằng buộc.  
(b) Khi các thiết bị chằng buộc không thể bố trí như quy định ở (b), các thiết bị chằng 
buộc phải được bố trí trên các cơ cấu được gia cườn g. 
(1) Bố trí  
(a) Các thiết bị chằng buộc, tời neo và tời chằng buộc phải nằm trên các nẹp, sống 
hoặc cả hai là một phần của kết cấu boong sao cho đảm bảo sự phân bố hiệu 
quả tải trọng do chằng buộc.  
(b) Khi các thiết bị chằng buộc, tời neo và tời chằng b uộc không thể bố trí như quy 
định ở (a), các cơ cấu gia cường thích hợp phải được gia cường trực tiếp bên 
dưới thiết bị.  
(2) Lựa chọn  Tải trọng thiết kế của đây  
Mắt nối  
H H4/5  
 
Thiết bị  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 25 
268 (a) Các thiết bị chằng buộc phải được chọn theo tiêu chuẩn công nghiệp được Đăng 
kiểm chấp thuận, và ít nhất phải dựa trên  tải trọng kéo đứt nhỏ nhất của dây 
chằng buộc quy định ở 25.2.1 -5. 
(b) Khi các thiết bị chằng buộc không được chọn theo tiêu chuẩn công nghiệp được 
Đăng kiểm chấp thuận, thì độ bền của thiết bị chằng buộc và thiết bị đi kèm thì 
phải thỏa mãn quy định ở (3 ) và (4). Quy cách sử dụng trong đánh giá bền, lý 
thuyết dầm hoặc phân tích phần tử hữu hạn phải là quy cách hiệu dụng. Nếu 
được Đăng kiểm chấp nhận, thì tải trọng kiểm tra có thể được chấp nhận thay thế  
trong đánh giá độ bền bằng tính toán.  
(c) Cọc bích chằng buộc (cọc bích đôi) phải được chọn để dây chằng buộc vào cọc 
bích theo hình số tám nếu tiêu chuẩn công nghiệp phân biệt giữa các phương 
pháp khác nhau để chằng buộc dây, tức là hình số tám hoặc mắt nối.  
(3) Tải trọng thiết kế  
 Tải trọng thiết kế dùng  cho các cơ cấu đỡ của thiết bị chằng buộc được quy định ở từ 
(a) đến (g) dưới đây:  
(a) Tải trọng thiết kế nhỏ nhất phải bằng 1,15 lần giới hạn kéo đứt của dây chằng 
buộc quy định ở 25.2.1 -5. 
(b) Tải trọng thiết kế phải được đặt lên thiết bị ở tất cả các h ướng có thể xảy ra để 
tính toán bố trí mô tả trong sơ đồ bố trí kéo và chằng buộc quy định ở 25.2.1 -6. 
(c) Điểm đặt của lực chằng buộc trên thiết bị chằng buộc phải được lấy tại điểm tiếp 
xúc của dây chằng buộc hoặc tại điểm chuyển hướng của dây chằng buộc . Đối 
với cọc bích đôi và đơn, thì điểm đặt lực của dây kéo được lấy không nhỏ hơn 
4/5 chiều cao ống trên đế (Xem Hình 2A/25.7(a)). Nếu vây được bố trí trên cọc 
bích thấp nhất có thể, thì điểm đặt lực của dây chằng buộc lấy tại vị trí của vây 
(Xem Hình 2A/ 25.7(b)).  
(d) Nếu dây chằng buộc được quấn một lượt lên thiết bị chằng buộc, thì tải trọng 
thiết kế phải bằng với lực tác dụng lên dây, nhưng không cần lớn hơn hai lần tải 
trọng thiết kế trên dây kéo. Tải trọng thiết kế tác dụng lên dây chằng buộc là tải 
trọng thiết kế nhỏ nhất quy định ở (a).  
(e) Không phụ thuộc vào yêu cầu từ (a) đến (e), Khi tải trọng làm việc an toàn (SWL) 
lớn hơn tải trọng xác định ở (5) được yêu cầu bởi chủ tàu, thì tải trọng thiết kế 
phải tăng phù hợp với SWL/tải trọng thiết kế theo  mối liên hệ đưa ra ở (3) và (5).  
(f) Tải trọng thiết kế nhỏ nhất tác dụng cho cơ cấu đỡ của thân tàu của tời chằng 
buộc phải bằng 1,25 lần tải trọng giữ phanh tời lớn nhất dự kiến. Nếu tải trọng 
giữ phanh tời lớn nhất được giả định không nhỏ hơn 80% tải t rọng kéo đứt nhỏ 
nhất của dây chằng buộc quy định ở 25.2.1 -5. 
(g) Tải trọng thiết kế nhỏ nhất tác dụng cho cơ cấu thân tàu đỡ tời đứng phải bằng 
1,25 lần lực kéo dự kiến lớn nhất của dây.  
(4) Ứng suất cho phép  
 Ứng suất cho phép của cơ cấu đỡ thân tàu phải  không được lấy lớn hơn trị số sau:  
 (a) Khi đánh giá bền sử dụng phương pháp lý thuyết dầm hoặc phân tích ô mạng:  
 (i) Ứng suất uốn : 100% ứng suất chảy nhỏ nhất của vật liệu;  Phần 2A, Chƣơng 2 5  QCVN 21: 2023/BGTVT  
269  (ii) Ứng suất cắt : 60% ứng suất chảy nhỏ nhất của vật liệu.  
 (b) Khi đánh gi á bền sử dụng phương pháp phần tử hữu hạn:  
 (i) Ứng suất tương đương : 100% ứng suất chảy nhỏ nhất của vật liệu.  
(5) Tải trọng làm việc an toàn (SWL)  
(a) Trừ khi SWL lớn hơn được yêu cầu bởi chủ tàu theo quy định ở (3)(e), thì SWL 
phải không được lớn hơn tải trọng kéo đứt nhỏ nhất của dây chằng buộc quy 
định ở 25.2.1 -5. 
(b) SWL (tấn) của mỗi thiết bị, kể cả tời neo và tời chằng buộc phải được đánh dấu 
bằng mối hàn điểm và sơn hoặc tương đương trên thiết bị. Đối với các thiết bị dự 
định sử dụng cho cả kéo v à chằng buộc, TOW theo yêu cầu ở 25.2.2 -5 phải 
được đánh dấu bổ sung SWL.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/25. 7    Điểm đặt lực chằng buộc  
4 Lượng bổ sung cho mòn gỉ  
Lượng bổ sung cho mòn gỉ phải bổ sung vào quy cách cơ cấu đỡ được quy định ở 25.2.2 -
1(6) và thiết b ị trên tàu quy định ở 25.2.2 -1(4) như sau:  
(1) Cơ cấu đỡ: Theo quy chuẩn khác cho các cơ cấu đỡ xung quanh.  
(2) Bệ đỡ trên boong mà nó không phải là một phần của thiết bị theo tiêu chuẩn được 
Đăng kiểm chấp thuận: 2,0 mm  
(3) Thiết bị trên tàu không được lự a chọn theo tiêu chuẩn được Đăng kiểm chấp thuận: 
2,0 mm  
5 Lượng mòn cho phép  Tải trọng thiết kế của đây  
 
H4/5  
H 
(a) 
 
(b) 
 
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 25 
270 Ngoài lượng bổ sung cho mòn gỉ quy định ở 25.2.2 -4, thì lượng mòn cho phép các thiết bị 
trên tàu mà không đươc chọn theo tiêu chuẩn được Đăng kiểm chấp thuận phải không 
được nhỏ hơn 1,0 mm, bổ sung bề mặt mà dự định thường xuyên tiếp xúc với dây.  
6 Sơ đồ bố trí thiết bị kéo và chằng buộc  
(1) SWL và TOW dự định được sử dụng cho mỗi thiết bị trên tàu phải được ghi vào sơ đồ 
bố trí thiết bị kéo và chằng buộc sẵn có ở trên tàu cho Thu yền trưởng. Nếu không có 
lựa chọn nào khác, thì TOW phải là tải trọng giới hạn cho một dây kéo gắn mắt nối.  
(2) Thông tin trên sơ đồ bao gồm:  
 (a) Tiêu chuẩn công nghiệp và số tham khảo của mỗi thiết bị kéo và thiết bị chằng 
buộc  
 (b) Với mỗi thiết bị kéo và thiết bị chằng buộc, vị trí ở trên tàu, công dụng (chằng 
buộc, kéo thông thường và kéo khác v.v…), SWL/TOW và cách đặt lực của dây 
kéo và dây chằng buộc kể cả góc đặt dây giới hạn.  
 (c) Bố trí dây chằng buộc chỉ ra số lượng của dây  
 (d) Tải kéo đứt nhỏ nhất của mỗi dây chằng buộc  
 (e) Có thể chấp nhận điều kiện môi trường yêu cầu ở 25.2.1 -5, đối với độ bền kéo 
đứt nhỏ nhất của dây chằng buộc cho tàu có đặc trưng cung cấp > 2000;  
 (i) Tốc độ gió lớn nhất hoặc tốc độ gió cho phép  
 (ii) Tốc độ dòng chảy lớ n nhất  
 (f) Các thông tin khác hoặc ghi chú liên quan đến thiết kế thiết bị hoặc dây của tàu.  Phần 2A, Chƣơng 2 5  QCVN 21: 2023/BGTVT  
271 Bảng 2A/25.3    Neo, xích và dây kéo  
Mã 
hiệu  
Đặc trưng cung 
cấp của thiết bị  
EN Neo Xích dùng cho neo mũi  
(xích neo có ngáng)  Dây kéo  
 
Số  lượng  
 Khối lượng  một 
neo (neo không 
có thanh ngáng)  Tổng chiều  
dài Đường kính  Tổng  
chiều dài  Tải kéo  
đứt Cấp 
1 Cấp 
2 Cấp 
 3 
 
A1 
A2 
A3 
A4 
A5  Trên đến 
 50 70 
 70 90 
 90 110 
 110 130 
 130  150  
2 
2 
2 
2 
2 kg 
180 
240 
300 
360 
420  m 
220 
220 
247,5  
247,5  
275  mm 
14 
16 
17,5 
19 
20,5  mm 
12,5 
14 
16 
17,5 
17,5  mm 
  m 
180 
180 
180 
180 
180 kN 
98 
       98 
       98 
       98 
       98 
B1 
B2 
B3 
B4 
B5  150  175 
 175 205 
 205  240 
 240  280 
 280 320 2 
2 
3 
2 
2 480 
570 
660 
780 
900 275 
302,5  
302,5  
330 
357,5  22 
24 
26 
28 
30 19 
20,5 
22 
24 
26  
 
20,5 
22 
24 180 
180 
180 
180 
180        98 
        112 
     129 
     150 
     174 
C1 
C2 
C3 
C4 
C5  320   360 
  360 400 
  400  450 
  450  500 
  500  550 2 
2 
2 
2 
2 1020  
1140  
1290  
1440  
1590  357,5  
385 
385 
412,5  
412,5  32 
34 
36 
38 
40 28 
30 
32 
34 
34 24 
26 
28 
30 
30 180 
180 
180 
180 
190         207 
        227 
     250 
     277 
     306 
D1 
D2 
D3 
D4 
D5  550  600 
 600  660 
 660 720 
 720 780 
 780 840 2 
2 
2 
2 
2 1740  
1920  
2100  
2280  
2460  440 
440 
440 
467,5  
467,5  42 
44 
46 
48 
50 36 
38 
40 
42 
44 32 
34 
36 
36 
38 190 
190 
190 
190 
190           338 
370 
406 
441 
479 
E1 
E2 
E3 
E4 
E5  840 910 
 910 980 
 980 1060  
 1060  1140  
 1140  1220  2 
2 
2 
2 
2 2640  
2850  
3060  
3300  
3540  467,5  
495 
495 
495 
522,5   52 
54 
56 
58 
60 46 
48 
50 
50 
52 40 
42 
44 
46 
46 190 
190 
200 
200 
200 518 
559 
603 
647 
691 
F1 
F2 
F3 
F4 
F5  1220  1300  
 1300  1390  
 1390   1480  
 1480   1570  
 1570   1670  2 
2 
2 
2 
2 3780  
4050  
4320  
4590  
4890  522,5  
522,5  
550 
550 
550 62 
64 
66 
68 
70 54 
56 
58 
60 
62 48 
50 
50 
52 
54 200 
200 
200 
220 
220 738 
786 
836 
888 
941 
G1 
G2 
G3 
G4 
G5  1670   1790  
 1790   1930  
 1930   2080  
 2080   2230  
 2230   2380  2 
2 
2 
2 
2 5250  
5610  
6000  
6450  
6900  577,5  
577,5  
577,5  
605 
605 73 
76 
78 
81 
84 64 
66 
68 
70 
73 56 
58 
60 
62 
64 220 
220 
220 
240 
240 1024  
1109  
1168  
1259  
1356  
H1 
H2 
H3 
H4 
H5   2380   2530  
  2530   2700  
  2700   2870 
  2870   3040  
  3040   3210  2 
2 
2 
2 
2 7350  
7800  
8300  
8700  
9300  605 
632,5  
632,5  
632,5  
660 87 
90 
92 
95 
97 76 
78 
81 
84 
 84 66 
68 
70 
73 
76 240 
260 
260 
260 
280 1453  
1471  
1471  
1471  
1471  
J1 
J2 
J3 
J4 
J5  3210   3400  
 3400   3600  
 3600  3800  
 3800  4000  
 4000  4200 2 
2 
2 
2 
2 9900  
10500  
11100  
11700  
12300  660 
660 
687,5  
687,5  
687,5  100 
102 
105 
107 
111 87 
90 
92 
95 
97 78 
78 
81 
84 
87 280 
280 
300 
300 
300 1471  
1471  
1471  
1471  
1471  
K1 
K2 
K3 
K4 
K5   4200  4400  
  4400  4600  
  4600  4800  
  4800  5000  
  5000    5200  2 
2 
2 
2 
  2 12900  
13500  
14100  
14700  
      15400  715 
715 
715 
742,5  
742,5  114 
117 
120 
122 
124 100 
102 
105 
107 
111 87 
90 
92 
95 
97 300 
300 
300 
300 
300 1471  
1471  
1471  
1471  
1471  
L1 
L2 
L3 
L4 
L5   5200  5500  
  5500  5800  
  5800  6100  
  6100    6500  
  6500    6900  2 
2 
2 
2 
  2 16100  
16900  
17800  
18800  
      20030  742,5  
742,5  
742,5  
742,5  
770 127 
130 
132 
 111 
114 
117 
120 
124 97 
100 
102 
107 
111 300 
300 
300 
300 
300 1471  
1471  
1471  
1471  
1471  
M1 
M2 
M3 
M4 
M5   6900    7400  
  7400    7900  
  7900    8400  
  8400    8900  
  8900  9400  2 
2 
2 
2 
 2 21500  
23000  
24500  
26000  
27500  770 
770 
770 
770 
770  127 
132 
137 
142 
147 114 
117 
122 
127 
132 300 
300 
300 
300 
300 1471  
1471  
1471  
1471  
1471  
N1 
N2 
N3 
N4 
N5  9400   10000  
 10000  10700  
 10700  11500  
 11500  12400  
 12400  13400  2 
2 
2 
2 
2 29000  
31000  
33000  
35500  
38500  770 
770 
770 
770 
770  152 
 132 
137 
142 
147 
152 300 
300 
300 
300 
300 1471  
1471  
1471  
1471  
1471  
O1 
O1  13400  14600  
 14600  16000  2 
2 42000  
46000  770 
770   157 
162 300 
300 1471  
1471  
Chú thích:  
(1) Chiều dài của xích neo có thể bao gồm cả ma ní liên kết. 
(2) Dây kéo quy định ở 25.2.1 -6 không phải là c ơ sở để phân cấp do đó nó được liệt kê trong bảng 
này chỉ nhằm mục đích tham khảo.  
(3) Trị số đưa ra cho thiết bị neo trong bảng này dựa trên giả định là tốc độ dòng chảy lớn nhất bằng 
2.5 m/s, tốc độ gió  lớn nhất bằng 25 m/s và phạm vi tối thiểu của xích neo là 6, phạm vi là tỷ số QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 25 
272 giữa chiều dài đoạn xích neo nhả ra và chiều sâu nước.  Tuy nhiên với tàu có chiều dài L 1, như 
định nghĩa ở 1.2.20 Phần 1A  mà lớn hơn 135 m, việc thay đổi yêu cầu thiết bị neo đư ợc xem xét 
áp dụng khi tốc độ dòng chảy lớn nhất bằng 1,45 m/s, tốc độ gió lớn nhất bằng 11 m/s và chiều 
cao sóng lớn nhất 2 m.  
 
Bảng 2A/25.4    Dây chằng buộc  
 
Mã 
hiệu  
Đặc trưng 
cung cấp của 
thiết bị  
EN Dây chằng buộc  
Số 
lượng  Chiều  
dài mỗi dây  Tải thử 
kéo đứt  
 
A1 
A2 
A3 
A4 
A5  Trên đến 
 50 70 
 70 90 
 90 110 
 110 130 
 130  150  
3 
3 
3 
3 
3 m 
80 
100 
110 
110 
120 kN 
37 
40 
42 
48 
53 
B1 
B2 
B3 
B4 
B5  150  175 
 175 205 
 205  240 
 240  280 
 280 320 3 
3 
4 
4 
4 120 
120 
120 
120 
140 59 
64 
69 
75 
80 
C1 
C2 
C3 
C4 
C5  320   360 
  360 400 
  400  450 
  450  500 
  500  550 4 
4 
4 
4 
4 140 
140 
140 
140 
160 85 
96 
107 
117 
134 
D1 
D2 
D3 
D4 
D5  550  600 
 600  660 
 660 720 
 720 780 
 780 840 4 
4 
4 
4 
4 160 
160 
160 
170 
170 143 
160 
171 
187 
202 
E1 
E2 
E3 
E4 
E5  840 910 
 910 980 
 980 1060  
 1060  1140  
 1140  1220  4 
4 
4 
4 
4 170 
170 
180 
180 
180 218 
235 
250 
272 
293 
F1 
F2 
F3 
F4 
F5  1220  1300  
 1300  1390  
 1390   1480  
 1480   1570  
 1570   1670  4 
4 
4 
5 
5 180 
180 
180 
190 
190 309 
336 
352 
352 
362 
G1 
G2 
G3  1670   1790  
 1790   1930  
 1930   2000  5 
5 
5 190 
190 
190 384 
411 
437 
 
25.2.3  Thiết bị kéo sự cố  
1 Phạm vi áp dụng  
 Những quy định trong mục 25.2.3 này áp dụng cho các tàu hàng lỏng , tàu chở xô khí hóa 
lỏng và tàu chở xô hóa chất nguy hiểm có trọng tải (DWT) không nhỏ hơn 20.000 tấn (từ 
sau đây gọi là các tàu).  
2 Quy định chung  
(1) Thiết bị kéo sự cố được Đăng kiểm xét duyệt được phân ra thành hai kiểu, một kiểu 
gọi là kiểu 1.000 kN và kiểu còn lại gọi là kiểu 2000 kN.  
(2) Thiết bị kéo sự cố phải có khả năng nhanh chóng đưa vào hoạt động và d ễ dàng nối 
với tàu kéo vào bất kỳ lúc nào kể cả khi mất nguồn điện chính trên tàu.  
(3) Phải bố trí thiết bị kéo sự cố phù hợp ở cả hai mép mạn tàu, phụ thuộc vào trọng tải 
toàn phần (DWT) của tàu theo yêu cầu (a) và (b):  
(a) Kiểu thiết bị kéo sự cố 1.000 k N đối với tàu có : 20.000 tấn  DWT < 50.000 tấn  
(b) Kiểu thiết bị kéo sự cố 2.000 kN đối với tàu có : DWT   50.000 tấn  
(4)  Tối thiểu phải có một thiết bị kéo sự cố theo quy định ở (3) được bố trí sẵn sàng Phần 2A, Chƣơng 2 5  QCVN 21: 2023/BGTVT  
273 trước để có thể đưa vào hoạt động nhanh chóng.  
25.2.4  Quy trình kéo sự cố  
1  Quy định chung  
(1)  Tàu phải trang bị quy trình kéo sự cố để mô tả quy trình kéo được sử dụng trong tình 
huống sự cố.  
(2) Quy trình nêu ở (1) như trên phải dựa trên bố trí hiện tại và trang thiết bị sẵn có trên 
tàu và phải bao gồm như sau:  
(a) Các bản vẽ vùng boong phía mũi và phía lái chỉ ra bố trí có thể kéo sự cố;  
(b) Liệt kê các trang thiết bị trên tàu có thể sử dụng cho kéo sự cố;  
(c) Các phương tiện và phương pháp thông tin liên lạc; và  
(d) Quy trình mẫu thuận tiện để chuẩ n bị cho tiến hành các hoạt động kéo  sự cố.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 26 
274 CHƢƠNG 26    GIA C ƢỜNG CHỐNG B ĂNG 
 
26.1 Quy định chung  
26.1.1  Quy định chung  
 Nếu ký hiệu cấp chống b ăng được đề nghị thì kết cấu và trang bị của tàu phải thỏa mãn 
những yêu cầu ở Phần 8G cùng với những yêu cầu khác ở Phần 2A này.  Phần 2A, Chƣơng 27   QCVN 21: 2023/BGTVT  
275 CHƢƠNG 27    TÀU HÀNG LỎNG  
27.1 Quy định chung  
27.1.1  Phạm vi áp dụng  
1 Kết cấu và trang thiết bị của những tàu được dự định để đăng ký và phân cấp là “Tàu 
hàng lỏng” và dự định để chở xô dầu thô và các sản phẩm dầu có áp suất h ơi (áp suất 
tuyệt đối) nhỏ h ơn 0,28 MPa ở nhiệt độ 37,8 oC hoặc chở xô các loại hàng lỏng t ương tự 
khác phải thỏa mãn các quy định trong Ch ương này.  
2 Kết cấu, trang thiết bị và kích th ước cơ cấu của những tàu dự kiến để chở xô hàng lỏng 
có áp suất h ơi (áp suất tuyệt đối) nhỏ h ơn 0,28 MPa ở nhiệt độ 37,8 oC không phải là dầu 
thô và các sản phẩm dầu phải thỏa mãn yêu cầu của Đăng kiểm có chú ý đến đặc tính 
của hàng hóa được vận chuyển.  
3 Những quy định trong Ch ương này được áp dụng cho các tàu có buồng máy ở đuôi tàu, 
có một hoặc nhiều vách dọc và các boong đơn, có đáy đôi hoặc kết cấu hai lớp vỏ hoặc 
có boong giữa.  
4 Trong tr ường hợp kết cấu của tàu khác với những yêu cầu ở -3 và không phù hợp với 
những quy định trong Ch ương này thì các tính toán kết cấu phải thỏa  mãn yêu cầu của 
Đăng kiểm.  
5 Nếu không có quy định đặc biệt nào khác ở Ch ương này thì phải áp dụng những quy định 
chung đối với kết cấu và trang thiết bị của tàu vỏ thép.  
6 Thêm vào những yêu cầu được nêu ở -5, phải áp dụng những quy định thích hợp của 
Chương 14 Phần 3, Ch ương 4 Phần 4, Ch ương 3 và Ch ương 5 Phần 5 cho các tàu được 
nêu ở -1, tương ứng với cỡ tàu, vùng hoạt động và loại hàng chuyên chở.  
27.1.2  Vị trí và phân chia vùng hàng  
1 Trong các vùng dầu hàng, việc bố trí các vách phải đảm bảo sao cho khoảng cách giữa 
hai vách dọc hoặc hai vách ngang không được lớn h ơn 
1 ,2 L  (m). 
2 Các khoang cách ly phải được bố trí thỏa mãn quy định từ (1) đến (3) sau đây: 
(1) Tại phần đầu và phần cuối của vùng dầu hàng và vùng nằm giữa khu vực khoan g 
dầu hàng và khu vực sinh hoạt của thuyền viên phải bố trí khoang cách ly kín khí có 
đủ chiều rộng để ra vào. Tuy nhiên, đối với các tàu dầu dự kiến để chở dầu hàng có 
nhiệt độ chớp cháy lớn h ơn 60 oC, những quy định này có thể được thay đổi thích 
hợp. 
(2) Các khoang cách ly được nêu ở (1) có thể được sử dụng làm buồng b ơm. 
(3) Các khoang dầu hàng hoặc khoang n ước dằn đồng thời có thể được dùng làm 
khoang cách ly giữa các khoang dầu hàng và dầu đốt hoặc các khoang n ước dằn nếu  
được Đăng kiểm chấp thuận.  
3 Tất cả các khu vực bố trí b ơm dầu hàng và hệ thống đường ống dầu hàng phải được 
cách ly bằng vách kín khí với khu vực lò s ưởi, nồi h ơi, máy chính, thiết bị điện không phải 
là thiết bị thuộc loại chống cháy nổ thỏa mãn những quy định ở 4.2.5 và 4.3.3 Phần 4  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 27 
276 hoặc máy móc th ường xuyên phát tia lửa điện. Tuy nhiên, đối với các tàu chở dầu có 
nhiệt độ chớp cháy lớn h ơn 60 oC, những quy định này có thể được thay đổi thích hợp.  
4 Các cửa vào và cửa ra của hệ thống thông gió phải được bố trí sao cho giảm đến mức tố i 
đa khả n ăng hơi hàng tụ lại trong khoang kín có chứa các tác nhân gây cháy, hoặc gần 
khu vực có trang thiết bị máy móc trên boong có thể gây cháy. Đặc biệt, các cửa thông 
gió của buồng máy phải cố gắng được bố trí xa về phía sau của khu vực hàng hóa.  
5 Lỗ khoét để kiểm tra không gian trống khi có hàng trong khoang, lỗ đo mức dầu và các 
cửa để vệ sinh khoang dầu hàng không được bố trí trong không gian kín.  
6 Các lỗ khoét trên vách biên của th ượng tầng và lầu phải được bố trí sao cho giảm đến 
mức tối đa tình trạng tụ đọng h ơi dầu. Nếu tàu có trang bị hệ thống đường ống nhận và 
trả hàng ở phía đuôi tàu thì các cửa khoét ở th ượng tầng và lầu phải được xem xét kỹ 
lưỡng. 
27.2 Chiều dày tối thiểu  
27.2.1  Chiều dày tối thiểu  
1 Chiều dày của các c ơ cấu trong khoang dầu hàng và các két sâu nh ư tôn vách, đà ngang, 
sống dọc, kể cả thanh chống và mã mút không được nhỏ h ơn trị số xác định theo Bảng 
2A/27.1 phụ thuộc vào chiều dài tàu.  
2 Chiều dày của các c ơ cấu trong khoang dầu hàng và các két sâu không được nhỏ h ơn 7 
mm. 
Bảng 2A/27.1    Chiều dày tối thiểu  
L(m)   105 120 135 150 165 180 195 225 275 325 375 
 105 120 135 150 165 180 195 225 275 325 375  
Chiều dày (mm)  8,0 8,5 9,0 9,5 10,0 10,5 11,0 11,5 12,0 12,5 13,0 13,5 
 
27.3 Tính toán trực tiếp độ bền  
 Những vấn đề có liên quan đến việc tính toán trực tiếp độ bền có thể theo quy định ở Quy 
phạm kết cấu chung về tàu hàng rời và tàu dầu của Hiệp hội các tổ chức phân cấp tàu 
quốc tế (IACS).  
27.4 Tôn vách  
27.4.1  Tôn vách trong khoang dầu hàng và két sâu  
1 Chiều dày tôn  vách t phải không nhỏ h ơn trị số lớn nhất xác định từ công thức sau đây khi 
h lần l ượt được thay bằng h 1, h2 và h 3: 
12t C C S h 3,5
 (mm)  
Trong đó:  
S  : Khoảng cách giữa các nẹp gia c ường  (m).  
h  : Trị số h 1, h2 và h 3 được xác định nh ư sau đối vớ i khoang dầu hàng:  
h1 : Khoảng cách thẳng đứng từ mép d ưới của tấm tôn vách đang xét đến mép Phần 2A, Chƣơng 27   QCVN 21: 2023/BGTVT  
277 trên miệng khoang hàng. Đối với tôn bao, h 1 có thể được trừ đi một l ượng 
bằng chiều cao cột n ước tương ứng với chiều chìm nhỏ nhất tại s ườn giữa 
dmin(m) ở tất cả c ác trạng thái hoạt động của tàu. Tại mặt trên của tôn giữa 
đáy lượng trừ được lấy bằng d min. Ở điểm d min cao h ơn mặt tôn giữa đáy 
lượng trừ được lấy bằng 0. Ở các điểm trung gian l ượng trừ được xác định 
theo phép nội suy tuyến tính.  
h2 : Xác định theo công  thức sau:  
 
21h 0,85(h h)   
Trong đó:  
h : Cột n ước bổ sung xác định theo công thức sau:  
tt16h (l 10) 0,25(b 10)L    
 (m) 
lt   : Chiều dài khoang (m), nếu l t nhỏ h ơn 10 mét thì được lấy bằng 10 mét.  
bt  : Chiều rộng khoang (m), nếu b t nhỏ h ơn 10 mét thì được lấy bằng 10 
mét. 
h3 : Xác định theo công thức sau: 
3h 0,3 L  
 Đối với két sâu, các trị số của h 1, h2 và h 3 (m) được lấy nh ư sau: 
h1 : Khoảng cách thẳng đứng từ cạnh d ưới của tấm tôn vách đang xét đến trung 
điểm của khoảng cách từ nóc  két đến đỉnh ống tràn. Đối với tôn bao, h 1 có 
thể được trừ đi một l ượng bằng chiều cao cột n ước tương ứng với chiều 
chìm nhỏ nhất tại s ườn giữa d min (m) ở tất cả các điều kiện hoạt động của 
tàu. Tại mặt trên của tôn giữa đáy lượng trừ được lấy bằng d min. Ở điểm d min 
cao h ơn mặt tôn giữa đáy lượng trừ được lấy bằng 0. Ở các điểm trung gian 
lượng trừ được xác định theo phép nội suy tuyến tính.  
h2 : Xác định theo công thức sau:  
 
21h 0,85(h h)   
h : Tính theo công thức để xác định h tại tiết diện có h2 đối với khoang dầu 
hàng. Với các khoang dạng L, dạng U v.v... h phải được xác định theo 
yêu cầu của Đăng kiểm.  
h3 : Trị số bằng 0,7 lần khoảng cách thẳng đứng từ cạnh d ưới của tấm tôn vách 
đang xét đến điểm ở 2,0 mét phía trên đỉnh ống tràn.  
C1 : Hệ số  phụ thuộc vào L, được xác định nh ư sau: 
C1 = 1,0   nếu L bằng và nhỏ h ơn 230 mét  
C1 = 1,07  nếu L bằng và lớn h ơn 400 mét  
Với các trị số trung gian của L thì C 1 được xác định theo phép nội suy tuyến tính.  
2C 3,6 k
, tuy nhiên, C 2 dùng cho h 1 phải được tính theo các công thức sau đây tùy 
thuộc vào kiểu vách và hệ thống gia c ường: 
 Đối với vách dọc của hệ thống dọc:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 27 
278 
2kC 13,427,7 .k 
Tuy nhiên, trị số của C 2 phải không nhỏ h ơn 
3,6 k.  
Đối với vách dọc của hệ thống ngang:  
2 .2 2kC 100767 k
 
Đối với các vách ngang:  
2C 3,6 k
   
Trong đó:  
k  : Hệ số phụ thuộc độ bền của vật liệu được xác định phụ thuộc vào cấp 
thép: Chẳng  hạn bằng 1 đối với thép th ường, đối với thép độ bền cao 
lấy theo quy định ở 1.1.7 -2, đối với thép không gỉ hoặc thép được bọc 
bằng thép không gỉ lấy theo quy định ở 1.1.7 -3. 
  : Được lấy bằng 1 hoặc 2 tùy thuộc vào trị số của y. Tuy nhiên, trị số của  
không được nhỏ h ơn 3. 
Nếu   yB  <  y  :  
B
1D
0yy15,5fy
 
Nếu   yB    y  : 
2B
B
3y15,5f (1 )y
2b(1 )B  
  
 
fD, fB  :  Tỷ số  của mô đun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu làm bằng 
thép th ường theo yêu cầu ở Ch ương 13 Phần 2A của Quy  chuẩn 
này, chia cho mô đun chống uốn của tiết diện ngang thực của thân 
tàu lấy đối với boong tính toán và với  đáy tàu.  
y   : Khoảng cách thẳng đứng từ mặt trên của tôn giữa đáy đến cạnh 
dưới của tấm tôn vách đang xét (m).  
yB  : Khoảng cách thẳng đứng từ mặt trên của tôn giữa đáy ở giữa tàu 
đến trục trung hòa nằm ngang của tiết diện ngang thân tàu (m).  
y0  : Một t rong các trị số xác định theo 13.2.3 (5) (a) hoặc (b) Phần 2A 
của Quy chuẩn lấy trị số nào lớn h ơn. 
   : Hệ số tính theo các công thức sau. Với các trị số trung gian của L thì 
  được tính theo phép nội suy tuyến tính.  
 
6
a  nếu L bằng và nhỏ h ơn 230 mét  
 
10,5
a  nếu L bằng và lớn h ơn 400 mét  
ak
nếu thép có độ bền cao được sử dụng cho không ít h ơn 80% tôn mạn 
ở tiết diện ng ang giữa tàu, và lấy bằng 1 cho các tr ường hợp còn Phần 2A, Chƣơng 27   QCVN 21: 2023/BGTVT  
279 lại. 
b  : Khoảng cách nằm nga ng từ tôn mạn đến cạnh ngoài của tấm tôn 
vách đang xét (m).  
2 Khi tính chiều dày tôn của vách dọc, hệ số C 2 dùng cho h 1 có thể được lấy giảm dần từ 
giữa tàu về mũi tàu và đuôi tàu, và có thể được lấy bằng 
3,6 k  khi tính toán ở mũi và 
đuôi tàu. 
3 Chiều dày tôn bao và tôn boong của khoang dầu hàng hoặc két sâu phải không nhỏ h ơn 
chiều dày xác định theo -1 và -2. 
27.4.2   Vách chặn  
1 Nẹp gia c ường và các sống phải có độ bền phù hợp với kích th ước của khoang và tỷ số  
khoét.  
2 Chiều dày của tôn vách phải không nhỏ h ơn trị số tính theo công thức sau:  
t 0,3S K(L 150) 3,5  
  
   (mm)  
Trong đó:  
k  : Như quy định ở 27.4.1 -1. 
S : Khoảng cách của các nẹp gia c ường (m).  
3 Khi tính chiều dày tôn vách chặn cần phải quan tâm thích  đáng đến ổn định của tấm.  
27.4.3  Hầm boong  
 Chiều dày của nóc và vách bên của hầm boong phải được xác định theo các quy định ở 
27.4.1 cùng với các quy định ở Ch ương 15.  
27.5 Dầm dọc và nẹp gia c ƣờng 
27.5.1  Dầm dọc  
1 Mô đun chống uốn Z của tiết diện dầm dọ c đáy phải không nhỏ h ơn trị số tính theo công 
thức sau:  
2
12 Z 100C C Shl
 (cm3) 
Trong đó:  
l    : Khoảng cách của các sống ngang (m).  
S   : Khoảng cách của các dầm dọc (m).  
h   : Khoảng cách từ dầm dọc đang xét đến điểm nằm cao h ơn mặt trên của tôn 
giữa đáy một khoảng tính theo công thức sau:  d + 0,026 L’  (m) 
L’ : Chiều dài tàu (m). Tuy nhiên, nếu L lớn h ơn 230 mét thì lấy L’ bằng 230 mét.  
C1  : Hệ số xác định theo 27.4.1 -1. 
C2  : Hệ số xác định theo công thức sau : 
2
BkC24 15,5f k  
fB và k : Như quy định ở 27.4.1 -1. 
2 Mô đun chống uốn Z của tiết diện dầm dọc mạn, kể cả dầm dọc hông, phải không nhỏ QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 27 
280 hơn trị số tính theo công thức sau:  
2
12 Z 100C C Shl
 (cm3) 
Trong đó:  
l, S  :  Như quy định ở -1. 
h   : Khoảng cách từ dầm dọc đang x ét đến điểm nằm cao h ơn mặt tôn giữa đáy 
một khoảng bằng : d + 0,038L’  
L’  : Như quy định ở -1. 
C1  : Như quy định ở 27.4.1 -1. 
C2  : Hệ số xác định theo công thức sau:  
2kC24 k
 
Trong đó:  
k  :  Như quy định ở 27.4.1 -1. 
 =  a1 hoặc a 2 cho d ưới đây, lấy trị số nào lớn h ơn. 
1B
Bya 15,5f (1 )y
 
y   :  Khoảng cách thẳng đứng từ mặt trên của tôn giữa đáy đến 
dầm dọc mạn đang xét (m).  
yB, fB  :  Như quy định ở 27.4.1 -1. 
a2 :  Hệ số xác định phụ thuộc vào L nh ư sau: 
a2 =  6/a     nếu L không lớn  hơn 230 mét  
a2  = 10,5/a   nếu L không lớn h ơn 400 mét  
Với các trị số trung gian của L, trị số của a 2 được xác định theo phép nội 
suy tuyến tính.  
ak
 nếu thép có độ bền cao được sử dụng ở tiết diện giữa tàu chiếm 
không ít h ơn 80%  tôn m ạn, và bằng 1,0 đối với các tr ường hợp 
khác.  
 Tuy nhiên, mô đun chống uốn của tiết diện không cần phải lớn h ơn mô đun chống uốn 
của tiết diện của dầm dọc đáy xác định theo -1, nh ưng không được nhỏ h ơn trị số xác 
định từ công thức sau: 
2Z 2,9K LSl
 (cm3)   
3 Đối với các dầm dọc mạn, phải quan tâm thích đáng đến độ bền mỏi.  
4 Đối với các phần phía tr ước và phía sau của đoạn giữa tàu kích th ước của dầm dọc có 
thể giảm dần và tại các đoạn mũi tàu và đoạn đuôi tàu có thể giảm đi 15% so với trị số 
xác định theo yêu cầu ở -1 và -2. Tuy nhiên, trong mọi tr ường hợp, kích th ước của 
dầm dọc phải không nhỏ h ơn yêu cầu ở -1 và -2 đối với đoạn từ vách mũi đến điểm 
0,15 L kể từ mũi tàu.  
27.5.2  Nẹp vách trong khoang dầu hàng và két sâu  
1 Mô đun chống uốn Z của ti ết diện nẹp không được nhỏ h ơn trị số tính theo công thức sau:  
2
1 2 3 Z 125C C C Shl
 (cm3) Phần 2A, Chƣơng 27   QCVN 21: 2023/BGTVT  
281 Trong đó:  
S   : Khoảng cách của nẹp (m).  
h   : Được lấy nh ư ở 27.4.1 -1. Tuy nhiên, ở đây “mép d ưới của tấm tôn vách đang 
xét” phải được thay là “trung điểm của  nẹp đang xét” nếu là nẹp đứng và phải 
được thay là “nẹp đang xét ” nếu là nẹp nằm và “tôn mạn ” phải được thay là 
“nẹp gắn với tôn mạn ”. 
l    : Khoảng cách của sống (m).  
C1  : Như quy định ở 27.4.1 -1. 
C2 = k/18, tuy nhiên, C 2 dùng cho h 1 phải theo quy định sau: 
 Trị số của C 2 dùng cho h 1 phải được xác định theo các công thức sau tùy 
theo hệ thống gia c ường: 
2kC24 k
 đối với hệ thống dọc, tuy nhiên, trong mọi tr ường hợp C 2 phải 
không nhỏ h ơn k/18.  
 C2 = k/18       đối với hệ thống ngang hoặc  vách ngang.  
, k :  Như quy định ở 27.4.1 -1, tuy nhiên, “mép d ưới của tấm tôn vách đang xét” 
và “tôn vách đang xét” phải được thay là “nẹp đang xét” khi áp dụng các quy 
định đối với y  và b.  
C3  : Xác định theo Bảng 2A/27.2 phụ thuộc vào độ cứng của liên  kết hai mút nẹp.  
2 Khi xác định mô đun chống uốn của tiết diện nẹp gắn với tôn vách, hệ số C 2 dùng cho h 1 
có thể được giảm dần, và tại hai mút nẹp C 2 có thể được lấy bằng k/18.  
27.5.3  Độ ổn định 
1 Độ ổn định của dầm dọc mạn, xà dọc boong và nẹp gia c ường dọc phải thỏa mãn các quy 
định ở từ (1) đến (3) d ưới đây. Trong tr ường hợp nếu xét thấy cần thiết thì, tùy theo vật 
liệu, kích th ước, hình dạng và điểm bố trí của các c ơ cấu này, Đăng kiểm có thể yêu cầu 
xem xét trong từng tr ường hợp cụ thể.  
(1) Ở đoạn giữ a tàu xà dọc boong, dầm dọc mạn gắn với mép mạn và các nẹp gia 
cường dọc gắn với vùng vách dọc trong phạm vi 0,1  D kể từ boong tính toán phải cố 
gắng có độ mảnh không lớn h ơn 60.  
Bảng 2A/27.2   Trị số của C 3 
Một đầu  
Đầu kia  Liên kết 
cứng bằng 
mã Liên kết 
mềm bằng 
mã Được đỡ bởi sống 
hoặc liên kết hàn 
tựa Vát 
mút 
Liên kết cứng bằng mã  0,70 1,15 0,85 1,30 
Liên kết mềm bằng mã  1,15 0,85 1,30 1,15 
Được đỡ bởi sống hoặc liên kết hàn tựa  0,85 1,30 1,00 1,50 
Vát mút  1,30 1,15 1,50 1,50 
Chú thích:  
(1) Liên kết cứng bằng mã nghĩa là cố định mối nối giữa tôn đáy đôi hoặc các nẹp t ương QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 27 
282 xứng và các mã trong phạm vi mặt liên kết hoặc mức cố định tương đương (xem Hình 
2A/11.1 (a) của Quy chuẩn).  
(2) Liên kết mềm bằng mã nghĩa là cố định ở mối nối giữa xà, s ườn v.v... giao nhau và mã 
(xem Hình 2A/11.1 (b) của Quy chuẩn).  
(2) Xà dọc boong, dầm dọc mạn và nẹp gia c ường dọc làm bằng thép dẹt phải có t ỷ số 
chiều cao chia cho chiều dày không lớn h ơn 15.  
(3) Chiều rộng toàn bộ của bản mép của xà dọc boong, dầm dọc mạn và nẹp gia c ường 
dọc phải không nhỏ h ơn trị số xác định theo công thức sau:  
0 b 69,6 d l
    (mm)  
Trong đó:  
d0  : Chiều cao tiết diện bản thành của xà dọc boong, dầm dọc mạn hoặc nẹp 
gia c ường dọc (m).  
l    : Khoảng cách của các sống (m).  
2 Trong tr ường hợp nếu các thép ghép, thép định hình hoặc tấm bẻ mép được dùng làm 
sườn, xà và nẹp gia c ường trong các khoang dầu hàng và két sâu mà các kích th ước của 
chúng chỉ được xác định theo mô đun chống uốn của tiết diện, thì chiều dày bản thành 
phải không nhỏ h ơn trị số xác định theo công thức sau:  
00 t 15K d 3,5
  (mm)  
Trong đó:  
d0  : Chiều cao tiết diện bản thành (m).  
K0  : Được xác định nh ư sau:      
0B11K 3f4k
 đối với dầm dọc đáy nằm cao h ơn mặt trên của tôn giữa 
đáy một khoảng không lớn  hơn 0,25  D. 
0D11K 3f4k
 đối với xà dọc boong nằm thấp h ơn boong một khoảng 
không nhỏ h ơn 0,25  D. 
011K34k
 đối với các c ơ cấu khác.  
fB, fD và k : Nh ư quy định ở 27.3.1 -1. 
 Trong tr ường hợp nếu chiều cao của tiết diện bản thành được thiết kế lớn h ơn trị số quy 
định, không phải vì lý do độ bền thì chiều dày có thể được thay đổi thích hợp.  
27.5.4  Các quy định khác  
 Mô đun chống uốn của tiết diện xà dọc boong phải không nhỏ h ơn trị số xác định theo 
8.3.3. Mô đun chống uốn của tiết diệ n dầm dọc đáy, dầm dọc mạn và xà dọc boong trong 
khoang dầu hàng và két sâu phải không nhỏ h ơn trị số quy định ở 27.5.2.  
27.6 Sống dọc  Phần 2A, Chƣơng 27   QCVN 21: 2023/BGTVT  
283 27.6.1  Quy định chung  
1 Kết cấu đáy đôi và mạn kép, vị trí và kích th ước của sống dọc trong khoang dầu hàng 
phải được xác  định dựa trên c ơ sở tính toán trực tiếp độ bền.  
2 Không phụ thuộc vào quy định ở -1, kích th ước của các sống dọc có thể được xác định 
theo các quy định ở từ 27.6.3 đến 27.6.8 cho các tàu hàng lỏng  có chiều dài L nhỏ h ơn 
200 mét, đặc biệt cho các tàu hàng lỏng kết cấu đáy đôi chỉ có vách dọc tâm (xem tàu 
kiểu A ở Hình  2-A/13.6, ở Ch ương này được gọi tắt là “tàu dầu kiểu A”), cho tàu hàng 
lỏng kết cấu vỏ hai lớp không có vách dọc tâm (xem tàu kiểu C ở Hình 2 -A/13.6, ở 
Chương này được gọi tắt là “tàu hàng lỏng kiểu C ”), cho tàu hàng lỏng  kết cấu mạn kép 
có vách dọc tâm (xem tàu kiểu D  ở Hình 2-A/13.6, ở Ch ương này được gọi tắt là “tàu hàng 
lỏng kiểu D”). Trong tr ường hợp này, việc bố trí các c ơ cấu chính trong đáy đôi, mạn kép 
và khoang dầu hàng tại khu vực khoang hàng được xác định có l ưu ý đến dạng kết cấu 
theo tiêu chuẩn được quy định ở từ (1) đến (5) sau đây. Tuy nhiên, ở các tàu hàng lỏng  
không có trạng thái tải trọng từng phần nh ư tải trọng một nửa hoặc tải trọng xen kẽ, có 
thể tăng khoảng cách của các sống dọc, các đà ngang trong đáy đôi, các sống dọc mạn 
và các sống ngang trong mạn kép.  
(1) Chiều cao đáy đôi trong khoang dầu hàng phải không nhỏ h ơn B/20 (m).  
(2) Chiều rộng của mạn kép không được nhỏ h ơn D/9 (m).  
(3) Trong đáy đôi ở khoang dầu hàng, các  sống dọc phải được đặt theo khoảng cách 
không lớn h ơn 
T 0.9 l ,  các đà ngang đáy phải được đặt theo khoảng cách không lớn 
hơn 
B55,0  (m)  hoặc 
0,75 D  (m), lấy giá trị nào nhỏ h ơn (trong đó, lT là chiều dài 
khoang hàng đang xét).  
(4) Trong mạn kép, sống dọc mạn phải được đặt theo khoảng cách không lớn h ơn 
T1 ,1 l
(m). 
(5) Sống ngang trong mạn kép, trong khoang dầu hàng và két sâu phải được đặt tại vị trí 
đà ngang trong đáy đôi.  
3 Đối với tàu hàng lỏng  có chiều dài nhỏ h ơn 200 mét, trừ tàu hàng lỏng  kiểu A, kiểu C và 
kiểu D, không phụ thuộc vào quy định ở -1, vị trí và kích th ước của sống dọc trong đáy đôi 
và mạn kép phải được Đăng kiểm chấp nhận. Tuy nhiên, kích th ước của sống dọc trong 
khoang d ầu hàng và két sâu của các tàu này có thể được xác định theo các yêu cầu từ 
27.6.5 đến 27.6.8 . 
27.6.2  Tính toán trực tiếp độ bền của sống  
 Hình thức kết cấu, tải trọng, ứng suất cho phép v.v... dùng để xác định vị trí và kích th ước 
của sống dựa trên c ơ sở tính toán trực tiếp độ bền phải được Đăng kiểm chấp nhận.  
27.6.3  Kích th ƣớc của sống dọc và đà ngang đáy trong đáy đôi 
1 Chiều dày của sống chính và sống phụ trong đáy đôi phải không nhỏ h ơn trị số lớn nhất 
trong các trị số t 1 xác định theo (1), t 2 hoặc t 3 xác định theo (2) d ưới đây. Tuy nhiên, chiều 
dày của sống chính ở tàu hàng lỏng  có vách dọc tâm (tàu hàng lỏng  kiểu A hoặc kiểu D) 
có thể được xác định chỉ sử dụng t 3. 
(1) Không được nhỏ h ơn chiều dày xác định theo (a), (b)  hoặc (c) cho từng loại tàu hàng  
lỏng: QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 27 
284 (a) Tàu hàng lỏng kiểu A:  
 Chiều dày xác định theo công thức sau tùy theo từng vùng trong khoang dầu 
hàng:  
B
11
01Sh xt C k 2,5dd
  (mm)  
Trong đó:  
S  : Khoảng cách từ các tâm của hai vùng từ sống phụ đang xét đến các c ơ 
cấu kề cận ở hai bên  của sốn g phụ đó hoặc từ sống phụ đang xét đến 
đỉnh trong của mã hông  (m). 
hB : Trị số xác định theo các công thức sau, lấy giá trị nào lớn h ơn: 
Bh 0,6d 0,026L
  (m) 
Bh h' (d 0,026L)  
  (m) 
h’ : Khoảng cách thẳng đứng từ mặt đáy trên đến mép trên c ủa miệng 
khoang hàng (m).  
d0 : Chiều cao tiết diện sống phụ đang xét (m).  
d1 : Chiều cao lỗ khoét tại điểm đang xét (m). Tuy nhiên, nếu sống đứng của 
vách ngang được bố trí trong khoang dầu hàng, thì không xét các lỗ 
khoét ở các sống  trong giới hạn giữa vá ch ngang và đỉnh trong của mã 
mút d ưới của sống đứng đó trừ khi Đăng kiểm thấy cần phải xét đến. 
x  : Khoảng cách dọc từ trung điểm của l T của mỗi khoang dầu hàng đến 
điểm đang xét (m).   
Tuy nhiên, nếu các sống đứng của vách ngang được đặt trong khoang 
dầu hàng, thì x có thể được tính đến đỉnh trong của mã gắn với chân 
sống đứng.  Nếu x nhỏ h ơn 0,25 l T, thì x phải được lấy bằng 0,25 l T. 
lT  : Chiều dài khoang dầu hàng đang xét   (m). 
C1: Hệ số lấy theo Bảng 2A/27.3 phụ thuộc vào b/l T. Với các trị số trung gia n 
của b/l T, thì C 1 được xác định theo phép nội suy tuyến tính.  
b  : Khoảng cách giữa tôn mạn và vách dọc tâm đo tại mặt tôn đáy trên ở 
vùng giữa tàu (m).  
k  : Lấy theo 27.4.1 -1. 
Bảng 2A/27.3     Hệ số C 1 
b/lT  0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2  1,3 
C1 0,045 0,054  0,061  0,068  0,073  0,076  0,079  0,081  0,082  
(b) Tàu hàng lỏng  kiểu C:  
 Chiều dày xác định theo công thức sau đây tùy thuộc vị trí trong khoang dầu 
hàng:  
B
11
01S h xt C k 2,5dd
  (mm)  
Trong đó:  
S  : Khoảng cách giữa các tâm của hai vùng kề cận nhau từ sống chính hoặc 
sống phụ đang xét  đến các sống kề cận (m).  Phần 2A, Chƣơng 27   QCVN 21: 2023/BGTVT  
285 d0 : Chiều cao tiết diện sống chính hoặc sống phụ đang xét  (m). 
x  : Khoảng cách dọc từ trung điểm của l T của mỗi khoang dầu hàng đến 
điểm đang xét (m). Tuy  nhiên, nếu các sống đứng của vách nga ng được 
đặt trong khoang dầu  hàng, thì x có thể được tính cho đến đỉnh trong của 
mã gắn với mút d ưới của  sống đứng. Nếu x nhỏ h ơn 0,25 l T, thì x phải 
được lấy bằng 0,25 l T. 
C1 : Hệ số lấy theo Bảng 2A/27.4 phụ thuộc vào b/l T. Với các trị số trung gian 
của b/lT, thì C 1 được xác định theo phép nội suy tuyến tính.  
b  : Khoảng cách giữa các mặt trong của các vách dọc (nếu có các két hông, 
thì giữa hai mặt  trong của két hông) của thân tàu đo theo mặt tôn đáy 
trên ở vùng  giữa tàu  (m). 
hB, d1 và l T : Theo quy định ở (a).  
k  : Lấy theo 27.4.1 -1. 
Bảng 2A/27.4     Hệ số C 1 
b/lT  1,0 1,2 1,4  1,6 
C1 0,073  0,079  0,082  0,083  
 
(c) Tàu hàng lỏng  kiểu D:  
 Chiều dày xác định theo công thức sau đây tùy thu ộc vị trí trong khoang dầu 
hàng : 
B
11
01Sh xt C k 2,5dd
  (mm)  
Trong đó:  
S  : Khoảng cách giữa các tâm của hai vùng kề cận nhau từ sống phụ đang 
xét đến các sống lân  cận (m).  
x  : Khoảng cách dọc từ trung điểm của l T của mỗi khoang dầu hàng đến 
điểm đang xét (m). Tuy  nhiên, nếu các sống đứng của vách ngang được 
đặt trong khoang dầu  hàng, thì x có thể được tính cho đến đỉnh trong của 
mã gắn với chân của sống  đứng. Nếu x nhỏ h ơn 0,25  lT, thì x phải được 
lấy bằng 0,25  lT. 
C1 : Hệ số lấy theo Bảng 2A/27.5 phụ thuộc b/l T. Với các trị số trung gian của 
b/lT, thì C 1 được xác định theo phép nội suy tuyến tính.  
b  : Khoảng cách từ vách dọc của mạn kép (nếu có các két hông, thì từ cạnh 
trong của các két  hông) đến vách dọc tâm đo theo mặt tôn đáy trên ở 
vùng giữa tàu  (m). 
hB, d0, d1 và l T : Theo quy định ở (a).  
k  : Lấy theo 27.4.1 -1. 
Bảng 2A/27.5     Hệ số C 1 
b/lT  0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2  1,3 
C1 0,037  0,044  0,051  0,059  0,065  0,070  0,074  0,076  0,079  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 27 
286  
(2) Phải lớn h ơn chiều dày xác định từ các công thức sau phụ thuộc từng khu vực trong 
khoang dầu hàng, mà không phụ thuộc vào  kiểu tàu:  
22
321
1Hat 8,6. (t 2,5) 2,5C 'k  
  (mm)  
1
3C "at 2,5
k
     (mm)  
Trong đó:  
a   : Chiều cao tiết diện của sống tại điểm đang xét (m). Tuy nhiên, nếu có bố 
trí các nẹp nằm ở giữa  chiều cao tiết diện của sống, thì a là khoảng cách 
từ nẹp đó đến tô n bao đáy hoặc đến tôn đáy trên, hoặc khoảng cách giữa 
các nẹp đó (m). 
t1   : Chiều dày của sống tính theo quy định ở (1) phụ thuộc kiểu tàu hàng lỏng  
(mm).  
C1' : Hệ số xác định theo Bảng 2A/27.6 phụ thuộc vào tỷ số  khoảng cách S 1 
(m) của các nẹp bố trí  theo hướng chiều cao của sống chia cho a. Với các 
trị số trung gian của S 1/a thì  C1' được xác định theo phép nội suy tuyến 
tính. 
Bảng 2A/27.6    Hệ số  C 1' 
  S1/a  0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2  1,4 
C1’ 64 38 25 19 15 12 10 9 8 7 
H  : Trị số xác định theo các công thức sau:  
(a) Nếu sống có lỗ khoét không được gia c ường: 
H 1 0,5
 
Trong đó:  
   : Đường kính lớn của lỗ khoét  (m).  
   : Trị số lớn h ơn trong các trị số a và S 1 (m). 
(b) Trong các tr ường hợp khác với (a), thì H = 1,0.  
C1" : Hệ số xác định từ Bảng 2A/27.7 phụ thuộc tỷ số  S1/a. Với các trị số trung 
gian của S 1/a, thì C 1" được xác định theo phép nội suy tuyến tính.  
k   : Lấy theo 27.4.1 -1. 
Bảng 2A/27.7     Hệ số C 1" 
S1/a  0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2 1,4  1,6 
C1" Sống  chính  4,4 5,4 6,3 7,1 7,7 8,2 8,6 8,9 9,3 9,6 9,7 
 Sống phụ  3,6 4,4 5,1 5,8 6,3 6,7 7,0 7,3 7,6 7,9 8,0 
 Phần 2A, Chƣơng 27   QCVN 21: 2023/BGTVT  
287 2 Chiều dày của đà ngang trong đáy đôi phải không nhỏ h ơn trị số lớn nhất trong các trị số 
t1 xác định theo (1), t 2 hoặc t 3 xác định theo (2) d ưới đây: 
(1) Không được nhỏ h ơn chiều dày xác định theo (a), (b) hoặc (c) sau đây phụ thuộc vào 
kiểu tàu hàng lỏng : 
(a) Tàu hàng lỏng  kiểu A:  
 Chiều dày xác định từ công thức sau phụ thuộc vị trí trong khoang dầu hàng:  
B
12
01Sbh 4yt C k (1 ) 2,5d d 3 b'  
  (mm)  
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các đà ngang  (m).  
hB : Trị số xác định theo các công thức sau,  lấy giá trị nào lớn h ơn. Tuy 
nhiên, đối với các tàu hàng lỏng  không có các trạng thái tải trọng đặc biệt 
như tải trọng một nửa hoặc  tải trọng xen kẽ, có thể dùng h B theo qu y 
định ở -1 (1) (a).  
Bh d 0,026L
   (m) 
Bh h' (0,6d 0,026L)  
 (m) 
d0 : Chiều cao tiết diện đà ngang đáy tại điểm đang xét  (m).  
d1 : Chiều cao lỗ khoét tại điểm đang xét  (m). Tuy nhiên, nếu sống đứng của 
vách dọc hoặc  sống ngang mạn được bố trí trong khoang dầu hàng, thì 
không cần xét đến các lỗ khoét ở đà ngang trong phạm vi giữa vách dọc 
hoặc tôn mạn và đỉnh trong của mã ở mút d ưới của các sống đứng đó, 
trừ khi Đăng kiểm thấy cần thiết phải  xét. 
b’ : Khoảng cách từ tôn mạn đến vách dọc t âm tàu đo theo mặt tôn đáy trên 
tại đà ngang đang xét  (m).  
y  : Khoảng cách theo ph ương ngang của tàu tại đà ngang đang xét, từ mặt 
phẳng dọc tâm tàu  đến điểm đang xét (m).  
 Tuy nhiên, nếu sống đứng của vách dọc được bố trí trong khoang dầu 
hàng, thì đối với khoảng từ vách dọc đến đỉnh trong của mã ở chân của 
sống đứng đó, y có thể được tính  cho đến đỉnh trong của mã đó. Nếu y 
lớn h ơn 0,3  b’, thì y phải được lấy bằng  0,3 b’. 
C2 : Hệ số xác định theo Bảng 2A/27.8 phụ thuộc tỷ số  b/lT. Với các trị số 
trung g ian của b/l T, thì C 2 được xác định theo phép nội suy tuyến tính.  
b, h’ và l T : Theo quy định ở -1 (1) (a).  
k  : Như quy định ở 27.4.1 -1. 
Bảng 2A/27.8    Hệ số C 2 
b/lT  0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2  1,3 
C2 0,049  0,048  0,047  0,046  0,045  0,043  0,041  0,039 0,037  
 
(b) Tàu hàng lỏng  kiểu C:  
 Chiều dày xác định theo công thức sau tùy thuộc vị trí trong khoang dầu hàng:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 27 
288 
B
12
01Sbh 2yt C k 2,5d d b' (mm)  
Trong đó:  
d1 : Chiều cao của lỗ khoét tại điểm đang xét  (m). Tuy nhiên, nếu có mã gắn 
với chân sống  ngang củ a mạn kép, thì không xét các lỗ khoét ở đà 
ngang trong phạm vi  từ vách dọc đến đỉnh trong của mã đó, trừ khi Đăng 
kiểm thấy là cần thiết.  
b’ : Khoảng cách giữa hai mặt trong của vách dọc (giữa hai cạnh trong 
của két hông, nếu có két  hông) đo theo mặt tôn đáy trên ở đà ngang 
đang xét (m).  
y  : Khoảng cách theo chiều ngang của tàu tại đà ngang đang xét từ mặt 
phẳng dọc tâm tàu đến điểm đang xét (m). Tuy nhiên, nếu có gắn mã ở 
chân sống ngang của  mạn kép, thì y có thể được tính cho đến đỉnh trong 
của mã đó. Nếu y nhỏ h ơn 0,25 b’, thì y phải được lấy bằng 0,25  b'. 
C2 : Hệ số cho ở Bảng 2A/27.9 phụ thuộc tỷ số  b/lT. Với các trị số trung gian 
của b/l T, thì C 2 được xác định theo phép nội suy tuyến tính.  
S, h B và d 0 : Theo quy định ở (a).  
lT   : Như quy định ở -1 (1) (a).  
b  : Như quy định ở -1 (1) (a).  
k  : Như quy định ở 27.4.1 -1. 
Bảng 2 -A/27.9      Hệ số C 2 
b/lT  1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,2 2,4  2,6 
C2 0,036  0,033  0,031  0,028  0,026  0,024  0,022  0,021  0,019  
 
(c) Tàu hàng lỏng  kiểu D:  
 Chiều dày xác định theo công  thức sau phụ thuộc vào từng vùng trong khoang 
dầu hàng:  
B
12
01Sbh 2yt C K 2,5d d b'
 (mm)  
Trong đó:  
d1 : Chiều cao của lỗ khoét tại điểm đang xét  (m). Tuy nhiên, nếu có mã gắn 
với chân sống  ngang của mạn kép hoặc chân sống đứng của vách dọc 
tâm trong khoang  dầu hàng, thì có thể không xét đến các lỗ khoét ở đà 
ngang trong phạm vi từ vách  dọc của mạn kép hoặc vách dọc tâm tàu 
đến đỉnh trong của mã đó, trừ khi Đăng kiểm thấy là cần thiết.  
b’ : Khoảng cách từ vách dọc của mạn kép (giữa hai cạnh trong của két 
hông, nếu có két hông)  đến vách dọc tâm đo theo mặt tôn đáy trên ở đà 
ngang đang xét (m).  
y  : Khoảng cách theo chiều ngang của tàu tại đà ngang đang xét từ tâm của 
b’ đến điểm đang xét (m). Tuy nhiên, nếu có gắn mã ở chân sống ngang 
của mạn kép hoặc  chân sốn g đứng của vách dọc tâm tàu trong khoang Phần 2A, Chƣơng 27   QCVN 21: 2023/BGTVT  
289 dầu hàng thì y có thể được tính cho đến đỉnh trong của mã gắn với sống 
ngang của mạn kép hoặc cho đến đỉnh trong của mã gắn với chân sống 
đứng của vách dọc tâm tàu. Nếu y nhỏ h ơn 0,25 b’, thì y phải được lấy 
bằng 0, 25 b’. 
C2 : Hệ số cho ở Bảng 2A/27.10 phụ thuộc tỷ số  b/lT. Với các trị số trung gian 
của b/l T, thì C 2 được xác định theo phép nội suy tuyến tính.  
S, h B và d 0 : Như quy định ở (a).  
lT  : Như quy định ở -1(1) (a).  
b  : Như quy định ở -1(1) (c).  
k  : Như quy định ở 27.4.1 -1. 
Bảng 2A/27.10    Hệ số C 2 
b/lT  0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2  1,3 
C2 0,042  0,041  0,041  0,040  0,039  0,038  0,036  0,035  
 
(2) Phải lớn h ơn chiều dày xác định theo các công thức sau đây phụ thuộc vào vị trí 
trong khoang dầu hàng, không phụ t huộc vào kiểu tàu:  
22
321
2Hat 8,6 (t 2,5) 2,5C 'k  
  (mm)  
2
38,5St 2,5
k
     (mm)  
Trong đó:  
a  : Chiều cao của đà ngang tại điểm đang xét (m). Tuy nhiên, nếu có bố trí các 
nẹp nằm ở giữa chiều  cao của tiết diện đà ngang, thì a là khoảng cách từ 
nẹp nằm đến tôn bao đáy hoặc đến tôn đáy trên, hoặc khoảng cách giữa các 
nẹp nằm đó (m). 
t1  : Chiều dày của đà ngang tính theo quy định ở (1) phụ thuộc vào kiểu tàu hàng 
lỏng (mm).  
C2': Hệ số xác định theo Bảng 2A/27.11 phụ thuộc vào tỷ số  khoảng cách S 1 (m) 
của c ác nẹp bố trí  theo h ướng chiều cao tiết diện của đà ngang chia cho a. 
Với các trị số trung gian  của S 1/a thì  C2' được xác định theo phép nội suy 
tuyến tính.  
Bảng 2 A/27.11     Hệ số C 2' 
  S1/a  0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2  1,4 
C2' 64 38 25 19 15 12 10 9 8 7 
H  : Trị số xác định theo các công thức sau:  
(a) Nếu đà ngang có lỗ khoét không được gia c ường: 
H 1 0,5
 
Trong đó:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 27 
290   : Đường kính lớn của lỗ khoét  (m).  
   : Trị số nào lớn h ơn trong các trị số a hoặc S 1 (m). 
(b) Trong các tr ường hợp khác với (a), H = 1,0.  
S2 : Bằng S 1 hoặc a, lấy trị số nào nhỏ h ơn (m).  
k  : Lấy theo 27.4.1 -1. 
27.6.4   Kích th ƣớc của sống dọc và sống ngang trong mạn kép  
1 Chiều dày của sống dọc trong mạn kép phải không nhỏ h ơn trị số lớn nhất trong các trị số 
t1 quy định ở (1), t 2 hoặc t 3 được quy định ở (2) d ưới đây: 
(1) Không được nhỏ h ơn chiều dày xác định theo (a) hoặc (b) d ưới đây tùy theo kiểu tàu:  
(a) Tàu hàng lỏng  kiểu C:  
S
13
01Sh .xt C k 2,5dd
  (mm)  
Trong đó:  
S  : Chiều rộng của phần được đỡ bởi sống  dọc (m).  
hS : Trị số xác định theo các công thức sau, lấy giá trị nào lớn h ơn: 
3 (0,6d d ) 0,038L
 (m) 
h’     (m) 
d3 : Chiều cao của đáy đôi đo tại mạn tàu (m). Tuy nhiên, d 3 sẽ là khoảng 
cách thẳng đứng từ  đáy đến cạnh trên của két hông, nếu có k ét hông.  
h’  : Khoảng cách thẳng đứng từ cạnh trên của két hông, nếu có, hoặc từ mặt 
tôn đáy trên đến mép miệng khoang (m).  
d0 : Chiều cao tiết diện sống dọc (m).  
d1 : Chiều cao lỗ khoét tại điểm đang xét (m). Tuy nhiên, nếu sống nằm của 
vách ngang được bố  trí trong khoang dầu hàng, thì có thể bỏ qua các lỗ 
khoét trên các  sống dọc mạn trong giới hạn từ vách ngang đến đỉnh 
trong của mã ở mút của sống  nằm, trừ khi Đăng kiểm thấy là cần thiết 
phải xét.  
x : Khoảng cách dọc từ trung điểm của l T của mỗi khoang dầ u hàng đến 
điểm đang xét (m). Tuy  nhiên, nếu sống nằm của vách ngang được đặt 
trong khoang dầu hàng,  thì x có thể được tính cho đến đỉnh trong của mã 
gắn với mút của sống nằm đang xét. Nếu x nhỏ h ơn 0,25  lT, thì x phải 
được lấy bằng 0,25  lT. 
lT  : Chiều dà i khoang dầu hàng đang xét  (m). 
C3 : Hệ số lấy theo Bảng 2A/27.12 phụ thuộc vào D’/l T. Với các trị số trung 
gian của D’/l T, thì C3 được xác định theo phép nội suy tuyến tính.  
D’ : Trị số tính theo công thức sau:  
3 D' D d
  (m) 
k  : Lấy theo 2 7.4.1 -1. 
 
 Phần 2A, Chƣơng 27   QCVN 21: 2023/BGTVT  
291 Bảng 2A/27.12     Hệ số C 3 
D’/l T  0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2  1,3 
C3 0,013  0,019  0,025  0,030  0,034  0,037  0,039  0,042  0,045  
 
(c) Tàu hàng lỏng  kiểu D:  
 Chiều dày xác định theo công thức sau đây phụ thu ộc vị trí trong khoang dầu 
hàng : 
S
13
01Sh xt C K 2,5dd
  (mm)  
Trong đó:  
x  : Khoảng cách dọc từ trung điểm của l T của mỗi khoang dầu hàng đến 
điểm đang xét (m). Tuy  nhiên, nếu các sống nằm của vách ngang được 
đặt trong khoang dầu  hàng, thì x có thể được tính cho đến đỉnh trong của 
mã gắn v ới mút của sống  nằm đang xét. Nếu x nhỏ h ơn 0,25 l T, thì x 
phải được lấy bằng 0,25 l T. 
C3 : Hệ số lấy theo Bảng 2A/27.13 phụ thuộc vào D’/l T. Với các trị số trung 
gian của D’/l T, thì C3 được xác định theo phép nội suy tuyến tính.  
S, l T, hS, d0, d1, D’ và k  : Phải thỏa mãn quy định ở (a).  
k  : Lấy theo 27.4.1 -1. 
Bảng 2A/27.13     Hệ số C 3 
D’/l T  0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2  1,3 
C3 0,020  0,024  0,028  0,032  0,035  0,038  0,040  0,042  0,045  
(2) Lớn h ơn chiều dày xác định từ các công thức sau phụ thuộc vị trí  trong khoang dầu 
hàng, không phụ thuộc vào kiểu tàu:  
22
321
3Hat 8,6 (t 2,5) 2,5C 'k  
  (mm)  
2
38,5St 2,5
k
     (mm)  
Trong đó:  
a  : Chiều cao tiết diện của sống dọc mạn tại điểm đang xét (m). Tuy nhiên, nếu 
có bố trí các nẹp nằm  ở giữa chiều cao tiết di ện của sống dọc mạn và h ướng 
theo chiều dài của  sống, thì a là khoảng cách từ nẹp đó đến tôn mạn hoặc 
đến vách dọc của mạn kép, hoặc  là khoảng cách giữa các nẹp đó (m). 
t1  : Chiều dày của sống dọc tính theo quy định ở (1) phụ thuộc vào kiểu tàu hàng 
lỏng (mm).  
C3’: Hệ số xác định theo Bảng 2A/27.14 phụ thuộc tỷ số  khoảng cách S 1 (m) của 
các nẹp bố trí theo  hướng chiều cao tiết diện của sống chia cho a. Với các trị 
số trung gian của  S1/a, thì  C3' được xác định theo phép nội suy tuyến tính.  
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 27 
292 Bảng 2A/27.14     Hệ số  C 3' 
S1/a  0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2  1,4 
C3’ 64 38 25 19 15 12 10 9 8 7 
 
H  : Trị số xác định theo các công thức sau:  
(a) Nếu sống dọc mạn có lỗ khoét không được gia c ường: 
H 1 0,5
 
Trong đó:  
 : Đường kính lớn của lỗ k hoét (m).  
  : Bằng a hoặc S 1, lấy trị số nào lớn h ơn (m).  
(b) Trong các tr ường hợp khác với (a), H = 1,0.  
S2 : Bằng S 1 hoặc a, lấy trị số nào nhỏ h ơn (m).  
k  : Lấy theo 27.4.1 -1. 
2 Chiều dày của sống ngang trong mạn kép phải không nhỏ h ơn trị số lớn nhất trong các trị 
số t 1 xác định theo (1), t 2 hoặc t 3 xác định theo (2) d ưới đây: 
(1) Không được nhỏ h ơn chiều dày xác định theo (a) hoặc (b) sau đây phụ thuộc kiểu tàu 
hàng lỏng : 
(a) Tàu hàng lỏng  kiểu C:  
 Chiều dày xác định từ công thức sau phụ thuộc vị trí trong khoang dầu hàng:  
S
14
01SD'h zt C k (1 1 ,75 ) 2,5d d D'  
 (mm)  
Trong đó:  
S  : Chiều rộng của phần được đỡ bởi sống ngang (m).  
hS : Trị số xác định theo các công thức sau, lấy giá trị nào lớn h ơn. Tuy nhiên, 
đối với các tàu  hàng lỏng  không có các trạng thái tải trọn g đặc biệt nh ư tải 
trọng một nửa hoặc  tải trọng xen kẽ, h S có thể được lấy theo quy định ở -
1(1)(a).  
3 (d d ) 0,038L
 (m) 
h’     (m) 
d0 : Chiều cao của tiết diện sống ngang  (m).  
d1 : Chiều cao lỗ khoét tại điểm đang xét (m). Tuy nhiên, nếu có mã gắn với 
chân sống ngang  của mạn kép, thì có thể bỏ qua các lỗ khoét ở sống 
ngang bố trí trong  phạm vi giữa mặt tôn đáy trên và đỉnh trên của mã đó, 
trừ khi Đăng kiểm thấy cần  thiết phải xét.  
z  : Khoảng cách theo chiều cao của tàu từ mặt tôn đáy trên ho ặc từ cạnh 
trên của két hông, nếu  có, đến điểm đang xét (m). Tuy nhiên, nếu có mã 
gắn với chân sống  ngang của mạn kép, thì ở khoảng từ mặt tôn đáy trên 
đến đỉnh trên của mã đó, z có thể được tính ở đỉnh trên của mã đó. Nếu 
z  lớn h ơn 0,4  D’ thì z  phải được lấy  bằng 0,4  D’. Phần 2A, Chƣơng 27   QCVN 21: 2023/BGTVT  
293 C4 : Hệ số xác định theo Bảng 2A/27.15 phụ thuộc tỷ số  D’/l T. Với các trị số 
trung gian của  D’/l T, thì C 4 được xác định theo phép nội suy tuyến tính.  
D’, h’, d 3, và l T : Theo quy định ở -1 (1) (a).  
k  : Như quy định ở 27.4.1 -1. 
Bảng 2A/2 7.15    Hệ số C 4 
D’/l T  0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2  1,3 
C4 0,052  0,051  0,049  0,046  0,043  0,041  0,038  0,036  0,034  
 
(b) Tàu hàng lỏng  kiểu D:  
 Chiều dày xác định từ công thức sau phụ thuộc vị trí trong khoang dầu hàng:  
S
14
01SD'h zt C k (1 1 ,75 ) 2,5d d D'  
 (mm)  
Trong đó:  
z  : Khoảng cách theo chiều cao của tàu từ mặt tôn đáy trên hoặc từ cạnh 
trên của két hông, nếu  có, đến điểm đang xét  (m). Tuy nhiên, nếu có mã 
gắn với chân sống  ngang của mạn kép, thì ở khoảng từ mặt tôn đáy trên 
đến đỉnh trên của mã đó, z có thể được tính ở đỉnh trên của mã. Nếu z  
lớn h ơn 0,4  D’ thì z phải được lấy  bằng 0,4  D’. 
C4 : Hệ số xác định theo Bảng 2A/27.16 phụ thuộc tỷ số  D’/l T. Với các trị số 
trung gian của  D’/l T, thì C 4 được xác định theo phép nội suy tuyến tính.  
Bảng 2A/27.16   Hệ số C 4 
D’/lT  0,8 0,9 1,0 1,1 1,2  1,3 
C4 0,034  0,033  0,033  0,032  0,031  0,030  
S, h S, d0 và d 1 : Theo quy định ở (a).  
D’ và l T : Theo quy định ở -1 (1) (a).  
k  : Như quy định ở 27.4.1 -1. 
(2) Phải lớn h ơn chiều dày xác định theo các công thức sau đây phụ  thuộc vị trí trong 
khoang dầu hàng, không phụ thuộc vào kiểu tàu:  
22
321
4Hat 8,6 (t 2,5) 2,5C 'k  
  (mm)  
2
38,5St 2,5
k
     (mm)  
Trong đó:  
a   : Chiều cao tiết diện của sống ngang tại điểm đang xét (m). Tuy nhiên, nếu 
có bố trí các nẹp nằm ở  giữa chiều  cao của tiết diện sống ngang, h ướng 
theo chiều dài của sống, thì a là  khoảng cách từ nẹp đến tôn mạn hoặc 
đến vách dọc của mạn kép, hoặc khoảng  cách giữa các nẹp (m).  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 27 
294 t1    : Chiều dày của tiết diện sống ngang tính theo quy định ở (1) phụ thuộc kiểu 
tàu hàng lỏng  (mm).  
C4' : Hệ số xác định theo Bảng 2A/27.17 phụ thuộc tỷ số  khoảng cách S 1 (m) 
của các nẹp đặt theo  hướng chiều cao của tiết diện sống ngang chia 
cho a. Với các trị số trung gian của  S1/a, thì C 4' được xác định theo 
phép nội suy tuyến tính.  
Bảng  2A/27.17     Hệ số  C 4' 
  S1/a  0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2  1,4 
C4’ 64 38 25 19 15 12 10 9 8 7 
27.6.5  Sống dọc và sống ngang trong khoang dầu hàng và két sâu  
1 Mô đun chống uốn Z của tiết diện sống dọc không được nhỏ h ơn trị số xác định theo c ông 
thức sau: 
2
10 Z 7,13CKShl
  (cm3) 
Trong đó:  
S   : Chiều rộng của diện tích được đỡ bởi sống  (m).  
h   : Như quy định ở 27.4.1 -1. Tuy nhiên, ở đây cụm từ “từ cạnh d ưới của tấm tôn 
vách đang xét” được thay là “từ trung điểm của S” đối với sống n ằm, và là “từ 
trung điểm của l 0” đối với sống đứng khi tính trị số của h.  
l0   : Chiều dài của sống xác định theo công thức sau:  
0l kl
 (m) 
l  :  Chiều dài toàn bộ của sống  (m), nếu sống này liên tục cùng với các 
sống dọc và sống ngan g khác, thì l là khoảng cách đến mặt trong của 
bản mép các sống ấy . 
k : Hệ số điều chỉnh do các mã được xác định theo công thức sau:  
12 0,65(b b )k1l
 
b1 và b 2 : Chiều dài cạnh của mã, tại các mút t ương ứng của sống dọc 
và sống ngang (m).  
K   : Được xác định theo 27.4.1 -1. 
C1 : Hệ số phụ thuộc vào L xác định nh ư sau: 
C1 =  1,0   nếu  L  không lớn h ơn 230 mét  
C1 =  1,20   nếu  L  lớn h ơn 400 mét  
Với các trị số trung gian của L, thì C 1 xác định theo phép nội suy tuyến tính.  
2 Mô men quán tính của tiết diệ n của sống dọc phải không nhỏ h ơn trị số xác định theo 
công thức sau. Tuy nhiên, trong mọi tr ường hợp chiều cao tiết diện của sống không được 
nhỏ h ơn 2,5 lần chiều cao lỗ khoét để cơ cấu chui qua:  
I4
030hl
 (cm4) 
Trong đó:  
h và l 0 : Như quy định ở -1. Phần 2A, Chƣơng 27   QCVN 21: 2023/BGTVT  
295 3 Chiều dày tiết diện của sống dọc phải không nhỏ h ơn trị số lớn nhất trong các trị số t 1, t2 
hoặc t 3 sau đây: 
1 2 0
1
1C C kShlt 0,0417 3,5d
 (mm)  
2
1 2 0 132
1C C Shl St 1 ,74 3,5d
 (mm)  
30
3Cdt 3,5
k
    (mm)  
Trong đó:  
S, h, l 0, C1 và k : Nh ư quy định ở -1. 
S1  : Khoảng cách giữa các nẹp của sống hoặc chiều cao tiết diện của sống, lấy giá 
trị nào nhỏ h ơn  (m).  
d1  : Chiều cao tiết diện của sống đang xét (m), trừ chiều cao lỗ khoét.  
C2  : Hệ số xác định theo công thức sau, trong mọi tr ường hợp k hông được nhỏ h ơn 
0,5: 
2
0xC 1 2l
  đối với sống nằm  
2
0 0 0
2
00l l l1 x xC 1 25 h h l h l        
 đối với các sống khác  
x  : Khoảng cách từ một đầu của l 0 đến tiết diện đang xét (m), và từ đầu dưới 
của l 0 đối với sống  đứng. 
d0  :  Chiều cao tiết diện bản thành ( m). Nếu các nẹp gia c ường bản thành được đặt 
song song với bản  mép, thì d 0 là khoảng cách từ nẹp đến tôn mạn hoặc đến 
bản mép (m), hoặc  giữa các nẹp.  
C3 : Hệ số được lấy nh ư sau: 
(1) Nếu bản thành của sống nằm ở vị trí khoảng 0,25  D phía d ưới mép boong ở m ạn 
tàu, thì C 3 được xác định phụ thuộc tỷ số  của S’ chia cho d 0 như sau, trong đó S’ 
là khoảng cách  của các nẹp ở bản thành đặt hướng theo chiều cao của tàu (m):  
Nếu S’/d 0  1,0  thì    C3 =  11,0  
Nếu S’/d 0 < 1,0   thì    C3 =  11,0
0S'
d  
(2) Nếu bản thành của sống dọc và sống ngang khác với những quy định ở (1), thì 
C3 được xác định theo Bảng 2A/27.18 phụ thuộc tỷ số  S’/d 0. Với các trị số trung 
gian của S’/d 0, thì C 3 được xác định theo phép nội suy tuyến tính. Nếu bản thành 
của sống nằm cao  hơn D/3 so với mặt tôn giữa đáy hoặc cao h ơn mép d ưới của 
bản mép ở cạnh  dưới của thanh giằng thứ hai kể từ boong, lấy tr ường hợp thấp 
hơn, thì C 3 có thể được lấy theo Bảng 2A/27.18 nhân với 0,85 cùng với các yêu 
cầu ở (c) và (d) đưới đây: 
(a) Nếu không c ó nẹp đặt song song với bản mép thì C 3 lấy bằng 1. QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 27 
296 Tuy nhiên, khi có khoét lỗ, thì C 3 được lấy bằng 2 và phải không nhỏ h ơn trị 
số xác định theo yêu cầu ở (c).  
(b) Nếu có nẹp gia c ường đặt song song với bản mép, thì với các phần nằm 
giữa bản mép và nẹp  hoặc giữa các nẹp C 3 lấy bằng 3. 
 Tuy nhiên, chiều dày không cần phải lớn h ơn trị số trị xác định khi sử dụng 
hệ số 1, giả  thiết rằng không có nẹp đặt song song với bản mép và không có 
lỗ khoét.  
 Đối với các phần nằm giữa nẹp và tôn bao thì C 3 được lấy bằ ng 2. 
Bảng 2A/27.18    1, 2 và 3  
S’/d 0  0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,5 2,0  2,5 
1 2,6 4,5 5,6 6,4 7,1 7,8 8,2 8,4 
2 2,1 3,7 4,9 5,8 6,6 7,4 7,8 8,0 
3 3,7 6,7 8,6 9,6 9,9 10,3 10,4 10,4 
 
(c) Nếu bản thành có lỗ khoét nhỏ không được gia c ường thì 1, 2 và 3 phải 
được nhân  với hệ số sau:  
1dH 4,0 1 ,0S'
 
Nếu d 1/S nhỏ h ơn hoặc bằng 0,5 thì hệ số này phải được lấy bằng 1,0.  
Trong đó:  
d1 : Chiều cao lỗ khoét (m).  
(d) Nếu bản thành có lỗ khoét lớn không được gia c ường thì 1, 2 và 3 phải 
được nhân  với hệ số sau:  
H 1 0,5a
 
Trong đó:  
a  : Cạnh dài h ơn của phần được bao quanh bởi các nẹp của bản 
thành (m).  
 : Đường kính lỗ khoét (m). Nếu lỗ khoét có dạng thuôn thì  phải 
được lấy  bằng cạnh lớn h ơn (m).  
4 Mép kèm dùng để tính mô men quán  tính và mô đun chống uốn của tiết diện thực của 
sống phải được lấy nh ư quy định ở 1.1.13 -3. Tuy nhiên, nếu có nẹp được đặt trong phạm 
vi của mép kèm thì nẹp đó có thể được tính vào mép kèm.  
5 Trong tr ường hợp có đặt các thanh chống thì chiều dày bản thành  của sống tại chân của 
thanh chống phải không nhỏ h ơn trị số xác định theo công thức sau. Nếu trên bản thành 
có lỗ khoét nhỏ tại chân của thanh chống, thì các lỗ khoét này phải được gia c ường hiệu 
quả bằng các tấm đệm. 
1 S S
1C Sb ht 16 SA
 (mm)  
Trong đó:  Phần 2A, Chƣơng 27   QCVN 21: 2023/BGTVT  
297 S   : Khoảng cách các sống ngang  (m).  
bS  : Chiều rộng được đỡ bởi thanh chống  (m).  
hS  : Khoảng cách từ trung điểm của b S đến điểm nằm cao h ơn mặt tôn giữa đáy một 
khoảng bằng :  
Sh d 0,038L'
 
L’  : Như quy định ở 27.5.1 -1. 
C1  : Như quy định ở -1. 
S1  : Khoảng cách giữa các nẹp đặt theo chiều cao tiết diện ở bản thành của sống 
ngang tại vùng nối với  thanh giằng (m).  
A   : Diện tích tiết diện hiệu dụng chịu lực dọc trục truyền từ thanh giằng (cm2), được 
lấy nh ư sau: 
(a) Nếu bản mép của th anh giằng kéo dài đến bản mép của sống ngang theo 
dạng cung l ượn hoặc  dạng cong t ương tự thì A là tổng toàn bộ diện tích 
tiết diện bản thành của sống  ngang ở vùng nằm giữa các tiếp điểm của các 
tiếp tuyến với đoạn cung l ượn hoặc dạng  cong l ượn tương tự làm  với trục 
thanh giằng một góc 45o, cộng với diện tích tiết  diện của nẹp gia c ường 
bản thành của sống ngang đặt theo ph ương trục thanh giằng ở  khoảng 
giữa các tiếp điểm và 0,5 lần diện tích tiết diện các bản mép của sống  
ngang tại các tiếp điểm (xem Hình 2A /27.1(a)).  
(b) Nếu bản mép của thanh giằng nối liền tới bản mép của sống ngang theo 
dạng đường thẳng có  góc l ượn thì A là tổng toàn bộ diện tích tiết diện bản 
thành của sống ngang ở vùng  nằm giữa các trung điểm của các đoạn giao 
nhau tạo bởi các phần kéo d ài của các mặt  trong của mép thanh giằng, 
mép sống ngang và đường thẳng tạo với trục thanh giằng  một góc 45o tiếp 
xúc với mặt trong của bản mép ở chỗ góc l ượn, cộng với diện tích  tiết diện 
nẹp gia c ường bản thành của sống ngang đặt theo ph ương trục thanh 
giằng ở  khoảng giữa các trung điểm nói trên, cộng với 0,5 lần diện tích tiết 
diện các bản  mép tại các trung điểm (Xem Hình 2A /27.1(b) ). 
(c) Nếu bản mép của thanh giằng nối trực tiếp với mép của sống ngang theo 
góc vuông hay gần  vuông và cả hai bản mép được gắn mã, thêm vào đó 
các nẹp được gắn lên bản thành  của sống ngang trên đường kéo dài của 
hai mép thanh giằng thì A là tổng toàn bộ  diện tích tiết diện bản thành của 
sống ngang tại vùng tiết diện giữa các trung điểm của  các đoạn giao tạo 
bởi phần kéo dài c ủa các mặt trong của mép thanh giằng, mép sống  ngang 
và đường thẳng tạo với trục của thanh giằng một góc 45o tiếp xúc với mép 
tự do của mã, cộng với diện tích tiết diện của các nẹp đặt ở vị trí nêu trên 
(xem Hình 2A /27.1(c)).  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 27 
298  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/27.1     Cách xác định diện tích tiết diện tổng cộng  
6 Chiều dày bản mép của sống dọc phải lớn h ơn chiều dày bản thành và chiều rộng tổng 
cộng của bản mép phải không nhỏ h ơn trị số xác định theo công thức sau:  
0 t 85,4 d l
 (mm)  
Trong đó:  
d0  : Chiều cao tiết diện của sống  (m).  
l    : Khoảng cách giữa hai gối tựa của sống  (m). Tuy nhiên, nếu có đặt các mã 
chống vặn hữu hiệu, thì  các mã này có thể được coi là gối tựa.  
27.6.6  Sống ngang của tàu không có mạn kép  
1 Thêm vào các quy định ở 27.6.5, chiều  cao tiết diện (d) và mô đun chống uốn của tiết 
diện sống ngang mạn Z phải không nhỏ h ơn trị số xác định theo các công thức sau : 
d 0,15l
   (m) 
2
0 Z 8,7kShl
 (cm3) 
Trong đó:  
l   : Chiều dài toàn bộ của sống ngang mạn, và nếu s ống ngang mạn kéo dài liên tục 
nối với các sống  ngang khác thì l là khoảng cách đến mặt trong của các sống 
ngang khác ấy (m).  
l0   : Được xác định nh ư sau: 
l0 = k1l   (m)                       
k1 : Như quy định ở 27.6.5.1.  
S  : Khoảng cách các sống ng ang  (m).  
h  : Khoảng cách từ trung điểm của l 0 đến điểm nằm cao h ơn mặt tôn giữa đáy một 
khoảng bằng:  
h d 0,038L'
 
L’ : Như quy định ở 27.5.1.1.  
2 Kích th ước của sống ngang boong phải được xác định theo (1) và (2) d ưới đây: 
(1) Mô đun chống uốn  Z của tiết diện sống ngang boong của tàu không có hầm boong 
phải không nhỏ h ơn trị số xác định theo công thức sau:  45o 45o 
(b) 45o 45o 
(c) 45o 
45o 
(a) Phần 2A, Chƣơng 27   QCVN 21: 2023/BGTVT  
299 
2
0 Z 3kS L.l (cm3) 
Trong đó:  
S, k, l 0 : Như quy định ở -1. 
(2) Đối với các tàu có hầm boong, kết cấu của sống ngang boong phả i liên tục đi ngang 
qua hầm boong.  Trong tr ường hợp này, chiều cao tiết diện của sống ngang boong coi 
như được đỡ bởi hầm boong,  có thể được lấy bằng 0,03  B. 
3 Đối với các sống ngang đặt ở vách dọc tâm, những quy định đối với sống ngang mạn quy 
định ở -1 phải được áp dụng t ương ứng. Tuy nhiên, trong mọi tr ường hợp, kích th ước cơ 
cấu không được nhỏ h ơn trị số xác định theo mỗi công thức với hệ số bằng 0,8 lần của hệ  
số trong mỗi công thức đó. 
27.6.7  Nẹp gia c ƣờng các sống trong khoang dầu hàng và két sâu  
 Chiều dày của các nẹp gia c ường dạng thép dẹt và mã chống vặn trên các sống dọc và 
sống ngang, và của nẹp vách phải không nhỏ h ơn trị số xác định theo công thức sau:  
t 0,5 L 3,5
 (mm)  
 Tuy nhiên, chiều dày này không cần phải lớn h ơn chiều dày b ản thành của sống mà nẹp 
được gắn.   
27.6.8  Thanh giằng  
1 Thanh giằng ở các tàu có từ hai vách dọc liên tục trở lên nếu được liên kết chắc chắn với 
các sống đứng của vách dọc trong khoang dầu hàng, thì phải thỏa mãn những yêu cầu ở 
27.6.8.  
2 Diện tích tiết diện của thanh giằng liên kết với các sống đứng của vách dọc trong khoang 
dầu hàng phải không nhỏ h ơn trị số xác định từ công thức sau:  
1 2 S A C C kSb h
 (cm2)  
Trong đó:  
S, b S, C1 : Như quy định ở 27.6.5 -5. 
h = h S nếu thanh giằng được đặt trong khoang dầu hàng mạn, là khoảng cách thẳng 
đứng từ trung điểm của b S đến mặt trên của miệng khoang hàng kề cận nếu có 
các thanh chống  ở khoang dầu hàng giữa  (m).  
k  : Như quy định ở 27.4.1 -1. 
C2 : Hệ số xác định từ công thức sau : 
Nếu  l/k > 0,6 thì : 
20,77Cl1 0,5
Kk
  
Nếu  l/k < 0,6 thì :  C2 = 1,1  
Trong đó:  
l   : Chiều dài thanh giằng giữa mặt trong của các sống đứng của vách dọc  (m).  
K  : Được xác định nh ư sau: 
IKA
 
I   : Mô men quán tính của tiết diện thanh giằng (cm4). QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 27 
300 A  : Diện tích tiết diện thanh giằng  (cm2). 
k  : Như quy định ở 27.4.1 -1. 
27.7 Các chi tiết kết cấu  
27.7.1  Quy định chung  
1 Các kết cấu chính phải được bố trí sao cho đảm bảo được sự liên tục về độ bền trong 
khu vực hàng hóa. Ở vùng phía tr ước và phía sau khu vực hàng hóa, các kết cấu phải đủ 
bền để tránh suy giảm đột ngột sự liên tục của độ bền.  
2 Với các kết cấu chính, phải quan tâm thích đáng đến độ cứng ở các mút, đến biện pháp 
đỡ và gia c ường để tránh biến dạng vênh, phải giảm đến mức tối thiểu tình trạng tập 
trung ứng suất ở kết cấu.  
27.7.2  Sƣờn và nẹp  
 Xà dọc, s ườn dọc và nẹp dọc phải là các c ơ cấu liên tục, hoặc phải được liên kết chắc 
chắn để sao cho diện tích tiết diện ở các mút của chúng có đủ độ cứng để chịu được mô 
men uốn.  
27.7.3  Sống và thanh giằng  
1 Các sống nằm trong cùng một mặt phẳng  phải được bố trí sao cho tránh được sự thay đổi 
đột ngột về độ bền và độ cứng, hai đầu của sống phải được gắn mã có kích th ước thích 
hợp, đỉnh của mã phải được lượn hữu hiệu.  
2 Trong tr ường hợp nếu chiều cao tiết diện của sống dọc lớn thì phải đặt nẹp song song với 
bản mép.  
3 Mã phải được đặt ở hai đầu của thanh giằng để liên kết với các sống dọc hoặc sống ngang.  
4 Các sống ngang và sống đứng phải được gắn mã chống vặn ở vị trí liên kết với thanh 
giằng.  
5 Nếu chiều rộng  bản mép của thanh giằng lớn h ơn 150 mm thì ở một bên của bản thành, 
các nẹp phải được đặt theo khoảng cách thích hợp để đỡ cả bản mép.  
6 Các mã chống vặn phải được đặt trên bản thành của sống ngang ở đỉnh trong của mã 
mút và ở vùng nối với thanh giằng  v.v... theo khoảng cách thích hợp để gia c ường hữu 
hiệu cho các sống ngang. Trong tr ường hợp nếu chiều rộng của bản mép ở mỗi bên bản 
thành của sống lớn h ơn 180 mm, thì mã chống vặn nói trên phải đỡ cả bản mép.  
7 Bản thành của các sống ngang mạn và sống đứng của vách dọc tại mã mút trên và mã 
mút d ưới, vùng lân cận các đầu trong của các mã này và vùng gần gốc của thanh giằng 
phải được gia c ường đặc biệt bằng các nẹp đặt theo khoảng cách hẹp h ơn. 
27.7.4  Kết cấu đỡ của két lăng trụ độc lập  
 Bố trí và quy cách củ a kết cấu đỡ của các két lăng trụ độc lập phải do Đăng kiểm quy 
định. 
27.8 Các quy định riêng đối với han gỉ  
27.8.1  Chiều dày của tôn bao  
1 Ở những tàu không có mạn kép, chiều dày của tôn bao tạo thành vách biên của các Phần 2A, Chƣơng 27   QCVN 21: 2023/BGTVT  
301 khoang dầu hàng có dự định để chứa n ước dằn, trừ các khoang chỉ dùng để chứa n ước 
dằn trong điều kiện thời tiết xấu, phải không nhỏ h ơn chiều dày xác định theo công thức 
cho ở 27.3.2 đồng thời với việc áp dụng các quy định ở Ch ương 14 cộng với 0,5 mm. 
2 Khi áp dụng các yêu cầu của Ch ương này , chiều dày của tôn bao có thể được giảm 0,5 
mm so với chiều dày xác định theo công thức cho ở 27.4.1.  
27.8.2  Chiều dày tôn boong  
1 Khi áp dụng những yêu cầu của Ch ương này, chiều dày tôn của boong mạn khô có thể 
được giảm 0,5 mm so với chiều dày tính theo  công thức cho ở 27.4.1.  
2 Chiều dày tôn của boong mạn khô ở khoang dầu hàng, khi áp dụng những quy định ở 
Chương 15, phải được lấy bằng chiều dày xác định theo công thức cho ở 15.3 cộng thêm 
tối thiểu là 0,5  mm. 
27.8.3  Chiều dày của tôn nóc két  
 Chiều dày  của tôn nóc két trong khoang dầu hàng và két sâu không được nhỏ h ơn chiều 
dày t ương ứng xác định theo công thức cho ở 27.4.1 cộng thêm 1,0 mm. Tuy nhiên, sự 
cộng thêm này không bắt buộc đối với tôn đáy trên.  
27.8.4  Mô đun chống uốn của tiết diện xà dọc bo ong, xà dọc mạn và nẹp gia c ƣờng 
dọc 
1 Mô đun chống uốn của tiết diện xà dọc bố trí ở tôn boong trong các khoang dầu hàng phải 
không nhỏ h ơn 1,1 lần trị số tính theo các quy định ở 8.3.3.  
2 Mô đun chống uốn của tiết diện dầm và nẹp bố trí trên tôn mạn và v ách tạo thành các 
khoang dầu hàng có dự kiến để chứa n ước dằn, trừ những khoang chỉ dùng để chứa 
nước dằn trong điều kiện thời tiết xấu, phải không nhỏ h ơn 1,1 lần trị số tính theo các quy 
định ở 27.5.1 và 27.5.2.  
27.8.5  Chiều dày của các c ơ cấu tấm trong các két dằn kề với khoang dầu hàng  
1 Chiều dày của tôn vách phân cách giữa két dằn và khoang dầu hàng phải không nhỏ h ơn 
chiều dày quy định ở 27.2 cộng thêm 1,0 mm. 
2 Trong tr ường hợp các khoang dầu hàng kề cận được trang bị hệ thống hâm nóng, chiều 
dày củ a tôn vách phân cách giữa két dằn và khoang dầu hàng phải không nhỏ h ơn chiều 
dày xác định theo -1 cộng với 1,0 mm. 
27.8.6  Chiều dày tôn boong trong khoang dầu hàng  
 Chiều dày tôn boong trong khoang dầu hàng không được nhỏ h ơn chiều dày xác định 
theo 27.2 cộng với 1,0 mm. 
27.8.7  Chiều dày của tôn đáy trên trong khoang dầu hàng  
1 Chiều dày của tôn đáy trên trong khoang dầu hàng phải đủ để kể đến ảnh h ưởng của 
mòn gỉ.  
2 Chiều dày của tôn đáy trên ở vùng gần miệng ống hút trong khoang dầu hàng, và chiều 
dày th ành của hố tụ, nếu có, phải không nhỏ h ơn chiều dày xác định theo yêu cầu ở 
27.4.1 -1 cho vùng áp dụng thích ứng cộng thêm 2,0 mm. QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 27 
302 27.9 Các quy định riêng đối với tàu có boong giữa  
27.9.1  Phạm vi áp dụng  
 Các kết cấu của tàu hàng lỏng  có boong giữa đi suốt chiều dài khu vực khoang hàng phải 
thỏa mãn các quy định ở từ 27.1 đến 27.8 cùng với các quy định ở 27.9.  
27.9.2  Tải trọng  
 Trong tr ường hợp các kết cấu trong khoang dầu hàng phía d ưới boong giữa được xác 
định theo các công thức quy định ở 27.4.1, 27.5.2 v à 27.6.5, các trị số của h 1, h2 và h 3 
phải được lấy nh ư quy định ở Bảng 2A/27.19.  
Bảng 2A/27.19   Tải trọng  
Điều 
Tải trọng  27.4.1  27.5.2  27.6.5  
h1  
Khoảng cách thẳng 
đứng từ cạnh dưới 
của tấm tôn vách 
đến boong giữa (m)  Khoảng cách thẳng đứng từ 
trung điể m của chiều dài l đối 
với các nẹp đứng, và từ trung 
điểm của khoảng cách từ nẹp 
phía trên đến nẹp phía dưới 
đối với nẹp nằm, đến boong 
giữa (m).           Khoảng cách thẳng 
đứng từ trung điểm 
chiều dài S  đối với sống  
nằm, và từ trung điểm 
của chiều dài l đối với 
sống đứng,  đến boong 
giữa (m).                     
h2 0,85(h 1 +  h)  (m)  
h phải được lấy 
theo 27.4.1 -1.                                    0,85(h 1 +  h)  (m)  
h phải được lấy theo 27.4.1 -1.                                    0,85(h 1 +  h)  (m ) 
h phải được lấy theo 
27.4.1 -1.                                    
h3 0,7 lần khoảng 
cách thẳng đứng từ 
cạnh dưới của tấm 
tôn vách đến mặt 
trên của miệng 
khoang hàng (m).  0,7 lần khoảng cách thẳng 
đứng từ trung điểm của chiều 
dài l đối với các nẹp đứng,  và 
từ trung điểm của khoảng 
cách từ nẹp phía trên đến nẹp 
phía dưới đối với nẹp nằm, 
đến mặt trên của miệng 
khoang hàng (m).           0,7 lần khoảng cách 
thẳng đứng từ trung 
điểm chiều dài S đối với 
sống nằm, và từ trung 
điểm của chiều dài l đối 
với sống  đứng, đến mặt 
trên của miệng khoang 
hàng (m).                     
27.9.3  Boong giữa  
 Trong tr ường hợp nếu chiều dày tôn boong giữa được tính nh ư chiều dày tôn nóc của két 
dầu hàng d ưới thì chiều dày tôn boong giữa phải được lấy không nhỏ h ơn chiều dày 
được xác định theo công thức cho ở 27.4.1, sử dụng tải trọng quy định ở 27.9.2 và cộng 
thêm 1,0 mm. 
27.10  Những quy định riêng đối với các khoang mạn phía tr ƣớc 
27.10.1  Phạm vi áp dụng  
 Đối với những tàu hàng lỏng  có chiều dài không nhỏ h ơn 200 mm, các kết c ấu ở những 
két mạn để trống trong trạng thái đầy tải, nằm ở phạm vi từ 0,15  L kể từ sống mũi đến 
vách mũi phải thỏa mãn các quy định ở từ 27.1 đến 27.9 cùng với các quy định ở 27.10.  
27.10.2  Dầm dọc mạn  Phần 2A, Chƣơng 27   QCVN 21: 2023/BGTVT  
303 1 Mô đun chống uốn tiết diện của dầm dọc mạn phải khô ng nhỏ h ơn trị số xác định theo 
công thức sau: 
2
1 Z 9CkShl
 (cm3) 
Trong đó:  
l    : Khoảng cách các sống ngang  (m).  
S   : Khoảng cách các dầm dọc mạn (m).  
h   : Khoảng cách từ dầm dọc mạn đang xét đến điểm nằm cao h ơn mặt trên của 
tôn giữa đáy một khoảng (m):  
h 0,7d 0,05L
 
Tuy nhiên, ở đây trong mọi tr ường hợp h phải không nhỏ h ơn trị số tính theo 
công thức sau (m):  
h 0,2 L 0,03L
 
C1, k : Nh ư quy định ở 27.4.1 -1. 
2 Trong tr ường hợp nếu dầm dọc mạn được nối với sống ngang bằn g các mã, mô đun 
chống uốn của tiết diện (Z) có thể được xác định bằng cách nhân trị số (Z’) được xác định 
từ công thức sau đây với trị số xác định từ công thức quy định ở -1. 
2Z' (1 C)
 
Trong đó:  
C  : Được xác định từ các công thức sau:  
12b b 0,3Cl
    Nếu gắn mã ở hai đầu  
b 0,15Cl
  Nếu gắn mã ở một đầu  
b1, b2, b : Chiều dài cạnh mã dọc theo dầm dọc mạn (m). Tuy nhiên, trong tr ường hợp 
nếu trị số của C  là âm, thì lấy C = 0.  (xem Hình 2A/27.2).  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A /27.2     Xác định b, b 1 và b 2 
27.11  Kết cấu và gia c ƣờng đáy ở phía mũi  
 Độ bền của đáy mũi tàu phải thỏa mãn các quy định ở 4.8 và 14.4.4.  
 b1 b2 b QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 27 
304 27.12  Những quy định riêng đối với miệng khoang hàng và hệ thống thoát n ƣớc mặt 
boong  
27.12.1   Tàu có mạn khô quá l ớn 
 Đối với tàu có mạn khô quá lớn việc miễn giảm so với quy định ở 27.12 sẽ được xem xét.  
27.12.2   Miệng của khoang dầu hàng  
1 Chiều dày tôn thành của miệng khoang dầu hàng phải không nhỏ h ơn 10 mm. Nếu chiều 
dài của thành miệng khoang lớn h ơn 1,25 mét và  chiều cao của thành miệng khoang lớn 
hơn 760 mm thì phải đặt các nẹp đứng ở thành dọc hoặc thành ngang và mép trên của 
thành miệng khoang phải được gia c ường thích đáng. 
2 Nắp miệng khoang hàng phải được làm bằng thép hoặc bằng các vật liệu được chấp 
nhận  khác. Kết cấu của nắp miệng khoang bằng thép phải thỏa mãn các quy định sau. 
Kết cấu của nắp miệng khoang làm bằng vật liệu không phải là thép phải thỏa mãn yêu 
cầu của Đăng kiểm.  
(1) Chiều dày tôn nắp phải không nhỏ h ơn 12 mm. 
(2) Nếu diện tích của miệng  khoang lớn h ơn 1 mét vuông nh ưng không lớn h ơn 2,5 mét 
vuông, thì nắp miệng khoang phải được gia c ường bằng các thanh thép dẹt có chiều 
rộng 100 mm đặt cách nhau không xa h ơn 610 mm. Tuy nhiên, nếu tôn nắp miệng 
khoang có chiều dày 15 mm hoặc lớn h ơn, thì  có thể không cần đặt nẹp gia c ường. 
(3) Nếu diện tích của miệng khoang hàng lớn h ơn 2,5 mét vuông, thì tôn nắp miệng 
khoang phải được gia c ường bằng các thanh thép dẹt có chiều rộng 125 mm đặt 
cách nhau không xa quá 610 mm. 
(4) Nắp miệng khoang phải được cố định chắc chắn bằng khóa đặt cách nhau không xa 
quá 457 mm đối với miệng khoang hình tròn hoặc cách nhau không xa quá 380 
mm và cách các góc không quá 230 mm đối với miệng khoang hình chữ nhật.  
27.12.3  Miệng khoang không phải là khoang dầu hàng  
 Ở những  vị trí lộ trên boong mạn khô và boong th ượng tầng mũi hoặc trên nóc của hầm 
nổi giãn nở, các miệng khoang không phải là khoang dầu hàng phải có các nắp kín n ước 
bằng thép có kích th ước thỏa mãn các yêu cầu ở 18.2.4  và 18.2.5.  
27.12.4  Hệ thống thoát n ƣớc mặt boong  
1 Những tàu có mạn chắn sóng phải đặt lan can th ưa ở ít nhất một nửa chiều dài phần lộ 
của boong mạn khô hoặc phải có hệ thống thoát n ước hữu hiệu khác. Mép trên cùng của 
dải tôn mép mạn phải cố gắng được hạ thấp.  
2 Nếu các th ượng tầng được nối v ới nhau bằng hầm boong, thì lan can th ưa phải được đặt 
trên toàn bộ chiều dài phần lộ của boong mạn khô.  
3 Các thành chắn có chiều cao lớn hơn 300 mm đặt trên boong thời tiết ở khu vực các ống 
góp hàng và các ống hàng phải được coi như mạn chắn sóng. Các l ỗ tiêu phải được bố trí 
phù hợp với yêu cầu ở 21.2. Các nắp đóng gắn vào các lỗ tiêu để sử dụng khi thao tác 
nhận và trả hàng phải được bố trí sao cho không bị kẹt khi tàu ở trên biển.  
27.13  Hàn Phần 2A, Chƣơng 27   QCVN 21: 2023/BGTVT  
305 27.13.1  Phạm vi áp dụng  
 Trừ khi có quy định riêng ở 27.7.1, việc hàn tàu hàng lỏng  phải thỏa mãn các yêu cầu ở 
Bảng 2A/1.6.  
27.13.2  Hàn góc  
1 Việc áp dụng đường hàn góc cho các kết cấu nằm trong khu vực hàng hóa phải phải theo 
yêu cầu ở Bảng 2A/27.20.  
2 Chiều rộng chân của đường hàn góc ở các khu vực (1) và (2) d ưới đây ít nhất phải bằng 
0,7 lần chiều dày tôn theo quy định ở Ch ương này.  
(1) Đường hàn góc ở các phần liên kết giữa các sống ngoài cùng của đáy đôi với đà 
ngang.  
(2) Đường hàn góc ở các phần liên kết giữa các sống d ưới cùng của mạn kép với khung 
sống ngan g. 
Bảng 2A/27.20     Yêu cầu đối với mối hàn góc  
Dòng  Tên cơ cấu  Hàn với  Loại mối hàn  
1 
Sống dọc  
và sống 
ngang  Bản thành  Tôn bao, tôn boong, tôn vách dọc hoặc 
tôn đáy trên  F1 
2 Bản thành  F1 
3 Bản mép  F2 
4 Lỗ khoét để cơ cấu 
chui qua bản thành  Bản t hành của dầm dọc mạn, xà dọc 
boong và nẹp nằm của vách dọc  F2 
5 Mã chống vặn và 
nẹp gia cường  
bản thành  Bản thành  F3 
6 Bản thành của dầm dọc mạn, xà dọc 
boong và nẹp nằm của vách dọc  F1 
7 Dầm dọc mạn, xà dọc boong 
và nẹp nằm của vách dọc  Tôn bao, tô n boong hoặc tôn vách dọc  F3 
8  
Thanh giằng  Các chi tiết tạo thành thanh giằng (bản 
thành với bản mép)  F3 
9 Bản mép của sống  F1 
Chú thích:  
 Nếu bán kính góc l ượn ở đỉnh của mã mút nhỏ, thì nên sử dụng mối hàn F1 trên một chiều 
dài thích hợp ở đỉnh của mã. 
  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 28 
306 CHƢƠNG 28     TÀU CHỞ QUẶNG  
28.1 Kết cấu và trang thiết bị  
28.1.1  Phạm vi áp dụng  
1 Kết cấu và trang thiết bị của những tàu dự định để phân cấp và đăng ký là “Tàu chở 
quặng” phải thỏa mãn các yêu cầu của Ch ương này hoặc các yêu cầu t ương đương. 
2 Ngoài những yêu cầu đặc biệt của Ch ương này, các yêu cầu chung về kết cấu và trang 
thiết bị của tàu thép phải được áp dụng.  
3 Những yêu cầu của Ch ương này được áp dụng cho kết cấu của những tàu có chiều dài 
nhỏ h ơn 230 mét, có hình dạng thông th ường, có một boong, có buồng máy ở đuôi tàu, 
có hai vách dọc kín n ước liên tục, có đáy đôi ở dưới các khoang quặng, có boong và đáy 
kết cấu theo hệ thống dọc.  
4 Trong tr ường hợp nếu kết cấu của tàu khác với quy định ở -3 hoặc chiều dài tàu v ượt quá 
230 mét và những yêu  cầu ở Ch ương này không được áp dụng thì việc tính toán kết cấu 
thân tàu phải được Đăng kiểm chấp thuận.  
28.1.2  Phân khoang  
1 Khoảng cách giữa vách dọc và mạn tàu (a), dù ở phần hẹp của mũi và đuôi tàu, phải 
không nhỏ h ơn trị số tính theo công thức sau đây: 
a = 4L + 500   (mm)  
2 Ít nhất phải có một vách ngang kín n ước đặt giữa các vách dọc kín n ước ở phía tr ước 
của trung điểm chiều dài của vùng chở quặng, trừ tr ường hợp mà Đăng kiểm thấy rằng 
không cần phải đặt vách ngang tại đó. 
28.1.3  Tính toán trực tiếp  
 Theo thỏa thuận với Đăng kiểm, kích th ước của kết cấu có thể được xác định bằng 
phương pháp tính toán trực tiếp. Nếu các kích th ước cơ cấu tính bằng ph ương pháp tính 
toán trực tiếp lớn h ơn các kích th ước yêu cầu ở Ch ương này thì các kích th ước theo tính 
toán trực tiếp phải được sử dụng.  
28.1.4  Đáy đôi 
1 Chiều cao của đáy đôi phải được xác định sao cho trong điều kiện đủ tải trọng tâm của 
tàu phải ở đủ độ cao cần thiết. Chiều cao chuẩn là 0,2  D (m).  
2 Chiều dày của sống chính (t) phải không nhỏ h ơn trị số tính theo công thức sau đây: 
t = 0,04L + 7,0  (mm)  
3 Đà ngang tấm hoặc sống ngang đáy phải được đặt ở d ưới vách hoặc d ưới khung sống 
ngang của khoang mạn hoặc của khoang trống.  
4 Nếu đáy trên được kết cấu theo hệ thống dọc thì chiều dày của đà ngang tấm ( t) phải 
không nhỏ h ơn trị số tính theo công thức sau đây. Tổng chiều cao của các lỗ khoét giảm 
trọng l ượng, lỗ khoét để các c ơ cấu xuyên qua v.v... ở đoạn cách các mút của đà ngang Phần 2A, Chƣơng 2 8  QCVN 21: 2023/BGTVT  
307 đáy một khoảng bằng hoặc lớn h ơn b/4 phải không lớn h ơn 1/2 chiều cao tiết diện đà 
ngang, và ở đoạn cách mút của đà ngang một khoảng bằng b/8 phải không lớn h ơn 1/4 
chiều cao tiết diện đà ngang. Nếu lỗ khoét giảm trọng l ượng được gia c ường thích đáng 
thì giới hạn nói trên có thể được tăng lên.  
0SbHt 0,0625 2,5d
 (mm)  
Trong  đó: 
S  : Khoảng cách giữa các đà ngang tấm (m).  
b   : Chiều dài của đà ngang tấm (m).  
H  : Trị số tính theo các công thức sau đây: 
H = 2,0h - d Nếu chỉ đặt các đà ngang tấm  
H = 1,6h - d     Nếu giữa các đà ngang tấm có đặt một sống ngang đáy 
để đỡ các dầm  dọc đáy trên.  
Trong đó:  
h  : Khoảng cách thẳng đứng từ mặt tôn đáy trên đến boong trên đo ở 
đường tâm tàu (m).  
d0 : Chiều cao tiết diện đà ngang tấm (m).  
5 Ở tấm sống chính và đà ngang tấm, nẹp phải được đặt cách nhau không xa quá trị số tính 
s theo công thức sau đây: 
s = 100t - 250 (mm)  
Trong đó:  
t   : Chiều dày của tấm sống chính hoặc của đà ngang tấm (mm).  
6 Chiều dày của tôn đáy trên (t) phải không nhỏ h ơn trị số tính theo các công thức sau đây, 
lấy trị số nào lớn h ơn: 
1t 6,6S h 5,0
 (mm) 
2t 19 S 5,0
   (mm)  
Trong đó:  
S   : Khoảng cách giữa các dầm dọc đáy trên (m).  
h   : Như quy định ở -4. 
7 Mô đun chống uốn (Z) của tiết diện dầm dọc đáy trên phải không nhỏ h ơn trị số tính theo 
công thức sau đây: 
2Z 21 Shl
 (cm3) 
Trong đó:  
S  : Khoảng cách giữa các dầm dọc đáy trên (m).  
h   : Như quy định ở -4. 
l    : Khoảng cách giữa các đà ngang tấm hoặc các sống ngang đáy (m).  
28.1.5  Kết cấu và kích th ƣớc c ơ cấu của khoang mạn hoặc khoang trống  
 Kết cấu và kích th ước cơ cấu của khoang mạn hoặc khoang trống phải theo các yêu cầu sau:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 28 
308 1 Dầm dọc mạn và xà ngang boong, nói chung, phải theo các yêu cầu ở 27.5 và 27.10.  
2 Kết cấu và kích th ước của sống ngang, sống dọc, s ườn khỏe và thanh giằng phải thỏa 
mãn các yêu cầu sau đây: 
(1) Chiều dày của sống ngang, sống dọc, s ườn khỏe và thanh giằng không được nhỏ 
hơn trị số lấy theo Bảng 2A/27.1 phù hợp với chiều dài tàu ; 
(2) Sống ngang và sống dọc ở cùng vị trí phải được bố trí sao cho tránh được sự thay 
đổi đột ngột độ bền và độ cứng vững. Chúng phải có mã liên kết với kích th ước phù 
hợp và mút phải l ượn đều; 
(3) Chiều cao tiết diện của sống ngang và sống dọc phải không nhỏ h ơn 2,5 lần chiều 
cao lỗ khoét để sườn, xà và nẹp chui qua ; 
(4) Bản mép của sống phải có chiều dày (t) không nhỏ h ơn chiều dày bản thành và chiều 
rộng toàn bộ phải không nhỏ h ơn trị số tính theo công thức sau đây: 
0 t 85,4 d l
 
Trong đó:  
d0  : Chiều cao tiết diện sống (m). Nếu sống là dạng bẻ mép thì d 0 là độ cao từ 
mặt trong của tấm mép kèm đến mặt tro ng của bản mép.  
l    : Khoảng cách giữa các đế tựa của sống (m). Tuy nhiên, nếu có các mã 
chống vặn thì mã có thể được coi nh ư đế tựa.  
(5) Sống ngang phải được gia c ường thích đáng thỏa mãn các quy định từ (a) đến (c) 
dưới đây: 
(a) Chiều cao của nẹp dạng t hanh gắn với sống ngang phải không nhỏ h ơn 0,08 d 0. 
Tuy nhiên, nếu đặt nẹp trên suốt chiều cao tiết diện của sống, thì d 0 được lấy 
bằng chiều cao tiết diện sống ngang ; nếu nẹp được đặt từ đỉnh của chiếc xà dọc 
xuyên qua sống ngang đến bản mép của sống, thì  d0 được giảm đến bằng chiều 
cao tiết diện của xà dọc ; nếu nẹp được đặt song song với bản mép thì d 0 phải 
được lấy bằng khoảng cách giữa các mã chống vặn ; 
(b) Phải đặt các mã chống vặn trên bản thành của sống ngang, tại mép trong của 
các mã mút và tại phần  giao nhau với thanh giằng cũng nh ư tại những vùng khác 
để gia c ường hữu hiệu cho sống ngang. Nếu chiều rộng của bản mép v ượt quá  
180 mm ở cả hai bên của bản thành thì phải đặt các mã chống vặn sao cho đỡ 
được bản mép.  
(c) Các mã chân sống ngang của vách d ọc, của mạn và bản thành của sống trong 
vùng lân cận mép mã phải có nẹp gia c ường đặt ở khoảng cách gần nhau.  
(6) Kết cấu và kích th ước của sống ngang phải thỏa mãn các yêu cầu sau đây: 
(a) Các k ý hiệu được dùng ở (6) nh ư sau: 
Q = Shl 0   
h   : Khoảng cách từ trung điểm của l 0 đến điểm H 2 cao h ơn mặt tôn giữa 
đáy (m)  
hs   : Khoảng cách từ trung điểm của b s đến điểm H 2 cao h ơn mặt tôn giữa 
đáy (m)  
H2 = d + 0,038L  Phần 2A, Chƣơng 2 8  QCVN 21: 2023/BGTVT  
309 l0   : Chiều dài toàn bộ của khung ngang mạn (m), lấy bằng khoảng cách từ 
mặt trong của tấm mép c ủa khung ngang đáy đến mặt trong của tấm 
mép của khung ngang boong (Xem Hình 2A/28.1)  
S  : Khoảng cách giữa các khung ngang (m)  
S1  : Khoảng cách giữa các nẹp gắn theo chiều cao tiết diện của tấm thành 
của khung ngang ở phần đặt thanh giằng ngang (m).  
K  : Hệ số phụ thuộc vào cấp thép, bằng 1 đối với thép th ường, đối với thép 
độ bền cao lấy theo 1.1.7 -2(1) 
k   : Hệ số hiệu chỉnh do hai đầu gắn mã, được tính theo công thức sau: 
12
00,65(b b )k1l
 
b1 và b 2 : Chiều dài cạnh liên kết của mã ở các mút t ương ứng của sống và 
khung ngang khoẻ (m)  
b  : Chiều dài cạnh liên kết của mã d ưới cùng (m). Mút trên của mã phải 
lấy trùng với giao điểm của đường tiếp tuyến với cạnh tự do của mã 
ứng với góc nghiêng là 45 độ so với đường chuẩn và đường kéo dài 
của cạnh trong  của phần tiết diện đều phía d ưới của khung ngang 
mạn. (Xem Hình 2A/28.1)  
bs  : Chiều rộng của diện tích được đỡ bởi thanh giằng ngang (m) (Xem 
Hình 2A/28.1)  
d’0  : Chiều cao tiết diện của khung ngang mạn đo ở mép trong của mã d ưới 
(m) (Xem Hình 2A/28.1)  
a   : Chiều cao lỗ khoét để dầm dọc mạn xuyên qua ở vùng lân cận mép 
trong của mã d ưới (m). Tuy nhiên, nếu các lỗ khoét này được gắn tấm 
bịt thì a có thể lấy bằng 0.  
A  : Diện tích chịu tác dụng của lực h ướng theo chiều trục của thanh giằng 
ngang (cm2), được lấy nh ư sau: 
(i) Nếu các tấm mép của thanh giằng liên tục đến tấm mép của 
khung ngang ở dạng l ượn góc hoặc dạng t ương tự, A là tổng của 
diện tích tiết diện tấm thành của khung ngang ở phần giữa điểm 
tiếp xúc của tiếp tuyến với đường tròn hoặc đường cong tương tự 
tạo thành góc 45o với th anh giằng, diện tích tiết diện của nẹp đặt 
trên tấm thành có cùng h ướng với thanh giằng ở vùng giữa hai 
điểm tiếp xúc, và 0,5 lần diện tích tiết diện tấm mép tại các điểm 
liên kết (Xem Hình 2A/28.2 (a))  
(ii) Nếu các tấm mép  của thanh giằng liên tục đến tấm mép của 
khung ngang ở dạng đường thẳng có l ượn góc thì A bằng tổng 
diện tích tiết diện tấm thành của khung ngang ở phần giữa hai 
trung điểm của hai giao điểm của phần kéo dài đường mặt trong 
của các tấm mép ở hai bên của t hanh giằng với mặt trong của 
phần chuyển tiếp, diện tích tiết diện của nẹp đặt theo h ướng trục 
của th anh giằng trên tấm thành ở vùng các điểm giữa nêu trên và 
0,5 lần diện tích của tấm mép ở vùng các trung điểm (Xem Hình 
2A/28.2 (a))  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 28 
310 (iii) Nếu các tấm mép của thanh giằng liên kết trực tiếp với tấm mép 
của khung ngang với góc vuông hoặc gần nh ư vuông và tất cả các 
tấm mép được liên kết với mã và ngoài ra các nẹp đặt trên tấm 
thành của khung ngang theo đường kéo dài của các tấm mép của 
thanh giằng thì A bằng tổng của diện tích tiết diện tấm thành của 
khung ngang ở phần giữa các điểm giữa của các giao điểm của 
các đường kéo dài theo mặt trong của tấm mép ở hai bên của 
thanh giằng và khung ngang với các đường thẳng tạo thành góc 
45o với h ướng của th anh giằng, ti ếp xúc với cạnh tự do của mã và 
diện tích tiết diện của các nẹp đặt nh ư nêu ở trên (Xem Hình 
2A/28.2(c))  
C0, C1 và C 2 : Hệ số t ương ứng cho ở Bảng 2A/28.1 tùy thuộc số 
lượng thanh gi ằng. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 Hình 2A/28.1  Đo l0, d0’, b, bS v.v...  H2 cao h ơn mặt tôn giữa đáy 
Mặt trên tôn giữa đáy d0 
45 d0’ bs 
 
(Thanh giằng trên)  bs (Thanh giằng d ưới) 
bs (Thanh giằng trên)  
l0 b bs 
 
(Thanh giằng d ưới Phần 2A, Chƣơng 2 8  QCVN 21: 2023/BGTVT  
311  
Bảng 2A/28.1     Các hệ số C 0, C1, C2, và C 2’ 
Số lượng thanh giằng  C0 C1 C2 C2’ 
0 0,150  55,70  5,07 7,14 
1 0,110  44,80  2,70 4,42 
2 0,100  39,40  2,28 3,74 
3 0,095  36,20  2,12 3,49 
 
(b) Chiều cao tiết diện của sống ngang (m) phải không được nhỏ h ơn C 0l0 tại trung 
điểm của l 0. Nếu sống ngang có dạng thon dần thì l ượng giảm chiều cao tiết diện 
ở mút trên không được vượt quá 10% so với chiều cao tiết diện tại trung điểm 
của l 0, và tỉ lệ t ăng chiều cao ở mút d ưới không được nhỏ h ơn tỉ lệ giảm ở mút 
trên. 
(c) Chiều dày bản thành số ng ngang (t) tại mép trong của mã ở các mút d ưới không 
được nhỏ h ơn trị số xác định theo công thức sau : 
1
0
0bC 148lQKt 3,51000 d' a

 (mm)  
(d) Chiều dày bản thành sống ngang tại vùng liên kết với thanh giằng không được 
nhỏ h ơn trị số tính theo công thức sau đây. Nếu bản thành có các lỗ khoét nhỏ 
trong vùng liên kết với thanh giằng thì các lỗ khoét đó phải được bồi th ường thích 
đáng bằng tấm đệm. 
SS
1Sb ht 16 SA
 (mm)  
(e) Mô đun chống uốn tiết diện sống ngang tại nhịp không được nhỏ h ơn trị số tí nh 
theo công thức sau:  Hình 2A/28.2   Cách xác định diện t ích tiết diện tổng cộng A  45o 45o 
(b) 45o 45o 
(c) 45o 
45o 
(a) QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 28 
312 Z = C 2k2KQl 0    (cm3) 
(7) Kích th ước các sống đứng của vách dọc phải không được nhỏ h ơn trị số xác định 
theo các quy định từ (b) đến (e) ở (6) nói trên. Đối với các sống không có thanh giằng 
thì h là khoảng cách từ trung điểm của l 0 đến đỉnh miệng khoang.  
(8) Kích th ước của đà ngang đáy phải thỏa mãn các yêu cầu sau đây: 
(a) Độ cứng của đà ngang đáy phải t ương đương với độ cứng của đà ngang mạn.  
(b) Mô đun chống uốn tiết diện (Z) của đà ngang tại nhịp không được nhỏ h ơn trị số 
tính theo công thức sau:  
Z = 9,3k2KSh 1l2  (cm3) 
Trong đó:  
k, K và S : Nh ư quy định ở (6) nói trên.  
h1 : Được tính theo công thức sau:  
h1  = d + 0,026L  
l   : Chiều dài toàn bộ của đà ngang đáy (m), được lấy bằng khoảng cách 
giữa mặt trong của bản mép đà ngang đáy và mặt tr ong của bản mép 
sống đứng của vách dọc.  
(c) Mô đun chống uốn tiết diện (Z) của đà ngang đáy ở hông và chân vách dọc phải 
không nhỏ h ơn trị số tính theo công thức sau đây. Khi tính mô đun chống uốn tiết 
diện, trục trung hòa của tiết diệ n được coi là ở giữa của chiều cao đà ngang d 0 
(Xem Hình 2A/28.1).  
Z = C 2’kQl 0 (cm3) 
Trong đó:  
k, Q và l 0 : Như quy định ở (6) trên.  
C'2 : Hệ số cho ở Bảng 2A/28.1, phù hợp với số l ượng thanh giằng.  
(9) Kích th ước của xà ngang boong phải thỏa mãn các q uy định sau đây: 
(a) Độ cứng của xà ngang boong phải t ương đương độ bền của s ườn mạn.  
(b) Mô đun chống uốn tiết diện của xà ngang boong tại nhịp phải không nhỏ h ơn trị 
số tính theo công thức sau:  
Z = 3 K2kS
L l02  (cm3) 
Trong đó:  
k, K và S : Nh ư quy định ở (6) trên.  
l0  : Chiều dài toàn bộ của xà ngang boong (m), được lấy bằng khoảng cách 
từ mặt trong của bản mép của s ườn đến mặt trong bản mép của sống 
đứng vách dọc.  
(10) Chiều dày bản thành của xà ngang boong phải không nhỏ h ơn trị số  tính theo công 
thức ở 27.6.5 -3. 
(11) Nếu s ườn mạn và sống đứng vách dọc được liên kết với thanh giằng thì thanh giằng 
phải thỏa mãn những yêu cầu sau đây: 
(a) Kết cấu của thanh giằng phải thỏa mãn yêu cầu sau:  Phần 2A, Chƣơng 2 8  QCVN 21: 2023/BGTVT  
313 (i) Phải đặt mã ở chân của thanh giằng để liên kết thanh giằng với s ườn và 
sống đứng. 
(ii) Nếu chiều rộng bản mép của thanh giằng v ượt quá 150 mm về một bên của 
bản thành thì phải đặt nẹp ở vùng thích hợp để đỡ bản mép.  
(b) Kích th ước của thanh giằng phải phù hợp với các quy định ở 27.6.8.  
3 Kết cấu và kích th ước cơ cấu của vách phải phù hợp với các yêu cầu ở  27.2 và 27.4. Tuy 
nhiên, khi áp dụng các yêu cầu của 27.4, h 1, h2, và h 3 phải được lấy phù hợp với các quy 
định áp dụng cho vách két sâu.  
4 Chiều dày của tôn vách dọc kín n ước tại phần d ưới của k hoang quặng phải được tăng 
thích đáng theo sự t ương quan với chiều dày của tôn đáy trên.  
5 Chiều dày tôn vách dọc kín n ước phải thỏa mãn các yêu cầu ở 13.3.2, 13.3.3 và 13.4.  
28.1.6  Vách ngang ở khoang quặng  
1 Kích th ước các c ơ cấu của vách ngang ở khoang quặng phải theo các yêu cầu ở 12.2. 
Tuy nhiên, khi áp dụng các yêu cầu này, h trong công thức phải được thay thế bằng 0,72  
h’. Trong đó h’ tính theo quy định sau đây: 
(a) Tôn vách : Khoảng cách thẳng đứng (m) từ cạnh d ưới của tấm tôn vách đến boong 
trên, đo ở đường tâm tàu.  
(b) Nẹp : Khoảng cách thẳng đứng (m) từ trung điểm của l đối với nẹp đứng, và từ trung 
điểm của S đối với nẹp nằm đến boong trên đo ở đường tâm tàu. Tuy nhiên, nếu 
khoảng cách đó nhỏ h ơn 6 mét thì h’ được lấy ít nhất là bằng 1,2 mét cộng  với 0,8 
khoảng cách đó, S và l theo quy định ở 12.2.3.  
(c)  Sống  : Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của l đối với sống đứng hoặc từ 
trung điểm của S đối với sống nằm, đến boong trên đo ở đường tâm tàu. Tuy nhiên, 
nếu khoảng cách đó nhỏ h ơn 6 mét thì h ’ được lấy bằng 1,2 mét cộng với 0,8 khoảng 
cách đó, l và S được quy định ở 12.2.5.  
2 Mặc dù những quy định ở -1, chiều dày tôn vách ngang phải không nhỏ h ơn 7 mm. 
3 Chiều dày của dải tôn d ưới cùng của vách phải được tăng theo chiều dày của tôn đáy 
trên. 
28.1.7  Biến dạng t ƣơng đối của khoang mạn  
 Với những khoang mạn mà trị số R d tính theo công thức sau đây lớn h ơn 0,18 thì phải 
đặc biệt quan tâm đến kết cấu của khoang mạn:  
d
b b s s s t t t2h 0,65d aRln K n K n K b   
 
Trong đó:  
h  : Khoảng cách thẳng đứng từ mặt tôn đáy trên đến boong trên đo ở đường tâm tàu 
(m). 
l   : Chiều dài của một khoang quặng (m).  
a  : 1/2 chiều rộng của khoang hàng (m).  
b  : Chiều rộng của két mạn (m).  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 28 
314 nb, ns và n t : Tương ứng là số l ượng vách ngang, vách chặn và khung ngang trong két 
mạn đặt ở phạm vi. Với các vách ở mút mũi và mút đuôi, l t ương ứng được tính 
bằng 1/2.  
s và t : Trị số cho ở Bảng 2A/28.2 phù hợp với tỷ số  khoét. Với các trị số trung gian 
của tỷ số  khoét, (s  và (t được tính theo phép nội suy tuyến tính.  
Kb, Ks và K t : Được tính theo côn g thức sau:  
Dt81 ,0b
 
Trong đó:  
t  : Chiều dày trung bình của tôn vách ngang trong két mạn (mm) khi tính K b. 
 Chiều dày trung bình của tôn vách chặn trong két mạn (mm) khi tính K S. 
 Chiều dày trung bình của khung ngang trong két mạn (mm) khi tính K t. 
  : Trị số tính theo công thức sau đây, nếu vách ngang hoặc vách chặn 
trong két cạnh có dạng sóng, ứng với sóng đứng hoặc sóng ngang.  
Đối với dạng sóng đứng: 
athl
b
     
Đối với dạng sóng ngang:  
depl
D
 
Trong đó:  
lath  : Chiều dài sống vách theo ph ương ngang tàu (m)  
ldep  : Chiều dài sống vách theo ph ương chiều cao tàu (m)  
Với tr ường hợp khác với tr ường hợp trên,   được lấy bằng 1,0.  
Bảng 2A/28.2     Hệ số s và t 
Tỉ lệ khoét (%)  0 5 10 20 30 40 50 60 70 
s và t 1,00 0,95 0,80 0,55 0,35 0,23 0,15 0,10 0,06 
28.1.8  Tiêu n ƣớc ở khoang quặng  
1 Ở mỗi bên mạn tàu phần sau của mỗi khoang quặng phải có lỗ hút n ước hông.  Ở những 
tàu chỉ có một khoang quặng nếu chiều dài của khoang quặng lớn h ơn 66 mét thì phải có 
thêm một  lỗ hút hông bổ sung đặt ở vị trí thích hợp ở nửa tr ước của chiều dài khoang.  
2 Hố tụ phải được đặt ở vị trí thích hợp sao cho bảo vệ được tấm nắp khỏi sự va chạm trực 
tiếp của quặng và phải có hộp l ưới hoặc một ph ương tiện thích hợp khác để cho miệng 
hút không bị kẹt bụi quặng v.v...  
3 Nếu đường ống dẫn n ước hông qua đáy đôi, két mạn hoặc khoang trống thì ở miệng ống 
phải có van một chiều hoặc van chặn có thể đóng được từ một vị trí dễ tiếp cận.  
4 Đường ống hút n ước hông phải có đường kính trong tính theo công thức ở 13.5.3 -1 Phần 
3, lấy B là chiều rộng trung bình của khoang quặng.  
28.1.9  Tàu quặng/dầu  Phần 2A, Chƣơng 2 8  QCVN 21: 2023/BGTVT  
315 1 Những tàu chở quặng dùng để chở dầu ở khoang quặng và/hoặc khoang mạn (Từ sau 
đây được gọi là “Tàu quặng/dầu” ) phải thỏa mãn các yêu cầu t ương ứng của Ch ương 27 
cùng với các yêu cầu của Ch ương này.  
2 Thêm vào các yêu cầu của Ch ương này, Đăng kiểm có thể đưa thêm những yêu cầu đặc 
biệt, cần thiết cho các tàu quặng/dầu.  
28.1.10  Két lắng ở tàu quặng/dầu  
1 Phải đặt ng ăn cách l y giữa két lắng và buồng máy theo yê u cầu ở  27.1.2 -2. Thêm vào đó, 
ngăn cách l y phải được đặt giữa két lắng và khoang quặng, trừ khi két lắng được làm 
sạch và tẩy khí bất kỳ lúc nào tr ước khi nhận hàng quặng.  
2 Các ng ăn cách l y quy định ở -1 có thể được chứa n ước trừ khi nó được đồng thời dù ng 
làm buồng b ơm, làm két dầu đốt hoặc két n ước dằn, hoặc két dầu hàng (chỉ trong tr ường 
hợp là ng ăn cách l y giữa két lắng và khoang quặng).  
3 Không gian quanh két lắng phải được thông gió đầy đủ. 
4 Phải đặt bảng thông báo ở chỗ thích hợp ghi rõ những điều kiện bắt buộc phải tuân thủ 
trước khi nhận hoặc trả hàng hoặc trong thời gian chở quặng cùng với n ước lẫn dầu trong 
két lắng.  
5 Nên dùng hệ thống khí tr ơ cho két lắng.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
316 CHƢƠNG 29     TÀU HÀNG RỜI  
29.1 Quy định chung  
29.1.1  Phạm vi áp dụng  
1 Kết cấu và tra ng thiết bị của những tàu được thiết kế để đăng ký là “Tàu hàng rời” phải 
theo những yêu cầu của Ch ương này hoặc các yêu cầu t ương đương. 
2 Ngoài những yêu cầu đặc biệt của Ch ương này thì các yêu cầu chung về kết cấu và trang 
thiết bị của tàu thép phải được áp dụng cho tàu hàng rời . 
3 Những yêu cầu của Ch ương này được áp dụng đối với kết cấu của những tàu có hình 
dạng thông th ường, có một boong, buồng máy ở đuôi tàu, có két hông, két đỉnh mạn, có 
đáy đôi ở dưới khoang hàng , và có hệ thống kết cấu dọc ở boon g và đáy.  
4 Những tàu có kết cấu khác với quy định nói trên và những tàu mà những yêu cầu của 
Chương này không thể áp dụng được, phải thỏa mãn yêu cầu của Đăng kiểm.  
29.1.2  Kiểu tàu và những quy định áp dụng  
1 Các tàu có chiều dài L 1 không nhỏ h ơn 150 mét phải được xếp vào một trong các kiểu tàu 
sau đây phải thỏa mãn các yêu cầu của Ch ương này. L 1 là chiều dài tàu được định nghĩa 
ở 1.2. 20 ở Phần 1A hoặc 97% chiều dài tàu (m) đo trên đường n ước chở hàng thiết kế 
lớn nhất, lấy số nào nhỏ h ơn. 
(1) Các tàu kiểu  BC-A : là các tàu chở hàng rời được thiết kế để chở hàng rời có tỷ trọng 
hàng rời được định nghĩa ở 29.10.1 bằng và lớn h ơn 1,0 (t/m3) trong đó có một số 
các hầm hàng rỗng xác định ở chiều chìm chở hàng thiết kế lớn nhất (sau đây gọi là 
“trạng thái tải tr ọng hàng xen kẽ”) và với tất cả các két dằn trống.  
(2) Các tàu kiểu BC -B : là các tàu chở hàng rời được thiết kế để chở hàng có tỷ trọng 
hàng rời bằng và lớn h ơn 1,0 (t/m3) trong điều kiện tải trọng đồng nhất ở chiều chìm 
chở hàng thiết kế lớn nhất và với tất cả các két dằn trống.  
(3) Các tàu kiểu BC -C : là các tàu chở hàng rời được thiết kế để chở hàng có tỷ trọng 
hàng rời nhỏ h ơn 1,0 (t/m3) trong điều kiện tải trọng đồng nhất ở chiều chìm chở hàng 
thiết kế lớn nhất và với tất cả các két dằn trống.  
2 Các t àu có chiều dài L 1 nhỏ h ơn 150 mét được Đăng kiểm xem xét riêng trong từng 
trường hợp cụ thể.  
29.1. 3 Thể tích của các két dằn  
1 Tàu phải có các két dằn có thể tích đủ và được bố trí sao cho đáp ứng tối thiểu các điều 
kiện dằn quy định ở (1) và (2):  
(1) Điều kiện dằn bình th ường là điều kiện dằn (không hàng) với bất kỳ hầm hàng nào 
hoặc các hầm hàng trống được chấp nhận để chở n ước dằn trên biển và khi:  
(a) Chân vịt ngập hết, và  
(b) Độ chúi phải theo sống đuôi và không v ượt quá 0,015  L1. 
(2) Trạng thái dằn n ặng là trạng thái dằn (không hàng) khi : Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
317 (a) Chân vịt ngập đến mức mà khoảng cách từ tâm chân vịt đến đường n ước bằng 
và lớn h ơn 60% đường kính chân vịt  
(b) Độ chúi phải theo sống đuôi và không v ượt quá 0,015  L1, và 
(c) Chiều chìm mũi lý thuyết không nhỏ h ơn trị số nhỏ h ơn trong hai trị số sau: 0 ,03 
L1 hoặc 8 mét.  
2 Tàu trong các trạng thái dằn quy định ở -1(1) và (2) nói trên, phải thỏa mãn các quy định 
về kết cấu và độ bền của đáy mũi nêu ở 4.8 và 14.4.4, độ bền dọc nêu ở Ch ương 13 và 
ổn định nguyên vẹn ở Phần 10.  
3 Nếu bất kỳ két dằn nào hoặc các két (ngoại trừ hầm hàng hoặc các hầm được chấp nhận 
để chứa n ước dằn trên biển trong trạng thái dằn bình th ường nêu ở -1(1)) để trống trong 
các trạng thái dằn nói ở -1, các tàu trong trạng thái mà tất cả các két d ằn đầy 100% phải 
thỏa mãn các yêu cầu về độ bền dọc quy định ở Ch ương 13.  
29.1.4  Các bản vẽ và các hồ s ơ để trình duyệt  
1 Các bản vẽ và các hồ s ơ để trình duyệt phải nêu rõ loại hàng và/hoặc n ước dằn, dung 
tích chứa, mức chất lỏng v.v... ở mỗi khoang được sử dụng.  
2 Nếu dùng ph ương pháp tính toán trực tiếp độ bền theo quy định ở 29.1.3 thì phải trình 
duyệt các tài liệu cần thiết cho tính toán.  
29.1.5  Tính toán trực tiếp  
 Theo thỏa thuận với Đăng kiểm, kích th ước của kết cấu có thể được xác định bằng 
phương pháp tính toán trực tiếp. Nếu kích th ước các c ơ cấu tính được bằng ph ương 
pháp tính toán trực tiếp lớn h ơn các kích th ước yêu cầu của Ch ương này thì các kích 
thước tính toán trực tiếp phải được sử dụng.  
29.1.6  Chiều dày tối thiểu  
1 Chiều dày của tôn đáy trên, của tôn vách, của đà ngang tấm, của sống và của các mã 
trong đáy đôi, két hông, két đỉnh mạn, khoang hàng v.v... phải không được nhỏ h ơn trị số 
cho ở Bảng 2A/29.1 tùy thuộc chiều dài của tàu.  
Bảng 2A/29.1    Chiều dày tối thiểu của các c ơ cấu trong các  két 
L (m)          
            
105 105 
120 120 
135 135 
150 150 
165 165 
180 180 
195 195 
225 225 
275 275 
Chiều dày tối 
thiểu (mm)  8,0 8,5 9,0 9,5 10,0 10,5 11,0 11,5 12,0 12,5 
2 Chiều dày bản thành và mã mút trên (t) của s ườn khoang phải không nhỏ h ơn trị số tính 
theo công thức sau đây. Chiều dày của mã mút d ưới của s ườn khoang ít nhất phải lớn 
hơn trị số tính theo công thức này 2 mm. 
t = C(0,03L 0 + 7,0)  (mm)  
Trong đó:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
318 L0 : Chiều dài của tàu quy định ở 1.2.20 Phần 1A của Quy chuẩn này hoặc 0,97 lần 
chiều dài tàu đo trên đường n ước chở hàng thiết kế cực đại, lấy trị số nào nhỏ 
hơn (m). Tuy nhiên,  nếu L 0 lớn h ơn 200 mét thì L 0 phải được lấy bằng 200 mét.  
C : Hệ số được lấy bằng:  
(1) 1,15  đối với tấm thành của s ườn khoang trong hầm gần mũi nhất  
(2) 1,00  đối với tấm thành của s ườn khoang trong hầm khác.  
3 Đối với tàu hàng rời có mạn đơn, chiều dày của tấm vỏ ở giữa két đỉnh mạn và két hông 
không được nhỏ h ơn trị số tính theo công thức:  
1 tL
 (mm)  
Trong đó L1 như quy định ở -2. 
29.2 Đáy đôi 
29.2.1 Quy định chung  
1 Ngoài những quy định ở 29.2, phải áp dụng những quy định của Ch ương 4.  
2 Kích th ước các c ơ cấu của đáy đôi dùng làm két sâu phải thỏa mãn các yêu cầu ở 
Chương 12. Tuy nhiên, chiều dày của tôn đáy trên không cần phải t ăng 1 mm nh ư quy 
định của 12.2.7 cho tôn nóc của két sâu.  
3 Trong Ch ương này, tỷ trọng riêng của hàng hóa D, Full, H, HD và B được định nghĩa 
theo công thức sau đây: 
D  = 
DM
V  
Full  = 
FullM
V  
H  = 
HM
V  
HD  = 
HD HM 0,1 M
V  
B  = 
BM
V  
Trong đó:  
MD : Khối l ượng hàng lớn nhất đối với mỗi hầm hàng (tấn)   
MFull  :  Khối l ượng hàng trong hầm hàng phù hợp với hàng mà tỷ trọng thực (khối 
lượng đồng nhất/ thể tích của hầm bao gồm cả thành miệ ng hầm, tối thiểu 
bằng 1,0 t/m3) đầy đến đỉnh của thành miệng hầm hàng (tấn). Trong mọi 
trường hợp M Full không được nhỏ h ơn M H 
MH : Khối l ượng hàng trong hầm phù hợp với trạng thái hàng đồng nhất tại đường 
nước chở hàng  thiết kế lớn nhất (tấn)  Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
319 MHD :  Khối lượng hàng lớn nhất cho phép chở trong hầm ph ù hợp với trạng thái tải 
trọng hàng xen kẽ (tấn)  
MB  : Khối l ượng n ước dằn lớn nhất đối với hầm hàng trong trạng thái chứa n ước 
dằn trong hầm hàng (sau đây gọi là trạng thái dằn hầm h àng), nếu có (tấn)   
V   : Thể tích của hầm hàng bao gồm cả thành miệng hầm (m3). 
4 Hệ số k quy định ở 29.2 được tính theo công thức sau đây. Tuy nhiên, nếu góc  (xem 
Hình 2A/29.1) giữa vách nghiêng két hông và mặt phẳng nằm ngang là quá lớn thì trị số k 
phải được lấy theo thỏa thuậ n với Đăng kiểm.  
H
22 1
0llk 2,1de (1 )d

  
 Trong đó:  (xem Hình 2A/29.1)  
lH : Chiều dài của khoang (m). Nếu vách ngang có các thanh ốp thì l H có thể được lấy 
bằng khoảng cách giữa các đỉnh của thanh ốp đó. 
l   : Tổng chiều dài bao quanh theo tôn vách nghiên g, tôn bao và sống phụ tạo thành 
két hông (m).  
e  : Chiều rộng của két hông (m).  
d1 : Khoảng cách từ mặt tôn giữa đáy đến đỉnh của két hông đo ở mạn (m).  
d0 : Chiều cao tiết diện sống chính (m).  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/29.1  Xác định , l, e, d 0, d1 
29.2. 2 Sống chính và sống phụ  
1 Sống phụ phải được đặt ở đầu két hông. Ngoài ra, các sống phụ phải được đặt trong 
khoảng cách giữa sống chính và sống phụ đầu két hông theo khoảng cách (S) không lớn 
hơn trị số tính theo công thức sau đây. Tuy nhiên, nếu khoảng c ách đó lớn h ơn 4,6 mét  
l 
 
e Tôn vách nghiêng  
Mặt trên của tôn giữa đáy d1 
Mạn 
d0 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
320 thì phải được lấy bằng 4,6 mét.  
S = 1,57 - 1,6D   (m) : Đối với các khoang chứa hàng        
S = 3,5     (m)  : Đối với các khoang trống khi tàu đủ tải 
Trong đó:  
D : Được định nghĩa nh ư ở 29.2.1 -3. 
2 Trừ tr ường hợp được Đăng kiểm  chấp nhận đặc biệt, chiều cao tiết diện sống chính phải 
không nhỏ h ơn trị số tính theo công thức sau đây. Tuy nhiên, trong mọi tr ường hợp, chiều 
cao đó phải không nhỏ h ơn B/20.  
HL BD15m
 (mm)  
Trong đó:  
LH : Tổng chiều dài của các khoang hàng trừ buồng b ơm và ng ăn cách ly (m).  
m  : Số lượng khoang trong vùng hàng hóa.  
3 Chiều dày của tấm sống chính và tấm sống phụ phải không nhỏ h ơn trị số tính theo các 
yêu cầu ở (1) và (2) sau đây, lấy trị số nào lớn h ơn: 
(1) Chiều dày tính theo công thức  sau đây tùy thuộc vị trí trong khoang:  
2
1
0 1 HSBd x yC 2,6 0,17 1 4 2,5d d l B         
 (mm)  
Trong đó:  
S   : Khoảng cách các tâm của hai vùng từ sống chính hoặc sống phụ đang xét 
đến các sống dọc lân cận (m).  
d0  : Chiều cao tiết diện sống chính hoặc sống phụ đang xét (m).  
d1  : Chiều cao của lỗ khoét tại vị trí đang xét (m).  
lH   : Chiều dài định nghĩa ở 29.2.1 -4. 
x    : Khoảng cách dọc từ trung điểm của l H của mỗi khoang đến điểm đang xét 
(m). Tuy nhiên, nếu x nhỏ h ơn 0,2  lH, thì nó được lấy bằng 0,2  lH, nếu x 
lớn h ơn 0,45l H thì nó được lấy bằng 0,45  lH. 
y   : Khoảng cách theo ph ương ngang từ đường tâm tàu đến sống dọc (m).  
C1  : Hệ số tính theo công thức:   nab 
n,a  :  Hệ số được đưa ra trong Bảng 2A/29.2, trong đó nếu B/l H vượt quá 1,8 thì 
lấy B/l H bằng 1,8 và nếu B/l H nhỏ h ơn 0,5 thì lấy B/l H bằng 0,5.  Đối với 
các trạng thái tải trọng đặc biệt khác với các trạng thái nêu trong Bảng 
2A/29.2, hệ s ố này do Đăng kiểm quy định. 
(2) Chiều dày (t) tính theo công thức sau đây:  
10t C 'd 2,5
 (mm)  Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
321 Trong đó:  
d0  : Chiều ca o tiết diện sống tại điểm đang xét (m). Tuy nhiên, nếu sống được 
gắn nẹp nằm thì d 0 là khoảng cách từ nẹp nằm đến tôn bao đáy hoặc đến 
tôn đáy trên hoặc là khoảng cách giữa các nẹp nằm (m).  
C1’ : Hệ số cho ở Bảng 2A/29.4 tùy thuộc S 1/d0. Với các trị số tru ng gian của 
S1/d0 thì C 1’được tính theo phép nội suy tuyến tính.  
S1  : Khoảng cách các mã hoặc các nẹp đặt ở sống chính hoặc sống phụ đang 
xét (m).  
Bảng 2A/29.2  Hệ số n và a  
TT Trạng thái  n a 
1 Trạng thái tải trọng đồng nhất  
H1B723l
 
'
Fullh 0,026L1dd  
2 Trạng thái tải trọng hầm vơi  
HH1 B B253 l l     
'
H0,5 0,026L1dd 
3 Trạng thái dằn  
H1B723l
  
'
actd 0,026L
d(4) 
4(1) Trạng thái bốc/xếp hàng ở nhiều 
cảng   
HH1 B B253 l l   
  
'
Fullh 0,026L0,67dd
 Tải trọng hầm tại đường nước giả 
định bằng 67% của d  
Hầm rỗng tại chiều chìm giả định 
bằng 83% của d  
'0,026L0,83d 
5(2) Trạng thái tải trọng xen kẽ  
 
1,0 
 
'
Fullh 0,026L1dd 
Hầm có tải trọng  
Hầm rỗng  
'0,026L1d  
6(3) Trạng thái dằn hầm hàng  
HH1 B B253 l l   
 
'
act Bd 0,026L h
dd  
Hầm được chấp nhận để chứa 
nước dằn  
Các hầm hàng khác  
'
actd 0,026L
d  
7 Trạng thái bốc/ xếp hàng (chiều chìm 
giả định bằng 67% của d)  
HH1 B B253 l l    
Bh0,67d  
Trong đó:  
h : Khoảng cách thẳng đứng từ mặt đáy trên đến boong trên đo ở đường tâm tàu (m).  
L’: Chiều dài của tàu (m). Tuy nhiên, nếu L’ lớn hơn 230 mét thì L’ được lấy bằng 230 mét.  
 D, Full, H, HD và B : Như  quy định ở 29.2.1 -3. 
 : Tỷ lệ tải trọng khác biệt giữa tải trọng hàng trên mỗi đơn vị diện tích lên đáy đôi của hầm 
bên cạnh và áp lực nước đáy tàu bao gồm cả áp lực bổ sung của sóng biến thiên (áp lực 
phù hợp với chiều cao sóng lấy bằng 0,026 L’, tuy nhiên giá trị này có  thể lấy bằng 0 đối 
với trạng thái ở cảng) đối với tải trọng tương tự khác của hầm đang xét. Trị số lớn nhất QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
322 của tỷ lệ này trong giới hạn dự tính của áp l ực nước đáy tàu được tính đến. Trong mọi 
trường hợp trị số này không được lấy nhỏ hơn -1,0 và lớn hơn 1,0. 
dact : Chiều chìm thực phù hợp với trạng thái tải trọng quy định ở Bảng 2A/29.2 (m).  
Chú thích:  
(1) Các trạng thái này không cần áp dụng đối với những tàu không thiết kế cho trạng thái 
bốc/xếp hàng ở nhiều cảng  
(2) Các trạng thái này không cần áp dụng  cho những tàu khác với kiểu tàu BC -A 
(3) Các trạng thái này không cần áp dụng đối với những tàu không thiết kế cho trạng thái 
dằn hầm hàng  
(4) Trị số a, trong mọi trường hợp không được lấy nhỏ hơn: 
0,026L'0,45d  
Bảng 2A/29.3    Hệ số b  
B/lH   
 
< 
 k                         
1,4 1,4 
1,6 1,6 
1,8 1,8 
2,0 2,0 
2,2 2,2 
2,4 2,4 
  10,0 
      5,0 
      2,0 
      1,0 
      0,0 0,017  
0,016  
0,015  
0,014  
0,013  0,016  
0,015  
0,015  
0,014  
0,013  0,015  
0,014  
0,014  
0,014  
0,013  0,014  
0,013  
0,013  
0,013  
0,012  0,013  
0,012 
0,012  
0,012  
0,012  0,012  
0,011  
0,011  
0,011  
0,011  0,011  
0,011  
0,011  
0,011  
0,011  
Bảng 2A/29.4     Hệ số C 1’ 
S1/d0  0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2 1,4  1,6 
C1’ Sống chính  4,4 5,4 6,3 7,1 7,7 8,2 8,6 8,9 9,3 9,6 9,7 
Sống phụ  3,6 4,4 5,1 5,8 6,3 6,7 7,0 7,3 7,6 7,9 8,0 
 
4 Nếu có đoạn sống phụ trung gian có chiều dày thích đáng được đặt giữa các vách ngang 
hoặc chân thanh ốp ở d ưới vách ngang và đà ngang đặc đặt ở vị trí cách mút của l H một 
khoảng bằng hoặc lớn h ơn 0,2 l H thì có thể cộng thêm vào chiề u dày của các sống kề cận 
35% chiều dày của mỗi sống phụ trung gian. Nếu có thanh ốp ở d ưới vách ngang thì phải 
có sống phụ đặt ở d ưới thanh ốp để cân bằng với đoạn sống phụ trung gian đó. 
5 Nếu tàu có sống hộp thì chiều rộng của sống hộp phải không lớn h ơn 1,8 mét. Phải quan 
tâm đến sự liên tục về độ bền của các đà ngang đặc, của các nẹp của tôn bao đáy và tôn 
đáy trên trong phạm vi sống hộp đó. 
6 Nếu khoảng cách từ mặt tôn đáy trên đến đỉnh ống tràn lớn h ơn 15 mét thì phải đặt các 
mã ở cả hai mút của các nẹp đứng gia c ường cho các sống phụ kín n ước. Các mã đó 
phải được liên kết với các dầm dọc của đáy trên và đáy dưới. 
29.2.3  Đà ngang đặc 
1 Các đà ngang đặc phải được đặt cách nhau không lớn h ơn trị số (S) tính theo các công 
thức sau đây. Tuy nhiên, khoảng cách đó phải không lớn h ơn 3,65 mét dù rằng trị số tính 
được lớn h ơn 3,65 mét, và có thể được lấy bằng 2,5 mét nếu trị số tính được nhỏ h ơn 2,5 
mét. Đà ngang đặc phải được đặt dưới chân của tấm dốc của thanh ốp d ưới vách ngang.  Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
323 S = 5,6 - 2,8 D  (m)    : Đối với các khoang chứa hàng  
S = 2,5    (m)    : Đối với các khoang trống trong trạng thái tàu đủ tải.  
Trong đó:  
D : Như quy định ở 29.2.1 -3. 
2 Chiều dày của đà ngang đặc phải không nhỏ h ơn trị số tính theo các yêu cầu (1) và (2) 
sau đây, lấy trị số nào l ớn hơn. 
(1) Chiều dày của đà ngang đặc (t) tính theo công thức sau đây phụ thuộc vào vị trí trong 
khoang:  
2
2
0 1 HSB'd 2y xt C 1 2 2,5d d B" l      
 (mm)  
Trong đó:  
S   : Khoảng cách giữa các đà ngang đặc (m).  
B’ : Khoảng cách giữa hai đường chân của két hông đo ở mặt tôn đáy trên ở 
phần giữa tàu (m).  
B” : Khoảng cách giữa hai đường chân của két hông đo ở mặt tôn đáy trên tại 
vị trí đà ngang đặc đang xét  (m). 
lH  : Chiều dài định nghĩa ở 29.2.1 -4. 
y   : Khoảng cách ngang từ đường tâm tàu đến điểm đang xét ở vị trí của đà 
ngang đặc đang xét (m). Tuy  nhiên, nếu y nhỏ h ơn B”/4 thì nó được lấy 
bằng B”/4, nếu y lớn h ơn B”/2 thì  nó được lấy bằng B”/2.  
x   : Khoảng cách dọc từ trung điểm của l H của khoang t ương ứng đến đà 
ngang đặc đang xét (m).  
d0  : Chiều cao tiết diện đà ngang đặc tại điểm đang xét (m).  
d1  : Chiều cao của lỗ khoét tại điểm đang xét (m).  
C2  : Hệ số tính theo công thức sau đây. Tuy nhiên, với những khoang kề cận 
đồng thời được chứa hoặc  trống thì trị số tính theo công thức đó phải 
được nhân với 0,9 :   ab 
  a  : Hệ số quy định ở 29.2.2 -3. 
  b  : Trị số cho ở Bảng 2A/29.5 phụ thuộc k và B/l H định nghĩa ở 
29.2.1 -4. 
  Với các trị số trung gian của k thì trị số của b được tính theo phép nội suy 
tuyến tính.  
Bảng 2A/29.5     Hệ số b  
           B/lH        
           k              
0,4 0,4 
0,6 0,6 
0,8 0,8 
1,0 1,0 
1,2 1,2 
1,4 1,4 
1,6 1,6 
1,8 1,8 
2,0 2,0 
2,2 2,2 
2,4 2,4 
10,0 
    5,0 
    2,0 
    1,0 
    0,0 0,040  
0,040  
0,041  
0,041  
0,041  0,038  
0,040  
0,040  
0,040  
0,041  0,034  
0,037  
0,038  
0,040  
0,041  0,031  
0,033  
0,035  
0,039  
0,041 0,026  
0,030  
0,033  
0,037  
0,041  0,023  
0,026  
0,030  
0,034  
0,040  0,021  
0,024  
0,028  
0,032  
0,037  0,018  
0,022  
0,025  
0,029  
0,033  0,016  
0,018  
0,023  
0,026  
0,032  0,015  
0,018  
0,021  
0,024  
0,030  0,014  
0,016  
0,018  
0,023  
0,026  0,012  
0,015  
0,017  
0,021  
0,025  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
324 (2) Chiều dày  đà ngang đặc (t) tính theo công thức sau đây phụ thuộc vị trí trong khoang:  
22
031 '
2Hdt 8,6 (t 2,5) 2,5C  
 (mm)  
Trong đó:  
t1  : Chiều dày theo yêu cầu ở (1).  
d0  : Chiều cao định nghĩa ở (1).  
C2’ : Hệ số cho ở Bảng 2A/29.6 phụ thuộc tỷ số khoảng cách nẹp S 1 (m) chia 
cho d 0. Với các trị số trung gian của S 1/d0 thì C 2’ được tính theo phép nội 
suy tuyến tính.  
Bảng 2A/29.6     Hệ số C 2’ 
S1/ d0  0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2  1,4 
C2’ 64 38 25 19 15 12 10 9 8 7 
H : Trị số tính theo các công thức sau đây: 
(a) Nếu ở đà ngang đặc có những lỗ khoét nhỏ không có gia c ường thì H được 
tính theo công thức  sau đây. Tuy nhiên, nếu d 1/S1 nhỏ h ơn 0,5 thì H được 
lấy bằng 1,0 :  
1
1dH 4,0 1 ,0S
 
Trong đó:  
d1 : Chiều cao của lỗ khoét nhỏ không có gia c ường ở phần trên  hoặc ở 
phần d ưới của đà ngang đặc (m) lấy trị số nào lớn h ơn. 
(b) Nếu ở đà ngang đặc có những lỗ khoét lớn không có gia c ường thì H được 
tính theo công thức :  
0H 0,5 1d
 
Trong đó:  
 : Đường kính lớn h ơn của các lỗ khoét (m).  
(c) Nếu ở đà ngan g đặc có những lỗ khoét nhỏ không có gia c ường và những 
lỗ khoét lớn không có gia c ường thì H được lấy bằng tích của các trị số tính 
theo (a) và (b).  
(d) Ngoài các tr ường hợp (a), (b) và (c) thì H được lấy bằng 1,0.  
3 Nếu có đoạn đà ngang đặc trung gian có  chiều dày thích hợp đặt trong vùng từ sống phụ 
ngoài cùng đến sống phụ ở cách đó một khoảng không nhỏ h ơn 0,2  B” thì có thể cộng 
thêm vào chiều dày của các đà ngang đặc tương ứng kề cận 35% chiều dày của nó. 
Trong tr ường hợp này, trong két hông phải đặt các tấm ngang, các sống hoặc mã để cân 
bằng với đoạn đà ngang đặc trung gian đó. 
29.2.4  Tôn đáy trên  
1 Chiều dày của tôn đáy trên phải không nhỏ h ơn trị số tính theo các công thức sau đây, lấy 
trị số nào lớn h ơn: Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
325 
2
3
1
0CBdt 2,51000 d (mm)  
23t C 'S h 2,5
 (mm)  
Trong đó:  
d0  : Chiều cao tiết diện sống chính (m).  
S   : Khoảng cách giữa các dầm dọc đáy trên (m).  
h   : Khoảng cách thẳng đứng từ mặt tôn đáy trên đến boong trên đo ở đường tâm 
tàu (m).  
C3 : Hệ số tính theo công thức sau đây. Tuy nhiên, với các khoang kề nhau đồng 
thời là các khoang chứa  hoặc các khoang trống và những khoang rất ngắn thì 
trị số tính theo công thức  này phải được nhân với 1,2 :  
C3 = ab 
  a : Như quy định ở 29.2.2 -3. 
  b : Bằng b 0 hoặc b1 tùy thuộc vào trị số của  B/lH : 
b0           nếu          B/l H < 0,8  
b0  hoặc b1, lấy trị số nào lớn h ơn, nếu 0,8  B/lH < 1,2  
b1 nếu   B/l H  1,2 
b1 và b 0 : Được cho ở Bảng 2A/29.7 tùy thuộc trị số của k và B/l H. Tuy nhiên, 
với các trị số trung  gian của k thì b 0 và b 1 được tín h theo phép nội suy 
tuyến tính.  
k và l H : Như quy định ở 29.2.1 -4. 
  : Được tính theo công thức :  
B13,8
24 11 f  
fB : Tỷ số của mô đun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu yêu cầu ở 
Chương 13 chia cho mô  đun chống uốn thực của tiết diện ngang t hân 
tàu lấy với đáy. 
Bảng 2A/29.7     Các hệ số b 1 và b 0 
          B/lH   

  
0,4 0,4 
0,6 0,6 
0,8 0,8 
1,0 1,0 
1,2 1,2 
1,4 1,4 
1,6 1,6 
1,8 1,8 
2,0 2,0 
2,2 2,2 
          b1 và b 0 
  k  b0 b0 b0 b0 b1 b0 b1 b1 b1 b1 b1 b1 b1 
 10,0 
5,0 
2,0 
1,0 
0,0 4,6 
3,9 
3,3 
2,7 
2,0 4,1 
3,5 
3,0 
2,4 
2,0 3,4 
2,9 
2,4 
2,1 
1,9 2,3 
2,1 
1,9 
1,7 
1,5 2,3 
2,0 
1,7 
1,4 
1,4 1,7 
1,5 
1,5 
1,4 
1,3 2,2 
1,9 
1,7 
1,6 
1,3 2,0 
1,8 
1,6 
1,4 
1,3 1,8 
1,6 
1,5 
1,4 
1,2 1,5 
1,4 
1,4 
1,3 
1,2 1,3 
1,2 
1,2 
1,2 
1,2 1,1 
1,1 
1,1 
1,1 
1,1 1,0 
1,0 
1,0 
1,0 
1,0 
 
C3’: Hệ số tính theo các công thức sau đây tùy thuộc vào trị số của 
l:S   
l0,46 2,64s
  nếu     1 
l
S < 3,5  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
326 
4,25    nếu  
l
S     3,5 
l  : Khoảng cách giữa các đà ngang đáy (m).  
 : Là D, Full hoặc B như quy định ở 29.2.1 -3 áp dụng đối với hầm hàng, chọn 
trị số nào lớn h ơn. 
2 Nếu không có ván lát sàn thì chiều dày của tôn đáy trên vùng d ưới miệng khoang hàng 
phải được tăng 2 mm so với trị số tính theo công thức thứ hai của -1 hoặc so với chiều 
dày quy định ở 29.2.1 -2, lấy trị số nào lớn h ơn, trừ tr ường hợp quy định ở -3. 
3 Ở những tàu mà hàng hóa th ường xuyên được bốc xếp bằng gầu ngoạm hoặc bằng các 
phương tiện c ơ giới t ương tự, chiều dày của tôn đáy trên phải được tăng 2,5 mm so với 
quy định ở -1 hoặc ở 29.2.1 -2, lấy trị số nào lớn h ơn, trừ tr ường hợp có ván lát sàn.  
29.2.5  Dầm dọc  
1 Mô đun chống uốn của tiết diện dầm dọc đáy phải không nhỏ h ơn trị số tính theo công 
thức sau đây: 
2
B100C(d 0,026L')Sl24 15,5f
 (cm3) 
Trong  đó: 
fB : Như quy định ở 29.2.4 -1. 
C : Hệ số được cho nh ư sau: 
(a) 1,0 : Nếu không có thanh chống quy định ở 29.2.6 đặt ở giữa các đà ngang 
đáy. 
(b) 0,625 :  Nếu có thanh chống quy định ở 29.2.6 đặt ở giữa các đà ngang đáy, 
ở phần d ưới các khoang bị trống khi tàu có đủ tải hoặc ở phần d ưới của các 
két sâu. 
(c)   0,3  + 0,2 :  Trong các tr ường hợp khác.  
 Tuy nhiên, C phải không nhỏ h ơn 0,5. Và h ơn nữa, nếu chiều rộng của nẹp đứng 
gia c ường đà ngang  đáy và chiều rộng của thanh chống là đặc biệt lớn thì hệ số 
C có thể được giảm  thích đáng. 
 : Là D, Full hoặc B như quy định ở 29.2.1 -3 áp dụng đối với hầm hàng, chọn trị số 
nào lớn nhất.  
l  : Khoảng cách giữa các đà ngang đặc (m).  
S : Khoảng cách giữa các dầm dọc đáy (m).  
L’: Chiều dài tàu (m). Tuy nhiên, nếu L lớn h ơn 230 mét thì L’ được lấy bằng 230 
mét. 
2 Mô đun chống uốn của tiết diện dầm dọc đáy trên phải không nhỏ h ơn trị số tính theo 
công thức sau đây. Tuy nhiên, mô đun chống uốn của tiết diện dầm dọc đáy trên phải 
không nhỏ h ơn 0,75 mô đun chống uốn của  tiết diện dầm dọc đáy dưới ở cùng vị trí 
sườn: 
2
B100CShlZ24 12f
     (cm3) 
Trong đó:  Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
327 fB : Như quy định ở 29.2.4 -1. 
C : Hệ số được cho nh ư sau: 
(a)   : Nếu không có thanh chống quy định ở 29.2.6 đặt ở giữa các đà ngang 
đáy. Tuy nhiên, C phải  không nhỏ h ơn 0,90.  
(b)  0,6 : Nếu có thanh chống quy định ở 29.2.6 đặt ở giữa các đà ngang đáy. 
Tuy nhiên, C phải  không nhỏ h ơn 0,54. H ơn nữa, nếu chiều rộng của nẹp 
đứng gia c ường đà ngang đáy và chiều rộng của thanh chống là đặc biệt lớn 
thì hệ số C có t hể được giảm  thích đáng. 
  : Là D, Full hoặc B như quy định ở 29.2.1 -3 áp dụng đối với hầm hàng, ch ọn trị số 
nào lớn h ơn. 
h  : Như quy định ở 29.2.4 -1. 
l   : Khoảng cách các đà ngang đặc (m).  
S  : Khoảng cách các dầm dọc đáy trên (m).  
29.2.6  Thanh chốn g thẳng đứng 
1 Nếu thanh chống thẳng đứng được đặt thì nó phải là thép cán không phải là thép dẹt 
hoặc thép mỏ và phải được hàn đè vào bản thành của dầm dọc đáy trên và dầm dọc đáy 
dưới. 
2 Diện tích tiết diện của của thanh chống thẳng đứng nói trên phải kh ông nhỏ h ơn trị số tính 
theo công thức sau đây. Nếu đáy đôi có chiều cao lớn thì phải quan tâm thích đáng đến 
ổn định của thanh chống:  
F 1 ,8CSbh
 (cm2) 
Trong đó:  
S  : Khoảng cách giữa các dầm dọc (m).  
b  : Chiều rộng của diện tích đỡ bở i thanh chống (m).  
h  : Được tính theo công thức sau đây (m) : 
i d 0,026L' h
2
 
 Trong mọi tr ường hợp h phải không nhỏ h ơn d. 
L’ : Như quy định ở 29.2.2 -3. 
hi : Bằng  lần trị số của h quy định ở 29.2.4 -1 (m). Tuy nhiên, d ưới két sâu, h 
phải không nh ỏ hơn khoảng cách thẳng đứng từ mặt của đáy trên đến trung 
điểm khoảng cách từ  mặt đáy trên đến đỉnh ống tràn hoặc 0,7 khoảng cách 
thẳng đứng từ mặt đáy trên đến điểm ở 2,0 mét cao h ơn đỉnh ống tràn, lấy trị 
số nào lớn h ơn (m).  
  : Là D, Full hoặc B như quy định ở 29.2.1 -3 áp dụng đối với hầm hàng, ch ọn 
trị số nào lớn h ơn. 
C : Hệ số tính theo công thức sau đây: 
s1
l1 0,5k
  
Trong mọi tr ường hợp hệ số C phải không nhỏ h ơn 1,43.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
328 ls  : Chiều dài của thanh chống (m).  
k  : Bán kính quán tính tối thiểu của tiết diện thanh chống thẳng đứng (cm), tính 
theo công thức : 
I
A
 
Trong đó:  
I  : Mô men quán tính tối thiểu của tiết diện thanh chống (cm4). 
A : Diện tích tiết diện thanh chống (cm2). 
29.2.7  Kết cấu đáy đôi ở d ƣới thanh ốp d ƣới của vách ngang  
 Tôn đáy trên, sống chính, sống phụ và dầm dọc đáy ở d ưới thanh ốp d ưới của vách 
ngang phải được liên kết với các c ơ cấu của khoang ở ngay tr ước và sau vách. Đà ngang 
đáy phải t ương đương với đà ngang đáy của khoang.  
29.3 Két hông  
29.3.1  Quy định chung  
1 Các ng ăn của két hông phải cố gắng đặt trùng với các ng ăn của khoang.  
2 Phải quan tâm thích đáng đến sự liên tục về độ bền của kết cấu ở mút tr ước và mút sau 
của két hông.  
3 Kích th ước các c ơ cấu của két hông phải theo các yêu cầu của 29.3 và  của Ch ương 12.  
29.3.2  Chiều dày của tôn vách nghiêng  
1 Chiều dày (t) của tôn vách nghiêng két hông phải không nhỏ h ơn trị số tính theo công 
thức sau đây: 
t = 
CS h 2,5  (mm)  
Trong đó:  
S  : Chiều dài cạnh ngắn của ô tấm tạo bởi các nẹp (m).  
h  : Khoảng cách thẳng đứng từ cạnh d ưới của tấm vách nghiêng đến boong trên đo 
ở đường tâm tàu (m).  
C : Hệ số tính theo công thức sau đây. Tuy nhiên, trong mọi tr ường hợp C phải 
không nhỏ h ơn 3,2:  
C = 
12 4,25C C   
C1 : Hệ số tính theo công thứ c sau đây: 
 C1 = 0,615+0,11
l
S   nếu  1  
l
S < 3,5  
 C1 = 1,0      nếu   
l
S   3,5 
l  : Chiều dài cạnh dài của ô tấm tạo bởi các nẹp (m).  
C2 : Hệ số tính theo công thức sau đây : Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
329 C2 = 1,0     nếu      40o 
C2 = 1,4 - 0,01  nếu   40o <   < 80o 
C2 =  0,6    nếu        80o 
  : Góc của vách nghiêng làm với mặt phẳng nằm ngang nh ư quy định 
ở 29.2.1 -4. 
  : Là D, Full hoặc B như quy định ở 29.2.1 -3 áp dụng đối với hầm 
hàng, ch ọn trị số nào lớn h ơn. 
2 Ở những tàu mà hàng hóa th ường xuyên được bốc xếp bằng gầu ngoạm hoặc bằng một 
phương tiện c ơ giới t ương tự, chiều dày của tôn vách nghiêng phải được tăng nh ư sau so 
với chiều dày được xác định ở -1 hoặc chiều dày được xác định theo 29.3 .1-3, lấy trị số 
nào lớn h ơn: 
 Tôn vách nghiêng ở d ưới miệng khoang :  2,5  (mm)  
 Tôn vách nghiêng ở những chỗ khác :   1,0 (mm)  
3 Nếu vách nghiêng của két hông được gắn nẹp ngang thì chiều dày tôn vách nghiêng phải 
đủ để không mất ổn định. 
29.3.3  Nẹp 
1 Mô đun chống uốn tiết diện của nẹp dọc gia c ường vách nghiêng phải không nhỏ h ơn trị 
số tính theo công thức sau đây: 
Z = 
2CShl   (cm3) 
Trong đó:  
S   : Khoảng cách giữa các nẹp (m).  
h   : Khoảng cách thẳng đứng từ nẹp đến boong trên đo ở đường tâm tàu (m).  
l    : Chiều dài của nẹp dọc giữa các sống ngang (m).  
C  : Hệ số tính theo công thức sau đây: 
C = 
B
By24 15,5fy
  
  : Hệ số tính theo công thức cho ở Bảng 2A/29.8, phụ thuộc góc  là góc giữa 
vách nghiêng và mặt  phẳng nằm ngang và  như quy định ở 29.2.1 -3. 
Bảng 2A/29.8     Hệ số  
Góc   
    40 
40        80 
    80 130  
(214 - 2,1)   
46  
                                               
fB : Tỷ số mô đun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu theo yêu cầu ở Ch ương 13 
chia cho mô đun chống uốn của tiết diện ngang thực của thân tàu lấy với đáy. QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
330 y  : Khoảng cách thẳng đứng từ trục trung hòa của tiết diện ngang thân tàu đến nẹp 
dọc đang xét (m).  
yB : Khoảng cách thẳng đứng từ trục trung hòa của tiết diện ngang thân tàu đến mặt 
tôn giữa đáy (m).  
2 Mô đun chống uốn của tiết diện nẹp ngang gia c ường vách nghiêng phải không nhỏ h ơn 
trị số tính theo công thức sau đây: 
Z = 
2CShl  (cm3) 
Trong đó:  
S   : Khoảng cách giữa các nẹp ngang (m).  
l    : Khoảng cách giữa các đế tựa của nẹp (m).  
h   : Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của l đến boong trên đo ở đường 
tâm tàu (m).  
C  : Hệ số tính theo công thức cho ở Bảng 2A/29.9 phụ thuộc  là góc nhọn giữa 
vách nghiêng và mặt phẳng nằm ngang và   quy định ở 29.3.2 -1. 
Bảng 2A/29.9    Hệ số C  
Góc  C 
    40 
40        80 
    80 7,8  
(12,8 - 0,125)   
2,8  
3 Dầm dọc đáy trong két hông phải theo các yêu cầu ở 4.4.3. Dầm dọc mạn phải theo các 
yêu cầu ở 5.4.1 -1, trong mỗi tr ường hợp, l trong công thức phải được lấy bằng khoảng 
cách các sống ngang (m). Mô đun chống uốn của tiết diện dầm dọc hông không cần phải 
lớn h ơn mô đun chống uốn của tiết diện dầm dọc đáy. 
29.3.4  Sống ngang  
1 Trong két hông, sống ngang hoặc tấm ngang phải được đặt theo mỗi đà ngang đặc. 
2 Chiều cao tiết diện sống ngang vách nghiêng của két hông phải không nhỏ h ơn 1/5 của l 
quy định ở -3 hoặc không nhỏ h ơn 2,5 lần chiều cao của lỗ khoét để dầm dọc xuyên qua, 
lấy trị số nào lớn h ơn. 
3 Chiều dày của sống ngang vách nghiêng phải không nhỏ h ơn trị số tính theo các công 
thức sau đây, lấy trị số nào lớn h ơn: 
  t1 = 
010d 2,5    (mm)  
  t2 = 
0C Shl2,51000 d a  (mm)  
Trong đó:  
d0  : Chiều cao tiết diện sống ngang (m).  
a   : Chiều cao của lỗ khoét để cơ cấu chui qua (m). Nếu  có những tấm đệm đặt ở 
vùng 0,25 l tính từ mỗi mút của l thì a có thể được thay đổi theo kích th ước của Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
331 tấm đệm, a có thể được lấy bằng 0 ở đoạn 0,5 l tại vùng giữa của l.  
S   : Chiều rộng của diện tích đỡ bởi sống ngang (m).  
h   : Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của l đến boong trên đo ở đường tâm 
tàu (m).  
l    : Tổng chiều dài của sống ngang. Nếu sống ngang được liên kết bằng các mã 
hữu hiệu ở các góc thì l có thể được thay đổi theo yêu cầu ở 1.1.16.  
C  : Hệ số tính theo các công thức ở Bảng 2A/29.1 0 phụ thuộc  là góc nhọn giữa 
vách nghiêng và mặt phẳng nằm ngang và   như quy định ở 29.3.2 -1. 
Bảng 2A/29.10     Hệ số C  
Góc  C 
    40 
40        80 
    80 41,7  
(68,5 - 0,67)   
14,9  
Chú thích:  
(1) Nếu  nhỏ h ơn 0,7 thì  được lấy bằng 0,7. 
(2) Nếu trị số C tính theo công thức trên đây nhỏ h ơn 27,8 thì C phải được lấy bằng 27,8.  
4 Mô đun chống uốn của tiết diện sống ngang vách nghiêng của két hông phải không nhỏ 
hơn trị số tính theo công thức sau đây: 
Z = 
2CShl  (cm3) 
Trong đó:  
S, h và l : Nh ư quy định ở -3. 
C  : Hệ số tính theo công thức cho ở Bảng 2A/29.11 phụ thuộc  là góc nhọn giữa 
vách nghiêng và  mặt phẳng nằm ngang và  được lấy nh ư ở 29.3.2 -1. 
 Trong mọi tr ường hợp, chiều dày bản mép phải không nhỏ h ơn chiều  dày bản thành và 
chiều rộng của bản  mép phải không nhỏ h ơn trị số tính theo công thức sau đây: 
t = 
01 85,4 d l  (mm)  
Trong đó:  
d0 : Chiều cao tiết diện của sống ngang (m).  
l1 : Khoảng cách giữa các đế tựa của sống ngang (m). Tuy nhiên, nếu đặt các mã 
chống vặn có tác  dụng hữu hiệu thì chúng có thể được coi là đế tựa.  
5 Phải đặt các nẹp bằng thép dẹt ở sống ngang hoặc tấm ngang tại những vị trí mà dầm 
dọc xuyên qua. Các mã chống vặn phải được đặt cách nhau khoảng 3 mét.  
 
 
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
332 Bảng 2A/29.11    Hệ s ố C 
Góc  C 
    40 
40        80 
    80 7,1  
(11,5 - 0,11)   
2,7  
Chú thích:  
(1) Nếu  nhỏ h ơn 0,7 thì  được lấy bằng 0,7.  
(2) Nếu trị số C tính theo công thức trên đây nhỏ h ơn 4,75 thì C phải được lấy bằng 4,75.  
(3) Nếu có đế tựa hữu hiệu  đặt ở trung điểm của sống ngang thì C được lấy bằng 0,5 trị số 
tính được theo công thức nói trên.  
29.4 Két đỉnh mạn  
29.4.1  Quy định chung  
1 Các ng ăn của két đỉnh mạn phải cố gắng đặt trùng với các ng ăn của khoang. Trừ khoang 
ngoài cùng, một ng ăn của két đỉnh mạn có thể trùng với hai ng ăn kề nhau của khoang.  
2 Phải quan tâm thích đáng đến sự liên tục về độ bền của kết cấu ở hai đầu của két đỉnh 
mạn.  
3 Kích th ước các c ơ cấu của két đỉnh mạn phải theo các yêu cầu ở 29.4 và các yêu cầu ở 
Chương 12. Tuy nhiên, khi áp dụng các quy định ở Ch ương 12, h phải được lấy không 
nhỏ h ơn 0,5 chiều rộng của két đỉnh mạn ở đoạn giữa tàu.  
4 Với các nẹp dọc làm bằng thép dẹt, tỷ số chiều cao chia cho chiều dày của tiết diện phải 
không lớn h ơn 15. Với các nẹp dọc ở gần boong tí nh toán ở đoạn giữa tàu, tỷ số mảnh 
phải cố gắng không lớn h ơn 60.  
29.4.2  Chiều dày của tôn vách nghiêng  
1 Chiều dày tôn vách nghiêng (t) của két đỉnh mạn phải không nhỏ h ơn trị số tính theo công 
thức sau đây: 
t = 
4,6S h 2,5  (mm)  
Trong đó:  
S   : Khoảng cách các nẹp dọc hoặc nẹp ngang (m).  
h   : Khoảng cách thẳng đứng từ cạnh d ưới của tấm vách nghiêng đến đỉnh ống tràn 
hoặc 0,5 chiều rộng của két đỉnh mạn ở đoạn giữa tàu, lấy trị số nào lớn h ơn 
(m). 
2 Nếu vách nghiêng của két đỉnh mạn được gắ n nẹp ngang thì chiều dày của tôn vách 
nghiêng phải đảm bảo đủ ổn định cho tấm.  
29.4.3  Nẹp ở vách nghiêng  
1 Mô đun chống uốn (Z) của nẹp dọc ở vách nghiêng của két đỉnh mạn phải không nhỏ h ơn 
trị số tính theo công thức sau đây: Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
333 Z = 
2CShl  (cm3) 
Trong đó:  
S   : Khoảng cách giữa các nẹp dọc (m).  
h   : Khoảng cách thẳng đứng từ nẹp đến đỉnh ống tràn hoặc 0,5 chiều rộng của két 
đỉnh mạn ở đoạn giữa tàu, lấy trị số nào lớn h ơn (m).  
l    : Chiều dài của nẹp dọc ở giữa các sống ngang (m).  
C   : Hệ số tính theo công thức sau đây:  
D
D100cy24 15,5fy
  
Trong đó:  
fD  : Tỷ số của mô đun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu theo yêu cầu 
ở Ch ương 13  chia cho mô đun chống uốn thực của tiết diện ngang thân 
tàu lấy  đối với boong.  
yD  : Khoảng cách t hẳng đứng từ trục trung hòa của tiết diện ngang thân tàu 
đến mặt trên  của xà boong đo ở mạn (m).  
y  : Khoảng cách thẳng đứng từ trục trung hòa của tiết diện ngang thân tàu 
đến nẹp dọc  đang xét (m).  
2 Mô đun chống uốn (Z) của tiết diện nẹp ngang ở vách nghi êng của két đỉnh mạn phải 
không nhỏ h ơn trị số tính theo công thức:  
Z = 
26,8Shl   (cm3) 
Trong đó:  
S  : Khoảng cách các nẹp ngang (m).  
l    : Chiều dài tự do của nẹp (m).  
h   : Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của l đến đỉnh ống tràn hoặc 0,5 chiều 
rộng của két đỉnh mạn đo ở đoạn giữa tàu, lấy trị số nào lớn h ơn (m).  
29.4.4  Xà dọc boong  
 Mô đun chống uốn của tiết diện xà dọc boong ở két đỉnh mạn phải không nhỏ h ơn trị số 
tính theo công thức yêu cầu ở 8.3.3, trong đó h là tải trọng boon g (kN/m2) quy định ở 8.2 
hoặc 0,5 chiều rộng của két đỉnh mạn ở đoạn giữa tàu nhân với 9,81, lấy trị số nào lớn 
hơn. 
29.4.5  Sƣờn mạn  
1 Mô đun chống uốn của tiết diện s ườn dọc ở két đỉnh mạn phải không nhỏ h ơn trị số tính 
theo công thức ở 5.4.1 -1 với l và h  được lấy nh ư sau: 
l   : Khoảng cách giữa các sống ngang mạn (m).  
h  : Như quy định ở 5.4.1 -1 nhưng phải không nhỏ h ơn 0,5 chiều rộng của két đỉnh mạn ở 
đoạn giữa tàu (m).  
2 Nếu s ườn ngang được đặt ở tôn mạn trong vùng két đỉnh mạn thì mô đun chống uốn (Z)  
tiết diện của nó phải không nhỏ h ơn trị số tính theo công thức sau đây: QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
334 Z = 
26Shl  (cm3) 
Trong đó:  
S  : Khoảng cách các s ườn (m).  
l    : Khoảng cách thẳng đứng từ đáy của vách nghiêng của két đỉnh mạn đến boong 
trên đo ở mạn (m).  
h   : Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của l đến điểm ở d + 0,038 L’ cao h ơn 
mặt tôn giữa đáy hoặc 0,5 chiều rộng của két đỉnh mạn đo ở đoạn giữa tàu, lấy 
trị số nào lớn h ơn (m). Tuy nhiên, nếu trị số đó nhỏ h ơn 
3L  (m) thì h  phải 
được lấy bằng 
3L (m). 
L’: Chiều dài tàu (m). Tuy nhiên, nếu L lớn h ơn 230 mét thì phải lấy L’ bằng 230 
mét. 
29.4.6  Sống ngang  
1 Sống ngang hoặc tấm ngang trong két đỉnh mạn phải được đặt cách nhau không xa quá 5 
mét. 
2 Nếu có những thanh ch ống hữu hiệu đặt ở vị trí trung gian của các sống ngang thì chiều 
cao của tiết diện sống ngang phải không nhỏ h ơn 1/6 của l quy định ở -3. Trong các 
trường hợp khác, chiều cao của tiết diện sống ngang phải không nhỏ h ơn 1/5 của l hoặc 
không nhỏ h ơn 2,5 lần  chiều cao của lỗ khoét để dầm dọc xuyên qua, lấy trị số nào lớn 
hơn. 
3 Chiều dày của bản thành (t) phải không nhỏ h ơn trị số tính theo các công thức sau đây, 
lấy trị số nào lớn h ơn: 
t1 = 
010d 2,5    (mm)  
t2 = 
0Shl0,0417 2,5da  (mm)  
Trong đó:  
d0  : Chiều cao tiết diện sống ngang (m).  
a   : Chiều cao của lỗ khoét để cơ cấu chui qua. Nếu có những tấm đệm hữu hiệu 
đặt ở vùng 0,25 l tính từ mỗi mút của l thì a có thể được thay đổi theo kích 
thước của tấm đệm, a có thể được lấy bằng  không ở đoạn 0,5 l tại vùng giữa 
của l.  
S   : Chiều rộng của diện tích được đỡ bởi sống ngang (m).  
h   : Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của l đến miệng ống tràn hoặc bằng 0,5 
chiều rộng của két đỉnh mạn ở đoạn giữa tàu, lấy trị số nào lớn h ơn (m).  
l    : Chiều dài toàn bộ của sống ngang (m). Nếu tấm dọc được đặt ở vị trí trung gian 
của sống ngang thì l là khoảng cách từ tấm dọc đến đỉnh của mã góc của sống 
ngang (m). Trong tr ường hợp mã có tác dụng hữu hiệu thì l có thể thay đổi theo 
quy định ở 1.1.1 6. 
4 Mô đun chống uốn (Z) của tiết diện sống ngang phải không nhỏ h ơn trị số tính theo công 
thức sau đây. Nếu có thanh chống hữu hiệu đặt ở một vị trí trung gian của sống ngang thì 
hệ số 7,13 có thể được thay thế bằng 3,57.  Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
335 Z = 
27,13Shl  (cm3) 
Trong đó:  
S, h và l : Nh ư quy định ở -3. 
 Trong mọi tr ường hợp chiều dày của bản mép phải không nhỏ h ơn chiều dày của bản 
thành, chiều rộng của bản mép (b)  phải không nhỏ h ơn trị số tính theo công thức sau 
đây: 
b = 
01 85,4 d l  (mm)  
Trong đó:  
d0  : Chiều cao tiết diện bản thành (m).  
l1   : Khoảng cách giữa các đế tựa của sống ngang (m). Tuy nhiên, nếu có đặt các 
mã chống vặn có tác dụng hữu hiệu thì các mã đó có thể được coi là đế tựa.  
5 Sống ngang hoặc tấm ngang phải được gắn các thanh t hép dẹt gia c ường đặt ở những vị 
trí mà dầm dọc xuyên qua và các mã chống vặn phải được đặt cách nhau khoảng 3 mét.  
6 Nếu có hàng hóa nặng đặt trên boong thì bản thành hoặc tấm ngang phải được gia 
cường thích hợp.  
29.4.7  Két đỉnh mạn lớn  
1 Nếu két đỉnh mạn  có kích th ước lớn thì phải đặc biệt quan tâm đến kết cấu bằng cách đặt 
những tấm dọc ở vùng trung điểm của chiều rộng két đỉnh mạn.  
2 Nếu đặt tấm dọc thì chiều dày t của tấm dọc đó phải không nhỏ h ơn trị số quy định ở 
29.1.4 hoặc trị số tính theo công thứ c sau đây, lấy trị số nào lớn h ơn: 
t = 
y19,8S 2,5D  (mm)  
Trong đó:  
S   : Khoảng cách giữa các nẹp dọc (m).  
y   : Khoảng cách thẳng đứng từ điểm ở D/2 (m) cao h ơn mặt tôn giữa đáy đến trung 
điểm của ô tấm giữa các nẹp (m).  
3 Nếu nẹp dọc được đặt ở tấm dọc thì chiều cao tiết diện nẹp phải không nhỏ h ơn 0,06  l, 
trong đó l là khoảng cách giữa các sống đặt ở tấm dọc. Nếu các mút của nẹp dọc được 
liên kết với mã chống vặn thì chiều cao tiết diện nẹp có thể được giảm thích đáng. 
4 Nếu các nẹp ngang được đặt ở tấm dọc thì chiều dày của tấm dọc phải đảm bảo đủ ổn 
định. Kích th ước của nẹp phải t ương đương với kích th ước quy định ở -3. 
29.5 Vách ngang và đế vách  
29.5.1  Vách ngang  
1 Kích th ước các c ơ cấu của vách ngang phải theo các yêu cầu ở 12.2. Tuy nhi ên, khi áp 
dụng những yêu cầu này, h trong công thức phải được thay thế bằng 0,36  h’, trong đó    
như quy định ở 29.3.2 -1. Tuy nhiên, nếu  nhỏ h ơn 1,5 thì nó phải được lấy bằng 1,5 và h’ 
được lấy nh ư sau: QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
336 (1) Với tôn vách : Khoảng cách thẳng đứng từ cạn h dưới của tấm tôn vách đến boong 
trên đo ở đường tâm tàu (m).  
(2) Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của l, nếu là nẹp đứng, và từ trung điểm của 
khoảng cách của các nẹp kề cận, nếu là nẹp nằm, đến boong trên đo ở đường tâm 
tàu (m), l được quy định ở 12 .2. 
(3) Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của l, đối với sống đứng đỡ nẹp, hoặc từ 
trung điểm của S, đối với sống nằm, đến boong trên đo ở đường tâm tàu (m). l và S 
được quy định ở 12.2.5.  
2 Mặc dù những quy định ở -1, kích th ước các c ơ cấu của vách nga ng phải không nhỏ h ơn 
quy định ở Chương 11.  
3 Dải tôn đơn của vách ngang liền kề với tôn vỏ phải được gia c ường thích đáng. 
4 Với vách ngang không có thanh ốp d ưới, chiều dày của dải d ưới cùng của tôn vách phải 
được tăng thích đáng có xét đến chiều dày của  tôn đáy trên.  
5 Tôn vách ngang liên kết với tôn vách nghiêng của két đỉnh mạn phải được gia c ường 
thích đáng bằng cách t ăng chiều dày hoặc bằng một biện pháp khác.  
29.5.2  Đế dƣới và đế trên của vách ngang  
1 Chiều dày đế dưới của vách ngang phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức ở 29.3.2 -1 
với hệ số C giảm 10%. Ở những tàu mà hàng hóa th ường xuyên được bốc xếp bằng gầu 
ngoạm hoặc bằng những ph ương tiện c ơ giới t ương tự, chiều dày phải được tăng 1 mm.  
2 Mô đun chống uốn của tiết diện nẹp nằm gắn vào t ấm nghiêng của đế dưới phải không 
nhỏ h ơn trị số tính theo công thức ở 29.3.3 -1 với hệ số C được giảm 10%. Nếu được gắn 
nẹp đứng thì mô đun chống uốn của tiết diện nẹp đứng phải không nhỏ h ơn trị số tính 
theo yêu cầu ở 29.3.3 -2. 
3 Sống của đế dưới phải được đặt ở vị trí t ương ứng với sống chính và sống phụ của đáy 
đôi. Kích th ước của sống phải không nhỏ h ơn trị số tính theo yêu cầu ở 29.3.4.  
4 Nếu khoang được thiết kế để chứa n ước dằn, dầu hàng hoặc hàng nặng thì các sống quy 
định ở -3 phải có đủ độ bền chố ng cắt, thí dụ phải đặt tấm ng ăn. 
5 Đối với các vách ngang dạng sóng có gân thẳng đứng ở các tàu kiểu BC -A, BC -B hoặc 
BC-C và các tàu được thiết kế để bốc xếp hàng ở nhiều cảng, đế trên trên của vách phải 
thỏa mãn các quy định của Đăng kiểm.  
6 Kích th ước c ơ cấu của đế trên và đế dưới của vách ngang phải không nhỏ h ơn kích 
thước xác định theo Ch ương 11.  
29.6 Sƣờn khoang  
29.6.1  Sƣờn khoang  
1 Mô đun chống uốn (Z) của tiết diện s ườn khoang ở vùng từ 0,15  L tính từ mũi tàu đến 
vách đuôi phải không nhỏ h ơn trị số  tính theo công thức sau đây:      
Z = CShl2 (cm3) Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
337  
Trong đó:  
S  : Khoảng cách s ườn (m).  
h  : Khoảng cách thẳng đứng từ điểm 
ở d +  0,038  L’ cao h ơn mặt tôn 
giữa đáy đến đỉnh của két hông 
đo ở mạn (m).  
L’: Chiều dài tàu (m). Tuy  nhiên, 
nếu L lớn  hơn 230 mét thì 
lấy L’  bằng 230  mét (xem 
Hình 2A/29.2).  
l   : Khoảng cách từ đỉnh của két 
hông đo ở mạn  đến đáy của két 
đỉnh mạn (m).  
C  : Hệ số tính theo các công thức sau đây: 
12
1
21
1
1C C C
lC 3,3 2,5h
dC (25,7 44,5)h
l
l

   

 
l1  : Khoảng cách thẳng đứng từ trun g điểm của chiều cao tiết diện sống chính đến 
đỉnh của két hông  đo ở mạn (m) (xem Hình 2A/29.2).  
   : Hệ số cho ở Bảng 2A/29.12. Với các trị số trung gian của B/l H, trị số  được tính 
theo phép nội  suy tuyến tính. Với các không gian trống khi tàu đủ tải, trị số của  
bằng 1,8 trị  số xác định theo bảng.  
lH  : Như quy định ở 29.2.1 -4. 
 
 Hình 2A/29.2     Xác định l, l1 
l1 
0d
2  
l QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
338 Bảng 2A/29.12     Hệ số  
B/lh  0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6  1,8 
 0,0288  0,0207  0,0144  0,0099  0,0069  0,0048  0,0034  0,0025  
 
2 Mô đun chống uốn của tiết diện s ườn khoang ở vùng từ 0,15  L tính từ mũi tàu đến vách 
mũi phải không nhỏ  hơn trị số tính theo công thức ở -1, với hệ số 1,25  C thay thế cho C.  
3 Ở gần các liên kết ở đỉnh và chân s ườn khoang chiều dày của bản thành phải đảm bảo 
đủ để chịu cắt.  
4 Đối với những tàu có chi ều dài L 1 < 190 mét có thể dùng thép th ường tiết diện không đối 
xứng làm s ườn khoang. Trong đó L1 như quy định tại 29.1.4 -2. 
5 Đối với những tàu khác với các tàu nêu ở -4, các s ườn khoang ở khoang gần mũi nhất có 
tiết diện không đối xứng phải được đặt mã g ia cường. 
6 Tỷ lệ giữa chiều cao và chiều dày của bản thành s ườn khoang không được vượt quá trị số sau:  
 60  đối với s ườn khoang có bản mép đối xứng  
 50  đối với s ườn khoang có bản mép không đối xứng  
7 Đối với các s ườn khoang có tiết diện không đối xứng ho ặc sườn khoang có mép bẻ, 
chiều rộng mép không đối xứng không được lớn h ơn 10 lần chiều dày mép bẻ.  
8 Với những khoang chứa hàng đặc biệt nặng phải t ăng kích th ước của s ườn khoang so 
với quy định ở -1 và -2. 
29.6.2  Liên kết ở đỉnh và chân s ƣờn 
1 Đỉnh và ch ân của s ườn khoang phải được liên kết với két đỉnh mạn và két hông bằng mã. 
Trong vùng két đỉnh mạn và két hông, tính liên tục của c ơ cấu có liên kết đỉnh và chân của  
sườn khoang phải được đảm bảo bằng liên kết mã. Chân mã liên kết s ườn với tấm mái 
két hôn g và tấm nghiêng của két đỉnh mạn phải trùng với các chân mã liên kết ở trong két;  
2 Các mã liên kết ở két đỉnh mạn và két hông nói ở - 1 phải được gia c ường để chống vặn.  
3 Kích th ước của các c ơ cấu dọc mạn và nẹp dọc ở tấm nghiêng của các két đỉnh mạn và  ở 
tấm nghiêng của các két hông đỡ các mã liên kết trong két đỉnh mạn và két hông nói ở - 1 
phải phù hợp với quy định ở 29.3.3 -1, 29.3.3 -3, 29.4.3 -1 và 29.4.5 -1. Tuy nhiên khi áp 
dụng những quy định này, l trong công thức được lấy là khoảng cách tính bằng mét giữa 
các bản thành theo ph ương ngang không kể tới việc bố trí các mã liên kết.  
4 Những tàu có chiều dài không lớn h ơn 190 m, s ườn khoang phải được chế tạo với các 
mã mút liền tấm. Trong tr ường hợp đó, chiều dài tàu là L 1 (m) được xác định nh ư 29.1.4 -
2. 
5 Chiều dày của các mã mút (chân và đỉnh) của s ườn khoang phải không nhỏ h ơn chiều 
dày thực của bản thành s ườn khoang gắn với chính các mã mút đó. 
6 Mô đun chống uốn tiết diện của s ườn khoang và mã hoặc mã liền tấm, liên kết với tấm 
vỏ, ở vị trí tiết diện  ZBKT như mô tả ở Hình  2A/29.3 phải không được nhỏ h ơn 2 lần mô 
đun chống uốn tiết diện yêu cầu ở 29.6.1 -1 và -2. 
7 Kích th ước của các mã mút (chân và đỉnh) của s ườn khoang phải phù hợp những yêu Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
339 cầu sau đây: 
(1) Độ cao theo ph ương thẳng đứng của mã (l BKT) từ điểm mút R của mã chân đến giao 
điểm của tấm vỏ mạn với tấm mái két hông và từ điểm mút R của mã đỉnh đến giao 
điểm của tấm vỏ mạn với tấm vách nghiêng của két đỉnh mạn phải không nhỏ h ơn trị 
số tính theo công thức sau đây (xem Hình  2A/29.4):  
lBKT = 0,125l  (m) 
Trong đó:  l Như quy định ở 29.6.1 -1. 
(2) Độ cao theo ph ương ngang của mã (d BKT) ở đường nằm ngang đi qua giao điểm của tấm 
vỏ mạn với tấm mái két hông và giao điểm của tấm vỏ mạn với tấm vách nghiêng của két 
đỉnh mạn phải không nhỏ h ơn trị số tính theo công thức sau (xem Hình 2A/29.4):  
dBKT =1,5d WEB (m) 
Trong đó, dWEB : Chiều cao bản thành của s ườn khoang gắn với mã đang xét (m)  
8 Đối với các s ườn khoang có mã mút liền tấm, bản mép của s ườn khoang phải l ượn đều 
(không được gấp khúc) tại chỗ nố i với các mã mút. Bán kính l ượn R phải không nhỏ h ơn 
trị số sau đây (xem Hình 2A/29.3):  
2
f
f0,4bRt
 (mm)  
Trong đó:   
bf :  Chiều rộng bản mép mã (mm)  
tf  :  Chiều dày bản mép mã (mm)  
29.6.3  Hàn s ƣờn khoang  
1 Mối hàn liên kết s ườn khoang và các mã với tấm vỏ mạn, các két đỉnh mạn và két hông, 
bản thành với bản mép s ườn khoang phải là mối hàn góc liên tục hai phía. Chiều dày chỗ 
thắt phải lớn h ơn trị số xác định theo công thức sau, phụ thuộc vào vị trí của vùng hàn:  
(1) Đối với những vùng liên kết  các mã mút với tấm mái két hông và tấm vách nghiêng 
của két đỉnh mạn và vùng trong phạm vi 0,25  l tính từ mỗi mút của l (xem vùng A ở 
Hình  2A/29.3)  
S = 0,44t  (mm)  
(2) Đối với vùng 0,5l giữa l (xem vùng B Hình 2A/29.3)  
S = 0,40t  (mm)  
Trong đó:  
l  : Như quy định ở 29.6.1 -1. 
t  : Chiều dày nhỏ h ơn trong hai thành phần liên kết.  
2  Nếu hình dáng thân tàu không cho phép hàn mối hàn góc theo quy định thì có thể yêu 
cầu chuẩn bị mép của bản thành s ườn khoang và mã để sao cho đảm bảo chất l ượng 
hàn t ương tự nh ư mối hàn liên kết yêu cầu ở -1. QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
340 29.7 Tôn boong, tôn bao và các tấm khác  
29.7.1  Tôn boong ở ngoài đƣờng miệng khoét  
 Diện tích tiết diện tôn boong ở ngoài đường miệng khoét, trong tr ường hợp có két đỉnh 
mạn, phải được xác định có xét đến sự liên tục về độ bền dọc.  
29.7.2  Tôn boong ở trong đƣờng miệng khoét  
1 Thành ngang miệng khoang phải trùng với vị trí sống ngang trong két đỉnh mạn. Nếu 
không đặt trùng được, phải quan tâm đến sự liên tục về độ bền của mối nối thành ngang 
miệng khoang với két đỉnh mạn.  
2 Tôn boong trong đường miệng khoét nên được gắn xà ngang boong. Nếu dùng xà dọc 
boong thì phải đặc biệt  quan tâm đến độ ổn định của tấm.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 Hình 2A/29.3   Sƣờn khoang và các mã mút  Tiết diện ZBKT 
Tiết diện ZBKT 
Vùng B  R 
0,25l 
Vùng A 0,25l 
R 
Vùng A  l Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
341  
3 Phải xem xét đặc biệt đối với tôn boong nằm trong vùng lỗ khoét , thậm chí nếu boong đặt 
hệ thống khung ngang, thì phải tính đến chống vặn trong tr ường hợp chở hàng có t ỷ trọng 
lớn nh ư quặng.  
29.7.3  Tôn đáy 
 Chiều dày tôn đáy của khoang hàng trong vùng có đáy đôi phải không nhỏ h ơn trị số tính 
theo công thức ở 14.3.4 h oặc theo công thức thứ nhất của 29.2.4 -1, lấy trị số nào lớn 
hơn. Tuy nhiên, khi áp dụng công thức thứ nhất của 29.2.4 -1,  phải được tính theo công 
thức:  
 = 
B13,8
24 15,5f  
Trong đó:  
fB  : Như được quy định ở 29.2.4 -1. 
29.7.4  Thoát n ƣớc mặt boong  
1 Theo quy định, ở mỗi bên mạn tàu phải có một miệng ống hút n ước hông ở mút sau của 
mỗi khoang.  
2 Hố tụ n ước hông phải được đặt ở vị trí thích hợp sao cho bảo vệ được tấm nắp khỏi sự 
va đập trực tiếp của hàng rời, và phải có hộp cặn hoặc ph ương tiện khác  để cho đường 
ống hút không bị đọng cặn.  
3 Nếu đường ống hút n ước hông đi qua đáy đôi hoặc két hông thì phải có van một chiều 
hoặc van chặn có thể đóng được từ một vị trí dễ tiếp cận, đặt ở miệng đường ống.  
4 Đường xả từ các két đỉnh mạn phải thỏa mãn các yêu cầu 13.4.1 -4 và 13.4.1 -5 của  Phần 3.  
29.7.5  Tàu chuyên chở than  
 Với những tàu dùng để chuyên chở than phải quan tâm đến những vấn đề sau đây: 
(1) Kết cấu giữa các khoang hàng và các ng ăn khác phải là kín khí.  dBKT  1,5dWEB 
dWEB  l lBKT  0,125l 
Hình 2A/29.4     Kích th ƣớc của m ã mút QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
342 (2) Các cửa chỉnh chúi nên được đặt ở ngo ài thượng tầng và lầu.  
(3) Hệ thống thông gió của khoang hàng phải được đặt ở phần lộ.  
29.8 Những quy định bổ sung để chuyên chở hàng lỏng trong khoang  
29.8.1  Quy định chung  
1 Tàu hàng rời có khoang để chứa dầu (từ sau đây được gọi là Tàu B/O) phải thỏa mã n các 
yêu cầu của Ch ương này và các yêu cầu đối với tàu dầu.  
2 Những yêu cầu quan trọng khác đối với Tàu B/O, ngoài những yêu cầu quy định ở 29.8, 
phải được thỏa thuận với Đăng kiểm.  
29.8.2  Khoang chứa v ơi dầu hàng  
 Nếu có khoang chứa v ơi dầu hàng thì phải  quan tâm đặc biệt để tránh sự cộng h ưởng 
của chu kỳ dao động tự nhiên của chất lỏng trong khoang với chu kỳ dao động lắc tự 
nhiên và chúi tự nhiên của tàu. Nếu không thể tránh được sự cộng h ưởng đó thì tôn, nẹp 
và sống của vách ngang và két đỉnh mạn phải được gia c ường đặc biệt.               
29.9 Nắp thép kín thời tiết  
29.9.1  Quy định chung  
 Nắp thép kín thời tiết phải thoả mãn các yêu cầu ở Ch ương 18.  
29.10  Những yêu cầu bổ sung đối với tàu hàng rời đóng mới  
29.10.1  Quy định chung  
1 Phạm vi áp dụng 
(1)  Chương này áp dụng cho c ác tàu hàng rời định nghĩa ở -2(1); 
(2)   Trừ khi c ó yêu cầu riêng ở mục này, các yêu cầu ở Chương 28 v à các mục trên và 
các yêu cầu chung đối với kết cấu và trang thi ết bị của tàu vỏ thép phải được áp 
dụng. 
2 Định nghĩa  
Các thuật n gữ trong Ch ương này được định nghĩa nh ư sau: 
(1) “Tàu hàng rời” nghĩa là tàu dự định ngay từ đầu để chở xô hàng khô, bao gồm cả các 
loại nh ư tàu chở quặng và chở hỗn hợp  
(2) “Tàu hàng rời kết cấu mạn đơn” nghĩa là các tàu nh ư định nghĩa ở (1) không phải là  
tàu mạn kép định nghĩa ở (3)  
(3) “Tàu hàng rời kết cấu mạn kép” nghĩa là các tàu nh ư định nghĩa ở (1) trong đó tất cả 
các khoang hàng được bao bọc bởi mạn kép nh ư định nghĩa ở (4).  
(4) “Mạn kép” nghĩa là loại hình trong đó mỗi mạn tàu được kết cấu bởi mạn  ngoài và 
vách dọc nối với đáy trên và boong. Các két hông và két đỉnh mạn, nếu có, thì phải là 
phần liền khối của mạn kép.  
(5) “Hàng khô ở thể rắn” nghĩa là bất kỳ vật liệu nào trừ chất lỏng và chất khí, gồm có tập 
hợp của các mẩu, hột nhỏ hoặc bất kỳ miế ng lớn nào của vật liệu, nhìn chung là tập 
hợp hình dạng giống nhau, mà nhận trực tiếp vào các khoang hàng của tàu không có Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
343 một dạng bao gói trung gian nào cả.  
(6) "Tỷ trọng hàng rời" hoặc "Tỷ trọng hàng" (t/m3) là tỷ số giữa khối l ượng hàng được 
chở và th ể tích dùng để chứa hàng kể cả các không gian trống trong phạm vi chứa 
hàng rời, ngoại trừ tỷ trọng hàng định nghĩa ở 29.2.1 -3. 
(7) "Hệ số ngập n ước" của một khoang là tỷ số giữa thể tích trong phạm vi khoang mà 
nước có thể chiếm chỗ với tổng thể tích của khoang đang xét. Trong Ch ương này, trị 
số nêu trong Bảng 2A./29.16 có thể được dùng nh ư một tiêu chuẩn  phụ thuộc vào 
loại hàng. Với những loại hàng khác với loại hàng nêu trong Bảng, trị số "Hệ số ngập 
nước" phải được chọn với sự chấp thuận của Đăng kiểm.  
Bảng 2A/29.16     Hệ số ngập n ƣớc 
Loại hàng hóa  Hệ số ngập n ước 
Quặng sắt  0,30 
Xi măng 0,30 
Than đá 0,30 
Khoang trống  0,95 
 
(8) "Góc nghiêng tĩnh" là góc nghiêng lớn nhất giữa mặt phẳng nằm ngang và vách 
nghiêng đủ để hàng rời chảy tự do. Trong Ch ương này, trị số nêu trong Bảng 
2A/29.17 có  thể được dùng nh ư một tiêu chuẩn phụ thuộc vào loại hàng, với những 
loại hàng khác với loại hàng nêu trong Bảng, trị số cho phép phải được chọn với sự 
chấp thuận của Đăng kiểm.  
Bảng 2A/29.17   Góc nghiêng tĩnh  
Loại hà ng Góc nghiêng tĩnh  
Quặng sắt  35o 
Xi măng 25o 
Than đá 35o 
29.10.2  Vách ngang kín n ƣớc trong khoang hàng  
1    Quy định chung  
(1) Các yêu cầu trong mục này được áp dụng cho các vách sóng thẳng đứng trong 
khoang hàng của tàu hàng rời nêu ở (a) hoặc (b) dư ới đây, có chiều dài L f từ 150  m 
trở lên được thiết kế để chở các hàng rời ở thể rắn có tỉ trọng từ 1 (t/m3) trở lên.  
(a) Các tàu hàng rời kết cấu mạn đơn  
(b) Các tàu hàng rời kết cấu mạn kép mà trong đó bất kỳ phần nào của của vách dọc 
đều đặt trong phạm vi B/5 hoặc 11,5 mét, lấy giá trị nhỏ hơn, về phía trong của 
mạn tàu theo phương vuông góc với tâm tàu đo trên đường nước chở hàng mùa 
hè ấn định.  
(2) Ở phần này, trạng thái tải trọng đồng nhất có nghĩa là tỷ số giữa tỷ lệ điền đầy cao 
nhất và thấp nhất, đ ánh giá cho từng khoang được hiệu chỉnh với các tỷ trọng hàng 
khác nhau, không vượt quá 1,20.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
344 (3) Tải trọng tính toán vách bao gồm tải trọng hàng và tải trọng do nước ngập, phụ thuộc 
vào các trạng thái tải trọng sau đây dược quy định trong hướng dẫn xếp tả i: 
(a) Trạng thái tải trọng đồng nhất  
(b) Trạng thái tải trọng không đồng nhất  
 Ngoài ra, trong bất kỳ trường hợp nào, áp lực do chỉ có nước ngập phải được 
đưa vào tính toán. Không cần áp dụng những yêu cầu của phần này đối với 
trường hợp tải trọng đồng nh ất nhưng do quá trình bốc xếp hàng hóa gây nên 
tình trạng không đồng nhất cục bộ.  
(4) Các khoang chứa hàng đóng gói như sản phẩm thép thường phải được coi như là 
hầm rỗng để tính toán kích thước của vách.  
(5) Chiều dày của vách không kể độ hao mòn han gỉ (sau đây gọi tắt là chiều dày nguyên 
bản) t net, phải được dùng để tính toán kích thước của vách. Kích thước thực của vách  
phải bằng t net cộng với độ hao mòn han g ỉ, nhưng không nhỏ hơn 3,5 mm. 
(6) Trừ khi tàu chỉ dự định chuyên chở (ở trạng thái tải trọng đồng nhất) quặng sắt hoặc 
hàng hóa có tỷ trọng  không nhỏ hơn 1,78 (t/m3), khối lượng lớn nhất của hàng hóa 
mà khoang có thể chứa phải được coi là chất đầy khoang đến mức boong cao nhất 
tại tâm tàu.  
(7) Đối với các tàu có chiều dài (L 1) không nhỏ h ơn 190 m ét, các vách này phải được 
gắn đế trên và đế dưới. Đối với các tàu khác với các tàu nói trên, vách sóng có thể 
kéo từ đáy đến boong, L 1 là chiều dài của tàu xác định như ở 29.1.4 -2. 
2    Mô hình tải trọng  
(1) Cột áp ngập n ước hf (m) là khoảng cách đo theo phương thẳng đứng khi tàu ở vị trí 
thẳng đứng, từ vị trí tính toán đến mức bằng khoảng cách d f (m) tính từ đường c ơ 
bản (xem Hình 2A/29.5)  
(a) Trường hợp chung:  
(i) D  (m) Đối với các vách sau của hầm hàng gần mũi nhất  
(ii) 0,9D (m) Đối với các vách kh ác. 
Nếu tàu chở loại hàng có tỷ trọng hàng nhỏ h ơn 1,78 (t/m3) ở trạng thái tải trọng 
không đồng nhất, có thể lấy các giá trị sau:  
(i)   0,95 D (m) Đối với các vách sau của hầm hàng gần mũi nhất  
(ii)  0,85 D (m) Đối với các vách khác.  
 (b) Đối với các tàu dưới 50.000 tấn trọng tải có thể lấy các giá trị sau:  
(i)  0,95D  (m) Đối với các vách sau của hầm hàng gần mũi nhất  
(ii) 0,85D  (m) Đối với các vách khác.  
 Nếu tàu chở loại hàng có tỷ trọng hàng nhỏ h ơn 1,78 (t/m3) ở trạng thái tải trọng 
không đồng nhất , có thể lấy các giá trị sau:  
(i)   0,9 D (m)  Đối với các vách sau của hầm hàng gần mũi nhất  
(ii)  0,8 D (m)  Đối với các vách khác.  Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
345       
 (2) Ở hầm chứa hàng không bị ngập, áp suất và lực tác động lên vách tại điểm đang xét 
trong tình trạng bị ngập phải được tính theo (a) hoặc (b) d ưới đây: 
(a) Tại mỗi điểm của vách, áp suất P c được tính nh ư sau: 
Pc = cgh1tg2    (kN) 
Trong đó:  
c  : Tỷ trọng hàng rời (t/m3) 
g   : Gia tốc trọng tr ường, g = 9,81 (m/s2) 
h1  : Khoảng cách thẳng đứng từ điểm tính toán đến mặt phẳng nằm ngang 
liên quan đến độ cao xếp  hàng, tại khoảng cách d 1 (m) tính từ đường 
cơ bản (xem Hình 2A/29.9 ) 
 = 45o - /2 
  : Góc nghiêng tĩnh nêu ở 29.10.1 -2(h) D 
d1 df d1 
V : Thể tích hàng hóa  
P : Điểm tính toán  
Hình  2A/29.5    Mô hình tải trọng  P hf h1 V h1 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
346  
(b) Lực tác động lên gân sóng được tính nh ư sau: 
2
2 1 DB LS
c c 1(d h h )F gs tan2 
 (kN) 
Trong đó:  
c, g, d 1,  : Như quy định ở (a)  
S1 : Khoảng cách của gân sóng (xem Hình 2A/29.6a)  
hDB : Chiều cao của đáy đôi (m) n = Trục trung hòa của gân sóng  l 
n n C L 
l 
Hình 2A/29.6a   Khoảng cách S  S
1 tf c 
tWeb  a 
   55o Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
347 hLS : Chiều cao thanh ốp chân tính từ đáy đôi (m) 
(3)  Ở hầm chứa hàng, áp suất v à lực tác động (tại điểm đang xét) lên vách trong tình 
trạng bị ngập phải được xác định theo (1) và (2), phù hợp với quan hệ giữa cột áp 
ngập n ước d f và chiều cao xếp hàng d 1 được tính theo (1) và (2) nói trên.  
(a) Nếu d f > d 1 
(i) Tại mỗi điểm của vách tại  khoảng cách giữa d f và d 1 tính từ đường c ơ bản, 
áp suất P cf được tính nh ư sau: 
Pcf = ghf (kN/m2) 
Trong đó:  
   : Tỷ trọng n ước biển,  = 1,025 (t/m3). 
g   : Như quy định ở -2 trên . 
hf  :  Như quy định ở -1 trên. 
(ii)  Tại mỗi điểm của vách ở khoảng cách  nằm d ưới d 1, tính từ đường c ơ bản, áp 
suất P cf được tính nh ư sau: 
2
cf f c erm 1P gh 1 p gh tg      
 (kN/m2) 
Trong đó:  
   : Như ở (i) trên . 
hf  :  Như ở (1) trên . 
c, g, h 1,  : Như ở (2) trên . 
perm : Hệ số ngập n ước nh ư quy định ở 29.10.1 -2(g) 
(iii)  Lực tác động lên nếp sóng được tính nh ư sau: 
 2
f 1 c,f le f1
c.f 1 1 DB LSg(d d ) (p ) (d d )F S g d h h22       
 (kN) 
Trong đó:  
  : Như ở (i) trên . 
S1, g, d 1, hDB, hLS : Như nêu ở (2) trên . 
df  : Như quy định ở (1) trên . 
(pc,f)le : Áp suất tại chân của gân sóng (kN/m2). 
(b) Nếu d f < d 1 
(i) Tại mỗi điểm của vác h ở khoảng cách giữa d f và d 1 tính từ đường c ơ bản, áp 
suất p cf được tính nh ư sau: 
pcf = cgh1tg2 (kN/m2) 
Trong đó:  
c, g, h 1 và  :  Lấy nh ư nêu ở (2) trên . 
(ii) Tại mỗi điểm của vách ở khoảng cách nằm d ưới d 1 tính từ đường chuẩn, áp 
suất p cf được tính  như sau: 
pcf = ghf + [c h1 - (1- perm) hf] gtg2   (kN/m2) 
Trong đó:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
348  và p erm  : Lấy nh ư ở (a) trên . 
hf :  Lấy nh ư nêu (1) nói trên . 
c, g, h 1 và   :  Lấy nh ư nêu ở (2) trên . 
(iii) Lực F c,f tác động lên sóng được tính nh ư sau: 
 2 2
2 c 1 f c,f le 1f
c,f 1 c f DB LSg(d d )tan (p ) (d d )F S g tan d h h22        

 (kN) 
Trong đó:  
S1, c, g, d 1, hDB, hLS : Lấy nh ư ở (2) trên . 
df  :  Lấy nh ư ở (1) trên . 
(pc,f)le : Lấy nh ư ở (a) trên.  
(4) Ở các hầm không hàng, áp suất và lực tại điểm đang xét tác động lên vách trong tình 
trạng bị ngập được xác  định theo (a) và (b) d ưới đây: 
(a) Tại mỗi điểm của vách, áp suất thủy tĩnh p f do bị ngập n ước là cột áp ngập n ước 
hf tính theo -1 trên.  
(b) Lực F f tác dụng lên gân sóng được tính nh ư sau: 
2
f DB LS
f1(d h h )F S g2
 (kN) 
Trong đó:  
S1, g, h DB, hLS : Lấy nh ư ở (2) trên.  
  : Lấy nh ư ở (3) trên.  
df  : Lấy nh ư ở (1) trên.  
(5) Áp suất và lực tổng hợp p và F tại mỗi điểm của vách được dùng để kiểm tra quy 
cách của vách được tính toán theo áp suất và lực từ (3) đến (5) nói trên phù hợp với 
các trạng thái tải trọng, được tính theo công thứ c sau:  
(a) Tải trọng đồng nhất  
P = P cf - 0,8P c  (kN/m2) 
F = F cf - 0,8F c  (kN) 
(b) Tải trọng không đồng nhất  
P = P cf    (kN/m2) 
F = F cf    (kN) 
3 Mô men uốn và lực cắt ở vách sóng  
(1) Mô men uốn thiết kế M đối với vách sóng được tính theo công thức sau:  
FlM8
   (kN. m)  
Trong đó:  
F   : Như tính toán ở 29.10.2 -2(5). 
l    : Nhịp của nếp sóng, lấy nh ư Hình 2A/29.6a và -b (m).  Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
349 (2)  Lực cắt Q tại chân của vách sóng được tính theo công thức sau:  
Q = 0,8 F  (kN) 
F : Như tính ở 29.10.2 -2(5). 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
4 Tiêu chuẩn độ bền  
(1) Mô đun chống uốn tiết diện tại chân gân sóng được tính toán với những l ưu ý sau:  
(a)  Chiều rộng tấm mặt của gân sóng chịu nén dùng để tính toán mô đun chống uốn 
tiết diện không được vượt quá chiều rộng hữ u hiệu b cf xác định theo công thức 
sau: 
bcf = C ea (m) 
Trong đó:  
Ce : 
22,25 1 ,25   Nếu  > 1,25  
1,0   Nếu   1,25 
3 F
fa10tE
 
tf   : Chiều dày c ơ bản của tấm mép (mm) . 
a   : Chiếu rộng tấm mặt của gân sóng (m) (Xem Hình 2A/2 9.6a). 
F  : Giới hạn chảy quy ước của vật liệu (N/mm2). l   :  Nhịp của gân sóng  
Nếu đặt đế trên vách  thì mút trên của “l” có thể là 
đáy của đế trên của vách. Tuy nhiên, khoảng cách 
từ mút trên của l đến boong trên ở đường tâm tàu (l) 
phải không lớn h ơn các trị số sau đây: 
(a)  Nói chung bằng 3 lần chiều cao của các gân 
sóng  
(b)  2 lần chiều cao gân sóng đối với đế vách hình 
chữ nhật.  (l) 
Hình 2A/29.6b  Nhịp gân sóng  l l l l l QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
350 E   : Mô đun đàn hồi của vật liệu, E = 2,06 105 (N/mm2) 
(b) Trong tr ường hợp nếu bản thành của nếp sóng không được đỡ bằng mã phía 
dưới thanh ốp (hoặc  phía d ưới đáy trong) ở vùng thấp h ơn, thì mô đun chống 
uốn tiết diện của nếp sóng  phải được tính với 30% bản thành nếp sóng hữu ích.  
(c) Khi tính toán mô đun chống uốn tiết diện của gân sóng (tiết diện ngang (l) ở Hình 
2A/29.7a  và -b), diện tích tiết diện tấm mép có thể t ăng lên một l ượng A tính theo 
công thức sau,  nhưng không được lớn h ơn 2,5  atf nếu đặt các tấm gia cường 
nghiêng  hữu hiệu  (xem Hình 2A/29.7a và -b) nh ư ở 29.10.2 -5(5). 
f Sh A 2,5a t t
 (cm2) 
Trong đó:  
a   : Chiều rộng tấm mặt của gân sóng (m) (xem Hình 2A/29.6a ) 
tSh  : Chiều dày  cơ bản của tấm gia cường nghiêng (mm)  
tf    : Chiều dày c ơ bản của của tấm mặt của gân sóng (mm)  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
(d) Khi tính mô đun chống uốn của gân sóng (tiết diện ngang (l) ở Hình 2A/29.8a 
và -b), diện tích tấm mép có thể t ăng lên một l ượng A tính the o công thức 
sau, nếu đặt các tấm gia cường đứng hữu hiệu nh ư ở 29.10.2 -5(6) (xem Hình 
2A/29.8a và -b). 
A  = 7 h g tf  (cm2) 
Trong đó:   
hg   :  Chiều cao tấm gia cường đứng, không được lấy lớn h ơn 10S gu/7 (m) 
(xem Hình 2A/29.8a và -b). 
Sgu  : Chiều rộng c ủa tấm gia cường đứng (m) . 
tf   : Chiều dày c ơ bản của tấm mặt (mm) . 
(e) Nếu tấm thành của gân sóng được hàn với tấm nóc nghiêng với góc không nhỏ 
hơn 45o so với ph ương nằm ngang của đế vách, thì mô đun chống uốn tiết diện 
của gân sóng có thể được tính với  cả chiều rộng tấm mặt của gân sóng. Nếu góc Tấm gia cường 
nghiêng  
hg 
(l) 
Đế d ưới 
của vách  
Hình 2A/29.7a  Tấm gia cƣờng 
nghiêng  Tấm gia cường 
nghiêng  
hg 
(l) 
Đế d ưới 
của vách  
Hình 2A/29.7b  Tấm gia cƣờng    
nghiêng  Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
351 này nhỏ h ơn 45o, thì tấm thành chỉ được lấy bằng giá trị nội suy của các giá trị 
sau (xem Hình 2A/29.8b):  
(i) 0o : 30% diện tích tiết di ện tấm thành  
(ii) 45o : 100%  diện tích tấm thành (xem Hình 2A/29.8b)  
 Trường hợp có đặt các tấm gia cường đứng hữu hiệu, khi tính mô đun chống uốn 
tiết diện của gân sóng, diện tích tiết diện tấm  mép có thể được tăng lên nh ư (d) 
nêu trên, có thể không áp dụng đối với tr ường hợp chỉ có tấm gia cường 
nghiêng.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
(2) Nếu đặt tấm gia cường đứng hoặc tấm gia cường nghiêng hữu hiệu nh ư ở 29.10.2 -
5(5) và (6) (xem Hình 2A/29.8a và -b) thì mô đun chống  uốn tiết diện của gân sóng tại Tấm gia cường 
đứng  hg 
(l) 
Đế dưới  
của vá ch 
Hình 2A/29.8a    Tấm gia cƣờng đứng  
Hình 2A/29.8b  Tấm gia cƣờng đứng  Tấm gia 
cường đứng  
hg 
(l) 
Đế dưới 
của vách  Tấm gia 
cường đứng  
Đế d ưới 
của vách  (l) hg QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
352 chân Z le không cần phải lớn h ơn Z' le xác định theo công thức sau:  
2
g g 1 g '3
le g
aQh 0,5h S pZ Z 10
 (cm3) 
Trong đó:  
Zg : Mô đun chống uốn tiết diện của gân sóng phù hợp với (3) ở mút trên của tấm 
gia cường nghiêng hoặc tấm gia cường đứng (cm3) 
Q  : Lực cắt (kN) được cho ở 29.10.2 -3(2)  
hg  : Chiều cao (m) của tấm gia cường nghiêng hoặc tấm gia cường đứng (xem 
Hình 2A/29.7a, -b và Hình 2A/ 29.8a, -b) 
S1  :  Như được cho ở 29.10.2 -3(2) 
pg  : Áp suất tổng hợp (kN/m2) tính theo 29.10.2 -2(5) ở vùng giữa tấm gia 
cường nghiêng hoặc tấm gia cường đứng  
a  : Giới hạn chảy của vật liệu (N/mm2) 
(3) Mô đun chống tiết diện của gân sóng tại tiết diện ngang khác với tiết diện mút d ưới 
như ở (1) và (2) phải được tính với tấm thành của gân sóng được coi là hữu hiệu và 
tấm mặt chịu nén với chiều rộng mép kèm là b ef không lớn h ơn trị số cho ở (1) trên.  
(4) Khả năng chịu uốn của gân sóng phải thỏa mãn điều kiện sau:  
3
le a,le m a,mM10 0,950,5Z Z  
  
Trong đó:  
M   : Mô men uốn (kN.m) cho ở 29.10.2 -3(1). 
Zle  : Mô đun chống uốn tiết diện gân sóng tại chân vách (cm3) tính nh ư ở (1) . 
Zm  : Mô đun chống uốn tiết diện tại gi ữa nhịp của nếp sóng (cm3) tính nh ư ở 
(3). 
Trong mọi tr ường hợp Z m phải không lớn h ơn 1,15 Z le. 
a,le : Giới hạn chảy của vật liệu (N/mm2) dùng cho phần d ưới của gân sóng .  
a,m : Giới hạn chảy của vật liệu (N/mm2) dùng cho phần giữa nhịp của gân 
sóng . 
(5)  Ứng suất cắt của gân sóng phải thỏa mãn điều kiện sau:  
a 
3
wQ 10
A sin  (N/mm2) 
Trong đó:  
a   : 0,5 F  (N/mm2). 
F  : Giới hạn chảy (N/mm2) của vật liệu . 
Q   : Lực cắt (kN) xác định theo 29.10.2 -3(2).  
Aw  : Diện tích tiết diện tấm thành củ a gân sóng (mm2). 
   : Góc giữa tấm thành và tấm mặt của gân sóng (độ).  
(6) Độ bền ổn định của gân sóng phải đạt được điều kiện trong công thức sau sao cho 
ứng suất cắt  của các tấm thành tại các mút của gân sóng không v ượt quá trị số tới 
hạn c xác định như sau: 
c = E       Khi  c  F/2   (N/mm2) Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
353 c = F(1- F/4E)  Khi c > F/2  (N/mm2) 
Trong đó:  
F = F/
3 (N/mm2) 
F : Giới hạn chảy của vật liệu   (N/mm2) 
E : 
2
tt0,9k E1000c
  (N/mm2) 
kt   : Hệ số vật liệu, nh ư quy định ở 1.1.7 . 
E   : Mô đun đàn hồi của vật liệu, E = 2,06.105 (N/mm2). 
t    : Chiều dày c ơ bản của tấm thành của gân sóng (mm) . 
c   : Chiều rộng của tấm thành gân sóng (xem Hình 2A/29.6a) . 
(7) Chiều dày c ơ bản của tôn gân sóng (t) được tính nh ư sau: 
w
F1 ,05pt 14,9S
  (mm)  
Trong đó:  
Sw  : Chiều rộng tôn được lấy bằng chiều rộng lớn h ơn trong chiều rộng tấm mặt 
và chiều rộng tấm thành (m) (xem  Hình 2A/29.6a) . 
p   :  Áp suất tổng hợp ở mỗi chân giải tôn vách (kN/m2) tính theo 29.10.2 -2(5). 
Trong mọi tr ường hợp  chiều dày c ơ bản của dải thấp nhất được xác định 
khi lấy áp suất tổng hợp tại  đỉnh của thanh ốp d ưới, hoặc tại đỉnh của tấm 
gia cường hay tấm đệm nếu đặt tấm gia  cường hay tấm đệm. 
F  : Giới hạn chảy của vật liệu (N/mm2). 
 Đối với các vách sóng hàn , mà chiều dày của tấm mặt và tấm thành khác nhau, chiều 
dày của tấm hẹp h ơn phải không nhỏ h ơn tn tính theo công thức sau:  
nn
F1 ,05pt 14,9S
 (mm)  
Trong đó:  
Sn : Chiều rộng của tấm hẹp h ơn (m).  
 Chiều dày c ơ bản của tấm rộng h ơn tw phải không nhỏ hơn tw1 và t w2 tính theo các 
công thức sau đây: 
w1 w
F1 ,05pt 14,9S
  (mm)  
2
2 w
w2 np
F440S .1 ,05tt
 (mm)  
tnp : Trị số này không lớn h ơn chiều dày c ơ bản của tấm hẹp h ơn và t w1 (mm)  
5 Các chi tiết kết cấu  
(1) Góc gấp  xem Hình 2A/29.6a phải không nhỏ hơ n 55o. 
(2) Chiều dày của phần dưới của gân sóng được tính theo 29.10.2 -4(1), (2), (4) và (5) 
phải được duy trì trên một khoảng không nhỏ hơn 0,15  l tính từ đáy trên (nếu không 
có đế vách) hoặc nóc của đế dưới của vách.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
354 (3) Chiều dày của phần giữa của gân s óng tính theo 29.10.2 -4(3), (4) và (5) phải được 
duy trì trên một khoảng không nhỏ hơn 0,30  l tính từ boong (nếu không  có đế vách) 
hoặc đáy của đế trên của vách.  
(4) Mô đun chống uốn của gân sóng ở phần trên của vách ngoài phần quy định ở (2) và 
(3) phải k hông nhỏ hơn 75% trị số yêu cầu đối với vùng giữa vách quy định ở (3) và 
phải được hiệu chỉnh trong trường hợp vật liệu có giới hạn chảy khác nhau.  
(5) Trong trường hợp đặt tấm gia cường nghiêng thì chiều dày của tấm gia cường 
nghiêng phải phù hợp với nhữn g quy định sau để đảm bảo tác dụng hữu hiệu:  
(a) Không được bẻ góc  
(b) Phải hàn với gân sóng và tấm nóc của đế dưới bằng mối hàn một phía ngấu 
hoàn toàn hoặc tương đương  
(c) Tấm phải có độ nghiêng tối thiểu bằng 45o và mép dưới của tấm gia cường 
nghiêng ph ải trùng vị trí với tấm bên của đế vách  
(d) Tấm phải có chiều dày không nhỏ hơn 75% chiều dày của tấm mặt của gân sóng 
và vật liệu của tấm gia cường nghiêng tối thiểu phải tương đương với vật liệu tấm 
mặt 
(6) Trong trường hợp đặt tấm gia cường đứng thì tấm  gia cường đứng phải phù hợp với 
những quy định sau để đảm bảo tác dụng hữu hiệu:  
(a) Phải đặt kết hợp với tấm gia cường nghiêng phù hợp với yêu cầu ở (5) trên.  
(b) Phải có chiều cao không nhỏ hơn 1/2 chiều rộng tấm mặt của gân sóng.  
(c) Phải đặt trùng vị trí với tấm bên của đế vách.  
(d) Vật liệu tấm tối thiểu phải tương đương với vật liệu tấm mặt của gân sóng.  
(e) Phải được hàn với tấm nóc của đế dưới của vách bằng đường hàn ngấu hoàn 
toàn hoặc đường hàn ngấu sâu (xem Hình 2A/29.10 ) và hàn với gân sóng và tấm 
gia cường nghiêng bằng đường hàn một phía ngấu hoàn toàn hoặc tương 
đương.  
(7) Nếu đặt đế dưới cho vách thì bố trí và kết cấu phải phù hợp với những quy định sau 
đây. Đối với các tàu có chiều dài L 1 nhỏ h ơn 190 mét thì các quy định ở (1) và (6) 
dưới đây được coi là tiêu chuẩn.  
(a) Chiều cao của đế dưới, nói chung phải không nhỏ hơn 3 lần chiều cao tiết diện 
của gân sóng.  
(b) Chiều dày và vật liệu làm đế dưới phải không nhỏ hơn chiều dày yêu cầu đối với 
tôn vách tại mút d ưới của gân sóng ở 29.10.2 -4. 
(c) Chiều dày và vật liệu làm phần trên của tấm bên nghiêng của đế vách với chiều 
cao chiều cao bằng chiều rộng tấm mặt của gân sóng tính từ nóc của đế vách 
phải không nhỏ hơn chiều dày yêu cầu đối với tôn vách ở mút d ưới của gân sóng 
quy định ở 29.10.2 -4. 
(d) Các mút của nẹp đứng của tấm bên của đế vách phải liên kết với các mã ở đầu 
trên và đầu dưới của của đế vách.  
(e) Khoảng cách từ mép của tấm nóc của đế vách đến mặt phía ngoài của tấm mặt 
của gân sóng phải không nhỏ h ơn chiều dày tấm mặt (xem Hình 2A/29. 9). Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
355 (f) Chân đế vách phải đặt trùng vị trí với đà ngang d ưới đáy đôi và phải  có chiều 
rộng không nhỏ hơn 2,5 lần chiều cao trung bình của gân sóng.  
(g) Đế vách phải có các tấm ngăn đặt trùng vị trí với sống dọc d ưới đáy đôi để đỡ 
hữu hiệu vách sóng.  
(h) Phải tránh khoét lỗ hàn ở các mã và tấm ngăn ở chỗ có mối nối với tấm nóc của 
đế vách.  
(i) Các tấm mặt và tấm thành của tôn vách sóng phải được liên kết với tấm nóc của 
đế vách bằng đường hàn  ngấu hoàn toàn. Tấm cạnh của đế vách phải được liên 
kết với tấm nó c của đế vách và tôn đáy trên bằng đường hàn ngấu hoàn toàn 
hoặc đường hàn ngấu sâu (xem Hình 2A/29.10). Các đà ngang đỡ bên d ưới phải 
được liên kết với tôn đáy trên bằng đường hàn ngấu hoàn toàn hoặc đường hàn 
ngấu sâu (xem Hình 2A/29.10).  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
     
 
 
 
 
(8) Nếu vách được đặt đế trên thì kết cấu và việc bố trí phải phù với những quy định sau 
đây. Đối với các tàu có chiều dài (L 1) nhỏ h ơn 190 mét thì các quy định ở (a) và (d) là 
tiêu chuẩn.  
(a) Nếu đặt đế trên thì đế trên phải có chiều cao bằng khoảng 2 đến 3 lần chiều cao Hình 2A/29.10     Yêu cầu đối với mối hàn   T 
f 
 
f = 3mm~T/3mm  
Góc vát mép ( ) : 40o ~ 60o  T 
f d tf Tấm mặt  
gân sóng  
Tấm nóc 
của đế vách  
tf : Chiều dày tấm mặt khi 
đóng mới  
Hình 2A/29.9   Khoảng cách quy định d ≥ t f  d 
d tf 
tf 
Tấm nóc 
của đế vách  Tấm mặt  
gân sóng  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
356 của gân sóng. Các đế trên hình chữ nhật phải có chiều cao bằng 2 lần chiều cao 
của gân sóng, đo từ boong tại sống dọc miệng khoang hàng.  
(b) Đế trên phải được đỡ thích hợp bởi các sống dọc hoặc mã lớn g iữa các xà 
ngang đầu miệng khoang hàng kề cận.  
(c) Chiều rộng của tấm đáy đế trên của vách, nói chung, phải bằng chiều rộng của 
tấm nóc của đế dưới của vách.  
(d) Nóc của các đế trên của vách không có dạng hình chữ nhật phải có chiều rộng 
không nhỏ h ơn 2 lầ n chiều cao tiết diện của gân sóng.  
(e) Chiều dày và vật liệu tấm đáy của đế vách phải nh ư chiều dày và vật liệu yêu cầu 
đối với tôn vách sóng ở phía d ưới. 
(f) Chiều dày của phần d ưới của tấm cạnh của đế phải không nhỏ h ơn 80% trị số 
yêu cầu đối với phần t rên của tôn vách nếu sử dụng cùng loại vật liệu.  
(g) Các mút nẹp của tấm cạnh của đế phải được liên kết với các mã tại đầu trên và 
đầu dưới của đế. 
(h) Phải đặt các tấm ng ăn ở bên trong đế ở cùng vị trí và liên kết hữu hiệu với các 
sống dọc boong kéo đến các sống ngang đầu miệng khoang để đỡ hữu hiệu 
vách sóng.  
(i) Tránh khoét các lỗ hàn ở các mã và các tấm ng ăn trong vùng liên kết với tấm đáy 
của đế vách.  
(9) Nếu không đặt đế vách thì phải tuân thủ các quy định sau:  
(a) Tại boong, không có đế trên phải đặt 2 xà ngang gia c ường trùng vị trí với tấm 
mặt của gân sóng, chiều dày và vật liệu của xà ngang không được nhỏ h ơn yêu 
cầu đối với tôn vách tại mút trên của gân sóng và chiều cao tiết diện của xà 
ngang phải không nhỏ h ơn 1/2 chiều cao của gân sóng.  
(b) Tại đáy không có đế dưới, tấm mặt của gân sóng phải trùng vị trí với đà ngang 
đỡ bên d ưới. Tấm mặt và tấm thành của tôn vách sóng phải liên kết với tôn đáy 
trên bằng đường hàn ngấu hoàn toàn hoặc đường hàn ngấu sâu (xem Hình  
2A/29.10). Chiều  dày và vật liệu l àm đà ngang đỡ dưới vách tối thiểu phải bằng 
yêu cầu đối với tấm mặt của gân sóng.  
(c) Lỗ hàn để liên kết các c ơ cấu dọc đáy trên với các đà ngang đáy đôi nêu ở (2) 
trên phải được bịt kín bằng các tấm bịt (collar plate). Các đà ngang đỡ dưới vách 
phải liên  kết với nhau bằng các tấm chống cắt thiết kế thích hợp và được Đăng 
kiểm chấp thuận.  
(10) Phải đặt các c ơ cấu thích hợp để chuyển lực và mô men trên vách sóng vào các c ơ 
cấu biên ở boong ngang và đáy đôi. 
6 Chiều dày thay mới đối với tàu đang khai thác  
 Các bản vẽ kết cấu của vách sóng thoả mãn yêu cầu ở -4 phải chỉ rõ chiều dày thay mới 
(trenewal ) của mỗi c ơ cấu tính theo công thức sau đây thêm vào với chiều dày khi đóng tàu 
(tas-built). Nếu chiều dày tự nguyện t ăng lên bao gồm trong chiều dày khi đóng tà u thì trị số 
này có thể thay đổi nếu được Đăng kiểm chấp nhận.  
  trenewal  = tas-built - 3,0  (mm)  Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
357 29.10.3  Tải trọng cho phép tác dụng lên đáy đôi 
1 Quy định chung  
(1) Các tàu hàng rời nêu ở (a) hoặc (b) d ưới đây, có chiều dài L f từ 150 mét trở lên được 
thiết kế để chở xô các hàng rời  ở thể rắn có t ỷ trọng từ 1,0 (t/m3) trở lên phải có độ 
bền của đáy đôi đủ để chịu được ngập bất kỳ khoang hàng nào ở tất cả các trạng thái 
tải trọng và trạng thái dằn theo thiết kế. Việc đánh giá độ bền của đáy đôi phải phù 
hợp với yêu cầu ở 29.10.3 -3. 
(a) Các tàu hàng rời kết cấu mạn đơn 
(b) Các tàu hàng rời kết cấu mạn kép mà trong đó bất kỳ phần nào của của vách dọc 
đặt trong phạm vi B/5 hoặc 11,5 m, lấy giá trị nhỏ h ơn, về phía trong của mạn tàu 
theo ph ương vuông góc với tâm tàu đo trên đường n ước chở hàng mùa hè ấn 
định. 
2 Các l ưu ý khi đánh giá độ bền  
(1) Khi xem xét tải trọng của các loại hàng hóa tác dụng lên đáy đôi của một khoang 
hàng bị ngập phải lấy tỷ trọng hàng lớn nhất của các loại hàng hóa để tính.  
(2) Khi tính  toán lực cắt, phải dùng chiều dày thực t net tính theo công thức sau đây của đà 
ngang và sống đáy để tính:  
tnet = t - 2,5   (mm)  
Trong đó:  t là chiều dày (mm) của đà ngang và sống đáy khi đóng mới.  
(3) Khả n ăng chịu cắt của đáy đôi được tính bằng tổng độ bền cắt tại mỗi mút của các c ơ 
cấu sau đây: 
(a) Tất cả các đà ngang kề với két hông, nhỏ h ơn một nửa độ bền của hai đà ngang 
kề với hai bên của đế vách hoặc vách ngang nếu không đặt đế vách (xem Hình  
2A/29.11).  
(b) Tất cả các sống đáy kề với các đế vách h oặc vách ngang nếu không đặt đế vách 
(xem Hình 2A/29.11).  
(4) Các sống dọc hoặc đà ngang đáy ở hai đầu của khoang không được liên kết trực tiếp 
với đế vách hoặc sống dọc đáy dưới vách nghiêng két hông thì chỉ được đánh giá cho 
một đầu. 
(5) Các đà ngang và sống dọc đáy được coi nh ư cơ cấu nằm phía trong các biên của 
khoang hàng tạo nên bởi các vách két hông và các đế vách (hoặc các vách ngang 
nếu không có đế vách). Các sống phụ d ưới vách nghiêng két hông và các đà ngang 
nằm ngay bên d ưới mối nối của các đế vách (hoặc vách ngang nếu không có đế 
vách) với tôn đáy trên không nằm trong nhóm này.  
(6) Nếu hình dạng và/hoặc bố trí các c ơ cấu của đáy đôi không phù hợp với yêu cầu của 
Đăng kiểm quy định ở trên thì khả n ăng chịu cắt của đáy đôi phải được tính toán thoả  
mãn yêu cầu của Đăng kiểm.  
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
358  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
3 Tiêu chuẩn độ bền  
(1) Khả n ăng chịu cắt của đáy đôi Ch và C c phải thỏa mãn các công thức sau đây: 
Ch  = Z.A DB,h  (kN)     
Cc  = Z.A DB,c   (kN) 
Trong đó:   
 Các đại lượng trong hai công thức ph ải phù hợp với các quy định nêu ở từ (2) 
đến (4) d ưới đây. 
(2) Khả n ăng chịu cắt của đáy đôi Ch và C c được xác định theo các công thức sau đây: 
Ch  = 
f1 f2 g1 g2 min(S ,S ) min(S ,S )    (kN)     
Cc  = 
f1 g1 g2S min(S ,S )     (kN) 
Trong đó:  
Sf1, Sf2 : Độ bền cắt c ủa đà ngang đáy trên ô tấm đà ngang kề với vách nghiêng 
két hông và độ bền cắt của ô tấm đà ngang ở vùng có các lỗ khoét của ô tấm 
ngoài cùng (tức là ô tấm ngay cạnh vách nghiêng két hông) được cho nh ư 
sau: 
Sf1  = 
3 a
f
f1A 10
  (kN) Hình 2A/29. 11    Các đà ngang v à sống dọc phải đƣợc tính toán  Đà ngang  
Sống dọc  Vách ngang  
Đà ngang 
cạnh đế vách  Đế vách  
Đà ngang cạnh 
vách ngang  
C L Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
359 Sf2  = 
3 a
f,h
f2A 10
  (kN) 
Trong đó:  
fA
 : Diện tích tiết diện của ô tấm đà ngang đáy kề với vách nghiêng 
két hông (mm2) 
f,hA
 :  Diện tích tiết diện c ơ bản của các lỗ khoét ở ô tấm đà ngang 
ngoài cùng (tức là ô tấm g ần vách nghiêng két hông nhất) (mm2) 
a
 :  Ứng suất cắt cho phép được lấy bằng trị số nhỏ h ơn trong các trị 
số tính theo các công thức sau đây (tuy nhiên, có thể lấy bằng 
F
3
 đối với các đà ngang gần với đế vách hoặ c vách ngang):  
0,6
F
0,8
net162.
s
t


  hoặc 
F
3  (N/mm2) 
Trong đó:  
F  : Là ứng suất chảy của vật liệu (N/mm2) 
S  : Khoảng cách (mm) của các c ơ cấu gia c ường ô tấm đang xét  
f11 ,10
 
f11 ,20
: Có thể giảm xu ống bằng 1,10 nếu được gia c ường thích hợp 
thỏa mãn yêu cầu Đăng kiểm  
Sg1, Sg : Độ bền cắt của sống dọc ở vùng ô tấm của sống dọc kề với đế vách 
(hoặc vách ngang nếu  không đặt đế vách) và độ bền cắt của sống dọc trong 
vùng có lỗ khoét lớn nhất ở ô tấm ngoà i cùng (tức là vùng ô tấm gần đế vách 
hoặc vách ngang nhất nếu không đặt đế vách) được cho theo công thức sau:  
3 a
g1 g
g1S A .10
 (kN)  
3 a
gh g,h
g2S A .10
 (kN)  
Trong đó:  
Ag  : Là diện tích tiết diện ô tấm sống dọc kề với đế vách (hoặc vách 
ngang  nếu không có đế vách) (mm2) 
Ag,h  :  Là diện tích tiết diện c ơ bản của các lỗ khoét rộng nhất ở ô tấm 
ngoài cùng của sống (vùng gần đế vách hoặc  vách ngang nhất, 
nếu không đặt đế vách) (mm2) 
g11 ,10
 
g21 ,15
 : Có thể giảm xu ống đến 1,10 nếu được gia c ường thích hợp 
thỏa mãn yêu cầu của Đăng kiểm  
(3) Tải trọng Z tính toán tác dụng lên đáy đôi ở điều kiện ngập khoang được xác định 
theo các công thức sau:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
360 Với h 1 < h f : 
Z  = 
 1fg h (perm 1 ) E h gh      (N/mm2) 
Với h 1  hf : 
Z  = 
c 1 fgh g E h perm      (N/mm2) 
Trong đó:  
h1 : Khoảng cách thẳng đứng (m) từ đáy trên đến m ặt phẳng nằm ngang t ương 
ứng với đỉnh của hàng hóa thể tích V xếp trong mỗi hầm hàng . 
V  : Thể tích xếp hàng (m3) trong mỗi hầm hàng được cho nh ư sau: 
V  = 
cF.W
  
Với  F  = 1,10  trong tr ường hợp chung ; 
F  = 1,05  đối với thép cán . 
W  :   Khối l ượng hàng hóa xếp trong mỗi hầm (tấn) . 
c
  :  Tỷ trọng  hàng hóa (t/m3) (đối với thép,  
cđược lấy bằng tỷ trọng của 
thép cán) . 
hf  : Cột áp của n ước ngập (m) trong mỗi hầm hàng được cho nh ư sau 
(xem Hình 2A/29.5):  
hf  = d f - hDB 
df : Khoảng cách đo theo ph ương thẳng đứng (m) khi tàu ở t ư thế thẳng, 
từ đường chuẩn đến độ cao sau đây (xem Hình 2A/29.5):  
(i) Trường hợp chun g: 
df = D       (m)    đối với hầm gần mũi nhất . 
df = 0,9  D (m)    đối với các hầm khác . 
(ii) Với các tàu có trọng tải nhỏ h ơn 50.000 tấn mạn khô kiểu B:  
df =  0,95  D  (m)   đối với hầm gần mũi nhất . 
df = 0,85  D  (m)   đối với các hầm khác . 
Trong đó:  
hDB : Chiều cao đáy đôi 

 : Tỷ trọng n ước biển, lấy bằng 1,025 (t/m3). 
g  : Gia tốc trọng tr ường, lấy bằng 9.81 (m/s2). 
perm : Độ ngập n ước của hàng hóa xác định theo 29.10.1 -2(7), perm = 0 đối 
với sản phẩm thép  cán 
E  : Độ ngập của tà u khi khoang bị ngập được cho nh ư sau: 
E = d f  - 0,1D  (m)  
(4) Diện tích A DB,h và A DB,e của đáy đôi có các tải trọng tác động lên được tính theo công 
thức sau:  
ADB,h  = 
n
i DB,i
i1SB
   (m2) 
ADB,e  =
n
i DB i
i1S (B S )
  (m2) Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
361 Trong đó:  
n   :  Số lượng đà ngang đáy giữa các đế vách (hoặc vách ngang, nếu không đặt đế 
vách)  
Si  : Khoảng cách (m) của đà ngang thứ i  
BDB,i = B DB - Si (m) :  Đối với các đà ngang đáy có độ bền cắt được 
tính bằng S f1 ở (2)  trên  
BDB,i = B DB,h : Đối với các đà ngang đáy có độ bền cắt được tính bằng S f2 ở (2) trên  
BDB : Chiều rộng của đáy đôi giữa các vách nghiêng két hông (xem Hình 2A/ 29.12)  
BDB,h : Khoảng cách (m) giữa hai lỗ khoét đang xét (xem Hình 2A/29.12)  
Si : Khoảng cách (m) giữa các dầm dọc đáy trên kề cận vác h nghiêng két hông.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
29.10.4  Độ bền dọc trong điều kiện bị ngập  
1 Quy định chung  
(1) Các yêu cầu trong mục này được áp dụng tàu hàng rời nêu ở (a) hoặc (b), có chiều 
dài L f từ 150 m trở lên được thiết kế để chở xô các hàng rời ở thể rắn có t ỷ trọng từ 
1t/m3 trở lên.  
(a) Các tàu hàng rời kết cấu mạn đơn. 
(b) Các tàu hàng rời kết cấu mạn kép mà trong đó bất kỳ phần nào của của vách 
dọc đều đặt trong phạm vi B/5 hoặc 11,5 m, lấy giá trị nhỏ h ơn, về phía trong 
của mạn tàu theo ph ương vuông góc với tâm  tàu đo trên đường n ước chở 
hàng mùa hè ấn định. 
(2) Các tàu phải có đủ độ bền dọc để chịu đựng được ngập n ước bất kỳ một hầm hàng 
nào trong những trạng thái sau đây. Tải trọng trong các hầm bị ngập và việc đánh giá 
độ bền dọc thân tàu phải phù hợp với 29. 10.4-2 và -3. 
(a) Trạng thái dằn (rời bến và về bến) . 
(b) Trạng thái tải trọng đồng nhất (rời bến và về bến) . 
(c) Trạng thái tải trọng không đồng nhất (rời bến và về bến) . 
(d) Các trạng thái tải trọng khác mà Đăng kiểm thấy là cần thiết . 
2 Tải trọng trong các hầm bị ngập  
(1) Tải trọng được xét để đánh giá độ bền dọc thân tàu là tổng tải trọng của hàng hóa và Hình 2A/29.12     Xác định B DB và BDB,h BDB BDB,h  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
362 tải trọng ngập n ước trong điều kiện mà từng hầm hàng bị ngập riêng rẽ đến đường 
nước cân bằng.  
(2) Để tính toán khối l ượng n ước ngập, sử dụng các giả t hiết sau đây: 
(a) Hệ số ngập n ước của hầm hàng trống và thể tích bị khấu trừ trong không gian có 
chứa hàng được lấy bằng 0,95  
(b) Hệ số ngập n ước của hầm chứa hàng rời được lấy phù hợp với 29.10.1 -2(7). Đối 
với các sản phẩm thép cán nh ư thép cuộn, hệ số ng ập nước được lấy bằng 0.  
3 Tiêu chuẩn độ bền  
(1) Mô đun chống uốn tiết diện Z f của tiết diện ngang thân tàu đang xét ở đoạn giữa tàu 
không được nhỏ h ơn trị số W z sau đây sao cho trong tất cả các trạng thái tải trọng 
theo quy đ ịnh và trạng thái dằn tàu vẫn đủ độ bền:  
Wz = 
sf w 5,72 M 0.8M ( )  (cm3) 
Wz = 
sf w 5,72 M 0.8M ( )  (cm3) 
Trong đó:  
Msf  : Mô men uốn trên n ước tĩnh trong tình trạng bị ngập ở tiết diện đang xét 
(kN.m) nh ư quy định ở 13.2.1  
Mw  : Mô men uốn trên sóng trong tình trạng bị ngập ở tiết diện đang xét(kN.m) 
như quy định ở 13.2.1  
Zf  : Mô đun chống uốn tiết diện thực ở tiết diện đang xét của tàu (cm3) tính 
theo quy định ở 13.2.3  
(2) Nếu xét thấy cần thiết thì Đăng kiểm có thể yêu cầu cả mô đun chống uốn của các 
tiết diện nằm ngoài vùn g giữa tàu cũng phải thỏa mãn yêu cầu nêu trên.  
(3) Chiều dày (t) của tôn bao mạn đang xét đối với tàu hàng rời kết cấu mạn đơn không 
được nhỏ h ơn trị số tính theo các công thức sau đây để sau khi bị ngập tàu vẫn đủ 
bền ở các trạng thái tải theo quy định v à trạng thái dằn:  
t =
sf wm0.455 F 0.8F ( )I   (mm)  
t =
sf wm0.455 F 0.8F ( )I   (mm)  
Trong đó:  
Fsf  : Lực cắt trên n ước tĩnh trong tình trạng bị ngập ở tiết diện đang xét (kN) 
quy định ở 13.3.1  
Fw  : Lực cắt trên sóng trong tình trạng bị ngập ở tiết diệ n đang xét (kN) quy 
định ở 13.3.1  
I và m : Nh ư quy định ở 13.3.1 -1 
(4) Chiều dày tôn bao mạn và tôn vách dọc đang xét đối với tàu hàng rời kết cấu 
mạn đơn phải theo quy định ở 13.3.2 để sau khi bị ngập tàu vẫn đủ bền ở các 
trạng thái tải theo quy định và t rạng thái dằn . Trong trường hợp này, lực cắt trên Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
363 nước tĩnh F s (kN), và lực cắt trên sóng F w(+) và F w(-) (kN) quy định ở 13.3.2 phải 
thỏa mãn các yêu cầu (1) và (2) sau đây: (a) Lực cắt trên nước tĩnh Fsf (kN) ở 
trạng thái ngập nêu ở (3) trên được thay bằn g lực cắt trên nước tĩnh Fs (kN).  
(b) Lực cắt trên sóng F w(+) và F w(-) (kN) quy định ở 13.3.2 nhân với 0.8 được thay 
bằng lực cắt trên sóng F w(+) và F w(-) (kN).  
(5) Khi tính toán độ bền uốn và độ bền cắt, kết cấu bị h ư hại được coi nh ư vẫn còn đủ 
khả n ăng chịu đựng tải trọng tác động.  
(6) Ứng suất mất ổn định dọc trục phải được đánh giá phù hợp với 13.4.1.  
29.10.5  Kết cấu mạn kép và kết cấu khoang hàng  
1 Kết cấu mạn kép  
(1) Đối với các tàu hàng rời có chiều dài L f từ 150 m trở lên kết cấu trong tất cả các vùng 
của mạn kép phải thoả mãn yêu cầu từ (a) đến (f) sau đây. 
(a) Các nẹp h ướng chính của kết cấu mạn kép phải không được đặt phía trong 
không gian khoang hàng  
(b) Khoảng cách giữa mạn ngoài và mạn trong trên bất kỳ tiết diện ngang nào phải 
không nhỏ h ơn 1000 mm đo theo ph ương vuông góc với mạn tàu. Kết cấu mạn 
kép phải sao cho có thể tiếp cận được để kiểm tra theo yêu cầu ở Chương 33.  
(c) Chiều rộng tối thiểu trong lòng của hành lang đi qua không gian mạn kép tại 
những chỗ có ch ướng ngại vật nh ư đường ống  hoặc thang thẳng đứng phải 
không nhỏ h ơn 600 mm.  
(d) Nếu mạn trong và/hoặc mạn ngoài được kết cấu theo hệ thống ngang thì 
không gian trong lòng giữa các bề mặt bên trong của các s ườn phải không 
nhỏ h ơn 600 mm . 
(e) Nếu mạn trong và mạn ngoài được kết cấu t heo hệ thống dọc thì không gian 
trong lòng tối thiểu giữa các bề mặt bên trong của các s ườn phải không nhỏ h ơn 
800 mm. Ra ngoài đoạn thân ống của vùng khoang , không gian trong lòng này có 
thể được giảm nếu bị hạn chế bởi hình dạng kết cấu nh ưng trong mọi t rường 
hợp không được nhỏ h ơn 600 mm.  
(f) Không gian trong lòng nêu ở từ (c) đến (e) trên đây phải là khoảng cách ngắn 
nhất đo giữa các đường thẳng giả định nối giữa các bề mặt bên trong của các 
sườn ở mạn trong và t ương tự nh ư vậy đối với các s ườn ở mạn ng oài. (Xem 
Hình 2A/29.13). Các  không gian trong lòng nh ư vậy không cần phải được duy trì 
ở chỗ có th anh giằng, các mã ở mút trên và mút d ưới của hệ thống kết cấu 
ngang hoặc các mã mút của hệ thống kết cấu dọc.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
364  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/29.13     Khoảng cách trong  lòng giữa các kết cấu trong mạn kép  
(2) Các khoang mạn kép và các két dằn sử dụng n ước biển trên các tàu hàng rời có 
chiều dài L f từ 150 m trở lên phải áp dụng hệ thống chống ăn mòn theo yêu cầu của 
Đăng kiểm.  
(3) Các khoang mạn kép, trừ tr ường hợp có két  đỉnh mạn phải không được dùng để chở 
hàng.  
2 Kết cấu khoang hàng  
(1) Trên các tàu hàng rời có chiều dài L f từ 150 m trở lên, chở xô các hàng rời ở thể rắn 
có tỷ trọng từ 1  t/m3 trở lên, kết cấu khoang hàng phải thoả mãn các yêu cầu sau đây: 
(a) Kết cấu củ a khoang hàng phải sao cho tất cả các hàng hoá dự kiến chuyên chở 
đều có thể bốc và xếp bằng các thiết bị bốc/xếp và theo các quy trình tiêu chuẩn 
mà không làm h ư hại kết cấu.  
(b) Sự liên tục hữu hiệu giữa các kết cấu mạn ngoài và phần còn lại của kết cấu thân 
tàu phải được đảm bảo.  
(c) Kết cấu của các vùng chứa hàng phải sao cho h ư hỏng cục bộ do c ơ học của 
một c ơ cấu gia c ường không dẫn đến h ư hỏng đột ngột các bộ phận kết cấu 
khác mà có khả n ăng dẫn đến sụp toàn bộ các ô tấm được gia c ường. 
29.11  Những y êu cầu bổ sung đối với tàu hàng rời đang khai thác  
29.11.1  Quy định chung  
1 Phạm vi áp dụng  
(1) Các quy định ở Ch ương này áp dụng cho các tàu hàng hoạt động trên tuyến quốc tế 
có tổng dung tích từ 500 trở lên.  
(2) Các tàu chở hàng rời, định nghĩa ở 1.2.9 -1 Phần 1A, có kết cấu mạn đơn, đáp ứng tất cả 
các điều kiện sau đây, phải thỏa mãn những quy định ở 29.11.1 -2, 29.11.1 -3, 29.11.2, 
29.11.3 và 29.11.4 để chịu đựng được ngập n ước khoang hàng gần mũi tàu nhất.  
(a) Các tàu có hợp đồng đóng mới tr ước ngày 1 thá ng 7 n ăm 1998, và đã được đặt 
ky hoặc ở giai đoạn đóng mới t ương tự tr ước ngày 1 tháng 7 n ăm 1999 . 
 Thuật ngữ “Giai đoạn đóng mới t ương tự” nghĩa là giai đoạn mà khối l ượng lắp X X 
X : Khoảng hở 
đo được Đường thẳng 
giả định Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
365 ráp thân tàu đã đạt 50 tấn hoặc 1% trọng l ượng dự kiến của toàn bộ vật liệu kết  
cấu, lấy giá trị nào nhỏ h ơn. 
(b) Các tàu có chiều dài tính mạn khô không nhỏ h ơn 150 m .  
(c) Các tàu chở hàng rời ở thể rắn có t ỷ trọng không nhỏ h ơn 1,78 t/m3.  
(3)  Những tàu chở hàng rời định nghĩa ở 1.2.9-1 Phần 1 A của Quy chuẩn có kết cấu 
mạn đơn, c ó hợp đồng đóng mới trước ngày 01/07/1998, độ bền của các mã và sườn 
khoang hàng của chúng phải thoả mãn các quy định ở 29.11.5.  
(4) Đối với các tàu được đóng mới hoặc hoán cải có một boong, có các két đỉnh mạn và 
các két hông trong vùng khoang hàng dự định chủ yếu để chở xô hàng khô, có hợp 
đồng đóng vào tr ước ngày 01 tháng 01 năm 2004, các thiết bị kẹp chặt và hãm của 
các nắp miệng khoang kín thời tiết phải thỏa mãn các yêu cầu ở 29.11.6.  
(5) Các tàu hàng rời định nghĩa ở 1. 2.9-1 Phần 1 A, có chiều dài L f từ 150  m trở lên, kết 
cấu mạn đơn, chở xô các hàng rời có t ỷ trọng từ 1,78 t/m3 trở lên, ở trong giai đoạn 
bắt đầu đóng mới từ tr ước ngày 01 tháng 7 n ăm 1999, phải thoả mãn các yêu cầu ở 
mục 29.11.7 nếu khai  thác với bất kỳ khoang hàng nào trống.  
(6) Ngoài  những yêu cầu riêng ở mục này, tàu chở hàng rời đóng mới còn phải áp dụng 
những yêu cầu chung về kết cấu và trang thiết bị của tàu hàng rời nêu ở các mục 
khác của Ch ương này và các yêu cầu đối với tàu vỏ thép.  
2 Định nghĩa  
(1) Những thuật ngữ sử dụng tron g Ch ương này được định nghĩa nh ư sau: 
(a) “Tỷ trọng hàng rời” hoặc “Tỷ trọng rời”  (t/m3) là tỷ số giữa khối l ượng hàng hóa 
chuyên chở và thể tích dự kiến để khối l ượng hàng hóa đó chiếm chỗ, bao gồm 
cả không gian trống giữa hàng hóa với nhau, không phụ th uộc vào trọng l ượng 
riêng của hàng hóa được định nghĩa ở 29.2.1 -3. 
(b) “Hệ số ngập n ước” của một khoang, là tỷ số giữa thể tích ở trong khoang được 
giả định bị n ước chiếm chỗ và tổng thể tích của khoang đang xét. Trong Ch ương 
này trị số nêu ở Bảng 2A/29.18  có thể được dùng nh ư một tiêu chuẩn phù hợp 
với loại hàng hóa. Đối với hàng hóa khác loại với hàng hóa nêu ở Bảng 2A/29.18, 
hệ số ngập n ước do Đăng kiểm quy định. 
                         Bảng 2A/ 29.18     Hệ số ngập n ƣớc 
STT Loại hàng và không gian  Hệ số  ngập n ước 
1 Quặng sát  0,30 
2 Xi măng 0,30 
3 Than đá 0,30 
4 Không gian trống  0,95 
 
(c) “Góc tỳ” là góc nghiêng lớn nhất giữa mặt phẳng nằm ngang và mặt nón nghiêng 
của mặt chảy tự do của hàng rời. Trong Ch ương này, trị số nêu trong Bảng 
2A/29.19 có th ể được dùng nh ư một tiêu chuẩn phù hợp với loại hàng hóa. Đối QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
366 với hàng hóa khác loại với hàng hóa nêu ở Bảng 2A/29.19 , trị số cho phép do 
Đăng kiểm quy định. 
Bảng 2A/29.19   Góc tỳ  
STT Loại hàng và không gian  Góc tỳ (độ)  
1 Quặng sắt  35 
2 Xi măng  25 
3 Than đá 35 
 
3 Thời hạn hiệu lực  
Tùy thuộc vào tuổi tàu tính đến ngày 1 tháng 7 năm 1998, tất cả các tàu phải thực hiện 
các yêu cầu ở 29.11.2, 29.11.3 và 29.11.4 theo ngày quy định trong Bảng 2A/29.20.  
Bảng 2A/ 29.20   Thời hạn thực hiện đối với tàu đang khai  thác 
Tuổi tàu đến 01/07/1998 : A  Thời hạn hiệu lực  
  20 năm  A Vào ngày đến hạn kiểm tra trung gian hoặc  kiểm tra định kỳ đầu 
tiên kể từ sau ngày  01/ 07/1998, lấy theo ngày đến trước 
15 năm  A < 20 n ăm Vào ngày đến hạn kiểm tra định kỳ đầu tiên kể từ sau ngày  01/ 
07/1998, nh ưng không muộn h ơn 01/07/ 2002  
10 năm  A < 15 n ăm Vào ngày đến hạn kiểm tra trung gian hoặc  kiểm tra định kỳ đầu 
tiên kể từ sau ngày tàu được 15  tuổi, nh ưng không muộn h ơn 
ngày mà tàu được 17  tuổi 
5 năm  A < 10 n ăm Vào ngày đến hạn kiểm tra  trung gian đầu tiên sau ngày 
01/07/2003 hoặc kiểm tra định kỳ đầu tiên sau ngày tàu được 10 
tuổi, chọn ngày nào đến trước 
A  < 5 n ăm Vào ngày mà tàu được 10 tuổi  
Ghi chú :  
Kiểm tra trung gian có thể lấy vào đợt kiểm tra hàng n ăm lần thứ hai h oặc thứ ba.  
29.11.2  Vách ngang kín n ƣớc dạng sóng  
1 Quy định chung  
(1) Những yêu cầu trong mục này được áp dụng cho những vách ngang kín n ước dạng 
sóng gân đứng đặt ở sau hầm hàng gần mũi nhất.  
(2) Trong mục này, trạng thái tải trọng đồng nhất nghĩa là trạ ng thái tải trọng mà trong 
đó tỷ lệ giữa hệ số điền đầy hàng cao nhất và thấp nhất, đánh giá cho hai hầm 
hàng gần mũi nhất, điều chỉnh đối với các hàng hóa có tỷ trọng khác nhau, không 
được vượt quá 1,20.  
(3) Khi lựa chọn các quy cách của vách phải sử dụng  tải trọng nguy hiểm nhất do cả 
hàng và n ước ngập gây ra theo các trạng thái tải trọng nêu trong H ướng dẫn xếp tải:  
(a) Các trạng thái tải trọng đồng nhất . 
(b) Các trạng thái tải trọng không đồng nhất . Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
367  Ngoài ra, trong bất kỳ tr ường hợp nào khi tính toán v ách phải xét đến điều kiện 
chỉ có áp lực do n ước ngập tác động vào vách.  
 Các trạng thái tải trọng không đồng nhất kết hợp với nhận hàng và trả hàng ở 
nhiều cảng xảy ra tr ước khi đạt được trạng thái tải đồng nhất không cần phải xét 
theo các yêu cầu của mụ c này.  
(4) Chiều dày của các vách v ượt quá giới hạn ăn mòn (sau đây gọi là “chiều dày c ơ 
bản”), t net phải được lấy làm c ơ sở để tính toán các quy cách kết cấu của vách.  
2 Mô hình tải trọng  
(1) Chiều cao cột áp ngập n ước (h f) là khoảng cách đo theo ph ương thẳng đứng ở t ư thế 
tàu thẳng đứng từ điểm tính toán đến độ cao bằng d f (m) tính từ đường chuẩn (xem 
Hình 2A/29.5):  
(a) Trường hợp chung:  
hf = D  (m) 
(b) Với những tàu có trọng tải nhỏ h ơn 50.000 tấn có mạn khô kiểu B:  
hf = 0,95  D (m) 
(c) Với những tàu h oạt động ở chiều chìm ứng với mạn khô được ấn định d r nhỏ 
hơn chiều chìm ở đường nước chở hàng  cho phép d, chiều cao cột áp ngập 
nước h f xác định theo (1) hoặc (2) có thể được giảm đi một l ượng bằng (d - dr). 
(2) Độ cao hàng hóa chất ở hầm hàng gần mũi nhấ t d1 đo từ đường chuẩn được xác 
định theo công thức sau đây : 
d1 = 
c LS
HT DB HT DB
c c cMv(h h )b / B hl B l B     (m) 
Trong đó:  
Mc  : Khối l ượng hàng hóa ở hầm hàng gần mũi nhất (tấn) . 
c
  : Tỷ trọng hàng rời (t/m3). 
lc    : Chiều dài của hầm hàng gần mũi nhất (m) . 
B   : Chiều rộng giữa tàu (m) . 
vLS : Thể tích của đế dưới vách phần phía trên đáy trên (m3). 
hHT : Chiều cao của két mạn ở giữa tàu, tính từ đường chuẩn (m) . 
hDB : Chiều cao đáy đôi (m). 
bHT : Chiều rộng két mạn ở giữa tàu (m) . 
(3) Trong khoang c hứa hàng, áp suất và lực tác dụng lên vách tại điểm đang xét trong 
tình trạng ngập n ước được xác định theo (a) và (b) d ưới đây, phù hợp với quan hệ 
giữa chiều cao cột áp ngập nước h f và chiều cao chất hàng d 1 tương ứng được tính ở 
(1) và (2) trên (xem Hình  2A/29.5 ): 
(a)  Trường hợp h f > d 1: QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
368 (i) Tại mỗi điểm của vách nằm ở khoảng giữa h f và d 1, tính từ đường chẩn, áp 
suất p c,f được lấy như sau:  
pc,f = 
fgh  (kN/m2) 
(ii) Tại mỗi điểm của vách nằm ở khoảng cách thấp hơn d 1, tính từ đường 
chuẩn, áp suất p c,f được lấy như sau:  
pc,f = 
2
f c erm 1gh [ (1 p )]gh tg       (kN/m2) 
(iii) Lực F c,f tác động lên gân sóng được xác định theo công thức sau:  
Fc,f = 
2
f 1 c,f le f1
1 1 DB L(h d ) (p ) (h d )s [ g g (d h h ]22         (kN) 
Trong đó:  
df  : Như nêu ở (1) trên.  
d1, hDB : Như quy định ở (2) trên.  
g   : Gia tốc trọng trường : 9,81 (m/s2). 

 : Tỷ trọng của nước biển (t/m3). 
c
 : Tỷ trọng của hàng rời (t/m3). 
perm : Hệ số ngấm nước được định nghĩa ở 29.11.1 -2(1)(b).  
hL  : Khoảng cách thẳng đứng từ điểm đang x ét tới độ cao hàng hóa 
d1 nêu ở (2) trên tính từ đường chuẩn (m).  

o45 / 2
  

 : Góc tỳ được định nghĩa ở 29.11.1 -2(1)(c).  
s1   :  Khoảng cách gân sóng ở 1/ 2 bước sóng (m) (xem Hình 2A/ 
29.6a)  
(pc,f)le :  Áp suất tại đầu dưới của gân sóng (kN/m 2). 
hLS : Chiều cao của đế dưới của vạc từ đáy trên (m).  
(b) Trường hợp d f < d 1: 
(i) Tại mỗi điểm của vách nằm ở khoảng cách giữa d f và d 1, tính từ đường 
chuẩn, áp suất p c,f được xác định theo công thức sau:  
2
c c 1p gh tg 
   (kN/m2) 
(ii) Tại mỗi điểm của vách nằm ở khoảng cách thấp hơn d 1, tính từ đường 
chuẩn, áp suất p c,f được xác định theo công thức sau:  
pc,f =
2
f c 1 fgh [ h (1 perm)h ]gtg        (kN/m2) 
(iii) Lực F c,f ((kN) tác động lên nếp sóng được xác đị nh theo công thức sau:  
Fc,f = 
2 2
2 1 f c,f le f1
1 c c f DB Ls(d d )tg (p ) (d d )s [ g tg g (d h h ]22       (kN) 
Trong đó:  
df : Như quy định ở (1) trên  
d1, hDB : Như quy định ở (2) trên  
c, g, h 1, , , hf, perm, s1, (p c,f)le : Như quy định quy định ở (a) trên  
(4) Trong các khoang trống, áp suất và lực ở điểm  đang xét tác động lên vách trong điều Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
369 kiện ngập được xác định theo (a) và (b) đưới đây:  
(a) Tại mỗi điểm của vách áp suất thủy tĩnh p f do ngập nước sinh ra phải bằng cột áp 
nước ngập h f được xác định theo công thức ở (1) trên.  
(b) Lực F f tác động lên gân sóng được tính theo công thức sau:  
Ff = 
2
f DB LS
1(d h h )sg2   (kN) 
Trong đó:  
s1, , g,d f, hDB và h LS : Như quy định ở (3) trên.  
(5) Trong hầm hàng có hàng không bị ngập nước, áp suất và lực F f tác dụng ở điểm 
đang xét tác dụng lên vách được xác định theo (a) và (b) dưới đây:  
(a) Tại mỗi điểm của vách, áp suất p c tác động lên mỗi gân sóng được xác định như 
sau: 
pc =  
2
c1gh tg  (kN/m2) 
Trong đó:  
c, g, h 1 và  : Như quy định ở (3) trên.  
(b) Lực F c tác dụng lên gân sóng được xác định như  sau: 
Fc = 
2
2 1 DB LS
c1(d h h )gs tg2  (kN) 
Trong đó:  
c, g, s 1, hLS, hDB và  : Như quy định ở (3) trên.  
(6) Áp suất p và lực F tổng hợp tại mỗi điểm của vách dùng để tính toán quy cách của 
vách phải được xác định từ áp suất và lực tính theo các quy định ở t ừ (3) đến (5) trên 
tùy theo các trạng thái tải trọng, +được xác định theo các công thức sau:  
(a) Trường hợp tải trọng đồng nhất:  
p = p c,f - 0,8p c (kN/m2) 
F = F c,f - 0,8F c (kN) 
(b) Trường hợp tải trọng không đồng nhất:  
p = p c,f   (kN/m2) 
F = F c,f   (kN) 
(c) Trường hợp khoang ở gần mũi nhất không được chứa hàng trong trạng thái tải 
trọng không đồng nhất:  
p = p f    (kN/m2) 
F = F f   (kN) 
3 Mô men uốn và lực cắt trên vách sóng  
(1) Mô men uốn thiết kế M đối với vách sóng được xác định theo  công thức sau:  
M = 
Fl
8      (kN.m)  
Trong đó:  
F  :  Như quy định ở 29.11.2 -2(6). 
l   : Nhịp của gân sóng (m) lấy theo Hình 2A/29.6a, -b. QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
370 (2) Lực cắt Q tại chân vách sóng được xác định theo công thức sau:  
Q = 0,8 F  (kN) 
Trong đó:  
F  : Xác định như ở 29.11.2 -2(6). 
4 Tiêu chuẩn độ bền  
(1) Mô đun chống uốn của tiết diện tại chân gân sóng phải được tính toán với những lưu 
ý sau:  
(a) Chiều rộng tấm mặt của gân sóng chịu nén đưa vào tính mô đun chống uốn tiết 
diện phải không lớn hơn chiều rộng mép kèm xác định theo công thức sau:  
bef = C ea    (m) 
Với :  Ce = 
22,25 1 ,25   Nếu   > 1,25.  
Ce = 1,0     Nếu   < 1,25.  
Trong đó:   
3 F
fa10tE
 
tf   : Chiều dày cơ bản của tấm mép (mm).  
a   : Chiều rộng tấm mép của g ân sóng (m) (xem Hình 2A/29.6a).  
F
 : Giới hạn chảy của vật liệu (N/mm2). 
E   : Mô đun đàn hồi của vật liệu : E = 2,06 105 N/mm2. 
(b) Nếu tấm thành của gân sóng không được đỡ bởi các mã gia cường nằm bên 
dưới đỉnh của đế vách (hoặc đáy  trên) thì mô đun chống uốn tiêt diện của gân 
sóng phải được tính chỉ với 30% hiệu quả của tấm thành.  
(c) Với điều kiện có đặt tấm gia cường nghiêng hữu hiệu như quy định ở 29.11.2 -
5(4) (xem  Hình 2A/29.7a và -b), khi tính mô đun chống uốn tiết diện mút dướ i 
của các gân sóng (tiết diện ngang (l) trong Hình 2A/29.7a và -b) diện tích của 
các tấm mặt (F m) có thể được tăng lên theo công thức sau, nhưng không 
được lấy lớn hơn 2,5 at f: 
 Fm  = 2,5a
Fsh
f sh
Ffttt
      (cm2) 
Trong đó:  
a   : Chiều rộng của tấ m mặt của gân sóng (m) (xem Hình 2A/29.6a)  
tsh  : Chiều dày cơ bản của tấm gia cường nghiêng (mm)  
tf    : Chiều dày cơ bản của tấm mặt của gân sóng (mm)  
Fsh
  :  Giới hạn chảy vật liệu làm tấm gia cường nghiêng (N/mm2) 
Ffl
  :  Giới hạn chảy vật liệu làm tấm mặt của gân sóng (N/mm2) 
(d) Với điều kiện có đặt tấm gia cường đứng hữu hiệu như quy định ở 29.11.2 -5(5) 
(xem Hình 2A/29.8a và -b), khi tính mô đun chống uốn tiết diện mút dưới của các 
gân sóng (tiết diện ngang (l)  trong Hình 2A/29.8a và -b) diện tích của các tấm mặt 
(Fm) có thể được tăng lên theo công thức sau:   Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
371 Fm = 7h gtgu   (cm2) 
Trong đó:  
hg  : Chiều cao tấm gia cường đứng, nhưng không được lấy lớn hơn 10 S gu/7 
(m) (xem Hình 2A/29.8a và -b) 
Sgu : Chiều rộng tấm gia cường đứng (m)  
tgu  : Chiều dày cơ bản của tấm gia cường đứng, nhưng không được lấy 
lớn hơn t f quy định ở (3) trên (mm)  
(e) Nếu các t ấm thành của gân sóng được hàn với tấm nóc nghiêng của đế vách, và 
tấm nóc này nghiêng một góc không nhỏ hơn 45o so với  mặt phẳng nằm ngang, 
thì mô đun chống uốn tiết diện của các gân sóng có thể được tính toán với toàn 
bộ hiệu quả của tấm thành gân sóng. Nếu góc nghiêng này nhỏ hơn 45o thì hiệu 
quả của tấm thành có thể được xác định theo phép nội suy tuyến tính giữa 30% 
(đối với 0o) và 100% (đối với 45o) (xem Hình  2A/ 29.8b).  
Nếu đặt tấm gia cường đứng hữu hiệu thì khi tính mô đun chống uốn tiết diện 
của gân sóng, diện tích tiết diện tấm mặt có thể được tăng lên như quy định ở (d)  
trên. Điều này chỉ áp dụng khi có đặt tấm  gia cường nghiêng.  
(2) Với điều kiện có đặt tấm gia cường đứng hoặc tấm gia cường nghiêng hữu hiệu như 
quy định ở 29.11.3 -5(4) và 29.11.3 -5(5) (xem Hình 2A/29.8a và -b), mô đun chống 
uốn tiết diện của gân sóng tại mút dưới Z le phải không lớn hơn Z’ le xác định theo công 
thức dưới đây:  
2
g g 1 g 3
le g
aQh 0,5h s pZ' Z 10 x
 (cm3) 
 Trong đó:  
Zg  : Mô đun chống uốn tiết diện của gân sóng phù hợp với (3) ở vùng mút trên 
của tấm gia cường nghiêng hoặc tấm gia cường đứng (cm3). 
Q   : Lực cắt, như quy định ở 29.11.3 -3(2) (kN) . 
hg   : Chiều cao của tấm gia cường nghiêng hoặc tấm gia cường đứng (m) (xem 
Hình 2A/29.7a và -b và Hình 2A/29.8a và -b). 
s1   : Như được cho ở 29.11.3 -2(3). 
pg   : Áp suất tổng hợp, như quy định ở 29.11.3 -2(6), xác định trong vùng đặt 
tấm gia cường nghiê ng hoặc tấm gia cường đứng (kN/m2). 
a   : Giới hạn chảy của vật liệu (N/mm2). 
(3) Mô đun chống uốn tiết diện của các gân sóng tại các tiết diện ngang không phải ở 
mút dưới như quy định ở (1) và (2) được tính toán với tấm thành hữu hiệu của gân 
sóng và tấm  mặt chịu nén với chiều rộng mép kèm b ef không lớn hơn trị số quy định ở 
(1) trên.  
(4) Khả năng chịu uốn của gân sóng phải thỏa mãn điều kiện sau:  
3
le a,le m a,mM10 1 ,00,5Z Z  
  
Trong đó:  
M   :  Mô men uốn (kNm) như quy định ở 29.11.2 -3(1). 
Zle  :  Mô đun chống uốn tiết diện của gân sóng tại mút dưới (cm3), xác định 
như ở (1).  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
372 Zm  :  Mô đun chống uốn tiết diện của gân sóng tại giữa nhịp (cm3), xác định 
như ở (3). Trong mọi trường hợp không được lấy Z m lớn hơn 1,15 Z le. 
a,le
  :  Giới hạn chảy c ủa vật liệu làm mút dưới của gân sóng (N/mm2). 
a,m
  :  Giới hạn chảy của vật liệu làm phần giữa nhịp của gân sóng (N/mm2). 
(5) Ứng suất cắt của gân sóng phải thỏa mãn điều kiện sau:  
a 3
wQ
A sin 10
      (N/mm2) 
aF0,5  
         (N/mm2) 
F
 : Giới hạn chảy của vật liệu (N/mm2). 
Q   : Lực cắt như quy định ở 29.10.2 -3(2) (kN).  
Aw  : Diện tích tiết diện tấm thành của gân sóng tại mút dưới (mm2). 

    :  Góc giữa tấm thàn h và tấm mặt (độ).  
(6) Đối với độ bền ổn định của tấm thành ở các mút của gân sóng phải thỏa mãn công 
thức sau đây sao cho ứng suất cắt 
τ  đối với tấm thanh không được vượt quá trị số 
tiêu chuẩn 
c (N/mm2) xác định theo công thức sau:  
cE 
   khi  
F
E2   
F
cE
E(1 )4  
 khi  
F
E2  
Trong đó:  
F
F3
 
Fσ
: Giới hạn chảy của vật liệu (N/mm2). 
2
Ett0,9k E( )1000c
   (N/mm2) 
k1  : Hệ số lấy bằng 6,34.  
E   : Mô đun đàn hồi của vật liệu : 2,06x105 (N/mm2). 
t    : Chiều dày cơ bản của tấm thành của gân sóng (mm).  
c   : Chiều rộng của tấm thành gân sóng (m) (xem Hình 2A/29.6a).  
(7) Chiều dày cơ bản cục bộ của tôn gân són g t (mm) phải phù hợp với công thức sau:  
w
Fpt 14,9S
  
Trong đó:  
Sw  : Chiều rộng của tấm (m) phải được lấy bằng chiều rộng của tấm mặt hoặc 
tấm thành gân sóng, lấy trị số nào lớn hơn (xem Hình 2A/29.6a).  
p  : Áp suất tổng hợp (kN/m2) ở cạnh dư ới của mỗi dải của tôn của vách sóng 
như tính được ở 29.11.3 -2(6). Trong mọi trường hợp, chiều dày cơ bản 
của dải dưới cùng phải được xác định với áp lực tổng hợp tại đỉnh của đế Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
373 dưới của vách, hoặc ở đáy trên nếu không đặt đế vách, hoặc ở đỉnh của 
tấm gia cường nghiêng hoặc tấm gia cường đứng nếu đặt.  
Fσ
  :  Giới hạn chảy của vật liệu (N/mm2). 
 Đối với vách sóng hàn ghép, nếu chiều dày của tấm mặt và tấm thành khác nhau thì 
chiều dày cơ bản của tấm hẹp hơn phải không nhỏ hơn t n (mm) tín h theo công thức sau:  
nn
Fpt 14,9S
 (mm)  
Sn : Chiều rộng của tấm hẹp hơn (m)  
Chiều dày cơ bản của tấm rộng hơn t w (mm) phải không nhỏ hơn  t w1 và t w2 tính theo công 
thức sau:  
 
w1 w
Fpt 14,9S   (mm)  
 
2
2 w
w2 np
F440S ptt  (mm)  
tnp : Trị số không lớn hơn chiều dày cơ bản của tấm hẹp hơn và t w1 (mm).  
5 Các chi tiết kết cấu  
(1) Nếu góc của gân sóng ( ) nêu ở Hình 2A/29.6a nhỏ h ơn 50o thì hàng ngang của các 
tấm gia cường nghiêng chéo nhau phải được đặt ở gần giữa chiều cao tiết diện c ủa 
gân sóng để giữ cho vách ổn định về kích th ước dưới tác dụng của các tải trọng do 
ngập n ước. Các tấm gia cường nghiêng phải được hàn với các gân sóng bằng 
đường hàn liên tục hai phía, nh ưng không cần hàn với tôn bao mạn.  
(2) Chiều dày phần d ưới của các gân sóng được tính ở 29.11.3 -4(1), (2), (4) và (5) phải 
được duy trì trên một đoạn không nhỏ h ơn 0,15  l kể từ đáy trên (nếu vách không có 
đế dưới) hoặc đỉnh của đế dưới của vách.  
(3) Chiều dày phần giữa của gân sóng được tính ở 29.11.3 -4(3), (4) và (5) phả i được duy 
trì trên một đoạn không nhỏ h ơn 0,30  l tính từ boong (nếu vách không  có đế trên) 
hoặc đáy của đế trên của vách.  
(4) Trong tr ường hợp, nếu đặt các tấm gia cường nghiêng, thì các tấm gia cường 
nghiêng phải thỏa mãn các yêu cầu sau đây để đảm bảo t ác dụng hữu hiệu:  
(a) Không được gấp khúc  
(b) Phải được hàn với gân sóng và tấm nóc của đế dưới của vách bằng đường hàn 
một phía ngấu hoàn toàn hoặc t ương đương 
(c) Phải được đặt nghiêng tối thiểu 45o và mép d ưới của chúng nằm trùng vị trí với 
tầm cạnh của  đế vách.  
(5) Trong tr ường hợp, nếu đặt các tấm gia cường đứng, thì các tấm gia cường đứng 
phải thỏa mãn các yêu cầu sau đây để đảm bảo tác dụng hữu hiệu:  
(a) Phải đặt trong trùng vị trí với tấm cạnh của đế vách  
(b) Làm bằng vật liệu tối thiểu phải t ương đương với vật liệu tấm mặt của gân sóng  
(6) Việc thiết kế chi tiết các kết cấu cục bộ phải đảm bảo truyền được lực và mô men tác QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
374 dụng lên gân sóng đến các kết cấu xung quanh, cụ thể là đáy đôi và boong ngang 
giữa hai miệng khoang hàng.  
6 Lượng bổ sung cho mòn gỉ, thay mới thép và gia c ường 
 Vách sóng phải được thay mới hoặc gia c ường c ăn cứ vào việc đo chiều dày phù hợp với 
yêu cầu của Đăng kiểm,  theo mối liên  hệ giữa chiều dày  đo được thực tế và chiều dày c ơ 
bản yêu cầu ở Ch ương này.  
29.11.3  Tải trọng cho phép lên đáy đôi trong hầm hàng  
1 Quy định chung  
(1) Tải trọng ở hầm hàng gần mũi nhất phải không được vượt quá tải trọng cho phép của 
hầm hàng ở điều kiện ngập tính theo quy định ở 29.11.3 -4, lấy theo cột áp ngập n ước 
cho ở 29.11.3 -2 và khả n ăng chịu cắt của đáy đôi cho ở 29.11.3 -3. 
(2) Phải dùng các trị số tổng hợp nguy hiểm nhất của các tải trọng do hàng hóa và các tải 
trọng do ngập nước tùy thuộc vào các điều kiện tải trọng sau đây nêu trong H ướng 
dẫn xếp tải:  
(b) Điều kiện tải trọng của các hàng rời tr ừ các hàng dạng nh ư sản phẩm thép cán  
(c) Điều kiện tải trọng của các hàng dạng nh ư sản phẩm thép cán  
 Đối với mỗi điều kiện tải trọng, phải lấy tỷ trọng hàng rời lớn nhất để tính toán giới 
hạn tải trọng cho phép trong hầm hàng.  
2 Cột áp ngập n ước 
 Cột áp ngập n ước h f (m) phải được đo theo ph ương thẳng đứng với tàu ở t ư thế thẳng từ 
điểm tính toán đến độ cao bằng d f (m) từ đường chuẩn (xem Hình 2A/ 29.5):  
df = D  (m)  Trường hợp chung  
df = 0,95  D  (m)  Đối với tàu có trọng tải nhỏ h ơn 50.000 tấn có mạn khô kiểu B  
3 Khả n ăng chịu cắt  
(1) Khả n ăng chịu cắt C k và C e của đáy đôi ở hầm hàng gần mũi nhất được lấy bằng tổng 
của độ bền cắt tại mỗi mút của các c ơ cấu sau đây: 
(a) Tất cả các đà ngang liền kề với cả hai vách nghiêng két hông, nhỏ h ơn một nửa 
độ bền của hai đà ngang liền kề với mỗi đế vách, hoặc vách ngang nếu không 
đặt đế vách (xem Hình 2A/29.11) . 
(b) Tất cả các sống dọc đáy đôi liền kề  với cả hai đế vách hoặc vách ngang nếu 
không đặt đế vách.  
 Độ bền của các sống dọc hoặc các đà ngang đáy khôn g liên kết trực tiếp với các 
đế vách hoặc các sống dọc d ưới vách nghiêng két hông ở xung quanh chỉ được 
đánh giá tại một mút.  
(2) Các đà ngang và sống dọc đang xét phải ở bên trong các biên của khoang hàng tạo 
thành bởi các vách nghiêng két hông và các đế vách (hoặc vách ngang nếu không có 
đế vách). Các sống dọc d ưới vách nghiêng két hông và các đà ngang đáy nằm ngay 
dưới liên kết của các đế vách (hoặc vách ngang nếu không có đế vách) với đáy trên Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
375 không được tính đến. 
(3) Khi tính toán độ bền cắt, chiều dày  cơ bản t net của các đà ngang và sống dọc phải 
được sử dụng, nh ư được cho theo công thức sau đây: 
tnet  = t - tc (mm)  
Trong đó:  
t   : Chiều dày lúc đóng mới (mm) của các đà ngang và sống dọc.  
tc  : Lượng bổ sung cho mòn gỉ, th ường lấy bằng 2 mm. Tuy nhi ên, có thể lấy giá 
trị thấp h ơn, nếu việc đo chiều dày tôn thỏa mãn yêu cầu của Đăng kiểm.  
(4) Nếu hình dạng và/hoặc bố trí kết cấu của đáy đôi xét thấy là ch ưa đảm bảo yêu cầu 
nêu ở (2) thì khả n ăng chịu cắt của đáy đôi phải được tính toán trực tiếp theo yêu cầu 
của Đăng kiểm.  
(5) Khả n ăng chịu cắt của đáy đôi Ch và C e được xác định theo công thức sau đây: 
Ch = 
f1 f2 g1 g2 min(S ,S ) min(S ,S )   (kN) 
Ce = 
f1 g1 g2S min(S ,S )    (kN) 
Trong đó:  
Sf1, Sf2 : Độ bền cắt tại ô tấm của đà ngang kề với vách nghiêng két  hông, và độ 
bền cắt ở chỗ có các lỗ khoét trên ô tấm ngoài cùng  (có nghĩa là ô tấm gần 
với vách nghiêng két hông nhất) t ương ứng được tính theo  công thức sau:  
3 a
f1 f
f1S 10 A
  (kN) 
3 a
f2 f,h
f2S 10 A
 (kN) 
Trong đó: 
Af   : Diện tích tiết diện  (mm2) của ô tấm đà ngang kề với vách nghiêng 
két hông  
Af,h : Diện tích tiết diện c ơ bản (mm2) của các lỗ khoét ở ô tấm ngoài 
cùng (nghĩa là ô tấm gần vách nghiêng két hông nhất)  
a
  : Ứng suất tiếp cho phép (N/mm2): 
F
a3   
F
: Giới hạn chảy của vật liệu (N/mm2). 
f1
 =  1,10.  
f2
 = 1,20, có thể giảm đến bằng 1,10, nếu có biện pháp gia cường 
thích đáng được Đăng kiểm chấp nhận.  
2 1 g gS,S
 : Độ bề n cắt của sống dọc ở ô tấm của sống kề với các đế vách (hoặc 
vách ngang, nếu không có đế vách) và độ bền cắt của sống dọc trong vùng 
có các lỗ  khoét lớn nhất ở ô tấm ngoài cùng (nghĩa là ô tấm gần các đế vách 
nhất, hoặc vách  ngang nhất, nếu không có đế vác h) được cho theo các công 
thức sau đây: QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
376 
3 a
g1 g
g1S 10 A  (kN) 
3 a
g2 g,h
g2S 10 A
 (kN) 
Trong đó:  
Ag : Diện tích tiết diện (mm2) của ô tấm của sống kề với đế vách 
(hoặc vách ngang, nếu không có đế vách).  
Ag,h : Diện tích c ơ bản của tiết diện ( mm2) của các lỗ khoét rộng nhất 
ở ô tấm ngoài cùng (nghĩa là ô tấm gần các đế vách,  hoặc vách 
ngang nhất, nếu không có đế vách).  
g1
  = 1,10.  
g2
 = 1,15, có thể giảm đến bằng 1,10 nếu có biện pháp gia c ường thích 
đáng được Đăng kiểm chấp nhận.  
4 Tải trọng cho phép trong hầm hàng  
(1) Tải trọng cho phép trong hầm hàng W ở hầm hàng gần mũi nhất được tính toán theo 
công thức d ưới đây, nh ưng không v ượt quá tải trọng hầm hàng thiết kế lớn nhất trong 
điều kiện nguyên vẹn:  
c1WVF
  (tấn) 
Trong đó:  
F = 1,05   trường hợp chung . 
F = 1,00   đối với các sản phẩm thép cán . 
c
: Tỷ trọng hàng rời (t/m3), đối với các sản phẩm thép cán 
c  là tỷ trọng của 
thép 
V : Thể tích (m3) chiếm chỗ của hàng hóa khi dừng ở độ cao h 1.  
h1  : Tính theo công thức sau đây: 
1
cXhg
 (m) 
Trong đó:  
X  : Trị số nhỏ h ơn trong hai trị số X 1 và X 2 dưới đây. Tuy nhiên, đối 
với các sản phẩm thép cán  có thể lấy bằng X 1, với p erm  = 0. 
f
1
cZ g(E h )X
1 (perm 1) 
  (kN/m2) 
2fX Z g(E h perm)  
 (kN/m2) 

 : Tỷ trọng của n ước biển : 1,025 (t/m3). 
g  : Gia tốc trọng tr ường : 9,81 (m/s2). 
E = d f - 0,1D    (m)  
df  : Như quy định ở 29.11.3 -2. Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
377 hf  : Như quy định ở 29.11.3 -2. 
perm : Hệ số ngấm n ước của hàng hóa nh ư quy định ở 
29.10.1. -2(1)(b), đối với sản phẩm thép  cán perm = 0 
Z  : Trị số nhỏ h ơn trong hai trị số Z 1 và Z 2, được tính nh ư sau: 
h
1
DB,hCZA
  (kN/m2) 
e
2
DB,eCZA
  (kN/m2) 
Ch và C e : Như quy định ở 29.11.3 -3. 
ADB,h và A DB,e : Được xác định nh ư sau: 
n
DB,h i DB,i
i1A SB

   (m2) 
n
DB,e i DB l
i1A S (B S )

  (m2) 
n  : Số đà ngang đáy ở giữa các đế vách (hoặc các vách 
ngang, nếu không đặt đế vách) . 
Si : Khoảng cách (m) của đà ngang thứ i . 
BDB,i = B DB – Sl  (m)  Đối với các đà ngang mà độ bền cắt 
được tính bằng S f1 ở 29.11.3-3(5). 
BDB,i = B DB,h (m)  Đối với các đà ngang mà độ bền cắt được 
tính bằng S f2 ở 29.11.3 -3(5). 
BDB: Chiều rộng (m) của đáy đôi giữa các vách nghiêng két 
hông (Hình 2A/2 9.12) . 
BDB,h : Khoảng cách (m) giữa hai lỗ khoét đang xét (Hình 
2A/29.12) . 
Sl  : khoảng cách (m) của các dầm dọc đáy đôi liền kề các 
vách nghiêng két hông . 
29.11.4  Sƣờn khoang  
1 Những tàu chở hàng rời đã hợp đồng đóng mới trước ngày 01 tháng 7 n ăm 1998, ph ải 
thoả mãn các quy định của 29.11.4 -2 và -3 theo ngày quy định ở Bảng  2A/29.21, tuỳ 
thuộc vào tuổi tàu tính đến ngày 01 tháng 01 năm 2004.  
Bảng 2A/ 29.21     Thời hạn thực hiện đối với tàu đang khai thác  
Tuổi tàu đến 01/01/2004 : A  Thời hạn hiệu lực  
15 năm  A Vào ngày đến hạn kiểm tra trung gian hoặc định kỳ đầu tiên  
kể từ sau ngày  01/01/ 2004  
10 năm  A < 15 n ăm Vào ngày đến hạn kiểm tra định kỳ đầu tiên kể từ sau ngày  
01/01/2004(1) 
A  < 10 n ăm Vào ngày mà tàu được 10 tuổi(2) 
Chú thích:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
378 (1) Nếu ngày đến hạn kiểm tra định kỳ đầu tiên đến sau ngày tàu được 15 n ăm tuổi thì thời 
hạn hiệu lực phải được lấy theo ngày đến hạn kiểm tra trung gian hoặc định kỳ đầu tiên 
sau ngày tàu được 15 n ăm tuổi, lấy theo ngày đến trước. 
(2) Nếu ngày đến hạn kiểm tra trung g ian hoặc định kỳ đầu tiên không r ơi vào giữa ngày 01 
tháng 01 n ăm 2004 và ngày tàu được 10 n ăm tuổi thì thời hạn hiệu lực phải được lấy 
theo ngày đến hạn kiểm tra trung gian hoặc định kỳ đầu tiên sau ngày tàu được 10 n ăm 
tuổi. 
2 Tiêu chuẩn thay mới thép và  phạm vi gia cường  
(1) Việc thay mới tôn tấm thành của s ườn và các mã phải được thực hiện khi t M  tREN, 
trong đó tM là chiều dày đo được, mm, t REN là chiều dày thay mới, mm, được lấy bằng 
trị số lớn nhất trong các trị số từ (a) đến (d) d ưới đây. 
(a) tREN = tCOAT - tC  
tCOAT : 0,75 t S12 (mm)  
tC : Trị số quy định ở Bảng 2A/29.22 (mm)  
tS12 : Chiều dày tấm thành của s ườn khoang và tấm thành của mã theo yêu 
cầu phù hợp với 29.1.6 -2 và 29.6.2 -5 (mm)  
(b) tREN = 0,75 t AB  
tAB : Chiều dày khi đóng mới (mm)  
(c) tREN = tREN,d/t    
tREN,d/t  : Chiều dày tấm thành, mm, phù hợp với tỷ số d ưới đây giữa chiều cao và 
chiều dày tiết diện tấm thành đối với s ườn và mã (chỉ áp dụng đối với Vùng A 
và B nh ư ở Hình 2A/29.14). Tuy nhiên, mặc dù vậy tỷ số chiều cao và chiều 
dày tiết d iện tấm thành, t REN,d/t  đối với các mã bên trong phải được lấy không 
nhỏ h ơn tREN,d/t  đối với s ườn nh ư quy định ở (i). Yêu cầu ở (i) d ưới đây có thể 
không cần phải xét đến nếu đặt các mã chống vặn phù hợp với (6).  
(i) Tỷ số chiều cao và chiều dày tiết diện  tấm thành đối với s ườn ở tiết diện b) 
(Xem Hình 2A/29.15)  
65 K
 Đối với s ườn có tấm mép đối xứng.  
55 K
 Đối với s ườn có tấm mép không đối xứng.  
(ii) Tỷ số chiều cao và chiều dày tiết diện tấm thành đối với mã d ưới ở tiế t diện 
a) (Xem Hình 2A/29.15).  
87 K
 Đối với s ườn có tấm mép đối xứng.  
73 K
 Đối với s ườn có tấm mép không đối xứng.  
K : Hệ số phụ thuộc vào cấp thép, lấy bằng 1,0 đối với thép th ường, đối với thép 
độ bền cao lấy theo qu y định ở 1.1.7 -2(1). 
 Khi tính tỷ số giữa chiều cao và chiều dày tiết diện tấm thành của mã d ưới, 
chiều cao tiết diện của mã d ưới có thể đo từ giao đ iểm của tâm nghiêng két 
hông với tôn mạn và lấy vuông góc với tấm mép của mã d ưới (Xem Hình 
2A/29.11.6). Tr ong tr ường hợp có gắn nẹp trên tấm mã d ưới, chiều cao tiết 
diện tấm thành có thể lấy bằng trị số lớn nhất trong các khoảng cách giữa tôn  
mạn và nẹp, khoảng cách giữa các nẹp hoặc giữa nẹp và tấm mép.  
 Đối với các s ườn, kể cả mã d ưới nằm ngay sau vách chống  va mà có quy 
cách phải t ăng lên để có mô men quán tính đảm bảo tránh được biến dạng 
không mong đợi cho tôn mạn, tức là chiều dày bản thành khi đóng mới của Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
379 chúng t AB lớn h ơn 1,65 lần t REN,S xác định theo 29.11.4 -3(4), chiều dày t REN,d/t  
có thể lấy bằng tr ị số t’ REN,d/t  tính theo công thức sau.  
23
REN,d/t REN,d/t REN,St' t t
 
(d) tREN = tREN,S (Khi t M ≤ tCOAT ở phần d ưới của s ườn nh ư quy định ở Hình 2A/29.14)  
tREN,S : Lấy nh ư quy định ở 29.11.5 -3(4). 
 Khi chiều dài hoặc chiều cao tiết diện của mã d ưới không thoả mã n quy định ở 
29.6.2 -7, phải tiến hành kiểm tra độ bền phù hợp với 29.11.4 -3(5) hoặc gia c ường 
phù hợp  theo quy định ở mục này.  
Bảng 2A/29.22     Trị số t C (mm)  
Chiều dài tàu 
L1, m Các hầm khác hầm số 1  Hầm số 1  
Nhịp và mã đỉnh  Mã chân  Nhịp và mã đỉnh  Mã chân 
≤ 100  2,0 2,5 2,0 3,0 
150 2,0 3,0 3,0 3,5 
≥ 200  2,0 3,0 3,0 4,0 
Ghi chú:  
 Đối với các chiều dài trung gian của tàu, t C được xác định bằng cách nội suy tuyến tính giữa 
các trị số trên.  
(2) Nếu các mã d ưới không có tấm mép hoặc mép bẻ thì mã d ưới ph ải được gắn tấm 
mép hoặc bẻ mép. Chiều dày của tấm mép hoặc mép bẻ phải không được nhỏ h ơn 
chiều dày tấm thành của mã d ưới. 
(3)  Khi phải thay mới thép, thì tấm thành thay mới phải có chiều dày không nhỏ hơn: t AB,  
1,2 tCOAT hoặc 1,2  tREN lấy trị số nào lớ n nhất. Trong trường hợp thay mới thép, liên kết 
hàn phải phù hợp các quy định của 29.6.3.  
(4) Khi t REN < tM  tCOAT, phải thực hiện tất cả các  biện pháp bao gồm ở từ (1) đến (3) 
dưới đây. Tuy nhiên, các biện pháp này có thể không cần tiến hành nếu các c ơ cấu 
không bị giảm chiều dày so với chiều dày ban đầu và s ơn ở tình trạng “như còn mới ” 
(tức là không bị mòn hoặc gỉ).  
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
380  
Hình 2A/29.14      Phần d ƣới và các vùng của sƣờn  
 B D 
C 0,25h  
0,25h  h 
Phần d ưới 
của sườn  A 
 Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
381 Hình 2A/29.15   Các tiết diện a) và b)  
 
 
Hình 2A/29.15   Xác định chi ều cao tiết diện tấm thành mã d ƣới khi tính t REN,dft  
 Khi trị số t M đo được ở tấm thành của sườn thoả mãn điều kiện t REN < tM  tCOAT và 
sơn ở tình trạng tốt thì việc sơn phủ nh ư yêu cầu ở (1) có thể không cần thực hiện 
thậm chí khi thấy không "như còn mới " với điều kiện có lắp các mã chống vặn và hư 
hỏng s ơn ở chỗ mối hàn của mã chống vặn đã được sửa chữa.  
(a) Phun cát, hoặc t ương đương, và s ơn (xem mục (5)  
(b) Lắp các mã chống vặn (xem mục (6)) khi điều kiện nêu trên xuất hiện ở bất kỳ 
vùng A, B và D nào của s ườn (xem Hình 2A/29.14).  Chiều cao  tiết diện 
tấm thành mã  dưới 
Mút m ềm 90o db 
da Tiết diện b)  
Tiết diện a)  hB db 
da Tiết diện b)  
Tiết diện a)  hB 
da : Chiều cao tiết diện tấm thành mã 
dưới để xác định t REN,S  
db : Chiều cao ti ết diện s ườn 
hB : Chiều dài phần d ưới QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
382 (c) Duy trì tình trạng s ơn lúc nào cũng "nh ư còn mới" (tức là không bị mòn gỉ) ở các 
đợt kiểm tra định kỳ và kiểm tra trung gian.  
(5)  Đo chiều dày, thay mới thép, phun cát và sơn  
(a)  Để thay mới thép, phun cát và sơn, 4 vùng  A, B, C và D được nh ư ở Hình 29.14. 
Việc đo chiều dày đại diện phải được thực hiện đối với mỗi vùng được đánh giá  
theo tiêu chuẩn nh ư ở (1) và (3).  
(b)  Trong trường hợp là các mã liền, nếu tiêu chuẩn ở (1) và (3) không thoả mãn đối 
với vùng A hoặc B, th ì việc thay mới thép, phun cát và sơn, khi có thể, phải thực 
hiện đối với cả vùng A và vùng B.  
(c)  Trong trường hợp là các mã rời, nếu tiêu chuẩn ở (1) và (3) không thoả mãn đối 
với vùng A hoặc B, thì việc thay mới thép, phun cát và sơn, khi có thể, phải thực 
hiện đối với mỗi vùng này.  
(d)  Nếu việc thay mới thép được yêu cầu đối với vùng C theo yêu cầu ở (1) thì phải 
thực hiện cho cả các vùng B và C. Nếu việc phun cát và sơn được yêu cầu đối 
với vùng C theo quy định ở (3) thì phải thực hiện cho cả các vùn g B, C và D.  
(e)  Nếu việc thay mới thép được yêu cầu đối với vùng D theo quy định ở (1) thì chỉ 
cần thực hiện cho mỗi vùng này. Nếu việc phun cát và sơn được yêu cầu đối với 
vùng D theo quy định ở (3) thì phải thực hiện cho cả các vùng C và D.  
(f)  Ngoài những quy định nêu ở từ (2) đến (5) trên, Đăng kiểm có thể phải xem xét 
đặc biệt các vùng đã thay trước đây hoặc sơn lại, nếu thấy tình trạng “như còn 
mới” (tức là không bị hỏng hoặc gỉ). 
(g)  Liên quan đến tiêu chuẩn chiều dày thay mới nêu ở (1) và (3)(a)  trên, việc sơn 
phải được áp dụng phù hợp với các quy định ở 23.2.1, đến mức có thể thực 
hiện được. 
(h)  Phù hợp với quy định ở (g) trên, phải chỉ rõ một số lượng nhất định các sườn và 
mã được yêu cầu phải sơn phủ theo tiêu chuẩn sau đây:  
(i)  Phần được sơ n phủ bao gồm:  
-  Tấm thành và tấm mép của các sườn và các mã.  
-  Bề mặt bên trong của tôn mạn, tôn két hông và két đỉnh mạn với bề rộng 
không nhỏ hơn 100 mm từ tấm thành của sườn đến mức có thể thực 
hiện được 
(ii)  Phải sơn phủ EPOXY hoặc tương đương.  
(i) Trong mọi trường hợp, tất cả các bề mặt được sơn phải được phun cát trước khi 
sơn. 
(k) Khi các s ườn có tiết diện đối xứng hoặc tiết diện có mép bẻ được thay mới thì t ỷ 
số của chiều rộng trên chiều dày của tấm mép hoặc mép bẻ phải thoả mãn yêu 
cầu ở mục 29.6.1-7. 
(6)  Biện pháp gia cường  
(a)  Việc gia cường phải được thực hiện bằng cách đặt các mã chống vặn ở phần 
dưới và giữa nhịp của sườn (xem Hình 2A/29.16 ). Các mã chống vặn có thể đặt 
ở mỗi sườn thứ hai, nhưng các mã ở phần d ưới và giữa nhịp phải được đặt nối 
liền giữa các cặp sườn xen kẽ.  Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
383 (b)  Chiều dày của mã chống vặn phải không được nhỏ hơn chiều dày khi đóng mới 
của tấm thành của sườn và chúng được gắn vào.  
(c)  Đường hàn liên tục kép được chấp nh ận đối với các liên kết của mã chống vặn 
với sườn và tôn mạn.  
(7) Khi tất cả các s ườn ở một hoặc nhiều khoang được yêu cầu phải thay mới thì việc 
thoả mãn yêu cầu ở 29.6 có thể được chấp nhận thay cho việc thoả mãn các yêu cầu 
ở Ch ương này.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2A/29.16     Mã chống vặn  
3  Tiêu chuẩn kiểm tr a độ bền  
(1) Nói chung, các tải trọng phải được tính toán cho các điều kiện tải trọng dưới đây và 
việc kiểm tra độ bền phải được tiến hành cho các sườn ở phía trước, phía sau và ở 
giữa của mỗi khoang. Quy cách yêu cầu đối với các sườn ở các vị trí trung gi an được 
xác định bằng nội suy tuyến tính giữa các kết quả tính toán của các sườn nêu trên. 
Khi quy cách của các sườn trong một khoang không đồng nhất, quy cách yêu cầu 
phải được tính đối với sườn ở giữa của mỗi nhóm có cùng quy cách. Quy cách yêu 
cầu đối v ới các sườn ở vị trí trung gian phải được xác định bằng cách nội suy tuyến 
tính giữa các kết quả của các sườn đã tính.  
(a) Các điều kiện tải trọng đồng nhất khi chở hàng nặng (t ỷ trọng của hàng rời không 
nhỏ hơn 1,78 t/m3), nếu chở các hàng nặng như vậy . 
(b) Điều kiện tải trọng đồng nhất khi chở hàng nhẹ ( tỷ trọng của hàng rời nhỏ hơn 
1,78 t/m3). 
(c) Điều kiện tải trọng không đồng nhất khi chở hàng nặng, nếu áp dụng (không cần 
xét đến điều kiện bốc xếp hàng ở nhiều cảng).  
(2)  Mô hình tải trọng  
 Các lực cắt  Pfr,a và P fr,b (kN) phải được xét đến khi kiểm tra độ bền tại tiết diện a) và 
b) của sườn quy định ở Hình 2A/29.14  (Trong  trường hợp các mã bên d ưới là dạng Một khoảng từ tiết diện 
b) quy định ở Hình 
2A/29.14 nhưng  không 
lớn hơn 200 mm  Mã chống vặn  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
384 rời, tiết diện b) ở đỉnh của mã d ưới), được cho bởi:  
Pfr,a =  Ps + max(P 1, P2) 
Pfr,b = P fr,a (h-2hB)/h 
Trong đó:  
Ps :  Lực nước tĩnh (kN) xác định theo (a) hoặc (b) sau đây:  
(a)  Khi mút trên của nhịp sườn h (xem Hình 2A/29.14 ) nằm phía dưới 
đường nước chở hàng:  
S,U S,L
SPPP sh2
 
(b) Khi mút trên của nhịp sườn h (xem Hình 2A/29.14 ) nằm phía trên  đường 
nước chở hàng:  
S,L
SPP sh'2
 
P1 :  Lực tác dụng của sóng (kN), trong điều kiện sóng trực diện tàu.  
1 ,U 1 ,L
1PPP sh2
 
P2 :  Lực tác dụng của sóng (kN), trong điều kiện sóng ngang tàu.  
2,U 2,L
2PPP sh2
 
h, h B  :  Tương ứng là nhị p sườn và chiều dài cạnh mã dưới (m) quy định ở 
Hình 2A/29.14  và Hình 2A/29.15 . 
h’  :  Khoảng cách (m) giữa mút dưới của sườn và đường nước chở hàng  
s   :  Khoảng cách sườn (m).  
PS,U, PS,L  :  Tương ứng là áp lực nước tĩnh (kN/m2) tại mút trên và mút dưới của 
nhịp sườn h (xem Hình 2A/29.13).  
P1,U, P1,L  :  Tương ứng là áp lực sóng (kN/m2) ở mút trên và mút dưới của nhịp 
sườn h quy định ở (a) dưới đây.  
P2,U, P2,L  :  Tương ứng là áp lực sóng (kN/m2) ở mút trên và mút dưới của nhịp 
sườn h quy định ở (b) dưới đây. 
(a)  Áp lực sóng P 1 :  
(i)  Áp lực sóng P 1 ở trên đường nước và phía dưới đường nước lấy bằng:  
1 11BP 1 ,5 P 135 1 ,2(d z)2(B 75)    
  (kN/m2) 
11 s fP 3K C K
 
(ii)  Áp lực sóng P 1 ở phía trên đường nước, lấy bằng:  
P1 = P 1wl – 7,5 (z -d) (kN/m2) 
(b)  Áp lực sóng P 2 :   
(i)  Áp lực sóng P 2 ở trên đường nước và phía dưới đường nước lấy bằng:  Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
385 
rf
2B50c 0,5B k zP 13 0,5B C (0,7 22(B 75) 14 d      (kN/m2) 
(ii)  Áp lực sóng P 2 ở phía trên đường nước lấy bằng:  
P2 = P 2wl – 5 (z-d) (kN/m2) 
Trong đó:  
P1wl  :  Áp lực sóng (kN/m2) P1 ở trên  đường nước.  
P2wl :  Áp lực sóng (kN/m2) P2 ở trên đường nước.  
L1   : Chiều dài tàu (m) quy định ở 13.2.1 -1 Phần 2A. 
B   :  Chiều rộng tàu (m) quy định ở 1.2.22 Phần 1A. 
CB  : Hệ số béo C’ b quy định ở 13.2.1 -1 Phần 2A. 
d   :  Chiều chìm tải trọng thiết kế lớn nhất (m) quy định ở 1.2.30 Phần 1A. 
C  : Hệ số được lấy như sau:  
1 ,5
1 300 LC 10,75100
  nếu 90m ≤ L 1 ≤ 300m  
C = 10,75     nếu L 1 > 300m  
r
r2kC 1 ,25 0,025 k
GM
  
k = 1,2 đối với các tàu không có vây giảm lắc  
k = 1,0 đối với các tàu có vây giảm lắc  
kr :  Bán kính lắc tròn. Nếu giá trị thực tế của k r chưa xác định được, thì 
có thể lấy trị số tính theo a) hoặc b) sau đây:  
a)  kr = 0,39 B đối với tàu mà khối lượng phân bố đều theo tiết diện 
ngang (ví dụ tải trọng hàng nặng xen kẽ hoặc tải trọng hàng nh ẹ 
đồng nhất).  
b)  kr = 0,25 B đối với tàu mà khối lượng phân bổ không đều theo 
tiết diện ngang (ví dụ tải trọng hàng nặng đồng nhất).  
GM = 0,12 B nếu giá trị thực của GM chưa xác định dược  
z :  Khoảng cách thẳng đứng (m) từ đường chuẩn đến điểm đặt tải.  
sB
B0,83kC
C
  tại mút sau của L 1. 
ks = C B   ở vùng giữa 0,2 L 1 và 0,6 L 1 từ mút sau của L 1. 
sB
B1 ,33kCC
 tại mút trước của L 1. 
Đối với vị trí nằm giữa các điểm xác định nối trên, k s được nội suy tuyến tính.  
kf = 0,8 C.  
(3)  Ứng suất cho phép  
 Ứng suất thường 
a và ứng suất cắt 
a cho phép (N/mm2) ở sườn mạn ngoài và mã 
được cho như sau:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
386 
F aσ,σ 90 
aF0,4  
 
Trong đó:  
F :  Giới hạn chảy ngưỡng trên tối thiểu của vật li ệu (N/mm2) nêu ở Phần 7A.  
(4)  Kiểm tra độ bền cắt  
 Khi ở phần dưới của sườn như quy định ở Hình 2A/29.14  tM  tCOAT thì phải tiến hành 
kiểm tra độ bền cắt phù hợp với các yêu cầu sau đây. Chiều dày t REN,S (mm)  là trị số  
lớn hơn trong các trị số t REN,Sa  và tREN,Sb  xác định từ kết quả kiểm tra độ bền cắt tại 
tiết diện a) và b) (xem Hình 2A/29.15 ) theo công thức sau, nhưng không cần lấy lớn 
hơn 0,75 t S12. 
  Tại tiết diện a) :  
s fr,a
REN,Sa
aa1000k Ptd sin  
  Tại tiết diện b) :  
s fr,b
REN,Sb
ba1000k Ptd sin  
Trong đó:  
ks  :  Hệ số phân bố lực cắt, được lấy bằng 0,6.  
Pfr,a , Pfr,b  :  Các lực xác định như ở (2) trên.  
da,db  :  Tương ứng là chiều cao tiết diện tấm thành của mã và sườn tại các 
tiết diện a) và b) (mm) (xem Hình 2A/29.15 ). 
Trong trường hợp các mã rời (không li ền), d b được lấy bằng chiều cao nhỏ nhất 
của tiết diện tấm thành của sườn sau khi đã trừ đi các lỗ hàn.  

  :  Góc tạo thành giữa tấm thành của sườn và tôn bao mạn (độ).  
a
 :  Ứng suất tiếp cho phép (N/mm2) quy địn h ở (3) trên.  
(5)  Kiểm tra độ bền uốn  
(a)  Khi chiều dài cạnh hoặc chiều cao tiết diện của mã dưới không thỏa mãn yêu cầu 
ở 29.6.2 -7, mô đun chống uốn tiết diện ( cm3) thực của các mã và sườn ở tiết 
diện a) và b) phải không nhỏ hơn :  
Tại tiết diện a) :  
fr,a
a
aa1000P hZm   
Tại tiết diện b) :  
fr,a
b
ba1000P hZm   
Trong đó:  
Pfr,a  :  Lực quy định ở (2) trên.  
h  :  Nhịp sườn (m) quy định ở (3) trên.  
a  :  Ứng suất uốn cho phép (N/mm2) quy định nghĩa ở (3) trên.  
ma, m b  :  Hệ số mô men uốn cho ở Bảng 2A/29.23.  
(b)  Mô đun chống uốn tiết diện thực của mã và sườn được tính đối với trục song 
song với tôn mép kèm, trên cơ sở chiều dày đo được. Để tính toán, có thể dùng Phần 2A, Chƣơng 2 9  QCVN 21: 2023/BGTVT  
387 trị số chiều dày thay thế khác, với điều kiện các chiều dày này không được nhỏ 
hơn: 
(i)  tREN  đối với chiều dày tấm thành.  
(ii)  Chiều dày tối thiểu cho phép theo tiêu chuẩn thay thế đối với tấm mép và tôn 
mép kèm.  
(c)  Chiều rộng mép kèm được lấy bằng khoảng cách sườn, đo dọc theo tôn vỏ tại 
giữa nhịp h.  
(d)  Nếu mô đun chống uốn tiết diện thực tại tiết diến a) và b) nhỏ hơn trị số Z a và Z b 
thì sườn và mã phải được thay mới hoặc gia cường để sao cho mô đun chống 
uốn tiết diện thực tương ứng không nhỏ hơn 1,2 Z a và 1,2 Z a. Trong trường hợp 
như vậy, việc thay mới hoặc gia cường tấm mép phải đ i xuống quá phần dưới 
của sườn như ở Hình 2A/29.14  
Bảng 2A/29.23     Hệ số mô men uốn m a và m b 
 ma mb 
hB  0,08h  hB = 0,1h  hB  0,125h  
Các khoang trống của tàu được duyệt để 
sử dụng trong các điều kiện tải trọng không 
đồng nhất  10 17 19 22 
Các tr ường h ợp khác  12 20 22 26 
Chú thích  
1  Điều kiện tải trọng không đồng nhất nghĩa là điều kiện tải trọng mà t ỷ số giữa t ỷ số xếp 
hàng cao nhất và tỷ số xếp hàng thấp nhất, tính cho mỗi khoang, v ượt quá 1,20 tính cho 
các hàng hoá t ỷ trọng khác nhau.  
2  Với các t rị số trung gian của chiều dài h B của mã, hệ số m b được xác định bằng nội suy 
tuyến tính giữa các trị số trong bảng.  
29.11.5  Các nắp miệng khoang hàng bằng thép kín nuớc  
1 Thời hạn hiệu lực  
 Đối với các tàu được đóng hoặc hoán cải có boong đơn, có các ké t đỉnh mạn và các két 
hông trong vùng khoang hàng và được dự định chủ yếu để chở xô hàng khô, có hợp đồng 
đóng vào trước ngày 01 tháng 01 năm 2004, các nắp khoang miệng khoang hàng bằng 
thép kín nước bằng thép cho các miệng khoang nằm toàn bộ hoặc một phần  trong phạm 
vi 0,25  Lf  tính từ mút trước của L 1 phải phù hợp với các quy định ở 29.11.5 -2 và -3 theo 
thời hạn nêu trong Bảng 2A/29.21. Không phụ thuộc vào những quy định ở trên, các nắp 
miệng khoang hàng không phải là các nắp miệng của khoang hàng gần mũi  nhất và các 
hầm hàng thứ hai không cần thiết phải áp dụng những quy định này. Chiều dài L 1 là chiều 
dài được định nghĩa ở 13.2.1 -1. 
2 Thiết bị khóa  
 Phải đặt các thiết bị hữu hiệu được Đăng kiểm chấp nhận để khóa chặt kín thời tiết cho 
các nắp miệng khoan g hàng bằng thép kín thời tiết.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 29 
388 3 Thiết bị hãm  
 Đối với các nắp miệng khoang hàng bằng thép kín thời tiết, phải đặt các thiết bị hữu hiệu 
được Đăng kiểm chấp nhận để hãm, giữ cho nắp chịu được các lực nằm ngang tác dụng 
lên mút tr ước và lên cạnh của các tấ m nắp.  
29.11. 6 Hạn chế đi biển với bất kỳ khoang trống nào  
1 Quy định chung  
(1) Các tàu hàng rời có chiều dài  L f từ 150 m trở lên, kết cấu mạn đơn, chở xô các hàng 
rời có t ỷ trọng từ 1,78 t/m3 trở lên, ở trong giai đoạn bắt đầu đóng mới từ tr ước ngày 
01 tháng 7 n ăm 1999, phải không được đi biển với bất kỳ khoang trống nào khi ở điều 
kiện toàn tải sau khi đã đạt 10 tuổi. Khi áp dụng yêu cầu này, trạng thái có bất kỳ 
khoang trống nào nghĩa là trạng thái khoang hàng được xếp nhỏ h ơn 10% tải trọng 
cho phép lớn  nhất của khoang. Trạng thái toàn tải nêu trong mục này là trạng thái tải 
bằng hoặc lớn h ơn 90% trọng tải của tàu ở mạn khô ấn định tương ứng.  
(2) Không phụ thuộc vào quy định ở (1) trên, các tàu hàng rời thoả mãn các yêu cầu về 
sức bền để chịu được ở ngập  bất kỳ khoang hàng nào nh ư quy định ở 29.10.2, 
29.10.3 và 29.10.4 và có kết cấu mạn thoả mãn yêu cầu của Đăng kiểm thì có thể đi 
biển với bất kỳ khoang hàng nào bị trống.  Phần 2A, Ch ƣơng 30   QCVN 21: 2023/BGTVT  
389 CHƢƠNG 30     TÀU CÔNG -TE-NƠ 
30.1 Quy định chung  
30.1.1  Phạm vi áp dụng  
1 Kết cấu v à trang thiết bị của những tàu được thiết kế để đăng ký là “Tàu công -te-nơ ” phải 
theo những yêu cầu của Chương này.  
2 Ngoài những yêu cầu đặc biệt của Chương này, những yêu cầu chung đối với kết cấu và 
trang thiết bị của tàu thép cũng phải được áp dụng ch o Tàu công -te-nơ . 
3 Những yêu cầu của Chương này được áp dụng cho các tàu có boong đơn, có đáy đôi ở 
khoang hàng, có boong và đáy kết cấu theo hệ thống dọc.  
4 Những Tàu công -te-nơ có kết cấu khác với quy định ở -3 không áp dụng những yêu cầu 
của Chương n ày phải được Đăng kiểm xét duyệt riêng.  
30.1.2  Tính toán trực tiếp độ bền  
 Theo thỏa thuận của Đăng kiểm, kích thước của kết cấu có thể được xác định bằng 
phương pháp tính toán trực tiếp. Nếu kích thước cơ cấu xác định bằng phương pháp tính 
toán trực tiếp lớn hơn kích thước yêu cầu ở Chương này thì phải dùng kích thước tính 
được bằng tính toán trực tiếp.  
30.2 Độ bền dọc  
30.2.1  Độ bền uốn  
 Mô đun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu phải được lấy như được quy định ở 13.2. 
Tuy nhiên, nếu tiết diện ngang thâ n tàu thay đổi hình dạng nhiều thì phải quan tâm thích 
đáng để chống biến dạng uốn cho thân tàu.  
30.2.2  Độ bền xoắn  
 Nếu chiều rộng của miệng khoang lớn hơn 0,7  B thì phải đặc biệt quan tâm đến ứng suất 
và biến dạng bổ sung của miệng khoang do xoắn. Tuy nh iên, nếu tàu có hai hay nhiều 
dãy miệng khoang thì khoảng cách giữa các đường ngoài cùng của các miệng khoang 
phải được lấy là chiều rộng miệng khoang.  
30.2.3  Độ bền mỏi  
Đối với dầm dọc đáy, dầm dọc mạn, các góc miệng khoang, thành dọc miệng khoang, và các  
vùng tập trung ứng suất như là tấm góc ở phía trước các khoang, phải quan tâm thích 
đáng đến độ bền mỏi.  
30.3 Kết cấu đáy đôi  
30.3.1  Quy định chung  
1 Kết cấu của đáy đôi trong khoang ch ịu tải trọng do công -te-nơ qu á mức phải theo y êu cầu QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 30 
390 ở 30.3. N ếu không có quy định nào khác ở 30.3, k ết cấu này cũng phải phù hợp với yêu 
cầu ở Chương 4. 
2 Trong đáy đôi phải đặt các sống phụ hoặc đà ngang đặc ở dưới những đế góc của công -
te-nơ , hoặc đáy đôi  phải được kết cấu sao cho chịu được tải trọng từ các công -te-nơ . 
3 Tùy theo loại và kích thước của két, nếu là két sâu thì chiều dày của các sống, các thanh 
chống, các mã mút và tôn vách trong không gian đáy đôi phải theo yêu cầu ở 12.1.4. Tuy 
nhiên, khi áp dung yêu cầu trong 12.1.4 thì chiều dày có thể được giảm 1 mm theo yêu 
cầu chiều dày trong Bảng 2A/12.1.  
4 Chiều dày tôn bao đáy và tôn đáy trên trong không gian đáy đôi đối với không gian trống, 
két dầu đốt v.v…mà không chứa nước biển trong quá trình khai thác có thể được giảm 
0.5 mm theo yêu cầu chiều dày ở 30.3  
30.3.2 Dầm dọc  
1 Mô đun chống uốn tiết diện của dầm dọc đáy dưới Z phải không nhỏ hơn trị số tính theo 
công thức sau:  
  
2
1
B90CK 2Z d 0,013L' y 1 h Sl24 15,5f K B          (cm3) 
Trong đó:  
C : Hệ số được cho dưới đây : 
1,0     :  Nếu ở giữa khoảng cách của các đà ngang đáy không có tha nh chống 
quy định ở 30.3.3.  
0,625 :  Nếu ở giữa khoảng cách của các đà ngang đáy có thanh chống quy định 
ở 30.3.3.  
 Tuy nhiên, nếu chiều rộng của nẹp đứng đặt ở đà ngang đáy và chiều rộng của 
thanh chống là đặc  biệt lớn thì hệ số C có thể được giảm thích đá ng. 
h1 : Được cho ở (a) hoặc (b)  
(a) Vùng 0,3 L kể từ mũi tàu:    
'
1b3h (17 20C )(1 x)2    
(b) Các vùng khác, trừ vùng (a)  : 0 
 
'
bC : Hệ số béo thể tích. Tuy nhiên, nếu 
bC  lớn hơn 0,85 thì lấy 
bC'  bằng 0,85.  
x : Được cho theo công thức sau đây: 
X
0,3L  
X: Khoảng cách từ mũi tàu đối với tôn mạn (m).  
Tuy nhiên, nếu X <  0,1L  thì lấy X  = 0,1L  và nếu X > 0,3L  thì lấy X = 0,3L.  
fB  : Tỷ số mô đun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu yêu cầu ở Chương 13 chia 
cho mô đun  chống uốn thực của tiết diện ngang thân tàu lấy đối với đáy.  
K  : Hệ số phụ thuộc vào cấp thép, bằng 1,0 đối với thép thường, đối với thép có độ 
bền cao lấy theo 1.1.7 -2(1); 
L’  : Chiều dài tàu (m). Tuy nh iên, nếu L lớn hơn 230 mét thì phải được lấy L’ bằng 
230 mét.  Phần 2A, Ch ƣơng 30   QCVN 21: 2023/BGTVT  
391 y  : Khoảng cách nằm ngang đo từ đường tâm tàu đến dầm dọc đang xét ; 
l   : Khoảng cách giữa các đà ngang đặc (m).  
S  : Khoảng cách giữa các dầm dọc (m).  
2 Mô đun chống uốn tiết diện của dầm dọc đáy trên Z phải không nhỏ hơn trị số tính theo 
công thức sau. Tuy nhiên, Mô đun chống uốn của tiết diện dầm dọc đáy trên phải không 
nhỏ hơn 75% mô đun chống uốn của tiết diện  quy định cho dầm dọc đáy dưới ở vùng đó.  
2
12 Z 100C C Shl
 (cm3) 
Trong đ ó: 
C1 : Hệ số xác định theo công thức sau, tuy nhiên, đối với h 2 và h 3 thì 
1KC18 ; 
 
1KC24 K , Tuy nhiên, C 1 phải không nhỏ hơn 
K
18  
 α : Được tính theo công thức sau:  
    
B
Bz15,5f 1z  
  
 fB và K : Nh ư quy định ở -1. 
 z :  Khoảng cách thẳng đứng đo từ mặt trên tôn giữa đáy đến mặt dưới của tôn 
đáy trên (m);  
 zB : Khoảng cách thẳng đứng đo từ mặt trên tôn giữa đáy đến trục trung hòa nằm 
ngang của tiết diện ngang thân tàu (m);  
C2: Xác định theo Bảng 2A/30.1 . 
S: Khoảng cách của các dầm dọc (m).  
h: h1, h2 và h 3 dưới đây, tuy nhiên, nếu đáy đôi là khoang trống thì h lấy bằng h 1; 
 h1: Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của khoảng cách giữa mặt dưới tô n 
đáy trên và đỉnh ống tràn (m).  
h2: Xác đ ịnh theo công thức sau:  
21h 0,85 h h 
 (m) 
h
: Xác định theo công thức sau:  
tt16h l 10 0,25 b 10L    
 (m) 
lt : Chiều dài két (m)  
Khoảng cách này phải không nhỏ hơn 10 mét.  
bt : Chiều rộng két (m)  
Khoảng cách này phải kh ông nhỏ hơn 10 mét.  
h3 : Trị số bằng 0,7 lần khoảng cách thẳng đứng từ nóc két đang xét đến điểm 
2,0 mét phía trên đỉnh ống tràn.  
l : Khoảng cách của các sống (m);  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 30 
392 Bảng 2A/30.1    Trị số của C 2 
Mút kia  Một mút  
Liên kết cứng 
bằng mã  Liên kết mềm 
bằng mã  Được đỡ bởi sống 
hoặc hàn tựa  
Liên kết cứng bằng mã  0,7 1,15 0,85 
Liên kết mềm bằng mã  1,15 0,85 1,30 
Được đỡ bởi sống hoặc hàn tựa  0,85 1,30 1,00 
Chú thích:  
1 “Liên kết cứng bằng mã” là liên kết bằng mã của nẹp với đáy trên hoặc với một nẹp có độ 
bền tương đương gắn với tấm mép của các cơ cấu kề cận, hoặc liên kết có độ bền tương 
đương (Xem Hình 2A/11.1(a) của Quy chuẩn).  
2 “Liên kết mềm bằng mã” là liên kết bằng mã của nẹp với các cơ cấu ngang như xà 
boong, sườn, hoặc cơ cấu tương tự (Xem Hình 2A/11.1 (b) của Quy chuẩn).  
30.3.3  Thanh chống thẳng đứng  
 Nếu có đặt thanh chống thẳng đứng thì diện tích tiết diện của nó phải không nhỏ hơn trị 
số tính theo công  thức sau đây:  
     
'A 0,9CKSb(d 0,026L)  (cm2) 
Trong đó:  
C : Hệ số tính theo công thức sau đây. Tuy nhiên, trong mọi trường hợp, C phải 
không nhỏ hơn 1,43:  
s1
l1 0,5k
 
K : Nh ư quy định ở 30.3.2 -1. 
Trong đó:  
ls  :  Chiều dài thanh chống (m).  
k   : Bán kính quán tính tối thiểu của tiết diện thanh chống tính theo công 
thức sau đây:  
I
A
 
Trong đó:  
I  : Mô men quán tính tối thiểu của tiết diện thanh chống (cm4). 
A : Diện tích tiết diện của thanh chống (cm2). 
S  : Khoảng cách giữa các dầm dọc (m).  
b  : Chiều rộng của diện tích đỡ bởi thanh chống (m).  
30.3.4  Chiều dày của tôn đáy trên  
1 Chiều dày của tôn đáy trên phải theo yêu cầu ở 4.5.1 -1. Tuy nhiên, khi áp dụng công thức 
thứ hai của yêu cầu  đó, h phải được tính theo công thức:  Phần 2A, Ch ƣơng 30   QCVN 21: 2023/BGTVT  
393 
0 1 ,13(d d ) 
Trong đó:  
d0 : Chiều cao tiết diện sống chính (m).  
2 Ngoài yêu cầu ở -1. Chiều dày t của tôn đáy trên phải không nhỏ hơn trị số tính theo công 
thức sau:  
t 3,6CS Kh 3,0
 (mm)  
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các nẹp vách (m) . 
h : Như quy định ở 30.3.2 -2. 
K : Như quy định ở 30.3.2 -1. 
C : Hệ số xác định theo công thức s au tùy thuộc hệ thống gia cường tôn đáy 
trên, tuy nhiên, đối với h 2 và h 3 thì C được lấy bắng 1,0.  
(a) Hệ thống ngang:  
2227,7
767 K
 
 Trong đó:  

 : Như quy định ở 30.3.2 -2. 
(b) Hệ thống dọc:  
3,72
27,7 K
 
Trong đó:  

 : Như quy định ở 30.3.2 -2. 
 Nhưng C phải không nhỏ hơn 1,0.  
3 Tôn đáy trên tiếp xúc với đế góc của công -te-nơ phải được gia cường bằng tấm kép hoặc 
bằng một biện pháp  thích hợp khác.  
30.3.5  Tôn bao đáy  
1 Chiều dày t của tôn ba o đáy phải không nhỏ hơn trị số tính theo yêu cầu (1) và (2) sau 
đây hoặc theo yêu cầu ở 4.5.5, lấy trị số nào lớn hơn. Tuy nhiên, khi áp dụng yêu cầu ở 
4.5.5 thì không cần thiết áp dụng yếu cầu ở 14.3.4.  
(1) Ở những tàu kết cấu theo hệ thống ngang, chiều dày tôn bao đáy phải không nhỏ 
hơn trị số tính theo công thức sau:  
1 2 12t C C S d 0,0175L' y 1 h 2,5B     
 (mm)  
Trong đó:  
S: Khoảng cách giữa các sườn ngang (m) . 
L’,y,h 1: Như quy định ở 30.3.2 -1. QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 30 
394 C1: Hệ số được cho như sau:  
1,0   nếu L  230 m  
1,07 nếu L  400 m  
Với c ác trị số trung gian của L, hệ số C 1 được xác định theo phép nội suy 
tuyến tính.  
C2 : Hệ số được cho như sau:     
2
B91
576 (15,5f x)  
x :  Được cho theo công thức sau đây: 
X
0,3L  
X: Khoảng cách từ mũi tàu đến phần đang xét, đối v ới tôn mạn ở phía 
trước của sườn giữa, hoặc khoảng cách từ đuôi tàu đến phần đang 
xét, đối với tôn mạn ở phía sau sườn giữa (m). Tuy nhiên, nếu X <  
0,1L thì lấy X  = 0,1L  và nếu X > 0,3L  thì lấy X = 0,3L.  
(2) Ở những tàu kết cấu theo hệ thống dọc, chiều  dày tôn mạn phải không nhỏ hơn trị số 
tính theo công thức sau:  
1 2 12t C C S d 0,0175L' y 1 h 2,5B     
 (mm)  
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các sườn dọc (m) . 
L’,C 1,h1 : Như quy định ở (1) . 
C2 : Hệ số được cho như sau, nhưng phải không nhỏ hơn 
3,78 K  
2
BKC 1324 15,5f Kx
 
 x :  Như quy định ở (1).  
2 Ngoài các yêu cầu ở -1, chiều dày t của tôn bao đáy phải không nhỏ hơn trị số tính theo 
công thức sau:  
     
t KL'  (mm)  
L’ : Chiều dài tàu (m). Tuy nhiên, nếu L lớn hơn 330 mét th ì phải được lấy L’ 
bằng 330 mét ; 
K : Như quy định ở 30.3.2 -1. 
3 Chiều rộng và chiều dày của dải tôn giữa đáy phải theo các yêu cầu ở 14.2.1. Tuy nhiên, 
khi áp dụng yêu cầu ở 14.2.1 -2, “14.3.4” được lấy bằng “30.3.5”.  
30.4 Kết cấu mạn kép  
30.4.1  Quy định ch ung 
1 Ở khoang hàng, kết cấu mạn phải cố gắng là kết cấu mạn kép và phải được gia cường 
bằng các sống ngang  mạn và sống dọc mạn đặt trong mạn kép.  Phần 2A, Ch ƣơng 30   QCVN 21: 2023/BGTVT  
395 2 Kết cấu mạn kép trong khoang chịu tải trọng do công -te-nơ phải theo các yêu cầu ở 30.4. 
Nếu không có quy đị nh nào khác ở 30.4, kết cấu này cũng phải phù hợp với yêu cầu ở 
Chương 11.  
3 Nếu mạn kép được dùng làm két sâu thì kết cấu mạn kép phải theo yêu cầu ở Chương 
12 trừ khi có quy định riêng ở 30.4.  
4 Tùy theo loại và kích thước của két, nếu là két sâu thì chi ều dày của các sống, các thanh 
chống, các mã mút và tôn vách trong không gian mạn kép phải theo yêu cầu ở 12.1.4. 
Tuy nhiên, khi áp dung yêu cầu trong 12.1.4 thì chiều dày có thể được giảm 1 mm theo 
yêu cầu chiều dày trong Bảng 2A/12.1.  
5 Khi áp dụng các y êu cầu ở -2 đến -4, chiều dày tôn mạn và tôn mạn kép trong không gian 
mạn kép đối với không gian trống, két dầu đốt v.v… mà không chứa nước biển trong quá 
trình khai thác có thể được giảm 0.5 mm theo yêu cầu trong mỗi quy định tương ứng.  
6 Các sống dọc mạn  phải được đặt theo các khoảng cách thích hợp có xét đến chiều sâu 
của khoang. Sống  ngang mạn phải được đặt trong mặt sườn có đà ngang đặc của đáy 
đôi. 
7 Nếu ở vùng hông chiều rộng của mạn kép thay đổi thì kích thước các cơ cấu của mạn 
kép phải thỏa mãn yê u cầu của Đăng kiểm.  
8 Nếu có các kết cấu đỡ hữu hiệu các kết cấu boong và kết cấu mạn được đặt trong vùng 
giữa khoang thì các  yêu cầu ở 30.4 có thể được thay đổi thích đáng.  
9 Nếu chiều cao từ đường nước chở hàng thiết kế cực đại đến boong tính toán là đặ c biệt 
lớn thì kích thước cơ  cấu phải thỏa mãn yêu cầu của Đăng kiểm.  
10 Ở chỗ mà tôn mạn trong liên kết với tôn đáy trên phải quan tâm tránh hiện tượng tập 
trung ứng suất.  
11 Ở đoạn đầu và đoạn cuối của kết cấu mạn kép phải quan tâm thích đáng đến sự liên  tục 
của kết cấu và độ bền.  
30.4.2  Sống ngang mạn và sống dọc mạn  
1 Chiều dày của sống ngang mạn phải không nhỏ hơn trị số tính theo các công thức sau 
đây, lấy trị số nào lớn  hơn: 
  
H
1
1CKSlt 0,083 (d 0,038L') 2,5da    (mm)  
2
1132d (t 2,5)t 8,6 2,5kK
   (mm)  
328,5t S 2,5
K
      (mm)  
Trong đó:  
C : Được tính theo công thức:  
 1 T 2 3 C C C C   
C1 và C 2  : Được lấy theo Bảng 2A/30. 2 phụ thuộc trị số h/l H. Với các trị số trung 
gian của h/l H thì C 1 và C 2 được tính theo phép nội suy tuyến tính.  
h  : Khoả ng cách thẳng đứng từ mặt đáy trên đến boong tính toán đo ở mạn (m).  
lH  : Chiều dài của khoang (m).  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 30 
396 Bảng 2A/30. 2  Các hệ số C 1 và C 2 
 
h/lH  0,5 0,75 1,00 1,25 1,50  1,75 
C1  
C2 0,18 
0,05 0,21 
0,08 0,24 
0,09 0,25 
0,10 0,26 
0,11 0,27 
0,12 
T
: Tính theo công thức sau đây:  
2
S
T
0 2S0
11B0,42 0,5D1dDd20,59 1 ,0B d d
  
  
d0 : Chiều cao tiết diện sống chính đáy  (m). 
d1 : Chiều cao tiết diện sống ngang mạn (m). Tuy nhiên, nếu bản thành được 
gắn những nẹp  đặt theo chiều dài của sống thì d 1 trong các công thức để 
tính t 1 và t 2 có thể được lấy bằng khoảng cách giữa các nẹp.  
C3 : Tính theo công thức sau đây nhưng không được nhỏ hơn 0,2:  
3yC 1 1 ,8h  
Trong đó, y là khoảng cách từ mút dưới của h đến vị trí đang xét (m).  
K  : Như quy định ở 30.3.2 -1. 
S  : Chiều rộng của diện tích được đỡ bởi sống ngang mạn (m).  
a  : Chiều cao của các lỗ khoét ở vị trí đang xét (m).  
L’ :  Chiều dài của tàu. Tuy nhiên, nếu L lớn hơn 230 mét thì lấy L’ bằng 230 mét.  
k  : Hệ số lấy theo Bảng 2A/30.2 phụ thuộc vào tỷ số của khoảng cách S 1 (m) của 
các nẹp đặt theo  phương chiều cao tiết diện của sống ở bản thành của sống 
ngang mạn và d 1. Với các trị số trung gian của S 1/d1 trị số của k được tính theo 
phép nội suy tuyến tính.  
S2 : S1 hoặc d 1, lấy trị số nào nhỏ hơn.  
Tuy nhiên, t 3 có th ể được xác định bằng phương  pháp phân tích phù hợp khác để 
chống lại độ mất ổn định nén của sống.  
Bảng 2A/30. 3    Hệ số k  
S1/d1  0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,5  2,0 
k 60,0 40,0 26,8 20,0 16,4 14,4 13,0 12,3 11,1 10,2 
2 Chiều dày của sống dọc mạn p hải không nhỏ hơn trị số tính theo các công thức sau đây, 
lấy trị số nào lớn hơn:  
 
H
1
1CKSlt 0,083 (d 0,038L') 2,5da    (mm)  
2
1132d (t 2,5)t 8,6 2,5kK
   (mm)  
328,5t S 2,5
K
      (mm)  
Trong đó:  Phần 2A, Ch ƣơng 30   QCVN 21: 2023/BGTVT  
397 C : Được tính theo công thức:  
1 L 2 3 C C C C   
C1 và C 2  : Được lấy theo Bảng 2A/30. 4 phụ thuộc trị số h/l H. Với các trị số trung 
gian của h/l H thì C 1 và C 2 được tính theo phép nội suy tuyến tính.  
Bảng 2A/30. 4   Các hệ số C 1 và C 2 
h/lH  0,5 0,75 1,00 1,25  1,50 
C1  
C2 0,20 
0,07 0,24 
0,05 0,26 
0,03 0,26 
0,01 0,26 
0,00 
L
 : Tính theo công thức sau đây: 
2
S
L
0 2
S
0
11B0,18 0,5D1dDd20,59 1 ,0B d d  
  
lH, h, d 0 và L’: Như quy định ở -1. 
d1 : Chiều cao tiết diện của sống dọc mạn (m). Tuy nhiên, nếu tấm thành được 
gắn nẹp theo  phương chiều dài của sống thì d 1 trong các công thức tính t 1 và 
t3 có thể được  lấy bằng chiều cao được phân chia bởi các nẹp đó.  
C3 : Được tính theo công thức sau đây :   
3
H2xC1l  
x  : Khoảng cách từ mút của l H đến vị trí đang xét (m).  
K  : Như quy định ở 30.3.2 -1. 
S   : Chiều rộng của diện tích được đỡ bởi sống dọc mạn (m).  
a   : Chiều cao của các lỗ khoét tại vị trí đang xét (m).  
k   : Hệ số lấy theo Bảng 2A/30.2 phụ thuộc tỷ số khoảng cách S 1 (m) của các nẹp 
đặt theo phương  chiều cao tiết diện của sống ở bản thành của số ng dọc mạn, 
chia cho d 1. Với  các trị số trung gian của S 1/d1, trị số k được tính theo phép nội 
suy tuyến tính.  
S2 :  S1 hoặc d 1, lấy trị số nào nhỏ hơn.  
Tuy nhiên, t 3 có thể được xác định bằng phương pháp phân tích phù hợp khác để 
chống lại độ mất ổn định nén của sống.  
30.4.3  Kết cấu mạn trong  
 Nếu mạn kép được dùng làm két sâu để chứa nước thì chiều dày của tôn mạn trong và 
mô đun chống uốn của tiết diện nẹp dọc phải không nhỏ hơn các trị số tương ứng tính 
theo các công thức sau đây:  
(1) Chiều dày của tôn mạn trong:  
3,6CS Kh 2,0 
  (mm)  
Trong đó:  
S  : Khoảng cách giữa các nẹp (m).  
 h : h1, h2 và h 3 dưới đây, tuy nhiên, nếu đáy đôi là khoang trống thì h lấy bằng h 1. QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 30 
398 h1 :  Khoảng cách thẳng đứng từ mép dưới của tôn vách đang xét đến trung 
điểm của  khoảng cách t ừ nóc két đến đỉnh ống tràn (m).  
h2 : Xác định theo công thức sau:  
21h 0,85 h h 
 (m) 
h
: Xác định theo công thức sau:  
tt16h l 10 0,25 b 10L    
 (m) 
lt : Chiều dài két (m) . 
Khoảng cách này phải không nhỏ h ơn 10 mét.  
bt : Chiều rộng két (m) . 
Khoảng cách này phải không nhỏ hơn 10 mét.  
h3 : Trị số bằng 0,7 lần khoảng cách thẳng đứng từ mép dưới của tôn vách 
đang xét đến điểm 2,0 mét phía trên đỉnh ống tràn.  
C  : Hệ số được tính như sau, tùy thuộc hệ thống gia cường tôn mạn trong ,  tuy 
nhiên, đối với h 2 và h 3 thì C được lấy bắng 1,0.  
(a) Hệ thống ngang:  
2227,7
767 K
 
Trong đó:  
α
 : Trị số tính theo các công thức sau đây, lấy trị số nào lớn hơn:  
B
Bz15,5f 1z  

 nếu  z    zB   
B
Dzz15,5fZ' 
 nếu  z   zB  
5 H
H
HM1y 109,81 I
 
fB : Như quy định ở 30.3.2 -1. 
z  : Khoảng cách thẳng đứng từ mặt trên của tôn giữa đáy 
đến cạnh dưới của tấm tôn mạn trong (m).  
zB  : Như quy định ở 30.3.2 -2. 
fD  : Tỷ số của mô đun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu 
trên cơ sở thép thường  yêu cầu ở Chương 13 chia cho 
mô đun chống uốn thực của tiết diện ngang thân tàu lấy 
đối với boong tính toán.  
Z'  : Trị số lớn hơn trong các trị số quy định ở 13.2.3 (5) (a) 
hoặc (b).  
MH  : Được cho theo công thức sau đây:  
  
2
H 1 b HM 0,45CL d(C 0,05)C  
C1 : Được cho theo công thức sau đây:  Phần 2A, Ch ƣơng 30   QCVN 21: 2023/BGTVT  
399 C1 = 
1 ,5
1 300 L10,75100  nếu L 1  300 mét  
C1 = 10,75     nếu 300 mét < L 1  350 mét  
C1 = 
1 ,5
1L 35010,75150  nếu L 1 > 350 mét  
L1: Chiều dài của tàu  quy định ở 1.2.20 Phần 1A hoặc 
0,97 lần chiều dài đo theo đường n ước chở hàng 
thiết kế lớn nhất, lấy trị số nào nhỏ h ơn (m).  
CH : Hệ số, được lấy theo Bảng 2A/30.5, phụ thuộc vào tỷ số 
L trên x, trong đó x là khoảng cách từ mút sau của L tới 
tiết diện đan g xét, Với các trị số trung gian được xác định 
theo phép nội suy tuyến tính.  
IH : Mô men quán tính (cm4) tiết diện ngang đang xét lấy đối 
với trục trung hòa thẳng đứng của mặt cắt ngang đang 
xét. 
yH : Khoảng cách nằm ngang từ trục trung hòa thẳng đứng tới 
vị trí đang xét (m).  
 (b) Hệ thống dọc:  
3,72C
27,7 K

  
Trong đó, 
  như quy định ở  (a).  
Nhưng C phải không nhỏ hơn 1,0.  
 (2) Mô đun chống uốn của tiết diện nẹp dọc gia cường tôn mạn trong:  
2
12 Z 100C C Shl
 (cm3) 
 Trong đó:  
 C1 :  Hệ số xác định theo công thức sau, tuy nhiên, đối với h 2 và h 3 thì 
1KC18 ; 
    
1KC24 K , Tuy nhiên, C 1 phải không nhỏ hơn 
K
18  
 α : Như quy định ở (a) . 
 C2 : Như quy định ở 30.3 .2-2. 
S  : Khoảng cách giữa các nẹp dọc (m).  
h   : Như quy định ở (a). Tuy nhiên, ở đây “mép dưới của tôn vách đang xét” 
phải được thay là “trung điểm của nẹp đang xét” ; 
l  : Khoảng cách giữa các sống (m).  
Bảng 2A/30.5    Hệ số C H 
x/L 0,0 0,4 0,7 1,0 
CH 0,0 1,0 1,0 0,0 
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 30 
400 30.4.4  Mã 
 Mã phải được đặt ở góc trên và góc dưới bên trong kết cấu mạn kép, tại mỗi mặt sườn 
nếu là hệ thống kết cấu ngang và theo khoảng cách thích hợp giữa các sống ngang mạn 
nếu là hệ thống kết cấu dọc.  
30.4.5  Tôn mạn  
1 Tôn mạn ở dưới  boong tính toán phải theo yêu cầu ở 30.4.5. Nếu không có quy định nào 
khác ở 30.4.5, Tấm tôn này cũng phải phù hợp với yêu cầu ở Chương 14.  
2 Chiều dày t của tôn mạn, trừ tôn mép mạn, yêu cầu ở 14.3.3 phải thỏa mãn các yêu cầu 
ở (1) và (2) sau đây cùng vớ i các yêu cầu ở 13.3.1 và 13.3.2.  
(1) Ở những tàu kết cấu theo hệ thống ngang, chiều dày của tôn mạn phải không nhỏ 
hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
    ''
1 2 1t C C S d z 0,05L h 2,0
   (mm)  
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các sườn ngang (m) . 
L’,C 1 và h 1 : Như quy định ở 30.3.5 -1(1). 
z’ : Khoảng cách thẳng đứng đo từ mặt trên tôn giữa đáy đến cạnh trên của cung 
hông ở đoạn giữa tàu. Cạnh trên của cung hông là điểm cuối của đoạn cong ở 
cung hông trên tôn mạn (m);  
C2 : Hệ số được cho như sau:  
2 2 2 2KC 91576 K x
 
K : Như quy định ở 30.3.2 -1. 
 : Được tính theo công thức sau, lấy trị số nào lớn hơn:  
B
Bz15,5f 1z  

   
5 H
H
HM1y 109,81 I
 
zB  : Như quy định ở 30.3.2 -2. 
 z :  Khoảng cách thẳng đứng từ mặt trên của tôn giữa đáy đến cạnh dưới  
của tấm tôn mạn đang xét (m) . 
fB  : Như quy định ở 30.3.2 -1. 
MH,IH và y H : Như quy định ở 30.4.3(1)(a) . 
x : Như quy định ở 30.3.5 -1(1). 
(2) Ở những tàu kết cấu theo hệ thống dọc, chiều dày tôn mạn phải không nhỏ hơn trị số 
tính theo công thức:  
''
1 2 1t C C S d z 0,05L h 2,0    
  (mm)  Phần 2A, Ch ƣơng 30   QCVN 21: 2023/BGTVT  
401 Trong đó:  
S  : Khoảng cách giữa các sườn dọc (m).  
L’,C 1 và h 1 : Như quy định ở (1)  
 C2 : Hệ số được tính theo công thức sau đây, nhưng trong mọi trường hợp phải 
không nhỏ hơn 
3,78 K : 
2KC 1324 Kx
 
   K, và x : Như quy định ở (1)  
3 Ngoài yêu cầu ở -2, chiều dày t của tôn mạn ở dưới boong tính toán phải không nhỏ hơn 
giá trị yêu cầu ở 30.3.5 -2. 
30.4.6  Dầm dọc mạn  
1 Mô đun chống uốn Z của tiết diện của dầm dọc mạn dưới boong mạn khô phải không nhỏ 
hơn trị  số tính theo yêu cầu (1) và (2) sau đây, lấy trị số nào lớn hơn:  
(1)  
2Z 90CShl   (cm3)  
Trong đó:  
S :  Khoảng cách giữa các dầm dọc (m) . 
l : Khoảng cách giữa các sống (m) . 
h :  Khoảng cách thẳng đứng từ dầm dọc mạn đang xét đến điểm ở d +  0,038L’+h 1 
cao hơn  mặt tôn giữa đáy (m) . 
h1, K và L :  Như quy định ở 30.3.2 -1. 
C: Hệ số tính theo các công thức sau đây:  
 
KC24 K  . Tuy nhiên, C 1 phải không nhỏ hơn 
K
18  
α
 : Trị số tính theo cá c công thức sau đây, lấy trị số nào lớn hơn:  
B
Bz15,5f 1z  

 nếu  z    zB   
B
Dzz15,5fZ' 
 nếu  z   zB  
5 H
H
HM1y 109,81 I
 
z : Khoảng cách thẳng đứng từ mặt trên của tôn giữa đáy đến dầm dọc 
đang xét (m).  
zB : Như quy định ở 30.3.2 -2. 
fB, fD, Z’ : Như quy định ở 30.4.3(1)(a).  
MH, IH, yH : Như quy định ở 30.4.3(1)(a).  
(2)   
'2Z 2,9K LSl   (cm3)  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 30 
402 K, L’, S và l :  Như quy định ở (2).  
2 Nếu mạn kép được dùng làm két sâu để chứa nước thì mô đun chống uốn Z của tiết di ện 
của dầm dọc mạn dưới boong mạn khô phải theo yêu cầu ở 30.4.3(2).  
30.5 Vách ngang  
30.5.1  Kết cấu  
 Vách ngang phải được kết cấu sao cho được đỡ chắc chắn tại các vị trí boong. Nếu chiều 
rộng của vách là đặc biệt lớn thì phần trên của vách ngang phải được  gia cường thích 
đáng bằng những kết cấu dạng hộp hoặc bằng các biện pháp khác.  
30.5.2  Đoạn vách  
 Nếu những đoạn vách không kín nước được đặt trong khoang hàng thì kết cấu và kích 
thước các cơ cấu của chúng phải sao cho có đủ độ bền và độ cứng có xét đến k ích thước 
của khoang hàng và chiều cao của đoạn vách . 
30.6 Kết cấu boong  
30.6.1  Boong ở bên trong đƣờng các miệng khoét boong  
 Quy cách của các cơ cấu boong ở bên trong đường các miệng khoét boong liên quan đến 
biến dạng uốn trong mặt phẳng của boong phải không nhỏ hơn trị số tính toán theo các 
công thức sau đây. Khi tính toán mô đun chống uốn và mô men quán tính của tiết diện, 
phần boong ở bên trong đường các miệng khoét boong phải được coi là tấm thành và 
thành ngang đầu miệng khoang được coi là tấm mép. Nếu có những kết cấu hộp và kết cấu 
tương tự thì số hạng thứ hai trong công thức chiều dày tôn boong phải được lấy bằng 5,0.  
(1) Chiều dày tôn boong (kể cả tấm đáy của kết cấu hộp):  
2
vc
1
cllt 0,00417C K 2,5w 

 (mm)  
Trong đó:  
K :  Như quy định ở 30.3.2 -1; 
lv  : Khoảng cách từ mặt tôn đáy trên đến boong vách đo ở đường tâm tàu (m).  
lc  : Chiều rộng của miệng khoang (m). Tuy nhiên, nếu có hai hoặc nhiều dãy 
miệng khoang thì phải lấy chiều rộng của miệng khoang rộng nhất.  
wc :  Chiều rộng của boong ở trong đường  các miệng khoét boong (m).  
C1 :  Được lấy theo Bảng 2A/30. 6 theo trị số 
 . Với các trị số trung gian của 
 , 
trị số của C 1 được xác định theo phép nội suy tuyến tính.  
Bảng 2A/30. 6    Các hệ số C 1 và C 2 
α
  0,5 1,50 
C1  
C2 1,00 
0,50 0,37 
0,10 
                                
α
 : Được xác định theo công thức sau: Phần 2A, Ch ƣơng 30   QCVN 21: 2023/BGTVT  
403 
I
Iv4c 3
cv30,5l
4Sl 
S  : Khoảng cách các sống đứng của vách ngang (m).  
Iv  : Mô men quán tính của tiết di ện sống đứng của vách ngang (cm4). 
Ic  : Mô men quán tính của tiết diện boong ở trong đường miệng khoét 
boong (cm4). 
(2) Mô đun chống uốn của tiết diện:  
22
2 v c Z 1 ,43C Kl l
  (cm3) 
Trong đó:  
C2  : Được cho ở Bảng 2A/30. 6 phụ thuộc trị số 
 . Với các trị số trung gian của 

, trị số C 2 được xác định theo phép nội suy tuyến tính.  

, lv và l c : Như quy định ở (1).  
(3) Mô men quán tính của tiết diện:  
II4
c
v3
vl0,38
Sl
 (cm4) 
Trong đó:  
S, Iv, Ic và Iv : Như quy định ở (1).  
30.6.2  Thanh giằng  
1 Nếu chiều dài của miệng khoang là lớn so với chiều rộng của miệng khoang thì ở miệng 
khoang phải đặt những thanh giằng theo những khoảng cách thích hợp.  
2 Nếu ở vị trí các thanh giằng trong khoang  không có những kết cấu hữu hiệu để chịu tải từ 
mạn và boong thì phải đặc biệt quan tâm đến kích thước của thanh giằng.  
30.6.3  Sự liên tục của chiều dày tôn boong  
 Phải quan tâm đến sự liên tục của chiều dày tôn boong, tránh sự chênh lệch quá lớn giữa 
các chiều dày ở bên trong và bên ngoài đường các miệng khoét boong.  
30.6.4 Các chi tiết kết cấu  
1 Mép tự do bao gồm mép cuối của thành dọc miệng khoang phải không có bất ký khuyết 
tật nào như là vết khía mà có thể ảnh hưởng không tốt đến sức bền mỏi. Phải tiến  hành 
xử lý mép tự do thích đáng, gồm cả xử lý các góc của mép tự do để mép đó tham gia hiệu 
quả vào độ bền mỏi. Chi tiết xử lý các mép nói chung phải được nêu rõ ràng trong các 
bản vẽ có liên quan.  
2 Trong trường hợp nếu có thiết bị như miếng đế kê nắp hầ m hàng và miếng đế kê công -te-
nơ, thì các góc của thiết bị đó phải được vát để sự khác biệt về độ cứng không xảy ra 
giữa thiết bị và kết cấu thân tàu. Các biện pháp như là tăng chiều dày tấm tại vị trí liên kết 
cũng có thể được chấp thuận. Phải xem xét vật  liệu của thiết bị và quy trình hàn. Nếu 
Đăng kiểm thấy cần thiết thì phải thực hiện đánh giá độ bền mỏi của các phần có liên 
quan.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 30 
404 3 Mút cuối của thành dọc miêng khoang, bao gồm các đường hàn góc trên boong tính toán, 
phải được thiết kế để đảm bảo độ bền mỏi. Việc đánh giá độ bền mỏi phải được tiến hành 
bao gồm phân tích phần tử hữu hạn chi tiết. Đường hàn góc giữa mút cuối thành dọc 
miệng khoang và boong tính toán nói chung phải hàn ngấu hoàn toàn trong phạm vi nhất 
định. Thêm vào đó, đối với sống hoặc cơ  cấu khác các đường hàn đóng kín ở mút cuối 
phải được mài phẳng.  
4 Phải xem xét đặc biệt đến độ bền mỏi đối với các thành phần có khoét lỗ thoát nước và 
các lỗ khác trên thành dọc miệng khoang.  
30.7 Kết cấu đỡ công -te-nơ  
30.7.1  Quy định chung  
1 Kết cấu đỡ  công -te-nơ phải sao cho truyền được tải trọng xuống kết cấu đáy đôi, kết cấu 
mạn và vách ngang.  
2 Độ bền của kết cấu đỡ công -te-nơ phải đủ để chịu được tải trọng từ đáy và mạn tàu và tải 
trọng từ các công -te-nơ được đỡ.  
30.8 Gia cƣờng tại vị trí loe r ộng đặc biệt  
30.8.1  Tấm vỏ  
 Tấm vỏ mạn ở vùng loe rộng đặc biệt phải được quan tâm gia cường hữu hiệu để chống 
lại áp lực va đập của sóng tại mũi tàu.   
30.8.2  Các sƣờn  
 Các sườn được đặt tại vị trí mũi loe rộng đang xét, chịu áp lực va đập của sóng, phải 
được gia cường thích đáng và các mút sườn phải được liên kết chắc chắn.   
30.8.3   Các sống                             
 Các sống được đặt tại vị trí mũi loe rộng đang xét, chịu áp lực va đập của sóng, phải 
được gia cường thích đáng và các mút sống phải đượ c liên kết chắc chắn.  
30.9 Hàn 
30.9.1  Phạm vi áp dụng  
1     Mối hàn góc phải áp dụng cho các cơ cấu dọc có tấm thành chiều dày từ trên 40 mm đến 
80mm dùng cho boong tính toán hoặc dùng cho mạn và vách dọc ở từ vị trí 0,25 D phía 
dưới boong tính toán trở lê n. 
2 Nếu cơ cấu dọc có tấm thành chiều dày trên 80 mm được sử dụng thì kiểu và kích thước 
của mối hàn phải thoả mãn yêu cầu của Đăng kiểm.  
30.9.2  Mối hàn góc  
1     Mối hàn góc phải liên tục.  
2 Kích thước của mối hàn góc phải không nhỏ hơn 8 mm.  
30.10  Quy đ ịnh đặc biệt đối với tàu công -te-nơ khi sử dụng tấm thép quá dày  
30.10.1  Quy định chung  Phần 2A, Ch ƣơng 30   QCVN 21: 2023/BGTVT  
405  Mục này đưa ra các biện pháp để nhận biết và hạn chế gãy giòn cho Tàu công -te-nơ mà 
sử dụng tấm thép quá dày cho các thành phần kết cấu dọc. Mục này cũng bao gồm cả 
các biện pháp để ngăn ngừa bắt đầu gãy giòn và hạn chế mở rộng gãy giòn trong trường 
hợp gãy giòn xảy ra.  
30.10.2  Phạm vi áp dụng  
1 Mục này áp dụng cho tấm thép  A36, D36, E36, A40, D40, E40 và E47 có chiều dày lớn 
hơn 50 mm và không lớn hơn 100 mm.  
2 Không phụ thuộc vào các yêu cầu ở -1 trên, chiều dày khi đóng mới của thành dọc miệng 
khoang (bao gồm cả tấm mặt và nẹp dọc) phải không lớn hơn 50 mm, mục này có thể 
không cần thiết áp dụng không phụ thuộc vào chiều dày và cấp thép ở boong tính toán.  
3 Các thành  phần kết cấu của Tàu công -te-nơ sử dụng chiều dày quá lớn phải phù hợp với 
các yêu cầu ở 30.1 đến 30.9 cùng với các yêu cầu ở 30.10.  
30.10.3  Biện pháp ngăn ngừa gãy giòn  
 Biện pháp ngăn ngừa gãy giòn áp dụng cho thép tấm quá dày có thể sử dụng kết hợp cho  
trong Bảng 30.7 theo chiều dày và cấp thép của thành dọc miệng khoang.  
Bảng 30.7   Áp dụng các biện pháp ngăn ngừa gãy giòn  
Thành dọc miệng khoang  Kiểm tra không phá hủy trong  
đóng tàu nêu ở 1.4.2 -1(3) Phần 
6 của Quy chuẩn  Thiết kế hạn chế gãy 
giòn nêu ở  30.10.4  Cấp thép  Chiều dày  
(mm)  
A36 
D36 
E36 50 < t  100 Áp dụng  Không áp dụng  
A40 50 < t  85   
D40 
E40 85 < t  100 Áp dụng  Áp dụng(1) 
E47 
(Nếu hàn điện dưới 
khí bảo vệ áp dụng 
cho đường hàn giữa 
các tổng đoạn)  50 < t  100 Áp dụng  Áp dụng  
E47 
(Nếu quy trình hàn 
khác với hàn điện 
dưới khí bảo vệ áp 
dụng cho đường hàn 
giữa các tổng đoạn)  50 < t  100 Áp dụng  Áp dụng(1) 
Chú thích : 
(1) : Các biện pháp khác được Đăng kiểm thừa nhận rằng thiết kế hạn chế gãy giòn là hiệu 
quả tương đương có thể được chấp nhận.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 30 
406 30.10.4 Thiết kế hạn chế gãy giòn  
1 Thiết kế hạn chế gãy giòn phải được sử dụng để hạn chế ngừa vết gãy lớn thân tàu bằng 
việc hạn chế mở rộng gãy giòn ở vị trí thích hợp, ngay cả trong trường hợp nếu vết gãy 
bắt đầu phát sinh trong vùng khoang hàng.  
2 Các điểm bắt đầu gãy giòn phải được xem xét theo (1) và (2) sau đây:  
 (1) Đường hàn tổng đoạn ở cả hai phía của thành dọc miệng khoang và boong tính toán; 
và 
 (2) Các đường hàn khác với nếu ở (1) trên.  
3 Các trường hợp mở rộng gãy giòn phải được xe m xét theo từ (1) đến (3) sau đây:  
 (1) Trường hợp khi gãy giòn bắt đầu từ đường hàn tổng đoạn và chạy thẳng theo đường 
hàn; 
 (2) Trường hợp khi gãy giòn bắt đầu từ đường hàn tổng đoạn và chạy lệch khỏi đường 
hàn và chạy vào vật liệu cơ bản; và  
 (3) Trường  hợp khi gãy giòn bắt đầu từ bất kỳ đường hàn khác với nêu ở (1) và (2) trên 
và chạy vào vật liệu cơ bản.  
4 Cùng với việc xem xét các yêu cầu ở -3 trên, phải áp dụng thiết kế hạn chế gãy giòn theo 
các biện pháp quy định như theo từ (1) đến (3) sau đây:  
 (1) Boong tính toán phải trang bị thép hạn chế gãy giòn;  
 (2) Thành dọc miệng khoang phải trang bị thép hạn chế gãy giòn; tuy nhiên thép đó 
không cần thiết phải trang bị cho tấm thành và nẹp dọc.  
 (3) Phải có các biện pháp phù hợp ở điểm hàn nối tổng đoạn gi ữa thành dọc miệng 
khoang và boong tính toán để hạn chế mở rộng gãy giòn chạy thẳng theo đường hàn.  
5 Không phụ thuộc vào các yêu cầu ở -4 trên, Đăng kiểm có thể chấp thuận thiết kế hạn 
chế gãy giòn khác với yêu cầu ở -4 trên, nếu thiết kế tương đương được  xác định thông 
qua dữ liệu kỹ thuật và/hoặc kiểm tra gãy giòn v.v…  
6 Thép hạn chế gãy giòn quy định ở -4(1) và (2) trên phải là thép có đặc tính hạn chế gãy 
giòn A600 hoặc tương đương như nêu ở 3.12 Phần 7A của Quy chuẩn. Nếu sử dụng 
thép hạn chế gãy giòn  có chiều dày lớn hơn 80 mm thì đặc tính hạn chế gãy giòn phải 
được Đăng kiểm xem xét.  
 Phần 2A, Chƣơng 31   QCVN 21: 2023/BGTVT  
407 CHƢƠNG 31    KIỂM SOÁT TAI N ẠN  
31.1 Quy định chung  
31.1.1  Phạm vi áp dụng  
 Những  quy định ở Ch ương này được áp dụng cho tàu hàng chạy tuyến quốc tế có tổng 
dung tích  từ 500 trở lên.  
31.2 Kiểm soát tai nạn 
31.2. 1 Cửa hàng hóa và các lỗ khoét t ƣơng tự khác  
 Đối với cửa mũi, cửa đuôi hoặc cửa mạn được yêu cầu kín n ước, thiết bị chỉ báo để chỉ rõ 
các cửa đang mở hay đóng phải được đặt ở lầu lái. Tuy nhiên, yêu cầu này có thể được 
Đăng kiểm miễn giảm nếu thấy thỏa đáng. 
31.3 Sổ tay  và sơ đồ kiểm soát tai nạn 
31.3.1  Sơ đồ kiểm soát tai nạn 
1 Sơ đồ kiểm soát tai nạn đã được Đăng kiểm xét duyệt phải được để cố định và luôn luôn 
sẵn sàng ở lầu lái để hướng dẫn cho sĩ quan trực ca. 
2 Sơ đồ kiểm soát tai nạn phải thể hiện rõ được cho từng boong, cho từng khoang, các 
ranh giới của các phân khoang kín n ước, các lỗ khoét trên đó cùng với các ph ương tiện 
đóng kín (kể cả vị trí của các thiết bị điều khiển ở trên đó), và các biện pháp để khắc phục 
bất kỳ trạng thái nghiêng nào do ngập.  
3 Sổ tay phải được soạn thảo bằng ngôn ngữ làm việc trên tàu, nếu ngôn ngữ sử dụng 
được soạn thảo cho sổ tay không phải là tiếng Anh thì phải bao gồm phần dịch sang tiếng 
Anh. 
31.3.2  Sổ tay kiểm soát tai n ạn 
1 Sổ tay  phải bao gồm các thông tin được ghi ở s ơ đồ kiểm soát tai nạn. 
2 Sổ tay  phải được đặt ở vị trí thuận tiện cho việc sử dụng của sĩ quan trực ca.  
3 Sổ tay phải được soạn thảo bằng ngôn ngữ làm việc trên tàu, nếu ngôn ngữ sử dụng 
được soạn thảo ch o sổ tay không phải là tiếng Anh thì phải bao gồm phần dịch sang tiếng 
Anh. 
31.3.3  Thông báo ổn định tai nạn  
Các tàu thuộc phạm vi Phần 9 - Phân khoang phải được cung cấp thông báo ổn định tai 
nạn thỏa mãn yêu cầu của Đăng kiểm.  
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 32 
408 CHƢƠNG 32     HƢỚNG DẪN X ẾP TẢI VÀ MÁY TÍNH KIỂM SOÁT TẢI TRỌNG  
32.1 Quy định chung  
32.1.1  Quy định chung  
1 Để giúp cho thuyền trưởng của tàu xếp hàng và dằn để tránh xuất hiện ứng suất không 
mong đợi trong kết cấu thân tàu, trên tàu phải có hướng dẫn xếp tải đã được Đăng kiểm 
phê duyệt.  
2 Với các tàu có chiều dài L f không nhỏ hơn 100 m, nằm trong phạm vi quy định ở (1) và (2) 
dưới đây, trên tàu phải có máy tính kiểm soát tải trọng  được Đăng kiểm phê duyệt.  
(1) Các tàu phù hợp với yêu cầu ở từ Chương 27 đến Chương 30 Phần 2A Phần 8 D, 
hoặc Phần 8E.  
(2) Các tàu khác mà Đăng kiểm thấy cần thiết.  
32.1.2  Hƣớng dẫn xếp tải  
1 Hướng dẫn xếp tải ít nhất phải bao gồm các mục sau.  
(1) Các điều kiện tải trọng mà trên cơ sở đó tàu được thiết kế, bao gồm cả các giới hạn 
cho phép của mô men uốn và  lực cắt dọc chung thân tàu trên nước tĩnh.  
(2) Các kết quả tính toán mô men uốn và lực cắt dọc chung thân tàu trên nước tĩnh ứng 
với các điều kiện tải trọng.  
(3) Giới hạn cho phép của các tải trọng cục bộ tác dụng lên các nắp miệng khoang, kết 
cấu boong, đáy trên... nếu Đăng kiểm xét thấy cần thiết.  
32.1.3  Máy tính kiểm soát tải trọng  
1 Máy tính kiểm soát tải trọng phải có khả năng tính được ngay mô men uốn và lực cắt dọc 
chung trên nước tĩnh ở trên tàu ứng với tất cả các điều kiện tải trọng xếp hàng và dằ n. 
Máy tính phải có tính năng và công dụng thỏa mãn yêu cầu của Đăng kiểm.  
2 Máy tính xếp tải phải có khả năng tiến hành các tính năng và công dụng như được cài 
đặt. 
3 Hướng dẫn sử dụng máy tính phải có sẵn ở trên tàu.  
32.2 Những yêu cầu bổ sung đối với tà u hàng rời đóng mới  
32.2.1  Quy định chung  
1 Các tàu hàng rời nêu ở các mục (1) và (2) sau đây, có chiều dài L f từ 150  m trở lên phải 
có hướng dẫn xếp tải và máy tính kiểm soát tải trọng phù hợp với các yêu cầu ở 32.2.2 và 
32.2.3.  
(1) Các tàu hàng rời định nghĩa ở 1.2.9 Phần 1A, có hợp đồng đóng mới vào hoặc sau 
ngày 01 tháng 7 n ăm 1998.  
(2) Các tàu hàng rời định nghĩa ở 29.10.1 -2(1), có hợp đồng đóng mới vào hoặc sau 
ngày 01 tháng 7 n ăm 2006  Phần 2A, Chƣơng 32   QCVN 21 : 2023/BGTVT  
409 2 Không phụ thuộc vào các yêu cầu ở -1, các tàu hàng rời nh ư định nghĩa ở  29.10.1 -2(1) 
nhưng không theo định nghĩa ở ở 1.2.9 Phần 1A, không  cần áp dụng các yêu cầu ở 
32.2.2 -1(4), 32.2.2 -2(4) và 32.2.3 -1(2). Ngoài ra, các yêu cầu ở mục 32.2.2 -1(3) có thể 
thay đổi sao cho h ướng dẫn xếp tải phải bao gồm tải trọng lớn nhất c ho phép của 
khoang. Các yêu cầu ở mục 32.2.2 -2(7) và (8) cũng có thể được thay đổi sao cho h ướng 
dẫn xếp tải phải bao gồm các giới hạn chung và/hoặc h ướng dẫn để xếp tải, bốc tải, nhận 
dằn và xả dằn có l ưu ý đến độ bền của các kết cấu thân tàu.  
3 Các tàu h àng rời quy định trong mục -1(2) trên, có chiều dài L f nhỏ h ơn 150  m phải có 
hướng dẫn xếp tải phù hợp với các yêu cầu ở mục 32.2.2. Không phụ thuộc vào các yêu 
cầu ở trên, các nội dung phải có trong h ướng dẫn xếp tải có thể phù hợp với yêu cầu ở 
mục -2 trên. 
32.2.2  Hƣớng dẫn xếp tải  
1 Hướng dẫn xếp tải, ngoài các mục theo yêu cầu ở 32.1.2, phải có thêm các mục sau.  
(1) Với các tàu hàng rời theo quy định ở 29.10.4, các kết quả tổng hợp và các giới hạn 
cho phép của mô men uốn và lực cắt dọc chung thân tàu tr ên nước tĩnh ở điều kiện 
ngập khoang theo yêu cầu ở 29.10.4.  
 Tuy nhiên, các kết quả mà Đăng kiểm xét thấy quá nhỏ, không ảnh hưởng gì đến độ 
bền của tàu có thể được bỏ qua.  
(2) Các khoang hàng hoặc nhóm các khoang hàng có thể trống khi tàu toàn tải.  
 Nếu không có khoang hàng nào được phép để trống trong điều kiện toàn tải thì điều 
này cũng phải được lưu ý rõ ràng trong hướng dẫn xếp tải.  
(3) Trọng lượng cho phép lớn nhất và trọng lượng yêu cầu tối thiểu của hàng và lượng 
hàng xếp trên đáy đôi của mỗi khoan g hàng là hàm của chiều chìm ở vị trí giữa 
khoang hàng.  
(4) Trọng lượng cho phép lớn nhất và trọng lượng yêu cầu tối thiểu của hàng và lượng 
hàng xếp trên đáy đôi của hai khoang hàng kề nhau bất kỳ là hàm của chiều chìm 
trung bình.  
 Chiều chìm trung bình n ày có thể được tính bằng cách chia trung bình chiều chìm của 
vị trí giữa của hai khoang.  
(5) Tải trọng cho phép lớn nhất trên đáy đôi và đặc tính tự nhiên của hàng hóa đối với 
các hàng không thuộc loại chở xô.  
 Nếu tàu không được phê duyệt để chở các hàng hóa không thuộc loại chở xô thì điều 
này phải được lưu ý rõ ràng trong hướng dẫn xếp tải.  
(6) Tải trọng cho phép lớn nhất trên boong và nắp hầm hàng  
 Nếu tàu không được phê duyệt để chở hàng trên boong và n ắp hầm hàng thì điều 
này phải được lưu ý rõ ràng t rong hướng dẫn xếp tải.  
(7) Tốc độ bơm dằn lớn nhất cùng với lời khuyên là sơ đồ xếp tải phải được sự đồng ý 
của nơi nhận hàng trên cơ sở tốc độ thay đổi dằn có thể đạt được.  
(8) Tỷ trọng của hàng rời đối với yêu cầu về độ bền phù hợp với yêu cầu ở Chương 29. 
 Cần lưu ý rõ ràng trong hướng dẫn xếp tải như sau: “Nếu các hàng hóa có tỷ trọng QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 32 
410 hàng rời lớn hơn trị số theo quy định được xếp lên tàu thì ảnh hưởng của việc xếp tải 
lên tàu phải được xem xét trước khi xếp hàng”.  
 Ngày bắt đầu phải áp dụng các yêu cầ u ở (4) là 1 tháng 7 năm 1999.  
2 Ngoài các điều kiện tải trọng như quy định ở 32.1.2, hướng dẫn xếp tải phải có thêm các 
điều kiện tải trọng sau đây, được chia theo các điều kiện tải trọng khi rời bến và khi cập 
bến. Nếu tàu được thiết kế dựa trên các điều  kiện tải trọng (1), (4), (5), (6) và (8) thì các 
điều kiện tải trọng này phải có trong hướng dẫn xếp tải.  
(1) Các điều kiện tải trọng hàng nhẹ và hàng nặng xen kẽ ở chiều chìm lớn nhất . 
(2) Các điều kiện tải trọng hàng nhẹ và nặng đồng nhất ở chiều chìm l ớn nhất . 
(3) Các điều kiện dằn  
 Các tàu có các khoang dằn kề với các két đỉnh mạn, két hông, và két đáy đôi phải có 
độ bền kết cấu đủ để cho phép bơm dằn các khoang khi két đỉnh mạn, két hông và 
két đáy đôi trống.  
(4) Các điều kiện hành trình tuyến ngắn nế u tàu được xếp tải đến chiều chìm lớn nhất 
nhưng với lượng hàng rời giới hạn.  
(5) Các điều kiện bốc và dỡ hàng ở nhiều cảng . 
(6) Các điều kiện khi chở hàng trên boong . 
(7) Các trình tự xếp hàng/bốc hàng điển hình  
 Là cụ thể trình tự xếp hàng từ lúc bắt đầu  xếp hàng đến khi tàu đạt đến điều kiện toàn 
tải và bắt đầu bốc hàng từ lúc tàu toàn tải cho đến khi tàu không tải. Các trình tự này 
phải đưa ra được lưu ý về tốc độ xếp hàng, độ bền của tàu và khả năng giảm dằn 
theo Bảng 2A/32.1 (Mẫu 1).  
(8) Các trình tự để bơm dằn trên biển . 
32.2.3  Máy tính kiểm soát tải trọng  
1 Thêm vào với các yêu cầu ở 32.1.3, máy tính kiểm soát tải trọng phải có khả năng khẳng 
định được rằng các trị số sau đây nằm trong giới hạn cho phép.  
(1) Trọng lượng của hàng và lượng hàng trên đá y đôi ở mỗi khoang hàng bằng hàm số 
của chiều chìm ở giữa khoang.  
(2) Trọng lượng hàng và lượng hàng trên đáy đôi của hai khoang kề nhau bất kỳ bằng 
hàm số của chiều chìm trung bình của hai khoang này.  
(3) Với các tàu hàng rời như quy định ở 29.10.5, mô me n uốn và lực cắt trên nước tĩnh 
trong các điều kiện ngập khoang  
 Ngày bắt đầu phải áp dụng các yêu cầu ở (2) là 1 tháng 7 năm 1999 . 
32.3 Những yêu cầu bổ sung đối với tàu hàng rời, tàu chở quặng và các tàu chở kết 
hợp đang khai thác  
32.3.1  Hƣớng dẫn xếp tả i Phần 2A, Chƣơng 32   QCVN 21 : 2023/BGTVT  
411 1 Thêm vào với các yêu cầu ở 32.1.2, đối với các tàu hàng rời mạn đơn chiều dài không 
nhỏ hơn 150  m có hợp đồng đóng mới trước ngày 01 tháng 7 năm 1998, hướng dẫn xếp 
tải có các trình tự xếp hàng/bốc hàng cho ở 32.2.2 -2(7) phải được Đăng kiểm phê duyệt. 
Các tàu hàng rời phải có hướng dẫn này, bao gồm cả các trình tự làm hàng, trước ngày 
01 tháng 7 năm 1999. Các tàu hàng rời nêu ở tiểu mục này và ở 32.3.2 là các tàu kết cấu 
boong đơn, có két đỉnh mạn và két hông trong các khoang hàng.  
32.3.2  Máy tính kiểm soát tải trọng  
1 Các tàu hàng rời, tàu chở quặng và tàu hỗn hợp có chiều dài L f không nhỏ hơn 150  m 
như quy định ở Chương 28 hoặc Chương 29 phải được trang bị máy tính kiểm soát tải 
trọng như quy định ở 32.2.3, trừ các tàu có đơn đề nghị kiểm tra phân cấp trong quá trình 
đóng mới được gửi đến Đăng kiểm vào hoặc sau ngày 01 tháng 01 năm 1994.    
412 QCVN 21: 2023/BGTVT                                                                    Phần 2A, Ch ƣơng 32  
 
412 
 Bảng 2A/32.1   Mẫu chung cho trình tự xếp hàng/bốc hàng (Mẫu 1)  
 MẪU CHUNG VỀ TRÌNH TỰ XẾP HÀNG/BỐC HÀNG  
   
Tên tàu  Chuy ến số  Điều kiện tải  Đ.K Số ID   
    9999  Cảng  
(đặc trưng hoặc điển hình) :  Điều kiện tải khi bắt đầu  
xếp/bốc hàng :   
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 Tổng lượng hàng  
phải xếp/bốc :  Điều kiện tải trọng  
khi xếp/bốc xong :  
Nước ở trên tàu  
tỷ trọng (t/m3) : Tốc độ xếp/bố c 
hàng lớn nhất :  Tốc độ xếp/bốc  
hàng trung bình :  
Số lần  
xếp/bốc :  Tốc độ nhận/xả  
dằn lớn nhất :  Tốc độ nhận/xả  
dằn trung bình :  
 
Hầm hàng số   7 6 5 4 3 2 1  
Thể tích hầm (m3)         Lưu ý :  Khi xếp mỗi mã hàng cần theo dõi để đảm bảo mô men uốn , lực cắt và trọng lượng hàng trong các hầm không vượt quá giới hạn cho phép. Việc 
xếp/bốc hàng có thể phải dừng lại để dằn/giảm dằn để giữ cho các trị số thực tế nằm trong giới hạn cho phép.  Chiều cao hầm (m)          
 
 
Lƣợng hàng trong hầm hàng khi bắ t đầu xếp hàng/bốc hàng   
 
Lƣợng dằn khi bắt đầu nhận/xả dằn    
 
Bắt đầu xếp/bốc (trên biển)  
Lượng hàng          Mạn hoặc mũi  APT No. BT  No.  BT  No.  BT  No.  BT  No.  BT  No.  BT  No.  BT  FPT  Tl 
(m) Chúi 
(m) Tm 
(m) Lớn nhất  
Tỷ trọng (t/m3)         Trên          S.F (%)  B.M (%)  
Loại hàng          Dưới/mũi                
 
THAO TÁC XẾP HÀNG   
THỰC HIỆN DẰN   
Các trị số sau mỗi mã hàng (từ cảng ra biển)  
Mã hàng số/loại 
hàng  Hầm Hầm 
7 Hầm 
6 Hầm 
5 Hầm 
4 Hầm 
3 Hầm 
2 Hầm 
1 Trên 
Dưới/mũi   
APT   
FPT Tl 
(m) Chúi 
(m) Tm 
(m) Lớn nhất  
No. BT  No. BT  No. BT  No. BT  No. BT  No. BT  No. BT  S.F (%)  S.F (%)  
1         Trên               
dưới/mũi           
2         Trên               
dưới/mũi           
3         Trên               
dưới/mũi           
4         Trên               
dưới/mũi           
5         Trên               
dưới/mũi           
6         Trên               
dưới/mũi           
7         Trên               
dưới/mũi           
8         Trên               
dưới/mũi           
         Trên               
dưới/mũi           
Tổng số hàng trên tàu (t) :  Lƣợng hàng còn lại chƣa xếp (t) :  Tổng lƣợng than trên tàu   
Đo mớn nước  
lần 1          Trên               
dưới/mũi           
Đo mớn nước  
lần 2          Trên               
dưới/mũi           
 
Lƣợng hàng trong hầm khi xếp hàng/bốc hàng xong   
Lƣợng dằn khi nhận/xả dằn xong   
Các trị số sau khi xếp/bốc hàng (trên biển)  
Lượng hàng          Mạn hoặc mũi  APT No. BT  No.  BT  No.  BT  No.  BT  No.  BT  No.  BT  No.  BT  FPT Tl 
(m) Chúi 
(m) Tm 
(m) Lớn nhất  
   Trên          S.F (%)  S.F (%)  
Tổng số hàng đã xếp/  
bốc (t)   Dưới/mũi                
  
 
Các trị số xuất hiện lớn nhất trong tất cả các điều kiện tải trọng ở trên  Tải trọng tác dụng lên đáy đôi =   (Mh/V)*h.T  (t/m3) 
Trong đó:  Mh:Trọng lượng hàng trong hầm + lượng trên đáy đôi (t)  
V :  Tổng dung tích của hầm (m3) 
h :  Chiều cao của hầm tính từ đáy trên đến mép trên của 
thành miệng khoang (m)  
T :  Chiều chìm (m)  Người duyệt  : ..............................................  
Ngày   : ..............................................  Tải trọng xếp  
lên đáy đôi          tấn/m3  
Tải trọng xếp lên  
hai hầm kề cận         tấn 
 Phần 2A, Chƣơng 33   QCVN 21: 2023/BGTVT  
413 CHƢƠNG 33     PHƢƠNG TIỆN TIẾP CẬN  
33.1 Quy định chung  
33.1.1  Quy định chung  
1 Các két mút, các két sâu, các khoang cách l y, các khoang dầu hàng, khoang hàng có ké t 
hông tương đối cao và các không gian tương tự phải có phương tiện tiếp cận, tức là các 
giàn, thang đỉa, thang bậc hoặc phương tiện tương tự để phục vụ cho kiểm tra bên trong 
một cách an toàn. Tuy nhiên, các phương tiện như vậy không yêu cầu ở các két lái  và két 
sâu chỉ dùng riêng để chứa dầu nhiên liệu hoặc dầu bôi trơn.  
2 Không phụ thuộc vào yêu cầu ở -1 trên, các không gian qu y định ở 33.2 phải thỏa mãn 
yêu cầu ở 33.2.  
33.1.2  Phƣơng tiện tiếp cận các khoang  
1 Việc tiếp cận an toàn các két mút, két sâu,  khoang cách l y, khoang dầu hàng, khoang 
hàng và các không gian tương tự, nói chung, phải trực tiếp từ boong hở và được phục vụ 
bởi ít nhất một miệng khoang hoặc lỗ chui và thang dùng để tiếp cận.  
2 Không phụ thuộc vào -1 trên, việc tiếp cận an toàn các kh ông gian phía dưới của các 
không gian được phân chia theo phương thẳng đứng có thể thực hiện từ một không gian 
khác tùy thuộc vào việc xem xét khía cạnh thông gió.  
3 Không phụ thuộc vào -1 trên, đối với các khoang có chiều cao không lớn hơn 1,5 m đo từ 
đáy đến mặt trên của boong hở của tàu có tổng dung tích nhỏ hơn 300 không yêu cầu 
phải có thang cố định.  
33.1.3  Phƣơng tiện tiếp cận bên trong các khoang  
1 Các két mút, két sâu, khoang cách l y, khoang dầu hàng, khoang hàng và các không gian 
kín tương tự  phải có phương tiện để tiếp cận các kết cấu thân tàu để kiểm tra.  
2 Nếu có các vật cản không thể tránh khỏi như là các cơ cấu thân tàu có chiều cao không 
nhỏ hơn 600 mm cản trở việc tiếp cận đến các cơ cấu thân tàu ở trong khoang thì các 
phương tiện thích hợp như thang tay, thang bậc v.v… phải được bố trí.  
33.1.4  Đặc tính của các phƣơng tiện tiếp cận và thang tay  
1 Các phương tiện tiếp cận phải đảm bảo an toàn khi sử dụng.  
2 Các phương tiện tiếp cận cố định phải có kết cấu chắc chắn.  
33.1.5  Sơ đồ phƣơng tiện tiếp cận  
 Sơ đồ chỉ rõ việc bố trí các phương tiện tiếp cận đến các két mút, két sâu, khoang cách l y, 
khoang dầu hàng, hầm hàng có két hông tương đối cao và các không gian kín tương tự 
phải có ở trên tàu.  
33.2 Các yêu cầu riêng đối với các tàu dầu và tàu hàng rời  
33.2.1  Phạm vi áp dụng  
 Các yêu cầu ở mục 33.2 này áp dụng cho mỗi không gian nằm trong khu vực hàng hoá và QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 33 
414 các két mút của các tàu dầu (qui định ở 1. 2.5-1 Phần 1 A có tổng dung tích không nhỏ hơn 
500 và các tàu hàng rời (quy định ở 1. 2.9-1 Phần 1 A có tổng dung tích không nhỏ hơn 
20.000) ở những nơi quy định ở 33.1. Không phụ thuộc vào các quy định ở trên, những 
yêu cầu trong mục này, trừ các mục 33.2.3 -1 và -2 và 33.2.5 -5, -6, và -7 liên quan đến 
việc tiếp cận các khoang/két, không cần phải áp dụn g cho các két hàng của các tàu chở 
hỗn hợp dầu/hoá chất thoả mãn các yêu cầu đối với các tàu chở xô hoá chất nguy hiểm 
quy định ở 1.2.7 Phần 1A.  
33.2.2  Quy định chung  
 Mỗi khoang trong khu vực hàng hóa và các két mũi phải có phương tiện tiếp cận cho 
phép việc kiểm tra toàn bộ, kiểm tra tiếp cận và đo chiều dày của kết cấu tiến hành được 
trong điều kiện an toàn.  
33.2.3  Phƣơng tiện tiếp cận các khoang  
1 Phương tiện tiếp cận an toàn đến mỗi khoang trong khu vực hàng hóa và các két mũi 
phải trực tiếp từ boong  hở và phù hợp với yêu cầu ở từ (1) đến (3) sau đây tùy thuộc vào 
kiểu của khoang.  
(1) Các két, khoang cách l y và các phân khoang của các két và khoang cách l y có chiều 
dài không nhỏ hơn 35 m phải có ít nhất hai miệng khoang hoặc lỗ chui và thang cách 
càng  xa nhau càng tốt.  
(2) Các két và khoang cách l y có chiều dài nhỏ hơn 35 m phải được phục vụ bởi ít nhất 
một miệng khoang hoặc một lỗ chui và thang.  
(3) Mỗi khoang hàng phải có ít nhất hai miệng khoang hoặc lỗ chui và thang đặt cách 
nhau càng xa càng tốt . Nói chung, những phương tiện tiếp cận này phải được bố trí 
chéo nhau chẳng hạn một phương tiện tiếp cận gần vách trước ở mạn trái thì cái kia 
phải gần vách sau ở mạn phải. Ít nhất một trong số hai thang phải là thang nghiêng 
trừ trường hợp quy định ở -3 dưới đây.  
2 Không phụ thuộc vào quy định ở -1 trên, phương tiện tiếp cận an toàn tới không gian đáy 
đôi, các két dằn mũi hoặc khoang bên dưới của các không gian bố trí thẳng đứng có thể 
là từ buồng bơm, khoang cách l y có chiều cao lớn, hầm ống, khoang hàng , khoang mạn 
kép hoặc không gian tương tự mà không dự định để chở dầu hoặc hàng nguy hiểm có 
lưu ý đến vấn đề thông gió.  
3 Phần trên cùng ở cạnh lối vào từ boong của thang dùng để tiếp cận vào két và khoang 
cách l y phải thẳng đứng trên một đoạn không nhỏ h ơn 2,5 m nhưng không vượt quá 3 m 
đo từ mặt dưới của chướng ngại vật bên trên ở chỗ lối vào két, và phải liền với chiếu nghỉ 
nằm ở một phía của thang. Tuy nhiên, khi có các phương tiện tiếp cận cố định theo chiều 
dọc hoặc chiều ngang tàu đặt trong phạm vi cách mặt dưới của boong từ 1,6 m đến 3 m 
thì phần trên của thang có thể dừng ở các phương tiện tiếp cận ấy.  
4 Với các tàu dầu, các thang tiếp cận tới các khoang dầu hàng và các không gian khác 
trong khu vực hàng hóa (trừ các két ở mút trước) phải phù hợp v ới yêu cầu sau đây.  
(1) Nếu có hai miệng khoang hoặc lỗ chui và thang để tiếp cận như qui định ở -1(1) trên 
thì ít nhất một thang phải là thang nghiêng. Tuy nhiên, phần trên cùng cạnh lối vào 
của thang phải thẳng đứng phù hợp với qui định ở -3 trên.  
(2) Nếu các thang không yêu cầu phải là thang nghiêng như qu y định ở (1) trên thì thang 
có thể là dạng thang đứng. Nếu khoảng cách theo phương đứng lớn hơn 6  m thì Phần 2A, Chƣơng 33   QCVN 21: 2023/BGTVT  
415 thang đứng phải được nối với một hoặc nhiều chiếu nghỉ đặt cách nhau không quá 6  
m theo phương đứn g và nằm ở một phía của cầu thang. Phần trên cùng cạnh lối vào 
của thang phải phù hợp với qui định ở -3 trên.  
(3) Nếu có miệng khoang hoặc lỗ chui và thang tiếp cận như qui định ở -1(2) trên thì 
thang nghiêng phải được bố trí phù hợp với qui định ở (1) trê n. 
(4) Trong các khoang chiều rộng nhỏ hơn 2,5  m, việc tiếp cận trong khoang có thể thực 
hiện bằng các thang đứng nối với một hay nhiều chiếu nghỉ đặt cách nhau không quá 
6 m theo phương đứng và nằm ở một phía của thang. Các phần liền kề của thang 
phải các h nhau về một bên ít nhất là bằng chiều rộng của thang. Phần trên cùng cạnh 
lối vào của thang phải phù hợp với qui định ở -3 trên.  
(5) Việc tiếp cận không gian từ boong đến đáy đôi có thể thực hiện bằng thang đứng đi 
qua một đường hầm thẳng đứng. Khoảng cá ch thẳng đứng từ boong tới chiếu nghỉ, 
khoảng cách giữa các chiếu nghỉ, hoặc khoảng cách từ chiếu nghỉ đến đáy két nói 
chung phải không lớn hơn 6  m trừ khi được Đăng kiểm chấp nhận riêng.  
5 Với các tàu hàng rời, các thang tiếp cận tới các hầm hàng và các k hông gian khác trong 
khu vực hàng hóa phải phù hợp với yêu cầu sau đây.  
(1) Nếu khoảng cách thẳng đứng giữa mặt trên của các boong liền kề hoặc giữa boong 
và đáy của khoang hàng không lớn hơn 6 m, có thể dùng thang đứng hoặc thang 
nghiêng.  
(2) Một hoặc nhi ều thang nghiêng phải được đặt ở một đầu của hầm hàng nếu khoảng 
cách thẳng đứng giữa mặt trên của các boong liền kề hoặc giữa boong và đáy của 
hầm hàng lớn hơn 6 m, trừ 2,5 m trên cùng của hầm hàng đo từ các vật cản phía 
trên phần 6 m dưới cùng có thể dùn g thang đứng với điều kiện phạm vi theo chiều 
thẳng đứng của một hoặc nhiều thang nghiêng nối với thang đứng phải không nhỏ 
hơn 2,5 m . 
(3) Các phương tiện tiếp cận ở hai đầu của hầm hàng chưa được quy định ở (2) trên có 
thể tạo bởi nhiều thang đứng đặt so le nhau nối với một hoặc nhiều chiếu nghỉ đặt 
cách nhau không quá 6 m theo phương thẳng đứng nằm ở một phía của thang. Các 
phần liền kề của thang đặt cách nhau về một bên ít nhất một chiều rộng thang. Phần 
trên cùng cạnh lối vào của thang trực tiếp trong k hoang hàng phải thẳng đứng trên 
một đoạn ít nhất 2,5 m đo từ vật cản phía trên và nối với chiếu nghỉ.  
(4) Thang đứng có thể dùng làm phương tiện tiếp cận các két đỉnh mạn nếu khoảng cách 
thẳng đứng từ boong tới các phương tiện tiếp cận theo hướng dọc trong  két, sống 
dọc mạn hoặc đáy của không gian nằm ngay phía dưới lối vào phải không lớn hơn 6  
m. Phần trên cùng cạnh lối vào của thang của két phải thẳng đứng trên một đoạn 
bằng 2,5  m đo từ các vật cản phía trên và phải nối với chiếu nghỉ của thang trừ khi 
thang đi xuống các phương tiện tiếp cận theo chiều dọc, sống dọc mạn hoặc đáy két 
trong khoảng 2,5  m và gắn vào một phía của thang.  
(5) Trừ trường hợp qui định ở (4) trên, thang nghiêng phải được sử dụng để tiếp cận đến 
các khoang hoặc két nếu khoảng cách th ẳng đứng từ boong đến sống dọc mạn ngay 
bên dưới lối vào, khoảng cách giữa các sống dọc mạn hoặc khoảng cách từ boong 
hoặc sống dọc mạn tới đáy của khoang ở ngay bên dưới lối vào lớn hơn 6  m. 
(6) Trong trường hợp nêu ở (5) trên, phần trên cùng cạnh lối vào  của thang phải thẳng 
đứng trên một đoạn 2,5  m tính từ vật cản bên trên và phải dẫn xuống chiếu nghỉ. Một QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 33 
416 cầu thang khác phải tiếp tục đi xuống từ chiếu nghỉ. Các đoạn thang nghiêng phải có 
chiều dài thực không lớn hơn 9  m và chiều cao theo phương đứng thô ng thường 
không được lớn hơn 6  m. Phần dưới cùng của thang có thể thẳng đứng trên một 
đoạn bằng 2,5 m. 
(7) Trong các khoang mạn kép có chiều rộng nhỏ hơn 2,5 m, phương tiện tiếp cận của 
khoang có thể bằng các thang đứng nối với một hay nhiều chiếu nghỉ đặt  cách nhau 
không quá 6  m theo phương thẳng đứng và gắn vào một phía của thang. Các đoạn 
liền kề của thang phải đặt cạnh nhau với khoảng cách từ thang này tới thang kia ít 
nhất bằng chiều rộng thang.  
(8) Thang dạng xoắn ốc có thể được xem xét chấp nhận thay  thế cho thang nghiêng. Khi 
đó, phần 2,5 m trên cùng của thang có thể liên tục là thang xoắn không cần chuyển 
sang thành thang đứng.  
33.2.4  Phƣơng tiện tiếp cận bên trong các khoang  
1 Đối với các tàu dầu: Các khoang dầu hàng và két nước dằn trừ trường hợp  quy định ở từ 
-2 đến -8 phải có phương tiện tiếp cận phù hợp với quy định ở từ (1) đến (4) dưới đây.  
(1) Với các két có chiều cao bằng và lớn hơn 6 m các phương tiện tiếp cận cố định phải 
được đặt phù hợp với yêu cầu ở từ (a) đến (f) sau.  
(a) Phương tiện tiếp cận cố định liên tục theo chiều ngang tàu phải được đặt ở mỗi vách 
ngang ở phía có nẹp, nằm ở độ cao tối thiếu là 1,6 m tối đa là 3 m phía dưới boong.  
(b) Ít nhất một phương tiện tiếp cận cố định liên tục theo chiều dài phải được đặt ở 
mỗi bên của két . Một trong số các phương tiện tiếp cận này phải nằm ở độ cao 
phía dưới boong tối thiểu là 1,6 m tối đa là 6 m còn các phương tiện tiếp cận còn 
lại phải được đặt phía dưới boong tối thiểu là 1,6 m tối đa là 3 m. 
(c) Phương tiện tiếp cận ở giữa các phương t iện quy định ở (a) và (b) và từ boong 
chính xuống các phương tiện quy định ở (a) hoặc (b) phải được bố trí ; 
(d) Các phương tiện tiếp cận cố định liên tục theo chiều dọc gắn liền trên các cơ cấu 
ở phía có nẹp của vách dọc nằm trùng vị trí với các sống nằm c ủa vách ngang, 
nếu có thể, phải được đặt để tiếp cận tới các khung ngang từ boong chính và đáy 
két trừ khi các phương tiện cố định lắp ở sàn trên cùng sử dụng được như là các 
phương tiện thay thế, được Đăng kiểm chấp nhận, để kiểm tra ở các chiều cao 
trung  gian.  
(e) Các phương tiện tiếp cận cố định theo chiều ngang trên các thanh giằng tạo 
điều kiện để tiếp cận được tới các mã vát nhiều nối với thanh giằng ở cả hai 
phía của két mà đến được từ các phương tiện tiếp cận cố định theo chiều dọc 
qui định ở (d) đố i với tàu có thanh giằng phải nằm ở độ cao không nhỏ hơn 6 
m phía trên đáy két.  
(f) Nếu được Đăng kiểm chấp nhận, các phương tiện thay thế cho phương tiện quy 
định ở (d) có thể được bố trí trên các tàu nhỏ có các két dầu hàng có chiều cao 
nhỏ hơn 17  m. 
(2) Với các két có chiều cao nhỏ hơn 6  m, các phương tiện thay thế được Đăng kiểm 
chấp nhận hoặc các phương tiện di động có thể được sử dụng thay cho các phương 
tiện tiếp cận cố định.  
(3) Không phụ thuộc vào các qu y định ở (1) và (2) trên, các két không có kế t cấu ở bên Phần 2A, Chƣơng 33   QCVN 21: 2023/BGTVT  
417 trong không cần phải có các phương tiện tiếp cận cố định.  
(4) Các phương tiện tiếp cận được Đăng kiểm chấp nhận phải được bố trí để tiếp cận 
các kết cấu dưới boong, các khung ngang khỏe, các thanh giằng ở ngoài phạm vi có 
thể tới được của các p hương tiện tiếp cận cố định/di động như qui định ở (1) và (2) 
trên. 
2 Đối với các tàu dầu: Các két dằn ở bên cạnh có chiều rộng nhỏ hơn 5  m tạo thành không 
gian mạn kép và két hông phải có phương tiện tiếp cận phù hợp với qui định ở từ (1) đến 
(3) dưới đây . 
(1) Với các không gian mạn kép nằm phía trên điểm gãy góc của phần hông, phương 
tiện tiếp cận cố định phải được đặt phù hợp với yêu cầu ở từ (a) đến (c) dưới đây:  
(a) Nếu khoang cách thẳng đứng từ sống dọc mạn trên cùng đến boong không nhỏ 
hơn 6  m thì mộ t phương tiện tiếp cận cố định liên tục theo chiều dọc phải được 
đặt trên suốt chiều dài của két cho phép đi xuyên qua các khung ngang khỏe, 
nằm ở độ cao từ 1,6  m đến 3  m phía dưới boong và có thang tiếp cận theo 
phương thẳng đứng ở hai đầu của két.  
(b) Các phương tiện tiếp cận cố định liên tục theo chiều dọc lắp liền trên các cơ cấu 
phải đặt cách nhau theo phương thẳng đứng không quá 6  m. 
(c) Các sống dọc mạn phải cố gắng đặt trùng vị trí với các sống nằm của các vách 
ngang.  
(2) Đối với các phần của két hô ng có khoảng cách từ đáy két đến điểm gãy góc không 
nhỏ hơn 6  m, một phương tiện tiếp cận cố định theo chiều dọc phải được đặt trên 
toàn bộ chiều dài của két phù hợp với qui định ở (a) và (b) dưới đây. Phải tiếp cận 
được bằng các phương tiện tiếp cận thẳng  đứng ở hai đầu của két.  
(a) Các phương tiện tiếp cận cố định liên tục theo chiều dọc có thể được đặt ở độ 
cao tối thiểu là 1,6  m tối đa là 3  m phía dưới điểm cao nhất của két hông. Sàn 
đứng mở rộng từ các phương tiếp cận cố định liên tục theo chiều dọc ở trên 
sườn khoẻ có thể được sử dụng để tiếp cận các vùng kết cấu quan trọng đã 
được nhận biết.  
(b) Hoặc phương tiện tiếp cận cố định liên tục theo chiều dọc có thể được đặt ở độ 
cao tối thiểu là 1,2  m phía dưới đỉnh của lỗ khoét trên sườn khoẻ ít nhất là 1, 2 m 
để có thể dùng các phương tiện tiếp cận di động khi tiếp cận các vùng kết cấu 
quan trọng đã được nhận biết.  
(3) Nếu khoảng cách thẳng đứng nêu ở (2) nhỏ hơn 6  m thì các phương tiện tiếp cận 
thay thế thoả mãn yêu cầu của Đăng kiểm hoặc phương tiện tiếp cận di động có thể 
được sử dụng thay cho các phương tiện tiếp cận cố định. Để tạo thuận lợi cho việc 
sử dụng các phương tiện tiếp cận thay thế, phải bố trí các lỗ khoét trên cùng mặt 
phẳng với các sống dọc mạn. Các lỗ khoét phải có đường kính phù hợp và ph ải có 
các rào chắn bảo vệ thích hợp.  
3 Đối với các tàu hàng rời, các phương tiện tiếp cận tới các kết cấu ở trên cao của boong 
ngang (cross deck, phần boong giữa hai miệng khoang hàng) phải được lắp phù hợp với 
yêu cầu ở từ (1) đến (5) sau đây.  
(1) Các phư ơng tiện tiếp cận cố định phải được lắp để có thể tiếp cận được các kết cấu 
trên cao ở hai bên của boong ngang và ở vùng gần đường tâm tàu. Mỗi phương tiện QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 33 
418 tiếp cận phải có thể tới được từ phương tiện tiếp cận trong khoang hàng hoặc trực 
tiếp từ boong chín h và nằm ở độ cao phía dưới boong tối thiểu là 1,6  m, tối đa là 3  m. 
(2) Các phương tiện tiếp cận cố định theo chiều ngang gắn trên các vách ngang ở độ 
cao phía dưới boong ngang tối thiểu là 1,6  m, tối đa là 3  m được chấp nhận tương 
đương với (1).  
(3) Việc tiếp cận tới các phương tiện tiếp cận để đến các cơ cấu trên cao của boong 
ngang có thể theo đường đế vách phía trên.  
(4) Các tàu có các vách ngang có đế vách toàn bộ, có lối vào từ trên boong chính cho 
phép kiểm soát tất cả các cơ cấu và tôn từ bên trong  thì không yêu cầu phải có 
phương tiện cố định để tiếp cận boong ngang.  
(5) Hoặc là, các phương tiện tiếp cận di động có thể được sử dụng để tiếp cận các cơ 
cấu trên cao của boong ngang nếu khoảng cách thẳng đứng từ boong ngang đến đáy 
trên không lớn hơn 1 7 m. 
4 Đối với các khoang hàng của tàu hàng rời, các phương tiện tiếp cận phải được bố trí phù 
hợp với yêu cầu ở từ (1) đến (6) sau đây.  
(1) Các phương tiện tiếp cận cố định thẳng đứng phải được bố trí trong tất cả các 
khoang hàng và gắn liền với cơ cấu để  cho phép kiểm tra tối thiểu 25% tổng số các 
sườn khoang phân bố đều ở mạn phải và mạn trái trong toàn bộ khoang bao gồm cả 
hai đầu khoang ở khu vực các vách ngang. Nhưng trong bất kỳ trường hợp nào cũng 
phải bố trí không ít hơn 3 phương tiện tiếp cận cố đ ịnh thẳng đứng lắp trên mỗi mạn 
(mút trước, mút sau của khoang và giữa khoang). Các phương tiện tiếp cận cố định 
thẳng đứng lắp ở giữa hai sườn khoang kề cận được coi là tiếp cận kiểm tra được 
cho cả hai sườn khoang. Một phương tiện tiếp cận di động có thể  được sử dụng để 
tiếp cận tấm nghiêng của két dằn hông phía dưới.  
(2) Thêm vào các yêu cầu ở (1), phương tiện tiếp cận cầm tay hoặc di động phải được 
sử dụng để tiếp cận tới các sườn khoang còn lại lên đến mã phía trên của sườn và 
các vách ngang.  
(3) Các p hương tiện tiếp cận cầm tay hoặc di động có thể được sử dụng để tiếp cận các 
sườn khoang lên đến mã phía trên của sườn thay cho các phương tiện cố định yêu 
cầu ở (1). Các phương tiện tiếp cận này phải được mang ở trên tàu và luôn sẵn sàng 
để sử dụng.  
(4) Chiều rộng của các thang đứng dùng để tiếp cận các sườn khoang phải ít nhất là 300 
mm, đo giữa hai thanh đứng.  
(5) Thang đứng một đoạn có chiều dài lớn hơn 6 m có thể được chấp nhận để kiểm tra 
các sườn khoang trong kết cấu vỏ đơn.  
(6) Với kết cấu vỏ kép kh ông yêu cầu phải có thang đứng để kiểm tra các bề mặt của 
khoang hàng. Việc kiểm tra kết cấu này được thực hiện từ phía bên trong không gian 
của vỏ kép.  
5 Đối với két đỉnh mạn của các tàu hàng rời, các phương tiện tiếp cận phải được bố trí phù 
hợp với yêu cầu ở từ (1) đến (4) sau đây.  
(1) Với mỗi két đỉnh mạn có chiều cao không nhỏ hơn 6  m, một phương tiện tiếp cận liên 
tục cố định theo chiều dọc phải được bố trí dọc theo các sườn khỏe của mạn ngoài 
và độ cao phía dưới boong tối thiểu là 1,6  m, tối đa là 3  m và có thang thẳng đứng tới Phần 2A, Chƣơng 33   QCVN 21: 2023/BGTVT  
419 cạnh mỗi lối vào của két ấy.  
(2) Nếu không có lỗ chui được bố trí trên các sườn khỏe trong phạm vi 600  mm ở phần 
đáy của két và khung ngang có chiều cao tiết diện lớn hơn 1  m ở tại mạn ngoài và 
tấm nghiêng, thì các thang đỉa ho ặc tay bám phải được bố trí để cho phép đi lại an 
toàn qua mỗi thành của khung ngang khỏe.  
(3) Ba phương tiện tiếp cận cố định, ở hai đầu và ở giữa của mỗi két, phải được bố trí để 
đi được từ đáy két lên đến giao tuyến giữa tấm nghiêng và sống dọc thành mi ệng 
khoang. Nếu trên tấm nghiêng kết cấu theo hệ thống dọc thì các cơ cấu dọc có thể 
được sử dụng làm một phần của phương tiện tiếp cận này.  
(4) Với các két đỉnh mạn có chiều cao nhỏ hơn 6  m, các phương tiện tiếp cận thay thế 
được Đăng kiểm chấp nhận hoặc các phương tiện tiếp cận cầm tay có thể được sử 
dụng thay cho phương tiện tiếp cận cố định.  
6 Đối với các két hông của tàu hàng rời, các phương tiện tiếp cận phải được bố trí phù hợp 
với các yêu cầu từ (1) đến (3) dưới đây.  
(1) Với mỗi két hông có chiều ca o không nhỏ hơn 6  m, một phương tiện tiếp cận cố định 
liên tục theo chiều dọc phải được đặt dọc theo các sườn khỏe của mạn ngoài ở độ 
cao tối thiểu là 1,2  m phía dưới đỉnh bên trong lỗ khoét của khung ngang khỏe phù 
hợp với yêu cầu ở từ (a) tới (c) kèm the o thang đứng ở cạnh mỗi lối vào của két.  
(a) Thang đứng đi từ phương tiện tiếp cận cố định liên tục theo chiều dọc đến đáy 
của két phải được đặt ở hai đầu của két.  
(b) Hoặc là, các phương tiện tiếp cận cố định liên tục theo chiều dọc có thể được đặt 
chui q ua thành trên của khung ngang phía trên lỗ khoét của khung ngang ở độ 
cao tối thiểu 1,6  m phía dưới nóc két hông, khi đó phương tiện bố trí theo kiểu 
này thuận tiện hơn cho việc kiểm tra các khu vực kết cấu quan trọng đã được 
nhận biết. Các xà dọc mạn mở r ộng có thể được sử dụng để làm lối đi lại.  
(c) Đối với các tàu hàng rời vỏ kép, phương tiện tiếp cận cố định liên tục theo chiều 
dọc có thể được đặt ở độ cao 6  m từ điểm gấp của hông nếu sử dụng có sự kết 
hợp với các phương pháp khác để tiếp cận được đến đ iểm gấp ấy.  
(2) Nếu không có lỗ chui qua các thành của khung ngang trong phạm vi 600 mm từ đáy 
két và khung ngang khỏe có chiều cao thành lớn hơn 1 m ở trên mạn và trên tấm 
nghiêng thì phải đặt các thang đỉa hoặc tay bám cho phép qua lại an toàn trên mỗi 
thành của khung ngang.  
(3) Với các két hông có chiều cao nhỏ hơn 6  m, các phương tiện tiếp cận thay thế được 
Đăng kiểm chấp nhận hoặc các phương tiện tiếp cận cầm tay có thể được sử dụng 
thay cho các phương tiện tiếp cận cố định. Các phương tiện tiếp cận như  vậy phải 
được chứng minh rằng đã được bố trí và luôn sẵn sàng để sử dụng ở những khu vực 
cần thiết.  
7 Đối với các két trong vỏ kép của tàu hàng rời, các phương tiện tiếp cận cố định phải được 
bố trí phù hợp với các yêu cầu ở -1 hoặc -2  trên một cách thíc h hợp.  
8 Đối với các két mũi có chiều không nhỏ hơn 6 m tại đường tâm của vách chống va, các 
phương tiện tiếp cận thích hợp phải được bố trí để tiếp cận các khu vực quan trọng như 
kết cấu dưới boong, các sàn, vách chống va và kết cấu mạn ngoài phù hợp với c ác yêu 
cầu ở (1) và (2) dưới đây.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 33 
420 (1) Các sàn nằm ở độ cao nhỏ hơn 6  m tính từ nóc két hoặc sàn nằm ngay trên đó phải 
được xem xét bố trí phương tiện tiếp cận thích hợp kết hợp với phương tiện tiếp cận 
cầm tay.  
(2) Trường hợp khoảng cách thẳng đứng giữa bo ong và sàn, giữa các sàn hoặc giữa 
sàn dưới cùng và đáy két không nhỏ hơn 6  m, các phương tiện tiếp cận khác được 
Đăng kiểm chấp nhận phải được bố trí.  
9 Khi phương tiện tiếp cận cố định dễ bị hư hỏng do quá trình thao tác làm hàng bình 
thường hoặc khi khô ng thể lắp được phương tiện tiếp cận cố định thì, nếu được Đăng 
kiểm chấp nhận, phương tiện tiếp cận khác có thể được sử dụng thay cho các phương 
tiện quy định ở từ -1 đến -8 trên, với điều kiện các phương tiện để liên kết, chằng buộc, 
treo hoặc đỡ các phư ơng tiện tiếp cận như vậy phải tạo thành một phần cố định của kết 
cấu thân tàu.  
33.2.5  Đặc tính quy định đối với phƣơng tiện tiếp cận và thang  
1 Các phương tiện tiếp cận cố định, nói chung, phải liền với kết cấu thân tàu, do vậy đảm 
bảo rằng rất chắc chắn . Nếu được Đăng kiểm chấp nhận các phương tiện này là một 
phần của kết cấu thân tàu, các yêu cầu về vị trí của các phương tiện tiếp cận nêu ở 
33.2.3 và/hoặc 33.2.4 có thể được thay đổi thích hợp.  
2 Các lối đi ở trên cao  tạo thành một bộ phận của phương tiệ n tiếp cận, nếu bố trí, phải có 
chiều rộng bên trong tối thiểu là 600  mm, trừ khi lối đi này để đi vòng quanh thành đứng 
của cơ cấu thì chiều rộng bên trong tối thiểu có thể là 450  mm, và phải có lan can bảo vệ 
ở cạnh hở trên suốt chiều dài của lối đi.  
3 Các kết cấu nằm nghiêng nếu được đặt trên một phần của phương tiện tiếp cận thì phải 
có kết cấu chống trượt.  
4 Các lối đi bằng thang máy tạo thành một bộ phận của phương tiện tiếp cận cố định phải 
được bố trí lan can bảo vệ có chiều cao là 1000 mm, gồm tay v ịn và thanh trung gian có 
chiều cao tối thiểu là 500 mm được  kết cấu chắc chắn, có các cột đặt cách nhau không 
lớn hơn 3  m ở phía hở ra ngoài.  Cột chống lan can phải được liên kết với phương tiện 
tiếp cận cố định.  
5 Với các phương tiện tiếp cận qua các lỗ khoét nằm ngang, miệng khoang hoặc lỗ chui, 
các kích thước phải đủ để cho phép một người mang thiết bị thở tự cấp khí và thiết bị bảo 
vệ lên hoặc xuống bất kỳ thang nào mà không bị cản trở và cũng phải đủ để dễ dàng 
nâng một người bị thương từ đáy của khoa ng. Lỗ khoét phải có kích thước trong lòng tối 
thiểu là 600  mm  600 mm. Khi phương tiện tiếp cận khoang hàng được bố trí đi qua 
miệng khoang hàng thì đầu trên cùng của thang phải cố gắng được bố trí gần thành 
miệng khoang. Các thành miệng của lối tiếp cận  có chiều cao lớn hơn 900  mm phải có 
bậc ở bên ngoài chung với thang.  
6 Với phương tiện tiếp cận qua lỗ khoét thẳng đứng, hoặc lỗ người chui trên các vách chặn, 
đà ngang, sống và sườn khỏe tạo thành lối đi theo chiều dài và chiều rộng của khoang, lỗ 
phải c ó kích thước tối thiểu không nhỏ hơn 600  mm  800 mm ở độ cao không lớn hơn 
600 mm tính từ tôn đáy trừ khi lưới hoặc các kết cấu để đặt chân khác được bố trí.  
7 Đối với các tàu dầu có trọng tải nhỏ hơn 5000  DWT, trong các trường hợp đặc biệt, kích 
thước nh ỏ hơn đối với các lỗ khoét nêu ở -5 và -6 có thể được Đăng kiểm chấp nhận 
trong các trường hợp đặc biệt nếu khả năng qua lại các lỗ khoét đó và việc đưa một 
người bị thương qua đó có thể được chứng minh là thỏa mãn yêu cầu của Đăng kiểm.  Phần 2A, Chƣơng 33   QCVN 21: 2023/BGTVT  
421 8 Việc tiếp cận từ  đáy tàu đến các phương tiện cận cố định và các lỗ khoét thẳng đứng phải 
được bố trí thông qua các hành lang, cầu thang hoặc bậc thang dễ dàng tới được. Các 
bậc thang phải có bộ phận đỡ phần bên cho bàn chân. Nếu các thanh ngang của cầu 
thang được gắn lên các bề mặt thẳng đứng thì khoảng cách từ tâm của các thanh ngang 
tới bề mặt thẳng đứng tối thiểu phải bằng 150 mm. Nếu các lỗ chui thẳng đứng được bố 
trí cao hơn 600  mm phía trên sàn đi thì phải bố trí thêm các bậc thang và tay bám với đầu 
cầu thang của sà n ở cả hai bên.  
9 Với các cầu thang hoặc phương tiện tương tự tạo thành một phần của phương tiện tiếp 
cận cố định, đặc tính của các phương tiện này phải thỏa mãn yêu cầu của Đăng kiểm.  
33.2.6  Hƣớng dẫn tiếp cận kết cấu thân tàu  
1 Với tất cả các tàu, phươn g tiện tiếp cận để tiến hành kiểm tra tổng thể và kiểm tra tiếp 
cận cũng như đo chiều dày tôn phải được mô tả trong Hướng dẫn tiếp cận kết cấu thân 
tàu được Đăng kiểm phê duyệt, bất kỳ sự thay đổi nào trong nội dung của Hướng dẫn 
phải được cập nhật và bản copy mới nhất phải được lưu giữ ở trên tàu. Hướng dẫn tiếp 
cận kết cấu thân tàu phải bao gồm các nội dung sau đối với mỗi không gian.  
(1) Các sơ đồ chỉ rõ các phương tiện tiếp cận không gian kèm theo đặc tính kỹ thuật và 
các kích thước . 
(2) Các sơ đồ chỉ r õ phương tiện tiếp cận của mỗi không gian cho phép tiến hành kiểm 
tra tổng thể với các thông số kỹ thuật và kích thước thích hợp (Các sơ đồ phải biểu 
thị được từ vị trí nào mỗi khu vực có thể kiểm tra được) . 
(3) Các sơ đồ phải chỉ rõ các phương tiện tiếp c ận trong không gian cho phép tiến hành 
kiểm tra tiếp cận với các thông số kỹ thuật và kích thước thích hợp (Sơ đồ phải biểu 
thị được vị trí của các khu vực quan trọng và liệu phương tiện tiếp cận cố định hoặc 
cầm tay từ vị trí nào có thể kiểm tra được từng  khu vực) . 
(4) Các hướng dẫn kiểm tra và duy trì độ bền kết cấu của tất cả các phương tiện tiếp 
cận và các phương tiện liên quan, có xét đến môi trường gây mòn gỉ có thể có 
trong không gian . 
(5) Hướng dẫn an toàn khi dùng bè để kiểm tra tiếp cận và đo chiề u dày tôn . 
(6) Hướng dẫn đối với việc chằng buộc và sử dụng các phương tiện tiếp cận cầm tay 
một cách an toàn . 
(7) Liệt kê tất cả các phương tiện tiếp cận cầm tay . 
(8) Biên bản ghi lại việc kiểm tra chu kỳ và bảo dưỡng các phương tiện tiếp cận của tàu . 
2 Khi phương tiện tiếp cận thay thế được lắp vào phù hợp với yêu cầu ở 33.2.4 , các biện 
pháp vận hành an toàn và chằng buộc các phương tiện thay thế ấy để đi vào, đi ra và đi 
bên trong các không gian ấy phải được mô tả rõ ràng trong Hướng dẫn tiếp cận kết cấu  
thân tàu.  
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2A, Chƣơng 33 
422  
 
 Phần 2B, Chƣơng 1   QCVN 21: 2023/BGTVT  
423 QUY CHUẨN KỸ THUẬT QUỐC GIA VỀ 
PHÂN CẤP VÀ ĐÓNG TÀU BIỂN VỎ THÉP  
II  QUY ĐỊNH KỸ THUẬT  
    PHẦN  2B  KẾT CẤU THÂN TÀU VÀ TRANG THIẾT BỊ TÀU 
CÓ CHIỀU DÀI DƢỚI 90 MÉT  
CHƢƠNG 1    QUY ĐỊNH CHUNG  
1.1      Phạm vi áp dụng và thay thế tƣơng đƣơng  
1.1.1   Phạm vi áp dụng  
1  Những quy định trong Phần này được áp dụng cho các tàu vỏ thép có chiều dài dưới 90 
mét, có hình dáng và tỷ số kích thước thông thường, vùng hoạt động không hạn chế.  
2 Đối với những tàu có vùng hoạt động hạn chế, kết cấu thân tàu, trang thiết b ị và kích 
thước cơ cấu có thể được thay đổi phù hợp với điều kiện khai thác theo nh ững quy định 
bổ sung ở Chương 25 .  
3  Khi áp dụng những quy định tương ứng của Phần này cho các tàu không áp dụng những 
quy định ở Phần 11 của  Quy chuẩn, thì L f  được lấy b ằng L và B f  được lấy bằng B.  
4 Những tàu hàng khô thực hiện chuyến đi quốc tế  và có tổng dung tích từ 500 trở lên phải 
thoả mãn quy định ở Chương 31  Phần  2A của  Quy chuẩn.  
5 Nếu Đăng kiểm thấy cần thiết, thì những tàu định nghĩa là tàu hàng rời như xác đ ịnh ở 
Chương 29  Phần  2A, phải áp dụng các quy định của Chương 29  Phần  2A.   
1.1.2   Trƣờng hợp đặc biệt khi áp dụng   
Đối với tàu có chiều dài nhỏ hơn 30 mét hoặc đối với những tàu mà vì lý do riêng nào đó 
không thể áp dụng trực tiếp những quy định của Phầ n này, kết cấu thân tàu, trang bị, bố 
trí và kích thước các cơ cấu phải được Đăng kiểm xem xét và quyết định trong từng 
trường hợp cụ thể, mặc dù đã có những quy định ở 1.1.1.  
1.1.3   Các tàu có hình dáng và tỷ số kích thƣớc khác thƣờng hoặc tàu dùng để ch ở 
hàng đặc biệt    
1 Đối với các tàu có hình dáng và tỉ số kích thước khác thường hoặc tàu dùng để chở hàng 
đặc biệt, những quy định có liên quan đến kết cấu thân tàu, trang thiết bị, bố trí và kích 
thước cơ cấu sẽ được quy định riêng dựa trên những nguyên  tắc chung của Phần này  
thay cho những quy định ở Phần này.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 1 
424 2 Các phần kết cấu thân tàu dự định cho chở hàng có độ ẩm mà chúng vượt quá giới hạn 
ẩm để vận chuyển phải phù hợp với các quy định tại Phần này. Ngoài ra, các yêu cầu 
riêng để tính toán phải được  Đăng kiểm xem xét . 
1.1.4   Thay thế tƣơng đƣơng  
Kết cấu thân tàu, trang thiết bị, bố trí và kích thước các cơ cấu của tàu khác với những 
quy định của Phần này sẽ được Đăng kiểm chấp nhận, nếu xét thấy chúng tương đương 
với những quy định ở Phần này.  
1.2 Quy định chung  
1.2.1   Ổn định  
Những yêu cầu ở Phần này được áp dụng cho các tàu có đủ ổn định ở tất cả các trạng 
thái dự kiến. Đăng kiểm nhấn mạnh rằng ổn định của tàu phải được nhà chế tạo quan tâm 
đặc biệt trong quá trình thiết kế, đóng mới và thuyền tr ưởng phải quan tâm đặc biệt trong 
quá trình khai thác tàu.  
1.2.2  Kết cấu phòng chống cháy và phƣơng tiện thoát nạn  
Kết cấu phòng chống cháy và phương tiện thoát nạn phải thỏa mãn các quy định ở Phần 
5 của Quy chuẩn.  
1.3 Vật liệu, kích thƣớc, mối hàn và l iên kết mút của cơ cấu  
1.3.1   Vật liệu  
1 Những yêu cầu có liên quan đến kết cấu thân tàu và trang thiết bị ở Phần này được dựa 
trên cơ sở sử dụng các loại vật liệu phù hợp với những yêu cầu ở Phần 7A.  
2   Nếu sử dụng thép có độ bền cao như quy định ở Chươ ng 3 Phần  7A của Quy chuẩn này, 
thì kết cấu và kích thước của cơ cấu thân tàu phải thỏa mãn những yêu cầu ở (1) đến (3) 
sau đây:  
(1) Mô đun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu phải bằng và lớn hơn trị số mô đun 
chống uốn của tiết diện ngang thân tàu tí nh theo Chương 13 nhân với hệ số sau đây. 
Ngoài ra, mức độ sử dụng các loại thép có độ bền cao phải được Đăng kiểm xem xét 
và quyết định trong từng trường hợp cụ thể:  
0,78   Nếu dùng thép có độ bền cao A32, D32, E32 và F32 . 
0,72   Nếu dùng thép có độ bền c ao A36, D36, E36 và F36 . 
0,68 Nếu dùng thép có độ bền cao A40, D40, E40 và F40 . (Tuy nhiên, có thể lấy 
bằng 0,66 nếu việc đánh giá mỏi của kết cấu được xác định phù hợp với 
các yêu cầu của Đăng kiểm).  
(2)  Nếu sử dụng thép có độ bền cao nằm ngoài quy định ở (1), thì chiều dày tôn boong, 
tôn bao, mô đun chống uốn tiết diện của các nẹp gia cường và các kích thước khác 
phải được Đăng kiểm quyết định trong từng trường hợp cụ thể.  
(3)  Nếu sử dụng thép có độ bền cao nằm ngoài quy định ở (1), thì kết cấu và kích thước 
cơ cấu thân tàu phải được Đăng kiểm quyết định trong từng trường hợp cụ thể.  Phần 2B, Chƣơng 1   QCVN 21: 2023/BGTVT  
425 3 Nếu sử dụng các vật liệu khác với quy định ở Phần 7A của Quy chuẩn, thì việc sử dụng 
vật liệu và kích thước cơ cấu tương ứng phải được Đăng kiểm quyết định trong từng 
trường hợp cụ thể.  
4 Nếu dùng thép không gỉ hoặc thép được phủ vật liệu không gỉ quy định ở Chương  3 Phần  
7A của Quy chuẩn để chế tạo kết cấu chính thân tàu, thì việc sử dụng vật liệu này và kích 
thước cơ cấu phải thoả mãn điều kiện sau:  
(1)  Mô đun chống uốn  tiết diện của tiết diện ngang thân tàu không được nhỏ hơn trị số 
được xác định bằng cách nhân trị số quy định ở Chương 13 với hệ số (K). Tuy nhiên  
hệ số (K) phải được làm tròn đến ba chữ số thập phân và không được nhỏ hơn 0,63  
    
      2
T y yK f 8,81 ( /1000) 7,56( /1000) 2,29 với 
2
y355(N / mm )  
T C yK f f (235 / )
 với thép cường độ cao 
2
y355(N / mm )  
 Trong đó:  
 
    2
C y yf 3,04( /1000) 1 ,09( /1000) 1 ,09  
y
: Trị số nhỏ nhất của giới hạn chảy hoặc giới hạn chảy quy ước của thép 
không gỉ hoặc thép phủ vật liệu không gỉ quy định ở Chương 3  Phần  7A của 
Quy chuẩn.  
Tf
:  Trị số xác định theo công thức sau:  
 
   T     0,0025 T 60   f 1 ,00  
 Nếu T lớn hơn 100 °C thì trị số này được Đăng kiểm xem xét đặc biệt.  
T: Nhiệt độ hàn g hoá lớn nhất tiếp xúc với vật liệu này. Nếu nhiệt độ này nhỏ hơn  
60 °C thì T lấy bằng 60 °C.  
(2)  Nếu vật liệu được dùng có tác dụng hữu hiệu trong việc chống ăn mòn của hàng hoá 
dự kiến chuyên chở thì Đăng kiểm có thể chấp nhận giảm kích thước cơ cấu s o với 
quy định trong yêu cầu có liên quan.  
(3) Không phụ thuộc vào yêu cầu ở -1 trên, Hệ số K được lấy giá trị nhỏ nhất là 0,78 cho 
những kết cấu và quy cách ở những vùng  được xem là tập chung ứng suất trừ khi 
được Đăng kiểm xem xét.  
5 Nếu sử dụng vật liệ u khác với vật liệu quy định ở Quy chuẩn  này, thì việc sử dụng vật liệu 
đó và kích thước tương ứng của các cơ cấu phải được Đăng kiểm xem xét đặc biệt.  
6 Việc sử dụng vật liệu để đóng các tàu hoạt động ở vùng biển hạn chế có thể được Đăng 
kiểm xem xét tron g từng trường hợp cụ thể.  
7 Việc sử dụng thép làm kết cấu thân tàu phải thỏa mãn các yêu cầu ở 1.1.11 và 1.1.12 
của Phần 2A. Tuy nhiên, đối với các cấp thép trong Bảng 2B/1.1 và Bảng 2B/1.2 có thể 
được thay bằng Bảng 2A/1.1 và Bảng 2A/1.2 của Phần 2A của Q uy chuẩn. Nếu thép 
phủ vật liệu không gỉ được quy định ở Chương 3 Phần 7A được dùng để đóng tàu thì 
Bảng 2A/1.1 và Bảng  2A/1.2 được áp dụng phù hợp với chiều dày kim loại cơ bản thay 
cho chiều dày tấm.  
 
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 1 
426 Bảng 2B/1.1   Danh mục sử dụng thép thƣờng đối với c ác cơ cấu khác nhau  
Tên cơ cấu  Khu vực sử dụng  Chiều dày tấm: t (mm)  t 15 
15 < t  20 
20 < t  25 
25 < t  30 
35 <t  40 
40 <t  50 
Tôn vỏ  
Tôn mép mạn kề 
với boong tính 
toán Phạm vi 0,4 L giữa tàu  A B D E 
Phạm vi 0,6 L giữa tàu 
bao gồm cả phần nêu trên A B D E 
Ngoài khu vực nêu trên  A B D 
Tôn mạn ở 
phạm vi khác  Phạm 
vi 0,4 L 
giữa 
tàu Phạm vi 0,1 D trở 
xuống tính từ 
mặt dưới của 
boong tính toán  A B D E 
Ngoài khu vực 
nêu trên  A B D 
Dải tôn hông  Phạm vi 0,6 L giữa tàu  A B D E 
Ngoài khu vực nêu  trên A B D 
Tôn đáy kể cả 
dải tôn giữa đáy  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  A B D E 
Tôn boong  
Dải tôn mép 
boong tính toán  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  A B D E 
Phạm vi 0,6 L giữa tàu  
bao gồm cả phần nêu trên  A B D E 
Ngoài khu vực nêu trên  A B D 
Dải tôn boong 
tính t oán kề với 
vách dọc  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  A B D E 
Phạm vi 0,6 L giữa tàu  
bao gồm cả phần nêu trên  A B D E 
Ngoài khu vực nêu trên  A B D 
Boong tính toán 
tại góc miệng 
khoang hàng  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  A B D E 
Ngoài khu vực nêu trên 
(trong trường hợp  miệng lỗ 
khoét khoang hàng lớn)  A B D 
Boong tính toán 
ngoài khu vực 
nêu trên  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  A B D E 
Boong lộ thiên  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  A B D 
 Phần 2B, Chƣơng 1   QCVN 21: 2023/BGTVT  
427 Bảng 2B/1.1   Danh mục sử dụng thép thƣờng đối với các cơ cấu khác nhau  (tiếp theo)  
Tên cơ cấu  Khu vực sử dụng  Chiều dày tấm: t (mm)  t  15 
15 < t  20 
20 < t  25 
25 < t  30 
30 < t  40 
40 < t  50 
Vách dọc  
Dải tôn trên cùng 
của vách dọc kề 
boong tính toán  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  A B D E 
Dải tôn dưới kề với 
tôn đáy của vách 
dọc Phạm vi 0,4 L giữ a tàu  A B D 
Cơ cấu dọc  
Dải tôn trên cùng 
của vách nghiêng 
của két đỉnh mạn 
kề với boong tính 
toán Phạm vi 0,4 L giữa tàu  A B D E 
Các tấm dọc trên 
boong tính toán nói 
trên gồm mã cuối 
và bản mép của 
sống dọc  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  A B D E 
Miệng khoang h àng 
Thành quây miệng 
khoang hàng kéo 
dài theo chiều dọc 
ở boong tính toán 
một đoạn lớn hơn 
0,15 L (bao gồm 
bản mặt và mép bẻ 
nhưng không gồm  
các nẹp)  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  A B D E 
Nắp hầm hàng  Tấm trên, tấm dưới và 
các cơ cấu đỡ chính  A B D 
Sống đuôi  
Sống đuôi, giá 
bánh lái, giá chữ 
nhân   A B D 
Bánh lái  
Tôn bánh lái   A B D 
Cơ cấu khác  
Các cơ cấu còn lại (gồm cả các nẹp)  A 
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 1 
428 Chú thích : 
1 A, B, D, E là cấp thép như sau:  
 A, B, D, E: là các cấp thép thông thường:  A, B, D, E.  
2 Trong trường hợp dải tô n boong chịu lực gắn với vách dọc nằm ở vùng vách bọc bên 
trong của tàu vỏ kép và không phải là dải tôn mép boong của boong chịu lực, thì dải tôn 
boong có thể áp dụng như boong chịu lực thông thường.  
Bảng 2B/1.2    Danh mục sử dụng thép đóng tàu có độ bền cao đối  với các cơ cấu khác nhau  
Tên cơ cấu  Khu vực sử dụng  Chiều dày tấm: t (mm)  t  15 
15 < t  20 
20 < t  25 
25 < t  30 
30 < t  40 
40 < t  50 
Tôn vỏ  
Tôn mép mạn kề 
với boong tính 
toán Phạm vi 0,4 L giữa tàu  AH DH EH 
Phạm vi 0,6 L giữa tàu bao  
gồm cả phần nêu trên  AH DH EH 
Ngoài khu vực nêu trên  AH DH 
Tôn mạn ở phạm 
vi khác  Phạm 
vi 0,4 L 
giữa 
tàu Phạm vi 0,1 D trở 
xuống tính từ mặt 
dưới của boong 
tính toán  AH DH EH 
Ngoài khu vực 
nêu trên  AH 
 DH 
Dải tôn hông  Phạm vi 0,6 L giữa tàu  AH DH EH 
Ngoài khu vực nêu trên  AH DH 
Tôn đáy kể cả dải 
tôn giữa đáy  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  AH DH EH 
Tôn boong  
Dải tôn mép 
boong tính toán  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  AH DH EH 
Phạm vi 0,6 L giữa tàu  
bao gồm cả phần nêu trên  AH DH EH 
Ngoài khu vực nêu trên  AH DH 
Dải tôn boong 
chịu lực nối với 
vách dọc  
 
 Phạm vi 0,4 L giữa tàu  AH DH EH 
Phạm vi 0,6 L giữa tàu bao 
gồm cả phần nêu trên  AH DH EH 
Ngoài khu vực nêu trên  AH DH 
Boong chịu lực tại 
góc miệng khoang  
hàng  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  AH DH EH 
Ngoài khu vự c nêu trên 
(trong trường hợp miệng lỗ 
khoét khoang hàng lớn)  AH DH 
Boong chịu lực 
ngoài khu vực 
nêu trên  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  
AH DH EH 
Boong lộ thiên  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  AH DH Phần 2B, Chƣơng 1   QCVN 21: 2023/BGTVT  
429 Bảng 2B/1.2    Danh mục sử dụng thép đóng tàu có độ bền cao  
          đối với các cơ cấu khác nhau  (tiếp theo)  
Tên cơ cấu  Khu vực sử dụng  Chiều dày tấm: t (mm)  t  15 
15 < t  20 
20 < t  25 
25 < t  30 
30 < t  40 
40 < t  50 
Vách dọc  
Dải tôn trên cùng 
của vách dọc nối 
với boong chịu 
lực Phạm vi 0,4 L giữa tàu  AH DH EH 
Boong lộ thiên  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  AH DH 
Cơ cấu dọc  
Dải tôn vách 
nghiêng trên cùng 
của két đỉnh mạn 
nối với boong 
chịu lực  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  AH DH EH 
Các tấm dọc trên 
boong tính toán  
gồm mã cuối và 
bản mép của các 
sống dọc   Phạm vi 0,4 L giữa  tàu AH DH EH 
Miệng khoang hàng  
Thành quây 
miệng khoang 
hàng kéo dài theo 
chiều dọc ở 
boong tính toán 
một đoạn lớn hơn 
0,15 L (Bao gồm 
bản mặt và mép 
bẻ nhưng không 
gồm  các nẹp)  Phạm vi 0,4 L giữa tàu  AH DH EH 
Nắp hầm hàng  Tấm trên, tấm dưới và 
các cơ  cấu đỡ chính  AH DH 
Sống đuôi  
Sống đuôi, giá 
bánh lái, giá chữ 
nhân   
AH DH 
Bánh lái  
Tôn bánh lái   AH DH 
    
Cơ cấu khác  
Các cơ cấu còn lại  AH 
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 1 
430 Chú thích : 
1 AH, DH, EH là cấp thép như sau:  
 AH: A32, A36 và A40; DH:D32, D36 và D40; EH: E32, E36 và E 40. 
2 Trong trường hợp dải tôn boong chịu lực gắn với vách dọc nằm ở vùng vách bọc bên 
trong của tàu vỏ kép và không phải là dải tôn mép boong của boong chịu lực, thì dải tôn 
boong có thể áp dụng như boong chịu lực thông thường.  
1.3.2  Kích thƣớc cơ cấu  
1  Nếu không có quy định nào khác thì mô đun chống uốn của tiết diện cơ cấu thân tàu theo 
yêu cầu của Quy chuẩn bao gồm cả mép kèm. Mép kèm được lấy bằng 0,1  l về mỗi bên 
của cơ cấu. Tuy nhiên, trị số 0,1  l về mỗi bên cơ cấu không được lớn hơn một nửa 
khoảng cách giữa hai cơ cấu. Trong đó l là chiều dài nhịp của cơ cấu lấy theo các quy 
định có liên quan.  
2  Nếu dùng thép dẹt, thép góc hoặc tấm bẻ mép để làm các xà, sườn, nẹp thì dù đã có mô 
đun chống uốn theo quy định chúng vẫn phải có chiều cao và chiều dày t heo yêu cầu của 
Quy chuẩn.   
3 Bán kính góc lượn bên trong của tấm bẻ mép phải bằng và lớn hơn hai lần nhưng không 
lớn hơn ba lần chiều dày của tấm.  
4 Chiều dày bản mép của các sống và cơ cấu ngang khỏe không được nhỏ hơn chiều dày 
của bản thành và chiều r ộng toàn bộ bản mép phải bằng và lớn hơn trị số tính theo công 
thức sau:  
bt =
0 85,4 d l    mm 
Trong đó:  
d0 : Chiều cao tiết diện của sống và cơ cấu ngang khỏe xác định theo các quy định có 
liên qu an (m) ; 
l : Khoảng cách giữa hai gối tựa của sống hoặc cơ cấu ngang khỏe xác định theo 
các quy định có liên quan (m). Tuy nhiên, nếu đặt các mã chống vặn hữu hiệu thì 
mã đó cũng có thể được coi là gối tựa.  
5 Kích thước của các  nẹp dựa theo yêu cầu của Phần  này có thể được xác định dựa trên 
mô hình nh óm các nẹp có kích thước tương đương đặt liên tiếp. Kích thước của nhóm đó 
được lấy giá trị lớn nhất theo yêu cầu (1) và (2) sau. Tuy nhiên yêu cầu này không áp 
dụng cho tính mỏi.  
(1) Giá trị trung bình kích thước yêu cầu của nẹp trong nhóm . 
(2) 90% giá tr ị yêu cầu lớn nhất cho bất kì nẹp trong nhóm.  
1.3.3  Mối hàn  
 Mối hàn dùng trong kết cấu thân tàu và các thiết bị quan trọng phải thỏa mãn các yêu cầu 
ở các Phần 2A và Phần 6 của Quy chuẩn .  
 
 Phần 2B, Chƣơng 1   QCVN 21: 2023/BGTVT  
431 1.3.4  Liên kết mút của các nẹp, sống và sƣờn  
1  Nếu mút của các sống nối với các kết cấu như vách, đáy trên  v.v... thì các liên kết mút của 
các sống phải được cân bằng bởi các cơ cấu đỡ hữu hiệu ở mặt bên kia của các kết cấu 
đó. 
2  Nếu không có quy định nào khác thì chiều dài cạnh của mã liên kết với sườn hoặc nẹp 
của vách hoặc của két sâu  v.v... phải bằng và lớn hơn 1/8 của l theo các quy định có liên 
quan.  
1.3.5  Mã 
1  Kích thước của mã được xác định ở Bảng 2B/1.3 theo chiều dài của cạnh dài hơn.  
2  Chiều dày của mã phải được tăng thích đáng nếu chiều cao tiết diện hiệ u dụng của mã 
nhỏ hơn 2/3 chiều cao tiết diện của mã theo yêu cầu.  
3  Nếu mã có lỗ khoét giảm trọng lượng thì khoảng cách từ mép lỗ khoét đến cạnh tự do của 
mã phải bằng và lớn hơn đường kính lỗ khoét.  
4  Nếu chiều dài của cạnh dài hơn của mã lớn hơn 800 mm, thì cạnh tự do của mã phải 
được gia cường bằng mép bẻ hoặc bằng một biện pháp khác, trừ khi mã đó là mã chống 
vặn hoặc cơ cấu tương tự.  
1.3.6  Thay đổi chiều dài nhịp (l) khi mã có chiều dày lớn hơn  
1 Khi mã liên kết có chiều dày bằng và lớn hơn chiều dà y của tấm sống thì trị số l quy định 
ở Chương 6 và ở từ Chương 9 đến Chương 12 của Phần này, có thể được thay đổi phù 
hợp như sau:  
(1) Nếu diện tích tiết diện bản mép của mã bằng và lớn hơn một nửa diện tích tiết diện 
bản mép của sống và bản mép của sống đ ược đưa tới vách, boong, đỉnh két  v.v... thì 
l có thể được đo đến điểm cách đỉnh mã 0,15 mét vào phía trong của mã.  
(2)  Nếu diện tích tiết diện bản mép của mã nhỏ hơn một nửa diện tích tiết diện bản mép 
của sống và bản mép của sống được đưa tới vách, boon g, đỉnh két  v.v... thì l có thể 
được đo đến điểm mà tại đó tổng diện tích tiết diện của mã và bản mép của nó nằm 
ngoài sống bằng diện tích tiết diện bản mép của sống hoặc đo đến điểm cách đỉnh mã 
0,15 mét vào phía trong của mã, lấy trị số nào lớn hơn.  
(3) Nếu có gắn mã và bản mép của sống chạy dài theo cạnh tự do của mã cho đến vách, 
boong, đỉnh két  v.v... thì kể cả khi cạnh tự do của mã được lượn, l phải được đo đến 
đỉnh mã.  
(4) Mã được xem là không có tác dụng ở phía ngoài điểm mà tại đó cạnh liên kết dọc  
theo sống của mã bằng 1,5 lần chiều dài cạnh liên kết của mã với vách, boong, 
đỉnh két  v.v... 
 (5) Trong mọi trường hợp không được giảm l tại mỗi đầu đi một lượng lớn hơn 1/4 chiều 
dài toàn bộ của sống kể cả liên kết ở hai đầu của sống.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 1 
432 Bảng 2B/1.3    Mã  
Đơn vị (mm)  
Chiều dài 
của cạnh 
dài hơn  Chiều dày  
Chiều 
rộng mép Chiều dài  
của cạnh  
dài hơn  Chiều dày  Chiều 
rộng mép Mã 
phẳng  Mã có 
mép Mã 
phẳng  Mã có 
mép 
150 6,5 - - 700 14,0 9,5 70 
200 7,0 6,5 30 750 14,5 10,0 70 
250 8,0 6,5 30 800 - 10,5 80 
300 8,5 7,0 40 850 - 11,0 85 
350 9,0 7,0 40 900 - 11,0 90 
400 10,0 8,0 50 950 - 11,5 90 
450 10,5 8,0 50 1.000  - 11,5 95 
500 11,0 8,5 55 1.050  - 12,0 100 
550 12,0 8,5 55 1.100  - 12,5 105 
600 12,5 9,0 65 1.150  - 12,5 110 
650 13,0 9.0 65 - - - - 
1.3.7  Trang t hiết bị  
 Cột cẩu, dây chằng, thiết bị nâng hàng, cột buộc tàu, thiết bị neo và các trang bị khác 
không được quy định riêng ở Phần này phải có bố trí và kết cấu tương ứng phù hợp với 
mục đích sử dụng và việc kiểm tra phải được tiến hành theo yêu cầu của Đăn g kiểm, nếu  
thấy cần thiết.  
1.3.8  Tàu chở dầu hoặc chất lỏng dễ cháy khác  
1 Những yêu cầu đối với kết cấu thân tàu và trang thiết bị của tàu chở dầu ở Phần này chỉ 
áp dụng cho các tàu dùng để chở dầu đốt có nhiệt độ bắt cháy bằng và lớn hơn 60  °C 
(xác địn h bằng cách thử trong cốc kín).  
2 Kết cấu thân tàu và trang thiết bị của tàu chở dầu đốt có nhiệt độ bắt cháy nhỏ hơn 60  °C  
 (xác định bằng cách thử trong cốc kín) phải thỏa mãn những yêu cầu ở Phần này hoặc 
phải áp dụng những quy định khác, nếu Đăng kiểm  thấy cần thiết.  
3 Kết cấu và bố trí của các két sâu để chứa dầu của các tàu chở dầu phải thỏa mãn các quy 
định ở Chương 22.  
4 Ở những tàu có tổng dung tích lớn hơn hoặc bằng 400, không được chở dầu hoặc các 
chất lỏng dễ cháy khác ở các khoang nằm phía trư ớc vách chống va.  
1.3.9  Biện pháp kiểm soát ăn mòn  
1 Nếu áp dụng biện pháp được thừa nhận để kiểm soát ăn mòn cho các két, thì các kích 
thước theo yêu cầu của các cơ cấu trong các két có thể được giảm theo sự chấp thuận 
của Đăng kiểm.  
2 Đối với các tàu có kích thước cơ cấu được giảm theo -1 trên đây, ký hiệ u cấp tàu sẽ có 
thêm dấu hiệu “ CoC”. 
 Phần 2B, Chƣơng 1   QCVN 21: 2023/BGTVT  
433 1.3.10  Số nhận dạng tàu  
1 Đối với các tàu hàng có tổng dung tích bằng hoặc lớn hơn 300 dự định chạy tuyến quốc 
tế, số nhận dạng tàu phải được đánh dấu cố định như sau : 
(1) Tại một vị trí dễ thấy hoặc là ở đuôi tàu hoặc ở cả hai mạn tàu, giữa mạn phải và mạn 
trái, nằm trên đường nước chở hàng được ấn định lớn nhất hoặc ở hai mạn thượng 
tầng hoặc ở phía trước thượng tầng . 
(2) Tại một vị trí dễ đến hoặc là ở một trong các  vách ngang của buồng máy hoặc ở một 
trong các thành miệng khoang hàng; hoặc trong trường hợp đối với tàu dầu - ở buồng 
bơm, trong trường hợp các tàu RO -RO thì ở một trong những vách ngang cuối của 
khoang RO -RO. 
2 Số nhận dạng của tàu phải được đánh dấu nh ư sau:  
(1) Dấu hiệu cố định nhìn thấy rõ ràng, phải làm sạch bất kỳ dấu hiệu nào khác trên thân 
tàu và được sơn bằng màu sơn tương phản với xung quanh . 
(2) Dấu hiệu cố định theo -1(1) phải có chiều cao không nhỏ hơn 200 mm và dấu hiệu cố 
định theo -1(2) ph ải có chiều cao không nhỏ hơn 100 mm. Chiều rộng của dấu hiệu 
phải tương xứng với chiều cao . 
(3) Dấu hiệu cố định này có thể được viết nổi lên hoặc khắc chìm hoặc hàn chấm hoặc 
bằng bất kỳ phương pháp tương đương nào khác, nhưng phải đảm bảo rằng dấu 
hiệu này không thể dễ xoá. Trong trường hợp này, độ bền của kết cấu thân tàu không 
bị ảnh hưởng bởi phương pháp đánh dấu.  
1.4 Các định nghĩa  
1.4.1  Phạm vi áp dụng  
 Nếu không có quy định nào khác, thì các thuật ngữ trong Phần này được định nghĩa như 
ở Chương nà y, các thuật ngữ không được định nghĩa ở Phần này phải theo định nghĩa ở 
Phần 1A của Quy chuẩn.  
1.4.2  Chiều dài tàu  
 Chiều dài tàu (L) là khoảng cách tính bằng mét đo ở đường nước chở hàng thiết kế lớn 
nhất quy định ở 1.4.8 (2), từ mép trước của sống mũi đ ến mép sau của trụ lái nếu tàu có 
trụ lái hoặc đến đường tâm của trục lái nếu tàu không có trụ lái. Tuy nhiên, trong trường 
hợp tàu có đuôi tuần dương hạm, L được lấy như trên hoặc bằng 96% chiều dài toàn bộ 
của đường nước chở hàng thiết kế lớn nhất, lấy t rị số nào lớn hơn.  
1.4.3  Chiều dài để xác định mạn khô  
 Chiều dài mạn khô (L f), tính bằng mét, là 96% chiều dài đo từ mép trước của sống mũi 
đến mép sau của tôn bao trên đường nước nằm ở độ cao bằng 85% chiều cao mạn thiết 
kế nhỏ nhất kể từ mặt trên của tô n giữa đáy hoặc là chiều dài đo từ mép trước của sống 
mũi đến đường tâm của trục lái ở trên đường nước ấy, lấy trị số nào lớn hơn. Tuy nhiên, 
nếu mũi tàu có dạng lõm vào ở phía trên đường nước bằng 85% chiều cao mạn thiết kế 
nhỏ nhất thì mút trước của chiề u dài này phải được lấy ở đường vuông góc với đường 
nước nói trên và đi qua điểm lõm nhiều nhất về phía sau của đường bao mũi tàu. Đường QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 1 
434 nước này phải song song với đường nước chở hàng định nghĩa ở 1.4.9 của Chương này.      
1.4.4  Chiều rộng tàu  
 Chiều rộn g của tàu (B) là khoảng cách đo bằng mét theo phương nằm ngang từ mép ngoài 
của sườn bên này sang mép ngoài của sườn bên kia tại phần thân tàu có chiều rộng lớn 
nhất. 
1.4.5  Chiều cao mạn tàu  
 Chiều cao mạn của tàu (D) là khoảng cách đo bằng mét, theo phươn g thẳng đứng từ mặt 
trên của tôn giữa đáy đến mép trên của xà ngang boong mạn khô tại mạn, ở điểm giữa 
của chiều dài L. Trong trường hợp nếu vách kín nước được nâng cao đến boong nằm 
phía trên boong mạn khô và được ghi ở sổ đăng ký là vách có hiệu lực đến boong đó thì 
chiều cao của tàu được đo đến boong vách.  
1.4.6  Phần giữa tàu  
 Nếu không có quy định nào khác thì phần giữa tàu là phần có chiều dài bằng 0,4 L ở giữa 
tàu. 
1.4.7  Phần mũi và phần đuôi tàu  
 Phần mũi và phần đuôi tàu tương ứng là các phần thuộc phạm vi 0,1 L tính từ mút mũi và 
mút đuôi tàu.  
1.4.8  Đƣờng nƣớc chở hàng và đƣờng nƣớc chở hàng thiết kế lớn nhất  
1 Đường nước chở hàng là đường nước ứng với mỗi mạn khô được vạch dấu theo các quy 
định ở Phần 11 của Quy chuẩn.  
2 Đường nước chở hàng thiết k ế lớn nhất là đường nước ứng với trạng thái toàn tải.  
1.4.9  Chiều chìm tải trọng và chiều chìm tải trọng thiết kế lớn nhất  
1 Chiều chìm tải trọng là khoảng cách thẳng đứng tính bằng mét, đo ở điểm giữa Lf từ mặt 
trên của tôn giữa đáy đến đường nước chở hàn g. 
2 Chiều chìm tải trọng thiết kế lớn nhất (d) là khoảng cách đo theo phương thẳng đứng từ 
mặt trên của tôn giữa đáy đến đường nước chở hàng thiết kế lớn nhất đo tại điểm giữa 
chiều dài tàu L.  
1.4.10  Lƣợng chiếm nƣớc toàn tải  
Lượng chiếm nước toàn tải (W)  là lượng chiếm nước tính bằng tấn ứng với trạng thái toàn 
tải của tàu.   
1.4.11  Hệ số béo thể tích  
 Hệ số béo thể tích (C b) là hệ số được lấy bằng thể tích ứng với lượng chiếm nước W chia 
cho LBd.  
1.4.12  Boong tính toán (chịu lực)  
Boong tính toán là boong trên cùng mà tôn mạn kéo tới tại từng tiết diện trên chiều dài 
tàu. Tuy nhiên, đối với thượng tầng (trừ những thượng tầng có chiều cao thấp hơn chiều 
cao tiêu chuẩn) có chiều dài không lớn hơn 0,15 L, boong tính toán là boong nằm ngay Phần 2B, Chƣơng 1   QCVN 21: 2023/BGTVT  
435 dưới boong thượng tần g. Đối với các phương án thiết kế, boong này có thể được lấy là 
boong tính toán ngay cả khi thượng tầng có chiều dài lớn hơn 0,15 L.  
1.4.13  Boong mạn khô  
1 Boong mạn khô thường là boong liên tục trên cùng. Tuy nhiên, trong trường hợp có lỗ 
khoét không thườ ng xuyên đóng ở phần lộ của boong liên tục trên cùng hoặc có lỗ khoét 
không có phương tiện kín nước đóng kín thường xuyên ở phần mạn tàu phía dưới boong 
đó, thì boong mạn khô là boong liên tục và ở phía dưới boong đó.  
2 Ở những tàu có boong mạn khô không l iên tục thì phần thấp nhất của boong lộ thiên và 
phần kéo dài thêm của đường thấp nhất này song song với phần boong phía trên được 
lấy là boong mạn khô.  
3 Nếu tàu có nhiều boong, thì một boong thực tế nằm dưới một trong số các boong mạn khô  
quy định ở -1 hoặc -2 nêu trên, được coi là boong mạn khô, và đường nước chở hàng 
được kẻ ứng với boong này phù hợp với những yêu cầu ở Chương 2  Phần  11 của Quy 
chuẩn. Tuy nhiên, boong thấp hơn đó phải liên tục theo hướng mũi -lái ít nhất là từ khoang 
máy đến vách chống va và liên tục từ mạn nọ sang mạn kia. Nếu boong thấp hơn nhảy 
bậc, thì đường thẳng thấp nhất của boong này và phần kéo dài thêm của đường thẳng 
thấp nhất ấy song song với phần cao hơn của boong được lấy là boong mạn khô.    
     QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 2 
436 CHƢƠNG 2   SỐNG MŨI VÀ SỐN G ĐUÔI  
2.1 Sống mũi  
2.1.1  Sống mũi tấm  
1  Chiều dày của sống mũi tấm phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
t = 0,10
L  +  3,5   mm 
 Tuy nhiên, ở phía trên và ở phía dưới của đường nước chở hàng thiết kế lớn nhất, chiề u 
dày của sống mũi tấm có thể được giảm dần về phía đỉnh của sống mũi và ky tàu (tôn 
giữa đáy). Tại mút trên của sống mũi chiều dày có thể được lấy bằng chiều dày tôn mạn ở 
mũi tàu, tại mút dưới của sống mũi chiều dày có thể lấy bằng chiều dày tôn ky tàu.  
2 Phải đặt các mã ngang cách nhau không xa quá 1 mét ở tấm sống mũi. Nếu bán kính 
cong ở mép trước của sống mũi lớn, thì phải có biện pháp gia cường thích đáng bằng 
cách đặt nẹp gia cường ở dọc tâm hoặc bằng biện pháp khác.  
3 Đối với tàu kéo, ở đoạn từ sốn g đáy lên đến đường nước chở hàng, phải đặt sống mũi tiết 
diện hình chữ nhật đặc (hoặc tương đương) có quy cách như sau:  
 Chiều rộng tiết diện theo phương ngang tàu:   0,5L + 25  (mm) . 
 Chiều dài tiết diện theo phương dọc tàu:     1,6L + 100  (mm) . 
 Lên đến đỉ nh, quy cách tiết diện có thể giảm đến còn bằng 85% trị số nói trên.  
2.2  Sống đuôi  
2.2.1  Phạm vi áp dụng  
Những yêu cầu ở mục 2.2 này chỉ áp dụng cho những sống đuôi không có trụ bánh lái.  
2.2.2  Trụ chân vịt  
1 Trụ chân vịt của sống đuôi bằng thép đúc và số ng đuôi dạng tấm phải có hình dạng thích 
hợp với dòng chảy phía sau thân tàu. Kích thước của trụ chân vịt phải tương đương với 
tiêu chuẩn cho ở các công thức và hình vẽ ở Hình 2B/2.1. Chiều rộng và chiều dày của trụ 
chân vịt ở phía dưới của u đỡ trục chân vịt phải được tăng dần để có độ bền và độ cứng 
tương xứng với ky sống đuôi.  
2 Chiều dày thành ụ đỡ trục chân vịt được tính theo các yêu cầu (1) hoặc (2) sau đây:  
(1) Chiều dày thành ụ đỡ trục chân vịt tính theo  chiều dài tàu:   
 0,9L + 10   (mm)  
(2) Chiều dày thành ụ đỡ trục chân vịt tính theo  đường kính trục chân vịt:   
 0,23d s + 30   (mm)  
 Trong đó:  
  ds : Đường kính trục chân vịt (mm) quy định ở Chương 6, Phần 3 của Quy chuẩn.  Phần 2B, Chƣơng 2   QCVN 21: 2023/BGTVT  
437 3 Trụ chân vịt của sống đuôi bằng thép đúc và sống đuôi tấm phải được đặt các mã ngang 
theo khoảng cách thích hợp. Nếu bán kính cong của mép sau ở sống đuôi lớn thì phải có 
nẹp gia cường ở dọc tâm.  
Nếu sống đuôi sử dụng thép tròn thì  bán kính phải không nhỏ hơn trị số tính theo công 
thức sau:  
   0.7(0.40L+16)   (mm)  
Tại liên kết của thép tròn với thép đúc hoặc giữa thép tròn với nhau phải có chiều sâu mối 
hàn không nh ỏ hơn 1/3 đường kính thép tròn . 
4 Đối với các tàu có tốc độ tương đối  so với chiều dài lớn, kích thước các phần của trụ chân 
vịt phải được tăng thích đáng.  
2.2.3  Ky sống đuôi  
1 Kích thước từng tiết diện ngang của ky sống đuôi (Xem Hình 2B/2.2) phải được xác định 
theo các công thức ở từ (1) đến (4) sau đây, coi mô men uốn và  lực cắt xuất hiện ở ky là 
do lực tác dụng lên bánh lái theo quy định ở 2B/21.1.2.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2 B/2.1    Tiêu chuẩn kích thƣớc của trụ chân vịt  
 
(1) Mô đun chống uốn Z Z của tiết diện lấy đối với trục thẳng đứng Z -Z phải không nhỏ 
hơn: 
ZZ  =  
SPMK
80    cm3 W :  2,5L + 100  (mm)  
T  :  2,2
L  +5,0  (mm)  
R   :   0,40L + 16  (mm)  
Trụ chân vịt của sống đuôi  
bằng thép tấm  
1,25W T R W  :   2,2L +  88    (mm)  
T   :   0,18L + 15   (mm)  
R   :   0,40L + 16  (mm)  
Trụ chân vịt của sống đuôi bằng 
thép đúc   1,3T  R 
1,2W   0,6W  T 
 W  W QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 2 
438 Trong đó:  
M: Mô men uốn tại tiết diện đang xét, xác định theo công thức sau:  
M = Bx( Mmax = Bl)   (N.m) 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Trong đó:  
B :  Phản lực của gối đỡ trục lái (N) lấy như ở 21.1.4 -1; 
x :  Khoảng cách từ điểm giữa của gối đỡ trục lái đến tiết diệ n đang xét (m), xem 
Hình 2B/2.2;  
l  : Khoảng cách (m) từ tâm gối đỡ trục lái đến điểm gốc củ a ky sống đuôi, xem 
Hình 2B/2.2;                      
KSP : Hệ số của vật liệu làm ky sống đuôi tính theo  21.1.1 -2. 
(2)  Mô đun chống uố n Z y đối với trục nằm ngang Y -Y phải không nhỏ hơn:  
Zy = 0,5Z z    cm3 
 Trong đó:  
Zz : Được xác định ở (1).  
(3)  Diện tích tiết diện tổng cộng As của các chi tiết theo hướng Y -Y phải không nhỏ hơn:  
As =  
SPBK
48    mm2 
Trong đó:  
B và K SP  : Lấy như ở (1).  
(4) Tại tiết diện bất kỳ trong phạm vi chiều dài l, ứng suất tương đương phải không lớn 
hơn 115/K SP  (N/mm2). Ứng suất tương đương 
e  được tính theo công thức sau:  
 = 
22
b3       N/mm2 
 Ứng suất uốn và ứng suất cắt xuất hiện trên ky được xác định theo các công thức   
tương ứng sau:  Hình 2B/ 2.2    Ky sống 
đuôi  
  Z 
 Y 
 X x 
l  Y  Z 
 Y 
 Z Phần 2B, Chƣơng 2   QCVN 21: 2023/BGTVT  
439  Ứng suất uốn:  
b
zM
Z (x)   N/mm2   
 Ứng suất cắt :  
sB
A        N/mm2 
 Trong đó:  
ZZ, AS, M, và B: Như quy định ở từ  (1) đến (3).     
2 Chiều dày của các tấm thép tạo nên phần chính của ky sống đuôi dạng thép t ấm phải 
không nhỏ hơn chiều dày của thép tấm tạo nên phần chính của trụ chân vịt. Ở ky các gân 
ngang phải được bố trí dưới trụ chân vịt, dưới các tấm mã và ở các vị trí cần thiết khác.  
2.2.4  Gót ky  
Gót ky của sống đuôi phải có chiều dài ít nhất bằng 3 lần khoảng cách sườn ở vùng đó và 
phải được liên kết chắc chắn với tôn giữa đáy.  
2.2.5  Liên kết của sống đuôi với đà ngang tấm  
Sống đuôi phải được kéo lên phía trên kể từ trục chân vịt và hàn chắc chắn với đà ngang 
vòm đuôi. Chiều dày của đà ngang vòm phải khô ng nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau  
  t = 0,035L  +   10,0    mm 
Ở phần trên của sống đuôi kéo dài, đà ngang vòm đuôi phải được gia cường để tránh 
thay đổi đột ngột của độ cứng.  
2.2.6  Ổ đỡ chốt bánh lái  
1 Chiều dài của ổ đỡ chốt bánh lái phải không n hỏ hơn chiều dài bạc đỡ chốt.  
2 Chiều dày của thành ổ đỡ chốt phải không nhỏ hơn 0,25 d po. Tuy nhiên, đối với các tàu 
được quy định ở 2B/21.1.1 -3, chiều dày của thành ổ đỡ chốt bánh lái phải được tăng thích 
đáng.  
Trong đó: d po  : Đường kính thực của chốt b ánh lái đo ở mặt ngoài của áo chốt, mm.  
2.2.7   Hầm trục lái  
1 Vật liệu, đường hàn và mối nối với tôn vỏ  
Yêu cầu này áp dụng cho toàn bộ hầm trục lái (phía trên hoặc phía dưới sống đuôi)  
Thép dùng làm hầm trục lái phải có tính hàn, có hàm lượng các bon khôn g vượt quá 
0,23% khi phân tích mẻ nấu và hàm lượng các bon tương đương C EQ không vượt quá 
0,41%.  
Đường hàn tại mối nối giữa hầm trục lái và tôn vỏ hoặc đáy của sống đuôi phải ngấu hoàn 
toàn.  
Bán kính r (mm) mối hàn góc (xem Hình 2B/2.3) phải cố gắng mở rộn g, phù hợp với công 
thức sau đây:  
  r = 60    khi 
s40
K  (N/mm2) QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 2 
440   r = 0,1d l  không nhỏ hơn 30,  khi 
s40
K  (N/mm2) 
  Trong đó:  
    dl : Đường kính trục lái như ở 21.1.5 -2; 
    Ks : Hệ số vật liệu quy định ở 21.1.1 -2. 
Bán kính này có thể đạt được bằng cách mài. Nếu sử dụng đá mài hình đĩa để mài thì cần 
tránh tạo ra các đường rãnh theo hướng đường hàn. Bán kính này phải được kiểm tra 
bằng dưỡng để đảm bảo độ chính xác. Tối thiểu phải kiểm tra bốn mặt. Báo cáo kết quả 
kiểm tra phải được Đăng kiểm chấp thuận.  
Hầm trục lái làm bằng vật liệu khác với thép phải được Đăng kiểm xem xét đặc biệt.  
2 Quy cách kết cấu  
Nếu trục lái được bố trí trong hầm trục theo cách làm cho hầm trục phát sinh ứng suất do 
lực tác dụng lên bánh lái  thì quy cách kết cấu của hầm trục phải được xác định như sau:  
(a) Ứng suất tương đương do uốn và cắt không vượt quá 0,35 σY. 
(b) Ứng ứng suất uốn trong hầm trục lái phải thoả mãn các công thức sau:  
  
s80
K  (N/mm2) 
  Trong đó:  
 σ: Như q uy định ở -1; 
     Ks: Hệ số vật liệu quy định ở 21.1.1 -2, nhưng không được lấy nhỏ hơn 0.7 ; 
     σY: Giới hạn chảy của vật liệu sử dụng (N/mm2). 
 Để tính toán ứng suất uốn, nhịp được xét là khoảng cách giữa trung điểm chiều  
cao của ổ đỡ dưới của trục l ái và điểm mà hầm trục ăn vào tôn mạn hoặc đáy của 
sống đuôi.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2B/2.3    Bán kính lƣợn mối hàn  
 Bán kính lượn  
Bán kính lượn  Phần 2B, Chƣơng 3   QCVN 21: 2023/BGTVT  
441 CHƢƠNG 3    ĐÁY ĐƠN  
3.1 Quy định chung  
3.1.1  Phạm vi áp dụng  
1 Những yêu cầu của Chương này được áp dụng cho các tàu mà đáy đôi bị khuyết từng 
phần hoặc toàn bộ phù hợp với những yêu cầu ở 4.1.1 -2 hoặc 4.1.1 -3. 
2 Kết cấu đáy ở khoang mũi và khoang đuôi phải thoả mãn những yêu cầu ở 7.2 và 7.3.  
3.2 Sống chính  
3.2.1  Bố trí và kết cấu  
Các tàu đáy đơn phải có sống chính gồm một bản thành và một bản mép . Sống chính 
phải được kéo càng dài về phía mũi và đuôi tàu càng tốt.  
3.2.2  Bản thành  
1 Chiều dày của bản thành sống chính phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
t = 0,065L + 4,7  mm 
Ra ngoài đoạn giữa tàu chiều dày này có thể đựơc giảm dần và ở các đoạn mũi tàu và 
đuôi tàu chiều dày này có thể còn bằng 0,85 chiều dày ở đoạn giữa tàu.  
2 Chiều cao tiết diện bản thành phải không nhỏ hơn chiều cao tiết diện của đà ngang đáy.  
3.2.3  Bản mép  
1 Chiều dày của bản mép phải không nhỏ hơn chiều dày của bản thành ở đoạn giữa tàu. 
Bản mép phải được kéo dài từ vách chống va đến vách đuôi.  
2 Diện tích tiết diện bản mép phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
F = 0,6L + 9  cm2 
 Ra ngoài đoạn giữa tàu diện tí ch này có thể được giảm dần và ở các đoạn  mũi tàu và đuôi 
tàu diện tích này có thể còn bằng 0,85 diện tích tiết diện ở đoạn giữa tàu.  
3 Chiều rộng của bản mép phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
b = 2,3L + 160  mm 
3.3 Sống phụ  
3.3.1  Bố trí  
Trong vùng từ sống chính đến tôn mạn, khoản g cách giữa các sống phụ và giữa sống phụ 
với mạn phải được đặt cách nhau không xa quá 2,5 mét.  
3.3.2  Kết cấu  
Sống phụ phải có một bản thành liên tục và một bản mép, sống phụ phải được kéo càng 
dài về phía mũi và đuôi tàu càng tốt.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 3 
442 3.3.3  Bản thành  
1 Ở đoạ n giữa tàu chiều dày của bản thành sống phụ phải không nhỏ hơn trị số tính theo 
công thức sau:  
t = 5, 3+ 0,042L   mm 
Ra ngoài đoạn giữa tàu chiều dày này có thể được giảm dần, và ở các đoạn mũi và đoạn 
đuôi tàu chiều dày này có thể còn bằng 0,85 chiều dày ở đoạn giữa tàu.  
2 Trong buồng máy, chiều dày của bản thành phải không nhỏ hơn trị số yêu cầu ở 3.2.2 cho 
bản thành của sống chính.  
3.3.4  Bản mép  
Chiều dày của bản mép sống phụ phải không nhỏ hơn chiều dày yêu cầu của bản thành 
và diện tích tiết diện bản m ép ở đoạn giữa tàu phải không nhỏ hơn trị số tính theo công 
thức sau:  
F = 0,45L  + 8,8   cm2 
Ra ngoài đoạn giữa tàu diện tích tiết diện bản mép có thể được giảm dần và ở các đoạn 
mũi tàu và đuôi tàu diện tích đó có thể còn bằng 0,85 diện tích tiết diện bản m ép ở đoạn 
giữa tàu.  
3.4 Đà ngang tấm  
3.4.1  Bố trí  
1 Ở những tàu có đáy kết cấu theo hệ thống ngang, khoảng cách chuẩn của đà ngang phải 
thỏa mãn những yêu cầu ở 5.2.1.  
2 Ở những tàu có đáy kết cấu theo hệ thống dọc, đà ngang phải được bố trí sao cho khoảng  
cách không lớn hơn 3,5 mét.  
3.4.2  Hình dạng  
1 Ở bất kỳ chỗ nào mép trên của đà ngang không được nằm thấp hơn mép trên của nó ở 
dọc tâm.  
2 Ở đoạn giữa tàu, chiều cao của đà ngang đo ở khoảng cách bằng d 0 quy định ở 3.4.3 -1, 
từ mép trong của sườn, dọc theo mép trên của đà ngang, không được nhỏ hơn 0,5d 0 
(Xem Hình 2B/3.1). Nếu có đặt mã, thì chiều cao của đà ngang tại mép trong mã có thể 
bằng 0,5d 0. 
3 Ở những tàu đáy có độ dốc khác thường, chiều cao của đà ngang đáy ở đường dọc tâm 
tàu phải được tăng thích đá ng. 
4 Bản mép gắn lên đà ngang phải liên tục từ phần trên của cung hông ở mạn này sang đến 
phần trên của cung hông ở mạn kia trong trường hợp đà ngang dạng cong và kéo dài suốt 
theo đà ngang tấm trong trường hợp đà ngang được nối với sườn bằng mã.  Phần 2B, Chƣơng 3   QCVN 21: 2023/BGTVT  
443  
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
3.4.3  Kích thƣớc    
1 Kích thước của đà ngang tấm phải không nhỏ hơn trị số tính theo các công thức sau:  
Chiều cao tiết diện ở đường tâm tàu:  d o = 0,0625l   m  
Chiều dày:   t  = 10d 0  + 3,5  (mm)  hoặc 12 mm, lấy trị số nào nhỏ hơn  
Mô đun chống uốn  của tiết diện Z :  4,27Shl2        cm3 
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các đà ngang, m ; 
h : d hoặc 0,66 D lấy trị số nào lơn hơn, m ; 
l  :  Khoảng cách giữa các đỉnh của các mã sườn ở hai bên mạn tàu đo ở giữa tàu 
cộng 0,3 mét. Nếu đà ngang cong thì chiều dà i l phải được thay đổi thích hợp 
(m) (xem Hình  2B/3.1) ; 
d0 : Chiều cao tiết diện đà ngang tấm ở đường tâm tàu, m.  
2 Chiều dày bản mép của đà ngang phải không nhỏ hơn chiều dày yêu cầu đối với đà 
ngang, chiều rộng bản mép phải đủ đảm bảo ổn định ngang của đ à ngang.  
3 Ra ngoài đoạn 0,5 L giữa tàu, chiều dày của đà ngang tấm có thể được giảm dần đến còn 
bằng 0,85 trị số quy định ở  -1, trừ trường hợp đối với phần phẳng của đáy mũi tàu.  
4 Đà ngang đáy ở dưới bệ máy và bệ ổ chặn phải có chiều cao phù hợp và phải  được gia 
cường đặc biệt. Chiều dày của các đà ngang đó phải không nhỏ hơn chiều dày của bản 
thành của sống chính.  
5 Ở đoạn đáy gia cường phía mũi tàu quy định ở 4.9.2, chiều cao của tiết diện đà ngang 
tấm phải được tăng hoặc mô đun chống uốn của tiết diện  đà ngang tương ứng yêu cầu ở 
-1 phải được tăng thích đáng.  
3.4.4  Mã sƣờn  
Kích thước của mã sườn phải thỏa mãn những yêu cầu sau đây, và cạnh tự do của mã 
sườn phải được gia cường.  
(1) Mã phải được đưa lên mặt trên của ky tàu đến một chiều cao lớn hơn 2 lầ n chiều cao Hình 2B/3.1     Hình dạng của đà ngang đáy  
 d0       Mặt t rên của ky tàu  Không nhỏ hơn 0,5 d0 0,15m d hoặc 0,66 D 
  d0   0,0625 l 
l h 
do QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 3 
444 tiết diện đà ngang đáy tại đường tâm tàu.  
(2) Chiều dài của cạnh mã đo từ mép tự do của sườn đến đỉnh mã dọc theo mép trên của 
đà ngang đáy phải không nhỏ hơn chiều cao tiết diện yêu cầu của đà ngang đáy ở 
đường tâm tàu.  
(3) Chiều dày của mã ph ải không nhỏ hơn chiều dày của đà ngang đáy yêu cầu ở 3.4.3.   
3.4.5  Lỗ thoát nƣớc  
Lỗ thoát nước phải được đặt ở tất cả các đà ngang đáy ở mỗi bên của đường tâm tàu và 
ở cạnh dưới của cung hông nếu tàu có đáy bằng.  
3.4.6  Lỗ khoét giảm trọng lƣợng  
Đà ngang đ áy có thể có lỗ khoét để giảm trọng lượng. Khi đó độ bền phải được bù lại thỏa 
đáng bằng cách tăng chiều cao tiết diện đà ngang đáy hoặc bằng một biện pháp thích hợp 
khác.  
3.4.7  Đà ngang tấm tạo thành một phần của vách  
Đà ngang tấm tạo thành một phần của v ách phải thỏa mãn các yêu cầu ở các Chương 11 
và Chương 12. 
3.5 Dầm dọc đáy  
3.5.1  Khoảng cách  
Khoảng cách chuẩn của dầm dọc đáy được tính theo công thức sau:  
S = 2L + 550       mm 
3.5.2  Dầm dọc đáy  
 Mô đun chống uốn của tiết diện dầm dọc đáy phải không nhỏ hơn trị số tính theo công 
thức sau:  
Z = 
29Shl    cm3 
Trong đó:  
l  : Khoảng cách giữa các đà ngang đặc, m ; 
S : Khoảng cách giữa các dầm dọc đáy, m ; 
h : Khoảng cách thẳng đứng từ các dầm dọc đáy đến điểm ở d + 0,026 L cao hơn 
mặt trên của  tôn giữa đáy.  
3.6 Gia cƣờng đáy phía mũi tàu  
Việc gia cường đáy phía mũi tàu phải phù hợp với những yêu cầu ở 4.9.                                                         Phần 2B, Chƣơng 4   QCVN 21: 2023/BGTVT  
445 CHƢƠNG 4    ĐÁY ĐÔI  
4.1 Quy định chung  
4.1.1  Phạm vi áp dụng  
1 Tàu phải có đáy đôi kín nước kéo dài từ vách chống va đến vách khoang đuôi. Nói chung, 
phải chọn hệ thống kết cấu dọc. Đáy trong phải kéo liên tục ra hai mạn tàu để bảo vệ đáy 
tới cung hông và không được thấp hơn bất kỳ phần nào tại mặt phẳng song song với 
đường ky tàu và các h ky tàu một khoảng theo phương thẳng đứng không nhỏ hơn trị số h 
(m)  đo từ đường ky định nghĩa ở 1.2.58  Phần 1A của Quy chuẩn này (sau đây gọi tắt là 
Phần 1A).   
   h = B’/20  
 Trong đó B’ là chiều rộng lý thuyết lớn nhất của tàu (m) tại hoặc dưới đường n ước chở 
hàng phân khoang sâu nhất.  
Tuy nhiên, trong mọi trường hợp, trị số h không được nhỏ hơn 0,76 m và không cần lớn 
hơn 2,0 m.  
2 Đáy đôi có thể khuyết một phần hoặc toàn bộ với điều kiện tàu phải được tính toán thỏa 
mãn yêu cầu ở 2.8.3 Phần 9 của Quy c huẩn. Với những tàu có tổng dung tích nhỏ hơn 
500 hoặc những tàu không chạy tuyến quốc tế có chiều dài nhỏ hơn 100 mét thì không 
cần bố trí đáy đôi. Đáy đôi của của các tàu dầu, tàu chở hóa xô hóa chất nguy hiểm, tàu 
chở xô khí hóa lỏng được trang bị theo các yêu cầu của các quy chuẩn tương ứng bao 
gồm Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia về các hệ thống ngăn ngừa ô nhiễm của tàu, Phần 8E, 
8D. 
3 Đối với những tàu khác với tàu nêu ở -2, thì đáy đôi có thể khuyết ở vùng các két kín 
nước với điều kiện tàu không bị mất an toàn ngay cả khi đáy hoặc mạn bị thủng.  
4 Những yêu cầu ở Chương này có thể được thay đổi thích hợp, nếu tàu có đáy đôi từng 
phần và có các kết cấu đặc biệt như vách dọc hoặc mạn trong làm giảm khoảng cách các 
đế tựa của đáy đôi.  
5 Khi có sự chuyển tiếp  từ hệ thống kết cấu dọc sang hệ thống kết cấu ngang, hoặc khi 
chiều cao đáy đôi thay đổi đột ngột, phải quan tâm đặc biệt đến sự liên tục của độ bền 
bằng cách đặt các sống phụ và đà ngang bổ sung.  
6 Kết cấu đáy đôi của khoang phải được xem xét đặc biệt nế u khoang được dự kiến để chở 
hàng nặng, khi t ỷ số của trọng lượng hàng trên đơn vị diện tích (kN/m2) của đáy đôi chia 
cho d nhỏ hơn 5,40 hoặc khi việc xếp hàng không thể được coi là phân bố đều. Nếu t ỷ số 
của khối lượng hàng trên đơn vị diện tích được cho bằng t/m2, thì trị số lấy theo đơn vị 
kN/m2 có thể được xác định bằng cách nhân t/m2 với 9,81. Đối với tàu chở cuộn thép thì 
kích thước các cơ cấu đáy đôi phải phù hợp với các quy định ở 4.10.  
4.1.2  Lỗ chui và lỗ giảm trọng lƣợng  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 4 
446 1 Các cơ cấu không kín nướ c phải có lỗ chui và lỗ giảm trọng lượng để đảm bảo sự tiếp 
cận và thông gió, trừ những vùng có cột đặt thưa và khi các lỗ khoét này không được Quy 
chuẩn này cho phép.  
2 Số lượng lỗ chui ở tôn đáy trên phải là tối thiểu đủ để đảm bảo thông gió và dễ tiếp c ận 
đến mọi chỗ trong đáy đôi. Phải thận trọng khi đặt những lỗ chui để tránh khả năng lưu 
thông giữa các khoang phân chia chính qua đáy đôi.  
3 Nắp của lỗ chui quy định ở -2 phải được làm bằng thép và nếu trong khoang hàng không 
có ván lát sàn thì nắp và cá c phụ tùng của nắp phải được bảo vệ tốt chống hàng hóa gây 
hư hại.  
4 Lỗ thoát khí và lỗ thoát nước phải được đặt ở mọi cơ cấu không kín nước ở kết cấu đáy đôi.  
5 Vị trí và kích thước dự kiến của lỗ chui và lỗ khoét giảm trọng lượng phải được ghi trong 
bản vẽ để trình duyệt.  
4.1.3  Tiêu nƣớc  
1 Phải có những thiết bị hữu hiệu để tiêu nước trên mặt đáy trên.  
2 Đối với các yêu cầu ở 1 trên, những hố tụ nhỏ bố trí trong đáy đôi liên kết với các thiết bị 
tiêu nước của khoang không được kéo sâu xuống quá mức cần th iết. Ngoài ra các hố tụ 
không sâu hơn một nửa chiều cao đáy đôi đến có thể. Tuy nhiên, tại phía sau hầm trục, 
cho phép hố tụ kéo đến đáy ngoài.  
3 Đăng kiểm có thể cho phép  bố trí các hố tụ khác (ví dụ hố tụ cho dầu bôi trơn dưới máy 
chính) nếu thấy rằng có  bố trí bảo vệ tương đương với việc bảo vệ bằng đáy đôi, phù hợp 
với các yêu cầu của Chương này.  
4 Đối với các hố tụ quy định ở -2 và -3 nói trên, trừ hố tụ ở mút hầm trục, khoảng cách theo 
phương thẳng đứng từ đáy hố tụ đến mặt phẳng trùng với đường ky tà u định nghĩa ở 
Chương 1  Phần  1A,  không được nhỏ hơn 0,5 m.  Yêu cầu này có thể bỏ, tuy nhiên tại các 
két hông Đăng kiểm xem xét nếu có các hố tụ thay thế mục đích thỏa mãn các yêu cầu ở 
1 trên hoặc  chắc chắn rằng các tàu thỏa mãn khuyết đáy đôi như đưa ra  ở -2 và -3 trên.  
4.1.4  Khoang cách ly  
Trong đáy đôi giữa các két dùng để chứa dầu và các két dùng để chứa nước ngọt như 
nước sinh hoạt, nước dùng cho nồi hơi  v.v... phải đặt các ngăn cách ly kín dầu để tránh 
tác hại do lẫn dầu sang nước ngọt.  
4.1.5  Sống đ áy kín nƣớc và đà ngang kín nƣớc  
Chiều dày của sống đáy kín nước, đà ngang kín nước và kích thước của các nẹp gắn với 
chúng phải thỏa mãn những yêu cầu có liên quan tới sống đáy và đà ngang như những 
quy định ở 12.2.2 và 12.2.3.  
4.1.6  Chiều dày tối thiểu  
Chiều dày của các cơ cấu đáy đôi phải không nhỏ hơn 6 mm.  Phần 2B, Chƣơng 4   QCVN 21: 2023/BGTVT  
447 4.1.7  Hố tụ  
1 Những hố tụ nhỏ bố trí trong đáy đôi liên kết với các thiết bị tiêu nước của khoang không 
được kéo sâu xuống quá mức cần thiết. Tuy nhiên, tại phía sau hầm trục, cho phép hố tụ 
kéo đến đáy ngoài.  
2 Đăng kiểm có thể cho phép  bố trí các hố tụ khác (ví dụ hố tụ cho dầu bôi trơn dưới máy 
chính) nếu thấy rằng có bố trí bảo vệ tương đương với việc bảo vệ bằng đáy đôi, phù hợp 
với các yêu cầu của Chương này.  
4.2 Sống chính  
4.2.1  Bố trí và kết c ấu của sống chính  
1 Sống chính phải được kéo càng dài về phía mũi và đuôi tàu càng tốt.  
2 Tấm sống chính phải liên tục trong đoạn 0,5 L giữa tàu.  
3 Nếu đáy đôi được dùng để chứa nhiên liệu, nước ngọt hoặc nước dằn, thì sống chính 
phải kín nước.  
4 Những yêu  cầu ở -3 có thể được thay đổi thích hợp trong những két hẹp ở đoạn mũi và 
đoạn đuôi tàu hoặc ở những chỗ mà các kết cấu dọc kín nước khác được đặt ở khoảng 
0,25 B tính từ đường tâm tàu, hoặc ở những chỗ được Đăng kiểm chấp nhận.  
4.2.2  Lỗ giảm trọng lƣợng  
1 Lỗ giảm trọng lượng có thể được đặt trên sống chính ở tất cả các khoảng sườn nằm 
ngoài phạm vi 0,75 L giữa tàu.  
2 Nếu chiều cao của lỗ không lớn hơn 1/3 chiều cao của sống chính, thì lỗ giảm trọng lượng   
có thể được đặt xen kẽ các khoảng sườn ở sống chí nh nằm trong phạm vi 0,75 L giữa 
tàu. 
4.2.3  Chiều cao tiết diện sống chính  
Trừ trường hợp được Đăng kiểm chấp nhận đặc biệt, chiều cao tiết diện sống chính 
không nhỏ hơn B/16, nhưng trong mọi trường hợp không được nhỏ hơn 0,76 mét.  
4.2.4  Chiều dày của tấm sống chính  
Chiều dày của tấm sống chính (t) phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
t = 0,05L + 5,5   mm 
4.2.5  Mã 
1 Nếu đáy đôi được kết cấu theo hệ thống dọc thì ở khoảng giữa các đà ngang đặc phải đặt 
các mã ngang cách nhau không quá 1,75 mé t liên kết tấm sống chính với tôn đáy và với 
các dầm dọc đáy lân cận. Nếu khoảng cách các mã đó lớn hơn 1,25 mét  thì tấm sống 
chính phải được gắn nẹp bổ sung.  
2 Chiều dày của mã (t m) nêu ở -1 phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây. 
Tuy nhiê n, chiều dày này không cần phải lớn hơn chiều dày của đà ngang đặc ở vùng đó:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 4 
448 tm =
 0,6 L 2       mm 
3 Nẹp quy định ở -1 phải là thanh thép dẹt có chiều dày bằng chiều dày của tấm sống chính 
và chiều cao tiết diện nẹp không nhỏ hơn 0,08d 0(m), trong đó d 0 là chiều cao tiết diện 
sống chính tính bằng mét.  
4.3 Sống phụ  
4.3.1  Bố trí  
1 Ở đoạn 0,5 L giữa tàu các sống phụ phải được đặt sao cho khoảng cách từ sống chính 
đến sống phụ trong cùng, khoảng cách giữa các sống phụ, khoảng cách từ sống phụ 
ngoài cùng đến tôn vỏ mạn phải không lớn hơn 4,6 m.  
2 Ở đoạn đáy gia cường mũi tàu quy định ở 4.9.2, các sống phụ và nửa sống phụ phải 
được đặt như yêu cầu ở 4.9.3.  
3 Ở dưới bệ máy chính và bệ ổ chặn, đáy tàu phải được gia cường thích hợp bằng các 
sống phụ và nửa sống phụ bổ sung.  
4.3.2  Chiều dày tấm sống phụ  
Chiều dày của tấm sống phụ (t) phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau. Trong 
buồng máy chiều dày tấm sống phụ phải được tăng 1,5 mm so với trị số này:  
t = 
 0,65 L 2,0   mm 
4.3.3  Chiều dày của nửa sống phụ  
Chiều dày của nửa sống phụ phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức cho ở 4.3.2.  
4.3.4  Kích thƣớc của nẹp đứng và thanh chống  
1 Nếu đáy đôi kết cấu theo hệ thống dọc, thì nẹp đứng phải được đặt ở các sống phụ tại 
mỗi đà nga ng hở, hoặc theo khoảng cách thích hợp. Thanh chống thẳng đứng phải được 
đặt ở các nửa sống phụ tại mỗi đà ngang hở.  
2 Nẹp đứng quy định ở -1 phải là thanh thép dẹt có chiều dày bằng chiều dày tấm sống phụ, 
có chiều cao tiết diện không nhỏ hơn 0,08d 0 (m), trong đó d 0 như quy định ở 4.2.5 -3 (là 
chiều cao tiết diện của sống chính, m).  
3 Diện tích tiết diện thanh chống thẳng đứng yêu cầu ở -1 phải không nhỏ hơn trị số tương 
ứng yêu cầu ở 4.6.3.  
4.3.5  Lỗ khoét giảm trọng lƣợng  
Trong phạm vi 10% chiều dài kể từ  mỗi đầu của khoang, đường kính của lỗ khoét giảm 
trọng lượng ở sống phụ phải không lớn hơn 1/3 chiều cao tiết diện của sống. Tuy nhiên, 
yêu cầu này có thể được thay đổi ở các khoang ngắn và ở ngoài phạm vi 0,75 L giữa tàu 
và nếu bản thành của sống được gi a cường bồi thường thích đáng.  Phần 2B, Chƣơng 4   QCVN 21: 2023/BGTVT  
449 4.4 Đà ngang đặc  
4.4.1  Vị trí của đà ngang đặc  
1 Đà ngang đặc phải được đặt cách nhau không xa quá 3,5 m.  
2 Thêm vào yêu cầu ở -1, đà ngang đặc còn phải được đặt ở những vị trí sau đây:  
(1) Ở mỗi mặt sườn trong buồng máy chí nh. Tuy nhiên, nếu đáy đôi được kết cấu theo 
hệ thống dọc thì ở ngoài vùng bệ máy, đà ngang đặc có thể được đặt cách nhau 2 
khoảng sườn . 
(2) Dưới bệ ổ chặn và bệ nồi hơi . 
(3) Dưới các vách ngang . 
(4) Trong vùng quy định ở 4.9.3 từ vách mũi đến mút sau của  đoạn đáy gia cường mũi 
tàu quy định ở 4.9.2.  
3 Đà ngang kín nước phải được đặt sao cho sự phân khoang của đáy đôi tương ứng và phù 
hợp với sự phân khoang của tàu.  
4.4.2  Chiều dày của đà ngang đặc  
Chiều dày của đà ngang đặc phải không nhỏ hơn trị số tính t heo các công thức sau đây 
và trong buồng máy chiều dày này phải được tăng lên 1,5 mm.  
Đáy tàu kết cấu theo hệ thống ngang :   
 0,65 L 2,0  mm. 
Đáy tàu kết cấu theo hệ thống dọc :    
 0,70 L 2,0    mm. 
4.4.3  Nẹp đứng  
1 Nẹp đứng ph ải được đặt ở các đà ngang đặc theo những khoảng cách thích hợp nếu đáy 
đôi được kết cấu theo hệ thống ngang, và phải được đặt tại mỗi vị trí dầm dọc đáy nếu 
đáy đôi được  kết cấu theo hệ thống dọc.  
2 Nẹp đứng quy định ở -1 phải là thanh thép dẹt có  chiều  dày bằng chiều dày đà ngang tấm, 
có chiều cao tiết diện không nhỏ hơn 0,08d 0, trong đó d 0 là chiều cao tiết diện sống chính đáy, 
m. 
4.4.4  Lỗ khoét giảm trọng lƣợng  
Trong phạm vi 0,1 B kể từ tôn mạn, đường kính lỗ khoét giảm trọng lượng của các đà 
ngang đặ c ở giữa chiều dài của khoang phải không lớn hơn 1/5 chiều cao tiết diện của đà 
ngang. Tuy nhiên, những yêu cầu này có thể được thay đổi thích hợp ở các đoạn mũi tàu 
và đuôi tàu ở những khoang được coi là ngắn và nếu đà ngang đặc được gia cường bồi 
thường thỏa đáng.  
4.5 Đà ngang hở  
4.5.1  Bố trí  
Nếu đáy đôi kết cấu theo hệ thống ngang thì ở khoảng giữa hai đà ngang đặc tại mỗi mặt 
sườn phải đặt đà ngang hở theo yêu cầu ở 4.5.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 4 
450 4.5.2  Kích thƣớc của dầm ngang đáy dƣới và dầm ngang đáy trên  
1 Mô đun chống uốn (Z ) của tiết diện dầm ngang đáy dưới phải không nhỏ hơn 30 cm3 và trị 
số tính theo công thức sau đây:  
Z = CShl2  cm3 
Trong đó:  
l :   Khoảng cách giữa các mã liên kết với sống chính và các mã liên kết với sống 
hông (m). Nếu đáy có sống phụ thì l là khoảng các h lớn nhất trong các khoảng 
cách từ nẹp đứng gia cường sống phụ đến mã (xem Hình 2B/4.1).  
   
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2B/4.1    Đà ngang hở  
S  : Khoảng cách các dầm ngang đáy dưới (m).  
h  =  d + 0,026L  
C : Hệ số được cho như sau:  
6,0   : Đối với đà ngang hở không có  thanh ch ống thẳng đứng quy định ở 4.5.3;  
4,4   :  Đối với đà ngang hở nằm dưới két sâu có thanh ch ống thẳng đứng quy 
định ở 4.5.3  ; 
2,9   : Ở những chỗ khác.  
2 Mô đun chống uốn của tiết diện dầm ngang đáy trên phải không nhỏ hơn trị số tính theo 
công thức cho ở -1 với C bằng 0,85 lần trị số quy định đối với dầm ngang đáy dưới ở cùng 
vị trí. Nếu không có thanh chống thẳng đứng ở đà ngang hở dưới két sâu thì C phải bằng 
trị số quy định ở 12.2.3.      
4.5.3  Thanh chống thẳng đứng  
1 Thanh chống thẳng đứng phải là thép cán, không được làm bằng thép dẹt hoặc thép mỏ 
và phải được hàn đè chắc chắn vào bản thành của dầm ngang đáy trên và dầm ngang 
đáy dưới.  
2 Diện tích tiết diện thanh chống thẳng đứng quy định ở -1 phải phù hợp với quy định ở 
4.6.3.  
4.5.4  Mã 
1 Dầm ng ang đáy trên và dầm ngang đáy dưới phải được liên kết với sống chính và sống 
hông bằng mã có chiều dày không nhỏ hơn chiều dày tính theo công thức cho ở 4.2.5 -2.  Không nhỏ hơn  0,05B  
l Không nhỏ hơn 0,05B  
b đối với thanh chống   Đường tâm tàu (CL)  Phần 2B, Chƣơng 4   QCVN 21: 2023/BGTVT  
451 2 Chiều rộng của mã quy định ở -1 phải không nhỏ hơn 0,05 B. Mã phải được hàn đè lên 
dầm ngang  đáy trên và dầm ngang đáy dưới. Cạnh tự do của mã phải được gia cường 
thích đáng.  
4.6 Dầm dọc  
4.6.1  Khoảng cách  
Khoảng cách chuẩn (S) của các dầm dọc được tính theo công thức sau đây:  
S = 2L + 550   mm 
4.6.2  Kích thƣớc  
1 Mô đun chống uốn (Z) của tiết diện dầm dọc đáy dưới phải không nhỏ hơn trị số tính theo 
công thức sau:  
Z = 
2CShl    cm3 
Trong đó:  
l  :   Khoảng cách giữa các đà ngang đặc, m  ; 
S :  Khoảng cách giữa các dầm dọc, m ; 
h :  Khoảng cách thẳng đứng từ dầm dọc đáy đến điểm ở  d  + 0,026 L  cao hơn mặt tôn 
giữa đáy, m ; 
C:  Được lấy như sau:  
8,6 : Đối với dầm dọc đáy không có th anh chống như quy định ở  4.6.3  ; 
6,2  : Đối với dầm dọc đáy có thanh chống nằm dư ới két sâu như quy định ở 4.6.3;  
4,1  : Ở những chỗ khác.  
2 Mô đun chống u ốn của tiết diện dầm dọc đáy trên phải không nhỏ hơn trị số tính theo 
công thức ở -1, với C bằng 0,85 lần trị số quy định đối với dầm dọc đáy dưới ở cùng vị trí. 
Nếu thanh chống thẳng đứng không được đặt ở dầm dọc đáy dưới két sâu, mô đun chống 
uốn của tiế t diện dầm dọc đáy trên phải được lấy như quy định ở 12.2.3.                                                              
4.6.3  Thanh chống thẳng đứng   
1 Thanh chống thẳng đứng phải là thép cán không được là thép dẹt hoặc thép mỏ và phải 
được hàn đè chắc c hắn vào bản thành của dầm dọc đáy dưới và dầm dọc đáy trên.  
2 Diện tích tiết diện thanh chống thẳng đứng nói trên phải không nhỏ hơn trị số tính theo 
công thức sau:  
  F = 2,2Sbh   cm2 
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các dầm dọc, m ; 
b : Chiều rộng của vùng mà  thanh chống phải đỡ (m) (xem Hình 2B/4.1)  ; 
h : Như quy định ở 4.6.2 -1. 
4.7 Tôn đáy trên và sống hông  
4.7.1  Chiều dày của tôn đáy trên  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 4 
452 1 Chiều dày của tôn đáy trên (t) phải không nhỏ hơn trị số tính theo các công thức sau đây, 
và phải được tăng 2 mm ở tro ng buồng máy và dưới miệng khoang không có ván lát:  
  t = 
 3,8S d 2,0   mm 
Trong đó:  
S  :  Khoảng cách giữa các dầm dọc đáy trên nếu đáy trên kết cấu theo hệ thống 
dọc hoặc khoảng cách giữa các đà ngang nếu đáy trên kết cấu theo hệ thống 
ngan g, m.  
4.7.2  Những tàu hàng thƣờng xuyên đƣợc bốc xếp bằng gầu ngoạm hoặc phƣơng 
tiện cơ giới tƣơng tự  
Ở những tàu mà hàng hóa thường xuyên được bốc xếp bằng gầu ngoạm hoặc bằng một 
phương tiện cơ giới tương tự, chiều dày của tôn đáy trên phải được tăng 2, 5 mm so với trị 
số quy định ở -1 hoặc ở 4.7.1, trừ khi có ván lát sàn.  
4.7.3  Chiều dày của sống hông  
Chiều dày của sống hông phải được tăng 1,5 mm so với trị số tính theo công thức ở 4.7.1.  
4.7.4  Chiều rộng của sống hông  
 Sống hông phải có đủ chiều rộng và  phải kéo vào phần phía trong tàu tính từ đường chân 
của mã hông.  
4.7.5  Mã 
1 Nếu đáy kết cấu theo hệ thống dọc thì mã ngang phải được đặt ở mỗi mặt sườn, kéo từ 
sống hông đến dầm dọc đáy dưới và dầm dọc đáy trên kề cận. Mã phải liên kết chắc chắn 
với sống hông, tôn vỏ và các dầm dọc.  
2 Chiều dày của mã quy định ở -1 phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức ở 4.2.5 -2. 
4.8 Mã hông  
4.8.1  Mã hông két  
1 Chiều dày của mã liên kết sườn khoang với sống hông phải được tăng 1,5 mm so với trị 
số tính theo công th ức ở 4.2.5 -2. 
2 Cạnh tự do của mã phải được gia cường.  
3 Nếu do hình dạng của tàu mà mã hông quá dài thì phải đặt thanh thép góc dọc trên cạnh 
các mã hoặc phải dùng biện pháp thích hợp khác.  
4.9 Kết cấu và gia cƣờng đáy phía mũi tàu  
4.9.1  Phạm vi áp dụng  
1 Ở những tàu có chiều chìm mũi tối thiểu trong điều kiện dằn không lớn hơn 0,037 L  kết 
cấu của tàu phải thỏa mãn các yêu cầu ở 4.9.  
2 Ở những tàu có chiều chìm mũi trong điều kiện dằn quá nhỏ và có vận tốc quá lớn so với 
chiều dài tàu, phải đặc biệt quan tâm đến kết cấu của đoạn đáy gia cường phía mũi tàu.  Phần 2B, Chƣơng 4   QCVN 21: 2023/BGTVT  
453 4.9.2  Gia cƣờng đáy phía mũi tàu  
1 Phần đáy phẳng ở mũi tàu từ vị trí quy định ở Bảng 2B/4.1 được gọi là đoạn đáy gia 
cường phía mũi tàu.  
2 Mặc dù những quy định ở -1, trong trường hợp tàu có chiều chìm trong điều kiện dằn quá 
nhỏ, hoặc tàu có C b quá nhỏ, phạm vi của đoạn đáy gia cường phía mũi tàu phải được 
kéo dài thoả mãn yêu cầu của Đăng kiểm.  
Bảng 2B/4.1    Mút cuối của đoạn đáy gia cƣờng phía mũi tàu  
V
L
  
 1,1  1,1 
 1,25  1,25 
 1,4  1,4 
 1,5  1,5 
 1,6  1,6 
 1,7  1,7 
 
Khoảng cách tính từ  
mút trước của L  0,15 L 0,175  L 0,2 L 0,225  L 0,25 L 0,275  L 0,3 L 
4.9.3  Kết cấu  
1 Từ vách chống va đến 0,05 L sau mút cuối của đoạn đáy gia cường phía mũi tàu các sống 
phụ hoặc n ửa sống phụ phải được đặt phù hợp với Bảng 2B/4.2. Nếu đoạn từ vách chống 
va đến 0,025 L sau mút cuối của đoạn đáy gia cường phía mũi tàu được kết cấu theo hệ 
thống ngang, thì phải đặt các nửa sống phụ hoặc những nẹp dọc đáy phù hợp với Bảng 
2B/4.2.  
2 Trong đoạn từ vách mũi đến mút cuối của đoạn đáy gia cường phía mũi tàu, đà ngang đặc 
phải được đặt phù hợp vởi Bảng 2B/4.2.  
Bảng 2B/4.2  Kết cấu của đoạn đáy gia cƣờng phía mũi tàu  
Cơ cấu  
                        
Đáy đôi                           Mạn   
Sống phụ đáy Nửa sống phụ 
và nẹp gia 
cường tôn bao   
Đà ngang đặc  
 
Hệ thống kết cấu 
ngang  
 Hệ thống kết 
cấu ngang  Phải được đặt 
cách nhau không 
xa quá 2,5  m 
 Phải đặt ở giữa 
các sống phụ  
 Phải được đặt ở 
mỗi mặt sườn  
Hệ thống kết 
cấu dọc  Phải được đặt cách 
nhau  không xa quá 
2,5 m 
 
Hệ thống kết cấu 
dọc 
 Hệ thống kết 
cấu ngang  Phải được đặt 
cách nhau không 
xa quá 2,5  m 
 ________  Phải được đặt ở 
mỗi sườn thứ hai  
Hệ thống kết 
cấu dọc  Phải được đặt cách 
nhau không xa quá 
2,5 m 
3 Đà ngang đặc phải được gia cường  bằng những nẹp đứng đặt trong mặt phẳng của nửa 
sống phụ hoặc của nẹp dọc đáy, trừ  khi các nẹp dọc đáy được đặt khá gần nhau và đà 
ngang đặc đã được gia cường đầy đủ thì nẹp đứng gia cường đà ngang đặc có thể được 
đặt trong mặt phẳng của mỗi chiếc nẹp thứ  hai của tôn bao đáy.  
4 Ở những tàu có chiều chìm mũi lớn hơn 0,025 L nhưng nhỏ hơn 0,037 L trong trạng thái 
dằn, nếu kết cấu và bố trí của đoạn đáy gia cường phía mũi tàu là không thể thỏa mãn QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 4 
454 được các yêu cầu ở -1 và -2 thì đà ngang đặc và sống phụ phải được gia cường thích 
đáng.  
4.9.4  Kích thƣớc của nẹp dọc tôn bao hoặc dầm dọc đáy  
1 Ở những tàu trong điều kiện dằn có chiều chìm mũi không lớn hơn 0,025 L mô đun chống 
uốn của nẹp dọc tôn bao hoặc dầm dọc đáy ở đoạn đáy gia cường mũi tàu phải không 
nhỏ hơn  trị số tính theo công thức sau:  
 Z = 0,53P l2     cm3  
Trong đó:  
l  : Khoảng cách các đà ngang đặc (m) ; 

= 0,774 l : Tuy nhiên, nếu khoảng cách các nẹp dọc tôn bao hoặc dầm dọc đáy 
không lớn hơn 0,774 l thì 
  được lấy bằng khoảng cách đó (m ); 
P : Áp suất do va đập của sóng (kPa) tính theo công thức sau đây:  
P = 
12LC C2,48      kPa  
Trong đó:  
C1 : Hệ số cho ở Bảng 2B/4.3, với trị số trung gian của 
V
L   thì C 1 được tính t heo 
phép nội suy tuyến tính.  
Bảng 2B/ 4.3  Trị số của C 1 
V
L
  1,0 1,1 1,2 1,3 1,4  1,5 
C1 0,12 0,18 0,23 0,26 0,28 0,29 
 
C2 : Hệ số tính theo công thức sau đây:  
C2 = 0,4         nếu 
V
L   1,0 . 
C2 = 0,667
V
L  - 0,267   nếu  1,0  
V
L  1,3.   
C2 = 1,5
V
L  - 1,35    nếu  
V
L    1,3.  

 : Độ dốc của đáy tàu được tính theo công thức sau đây, nhưng kh ông cần phải 
lấy 
2C
  lớn hơn 11,43 : ( xem Hình 2B/4.2 ).  

= 
0,0025L
b  
b : Khoảng cách nằm ngang từ đường tâm tàu đến giao điểm của tôn bao với 
đường nằm ngang ở độ cao 0,0025 L phía trên của  tôn giữa đáy, đo ở mặt 
sườn 0,2 L tính từ sống mũi  (m). (xem Hình 2B/4.2).  
2  Ở những tàu trong điều kiện dằn có chiều chìm mũi lớn hơn 0,025 L nhưng nhỏ hơn 
0,037 L, mô đun chống uốn của nẹp dọc tôn bao hoặc dầm dọc đáy ở đoạn đáy gia cường Phần 2B, Chƣơng 4   QCVN 21: 2023/BGTVT  
455 vùng mũi tàu  phải được tính theo phép nội suy tuyến tính các trị số tính theo yêu cầu ở -1 
và 4.6.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2B/4.2  Cách đo b  
 
4.10 Kích thƣớc của các cơ cấu đáy đôi chở cuộn thép  
1 Tính toán được quy  định như ở dưới đây dựa trên cơ sở các cuộn thép được xếp n hư 
theo Hình 2 B/4.3 hướng lõi của chúng theo phương ngang tàu.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2 B/4.3   Phƣơng tiện chằng buộc cuộn thép  
2 Chiều dày tôn đáy trên đối với tàu  có hệ thống kết cấu dọc phải không nhỏ hơn trị số tính 
theo công thức sau đây.  
       kQ 1 ,65 2,3 6 12,2 1 ,5
 (mm)  
Trong đó:  
k :   Hệ số. Với thép thường k = 1,65;  
Q :  Khối lượng của các cuộn thép xếp lên mỗi tấm tôn đáy trên, được tính theo 
công thức sau đây:  
12
3Wn n
1000n
 (kg) 
Nếu các cuộn  thép được xếp có cuộn khóa thì Q được lấy bằng 1,4 l ần trị số tính theo 
công thức trên.  
W : Khối lượng của một cuộn thép (kg);  b Mặt trên của tấm giữa đáy    CL 
Tiết diện thân tàu ở vị trí 0,2L từ sống  mũi  
0,0025L  
 Cuộn thép chèn  
Dây chằng Khung đ ỡ 
Tấm chêm  
Tấm lót  
 
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 4 
456 n1 : Số tầng cuộn thép;  
n2   :  Số điểm đặt tải trên một tấm tôn đáy trên, được cho trong Bảng 2B/4. 5, phụ 
thuộc vào trị số của n 3 và a/l s; 
n3 : Số lượng tấm ván lót một cuộn thép;  
α : Tỷ số kích thước vành đế của tấm tôn đáy trên. Nếu α >3,0 thì lấy α = 3,0;  
 : Tính theo công thức sau: c/a;  
a  : Khoảng cách đà ngang đáy (mm);  
c    : Khoảng cách giữa các điểm đặt tải lên một tấm tôn đáy trên theo hướng chiều 
dài tàu (mm) lấy theo Bảng 2A/4. 4, phụ thuộc vào trị số n 2 và n 3; 
ls : Chiều dài một cuộn thép.  
3 Nếu tôn đáy trên là thép có độ bền cao thì công thức nêu ở -2 được áp dụng như sau:  
Nếu là thép A32, D32, E32 hoặc F32:   0,78k được thay thế cho k;  
Nếu là thép A36, D36, E36 hoặc F 36:  0,72k được thay thế cho k;  
Nếu là thép A40, D40, E40 hoặc F40:   0,68k được thay  thế cho k.  
4 Quy cách của dầm dọc đáy trên  được xác định theo lý thuyết dầm đơn giản với các điều 
kiện sau:  
(1) Mô hình:  
 Dầm đơn giản cố định ở đà ngang đặc và/hoặc đượ c đỡ bằng thanh chống thẳng 
đứng.  
(2) Ứng suất cho phép :  
 8,2(24 -12fB)  (N/mm2), 
fB: Tỉ số giữa mô đun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu yêu cầu ở Chương 13 
và mô đun chống uốn thực của tiết diện ngang thân tàu lấy với đáy tàu.  
(3) Điều kiện tải trọn g:  
 Tải trọng tập trung tại vị trí tấm lót nơi mà cuộn thép tựa lên dầm dọc.  
5 Đà ngang đặc và tấm sống đáy chịu tải trọng từ cuộn thép phải được kiểm tra độ ổn định 
nén. Phần 2B, Chƣơng 4   QCVN 21: 2023/BGTVT  
457  
Bảng 2A/4.4  Khoảng cách các điểm đặt tải theo phƣơng chiều dài tàu trên 
một tấm đá y trên  
n2 n3 
2 3 4 5 
1 Chiều rộng thực của tấm lót   
2 0,5 l s 0,33 l s 0,25 l s 0,2 l s 
3 1,2 l s 0,67 l s 0,50 l s 0,4 l s 
4 1,7 l s 1,20 l s 0,75 l s 0,6 l s 
5 2,4 l s 1,53 l s 1,20 l s 0,8 l s 
6 2,9 l s 1,87 l s 1,45 l s 1,2 l s 
7 3,6 l s 2,40 l s 1,70 l s 1,4 l s 
8 4,1 l s 2,73 l s 1,95 l s 1,6 l s 
9 4,8 l s 3,07 l s 2,40 l s 1,8 l s 
10 5,3 l s 3,60 l s 2,65 l s 2,0 l s 
        Chú thích :  
  Nếu n 2  11 và/hoặc n 3  6 thì tải trọng lên tấm tôn đáy trên có thể được 
coi là phân bố đều . 
Bảng  2A/4. 5 Số lƣợng điểm đặt tải trên một  tấm  
n2 n3 
2 3 4 5 
1 0 < a/l s  0,5 0 < a/l s  0,33 0 < a/l s  0,25 0 < a/l s  0,20 
2 0,5 < a/l s  1,2 0,33 < a/l s  0,67 0,25 < a/l s  0,50 0,20 < a/l s  0,40 
3 1,2 < a/l s  1,7 0,67 < a/l s  1,20 0,50 < a/l s  0,75 0,40 < a/l s  0,60 
4 1,7 < a/l s  2,4 1,20 < a/l s  1,53 0,75 < a/l s  1,20 0,60 < a/l s  0,80 
5 2,4 < a/l s  2,9 1,53 < a/l s  1,87 1,20 < a/l s  1,45 0,80 < a/l s  1,20 
6 2,9 < a/l s  3,6 1,87 < a/l s  2,40 1,45 < a/l s  1,70 1,20 < a/l s  1,40 
7 3,6 < a/l s  4,1 2,40 < a/l s  2,73 1,70 < a/l s  1,95 1,40 < a/l s  1,60 
8 4,1 < a/l s  4,8 2,73 < a/l s  3,07 1,95 < a/l s  2,40 1,60 < a/l s  1,80 
9 4,8 < a/l s  5,3 3,07 < a/l s  3,60 2,40 < a/l s  2,65 1,80 < a/l s  2,00 
10 5,3 < a/l s  6,0 3,60 < a/l s  3,93 2,65 < a/l s  2,90 2,00 < a/l s  2,40 
   Chú thích:  
Nếu n2  11 và/hoặc n3  6 thì tải trọng lên tấm tôn đáy trên có thể được coi là phân bố 
đều. QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 5 
458 CHƢƠNG  5  SƢỜN  
 
5.1 Quy định chung  
5.1.1  Phạm vi áp dụng  
Những yêu cầu của Chương này được áp dụng cho các tàu có đủ độ bền ngang v à độ 
cứng ngang tạo bởi các vách. Nếu độ bền ngang và độ cứng ngang tạo bởi những vách 
kém hiệu quả hoặc chiều dài khoang lớn hơn 25 mét thì phải có những biện pháp gia 
cường bổ sung bằng cách tăng kích thước của sườn, đặt thêm các sườn khỏe  v.v...  
5.1.2  Sƣờn trong vùng két sâu  
Độ bền của sườn trong vùng két sâu phải không nhỏ hơn yêu cầu đối với nẹp vách két 
sâu. 
5.1.3  Độ kín của nóc két  
Sườn không được xuyên qua nóc két nước hoặc nóc két dầu trừ khi có biện pháp kín 
nước hoặc kín dầu hữu hiệu được trình d uyệt.  
5.1.4  Sƣờn trong vùng nồi hơi và sƣờn trong vùng u đỡ trục  
1 Trong buồng nồi hơi kích thước của sườn và sống dọc mạn phải được tăng thích đáng.  
2 Kết cấu và kích thước của sườn trong vùng u đỡ trục phải được Đăng kiểm xem xét thoả 
đáng.  
5.2 Khoảng cá ch sƣờn  
5.2.1  Khoảng cách sƣờn hệ thống ngang  
1 Khoảng cách chuẩn (a) của các sườn hệ thống ngang được tính theo công thức sau đây:  
a = 450 + 2L   mm 
2 Ở khoang mũi hoặc khoang đuôi kiểu tuần dương cũng như ở đoạn từ vách chống va đến 
0,2 L tính từ mũi tàu,  khoảng cách sườn ngang phải không lớn hơn 610 mm hoặc khoảng 
cách chuẩn quy định ở -1, lấy trị số nào nhỏ hơn.  
3 Các yêu cầu ở -2 có thể được thay đổi nếu vị trí hoặc kích thước của sườn được xem xét 
thoả đáng.  
5.2.2  Khoảng cách dầm của hệ thống dọc  
Khoản g cách chuẩn (S) của các dầm hệ thống dọc được tính theo công thức sau đây:  
S = 550 + 2L   mm 
5.2.3  Trƣờng hợp khoảng cách sƣờn lớn hơn khoảng cách chuẩn  Phần 2B, Chƣơng 5   QCVN 21: 2023/BGT VT 
459 Nếu khoảng cách sườn vượt khoảng sườn chuẩn quy định ở 5.2.1 và 5.2.2 quá 170 mm, 
thì kích thước và kết  cấu của đáy đơn, đáy đôi và của các kết cấu liên  quan khác phải 
được xem xét đặc biệt.  
5.3 Hệ thống kết cấu ngang (ngang khoang)  
5.3.1  Phạm vi áp dụng  
1 Sườn hệ thống kết cấu ngang là sườn ở dưới boong thấp nhất, trong vùng từ vách chống 
va đến vách đuôi kể cả trong buồng máy.  
2 Đối với những tàu có két hông, két đỉnh mạn hoặc những tàu có kết cấu đặc biệt như có 
mạn kép, sườn hệ thống kết cấu ngang phải được Đăng kiểm xem xét đặc biệt.  
5.3.2  Kích thƣớc của sƣờn hệ thống kết cấu ngang  
1 Mô đun chống uốn c ủa tiết diện sườn hệ thống kết cấu ngang phải không nhỏ hơn trị số 
tính theo công thức sau đây, nhưng trong mọi trường hợp phải không nhỏ hơn 30 cm3. 
Z = CShl2    cm3 
Trong đó:  
S : Khoảng cách sườn, m ; 
l :  Khoảng cách thẳng đứng từ mặt đáy trên hoặc từ mé p trên của đà ngang của đáy 
đơn ở mạn đến mặt trên của xà boong ở đỉnh sườn, m ; 
h :  Khoảng cách thẳng đứng từ mút dưới của l tại vị trí cần đo đến điểm ở (d + 0,044 L  - 
0,54) cao hơn mặt tôn giữa đáy, m ; 
C :  Hệ số được lấy như sau:  
2,6 đối với các sườn n ằm trong phạm vi từ 0,15 L kể từ mũi tàu đến vách đuôi . 
3,4 đối với các sườn nằm trong phạm vi từ 0,15 L kể từ mũi tàu đến vách chống va.  
2 Với những sườn nằm dưới xà ngang khỏe đỡ xà dọc boong, mô đun chống uốn của tiết 
diện phải được tính theo mục -1 như ng phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau 
đây: 
Z = 
2
2 11hl1l2,4n 0,17 0,1 Shl9,81 h l h     cm3 
Trong đó:  
n : Tỷ số khoảng cách xà ngang khỏe chia cho khoảng sườn ; 
h1: Tải trọng boong quy định ở 15.1 cho chiếc xà boong ở đỉnh sườn, kN/m2; 
l1 : Tổng chiều dài của xà ngang khỏe, m ; 
S, l và h : Như quy định ở -1. 
3 Nếu chiều cao tiết diện sống chính của đáy đôi nhỏ hơn B/16 thì kích thước của sườn 
phải được tăng thích đáng.  
4 Kích thước sườn khoang chịu tải trọng từ các cuộn thép khi tàu bị lắc không những phải 
thỏa mãn yêu cầu ở 5.3.2 mà còn phải thỏa mãn những quy định sau đây dựa trên lý 
thuyến dầm đơn giản.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 5 
460 (1) Mô hình: Dầm đơn giản tựa ở boong và cố định ở đáy trên.  
(2) Ứng suất cho phép:  196  (N/mm2) . 
(3) Điều kiện tải trọng: Áp suất tĩnh từ mạn tàu và khối  lượng của các cuộn thép được 
tính toán theo (a) hoặc (b) sau đây:  
(a) Nếu các cuộn thép được xếp một tầng  
  
1C W sin k
1000n  (tấn) 
 W : Khối lượng của một cuộn thép (kg);  
  C1  : Hệ số phụ thuộc cách bố trí cuộn thép chèn  
       4,0: Nếu các cu ộn thép chèn được bố trí giữa cuộn thứ nhất và cuộn thứ 
hai tính từ mạn tàu;  
       3,0: Nếu các cuộn thép chèn được bố trí gần đường tâm tàu hơn cuộn thứ 
hai tính từ mạn tàu;  
    : Góc nghiêng lớn nhất của tàu (độ);  
  K : Hệ số tùy thuộc phương gia t ốc do tàu bị lắc, thường được lấy bằng 1,0;  
  N : Số lượng sườn đỡ một cuộn thép.  
(b) Nếu các cuộn thép được xếp hai tầng  
  
2C Wsin m
1000n  (tấn) 
C2: Hệ số phụ thuộc cách bố trí các cuộn thép, thường được lấy bằng 0,7.  Tuy 
nhiên, nếu các cuộ n thép ở tầng dưới được xếp gần nhau  mà áp lực tiếp xúc 
với nhau đủ lớn,  thì giá trị C 2 có thể được giảm;  
 W,  và n:  Như quy định ở (a);  
     m: Tổng số lượng cuộn thép tại mặt cắt sườn liên quan.  
(4) Không phải kiểm tra kích thước sườn, nếu sườn được ch èn bằng các ván lót hoặc 
khung đỡ.  
5.3.3  Liên kết của sƣờn hệ thống kết cấu ngang     
1 Sườn hệ thống ngang khoang phải đè lên mã hông một đoạn ít nhất bằng 1,5 chiều cao 
tiết diện sườn và phải được liên kết chắc chắn với mã hông.  
2 Đỉnh của sườn hệ thống  ngang khoang phải được liên kết chắc chắn với boong và xà 
ngang boong bằng mã. Nếu boong ở đỉnh sườn được kết cấu theo hệ thống dọc thì mã 
đỉnh sườn phải đi ra đến xà dọc boong kề cận với sườn và được liên kết với xà dọc đó.  
5.4 Dầm dọc mạn và các thành p hần kết cấu khác  
5.4.1  Dầm dọc mạn  Phần 2B, Chƣơng 5   QCVN 21: 2023/BGT VT 
461 1 Mô đun chống uốn tiết diện của các dầm dọc mạn ở đoạn giữa tàu dưới boong mạn khô 
phải không nhỏ hơn trị số tính theo các công thức sau đây, lấy trị số nào lớn hơn, nhưng 
trong mọi trường hợp phải không nhỏ hơn 30 cm3: 
  Z = 
28,6Shl    cm3  
  Z = 
22,9 L .Sl   cm3  
Trong đó:  
S :  Khoảng cách giữa các dầm dọc, m ; 
l  :  Khoảng cách giữa các sườn khỏe, hoặc từ vách ngang đến sườn khỏe, kể cả 
chiều dài của liên kết, m ; 
h :  Khoảng cách thẳng đ ứng từ dầm dọc mạn đang xét đến điểm ở (d + 0,044 L - 
0,54) cao hơn mặt tôn giữa đáy, m.  
2 Ra ngoài đoạn giữa tàu, mô đun chống uốn của tiết diện dầm dọc mạn có thể được giảm 
dần về phía mũi và đuôi tàu, ở mũi và đuôi tàu có thể còn bằng 0,85 trị số tính t heo -1. 
Tuy nhiên, ở đoạn từ vách chống va đến 0,15 L kể từ mũi tàu mô đun chống uốn tiết diện 
của dầm hệ thống dọc mạn phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức cho ở -1. 
3 Chiều cao tiết diện của thanh thép dẹt dùng làm dầm dọc mạn phải không lớn hơn  15 lần 
chiều dày của nó.  
4 Ở đoạn giữa tàu dầm hệ thống dọc mạn đặt ở dải tôn mép mạn phải cố gắng để có độ 
mảnh không lớn hơn 60.  
5 Mô đun chống uốn của tiết diện dầm dọc hông không cần lớn hơn mô đun chống uốn của 
tiết diện dầm dọc đáy.  
5.4.2  Sƣờn khỏe  
1 Sườn khỏe đỡ dầm hệ thống dọc mạn phải được đặt cách nhau không xa quá 4,8 mét, tại 
những tiết diện có đà ngang đặc.  
2 Kích thước của sườn khỏe phải không nhỏ hơn các trị số tính theo các công thức sau 
đây: 
Chiều cao tiết diện : 0,1l (m) hoặc 2,5 chiều ca o của lỗ khoét để dầm dọc xuyên qua, lấy trị 
số nào lớn hơn.  
 Mô đun chống uốn của tiết diện:  C1Shl2      cm3 
 Chiều dày bản thành:       
2
1CShl21000 d    mm 
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các sườn khỏe, m ; 
l :   Khoảng cách thẳng đứng từ mặt tô n đáy trên hoặc từ mặt trên của đà ngang 
đáy đơn đo ở mạn đến đỉnh sườn khỏe. Tuy nhiên, nếu có các sống ngang 
boong hữu hiệu thì l có thể được đo đến mặt dưới của sống ngang boong, m ; 
d1 : Chiều cao tiết diện sườn khỏe (m). Tuy nhiên, chiều cao của lỗ kho ét để dầm 
dọc mạn xuyên qua, phải được trừ đi khỏi chiều cao tiết diện bản thành ; QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 5 
462 h : Khoảng cách thẳng đứng (m) từ trung điểm của l đến điểm ở (d + 0,044 L - 0,54) 
cao hơn mặt tôn giữa đáy, trong mọi trường hợp không được nhỏ hơn 1,43  l; 
C1 và C 2 : Các hệ  số được cho ở Bảng 2B/5.1.  
Bảng 2B/5.1    Các hệ số C 1 và C 2  
 Sườn khỏe ở phía sau của 0,15  L 
 tính từ mũi tàu  Sườn khỏe ở từ vách chống va đến  
0,15 L tính từ mũi tàu  
C1
 4,7 6,0 
C2
 45 58 
3 Sườn khỏe phải được gắn những mã chống vặn đặt cách nhau khoả ng 3 mét và những 
nẹp gia cường đặt theo mỗi dầm dọc mạn, trừ phần giữa nhịp của sườn khỏe nẹp gia 
cường có thể được đặt theo mỗi dầm dọc mạn thứ hai.  
5.5 Sƣờn nội boong  
5.5.1  Quy định chung  
1 Kích thước của sườn nội boong phải được xác định theo quan hệ v ới độ bền của sườn 
khoang, vị trí và độ cứng của vách ngang  v.v...  
2 Khi thiết kế sườn nội boong phải xét đến sự đảm bảo mức độ liên tục cho phép của sườn 
từ đáy tàu đến boong trên cùng bằng các mối nối với sườn khoang.  
3 Những quy định ở 5.5 là dựa trên s ơ đồ kết cấu chuẩn nhằm đảm bảo độ cứng ngang 
bằng những vách nội boong đủ bền đặt ở phía trên vách khoang hoặc bằng những sườn 
khỏe đi lên đến nóc thượng tầng và đặt theo những khoảng cách thích hợp.  
5.5.2   Kích thƣớc của sƣờn nội boong  
1 Mô đun chống uốn  của tiết diện sườn nội boong ở dưới boong mạn khô phải không nhỏ 
hơn trị  số tính theo công thức sau đây : 
  Z = CSlL    cm3 
Trong đó:  
S : Khoảng cách các sườn, m ; 
l  :  Chiều cao nội boong (m), nhưng phải được lấy tương ứng bằng 1,8 mét nếu 
chiều cao nội bo ong nhỏ hơn 1,8 mét  đối với sườn thượng tầng và bằng 2,15 
mét nếu chiều cao nội boong nhỏ hơn 2,15 mét ở những chỗ khác ; 
C : Hệ số cho ở Bảng 2B/5.2.  Phần 2B, Chƣơng 5   QCVN 21: 2023/BGT VT 
463 Bảng 2B/5.2    Hệ số C  
Loại sườn nội boong  C 
Sườn thượng tầng ( trừ hai trường hợp dưới đây )  
Sườn thượ ng tầng ở vùng 0,125  L tính từ đuôi tàu  
Sườn thượng tầng ở vùng 0,125 L tính từ mũi tàu và sườn quay ở đuôi tàu  
Sườn nội boong nằm giữa boong mạn khô và boong thứ hai  
Sườn nội boong nằm giữa boong thứ hai và boong thứ ba  
Sườn nội boong nằm giữa boong thứ b a và boong thứ tư  0,44 
0,57 
0,74 
0,74 
0,89 
0,97 
2 Kích thước của sườn nội boong ở dưới boong mạn khô ở đoạn 0,125 L tính từ mũi tàu và 
ở đoạn 0,125 L tính từ đuôi tàu phải được tăng thích đáng so với kích thước quy định ở -
1. 
3 Nếu boong được đỡ bởi những  xà ngang khỏe và xà dọc thì mô đun chống uốn của tiết 
diện sườn khỏe nội boong đỡ xà ngang boong phải không nhỏ hơn trị số tính theo -1 và -2 
nhân với hệ số tính theo công thức sau đây. Trong trường hợp này mô đun chống uốn 
của tiết diện sườn khỏe nội boo ng phải không nhỏ hơn 0,85 trị số tính theo  -1 và -2, và 
mút trên của sườn phải được gắn mã.  
1 + 0,2n  
Trong đó:  
n : Số lượng sườn nội boong nằm giữa hai sườn khỏe nội boong.  
5.5.3  Chú ý đặc biệt đối với sƣờn nội boong  
1 Độ bền và độ cứng của kết cấu ở mũi  tàu và đuôi tàu phải được tăng tỷ lệ với sự tăng của 
chiều dài thực không có gối đỡ của sườn và chiều cao thẳng đứng của nội boong.  
2 Ở những tàu có mạn khô quá lớn kích thước của sườn nội boong có thể được giảm thích 
hợp. 
5.5.4  Sƣờn thƣợng tầng  
1 Sườn th ượng tầng phải được đặt theo mỗi sườn ở phía dưới.  
2 Ngoài những yêu cầu ở 5.5.2, ở đoạn dài 4 khoảng sườn tại hai đầu của thượng tầng 
giữa và của thượng tầng biệt lập trong đoạn 0,5 L giữa tàu, sườn thượng tầng phải có mô 
đun chống uốn tiết diện tính theo  5.5.2 với hệ số C = 0,74.  
3 Những sườn khỏe hoặc đoạn vách phải được đặt phía trên các vách theo yêu cầu ở 
Chương 11 hoặc ở các vị trí khác cần thiết để tạo độ cứng ngang của thượng tầng.  
5.6 Sƣờn trong khoang mũi và khoang đuôi  
5.6.1  Sƣờn ngang trong kho ang mũi  
Mô đun chống uốn của tiết diện sườn ngang dưới boong mạn khô ở phía trước của vách 
chống va phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây, nhưng trong mọi trường 
hợp phải không nhỏ hơn 30 cm3. 
  Z = 
28Shl    cm3 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 5 
464 Trong đó : 
S : Khoảng cách sườn (m) ; 
l  : Khoảng cách hai gối tựa của sườn ngang (m), nhưng phải lấy bằng 2 mét nếu 
khoảng cách này nhỏ hơn 2 mét ; 
h : Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của l đến điểm ở 0,12L cao hơn mặt tôn 
giữa đáy (m).  
5.6.2  Dầm dọc trong khoa ng mũi  
Mô đun chống uốn của tiết diện dầm dọc ở dưới boong mạn khô phía trước vách chống 
va phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây. Tuy nhiên, trong vùng từ 0,05 D 
đến 0,15 D tính từ mặt tôn giữa đáy, mô đun chống uốn của tiết diện tính theo  công thức 
này phải được tăng 25% và trong vùng dưới 0,05 D tính từ mặt tôn giữa đáy, mô đun 
chống uốn này phải được tăng 50%.  
Z = 
28Shl    cm3 
Trong đó:  
S và l : Như quy định ở 5.4.1 ; 
h : Khoảng cách thẳng đứng (m) từ sườn dọc đến điểm  ở 0,12 L cao hơn mặt tôn 
giữa đáy, tuy nhiên trong mọi trường hợp h phải không nhỏ hơn 0,06 L.  
5.6.3   Sƣờn ngang trong khoang đuôi  
Mô đun chống uốn của tiết diện sườn ngang dưới boong mạn khô ở phía sau vách đuôi 
phải không nhỏ hơn trị số tính theo công t hức sau đây, nhưng trong mọi trường hợp phải 
không nhỏ hơn 30 cm3. 
Z = 
28Shl    cm3 
Trong đó :  
S : Khoảng cách sườn, m ; 
l  : Như quy định ở 5.3.2 nhưng phải lấy bằng 2 mét nếu chiều cao nội boong nhỏ 
hơn 2 mét ; 
h : Khoảng cách thẳng đứn g (m) từ trung điểm của l đến điểm ở (d + 0,044L - 0,54), 
cao hơn mặt tôn giữa đáy.  
 Phần 2B, Chƣơng 6   QCVN 21: 2023/BGTVT  
465 CHƢƠNG  6     XÀ NGANG CÔNG XON  
6.1 Xà ngang công xon  
6.1.1  Kết cấu và kích thƣớc  
1 Xà ngang công xon phải thỏa  mãn những yêu cầu từ (1) đến (7 ) sau đây:  
(1) Chiều cao củ a xà ngang công xon đo tại đỉnh mã đầu sườn tại mạn (gốc) phải không 
nhỏ hơn 1/5 khoảng cách nằm ngang từ mút trong của xà ngang công xon đến đỉnh 
mã đầu sườn tại mạn (xem Hình 2B/6.1) . 
(2) Chiều cao xà ngang công xon có thể được giảm dần từ đỉnh mã đầu sư ờn đến mút 
trong của xà. Tại mút trong của xà chiều cao tiết diện có thể bằng 1/2 chiều cao tiết 
diện tại gốc. 
(3) Mô đun chống uốn tiết diện của xà ngang công xon tại đỉnh mã đầu sườn không được 
nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau: (xem Hình 2B/6.2).  
Z = 
0 1 1 2 217,1 Sl ( b h b h )2     cm3 
Trong đó:  
S : Khoảng cách các xà ngang công xon, m ; 
l0 : Khoảng cách nằm ngang từ mút trong của xà ngang công xon đến đỉnh trong 
của mã đầu sườn, m ; 
b1: Khoảng cách nằm ngang từ mút trong của xà ngang công xon đến đỉnh trong 
mã đầu sườn của xà ngang boong hoặc sống ngang boong (m). Tuy nhiên, 
nếu boong được kết cấu theo hệ thống dọc và giữa các xà ngang công xon 
không đặt sống ngang boong thì b 1 phải được lấy bằng l 0; 
b2 : Nửa chiều rộng của miệng khoang ở boong được đỡ bởi xà ngang công xon, m . 
h1 : Tải trọng boong quy định ở 15.1 cho sống ngang boong được đỡ bởi xà 
ngang công xon, kN/m2; 
h2 : Tải trọng tác dụng lên nắp miệng khoang (kN/m2) ở boong được đỡ bởi xà 
ngang công xon, phải không nhỏ hơn trị số tính theo quy đị nh ở từ (a) đến (c) 
sau đây, tùy theo loại boong:  
(a) Đối với boong thời tiết, h 2 là tải trọng boong quy định ở 15.1.1 -2 cho sống 
ngang boong hoặc là trọng lượng thiết kế tối đa của hàng hóa trên một 
đơn vị diện tích miệng khoang (kN/m2), lấy trị số nào lớ n hơn. Ở 15.1.1 -2 
(1), trị số của y có thể được lấy bằng khoảng cách thẳng đứng từ đường 
tải trọng thiết kế lớn nhất đến mép trên của thành miệng khoang. Trong  
mọi trường hợp h 2 phải không nhỏ hơn 17,5 (kN/m2), đối với miệng 
khoang ở vị trí I  và không nh ỏ hơn 12,8 (kN/m2), đối với miệng khoang ở 
vị trí II, quy định tương ứng ở Chương 17 của Phần này ; 
(b) Đối với các boong không phải là boong thời tiết dùng để chứa hàng và 
dự trữ, h 2 là tải trọng boong quy định ở 15.1.1 -1; 
(c) Đối với các boong chưa được n êu ra ở (a) hoặc (b) trên đây, h 2 lấy bằng h 1. QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 6 
466 (4)  Mô đun chống uốn của tiết diện xà ngang công xon có thể được giảm dần từ đỉnh 
trong của mã đầu sườn vào đến mút trong của xà ngang công xon. Tại mút trong của 
xà ngang công xon mô đun chống uốn của tiết d iện xà có thể bằng 0,60 mô đun 
chống uốn của tiết diện xà tại đỉnh trong của mã đầu sườn.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 (5) Chiều dày bản thành của xà ngang công xon phải không nhỏ hơn trị số tính theo các 
công thức sau đây, lấy trị số nào lớn hơn:  

1 1 2 2
1
c1S( b h b h )2t 0,0095 2,0d
       mm 
  2 c 1t 7,5d 0,46t 1 ,0
       mm 
Trong đó:  
S, b 1, b2, h1 và h 2 : Như quy định ở (3). Tuy nhiên, nếu boong được kết cấu theo 
hệ thống dọc và giữa các xà ngang công xon không đặt sống ngang boong 
thì khoảng cách nằm ngang (m ) từ mút trong của xà ngang công xon đến tiết 
diện đang xét được lấy thay cho b 1/2 ở công thức tính t 1; 
dc : Chiều cao tiết diện của xà ngang công xon tại tiết diện đang xét (m). Tuy Hình 2B/6.1   Xà ngang công xon và mã đầu sƣờn   
 1 : Xà ngang công xon . 
2 : Sườn khoẻ đỡ xà ngang công xon . 
3 : Mã đầu sườn . 
A : Đỉnh trong của mã đầu sườn . 
B : Mút trong của xà ngang công xon . 
 Boong  
Mạn 1 
B 
A 3 
2 
Hình 2B/6.2    Đo l0, b1, b2và H 2  
 Chiều cao tải trọng hàng hoá 
H2, thấy trên hình vẽ, phải 
được xem xét khi h 2 của 
boong dưới được giả định.  
 
 
H2 b1 
b2 l0 b1 l0 b2 Phần 2B, Chƣơng 6   QCVN 21: 2023/BGTVT  
467 nhiên, trong tính toán t 1, chiều cao của lỗ khoét để xà dọc boong chui qu a, 
nếu có, phải được trừ khỏi chiều cao tiết diện của xà ngang công xon. Nếu 
bản thành của xà ngang công xon được gắn nẹp nằm thì trong tính toán t 2, dc 
được lấy bằng chiều cao bị phân chia.  
(6) Xà ngang công xon phải được gắn các mã chống vặn cách nhau kh oảng 3 mét. Bản 
thành của xà ngang công xon phải được gắn nẹp đứng tại mỗi xà dọc boong ở gốc 
của xà và tại mỗi xà dọc boong thứ hai ở những chỗ khác.  
(7) Các nắ p hầm hàng ở boong dưới được đỡ bởi xà ngang công son phải thỏa mãn các 
yêu cầu (a) và (b) sau:  
(a) Chiều dài của chân mối hàn đầy giữa sống và tấm cạnh nắp phải là F1.  
(b) Tại các vùng có nẹp gia cường chống mất ổn định cho bản thành sống, xem xét 
để bố trí các mút liên kết như của các nẹp để đảm bảo rằng chúng không bị tập 
trung ứng suất tại các l iên kết giữa bản thành và các thành phần gia cường cho 
nắp hầm trên boong dưới.  
6.2 Sƣờn khỏe  
6.2.1  Kết cấu và kích thƣớc  
Sườn khỏe đỡ xà ngang công xon phải thỏa mãn những yêu cầu ở từ (1) đến (7) sau đây:  
(1) Chiều cao tiết diện của sườn khỏe phải không nhỏ hơn 1/8 chiều dài của sườn kể cả 
các liên kết mút.  
(2) Mô đun chống uốn của tiết diện sườn khỏe phải không nhỏ hơn trị số tính theo công 
thức sau đây.Tuy nhiên, nếu sườn khỏe nội boong liên kết với xà ngang công xon đỡ 
boong phía trên được đặt trên đỉn h sườn của sườn khỏe, thì trị số tính theo công thức 
này có thể được giảm xuống còn 60%.  
Z = 
1 1 1 2 217,1 Sl ( b h b h )2   cm3 
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các sườn khỏe, m ; 
l1 : Khoảng cách nằm ngang từ mút trong của xà ngang công xon được đỡ đến 
cạnh tro ng của sườn khỏe, m ; 
b1, b2, h1 và h 2 : Như quy định ở 6.1.1 (3) đối với xà ngang công xon được đỡ. 
Tuy nhiên, nếu boong được kết cấu theo hệ thống dọc và giữa các xà ngang 
công xon không đặt sống ngang boong thì l 1 phải được thay thế cho b 1. 
(3) Mô đun ch ống uốn của tiết diện sườn khỏe nội boong phải theo các yêu cầu ở (2), 
đồng thời phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây:  
Z = 
1 1 1 1 2 217,1 C Sl ( b h b h )2   cm3 
Trong đó:  
S, l 1, b1, b2, h1 và h 2 : Như quy định ở (2) ; 
C1 : Hệ số tính theo công th ức sau:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 6 
468 
1 1 2 2
1 1 2 21b 'h ' b 'h '20,15 0,51b h b h2

 
b1’, b 2’, h1’ và h 2’ : Tương ứng là b 1, b2, h1 và h 2 quy định ở (2) đối với xà ngang 
công xon nằm dưới sườn khỏe đang xét.  
(4) Chiều dày bản thành phải không nhỏ hơn trị số tính theo các công thức sau đây, lấy 
trị số nào lớn hơn:  

2 1 1 2 21
1
w1C S( b h b h )l 2t 0,0095 2,0dl
  mm 
  2 w 1t 7,5d 0,46t 1 ,0
   mm 
Trong đó:  
S, b 1, b2, h1, h2 và  l 1 : Như quy định ở (2) ; 
dw : Chiều cao tiết diện nhỏ nhất của sườn khỏe (m). Tuy nhiên, trong tính toán t 1, 
chiều cao lỗ khoét để dầm dọc mạn chui qua,  nếu có, phải được trừ khỏi 
chiều cao tiết diện bản thành. Nếu chiều cao tiết diện bản thành của sườn 
khỏe bị phân chia bởi các nẹp theo phương đứng, thì trong tính toán t 2, dw 
được lấy bằng chiều cao bị phân chia ; 
l   : Chiều dài kể cả liên kết ở hai mút của sườn khỏe, m ; 
C2 : Được lấy như sau, trong đó C 1 được cho ở (3).  
    Đối với sườn khỏe trong khoang:  
 C2 = 0,9   nếu sườn khỏe liên kết với xà ngang công xon đỡ boong bên trên 
được đặt lên đỉnh của sườn khỏe đang xét . 
 C2 = 1,5   ở các trường hợp khác . 
    Đối với sườn khỏe nội boong:   C2 =  C 1 + 0,6 . 
(5) Nếu sườn khỏe đỡ xà ngang công xon cũng đỡ cả dầm dọc mạn và sống dọc mạn, 
thì kích thước của sườn ngoài những yêu cầu ở 5.4.2, phải thỏa mãn những yêu cầu 
sau đây:  
(a) Mô đun chống uốn của tiết diện p hải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức ở 
(2) nhân với hệ số h s sau đây:  
 Nếu sườn khỏe nội boong có xà ngang công xon được đặt ở trên:  
hs = 
22
uu
1 1 2 2 10,05hl 0,09h l0,6 9,8111 ,4( b h b h )l2
  
Ở các trường hợp khác:   hs = 1,0  
Trong đó:  
l  : Chiều dài sườn khỏe trong khoang, kể cả chiều dài của liên kết ở hai 
mút, m ; 
lu : Chiều dài sườn khỏe nội boong đặt trực tiếp phía trên, kể cả chiều dài 
của liên kết ở hai mút, m ; Phần 2B, Chƣơng 6   QCVN 21: 2023/BGTVT  
469 h : Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của l đến điểm ở d  + 0,038 L  
cao hơn mặt tôn giữa đáy, m ; 
hu : Khoả ng cách thẳng đứng từ trung điểm của l u  đến điểm mà h được đo 
tới (m). Tuy nhiên, nếu điểm ấy nằm thấp hơn trung điểm của l u, thì h u 
phải được lấy bằng không ; 
S, b 1, b2, h1, h2 và  l 1 : Như quy định ở (2).  
(b) Chiều dày bản thành phải không nhỏ hơn trị số  cho ở (4). Trong đó trị số của t 1  
phải được cộng thêm một lượng 
t tính theo công thức sau:  
t
wShl0,03d
   mm 
Trong đó:  
S  : Khoảng cách các sườn khỏe, m ; 
h và l : Như quy định ở (a) trên đây ; 
dw : Như quy định ở (4).  
(6) Mã chống vặn phải được đặt ở bản thành của sườn khỏe cách nhau khoảng 3 mét, và 
nẹp phải được đặt tại mỗi xà dọc mạn ở hai đoạn mút của sườn khỏe và tại mỗi xà 
dọc mạn thứ hai ở những chỗ khác của sườn khỏe.  
(7) Sườn khỏe phải được liên kết hữu hiệu với c ác cơ cấu ở bên dưới hoặc đà ngang 
đáy để đảm bảo sự liên tục của độ bền.  
6.3 Liên kết của xà ngang công xon với sƣờn khỏe  
1 Xà ngang công xon với sườn khỏe đỡ nó phải được liên kết hữu hiệu bằng mã theo 
những yêu cầu từ (1) đến (4) sau đây:  
(1) Bán kính g óc lượn ở cạnh tự do của mã phải không nhỏ hơn chiều cao tiết diện của 
xà ngang công xon tại đỉnh mã . 
(2) Chiều dày của mã phải không nhỏ hơn chiều dày bản thành của xà ngang công xon 
hoặc của sườn khỏe, lấy trị số nào lớn hơn . 
(3) Mã phải được gia cường h ữu hiệu bằng các nẹp . 
(4) Cạnh tự do của mã phải có bản mép có diện tích tiết diện không nhỏ hơn diện tích tiết 
diện bản mép của xà ngang công xon hoặc của sườn khỏe, lấy trị số nào lớn hơn. 
Bản mép của mã phải được hàn với bản mép của xà ngang công xon và  bản mép của 
sườn khỏe.  
   QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 7 
470 CHƢƠNG  7     GIA CƢỜNG CHỐNG VA  
7.1 Quy định chung  
7.1.1  Phạm vi áp dụng  
1 Những yêu cầu ở Chương này được áp dụng cho các kết cấu đáy và mạn ở khoang mũi 
và khoang đuôi của tàu.  
2 Sườn mạn phải thỏa mãn các yêu cầu ở Chương 5 c ủa Phần này.  
7.1.2  Tấm chống va   
Trong các khoang mũi và khoang đuôi dùng làm két sâu phải đặt tấm chống va hữu hiệu 
theo đường tâm của tàu hoặc kích thước kết cấu phải được tăng thích đáng.  
7.1.3  Sống dọc tạo với tôn bao một góc quá nhỏ  
Nếu bản thành của  sống dọc làm với tôn bao một góc quá nhỏ thì kích thước của sống 
dọc phải được tăng thích đáng so với yêu cầu bình thường và nếu cần thì phải tạo các đế 
chống vặn.  
7.2 Bố trí chống va ở phía trƣớc vách chống va  
7.2.1  Bố trí và kết cấu  
1 Ở đoạn phía trước của vách chống va phải đặt sống chính đáy có tiết diện cao hoặc đặt 
vách dọc ở đường tâm của tàu.  
2 Ở khoang mũi kết cấu theo hệ thống ngang, đà ngang đáy có tiết diện đủ cao phải được 
đặt ở mỗi mặt sườn và các sống phụ đáy phải được đặt theo khoảng cách k hông lớn hơn 
2,5 mét. Sườn phải được đỡ bởi các kết cấu quy định  ở 7.2.2 -5 đến -7 đặt cách nhau 
không xa quá 2,5 mét.  
3 Ở khoang mũi kết cấu theo hệ thống dọc, sống ngang đáy đỡ dầm dọc đáy và sống ngang 
mạn đỡ dầm dọc mạn phải được đặt cách nhau không xa quá 2,5 mét. Sống ngang đáy 
và sống ngang mạn tương ứng phải được đỡ bởi sống phụ đáy và sống dọc mạn đặt cách 
nhau khoảng 4,6 mét. Sống ngang mạn phải được liên kết chặt chẽ với sống ngang đáy.  
7.2.2   Hệ thống kế t cấu ngang  
1 Chiều dày của đà ngang đáy và  của sống chính đáy phải không nhỏ hơn trị số tính theo 
công thức sau đây:  
  t = 
 0,045L 5,0    mm 
2 Đà ngang đáy phải có đủ chiều cao tiết diện và phải đặt nẹp gia cường thích đáng.  
3 Cạnh trên của đà ngang đáy và của sống chính đáy phải đượ c gia cường thích đáng.  
4 Chiều dày của sống phụ đáy phải tương tự chiều dày của sống chính đáy và sống phụ 
đáy phải có chiều cao tiết diện thích hợp với chiều cao tiết diện đà ngang đáy.  Phần 2B, Chƣơng 7   QCVN 21: 2023/BGTVT  
471 5 Nếu xà ngang chống va được đặt ở mỗi mặt sườn cùng với tấm thép có  khoét lỗ gắn lên 
xà ngang đi suốt từ mạn này sang mạn kia thì kích thước của xà ngang chống va và tấm 
khoét lỗ phải không nhỏ hơn trị số tính theo các công thức sau:  
Diện tích tiết diện xà ngang chống va:   0,10L + 5   (cm2). 
Chiều dày tấm thép khoét lỗ:  0,02L + 5 ,0  (mm) . 
6 Nếu đặt sống dọc mạn thì kích thước của sống dọc mạn phải không nhỏ hơn trị số tính 
theo các công thức sau đây:  
Chiều cao tiết diện bản thành : 0,2l (m) hoặc 2,5 chiều cao của lỗ khoét để sườn ngang 
xuyên qua, hoặc trị số tính theo cô ng thức sau, lấy trị số nào lớn nhất:  
    0,0053L + 0,25  (m) 
Mô đun chống uốn của tiết diện:  8Shl2   (cm3). 
Chiều dày bản thành:    0,02L + 6 ,0  (mm) . 
Trong đó:  
S : Chiều rộng của diện tích được đỡ bởi sống dọc mạn, m ; 
h : Khoảng cách thẳng đứng (m) từ trung điểm của S đến điểm ở 0,12  L cao hơn mặt 
tôn giữa đáy, nhưng trong mọi trường hợp không được nhỏ hơn  0,06  L; 
l  : Khoảng cách các đế tựa của sống dọc mạn, m.  
7 Nếu xà chống va được đặt ở mỗi mặt sườn thứ hai và sống dọc mạn nối với tôn mạn 
được đặt ở hai đầu của các xà chống va thì kích thước của xà chống va và sống dọc mạn 
phải thỏa mãn những yêu cầu sau đây:  
(1) Diện tích tiết diện ngang của xà chống va phải không nhỏ hơn trị số tính theo công 
thức sau:  
F = 0,3L    cm2 
(2) Kích thước của sống dọc m ạn phải không nhỏ hơn trị số tính theo các công thức sau:  
 Chiều rộng :  5,30L + 250   mm; 
 Chiều dày :  0,02L + 6 ,0  mm. 
7.2.3  Hệ thống kết cấu dọc  
1 Nếu sống ngang đáy được đỡ ở đường tâm tàu thì kích thước của chúng phải không nhỏ 
hơn trị số tính theo cá c công thức sau đây:  
Chiều cao tiết diện bản thành:  0,2l (m) hoặc  0,0085L + 0,18 (m), lấy trị số nào lớn hơn ; 
Mô đun chống uốn tiết diện:     1,2SLl2   (cm3); 
Chiều dày bản thành:  

1SLl0,005 2,0d  (mm), hoặc 
3,5 0,6 L   (mm), lấy  trị số nào lớn 
hơn. 
Trong đó:  
S  : Khoảng cách các sống ngang, m ; 
l   : Chiều dài giữa các điểm đế tựa của sống ngang, m ; QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 7 
472 d1 : Chiều cao tiết diện sống ngang (m) đã trừ chiều cao lỗ khoét để dầm dọc chui qua.  
2 Kích thước của sống chính đáy phải không nhỏ  hơn kích thước của sống ngang đáy quy 
định ở -1. 
3 Kích thước của sống ngang mạn đỡ xà dọc mạn phải không nhỏ hơn trị số tính theo các 
công thức sau:  
Chiều cao tiết diện bản thành:  0,2l 0 (m) hoặc  0,0053L + 0,25 (m) hoặc  2,5 chiều cao lỗ 
khoét để dầm dọc  mạn chui qua, lấy trị số lớn nhất.  
Mô đun chống uốn của tiết diện: 8Shl 02   (cm3). 
Chiều dày bản thành:  
0
1SLl0,042 2d  (mm) hoặc 0,02L + 6 ,0  (mm), lấy trị số nào lớn hơn.  
Trong đó:  
S  : Khoảng cách các sống ngang mạn, m; 
d1  : Như quy định ở -1; 
h  : Khoảng cách thẳng đứng (m) từ trung điểm của l 0 đến điểm ở 0,12  L cao hơn 
mặt tôn giữa đáy (m), nhưng trong mọi trường hợp phải không nhỏ hơn 0,06  L. 
l0  : Khoảng cách giữa cá c đế tựa của sống ngang mạn, m.  
4 Sống ngang mạn phải được gắn các mã chống vặn đặt cách nhau khoảng 3 mét. Nẹp gia 
cường phải được đặt ở bản thành theo mặt phẳng của mỗi dầm dọc mạn.  
5 Kích thước của sống dọc mạn đỡ sống ngang mạn phải không nhỏ hơn trị số tính theo 
các công thức sau:  
 Chiều cao tiết diện bản thành:    0,2l 1 (m) hoặc  0,0053L + 0,25 (m), lấy trị số lớn hơn.  
 Mô đun chống uốn của tiết diện:  4Sh l 0 l1  (cm3) 
 Chiều dày bản thành:  
1
1SLl0,031 2d  (mm) hoặc 0,02L + 6 ,0  (mm), lấy trị số nào lớn hơn.  
Trong đó : 
S : Chiều rộng của vùng được đỡ bởi sống dọc mạn, m ; 
h : Khoảng cách thẳng đứng (m) từ trung điểm của S đến điểm ở 0,12  L  cao hơn 
mặt tôn giữa đáy, nhưng trong mọi trường hợp phải không nhỏ hơn 0,06  L; 
l0 : Như quy định ở - 3; 
l1 : Chiều dài của sống dọc mạn, m ; 
d1 : Chiều cao tiết diện của sống  dọc mạn đã trừ chiều cao lỗ khoét, m.  
6 Kích thước của các thanh giằng đỡ sống ngang phải không nhỏ hơn các trị số tính theo 
các công thức sau:  
 Diện tích tiết diện:  
 Nếu  
l0,6k  : A = 
0,77Sbh
l1 0,5k     cm2 Phần 2B, Chƣơng 7   QCVN 21: 2023/BGTVT  
473  Nếu  
l0,6k  : A = 1,1Sbh     cm2 
Trong đó:  
S  : Khoảng cách các sống ngang mạn, m ; 
b  : Chiều rộng của vùng mà thanh giằng phải đỡ, m ; 
h  : Khoảng cách thẳng đứng (m) từ trung điểm của b đến điểm ở 0,12  L (m) cao 
hơn mặt tôn giữa đáy, nhưng trong mọi t rường hợp phải không nhỏ hơn 0,06  L; 
l   : Chiều dài của thanh giằng (m)  
k :   
I
A    
I   :  Mô men quán tính tối thiểu của tiết diện thanh giằng, cm4; 
A  :  Diện tích tiết diện thanh giằng, cm2. 
(1) Thanh giằng phải được liên kết chắ c chắn với sống ngang bằng mã hoặc bằng một 
biện pháp thích hợp khác. Ở chỗ đặt thanh giằng sống ngang phải được gắn mã 
chống vặn.  
(2) Nếu chiều rộng bản mép của thanh giằng ở mỗi bên của bản thành lớn hơn 150 mm, 
thì bản thành của thanh giằng phải được gắ n nẹp đặt theo khoảng cách thích hợp và 
được liên kết với bản mép để đỡ nó.  
7.3 Bố trí chống va ở phía sau vách đuôi  
7.3.1  Đà ngang đáy  
Kích thước và vị trí của đà ngang đáy ở khoang đuôi phải thỏa mãn những yêu cầu ở 
7.2.2.  
7.3.2  Sƣờn  
Nếu chiều dài cung g iữa các gối tựa của sườn lớn hơn 2,5 mét thì kích thước của sườn 
phải được tăng lên, hoặc phải được gia cường thích đáng để tạo đủ độ cứng cho kết cấu.  
7.3.3  Các cơ cấu khác  
Nếu kết cấu ở khoang đuôi thỏa mãn những yêu cầu đối với khoang mũi quy định ở 7. 2 thì 
kích thước của các sống ngang, sống dọc mạn và thanh chống phải bằng 0,67 lần trị số 
tương ứng quy định ở 7.2.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 8 
474 CHƢƠNG  8     XÀ BOONG  
8.1 Quy định chung  
8.1.1  Độ cong ngang của boong thời tiết  
Ở giữa tàu độ cong ngang tiêu chuẩn của boong thời tiết phải bằng B/50.  
8.1.2  Liên kết mút xà boong   
1 Xà dọc boong phải liên tục hoặc phải được liên kết bằng mã ở các mút sao cho phát huy 
được diện tích tiết diện và có đủ độ bền chống uốn và độ bền chống kéo.  
2 Xà ngang boong phải được liên kết với sườn bằng mã. 
3 Xà ngang boong đặt ở các vị trí không có sườn nội boong hoặc sườn thượng tầng phải 
được liên kết với tôn mạn bằng mã.  
4 Xà ngang boong xuồng, boong dạo  v.v... có thể được liên kết bằng móc kẹp ở các mút.  
8.1.3  Chuyển từ hệ thống xà dọc sang hệ thống xà ngang  
Phải đặc biệt thận trọng để đảm bảo tính liên tục của độ bền ở vùng mà hệ thống xà dọc  
chuyển sang hệ thống xà ngang.  
8.2 Xà dọc boong  
8.2.1  Khoảng cách  
Khoảng cách chuẩn của các xà dọc boong được tính theo công thức sau đây:  
S = 
2L 550    mm           
8.2.2  Tỷ số kích thƣớc  
1 Xà dọc boong phải được đỡ bởi các sống ngang boong đặt theo khoảng cách thích hợp. ở 
boong tính toán trong đoạn giữa tàu, tỷ số mảnh của xà dọc boong phải không lớn hơn 
60. 
 Tuy nhiên những yêu cầu này c ó thể được thay đổi thích hợp nếu xà dọc boong có đủ độ 
bền để chống mất ổn định.  
2 Thép dẹt dùng làm xà dọc boong phải có tỷ số chiều cao tiết diện với chiều dày không lớn 
hơn 15.  
8.2.3  Mô đun chống uốn của tiết diện xà dọc boong  
1 Mô đun chống uốn của ti ết diện xà dọc boong ở ngoài vùng đường miệng khoang của 
boong tính toán trong đoạn giữa tàu phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau :  
  Z = 
21 ,14Shl    cm3 
Trong đó:  
S   :  Khoảng cách giữa các xà dọc boong, m ; Phần 2B, Chƣơng 8   QCVN 21: 2023/BGTVT  
475 h   : Tải trọng b oong quy định  ở 15.1, kN/m2; 
l   :  Khoảng cách nằm ngang giữa các sống ngang boong hoặc từ sống ngang 
boong đến vách ngang, m.  
2 Đối với  xà dọc boong ở phía ngoài vùng đường miệng khoang của boong tính toán mô 
đun chống uốn có thể được giảm dần ở các phần  trước và sau đoạn giữa tàu theo một hệ 
số trong công thức -1. Tuy nhiên, trong mọi trường hợp, mô đun chống uốn của tiết diện 
không được nhỏ hơn trị  số tính theo công thức sau đây : 
Z = 
20,43Shl   cm3 
Trong đó:  
S, h và l : Như quy định  ở -1. 
3 Mô đun chống uốn của tiết diện xà dọc boong ở những vùng không quy định ở -1 và -2 
phải không nhỏ hơn trị số tính theo -2. 
8.2.4  Sống ngang boong đỡ xà dọc boong  
 Sống ngang boong phải được đặt ở mặt sườn có đà ngang đặc của đáy. Đối với tàu có 
hai bo ong, phải đặt sống ngang boong trong cùng mặt phẳng với đà ngang đặc của đáy 
đôi. 
8.3 Xà ngang boong  
8.3.1  Bố trí xà ngang boong  
Xà ngang boong phải được đặt trong mỗi mặt sườn.  
8.3.2  Tỉ số kích thƣớc  
Tỷ số chiều dài trên chiều cao tiết diện của xà ngang boong nên bằng hoặc nhỏ hơn 30 
nếu là ở boong tính toán và nên bằng hoặc nhỏ hơn 40 nếu là ở boong chịu lực (boong ở 
dưới boong tính toán được coi là một cơ cấu chịu lực trong độ bền dọc của thân tàu) và ở 
boong thượng tầng.  
8.3.3  Mô đun chống uốn của tiết  diện xà ngang boong  
Mô đun chống uốn của tiết diện xà ngang boong phải không nhỏ hơn trị số tính theo công 
thức sau đây:  
Z = 
20,43Shl    cm3 
Trong đó:  
S :  Khoảng cách giữa các xà ngang boong, m ; 
h :  Tải trọng boong q uy định ở 15.1, kN/m2; 
l  :  Khoảng cách nằm ngang từ đỉnh trong của mã xà đến sống dọc boong hoặc 
giữa các sống dọc boong, m.  
8.4 Xà boong ở hõm vách và ở các chỗ khác  
8.4.1  Mô đun chống uốn  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 8 
476 Mô đun chống uốn của xà boong tạo thành nóc của hõm vách, hầm trục và hõm hầm trục 
phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức ở 11.2.7.  
8.5 Xà boong ở nóc két sâu  
8.5.1  Mô đun chống uốn  
Mô đun chống uốn của tiết diện xà dọc boong tạo thành nóc két sâu phải thỏa mãn các 
yêu cầu của Chương này và phải không nhỏ hơn trị số tính từ công th ức ở 12.2.3 lấy mặt 
trên của xà boong làm mút dưới của h và coi xà boong là nẹp.  
8.6 Xà boong chịu tải trọng đặc biệt nặng  
8.6.1  Gia cƣờng xà boong  
Những xà boong chịu tải trọng đặc biệt nặng hoặc xà boong nằm ở các mút thượng tầng 
hoặc lầu, ở chỗ đặt cột,  tời và máy phụ  v.v... phải được gia cường thích đáng bằng cách 
tăng kích thước hoặc đặt thêm sống boong hoặc cột.  
8.7 Xà của boong chở xe  
8.7.1  Mô đun chống uốn của tiết diện xà boong  
Mô đun chống uốn của tiết diện xà boong chở xe có bánh phải được xác định căn cứ vào 
tải trọng tập trung từ xe có bánh.  
8.8 Xà của boong chở hàng không thông thƣờng  
8.8.1  Mô đun chống uốn của tiết diện xà boong  
Mô đun chống uốn của tiết diện xà trên boong dùng để chở hàng hoá không được coi là 
tải trọng phân bổ đều phải đư ợc xác định như là tải trọng đối với hàng hoá đặc biệt.  
                                        Phần 2B, Chƣơng 9   QCVN 21: 2023/BGTVT  
477 CHƢƠNG  9     CỘT CHỐNG  
9.1 Quy định chung  
9.1.1  Cột nội boong  
Cột nội boong phải được đặt trực tiếp phía trên cột trong khoang hoặc phải có biện pháp 
hữu hiệu để truyền tải trọng xuống các đế ở dưới.  
9.1.2  Cột trong khoang  
Cột trong khoang phải được đặt lên các sống của đáy đơn hoặc đáy đôi hoặc phải cố 
gắng gần đó. Kết cấu ở trên cột và ở dưới cột phải có đủ độ bền để phân bố tải trọng một 
cách có hiệu quả.  
9.1.3 Liên kết mút cột  
Đỉnh và chân cột phải được gắn bằng tấm đệm dày và bằng mã. Nếu cột có thể chịu tải 
trọng kéo, thí dụ như cột ở dưới hõm vách, nóc hầm hoặc nóc két sâu thì đỉnh và chân cột 
phải được liên kết hữu hiệu để chịu được tải trọng kéo.  
9.1.4  Gia cƣờng các kết cấu liên kết với cột  
Nếu cột được liên kết với tôn boong, với nóc hầm trục hoặc với sườn thì các kết cấu đó 
phải được gia cường thích đáng.  
9.2 Kích thƣớc  
9.2.1  Diện tích tiết diện cột  
 Diện tích tiết diện cột phải không nhỏ hơn  trị số tín h theo công thức sau : 
A = 
00,223w
l2,72k   cm2 
Trong đó : 
l  : Khoảng cách từ mặt đáy trên, từ boong hoặc từ kết cấu mà cột tựa đến cạnh 
dưới của xà boong hoặc sống boong mà c ột phải đỡ, m (Xem Hình 2B/9.1 ); 
k0= 
I
A  
I  : Mô men quán tính tối thiểu của tiết diện cột, cm4; 
A :  Diện tích tiết diện cột, cm2.                                                         
w : Tải trọng boong mà cột đỡ quy định ở 9.2.2, kN.  
9.2.2  Tải trọng boong mà cột đỡ  
1 Tải trọng boong (w) mà cột đỡ phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
w = 
0kw Sbh   kN 
Trong đó:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 9 
478 S  : Khoảng cách giữa các trung điểm của hai nhịp kề nhau của sống boong 
được đỡ bởi cột hoặc nẹp vách hoặc sống vách, m (Xem Hình 2B/9.1) ; 
b : Khoảng cách giữa  các trung điểm của hai nhịp kề nhau của xà boong mà 
cột hay mã xà phải đỡ, m (Xem Hình 2B/9.1) ; 
h : Tải trọng boong quy định ở 15.1 cho boong mà cột phải đỡ, kN/m2; 
w0 : Tải trọng boong mà chiếc cột nội boong ở trên phải đỡ, kN.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2B/9 .1    Đo S,  b, l v.v... 
k được xác định theo công thức sau:  
k  =  
32
ii
jjaa2 3 1ll   
           
 Trong đó:  
 ai là khoảng cách nằm ngang từ cột cần tính toán đến chiếc cột nội boong  ở trên, 
và l j là chiều dài nhịp của sống boong đỡ cột nội boong.  
2 Nếu có ha i hoặc nhiều cột nội boong đặt trên sống boong đỡ bởi dãy cột dưới thì cột dưới 
phải có kích thước theo quy định ở -1, lấy kw 0 của mỗi chiếc cột nội boong đặt lên hai nhịp 
kề nhau đỡ bởi cột dưới.  
3 Nếu các cột nội boong bị đặt dịch theo phương ngang tàu r a khỏi các cột dưới thì kích 
thước của cột dưới phải được xác định theo nguyên tắc quy định ở -1 và -2. 
4 Tải trọng đỡ bởi cột của boong chở hàng không thể coi là tải trọng phân bổ đều, được xác 
định bằng cách xét đến tải trọng phân bố của từng loại hàng r iêng biệt. Nếu tải trọng hàng 
hoá có thể coi như tải trọng tập trung tác động lên các điểm xác định, thì các quy định ở -1 
và -2 nói trên có thể được áp dụng sao cho các tải trọng tập trung như thế được coi là tải 
trọng boong được đỡ bởi các cột nội boong ở trên (w o). b 
a
1 a
2 
l2 l1 
S Vách  l Phần 2B, Chƣơng 9   QCVN 21: 2023/BGTVT  
479 9.2.3  Chiều dày cột  
1 Chiều dày của cột ống phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
t = 
p 0,022d 4,6   mm 
Trong đó:  
dp: Đường kính ngoài của cột ống, mm . 
 Tuy nhiên, yêu cầu này có thể được thay đổi thích hợp đối với cá c cột đặt trong khu vực 
sinh hoạt.  
2 Chiều dày bản thành và bản mép của cột ghép phải đủ để chống mất ổn định cục bộ.  
9.2.4  Đƣờng kính ngoài của cột tròn  
 Đường kính ngoài của cột tròn đặc và của cột ống phải không nhỏ hơn 50 mm.  
9.2.5  Cột đặt trong két sâ u 
1 Cột đặt trong két sâu không được là cột ống.  
2 Diện tích tiết diện cột phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức ở 9.2.1 và trị số tính 
theo công thức sau:  
A = 
1 ,09Sbh   cm2  
Trong đó:  
S và b: Như được quy định ở 9.2.2 -1; 
h = 0,7 lần khoảng cách thẳng đứng từ nóc két sâ u đến điểm ở 2,0 m cao hơn đỉnh 
ống tràn, m;  
9.3 Vách dọc và các kết cấu khác bố trí thay thế cho cột  
9.3.1  Kết cấu  
 Vách ngang đỡ sống dọc boong và vách dọc bố trí thay thế cho cột phải được gia cường 
sao cho tạo đư ợc đế tựa không kém hiệu quả so với đế tựa tạo bởi cột chống.  
9.4 Vách quây bố trí thay thế cho cột  
9.4.1  Kết cấu  
 Vách quây bố trí thay thế cho cột phải có đủ kích thước để chịu được tải trọng boong và 
áp lực ngang.  
                                                                    QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 10 
480 CHƢƠNG 10     SỐNG BOONG   
10.1 Quy định chung  
10.1.1  Phạm vi áp dụng  
Sống ngang boong đỡ xà dọc boong và sống dọc boong đỡ xà ngang boong phải thỏa 
mãn những yêu cầu của Chương này.  
10.1.2  Bố trí  
 Trong vùng hõm vách và nóc ké t sống boong phải cố gắng được đặt cách nhau không xa 
quá 4,6 m.  
10.1.3  Kết cấu  
1 Sống boong phải có bản mép đặt dọc theo cạnh dưới.  
2 Mã chống vặn phải được đặt cách nhau khoảng 3 m và nếu chiều rộng của bản mép ở 
mỗi bên của bản thành lớn hơn 180 mm thì các mã đó phải đỡ cả bản mép.  
3 Chiều dày bản mép của sống boong phải không nhỏ hơn chiều dày của bản thành. Chiều 
rộng của bản mép phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau :  
  b = 
0 85,4 d l     mm 
Trong đó:  
d0 :  Chiều cao tiết di ện sống boong, m ; 
l   :  Khoảng cách giữa các gối tựa của sống (m). Tuy nhiên, nếu có đặt các mã chống 
vặn hữu hiệu thì các mã này có thể được lấy làm gối tựa.  
4 Chiều cao tiết diện sống phải được giữ không đổi trên đoạn giữa hai vách lân cận nhau, 
và phải  không nhỏ hơn 2,5 lần chiều cao lỗ khoét để xà boong chui qua.  
5 Sống phải có đủ độ cứng để chống biến dạng quá mức của boong và ứng suất bổ sung 
quá lớn ở xà boong.  
10.1.4  Liên kết mút  
1 Liên kết mút của sống boong phải thỏa mãn các yêu cầu ở 1.3.4.  
2 Nẹp vách và sống vách ở dưới các mút của sống boong phải được gia cường thích đáng 
để đỡ sống boong.  
3 Sống dọc boong phải liên tục hoặc phải được liên kết chắc chắn để đảm bảo sự liên tục ở 
các mút.  
10.2 Sống dọc boong      
10.2.1  Mô đun chống uốn tiết diệ n của sống dọc boong  
1 Mô đun chống uốn tiết diện của sống dọc boong ở ngoài đường miệng khoang của boong 
tính toán ở đoạn giữa tàu phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  Phần 2B, Chƣơng 10   QCVN 21: 2023/BGTVT  
481   Z = 1,29l( lbh + kw)     cm3 
Trong đó : 
l : Khoảng cách giữa các đường tâm  cột hoặc từ đường tâm cột đến vách (m). Nếu 
sống boong được gắn hữu hiệu với vách bằng mã thì l có thể được tha y đổi theo 
1.3.6 ( xem Hình 2B/10.1) ; 
b : Khoảng cách giữa các trung điểm của hai nhịp kề nhau của xà được đỡ bởi sống 
hoặc sườn, m (xem Hình 2B/ 10.1) ; 
h : Tải trọng boong quy định  ở 15.1 cho boong được đỡ, kN/m2; 
w : Tải trọng boong được đỡ bởi cột nội boong như quy định ở 9.2, kN ; 
k  : Như quy định ở (1) và (2) sau đây:  
(1) Hệ số tính theo công thức sau tùy thuộc tỷ số khoảng cách nằm ngang từ cộ t 
hoặc vách đỡ sống boong đến cột nội boong a (m) và l (xem Hình 2B/10.1).  
2aa12 1ll
 
(2) Nếu chỉ có một cột nội boong, thì k được xác định bằng cách đo a từ cột hoặc 
vách gần nhất. Nếu có hai hoặc nhiều cột nội boong thì a phải được đo từ 
cùng một mút của l cho mỗi cột nội boong và tổng của kw sẽ được dùng để 
tính toán công thức. Trong trường hợp này, trị số lớn hơn trong các tổng của 
kw được sử dụng.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
  
 
 
Hình 2B/10.1   Đo l, a và b  b 
b 
a 
l (Xem 1.3.6 ) 
Vách  CL QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 10 
482 2 Ra ngoài đoạn giữa tàu, mô đun chống u ốn tiết diện của sống dọc boong ở ngoài đường 
miệng khoang của boong tính toán có thể được giảm. Tuy nhiên, trong mọi trường hợp 
mô đun chống uốn của tiết diện này phải không nhỏ hơn  trị số tính theo công thức sau : 
Z = 
 0,484l lbh kw       cm3 
Trong đó:  
l, b, h, w và k : Như được quy định ở -1. 
3 Mô đun chống uốn tiết diện của sống dọc boong ở những vùng không được quy định ở -1 
và -2 phải không được nhỏ hơn trị sô tính theo công thức ở -2. 
4 Mô đun chống uốn tiết diện của sống dọc boong của boong  chở hàng không được coi là 
hàng phân bố đều được xác định bằng cách xét đến tải trọng phân bố của từng loại hàng 
riêng biệt. Nếu tải trọng hàng có thể coi là tải trọng tập trung tác động lên các điểm xác 
định, thì các quy định ở -1 đến -3 nói trên có thể được áp dụng sao cho các tải trọng tập 
trung như vậy được coi là tải trọng boong đỡ bởi các cột nội boong ở trên (w).  
10.2.2  Mô men quán tính của sống dọc boong  
 Mô men quán tính của sống dọc boong ( I) phải không nhỏ hơn  trị số tính theo công thức sau : 
  I = CZ l    cm4  
Trong đó:  
C  : Hệ số được lấy như sau : 
1,6 :  Đối với sống boong ở ngoài đường miệng khoang của boong tính toán ở đoạn 
giữa tàu ; 
4,2 :  Đối với các sống boong khác ; 
Z  : Mô đun chống uốn tiết diện yêu cầu của sống  boong quy định ở 10.2.1, cm3; 
l   : Như quy định ở 10.2.1 -1. 
10.2.3  Chiều dày bản thành  
1 Chiều dày bản thành phải không nhỏ hơn trị số tính theo côn g thức sau : 
  t = 
110S 2,0    mm 
Trong đó :  
S1 : Khoảng cách giữa các nẹp gia cường bản thành hoặc chiều cao tiết diệ n của 
sống, lấy trị số nào nhỏ hơn (m).  
2 Ở hai đoạn mút dài 0,2l, chiều dày bản thành phải không nhỏ hơn trị số quy định  ở -1 và 
trị số tính theo công thức sau, lấy trị số nào lớn hơn:  
   

04,43 bhlt' 2,01000 d    mm 
Trong đó : 
d0  : Chiều cao tiết diện  của sống, m  ; 
b, h và l  :  Như quy định ở 10.2.1 -1. Phần 2B, Chƣơng 10   QCVN 21: 2023/BGTVT  
483 3 Trong các két sâu chiều dày bản thành phải lớn hơn các trị số tính theo các công thức ở -
1 và -2 là 1,0 mm.  
10.3 Sống ngang boong  
10.3.1  Mô đun chống uốn tiết diện của sống ngang boong  
1 Mô đun chống  uốn của tiết diện sống ngang boong phải không nhỏ hơn trị số tính theo 
công thức sau:  
Z = 0,484l( lbh + kw)    cm3 
Trong đó:  
l : Khoảng cách giữa các đường tâm cột hoặc từ đường tâm cột đến đỉnh trong 
của mã xà, m ; 
b : Khoảng cách giữa hai sống ngang lân cậ n nhau hoặc từ sống ngang đến vách, m ; 
h : Như quy định ở 15.1, kN/m2; 
w và k  :  Như quy định ở 10.2.1 -1. 
2 Mô đun chống uốn tiết diện của sống ngang boong của boong chở hàng không được coi 
là hàng phân bố đều được xác định bằng cách xét đến tải trọng phân  bố của từng loại 
hàng riêng biệt. Nếu tải trọng hàng có thể coi là tải trọng tập trung tác động lên các điểm 
xác định, thì các quy định ở -1 nói trên có thể được áp dụng sao cho các tải trọng tập 
trung như vậy được coi là tải trọng boong đỡ bởi các cột nộ i boong ở trên (w).  
10.3.2  Mô men quán tính của tiết diện sống ngang boong  
 Mô men quán tính của tiết diện sống phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
I = 4,2Z l    cm4 
Trong đó:  
Z : Mô đun chống uốn yêu cầu của tiết diện sống quy định ở 10.3.1 , cm3; 
l  : Như quy định  ở 10.3.1.  
10.3.3  Chiều dày bản thành  
 Chiều dày của bản thành phải thỏa mãn các yêu cầu ở 10.2.3.  
10.4 Sống boong trong các két  
10.4.1  Mô đun chống uốn tiết diện của sống boong  
Mô đun chống uốn của tiết diện sống boong trong các k ét phải thỏa mãn các yêu cầu ở 
10.2.1 hoặc 10.3.1 và cũng phải thỏa mãn các yêu cầu ở 12.2.4 -1. 
10.4.2  Mô men quán tính của sống boong  
 Mô men quán tính của tiết diện sống phải thỏa mãn các yêu cầu ở 12.2.4 -2. 
10.4.3  Chiều dày bản thành  
 Chiều dày bản thàn h của sống trong các két phải thỏa mãn các yêu cầu ở 10.2.3 hoặc 
10.3.3 và cũng phải thỏa mãn các yêu cầu ở 12.2.4 -3. QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 10 
484 10.5 Sống dọc miệng khoang  
10.5.1  Sống dọc có thành cao ở trên boong  
Nếu thành cao của miệng khoang được đặt ở trên boong như trường hợp miệng khoang 
ở boong thời tiết, thì theo thỏa thuận với Đăng kiểm, nẹp nằm và phần bản thành tính lên 
đến nẹp đó có thể được đưa vào tính toán mô đun chống uốn của tiết diện sống boong.  
10.5.2  Sự liên tục của độ bền ở góc miệng khoang  
Ở góc miệng khoang, b ản mép của thành dọc miệng khoang và của sống dọc boong hoặc 
của các đoạn kéo dài của chúng và các bản mép ở cả hai bên của xà ngang đầu miệng 
khoang phải được liên kết chắc chắn với nhau để đảm bảo sự liên tục của độ bền.  
10.6 Xà ngang đầu miệng khoang  
10.6.1  Kích thƣớc  
 Kích thước của xà ngang đầu miệng khoang phải thỏa mãn các yêu cầu ở 10.3 và 10.4.  Phần 2B, Chƣơng 11   QCVN 21: 2023/BGTVT  
485 CHƢƠNG  11     VÁCH KÍN NƢỚC  
11.1 Bố trí vách kín nƣớc  
11.1.1  Vách chống va  
1 Tàu phải có vách chống va đặt ở khoảng cách không nhỏ hơn 0,05  Lf , tính từ m út trước 
của chiều dài đo mạn khô, nhưng không lớn hơn 0,08  Lf hoặc 0,05  Lf + 3,0 (m), lấy trị số 
nào lớn hơn, trừ khi vì lý do đặc biệt được Đăng kiểm chấp nhận. Tuy nhiên, nếu có phần 
nào của tàu nằm phía dưới đường nước ở độ cao bằng 85% chiều cao mạn t hiết kế nhỏ 
nhất của tàu, vươn quá mút trước của chiều dài đo mạn khô, thì khoảng cách nói trên phải 
được đo từ một điểm cho trị số nhỏ nhất từ các điểm sau đây:  
(1) Trung điểm của đoạn vươn nói trên . 
(2) Điểm ở cách 0,015  Lf về phía trước mút trước của ch iều dài đo mạn khô.  
2 Trong phạm vi quy định ở -1 vách có thể có bậc hoặc hõm.  
3 Không được khoét bất kỳ lỗ khoét, cửa  đi lại, lỗ người chui hoặc kênh thông gió nào  v.v...  
ở vách chống va nằm dưới boong vách. Nếu vách chống va kéo lên đến một boong nằm 
trên boong mạn khô thoả mãn quy định 11.1.5(2), thì có thể được khoét lỗ, nhưng số 
lượng lỗ khoét ở phần kéo dài của vách chống va phải được hạn chế ở mức độ cần thiết 
tối thiểu và tất cả các lỗ khoét như vậy phải có thiết bị đóng kín thời tiết.  
4 Ở các tàu  có cửa mũi, việc bố trí vách chống va phải được Đăng kiểm xét duyệt đặc biệt. 
Tuy nhiên, nếu có cầu dẫn dốc (cầu dẫn) tạo thành một phần của vách chống va ở trên 
boong vách, thì phần cầu dẫn ở cao hơn 2,3 mét trên boong vách có thể được phép vươn 
về phía trước quá giới hạn quy định ở -1. Trong trường hợp này cầu dẫn phải kín nước 
trên toàn bộ chiều dài của nó. Tuy nhiên, những cầu dẫn không thoả mãn quy định nêu 
trên sẽ không được xem như phần kéo dài của vách chống va.  
11.1.2  Vách khoang đuôi  
1 Tất cả các  tàu phải có vách khoang đuôi đặt ở vị trí thích hợp.  
2 Ống bao trục đuôi phải nằm trong khoang kín nước tạo bởi vách khoang đuôi hoặc một 
kết cấu thích hợp khác.  
11.1.3  Vách buồng máy  
 Ở hai đầu buồng máy phải đặt vách kín nước.  
11.1.4  Vách khoang  
1 Thêm vào các quy định ở từ 11.1.1 đến 11.1.3, các tàu hàng kiểu thông thường có chiều 
dài từ 67 mét trở lên phải có các vách khoang đặt theo khoảng cách thích hợp sao cho 
tổng số vách kín nước phải không nhỏ hơn trị số cho ở Bảng 2 -B/11.1.   QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 11 
486 Bảng 2B/11.1     Số lƣợng vách kín nƣớc  
  L (m)   
Tổng số vách kín nước  Bằng và lớn hơn  Nhỏ hơn  
     67  87 4 
    87                      90 5 
 Khoảng cách giữa các vách cạnh nhau không nhỏ hơn 0,7
L  (m). 
2 Nếu do yêu cầu khai thác của tàu mà khôn g thể bố trí được số lượng vách khoang như 
yêu cầu ở trên thì phải có một giải pháp khác được Đăng kiểm chấp nhận.  
11.1.5  Chiều cao của vách kín nƣớc  
 Các vách kín nước quy định ở từ 11.1.1 đến 11.1.4 phải kéo lên đến boong mạn khô với 
những trường hợp  ng oại lệ sau đây:  
(1) Ở vùng boong dâng đuôi hoặc boong thượng tầng mũi thấp hơn tiêu chuẩn vách kín 
nước phải kéo lên đến các boong đó . 
(2) Nếu thượng tầng mũi có miệng khoét không có thiết bị đóng kín và dẫn vào không 
gian ở dưới boong mạn khô, hoặc nếu có  thượng tầng mũi dài thì vách chống va phải 
kéo lến đến boong thượng tầng và phải kín nước. Tuy nhiên, nếu phần vách kéo thêm 
nằm trong các vùng quy định ở 11.1.1 và phần boong tạo thành bậc là kết cấu kín 
nước  hữu hiệu thì phần kéo thêm của vách không cần  thiết phải được đặt trực tiếp 
trên phần vách ở dưới đó . 
(3) Vách đuôi có thể được kết thúc ở boong phía dưới của boong mạn khô và phía 
trên của đường trọng tải thiết kế cực đại với điều kiện là boong đó phải kín nước 
đến đuôi tàu.  
11.1.6  Độ bền ngang của thân tàu  
1 Nếu những vách kín nước yêu cầu ở từ 11.1.1 đến 11.1.5 không kéo lên tới boong tính 
toán thì ở ngay trên hoặc gần trên vách kín nước chính phải đặt những cơ cấu khỏe hoặc 
những đoạn vách để đảm bảo độ bền ngang và độ cứng ngang của thân tàu.  
2 Nếu chiều dài của khoang lớn hơn 30 mét thì phải có biện pháp thích hợp để đảm bảo độ 
bền ngang và độ cứng ngang của thân tàu.  
11.1.7  Hầm xích  
1 Hầm xích ở sau vách chống va hoặc ở trong khoang mũi phải kín nước và phải có 
phương tiện tiêu nước bằng bơm.  
2 Hầm xích phải được phân chia bằng vách ngăn dọc tâm.  
11.2 Kết cấu của vách kín nƣớc  
11.2.1  Chiều dày tôn vách  
 Chiều dày tôn vách phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  Phần 2B, Chƣơng 11   QCVN 21: 2023/BGTVT  
487 t = 
 3,2S h 2,0    mm 
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các nẹp,  m; 
h  : Khoảng cách thẳng đứng (m) từ cạnh dưới của tấm tôn vách đến boong vách đo 
ở đường tâm tàu, nhưng trong mọi trường hợp phải không nhỏ hơn 3,4 m.  
11.2.2  Tăng chiều dày tôn vách ở những chỗ đặc biệt  
1 Chiều dày dải dưới cùng của tôn vách ít nhất phả i lớn hơn 1 mm so với chiều dày tính 
toán từ công thức ở 11.2.1.  
2 Ở đoạn có đáy đôi, dải dưới cùng của tôn vách ít nhất phải lên đến 610 mm  cao hơn mặt 
tôn đáy trên. Ở đoạn có đáy đơn, dải dưới cùng của tôn vách ít nhất phải lên đến 915 mm 
cao hơn mặt tô n giữa đáy. Nếu đáy đôi chỉ có ở một bên của vách thì dải dưới cùng phải 
kéo lên đến chiều cao nào cao hơn trong hai chiều cao quy định ở trên.  
3 Tôn vách ở rãnh tiêu nước ít nhất phải dày hơn 2,5 mm so với chiều dày quy định ở 11.2.1.  
4 Ở vùng lỗ khoét đặ t ống bao trục đuôi hoặc trục chân vịt, tôn vách phải là tấm kép hoặc 
phải được tăng chiều dày, không phụ thuộc vào những yêu cầu ở 11.2.1.  
11.2.3  Nẹp 
 Mô đun chống uốn của tiết diện nẹp vách phải không nhỏ hơn  trị số tính theo công thức sau : 
Z = 
22,8CShl     cm3 
Trong đó:  
l  :  Chiều dài nhịp nẹp đo giữa các đế lân cận của nẹp kể cả chiều dài của liên kết 
(m). Nếu có sống vách thì l là khoảng cách từ chân của liên kết mút đến chiếc 
sống thứ nhất hoặc là khoảng cách giữa các sống vách ; 
S : Khoảng cách giữa các nẹp,  m; 
h : Khoảng cách thẳng đứng (m) từ trung điểm của l, nếu là nẹp đứng, và từ trung 
điểm của khoảng cách hai nẹp lân cận ở hai bên của nẹp đang xét, nếu là nẹp 
nằm, đến đỉnh của boong vách đo ở đường tâm tàu. Nếu khoảng cách thẳng  
đứng này nhỏ hơn 6,0 mét thì h được lấy bằng 1,2 mét cộng với 0,8 lần khoảng 
cách thẳng đứng thực ; 
C : Hệ số cho ở Bảng 2B/11.2 tùy thuộc kiểu của các liên kết mút nẹp . QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 11 
488 Bảng 2B/11.2     Trị số của C  
Nẹp đứng  
 
Mút dưới  Mút trên  
Liên kết hàn tựa hoặc 
đỡ bằng sống nằm  Liên kết  Mút nẹp  
không liên kết   Kiểu A        Kiểu B 
Liên kết hàn tựa hoặc đỡ 
bởi sống nằm  1,00 1,00 1,15 1,35 
Liên kết bằng mã  0,80 0,80 0,90 1,00 
Chỉ có bản thành của nẹp 
được liên kết ở mút  1,15 1,15 1,35 1,60 
Mút nẹp không liên  kết 1,35 1,35 1,60 2,00 
Nẹp nằm  
 
Mút kia  Một mút  
Liên kết hàn tựa, liên kết bằng mã 
hoặc đỡ bởi sống đứng  Mút nẹp  
không liên kết  
Liên kết hàn tựa, liên kết bằng mã 
hoặc đỡ bởi sống đứng  1,00 1,35 
Mút nẹp không liên kết  1,35 2,00 
Chú thích:  
1   “Liên kết hàn tựa” là liên kết mà cả bản thành và bản mép của nẹp được hàn chắc chắn 
vào tôn boong, tôn vách hoặc tôn đáy trên, các tấm tôn đó được gia cường bằng cơ cấu 
tựa đặt ở mặt đối diện.  
2   “Liên kết kiểu A”  của nẹp đứng là liên kết bằng mã với cơ cấu  dọc hoặc với cơ cấu kề 
cận ở cùng mặt phẳng với nẹp, có cùng tiết diện hoặc tiết diện lớn hơn (Xem Hình 
2B/11.1 (a)).  
3  “Liên kết kiểu B”  của nẹp đứng là liên kết bằng mã với cơ cấu ngang như xà boong hoặc 
một liên kết khác tương đương với liên kết nói t rên (Xem Hình 2B/11.1 (b)).  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
11.2.4  Vách chống va  
 Đối với vách chống va, chiều dày tôn và mô đun chống uốn của tiết diện nẹp phải không 
nhỏ hơn trị số quy định ở 11.2.1 và 11.2.3, lấy h bằng 1,25 chiều cao quy định ở đó.  Hình 2B/11.1      Các kiểu li ên kết mút  (a) 
l
 
l  (b) Chỉ bản thành của 
nẹp được liên kết  
l
 Phần 2B, Chƣơng 11   QCVN 21: 2023/BGTVT  
489 11.2.5  Sống vách đỡ n ẹp vách  
1 Mô đun chống uốn của tiết diện sống vách phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức 
sau: 
  Z = 
24,75Shl     cm3 
Trong đó:  
S : Chiều rộng của vùng mà sống phải đỡ, m ; 
h : Khoảng cách thẳng đứng (m) đo từ trung điểm của l đối vớ i sống đứng, hoặc đo 
từ trung điểm của S đối với sống nằm đến đỉnh boong vách ở đường tâm tàu. 
Nếu khoảng cách thẳng đứng này nhỏ hơn 6,0 mét thì h được lấy bằng 1,2 mét 
cộng 0,8 lần khoảng cách thẳng đứng thực ; 
l  :Chiều dài nhịp đo giữa các gối tựa lân cận của sống, m.  
2 Mô men quán tính của tiết diện sống vách phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức 
sau. Trong mọi trường hợp chiều cao tiết diện sống vách phải không nhỏ hơn 2,5 chiều 
cao lỗ khoét để nẹp vách xuyên qua.  
I = 
410hl       cm4  
Trong đó:  
h và l : Như quy định ở -1. 
3 Chiều dày bản thành của sống vách phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
t =
110S 2,0     mm 
Trong đó:  
S1 : Khoảng cách giữa các nẹp gia cường bản thành hoặc chiều cao tiết diệ n sống, 
lấy trị số nào nhỏ hơn, m . 
4 Mã chống vặn phải được đặt cách nhau khoảng 3 mét. Nếu chiều rộng của bản mép ở 
mỗi bên của bản thành của sống vách lớn hơn 180 mm thì mã chống vặn phải đỡ cả bản 
mép.  
11.2.6  Gia cƣờng tôn vách, tôn boong  v.v...  
 Nếu th ấy cần thiết thì tôn vách, tôn boong, tôn đáy trên  v.v... phải được gia cường ở vùng 
mã mút nẹp vách và mã mút sống vách.  
11.2.7  Hõm vách  
1 Trong vùng hõm vách, xà boong phải được đặt ở mỗi mặt sườn và ở ngay dưới vách phía 
trên theo yêu cầu ở 8.3.3 và 11. 2.3 lấy khoảng cách xà boong bằng khoảng cách nẹp. 
Nếu cạnh dưới của vách trên được gia cường đặc biệt thì có thể không cần đặt xà boong 
ở ngay dưới vách phía trên.  
2 Chiều dày tôn boong ở vùng hõm vách ít nhất phải lớn hơn 1  mm so với chiều dày yêu 
cầu ở 11.2.1, coi tôn boong là tôn vách và xà boong là nẹp vách. Trong mọi trường hợp 
chiều dày đó phải không nhỏ hơn chiều dày yêu cầu đối với tôn boong ở vùng đó.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 11 
490 3 Chiều dày của cột đỡ hõm vách phải được xác định có xét đến áp suất nước có thể tác 
dụng vào mặ t trên của hõm vách và các liên kết mút phải đủ để chịu được áp suất nước 
tác dụng ở mặt dưới.  
11.2.8  Kết cấu vách ở vùng đặt cửa kín nƣớc  
 Nếu nẹp vách bị cắt hoặc khoảng cách giữa các nẹp bị tăng để đặt cửa kín nước ở vách 
thì lỗ khoét phải được kết cấu thích hợp và phải được gia cường để giữ nguyên độ bền 
của vách. Trong mọi trường hợp, khung cửa không được coi là nẹp vách.  
11.2.9  Vách sóng  
 Kết cấu của vách sóng phải theo các yêu cầu được đưa ra trong mục 11.2.4 Phần 2A . 
11.3 Cửa kín nƣớc  
11.3.1  Quy đị nh chung  
1 Tất cả các lỗ khoét ở vách kín nước và phần boong là dạng bậc của các vách phải được 
đóng kín bằng thiết bị đóng kín nước (sau đây gọi là cửa kín nước) thỏa mãn các yêu cầu 
ở từ 11.3.2 đến 11.3.5.  
2 Các cửa kín nước như quy định ở -1 nói trên ph ải là loại cửa thường đóng kín ở biển, trừ khi 
Đăng kiểm thấy cần thiết phải mở vì hoạt động của tàu. Những cửa kín nước hoặc các cầu 
dẫn vào trong các khoang hàng được được phân khoang, phải được đóng cố định ở biển.    
11.3.2  Các loại cửa kín nƣớc  
1 Các c ửa kín nước phải là cửa kiểu trượt.  
2 Không phụ thuộc vào  quy định ở -1 nêu trên,  các cửa kín nước đặt ở những lối qua lại 
nhỏ, nếu Đăng kiểm chấp nhận, có thể là cửa bản lề hoặc cửa kiểu cuốn, trừ khi theo quy 
định 11.3.4 -2 các cửa này phải là loại điều khiển được từ xa.    
3 Không phụ thuộc vào  quy định ở -1 nêu trên, các cửa kín nước hoặc các cầu dẫn vào 
trong các khoang hàng được phân khoang có thể là cửa không phải là cửa kiểu trượt.  
4 Không cho phép dùng những cửa đóng bằng cách thả rơi hoặc bằng tác  dụng của trọng 
lượng thả rơi.  
11.3.3  Độ bền và độ kín  
1 Cửa kín nước phải đủ bền và kín nước khi chịu áp suất nước cao đến boong vách, khung 
cửa phải được liên kết chắc chắn với vách. Nếu Đăng kiểm thấy cần thiết thì cửa kín 
nước phải được thử bằng áp suấ t nước trước khi được lắp lên tàu.  
2 Nếu các cửa kín nước được lắp đặt  trong khoang hàng, thì chúng phải được bả o vệ 
chống hỏng do hàng hoá v.v...  bằng thiết bị phù hợp.  
11.3.4  Kiểm soát  
1 Tất cả các cửa kín nước , trừ các cửa phải đóng kín cố định trên biể n, phải có khả năng 
đóng và mở tại chỗ bằng tay, từ cả hai bên, khi tàu bị nghiêng đến 30 ° về hai mạn.  Phần 2B, Chƣơng 11   QCVN 21: 2023/BGTVT  
491 2 Bổ sung vào quy định ở -1 nêu trên, các cửa kín nước được phép sử dụng hoặc mở bình 
thường trên biển, phải có khả năng đóng được từ xa bằng điện từ bu ồng lái.  
3 Bất kỳ cửa kín nước nào phải không thể mở được từ xa. Ngoài ra, không được kiểm soát 
từ xa các cửa kín nước phải áp dụng các quy định của 11.3.2 -3.  
11.3.5  Chỉ báo  
1 Tất cả các cửa kín nước, trừ các cửa kín nước phải đóng kín cố định ở biển, ph ải đặt các 
chỉ báo chỉ rõ cửa mở hay đóng ở lầu lái và ở tất cả các vị trí thao tác.  
2 Đối với các cửa kín nước có khả năng đóng được từ xa, phải đặt chỉ báo tại chỗ chỉ rõ 
rằng cửa đang ở chế độ kiểm soát từ xa.  
11.3.6  Báo động  
 Đối với các cửa kín nước c ó khả năng đóng được từ xa, phải lắp báo động bằng âm 
thanh, sẽ báo động tại vị trí cửa bất kỳ khi nào cửa được đóng từ xa.  
11.3.7  Nguồn điện  
1 Kiểm soát từ xa, các chỉ báo và báo động quy định ở 11.3.4 đến 11.3.6 phải có khả năng 
hoạt động được ngay cả k hi mất nguồn điện chính.  
2 Hệ thống điện dùng cho các thiết bị nêu ở -1 không được đặt dưới boong mạn khô, ngoại 
trừ kiểu chịu nước được Đăng kiểm duyệt.  
3 Cáp điện dùng cho các thiết bị nêu ở -1 phải phù hợp với các quy định ở 2.9.11 -2 Phần  4.  
11.3.8  Chú thích  
1 Các cửa kín nước phải đóng kín bình thường trên biển nhưng không l ắp thiết bị đóng từ 
xa, phải có chú thích gắn cố định ở cả hai bên cửa ghi rõ “Phải đóng kín ở biển”.  
2 Các cửa kín nước đóng kín cố định ở biển phải có chú thích gắn cố định ở cả h ai bên cửa 
ghi rõ “Không được mở ở biển”. Các cửa có thể đến gần trong quá trình hành hải phải gắn 
thiết bị chống mở.  
11.3.9  Cửa trƣợt  
1 Nếu cửa trượt kín nước được điều khiển bằng các thanh truyền, thì hướng dẫn của thanh 
điều khiển càng thẳng càng tốt và  chỉ cần vặn một đai ốc bằng đồng thau hoặc một vật 
liệu khác được chấp nhận.  
2 Khung của các trượt kín nước theo phương đứng phải không có rãnh  ở đáy để tránh đọng 
cặn bẩn và làm cản trở việc đóng kín cửa.  
11.3.10  Cửa bản lề và cửa cuốn  
1 Cửa kín nước kiể u bản lề và kiểu cuốn, các chốt bản lề và trục quay của các cửa này phải  
bằng đồng thau hoặc bằng một vật liệu được chấp nhận khá c.  
2 Các cửa  kín nước kiểu bản lề và kiểu cuốn, trừ các cửa phải đóng kín cố định ở biển, 
phải là kiểu hoạt động nhanh hoặc hoạt động riêng lẻ, có khả năng đóng được và xiết chặt 
được từ cả hai phía cửa.   QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 11 
492 11.4 Các kết cấu kín nƣớc khác   
11.4.1  Duy trì tính kín nƣớc của hầm boong  
Đối với các tàu áp dụng Chương này, các hầm boong phải được duy trì tính kín nước để 
có khả năng ch ịu đựng được áp suất bên trong hoặc bên ngoài trong trạng thái khai thác 
xấu nhất ở giai đoạn ngập nước trung gian hoặc cuối cùng.  Phần 2B, Chƣơng 12   QCVN 21: 2023/BGTVT  
493 CHƢƠNG  12     KÉT SÂU  
12.1 Quy định chung  
12.1.1  Định nghĩa  
 Két sâu (Deep tank) là két dùng để chứa nước, dầu nhiên liệu v à những chất lỏng khác, 
tạo thành một phần của thân tàu ở trong các khoang hoặc ở nội boong. Những két sâu  
dùng để chứa dầu được gọi là “ Két sâu chứa dầu”, nếu cần phải quy định riêng biệt.  
12.1.2  Phạm vi áp dụng  
1 Những vách ngăn khoang mũi và khoang đuôi , những vách biên của két sâu ( trừ những 
két sâu dùng để chứa dầu có điểm bắt cháy dưới 60  °C) phải được kết cấu theo các yêu 
cầu của Chương này. Nếu phần nào của vách két sâu được dùng như vách kín nước thì 
phần đó phải thỏa mãn yêu cầu của Chương 11.  
2 Ngoài những yêu cầu của Chương này, vách của những két sâu dùng để chứa dầu có 
điểm bắt cháy dưới 60  °C, phải áp dụng bổ sung các yêu cầu ở Chương 22.  
12.1.3  Vách ngăn trong các két  
1 Két sâu phải có kích thước thích hợp và phải có những vách ngăn kín nước dọc cần thiết 
để thỏa mãn các yêu cầu về ổn định trong điều kiện khai thác và trong quá trình nạp và 
xả. 
2 Những két nước ngọt hoặc két dầu nhiên liệu hoặc những két được dự kiến không chứa 
đầy trong điều kiện khai thác, phải có vách ngăn bổ sung hoặc nhữn g tấm chống va cần 
thiết để giảm lực động tác dụng vào kết cấu.  
3 Nếu không thể thỏa mãn được những yêu cầu ở -2, thì phải tăng các kích thước quy định 
ở Chương này.  
4 Các vách ngăn dọc kín nước chịu áp suất từ cả hai bên của các két chứa đầy hoặc các 
két trống trong điều kiện khai thác, có thể có các kích thước như yêu cầu đối với các vách 
kín nước thông thường quy định ở Chương 11.  Trong trường hợp đó két phải có miệng 
cao v.v... với phương tiện kiểm tra để đảm bảo rằng két được chứa đầy trong điều kiện 
khai thác.    
12.2 Vách két sâu  
12.2.1  Phạm vi áp dụng  
 Trừ khi có những yêu cầu khác của Chương này, kết cấu của các vách và boong tạo 
thành biên của két sâu phải thỏa mãn những yêu cầu của Chương 11.  
12.2.2  Tôn vách  
 Chiều dày của tôn vách két sâu phải k hông nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau :  
t = 
 3,6S h 3,0    mm 
Trong đó:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 12 
494 S : Khoảng cách giữa các nẹp vách, m ; 
h : Khoảng cách được cho dưới đây, lấy trị số nào lớn hơn:  
(1) Khoảng cách thẳng đứng (m) đo từ cạnh dưới của tấm tôn đến trun g điểm 
của khoảng cách từ nóc két đến đỉnh ống tràn. Đối với vách của những két 
lớn, phải xét tới áp suất nước bổ sung ; 
(2) 0,7 lần khoảng cách thẳng đứng (m) từ cạnh dưới của tấm tôn đến điểm ở 
2,0 mét cao hơn đỉnh ống tràn.  
12.2.3  Nẹp vách  
 Mô đun chống uốn của tiết diện nẹp vách phải không nhỏ hơn trị số tín h theo công thức sau : 
Z = 
27CShl     cm3 
Trong đó:  
S và l : Như quy định ở 11.2.3 ; 
h : Khoảng cách thẳng đứng (m) được cho dưới đây lấy trị số nào lớn hơn, mút dưới 
được coi là trun g điểm của l, nếu là nẹp đứng, và được coi là trung điểm của 
khoảng cách giữa hai nẹp kề về 2 bên của chiếc nẹp đang xét nếu là nẹp nằm:  
(1) Khoảng cách thẳng đứng từ mút dưới đến trung điểm của khoảng cách từ 
nóc két đến đỉnh ống tràn. Đối với nẹp vách củ a những két lớn, phải quan 
tâm tới áp suất nước bổ sung ; 
(2) 0,7 lần khoảng cách thẳng đứng từ mút dưới đến điểm ở 2,0 mét cao hơn 
đỉnh ống tràn.  
C : Hệ số được cho trong Bảng 2B/12.1 tùy thuộc kiểu liên kết mút nẹp.  
Bảng 2B/12.1     Trị số C  
Nẹp đứng  
 Một mút 
Mút kia  Liên kết hàn tựa hoặc 
đỡ bằng sống  Liên kết           Mút nẹp  
không liên kết  Kiểu A  Kiểu B 
Liên kết hàn tựa  
hoặc đỡ bởi sống  1,00 0,85 1,30 1,50 
Liên kết  Kiểu A  0,85 0,70 1,15 1,30 
Kiểu B  1,30 1,15 0,85 1,15 
Mút nẹp không liên kết  1,50 1,30 1,15 1,50 
Chú thích:  
1 “Liên kết kiểu A” là liên kết bằng mã của nẹp với đáy đôi hoặc một nẹp có độ bền tương 
đương với tấm mép của cơ cấu kề cận, hoặc liên kết bằng mã với cơ cấu có độ bền 
tương đương (xem Hình 2B/11.1(a)).  
2 “Liên kết kiểu B” là liên kết bằng mã của nẹp với cơ cấu ngang như xà boong, sườn hoặc 
cơ cấu tương đương (xem Hình 2B/11.1(b)).  
12.2.4  Sống đỡ nẹp vách  
1 Mô đun chống uốn của tiết diện sống phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
Z = 
27,13Shl     cm3 Phần 2B, Chƣơng 12   QCVN 21: 2023/BGTVT  
495 Trong đó:  
S  : Chiều rộng của vùng mà sống phải đỡ, m ; 
h  : Khoảng cách thẳng đứng (m) từ trung điểm của S, nếu là sống nằm, hoặc từ 
trung điểm của l, nếu là sống đứng, đến điểm đỉnh của h quy định ở 12.2.3 ; 
l  : Chiều dài nhịp đo giữa hai gối tựa lâ n cận của sống, m.  
2 Mô men quán tính tiết của diện sống phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau. 
Trong mọi trường hợp chiều cao tiết diện sống phải không nhỏ hơn 2,5 chiều cao của lỗ 
khoét để nẹp xuyên qua:  
I = 
430hl     cm4 
Trong đó:  
h và l : Như quy định ở -1. 
3 Chiều dày bản thành phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
t = 
110S 3,0    mm 
Trong đó:  
S1: Khoảng cách các nẹp gia cường bản thành hoặc chiều cao tiết diện sống, lấy trị 
số nào nhỏ hơn, m. 
12.2.5  Thanh giằng  
1 Nếu có những thanh giằng hữu hiệu đặt qua két sâu để liên kết các sống ở vách két thì 
nhịp l của sống quy định ở 12.2.4 có thể được đo từ mút của sống đến đường tâm của 
thanh giằng hoặc đo giữa các đường tâm của hai thanh giằng lân cận nhau.  
2 Diện tích tiết diện của thanh giằng phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
  F = 
S 1 ,3Sb h     cm2 
Trong đó : 
S và h  :  Như quy định ở 12.2.4 ; 
bS  : Chiều rộng của  vùng mà thanh giằng phải đỡ, m.  
3 Các mút của thanh giằng phải được liên kết với sống bằng mã.  
12.2.6  Kết cấu của nóc và đáy  
 Kích thước của các cơ cấu tạo thành nóc và đáy của két sâu phải thỏa mãn các yêu cầu 
của Chương này, coi các cơ cấu đó như là các cơ cấu tạo thành vách của két sâu tại đó. 
Trong mọi trường hợp các kích thước của các cơ cấu đó phải không nhỏ hơn các kích 
thước yêu cầu đối với boong và đáy tại vùng đó. Tôn nóc của két sâu phải có chiều dày ít 
nhất là 1 mm lớn hơn chiều dày quy định ở 12.2.2.  
12.2.7  Kích thƣớc của các cơ cấu không tiếp x úc với nƣớc biển  
1 Chiều dày của tôn vách và sống vách không tiếp xúc với nước biển trong điều kiện khai 
thác có thể được giảm so với các yêu cầu ở 12.2.2, 12.2.4 -3, một lượng được cho dưới 
đây: 
(1) Nếu tấm chỉ có một mặt tiếp xúc với nước biển: 0,5 mm . QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 12 
496 (2) Nếu tấm có hai mặ t không tiếp xúc với nước biển: 1,0 mm . 
 Tuy nhiên tấm vách ở các vùng như rãnh hông phải được coi là tiếp xúc với nước biển.  
12.2.8  Vách sóng  
Kết cấu của vách sóng phải theo các yêu cầu được đưa ra trong mục 12.2.4 Phần 2 A. 
12.3 Phụ t ùng của két sâu  
12.3.1  Lỗ thông nƣớc và lỗ thông khí  
 Lỗ thông nước và lỗ thông khí phải được khoét ở các cơ cấu để đảm bảo cho nước và 
không khí không tụ lại ở bất cứ chỗ nào trong két sâu.  
12.3.2  Biện pháp tiêu nƣớc từ nóc két  
 Phải có biện pháp hữu hiệu  để tiêu nước từ nóc két.  
12.3.3  Phƣơng tiện kiểm tra mức chất lỏng  
 Phương tiện kiểm tra mức chất lỏng ở két sâu phải được đặt theo yêu cầu ở 12.1.3 tại chỗ 
có thể tiếp cận ngay được và việc nạp đầy nước phải được thực hiện để cho phương tiện 
kiểm tra đó mở đến mức độ có thể chấp nhận.  
12.3.4  Ngăn cách ly  
1 Ngăn cách ly kín dầu phải được đặt giữa các két chứa dầu và két chứa nước ngọt như 
nước sinh hoạt, nước nồi hơi  v.v... để ngăn ngừa khả năng làm bẩn nước do bị lẫn dầu.  
2 Khu vực thủy thủ và khu vực hàn h khách phải không được trực tiếp kề với két chứa dầu 
đốt. Các khu vực đó phải được phân cách với két dầu đốt bằng những ngăn cách ly được 
thông gió tốt và dễ tiếp cận. Nếu nóc két chứa dầu không có lỗ khoét và được bọc bằng 
chất không cháy có chiều dày bằ ng và lớn hơn 38 mm thì giữa các khu vực đó và nóc két 
chứa dầu đốt không cần phải đặt ngăn cách ly.  
                              
                                                                                        Phần 2B, Chƣơng 13   QCVN 21: 2023/BGTVT  
497 CHƢƠNG  13     ĐỘ BỀN DỌC  
13.1 Quy đ ịnh chung  
13.1.1  Trƣờng hợp đặc biệt trong áp dụng  
 Đối với những tr ường hợp có những vấn đề mà việc áp dụng trực tiếp những yêu cầu của 
Chương này là không hợp lý, thì những vấn đề đó phải được Đăng kiểm chấp thuận.  
13.1.2  Sự liên tục về độ bền  
 Các c ơ cấu dọc phải được bố trí sao cho đảm bảo sự liên tục về  độ bền.  
13.2 Độ bền uốn  
13.2.1  Độ bền uốn ở đoạn giữa tàu  
1 Mô đun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu 
Z  ở đoạn giữa tàu phải không nhỏ h ơn 
trị số  tính theo công thức sau.  Tuy nhiên, yêu cầu này có thể được miễn giảm khi áp dụng 
cho những tàu có chiều dài không lớn h ơn 60 mét theo sự thỏa thuận với Đăng kiểm:  
sw Z 5,72(M M )
   cm3 
Trong đó: 
Ms : Mô men uốn dọc lớn nhất của tàu trên n ước lặng (kN.m) làm thân tàu v õng 
xuống hoặc vồng lên t ương ứng, tại tiết diện ngang đang xét theo chiều dài tàu, ở 
các trạng thái tải trọng có thể xảy ra, tính toán theo ph ương pháp được Đăng 
kiểm thừa nhận;  
Mw: Mô men uốn dọc tàu trên sóng (kN .m) tại tiết diện ngang đang xét theo chi ều dài 
tàu, tính theo các công thức d ưới đây với giá trị M s ứng với tr ường hợp thân tàu 
uốn võng xuống hoặc thân tàu uốn vồng lên:  
-  Trường hợp mô men uốn M s làm thân tàu võng xuống:  
Mws = 
2
1 2 1 b 0,11 C C L B(C' 0,7)     
- Trường hợp mô men uốn M s làm thân t àu vồng lền:  
Mwh = 
2
1 2 1 b 0,19C C L BC'     
Trong đó: 
C1 : Được tính theo công thức sau đây: C1 = 0,03L 1 + 5; 
L1 : Chiều dài của tàu quy định ở 1.2.20  Phần  1A hoặc 0,97 lần chiều dài đo theo 
đường n ước chở  hàng thiết kế lớn nhất, lấy trị số nào nhỏ h ơn, m; 
C'b: Thể tích chiếm n ước ở đường n ước chở hàng thiết kế lớn nhất chia cho 
L1Bd. Tuy nhiên, nếu tỷ số này nhỏ h ơn 0,6 thì C' b được lấy bằng 0,6;  
C2:  Hệ số quy định theo vị trí tiết diện ngang thân tàu đang xét theo chiều dài 
tàu, được cho ở Hình 2B/ 13.1.  
2 Mặc dù những yêu cầu ở -1, mô đun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu tại trung điểm 
của L phải không nhỏ h ơn trị số W min tính theo công thức sau:  
2
min 1 1 bW C L B(C' 0,7)
  cm3  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 13 
498 Trong đó: 
C1, L1 và C' b : Như quy định ở -1.                                          
3 Mô men quán tính của tiết diện ngang thân tàu tại trung điểm của L phải không nhỏ h ơn trị 
số tính theo công thức sau. Tuy nhiên, ph ương pháp tính mô men quán tính thực của tiết 
diện ngang của thân tàu phải theo các quy định t ương ứng  ở 13.2.3.  
I =
min 13W L      cm4 
Trong đó: 
Wmin :  Mô đun chống uốn tiết diện ngang thân tàu tại trung điểm của L nh ư quy định ở -
2; 
L1   :   Như quy định ở -1. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Khoảng cách tính từ mút cuối của L  
Hình 2B/13.1     Trị số của hệ số C 2 
4 Kích th ước của các c ơ cấu dọc thân tàu ở đoạn giữa tàu phải không nhỏ h ơn kích th ước 
của các c ơ cấu dọc đo tại trung điểm của L xác định theo yêu cầu ở -2 và -3, không kể 
những thay đổi kích th ước do sự thay đổi hình dạng của tiết diện ngang thân tàu.  
13.2.2  Độ bền uốn ở những tiết diện nằm ngoài phạm vi đoạn giữa tàu  
 Độ bền uốn ở những tiết diện nằm ngoài phạm vi đoạn giữa tàu phải được xác định theo 
các yêu cầu ở 15.3.  
13.2.3  Tính toán mô đun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu      
 Việc tính toán  mô đun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu phải dựa trên các yêu cầu 
từ (1) đến (6) sau đây: 
(1) Mọi c ơ cấu dọc được coi là hữu hiệu đối với độ bền dọc phải được đưa vào tính toán.  
(2) Những lỗ khoét ở boong tính toán phải được trừ khỏi tiết diện dùng trong tính toán mô 
đun chống uốn. Tuy nhiên, những lỗ khoét nhỏ có chiều dài không quá 2,5 m và có 
chiều rộng không quá 1,2 m, sẽ không cần phải trừ đi nếu tổng chiều rộng các lỗ 
khoét tại một tiết diện ngang không lớn h ơn: 0,06(B - 
b ), trong đó 
b  là tổng 
chiều rộng của các lỗ khoét có chiều rộng lớn h ơn 1,2 m hoặc có chiều dài lớn h ơn 
2,5 m.  
(3) Không phụ thuộc vào các yêu cầu ở (2), các lỗ khoét ở boong tính toán sẽ không bị Đoạn giữa tàu  
1,0 
C2 
    Mút sau của  L        0,3L           0,4L              0,65L          0,7L    Mút tr ước của L   Phần 2B, Chƣơng 13   QCVN 21: 2023/BGTVT  
499 trừ nếu tổng chiều rộng của chú ng tại mỗi tiết diện ngang không làm giảm mô đun 
chống uốn tính với boong tính toán hoặc với đáy tàu quá 3%.  
(4) Những lỗ khoét boong quy định ở (2) và (3) gồm cả vùng phủ khuất tạo bởi hai đường 
tiếp tuyến với lỗ khoét tạo thành góc 30 ° có đỉnh ở trên đường tâm lỗ khoét nhỏ theo 
chiều dài của tàu.  
(5) Mô đun chống uốn tính với boong tính toán phải được tính bằng cách chia mô men 
quán tính của tiết diện ngang thân tàu quanh trục trung hòa nằm ngang cho khoảng 
cách (a) hoặc (b) sau đây lấy trị số nào lớn h ơn: 
(a) Khoảng cách thẳng đứng từ trục trung hòa đến mặt boong tính toán đo ở mạn 
tàu, tính bằng mét.  
(b) Khoảng cách tính theo công thức sau:  
XY 0,9 0,2B
 
Trong đó: 
X  : Khoảng cách nằm ngang đo từ mặt của c ơ cấu khỏe liên tục đến đường tâm 
tàu, m; 
Y : Khoảng cách thẳng đứng đo từ trục trung hòa đến mặt của c ơ cấu khỏe liên 
tục, m.  
 Trong tr ường hợp này X và Y phải được đo tại điểm nào cho trị số lớn nhất tính theo 
công thức nói trên.  
(6) Mô đun chống uốn tính toán với đáy tàu được tính bằng cá ch chia mô men quán tính 
của tiết diện ngang thân tàu quanh trục trung hòa nằm ngang cho khoảng cách thẳng 
đứng từ trục trung hòa đến mặt tôn giữa đáy. 
13.3 Độ ổn định nén  
13.3.1  Ổn định nén  
 Tôn boong tính toán và tôn đáy v.v... ở những vùng chịu ứng suấ t nén lớn do uốn dọc 
phải được gia c ường để chống mất ổn định nén.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 14 
500 CHƢƠNG  14     TÔN KY VÀ TÔN BAO  
14.1 Quy định chung  
14.1.1  Dự phòng cho han gỉ  
 Ở những vùng mà do vị trí và/ hoặc điều kiện khai thác của tàu, sự han gỉ được coi là 
mạnh, chiều dày tôn b ao phải được tăng thích đáng so với yêu cầu của Chương này.  
14.1.2  Quan tâm đặc biệt đến sự va chạm với cầu cảng  
 Ở những chỗ mà tôn bao có thể bị mòn/lõm do va chạm liên tục với cầu cảng  v.v... phải 
đặc biệt quan tâm đến chiều dày tôn bao.  
14.1.3    Những  bộ phận di chuyển xuyên qua tôn bao  
 Những bộ phận di chuyển xuyên qua tôn bao, nằm dưới chiều chìm phân khoang sâu 
nhất  định nghĩa ở Chương 1  Phần  9, phải có đệm kín nước bố trí thoả mãn yêu cầu của 
Đăng kiểm. Phải bắt tấm đệm bên trong tàu ở không gian  kín nước có thể tích mà nếu có 
bị ngập, thì boong vách không bị ngập nước. Đăng kiểm có thể yêu cầu nếu một khoang 
bị ngập nước, thì nguồn điện và chiếu sáng chính hoặc sự cố, thông tin nội bộ, tín hiệu 
hoặc các phương tiện cấp cứu khác vẫn sẵn sàng để dù ng trong những vùng khác của 
tàu.  
14.2 Dải tôn giữa đáy (tôn ky)  
14.2.1  Chiều rộng và chiều dày của dải tôn giữa đáy  
1 Trên suốt chiều dài của tàu, chiều rộng của dải tôn giữa đáy phải không nhỏ hơn trị số 
tính theo công thức sau:  
b = 4,5L + 775     mm 
2 Trên suốt chiều dài tàu, chiều dày của dải tôn giữa đáy ít nhất phải không nhỏ hơn chiều 
dày tôn đáy tính toán theo yêu cầu ở 14.3.4 tăng lên 1,5 mm. Tuy nhiên, chiều dày của tôn 
giữa đáy phải không nhỏ hơn chiều dày của tấm tôn đáy kề cận.  
14.3 Tôn bao ở  đoạn giữa tàu  
14.3.1  Chiều dày tối thiểu  
 Chiều dày tối thiểu của tôn bao ở dưới boong tính toán ở đoạn giữa tàu phải không nhỏ 
hơn trị số tính theo công thức sau:   
tmin = 0,044L + 5, 1  mm 
14.3.2  Chiều dày tôn mạn  
 Chiều dày của tôn mạn, trừ tôn mép mạn,  ở dưới boong tính toán ở đoạn giữa tàu phải 
không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
t = 
 4,1 S d 0,04L 2,0   mm 
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các sườn dọc hoặc sườn ngang, m.  Phần 2B, Chƣơng 14   QCVN 21: 2023/BGTVT  
501 14.3.3  Dải mép mạn  
 Chiều dày của dải tôn mép mạn kề với boong tín h toán phải không nhỏ hơn 0,75 lần chiều 
dày của dải tôn mép boong tính toán. Tuy nhiên, trong mọi trường hợp chiều dày của dải 
tôn mép mạn phải không nhỏ hơn chiều dày của tôn mạn kề với nó.  
14.3.4  Chiều dày của tôn đáy  
 Chiều dày của tôn đáy (gồm cả tôn hông, trừ tôn giữa đáy) ở đoạn giữa tàu phải được xác 
định theo các yêu cầu ở (1) và (2) sau đây:  
(1) Nếu đáy tàu kết cấu theo hệ thống ngang thì chiều dày tôn đáy phải không nhỏ hơn trị 
số tính theo công thức sau:  
t = 
 4,7S d 0,035L 2,0   mm 
Trong đó: 
S : Khoảng cách các cơ cấu ngang (m).  
(2) Nếu đáy tàu kết cấu theo hệ thống dọc thì chiều dày tôn đáy phải không nhỏ hơn trị 
số tính theo công thức sau:  
t = 
 4,0S d 0,035L 2,0   mm 
Trong đó:  
S : Khoảng cách các dầm dọc đáy, m.  
14.4 Tôn bao ở ph ần mũi và phần đuôi tàu  
14.4.1  Tôn bao ở phần mũi và phần đuôi tàu  
 Ra ngoài đoạn giữa tàu, chiều dày tôn bao ở dưới boong tính toán có thể được giảm dần, 
nhưng tại phần mũi và phần đuôi tàu chiều dày này phải không nhỏ hơn trị số tính theo 
công thức sau. Tuy nhiên, đối với các đoạn quy định ở từ 14.4.2 đến 14.4.5, chiều dày 
này phải không nhỏ hơn trị số yêu cầu ở những quy định có liên quan.  
t = 0,044L   + 5,1  mm  
14.4.2  Tôn bao ở vùng 0,3  L kể từ mút mũi tàu  
 Chiều dày tôn bao ở 0,3  L kể từ mũi tàu phải  không nhỏ hơn trị số tính theo công thức 
sau: 
  t = 
 1 ,34S L 2,0    mm 
Trong đó:  
S  : Khoảng cách giữa các sườn dọc hoặc sườn ngang, m.                       
14.4.3  Tôn bao ở đoạn 0,3  L kể từ mút đuôi tàu  
 Chiều dày tôn bao ở đoạn 0,3  L kể từ  đuôi tàu phải không nhỏ hơn trị số tính theo công 
thức sau. Ở những tàu có khoang máy đặt ở đuôi hoặc ở những tàu có công suất máy lớn 
chiều dày này phải được tăng th ích đáng : 
t = 
 1 ,20S L 2,0     mm 
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các sườn dọ c hoặc sườn ngang, m.  
14.4.4  Tôn bao ở đoạn đáy đƣợc gia cƣờng ở phía mũi tàu  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 14 
502 Chiều dày tôn bao ở đoạn đáy được gia cường ở phía mũi tàu quy định ở 4.9.2 phải thỏa 
mãn các yêu cầu ở (1), (2) và (3) sau đây. Nếu trong điều kiện dằn tàu có chiều chìm quá 
nhỏ và nếu tàu có vận tốc quá lớn so với chiều dài tàu thì chiều dày của tôn bao phải 
được xem xét đặc biệt.  
(1) Ở những tàu trong điều kiện dằn có chiều chìm mũi không lớn hơn 0,025  L, chiều dày 
tôn bao ở đoạn đáy được gia cường ở phía mũi tàu phải không nhỏ  hơn trị số tính 
theo công thức sau:  
t = 
CS P 2,5     mm 
Trong đó:  
C : Hệ số được cho ở Bảng 2B/14.1. Với các trị số trung gian của 
  thì C được 
xác định theo phép nội suy tuyến tính;  
S : Khoảng cách các sườn, khoảng c ách các sống hoặc khoảng cách các nẹp 
dọc của tôn  bao lấy trị số nào nhỏ nhất, m;  

: Tỷ số khoảng cách sườn, hoặc khoảng cách sống hoặc khoảng cách nẹp dọc 
của tôn bao (m), lấy trị số nào lớn nhất, chia cho S.  
p : Áp suất va đập củ a sóng (kPa) quy định ở 4.9.4.  
Bảng 2B/14.1     Trị số của C  
 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8  2,0 
C 1,04 1,17 1,24 1,29 1,32 1,33 
(2) Ở những tàu trong điều kiện dằn có chiều chìm mũi không nhỏ hơn 0,037L, chiều dày 
tôn bao ở đoạn đáy gia cường phía mũi tàu có thể  lấy bằng chiều dày quy định ở 
14.4.1 và 14.4.2.  
(3) Ở những tàu có chiều chìm mũi nằm trong khoảng trị số quy định ở (1) và (2), chiều 
dày phải được xác định theo nội suy tuyến tính từ các trị số quy định ở (1) và (2).                              
14.4.5  Tôn bao kề với sống đuôi hoặc trong vùng u đặt trục  
 Tôn bao kề với sống đuôi hoặc trong vùng u đặt trục phải có chiều dày không nhỏ hơn trị 
số tính theo công thức sau:  
t = 
 0,09L 4,0    mm 
14.5 Tôn mạn ở vùng thƣợng tầng  
14.5.1  Tôn mạn ở v ùng thƣợng tầng trong trƣờng hợp boong thƣợng tầng là boong 
tính toán  
 Nếu boong thượng tầng là boong tính toán thì chiều dày của tôn mạn thượng tầng phải 
lấy như quy định ở 14.3.1, 14.3.2, và từ 14.4.1 đến 14.4.3. Tuy nhiên, tôn mạn thượng 
tầng ở đoạn mũi  tàu và đoạn đuôi tàu có thể lấy bằng chiều dày quy định ở 14.5.2.   
14.5.2  Tôn mạn ở vùng thƣợng tầng trong trƣờng hợp boong thƣợng tầng không phải 
là boong tính toán  Phần 2B, Chƣơng 14   QCVN 21: 2023/BGTVT  
503 1 Nếu boong thượng tầng không phải là boong tính toán thì chiều dày tôn mạn thượng tầng 
phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau, nhưng trong mọi trường hợp phải 
không nhỏ hơn 5,5 mm.  
(1) Đoạn từ mũi tàu đến 0,25  L kể từ mút mũi tàu :  t = 
 1 ,15S L 1 ,5   mm. 
(2) Các vùng khác:  t = 
 0,94S L 1 ,5   mm. 
Trong đó:  
S : Khoảng cách các dầm dọc hoặc các sườn ngang tại vị trí đang xét, m.  
14.5.3  Bồi thƣờng ở các mút thƣợng tầng  
 Tôn mạn ở các mút của thượng tầng phải được kết cấu thích hợp để đảm bảo sự liên tục 
về độ bền.  
14.6 Bồi thƣờng cục bộ tôn bao  
14.6.1  Lỗ khoé t ở tôn bao  
 Mọi lỗ khoét ở tôn bao phải có góc lượn và phải được bồi thường nếu cần thiết.  
14.6.2  Hộp van thông biển  
 Trong trường hợp, có hộp van thông biển đặt ở tôn bao để hút hoặc xả nước biển thì 
chiều dày tôn của hốc phải không nhỏ hơn trị số tính t heo công thức sau và phải được gia 
cường thích đáng để đảm bảo độ cứng cần thiết.  
t = 0,07L  + 4,5    mm 
14.6.3  Tôn bao ở chỗ đặt ống luồn xích neo và ở phía dƣới ống luồn xích neo  
 Tôn bao ở chỗ đặt ống luồn xích neo và ở phía dưới ống luồn xích neo phả i có chiều dày 
tăng hoặc phải là tấm kép, và mép dọc của chúng phải được bảo vệ để không bị neo hoặc 
xích neo làm hư hại.  
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 15 
504 CHƢƠNG  15   BOONG  
15.1 Tải trọng boong h  
15.1.1  Trị số của h  
1 Tải trọng boong h (kN/m2) đối với những boong dùng để xếp hàng hóa t hông thường hoặc 
đồ dự trữ phải theo các quy định từ (1) đến (3) sau đây:  
(1) Trị số tiêu chuẩn của h được lấy bằng bằng 7 lần chiều cao của nội boong (m) tại 
mạn, hoặc bằng 7 lần chiều cao (m) từ boong được xét đến mép trên thành miệng 
khoang của boong ở phía trên như là chiều cao của hàng hoá. Tuy nhiên, h có thể 
được quy định bằng trong lượng thiết kế cực đại của hàng hóa trên một đơn vị diện 
tích boong (kN/m2). Trong trường hợp này, trị số của h phải được xác định bằng cách 
xem xét chiều cao xếp hàng.  
(2) Nếu hàng gỗ hoặc/và các loại hàng khác được dự định xếp ở boong thời tiết thì h 
phải là trọng lượng thiết kế cực đại của hàng hóa trên một đơn vị diện tích boong 
(kN/m2) hoặc là trị số quy định ở -2, lấy trị số nào lớn hơn.  
(3) Nếu hàng hóa được treo và o xà boong hoặc nếu máy móc được đặt trên boong thì h 
phải được tăng thích đáng.  
2 Đối với boong thời tiết, tải trọng boong h (kN/m2) được quy định ở từ (1) đến (4) sau đây:  
(1) Đối với boong mạn khô, boong thượng tầng và boong lầu ở trên boong mạn khô, h 
phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây :  
h = a(0,067bL – y)  kN/m2     
Trong đó:  
a và b : Được cho ở Bảng 2B/15.1 tùy thuộc vị trí ở boong ; 
Tuy nhiên nếu C b nhỏ hơn 0,7 thì trị số của b có thể được lấy phù hợp.  
Bảng 2B/15.1     Trị số của a v à b 
Dòng  Vị trí a 
b 
Tôn boong  Xà boong  Cột Sống boong  
I Ở phía trước của  
0,15 L từ mút mũi tàu  14,7 9,8 4,90 7,35 1,42 
II Từ 0,15L đến 0,3  L tính 
từ mút mũi tàu  11,8 7,85 3,90 5,90 1,20 
III Từ 0,3  L tính từ mút 
mũi tàu đến 0,2 L tính 
từ mút đuôi tàu  6,90 4,60 2,25 2,25(1) 
3,45(2) 1,00 
IV Ở phía sau của 0,2  L  
từ mút đuôi tàu  9,80 6,60 3,25 4,90 1,15 
 
Chú thích:  Phần 2B, Chƣơng 15   QCVN 21: 2023/BGTVT  
505 (1)  Đối với sống dọc boong nằm ngoài đường miệng khoang ở boon g tính toán trong 
đoạn giữa tàu;  
(2)  Đối với những trường hợp không phải là  trường hợp 1.  
y  : Khoảng cách thẳng đứng từ đường nước chở hàng thiết kế cực đại đến boong thời 
tiết đo ở mạn (m) và y phải được đo ở mũi tàu cho đoạn boong ở phía trước của 0,15  
L tính từ mũi tàu, được đo ở 0,15  L tính từ mũi tàu cho đoạn boong từ 0,3  L đến 0,15  
L tính từ mũi tàu, được đo ở sườn giữa cho đoạn boong từ 0,3  L tính từ mũi tàu đến  
0,2 L tính từ đuôi tàu và được đo ở đuôi tàu cho đoạn boong ở phía sau của 0,2  L tính 
từ đuôi tàu (xem Hình 2B/15.1).  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2B/15.1    Vị trí đ o y 
(2) Đối với boong ở dòng II Bảng 2B/15.1 h không cần lớn hơn h ở dòng I . 
(3) Không phụ thuộc các quy định ở (1) và (2), h phải không nhỏ hơn trị số tính theo công 
thức cho ở Bảng 2B/15.2. Tuy nhiên, nếu trị số h tính được từ công thức trong Bảng 
2B/15. 2 nhỏ hơn 12.8, thì phải  lấy trị số h bằng 12,8 . 
(4) Nếu tàu có mạn khô quá lớn thì trị số h có thể được lấy phù hợp.  
3 Đối với vùng kín của boong thượng tầng và boong lầu, trong không gian sinh hoạt và 
không gian hàng hải, thuộc tầng 1 và tầng 2 trên boo ng mạn khô, h phải bằng 12,8.  * Nếu không có thượng tầng thì y là 
khoảng cách đến boong trên  LWL  
        A                                             B              C                LWL  
0,15L 0,2L 
0,3L  AP Mép boong  
y* y* 
y y 
FP Mép boong  Mép boong  
Sau A       y được đo ở  AP          Từ A đến B    y được đo ở  
Từ B  đến C        y được đo ở  C                  Trước C     y được đo ở  FP QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 15 
506 Bảng 2B/15.2   Trị số cực tiểu của h  
Dòng  Vị trí của boong  h C 
Xà boong  Cột, Sống dọc và 
Sống ngang boong  Tôn boong  
I và II  Phía trước của 0,3  L 
tính từ mũi tàu  
C L 50
 2,85 1,37 4,20 
III Từ 0,3  L tính  từ mũi 
tàu đến 0,2  L tính từ 
đuôi tàu  1,37 1,18 2,05 
IV Phía sau của 0,2  L 
tính từ đuôi tàu  
CL
 1,95 1,47 2,95 
Boong thượng tầng tầng 2 trên 
boong mạn khô  1,28 0,69 1,95 
15.2 Quy định chung  
15.2.1  Tôn boong  
 Trừ phần lỗ khoét ở boong v.v... tôn boong phải đi từ mạn này sang mạn kia. Tuy nhiên, 
nếu được Đăng kiểm chấp nhận tôn boong có thể chỉ gồm tấm mép boong  và các tấm tôn 
giằng.  
15.2.2  Tính kín nƣớc của boong  
1 Boong thời tiết phải kín nước, trừ khi đặt các miệng khoang và c ác lỗ khoét khác quy định 
ở Chương 18.  
2 Phải xem xét đặc biệt sự tụ đọng nước đối với các khoang nằm dưới boong vách trên các 
không gian chở hàng ro -ro. 
3 Phải xem xét đặc biệt việc duy trì tính kín nước nếu boong quy định phải kín nước phù 
hợp với các y êu cầu của Phần 9.  
15.2.3  Tính liên tục của bậc boong  
 Nếu boong tính toán hoặc các boong chịu lực (boong ở phía dưới boong tính toán được 
coi là cơ cấu chịu lực trong độ bền dọc của thân tàu) thay đổi mức, thì phải quan tâm đặc 
biệt để duy trì tính liên tục của độ bền. Sự thay đổi chiều cao được thực hiện theo độ dốc 
dần dần hoặc mỗi cơ cấu boong phải được kéo dài và phải được liên kết chặt chẽ với 
nhau bằng các tấm ngăn, sống, mã  v.v...  
15.2.4  Bồi thƣờng lỗ khoét  
1 Miệng khoang hoặc các lỗ khoét khác ở b oong tính toán hoặc boong chịu lực phải có góc 
lượn và phải có biện pháp gia cường thích đáng.  
2 Khi góc miệng khoang hàng có các tấm ốp nghiêng hoặc các phương tiện bảo vệ, thì 
chúng không được hàn trực tiếp vào boong chịu lực.  
15.2.5  Mép boong lƣợn  
 Mép boong lượn, nếu được chấp nhận, phải có bán kính lượn đủ lớn tùy theo chiều dày 
của nó.  Phần 2B, Chƣơng 15   QCVN 21: 2023/BGTVT  
507 15.3 Diện tích tiết diện hiệu dụng của boong tính toán  
15.3.1  Định nghĩa  
 Diện tích tiết diện hiệu dụng của boong tính toán là diện tích tiết diện ở mỗi bên mạn tàu 
của tôn boong, xà dọc boong, sống dọc boong v.v... kéo dài trên đoạn 0,5L giữa tàu.  
15.3.2  Diện tích tiết diện hiệu dụng của boong tính toán   
1 Diện tích tiết diện hiệu dụng ở đoạn giữa của các tàu mà mô đun chống uốn tiết diện 
ngang thân tàu được quy định ở Chương 13, phải được xác định thỏa mãn các yêu cầu 
của Chương 13.  
2 Ra ngoài đoạn giữa tàu, diện tích tiết diện hiệu dụng của boong tính toán có thể được 
giảm dần nhỏ hơn trị số tại hai mút của đoạn giữa tàu. Tuy nhiên, các trị số ở vị trí 0,15  L 
tương ứ ng kể từ mút trước và mút sau của L, phải không nhỏ hơn 0,4 lần trị số ở điểm 
giữa của L, đối với tàu có buồng máy ở đoạn giữa tàu và không nhỏ hơn 0,5 lần trị số ở 
điểm giữa của L, đối với tàu có buồng máy ở đuôi tàu.  
3 Nếu mô đun chống uốn tiết diện ngan g thân tàu ở ngoài đoạn giữa tàu lớn hơn trị số đã 
được Đăng kiểm xét duyệt thì những yêu cầu của mệnh đề bổ sung ở -2 có thể không cần 
phải áp dụng.  
15.3.3  Boong tính toán ở ngoài các vùng 0,15  L tính từ mỗi mút tàu  
 Ở ngoài các vùng 0,15  L tính từ mỗi mú t tàu diện tích tiết diện hiệu dụng của boong tính 
toán và chiều dày tôn boong tính toán có thể được giảm dần tránh sự thay đổi đột ngột.  
15.3.4  Diện tích tiết diện hiệu dụng của boong tính toán ở vùng thƣợng tầng đuôi dài  
 Mặc dù các yêu cầu ở 15.3.2, diệ n tích tiết diện hiệu dụng của boong tính toán trong vùng 
thượng tầng đuôi dài có thể được thay đổi thích hợp.  
15.3.5  Boong nằm trong phạm vi của thƣợng tầng khi boong thƣợng tầng đƣợc thiết 
kế là boong tính toán  
 Nếu boong thượng tầng được thiết kế làm bo ong tính toán thì tôn boong tính toán ở ngoài 
thượng tầng phải được kéo dài vào phía trong thượng tầng một đoạn khoảng 0,05  L mà 
không giảm diện tích tiết diện hiệu dụng của boong và sau đó có thể được giảm dần khi đi 
vào phía trong.  
15.4 Tôn boong  
15.4.1  Chiều dày của tôn boong  
1 Chiều dày của tôn boong phải không nhỏ hơn trị số tính theo các quy định (1) và (2) sau 
đây. Trong các không gian kín như thượng tầng, lầu  v.v... chiều dày của tôn boong có thể 
được giảm 1 mm so với  trị số tính theo công thức này : 
(1) Chiều dày của tôn boong tính toán : 
(a) Phía ngoài vùng đường miệng khoét ở đoạn giữa tàu có xà dọc boong:  
t1 = 
 1 ,47S h 2,0    mm. 
Trong đó:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 15 
508 S  : Khoảng cách giữa các xà dọc boong, m ; 
h  : Tải trọng boong quy định ở 15.1, kN/m2. 
(b) Phía ngoài vùng đường miệng khoét ở đoạn giữa tàu có xà ngang boong:  
t2 = 
 1 ,63S h 2,0    mm. 
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các xà ngang boong, m . 
h :  Tải trọng boong quy định ở 15.1, kN/m2. 
(c) Ở các vùng khác ngoài các vùng quy định ở (a) và ( b): 
t = 
 1 ,25S h 2,0    mm. 
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các xà dọc hoặc xà ngang, m ; 
h :  Tải trong boong quy định ở 15.1, kN/m2. 
(2) Chiều dày tôn boong không phải là boong tính toán, được tính như sau:  
t = 
 1 ,25S h 2,0    mm. 
Trong đó:  
S và h  :   Như quy định ở (1) (c).  
2 Nếu các vùng giữa các đường miệng khoét lớn kết cấu theo hệ thống dọc thì phải quan 
tâm thích đáng đến biện pháp chống mất ổn định cho tôn boong.  
15.4.2  Tôn boong tạo thành nóc két  
 Chiều dày của tôn boong tạ o thành nóc két phải không nhỏ hơn trị số yêu cầu ở 12.2.2 
cho vách của két sâu với khoảng cách của xà boong là khoảng cách nẹp.  
15.4.3  Tôn boong tạo thành hõm vách  
 Chiều dày của tôn boong tạo thành nóc hầm trục, nóc hõm ổ chặn hoặc hõm vách phải 
không nh ỏ hơn trị số yêu   cầu ở 11.2.7 -2. 
15.4.4  Tôn boong dƣới nồi hơi hoặc dƣới hàng đông lạnh  
1 Chiều dày của tôn boong ở dưới nồi hơi phải được tăng 3 mm so với chiều dày quy định ở 
trên. 
2 Chiều dày của tôn boong dưới hàng đông lạnh phải được tăng 1 mm so với  chiều dày quy 
định ở trên. Nếu có phương tiện bảo vệ chống han gỉ thì chiều dày tôn boong đó không 
cần phải tăng.  
15.4.5  Chiều dày của tôn boong chịu tải trọng từ xe có bánh  
 Chiều dày của tôn boong chịu tải trọng từ xe có bánh phải được xác định theo tải  trọng tập 
trung từ xe có bánh.  
15.4.6  Chiều dày tôn boong chở hàng khác thƣờng  
  Chiều dày tôn boong của boong chở hàng không được coi là tải trọng phân bố đều phải 
được xác định bằng cách xét đến tải tải trọng phân bố của từng loại hàng hoá riêng biệt.  
  Phần 2B, Chƣơng 16   QCVN 21: 2023/BGTVT  
509 CHƢƠNG  16   THƢỢNG TẦNG VÀ LẦU  
16.1 Quy định chung  
16.1.1  Quy định áp dụng  
1 Tàu phải có thượng tầng mũi, Tuy nhiên, nếu mạn khô mũi tàu được Đăng kiểm công 
nhận là đủ, thì có thể miễn giảm.  
2 Kết cấu và kích thước cơ cấu thượng tầng và lầu phải thỏa mã n những yêu cầu của 
Chương này và các quy định khác có liên quan.  
3 Các yêu cầu ở Chương này quy định cho các thượng tầng và lầu đến tầng 3 ở trên boong 
mạn khô. Kết cấu và kích thước cơ cấu của các thượng tầng và lầu phía trên tầng 3 phải 
được Đăng kiểm x em xét và quyết định.  
4 Với những thượng tầng và lầu của những tàu có mạn khô quá lớn, kết cấu của các vách 
có thể được thay đổi thích hợp với sự chấp nhận của Đăng kiểm.  
16.2 Kết cấu và kích thƣớc cơ cấu  
16.2.1  Cột áp h  
1 Cột áp để tính toán kích thước c ơ cấu của vách mút thượng tầng và vách biên lầu phải 
không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
h = ac(0,067bL – y)  m 
Trong đó:  
a : Được cho theo các công thức sau đây:  
L2,0120
 :  Đối với vách trước lộ của thượng tầng tầng một và  vách 
trước lộ của lầu tầng một;  
L1 ,0120
 :  Đối với vách trước lộ của thượng tầng tầng hai và  vách 
trước lộ của lầu tầng hai;  
L0,5150
 :  Đối với vách trước lộ của thượng tầng tầng ba, các vách 
trước được bảo vệ của các t hượng tầng, vách trước lộ 
của lầu tầng ba, các vách bên của các lầu và các vác h 
trước được bảo vệ của các lầu;  
Lx0,7 0,81000 L
 :  Đối với vách sau ở phía sau sườn giữa tàu của thượng 
tầng và vách sau ở  phía sau sườn giữa tàu của lầu;  
Lx0,5 0,41000 L
 : Đối với vách sau ở phía trước của sườn giữa tàu  của 
thượng tầng và vách sau ở phía trước của sườn giữa tàu 
của lầu.  
b : Được cho theo công thức sau:  
2x1 ,0 0,5 1 ,1L
 : nếu  
x
L    0,45 
2x1 ,0 1 ,5 1 ,1 0,5L
 : nếu  
x
L    0,45 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 16 
510 x : Khoảng cách từ vách mút của thượng tầng hoặc của lầu đến đường vuông góc 
đuôi, hoặc khoảng cách từ trung điểm của vách bên của lầu đến đường vuông 
góc đuôi (m). Tuy nhiên, nếu chiều dài của vách bên của lầu lớn hơn 0,15  L thì 
vách bên đó phải được chia thành những đoạn bằng nhau có chiều dài (nhịp) 
không lớn hơn 0,15  L và khoảng cách từ trung điểm của mỗi đoạn được chia đến 
đường vuông góc đ uôi sẽ được sử dụng cho đoạn đó;  
c : Hệ số được xác định theo  công thức sau:  
1,0         :  đối với vách mút của th ượng tầng;  
0,3 + 0,7b’/B’ : đối với vách biên của lầu.  
Tuy nhiên, nếu  b’/B’ <  0,25  thì lấy b’/B’ = 0,25.  
b’: chiều rộng của lầu tại vị trí đang xét, m ; 
B’: chiều rộng của tàu trên boong lộ, tại vị tr í đang xét, m . 
y  : Khoảng cách thẳng đứng (m) từ đường nước thiết kế cực đại đến trung điểm của 
nhịp nẹp khi xác định kích thước của nẹp; và đến trung điểm của tấm tôn khi xác 
định chiều dày các tấm tôn vách của thượng tầng hoặc vách biên của lầu.  
2 Cột á p dùng để tính toán kích thước cơ cấu của vách mút thượng tầng và các vách biên 
của lầu phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức ở Bảng 2B/16.1, bất kể quy định ở -1. 
Bảng 2B/16.1     Trị số cột áp h  
Chiều dài L  Vách trước lộ của thượng tầng (m)  Các vá ch khác (m)  
L nhỏ hơn 50 m  3,0  1,5  
L bằng và lớn hơn 50 m  2,5 + 
L
100   1,25 + 
L
200   
16.2.2  Chiều dày của tôn vách mút và vách biên  
1 Chiều dày của tôn vách mút thượng tầng và tôn vách biên không được nhỏ hơn trị số tính 
theo công thức sau:  
t = 
3S h    mm. 
Trong đó:  
h : Cột áp quy định ở 16.2.1, m ; 
S : Khoảng cách các nẹp, m.  
2 Chiều dày tôn vách của thượng tầng và vách biên của lầu không được nhỏ hơn trị số tính 
theo công thức sau đây hoặc  5 mm, chọn trị số nào lớn hơn, bất kể quy định ở -1: 
(1) Tôn vách của thượng tầng tầng 1:  
t = 
L4,5100    mm.     
(2) Tôn vách của các tầng khác khác:       
t = 
L3,5100      mm.      
16.2.3  Nẹp Phần 2B, Chƣơng 16   QCVN 21: 2023/BGTVT  
511 1 Mô đun chống uốn của tiế t diện nẹp ở các vách mút của thượng tầng và vách biên của lầu 
phải không nhỏ hơn trị s ố tính theo công thức sau:  
  Z = 
23,5Shl    cm3 
Trong  đó: 
S :  Khoảng cách nẹp, m ; 
h :  Như quy định ở 16.2.1  ; 
l  : Chiều cao nội boong (m). Tuy nhiên  nếu l < 2,0 mét thì phải lấy l bằng 2,0 mét.  
2 Ở vách lộ của thượng tầng và vách biên của lầu, cả hai mút nẹp phải được hàn với tôn 
boong, nếu liên kết khác đi phải được Đăng kiểm chấp nhận.  
16.3 Phƣơng tiện đóng mở các lối ra vào ở vách mút thƣợng tầng và các lầu bảo vệ  
16.3.1  Phƣơng tiện đóng mở các lối ra vào  
1 Các cửa của các lối ra vào ở các vách trước và sau thượng tầng kín và của lầu bảo vệ 
các lối đi dẫn xuống không gian dưới boong mạn khô hoặc không gian trong thượng tầng 
kín phải thỏa mãn các yê u cầu từ (1) đến (5) sau đây:  
(1) Cửa phải bằng thép hoặc một loại vật liệu tương đương khác và phải được gắn cố 
định, chắc chắn vào vách.  
(2) Cửa phải được kết cấu chắc chắn, phải có độ bền tương đương với vách nguyên vẹn 
và phải đảm bảo kín thời tiết khi  đóng.  
(3) Phương tiện đảm bảo kín nước phải gồm có vòng đệm và thiết bị xiết chặt hoặc 
những thiết bị tương đương khác và phải được gắn cố định vào vách hoặc vào cửa.  
(4) Cửa phải có khả năng thao tác đóng mở từ cả hai phía của vách.  
(5) Cửa bản lề phải đ ược mở ra phía ngoài.  
2 Ngưỡng cửa phải thoả mãn các yêu cầu sau đây:  
(1)  Chiều cao ngưỡng của các cửa quy định ở -1 phải không nhỏ hơn 380 mm tính từ 
mặt trên của boong. Đối với ngưỡng cửa bảo vệ các cửa dẫn tới các không gian nằm 
dưới boong mạn khô, phả i có chiều cao phù hợp với quy định 17.4.2. Tuy nhiên, nếu 
Đăng kiểm thấy cần thiết, thì có thể yêu cầu ngưỡng cửa có chiều cao cao hơn.  
 (2) Nói chung, không cho phép dùng ngưỡng cửa tháo lắp được.  
3 Các lỗ khoét ở nóc lầu nằm trên boong dâng đuôi hoặc th ượng tầng có chiều cao thấp 
hơn chiều cao  tiêu chuẩn, nhưng bằng hoặc lớn hơn chiều cao boong dâng đuôi, phải có 
phương tiện đóng kín được chấp nhận nhưng không cần phải bảo vệ bằng lầu boong 
hoặc chòi boong, với điều kiện là chiều cao của lầu tối thiểu b ằng chiều cao của thượng 
tầng. Các lỗ khoét ở nóc lầu nằm trên lầu có chiều cao nhỏ hơn chiều cao thượng tầng 
tiêu chuẩn có thể được xử lý theo cách tương tự.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 17 
512 CHƢƠNG  17   MIỆNG KHOANG, MIỆNG BUỒNG MÁY  VÀ CÁC LỖ KHOÉT 
KHÁC Ở BOONG  
17.1 Quy định chung  
17.1.1 Miễn giảm so với các yêu cầu  
 Những tàu có mạn khô rất lớn có thể được xem xét riêng biệt để miễn giảm các yêu cầu 
của Chương này.  
17.1.2  Vị trí của các miệng khoét ở boong lộ  
1 Trong Chương này, hai vị trí miệng khoét ở boong lộ được định nghĩa như sau : 
(1) Vị trí I:  ở boong mạn khô lộ, boong nâng đuôi lộ và boong thượng tầng lộ trong 
phạm vi vùng 0,25 L f  mũi tàu (nằm sau mút trước của L f). 
(2) Vị trí II: ở boong thượng tầng lộ phía sau vùng 0,25 L f mũi tàu và ở vị trí tối thiểu 
bằng 1 chiều cao  thượn g tầng tiêu chuẩn trên boong mạn khô, hoặc ở boong thượng 
tầng lộ trong phạm vi vùng 0,25 L f mũi tàu và ở vị trí tối thiểu bằng 2 chiều cao thượng 
tầng tiêu chuẩn trên boong mạn khô.  
17.2 Miệng khoang  
 17.2.1  Phạm vi áp dụng  
1 Kết cấu và ph ương tiện đóng  mở của miệng khoang hàng và các mi ệng khoang khác ph ải 
thỏa mãn các yêu c ầu của 17.2.  
2 Mặc dù những quy định ở mục này, kết cấu và phương tiện đóng mở miệng khoang hàng 
và các miệng khoang khác của tàu hàng rời quy định ở 1.2.9  Phần  1A , và của những tàu  
có dự định mang cấp "tàu hàng rời" phải thỏa mãn các quy định của Đăng kiểm.  
3 Khi điều kiện tải trọng hoặc kiểu kết cấu khác so với những quy định trong phần này, 
phương pháp tính toán phải được sự xem xét của Đăng kiểm.  
17.2.2  Quy định chung  
1 Các cơ cấ u đỡ chính và cơ cấu đỡ phụ của nắp miệng khoang bằng thép phải cố gắng 
liên tục trên suốt chiều dài và chiều rộng của nắp miệng khoang. Nếu điều này không thể 
thực hiện được thì cũng không được phép sử dụng mối liên kết vát đầu bản mép và phải 
có biện phá p thích hợp để đảm bảo khả năng chịu tải trọng hữu hiệu.  
2 Khoảng cách giữa các cơ cấu đỡ chính đặt theo hướng song song với các nẹp phụ phải 
không được lớn hơn 1/3 chiều dài nhịp của các cơ cấu đỡ chính.  
3 Các nẹp phụ của thành miệng khoang phải liên tục trên suốt chiều rộng và chiều dài của 
thành miệng khoang nói trên.  
 
 
 Phần 2B, Chƣơng 17   QCVN 21: 2023/BGTVT  
513 17.2.3  Quy cách cơ bản của cơ cấu  
1 Ngoại trừ trường hợp có quy định khác, quy cách kết cấu quy định trong phần này phải là 
quy cách cơ bản mà chưa bao gồm bất cứ lượng bổ sung cho mòn r ỉ nào khác.  
2 "Quy cách cơ bản" là quy cách cần thiết lấy từ kích thước tối thiểu quy định ở 17.2.5 và 
17.2.9.  
3 Quy cách thực theo yêu cầu phải không nhỏ hơn quy cách được tính bằng cách cộng 
thêm lượng bổ sung cho mòn rỉ t c như quy định ở -4 bên dưới vào  quy cách cơ bản tính 
toán theo các quy định của phần này.  
4 Lượng bổ sung cho mòn rỉ t c phải được lấy như trong Bảng 2B/17.1 phụ thuộc vào loại 
tàu, kiểu kết cấu và thành phần kết cấu của nắp miệng khoang bằng thép, nắp hộp bằng 
thép và nắp thép kín thời tiết (sau đây gọi là "nắp miệng khoang bằng thép"). Tuy nhiên, 
lượng bổ sung mòn rỉ cho các cơ cấu của thành quây phải được Đăng kiểm chấp thuận 
khi giá trị t c của chúng không được nêu tại Bảng 2B/17.1.  
5 Quy cách sử dụng trong tính toán sức bền bằng phươn g pháp dầm, phân tích ô mạng 
hoặc phần tử hữu hạn phải là quy cách cơ bản.  
Bảng 2B/17.1   Lƣợng bổ dung do mòn rỉ  
Kiểu tàu  Kiểu thành phần kết cấu  Lượng bổ sung 
do mòn rỉ, t c 
(mm)  
Tàu công -te-nơ và 
tàu chở ô tô  Nắp miệng khoang bằng thép  1,0 
Thành quây m iệng khoang   1,5 
Tàu mà không phải 
là các tàu trên và là 
đối tượng áp dụng 
của phần này  Nắp kiểu tấm đơn   2,0 
Nắp kiểu tấm kép  Đối với tấm nóc, tấm bên 
và tấm đáy   1,5 
Đối với kết cấu bên trong   1,0 
Thành quây miệng khoang, mã và nẹp thành 
hầm   1,5 
17.2.4  Tải trọng thiết kế  
Tải trọng thiết kế tính cho nắp miệng khoang bằng thép, nắp hộp bằng thép, nắp thép kín 
thời tiết, xà tháo lắp và các thành quây miệng khoang mà áp dụng các quy định ở 17.2 
được lấy theo từ (1) tới (5) dưới đây:  
(1) Tải trọng t hiết kế do sóng tác dụng theo phương đứng P V (kN/m2) phải lấy không nhỏ 
hơn các giá trị quy định ở Bảng 2B/17.2. Tải trọng thiết kế do sóng tác dụng theo 
phương đứng không cần phải kết hợp đồng thời với tải trọng do hàng hóa quy định ở 
(3) và (4).  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 17 
514 Bảng 2B /17.2   Tải trọng thiết kế do sóng tác dụng theo phƣơng đứng P V(*1)(*2) (kN/m2) 
  Lf ≤ 100 m  
Vị trí I  Phía 
trước 
0,25L f 
   
(*3)
ff
f9,81 x4,28L 28 1 ,71 L 9576 L 
Các 
vùng 
khác  
 f9,811 ,5L 11676 
Vị trí II  
 f9,811 ,1 L 87,676  
Chú ý:  
 (*1)  Lf:   Chiều d ài mạn khô của tàu quy định 1.2.21 Phần 1A (m) ; 
x:  Khoảng cách từ trung điểm của nắp miệng khoang tính toán đến 
mút sau của L f (m); 
 (*2) Đối với các miệng khoang hở ở các vị trí không phải là I hoặc II, giá trị tải 
trọng thiết kế d o sóng sẽ được xem xét đặc biệt;  
(*3) Trong trường hợp miệng khoang thuộc vị trí I mà nằm cao hơn so với 
boong mạn khô ít nhất một lần chiều cao tiêu chuẩn của thượng tầng, thì 
PV có thể được lấy bằng 
 f9,811 ,5L 11676 (kN/m2). 
(2)  Tải trọng thiết kế do sóng tác dụng ng ang P H (kN/m2) phải lấy không nhỏ hơn giá trị 
tính bằng công thức dưới đây. Tuy nhiên, P H phải lấy không nhỏ hơn giá trị tối thiểu 
được cho trong Bảng 2B/17.3. P H không được đưa vào trong tính độ bền nắp hầm 
bằng phương pháp trực tiếp, trừ khi đánh giá các  kết cấu gối đỡ.  
     
H1P ac bC y  
Trong đó:   
 a: được tính như sau:  
 
L'2012  đối với thành quây phía trước không được bảo vệ và tấm t hép xung 
quanh nắp miệng khoang;  
 
L'1012  đối với thành quây phía trướ c không được bảo vệ và tấm thép xung 
quanh nắp miệng khoang, trong trường hợp khoảng cách từ boong mạn khô 
thực tế đến đường nước chở hàng mùa hè lớn hơn giá trị mạn khô tối thiểu 
chưa hiệu chỉnh tính theo bảng của Phần 11 – Mạn khô một khoảng ít nhất 
bằng  chiều  cao tiêu chuẩn của thượng tầng;  
 
L'515  đối với thành quây dọc và thành quây phía trước được bảo vệ và tấm 
thép xung quanh nắp miệng khoang;  Phần 2B, Chƣơng 17   QCVN 21: 2023/BGTVT  
515  
1L' x78100 L  đối với thành quây phía sau và tấm thép xung quanh nắp phía 
sau miệng khoang thuộc khu vực phía sau  mặt phẳng sườn giữa;  
 
1L' x54100 L  đối với thành quây phía sau và tấm thép xung quanh nắp phía 
sau miệng khoang thuộc khu vực  phía trước mặt phẳng sườn giữa;  
 L': chiều dài tàu L 1 (m); 
 L1: chiều dài tà u quy định 1.2.20 phần 1A của Quy chuẩn này (m). Tuy nhiên, 
L1 không cần lấy lớn hơn 97% chiều dài của đường nước chở hàng mùa hè.  
 C1: được tính bằng công thức dưới đây:  
 
1 ,5
1 300 L10,75100  
b: được tính bằng công thức dưới đây:  
 
2
1
b1x0,45L1 ,0C 0,2
    nếu  
1x0,45L . 
 
2
1
b1x0,45L1 ,0 1 ,5C 0,2
   nếu  
1x0,45L . 
 x: khoảng cách (m) từ thành quây miệng hầm hoặc tấm thép xung quanh nắp 
miệng khoang tới đường vuông góc lái, hoặc khoảng cách từ trung điểm của 
thành quây dọc hoặc trung điểm của tấm thép xung quanh nắp miệng khoang 
đến đường vuông góc lái. Tuy nhiên, trong trường hợp chiều dài của thành 
quây dọc hoặc chiều dài của tấm thép xung quanh nắp miệng khoang lớn 
hơn 0,15L 1, thì thành quây dọc hoặc tấm thép x ung quanh nắp miệng khoang 
phải được chia thành các nhịp bằng nhau có chiều dài không lớn hơn 0,15L 1, 
và khoảng cách từ trung điểm của các nhịp đó đến đường vuông góc lái phải 
được đưa vào tính toán.  
 Cb1: hệ số béo thể tích. Tuy nhiên, trong trường hợp C b bằng 0,6 hoặc nhỏ 
hơn thì C b1 phải lấy bằng 0,6 và nếu C b bằng 0,8 hoặc lớn hơn thì C b1 phải 
lấy bằng 0,8. Khi tính toán quy cách thành quây phía sau và tấm thép xung 
quanh nắp phía sau miệng khoang thuộc khu vực phía trước mặt phẳng 
sườn giữa thì C b1 không cần phải lấy nhỏ hơn 0,8.  
 c: được tính bằng công thức dưới đây. Tuy nhiên, nếu 
b'
B'  nhỏ hơn 0,25 thì 
b'
B'  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 17 
516 phải lấy bằng 0,25.  
 
b'0,3 0,7B'  
 b': chiều rộng (m) của thành quây miệng khoang tại vị  trí tính toán ; 
 B': chiều rộng (m) của boong thời tiết hở của tàu tại vị trí tính toán . 
 y: khoảng cách thẳng đứng (m) từ đường nước chở hàng thiết kế lớn nhất tới 
trung điểm của nhịp nẹp khi xác định quy cách của nẹp, và tới trung điểm của tấm 
khi xác đị nh chiều dày tấm.  
Bảng 2B/17.3  Giá trị tối thiểu của P H (kN/m2) 
Thành quây phía trước không 
được bảo vệ và tấm thép xung 
quanh nắp miệng khoang  Các kết cấu 
khác  
1L2510
 
1L12,520  
(3)  Tải trọng trên nắp miệng khoang  do hàng hóa gây ra đối với các nắp nói trên phải 
được xác định theo (a) và (b) dưới đây. Các trường hợp tải trọng mà trong đó có tải 
trọng cục bộ cũng phải được xem xét.  
(a) Tải trọng  phân bố do hàng hóa gây ra P cargo (kN/m2) khi tàu dao động thẳng đứng 
(heave) và lắc dọc (pitch) (được hiểu là tàu trong trạng thái hướng lên trên) phải 
được tính bằng công thức dưới đây:  
  
cargo C VP P 1 a  
Trong đó:   
 PC: tải trọng tĩnh phân bố đều của hàng hóa (kN/m2); 
 aV: gia tốc thẳng đứng bổ sung tính bằng công t hức dưới đây:  
V
10,11 mV'a
L
 
m:  tính bằng công thức dưới đây:  
00
1xm 5 m 1L
   nếu  
1x0 0,2L  
1 ,0
          nếu  
1x0,2 0,7L  
0
1m1 x1 0,70,3 L

 nếu  
1x0,7 1 ,0L  
 m0: tính bằng công thức dưới đây:  Phần 2B, Chƣơng 17   QCVN 21: 2023/BGTVT  
517     
0
10,11V'm 1 ,5
L   
 V': tốc độ tàu (hải lý/h) quy định ở 1.2.26 phần 1A của Quy chuẩn này. Tuy 
nhiên, nếu V' nhỏ hơn 
1L  thì V' phải được lấy bằng 
1L ; 
 x và L 1: như quy định ở (2) bên trên.  
(b) Lực tập trung F cargo (kN) do lực đơn lẻ gây ra khi tàu dao động thẳng đứng 
(heave) và lắc dọc (pitch) (được hiểu tàu trong trạng thái hướng lên trên) phải 
được xác định bằng công thức dưới đây. Tuy nhiên tải trọng cô ng-te-nơ phải thỏa 
mãn theo mục (4) dưới đây.  
 
cargo S VF F 1 a  
Trong đó:   
 FS: Lực t ĩnh tập trung của hàng hóa (kN);  
 aV: như  quy định ở (a) trên.  
(4)  Trong trường hợp công -te-nơ được xếp trên nắp miệng khoang, phải xem xét tải 
trọng do hàng hó a gây ra xác định theo (a) đến (c) dưới đây:  
(a) Tải trọng do hàng hóa gây ra (kN), tác động trên góc của chồng công -te-nơ,  khi 
tàu dao động thẳng đứng, lắc dọc và lắc ngang (được hiểu trong trạng thái tàu 
nghiêng) phải  tính bằng công thức dưới đây (xem Hình 17.1). Với các trường 
hợp tải trọng trong đó có xét đến việc công -te-nơ chỉ chở một phần, thì tải trọng 
do hàng hóa gây ra được lấy theo yêu cầu của Đăng kiểm.  
  
m
ZVh MA 9,81 1 a 0,45 0,422b    . 
  
m
ZVh MB 9,81 1 a 0,45 0,422b    . 
  
YB 2,4M . 
Trong đó:  
 M: khối lượng thiết kế lớ n nhất của chồng công -te-nơ (t)  
 
 i MW  
 hm: chiều cao trọng tâm theo thiết kế của chồng công -te-nơ so với tấm trên của 
nắp miệng khoang (m) có thể được tính như khối trung bình của chồng công -te-
nơ, k hi trọng tâm của mỗi tầng được giả định đặt lên trọng tâm của công -te-nơ.  
 
ii
m(z W )hM  
 zi: khoảng cách từ tấm mặt nắp hầm đến trọng  tâm chiếc công -te-nơ thứ i (m);  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 17 
518  Wi: khối lượng  của chiếc công -te-nơ thứ i (m);  
b: khoảng cách nằm ngang gi ữa trung điểm hai chân công -te-nơ (m);  
 AZ và B Z: lực đỡ theo phương thẳng đứng ở góc trước và gó c sau của chồng 
công -te-nơ (kN);  
 BY: lực đỡ theo phương ngang ở góc trước và gó c sau của chồng công -te-nơ 
(kN);  
 aV: như quy định ở (3) bên trên.  
 
Hình 17.1   Các lực do các công -te-nơ gây ra  
(b) Chi tiết của việc áp dụng (a) bên trên phải dựa vào các quy định sau đây:  
i) Khi sức bền kết cấu nắp miệng khoang được đánh giá bằng phương pháp ô 
mạng theo 17.1.5 -5, giá trị h m và z i được đo từ vị trí nắp hầm được đỡ,  không 
phải đo từ mặt trên của tấm nắp. Lực B y không được xét đến trong trường 
hợp này.  
ii) Các giá trị A z và B z được sử dụng để đánh giá sức bền nắp miệng khoang 
phải được ghi vào các bản vẽ của nắp miệng khoang.  
iii) Đưa ra khuyến cáo các tải trọng công -te-nơ, theo tính toán ở (a) trên, được 
xem xét như tải trọng chân đế tới hạn trong tính toán cố định (chằng buộc) 
của chồng công -te-nơ. 
 (c) Tải trọng của chồng công -te-nơ Pstack (kN), tác dụng lên các góc của chồng 
công -te-nơ, gay ra bởi lắc đứng và lắc d ọc (được hiểu khi tàu hướng lên trên) 
được tính bằng công thức sau.  
Phần 2B, Chƣơng 17   QCVN 21: 2023/BGTVT  
519 
stack VMP 9,81 (1 a )4 
 Trong đó:  
aV: như chỉ ra ở (3) trên ; 
M: như chỉ ra ở (a) trên . 
(5)  Ngoài các tải trọng được quy định từ (1) đến (4) bên trên, khi các tải trọng theo 
phương nga ng (gây ra bởi các các lực khi thân tàu biến dạng dẻo) tác dụng lên nắp 
miệng khoang thì tổng ứng suất phải thỏa mãn các giá trị cho phép quy định ở 17.2.5 -
1(1). 
17.2.5 Tiêu chuẩn về độ bền của nắp miệng khoang bằng thép và xà đỡ miệng khoang  
1 Ứng suất và  độ võng cho phép  
(1)  Ứng suất tương đương σ E (N/mm2) của nắp miệng khoang bằng thép và nắp thép kín 
thời tiết phải thỏa mãn các tiêu chuẩn (a) và (b) dưới đây:  
(a) Đối với việc tính toán phần tử xà đỡ và phân tích ô mạng:  
  
22
EF 3 0,8         
 Trong đó:   
 σ: Ứng suất danh nghĩa (N/mm2); 
  
: Ứng suất cắt (N/mm2); 
 σF: Giới hạn chảy trên tối thiểu (N/mm2) hoặc giới hạn chảy quy ước (proof 
stress) (N/mm2) của vật liệu. Tuy nhiên, khi sử dụng vật liệu có σ F lớn hơn 
355 N/mm2, giá trị của σ F phải được Đăng kiểm xem xét.  
(b) Đối với việc tính toán sử dụng phương pháp phần tử hữu hạn, trong trường hợp 
có sử dụng phần tử chỉ chịu biến dạng của tấm vỏ hoặc bề mặt, ứng suất đó phải 
lấy từ tâm của từng phần tử riêng biệt.  
 
2 2 2
E x x y y F 3 0,8            khi sử dụng tải trọng thiết kế ở 17.2.4(1) để 
đánh giá.  
 
2 2 2
E x x y y F 3 0,9            khi sử dụng các tải trọng thiết kế khác để đánh 
giá. 
 Trong đó:  
 σx: ứng suất pháp theo phương x (N/mm2); 
 σy: ứng suất pháp theo phương y (N/mm2); 
 
 : ứng suất cắt (N/mm2) trong mặt phẳng xy ; 
 x, y: tọa độ trong hệ tọa độ Đề các trên mặt phẳng của các phần tử kết cấu QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 17 
520 đang xét;  
 σF: như quy định ở (a) trên.  
(2)  Ứng suất tương đương σ E (N/mm2) của nắp hộp bằng thép và xà đỡ miệng kho ang 
phải không  lớn hơn 0,68σ F, với σ F được quy định như ở (1) trên.  
(3) Với tính toán theo phương pháp phần tử hữu hạn, ứng suất chảy tương đương σ E 
(N/mm2) tại sống có bản cánh không đối xứng của nắp miệng khoang bằng thép  và 
nắp thép kín thời tiết được x ác đinh theo công thức (a) và (b) sau:  
(a) Tính theo phương pháp phần tử hữu hạn sử dụng ứng suất  từ các phần từ đã 
được làm mịn ; 
(b) Tính theo phương pháp phần tử hữu hạn sử dụng ứng suất  tại các mép của 
phần tử hoặc ứng suất tại tâm của các phần tử, lấ y giá trị l ớn nhất.  
(4)  Độ võng phải thỏa mãn các quy định (a) và (b) dưới đây:  
(a) Trong trường hợp tải trọng thiết kế do sóng tác dụng theo phương đứng quy định 
ở 17.2.4(1) tác dụng lên nắp miệng khoang bằng thép, nắp hộp bằng thép, nắp 
thép kín thời ti ết và xà di động, độ võng theo phương đứng của các cơ cấu đỡ 
chính phải lấy không lớn hơn so với giá trị dưới đây:  
 0,0056 l đối với nắp miệng khoang bằng  thép và nắp thép kín thời tiết;  
 0,0044 l đối với nắp hộp bằng thép và xà di động;  
 l: nhịp của các c ơ cấu đỡ chính (m).  
(b) Trong trường hợp nắp miệng khoang bằng thép được sử dụng để chở công -te-nơ 
và được phép chở lẫn lộn, ví dụ một công -te-nơ 40 foot xếp lên trên hai công -te-
nơ 19 foot, thì phải đặc biệt chú ý đến độ võng của nắp miệng khoang. Ngoài r a, 
khả năng tiếp xúc giữa nắp hầm hàng bị võng với hàng hóa trong khoang cũng 
cần được quan tâm.  
2 Chiều dầy hữu hiệu cục bộ của các tấm nắp thép  
(1) Chiều dày hữu hiệu cục bộ t net (mm) của tấm trên cùng của nắp miệng khoang bằng 
thép phải không nhỏ hơn gi á trị tính toán bằng công thức dưới đây, và phải không nhỏ 
hơn 1% khoảng cách các nẹp hoặc 6  mm, lấy giá trị lớn hơn.  
  
HC
net P
FPt 15,8F S0,95 . 
Trong đó:  
 FP: hệ số được tính bằng công thức dưới đây:  
  
a1 ,9
 : nếu 
a0,8  đối với mép kèm của các cơ cấu đỡ chính;  Phần 2B, Chƣơng 17   QCVN 21: 2023/BGTVT  
521   1,5: nếu 
a0,8  đối với mép kèm của các cơ cấu đỡ chính;  
 σ: ứng suất pháp (N/mm2) lớn nhất trên mép kèm của các cơ cấu đỡ chính 
(xem hình 17.2);  
 σa: ứng suất cho phép (N/mm2), phải t ính bằng công thức dưới đây:  
 
aF0,8    
 S: khoảng cách giữa các nẹp (m);  
 PHC: tải trọng thiết kế (kN/m2) quy đ ịnh ở 17.2.4(1) và 17.2.4(3)(a);  
 σF: giới hạn chảy trên tối thiểu (N/mm2), hoặc giới hạn chảy quy ước (proof 
stress) (N/mm2) của vật liệu.  
Hình 17.2   Xác định ứng suất pháp trên tấm nắp miệng khoang  
(2)  Chiều dày hữu hiệu của nắp miệng khoang dạng hộp và dầm hộp phải tính toán theo -
5 dưới đây, có xét đến ứng suất cho phép quy định ở 17.2.5 -1(1). 
(3)  Khi tấm đáy của nắp miệng khoang dạng hộp được coi như là cơ cấu khỏe của nắp 
miệng khoang, thì chiều dày hữu hiệu tnet (mm) của tấm đáy đó phải lấy không nhỏ 
hơn 5 mm.  
(4) Khi tấm đáy của nắp miệng khoang dạng hộp không được coi là cơ cấu khỏe của nắp 
miệng khoang, thì chiều dày t ấm phải được xác định bằng phương pháp được Đăng 
kiểm chấp thuận.  
(5) Khi hàng hóa có khả năng gây ra mất ổn định cắt tiến hành trên một nắp hầm, chiều 
dầy hữu dụng tnet (mm) không lấy nhỏ hơn giá trị theo công thức sau đây. Trong 
trường hợp  này, “hàng hóa  có khả năng gây ra mất ổn định cắt” hiểu là đặc trưng của 
hàng hóa đặc biệt lớn hoặc hàng hóa cồng kềnh va vào nắp hầm, chẳng hạn như các 
QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 17 
522 bộ phận của cần cẩu hoặc các trạm năng lượng gió, các tua bin, vv,. Hàng hóa được 
coi là phân bố đều trên nắp hầm ( v í dụ: gỗ, ống hoặc thép cuộn) không cần được xét 
đến. 
tnet = 6,5S  
tnet = 5 
Trong đó  
 S: như quy định ở (1) bên trên . 
3  Quy cách cơ bản của nẹp phụ  
(1)  Mô đun chống uốn hữu hiệu mặt cắt ngang 
3
netZ (cm )  của nẹp phụ gia cường cho tấm 
nóc củ a nắp miệng khoang, dựa trên cơ sở chiều dày hữu hiệu của nẹp, phải không 
nhỏ hơn giá trị tính toán bằng công thức dưới đây. Mô đun chống uốn hữu hiệu mặt 
cắt ngang của nẹp phụ phải được xác định dựa vào giả thiết là chiều rộng mép kèm 
bằng khoảng cách các  nẹp. 
 
2
HC
net
F104SP lZ  đối với tải trọng thiết kế được chỉ ra ở 17.2.4(1) bên trên  
 
2
HC
net
F93SP lZ  đối với tải trọng thiết kế được chỉ ra ở 17.2.4(3) bên trên  
Trong đó:  
l: nhịp của nẹp phụ (m), phải lấy bằng khoảng cách các cơ cấu đỡ  chính hoặc 
khoảng cách giữa cơ cấu đỡ chính  và cơ cấu đỡ rìa ngoài, nếu có;  
 S: khoảng cách các nẹp (m);  
 PHC: tải trọng thiết kế (kN/m2) như quy định ở -2(1) bên trên;  
σF: giới hạn chảy trên tối thiểu (N/mm2), hoặc giới hạn chảy quy ước (proof 
stress)   (N/mm2) của vật liệu.  
(2)  Diện tích tiết diện chịu cắt hữu hiệu 
2
netA (cm )  của nẹp phụ gia cường cho tấm nóc 
của nắp miệng khoang phải không nhỏ hơn giá trị tính toán bằng công thức sau:  
HC
net
F10,8SP lA
 đối với tải trọng thiết k ế được chỉ ra ở 17.2.4(1) bên trên  
HC
net
F9,6SP lA
 đối với tải trọng thiết kế được chỉ ra ở 17.2.4(1) bên trên  
Trong đó:  
l, S, và P HC: như quy định ở (1) bên trên.  
(3)  Với các nẹp phụ làm bằng thép dẹt và các nẹp gia cường chống mất ổn định tấm , 
phải tính toán theo công thức dưới đây:  Phần 2B, Chƣơng 17   QCVN 21: 2023/BGTVT  
523   
W,neth15 kt  
Trong đó:  
 h:   chiều c ao tiết diện nẹp (mm);  
 
W,nett : chiều dày hữu hiệu của nẹp (mm);  
 
F235k  
 σF: như quy định ở (1) bên trên.  
(4)  Các nẹp mà song song với cơ cấu đỡ chính và nằm trong phạm vi của mép kèm như 
quy định ở 17.2.5 -5(2) phải liên tục khi đi qua các cơ cấu đỡ chính, và có thể được 
đưa vào tính toán các đặc trưng mặt cắt ngang của cơ cấu đỡ chính.  
(5)  Ứng suất tổng hợp trên các nẹp  này, gây ra do uốn của cơ cấu đỡ chính và áp suất 
bên, phải không lớn hơn giá trị cho phép quy định ở 17.2.5 -1(1). 
(6)  Đối với các nẹp chịu nén của nắp miệng khoang, phải đánh giá mức độ an toàn thích 
đáng của cơ cấu khi mất ổn định và mất ổn định xoắn t heo 17.2.5 -6(3). 
(7) Đối với các nẹp phụ gia cường của các tấm nắp dưới của nắp hầm dạng hộp, các yêu 
cầu ở (1) và (2) bên trên không cần phải áp dụng do không có tải trong bên.  
(8) Chiều dầy (mm) hữu hiệu của bản thành nẹp (ngoại trừ nẹp chữ U) sống không  lấy 
chỏ hơn 4 mm.  
(9) Không cho phép hàn một phía đối với nẹp phụ, ngoại trừ nẹp dạng chữ U.  
(10) Các yêu cầu trong m ục -3 không áp dụng đối với nẹp của tấm dưới của nắp dạng hộp 
trong trường hợp tấm dưới đó không được coi là cơ cấu khỏe.  
4 Cơ cấu đỡ chín h của nắp miệng khoang bằng thép và xà đỡ miệng khoang  
(1)  Quy cách cơ cấu đỡ chính của nắp miệng khoang bằng thép và xà đỡ miệng khoang 
phải được xác định theo mục -5 dưới đây, có tính đến ứng suất cho phép quy định ở 
17.2.5 -1(1). 
(2)  Quy cách cơ cấu đỡ  chính của nắp miệng khoang bằng thép và xà đỡ miệng khoang 
với các tiết diện khác nhau phải không nhỏ hơn giá trị được tính bằng công thức dưới 
đây. Đối với nắp miệng khoang bằng thép, S và l phải được hiểu tương ứng là b và S.
Mô đun chống uốn hữu hiệu m ặt cắt ngang (cm3) của xà đỡ miệng khoang hoặc điểm 
giữa của cơ cấu đỡ chính được tính bằng công thức dưới đây.  
 
net net _csZZ  
 
net 1 net _csZ k Z  
 Mô men quán tính hữu hiệu mặt cắt ngang (cm4) của xà đỡ miệng khoang hoặc điểm 
giữa của  cơ cấu đỡ chính tính bằng công thức dưới đây.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 17 
524  
net net _ csII  
 
net 2 net _ csI k I  
Trong đó:   
 
net _csZ : Mô đun chống uốn hữu hiệu (cm3) thỏa mãn quy định ở (1) bên trên;  
 
net _ csI : Mô men quán tính h ữu hiệu (cm4) thỏa mãn quy định ở (1) bên trên;  
 S: Khoảng cách (m) giữa các xà di động hoặc khoảng cách giữa các cơ cấu đỡ chính.
l: Nhịp (m) của xà di động hoặc cơ cấu đỡ chính;  
 b: Chiều rộng (m)  của nắp miệng khoang bằng thép;  
 k1 và k 2: Hệ số được tín h bằng các công thức trong Bảng 2B/ 17.4.  
Bảng 2B/ 17.4  Hệ số k 1 và k 2 
k1 
3,2 0,817 0,4  k1 phải lấy không nhỏ hơn 1,0  
1l
l
; 
1
0I
I ; 
1
0Z
Z  
k2 
3118
0,2 3
  
l1
ll0
Z0l1
Z1
 
l = chiề u dài toàn bộ xà di động (m) . 
l1 = khoảng cách từ vị trí kết thúc của phần hình học song song của xà di động đến đầu mút 
của xà di động (m) . 
I0 = mô men quán tính (cm4) ở giữa nhịp của xà . 
I1 = mô men quán tính (cm4) ở đầu mút xà . 
Z0 = mô đun chống uốn (cm3) ở giữa nhịp của xà . 
Z1 = mô đun chống uốn (cm3) ở đầu mút xà.  
 
(3)  Ngoài các quy định ở (1) và (2) bên trên, quy cách của các cơ cấu đỡ chính của nắp 
miệng khoang bằng thép phải thỏa mãn các yêu cầu quy định ở -6. 
(4)  Khi xem xét các bản mặt chịu nén  hai chiều của cơ cấu, chiều rộng hữu hiệu của bản 
mặt phải thỏa mãn các yêu cầu ở 17.2.5 -6(3). 
(5)  Ngoài các yêu cầu ở (1) tới (4) bên trên, chiều dày hữu hiệu 
nett (mm)  của bản thành 
cơ cấu đỡ chính phải không nhỏ hơn giá trị tính bằng các công thức dưới đây, lấy giá 
trị lớn hơn.  
 
nett 6,5S  Phần 2B, Chƣơng 17   QCVN 21: 2023/BGTVT  
525  
nett5  
 S: khoảng cách các nẹp (m) . 
(6)  Ngoài các yêu cầu ở (1) tới (5) bên trên, chiều dày hữu hiệu 
nett (mm)  của mép dầm 
mà nước biển có thể t iếp xúc tới phải không nhỏ hơn giá trị tính bằng các công thức 
dưới đây, lấy giá trị lớn hơn.  
  
H
net
FPt 15,8S0,95  
  
nett 8,5S  
 Trong đó:  
PH: tải trọng thiết kế do sóng tác dụng ngang (kN/m2) quy định ở 17.2.4(2);  
  S: khoảng cách các nẹp (m) ; 
 σF: giới hạn chảy trên tối thiểu (N/mm2) hoặc giới hạn chảy quy ước (proof stress) 
(N/mm2) của vật liệu.  
(7)  Mô men quán tính mặt cắt ngang (cm4) của các chi tiết mép nắp miệng khoang phải 
không nhỏ hơn giá trị tính bằng công thức dưới đây:  
  
4I 6pa  
Trong đó:  
 a: giá trị lớn nhất của a i (m), trong đó a i là khoảng cách giữa hai thiết bị cố định 
liên tiếp nhau, đo dọc theo chu vi của nắp miệng khoang, và không lấy nhỏ hơn 
2,5a C (m) (xem hình 17.3);  
 
C 1,1 1,2a :max(a ,a )  (m) (xem hình 17.3) ; 
  p: áp lực kẹp (N/mm), tối thiểu là 5 N/mm ; 
 Khi tính toán mô men quán tính thực tế của các chi tiết mép nắp miệng khoang, chiều 
rộng hữu hiệu mép kèm của nắp miệng khoang phải lấy bằng giá trị nhỏ hơn trong 
các giá trị dưới đây:  
  
0,165a  
  Một nửa khoảng cách giữa chi tiết mép và cơ cấu chính liền kề  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 17 
526 
a1,2 a2 a3
a1,1a   = a    + a1 1,1 1,2 
i i 1 a max(a ,a ) 
 
_
i i 1aaa2
 
Hình 17.3   Khoảng cách giữa các thiết bị cố định, đo dọc theo chu vi nắp miệng 
khoang  
5 Tính toán bền  
(1)  Việc tính toán bền cho nắp miệng khoang bằng thép phải tiến hành bằng phương 
pháp dầm lý thuyết hoặc phân tích ô mạng hoặc bằng phương pháp phần tử hữu hạn. 
Phải sử dụng quy cách cơ bản cho việc mô hình hóa. Tính toán cho nắp hầm dạng 
hộp hoặc nắp hầm có s ống dạng hộp có thể  đánh giá bằng phương pháp phần tử hữu 
hạn, được nêu tại 17.2.5 -5(3). 
(2)  Các đặc trưng hữu hiệu của mặt cắt ngang đưa vào tính toán bằng phương pháp  dầm 
lý thuyết hoặc  phân tích ô mạng phải được xác định bằng các công thức từ (a) tới ( e) 
dưới đây:  
(a) Trong việc tính toán các đặc trưng hữu hiệu của mặt cắt ngang, phải xem xét đưa 
vào tính toán chiều rộng hữu hiệu của mép kèm em của các cơ cấu đỡ chính 
được quy định trong Bảng 2B/17.5 phụ thuộc vào tỉ số l/e. Với các giá trị l/e trung 
gian, em phải được tính bằng phương pháp nội suy.  
(b) Trong việc xác định chiều rộng hữu hiệu của bản cánh lệch một bên hoặc không 
đối xứng thì có thể phải sử dụng các tính toán riêng biệt.  
(c) Diện tích hữu hiệu của mặt cắt ngang tấm phải không nhỏ hơn diện  tích mặt cắt 
ngang của tấm mặt.  
(d) Diện tích mặt cắt ngang của nẹp phụ song song với cơ cấu đỡ chính đang được 
xem xét mà nằm trong chiều rộng hữu hiệu thì có thể được đưa vào tính toán 
(xem hình 17.5).  Phần 2B, Chƣơng 17   QCVN 21: 2023/BGTVT  
527 (e) Đối với các tấm  bản cánh chịu nén với các nẹp p hụ vuông góc với bản thành của 
cơ cấu đỡ chính, chiều rộng hữu hiệu phải được xác định theo các quy định ở 
17.2.5 -6(3). 
Bảng 2B/17.5   Chiều rộng hữu hiệu e m của tấm thuộc cơ cấu đỡ chính  
 
l
e 0 1 2 3 4 5 6 7 8 và lớn hơn  
 
m1e
e  0 0,36 0,64 0,82 0,91 0,96 0,98 1,00 1,00 
 
m2e
e  0 0,20 0,37 0,52 0,65 0,75 0,84 0,89 0,90 
Chú thích:  
 
m1e : chiều rộng hữu hiệu (mm) phải được sử dụng trong trường hợp cơ cấu đỡ chính chịu tải  
trọng phân bố đều hoặc chịu tải đơn lẻ tác dụng ở các vị trí cách đều nhau và có độ lớn 
không nhỏ hơn 6.  
 
m2e : chiều rộng hữu hiệu (mm) phải được sử dụng trong trường hợp cơ cấu đỡ chính chịu tải 
trọng đơn lẻ có độ lớn bằng 3 hoặc nhỏ hơn.  
 l: chiều dài giữa các điểm có mô men uốn bằng không, và l được lấy bằng:  
 Đối với cơ cấu đỡ chính tựa trên các gối đỡ đơn giản: l 0. 
 Đối với cơ cấu đỡ chính có hai đầu ngàm: 0,6l 0. 
 l0: chiều dài phần không được đỡ của cơ cấu chính.  
 e: ch iều rộng của tấm được đỡ, được đo giữa 2 tâm của các vùng không được đỡ liền nhau.  
(3)  Các yêu cầu chung đối với việc tính toán bằng phương pháp phần tử hữu hạn phải 
tuân theo các quy định sau đây:  
(a) Mô hình kết cấu phải có khả năng mô phỏng trạng thái của các kết cấu với độ 
chính xác cao nhất có thể. Các nẹp và các cơ cấu đỡ chính chịu nén phải được 
đưa vào mô hình. Tuy nhiên, các nẹp mà mất ổn định thì có thể được bỏ qua khi 
tính toán ứng suất.  
(b) Quy cách cơ bản chưa bao gồm lượng bổ sung cho mòn rỉ phải được sử dụng 
trong quá trình mô hình hóa.  
(c) Kích thước của các phần tử phải thích hợp sao cho đưa được chiều rộng hữu 
hiệu vào tính toán.  
(d) Trong bất cứ trường hợp nào thì chiều rộng của phần tử cũng không được lớn 
hơn khoảng cách nẹp. Tỉ số giữa chiều dài và chiều rộng của phần tử không 
được vượt quá 4.  
(e) Chiều cao phần tử của bản thành cơ cấu đỡ chính không được vượt quá một 
phần ba chiều cao của bản thành.  
(f) Nẹp có thể mô hình bằng phần tử vỏ, phần tử tấm hoặc phần tử dầm.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 17 
528 6 Độ ổn định của n ắp miệng khoang bằng thép  
Độ ổn định của các thành phần kết cấu của nắp miệng khoang bằng thép phải thỏa mãn 
các quy định từ (1) tới (3) sau đây:  
(1)  Độ ổn định của các tấm đơn trên mặt nóc và mặt đáy của nắp miệng khoang bằng 
thép phải thỏa mãn các công thức dưới đây:  
  
                      2 31e e e2
y sf x y sf x sf sf
2
x F y F F FC C C C 3B 1 ,0  
  
 1e
x sf
xFC1 ,0  
  
 2e
y sf
yFC1 ,0  
  
 3e
sf
FC31 ,0  
 Trong đó:   
x
, 
y: Ứng suất màng theo hướng x và hướng y (N/mm2). Trong trườ ng hợp các 
ứng suất này được tính toán bằng phần tử hữu hạn và đã tính đến cả hiệu 
ứng Poát xông, thì có thể sử dụng các giá trị ứng suất đã qua hiệu chỉnh sau 
đây. Ứng suất 
*
x  và 
*
y  đều phải là ứng suất nén để áp dụng giảm ứng suất 
phù hợp với các công thức sau:  
  
   
**
xy
x0,3
0,91  
  
   
**
yx
y0,3
0,91  
*
x
 và 
*
y : Ứng suất đã bao gồm ảnh hưởng Poát xông. Các giá trị này phải thỏa mãn 
các công thức  dưới đây:  
      
y0  và 
 *
xx  trong trường hợp 
  **
yx0,3 ; 
      
x0  và 
 *
yy  trong trường hợp 
  **
xy0,3 . 
  
: Ứng suất cắt (N/mm2) trong mặt phẳng x -y; 
  
F: Ứng suất chảy tối thiểu (N/mm2) của vật liệu;  
 Ứng suất nén và ứng suất cắt phải lấy giá trị dương, và ứng suất kéo phải lấy giá trị 
âm. 
 
sfC : Hệ số an toàn đượ c lấy như sau:  
 
sfC 1 ,25  đối với các nắp miệng khoang chịu tải trọng theo phương đứng của sóng Phần 2B, Chƣơng 17   QCVN 21: 2023/BGTVT  
529 thiết kế như quy định ở 17.2.4(1).  
 
sfC 1 ,10  đối với các nắp miệng khoang chịu tải trọng như ở 17.2.4(3) tới (5).  
1F
: Hệ số hiệu chỉnh cho điều kiện biên của các nẹp nằm trên cạnh dài của phần tử ô tấm 
và lấy theo Bảng 2B/ 17.6. 
1 2 3e ,e ,e
 và B: Hệ số lấy theo Bảng 2B/ 17.7. 
xy,
 và 
 : Hệ số giả m lấy theo Bảng 2B/ 17.8. Tuy nhiên, các giá trị này phải thỏa mãn 
các công thức sau đây:  
  
x1 ,0  nếu 
x0  (ứng suất kéo) . 
  
y1 ,0  nếu 
y0  (ứng suất kéo) . 
a: kích thước c ạnh dài (mm) của ô tấm thành phần (theo phương x) . 
b: kích thước cạnh ngắn (mm) của ô tấm thành phần (theo phương y) . 
n: số lượng ô tấm tính theo chiều rộng của một phần hoặc toàn bộ dàn (xem Hình 17.4) . 

: tỉ lệ kích thước của phầ n tử ô tấm, lấy bằng:  
  
a
b  

: độ mảnh tham khảo, lấy bằng:  
  
F
eK  
K: Hệ số ổn định lấy theo Bảng 2B/ 17.8. 
e
: ứng suất tham chiếu, lấy bằng:  
  
2
et0,9Eb  
E: Mô đun đàn hồi của vật liệu (N/mm2), lấy bằng:  
  
5E 2,06x10  
t: chiều dày hữu hiệu của tấm đang xét (mm) . 

: tỉ số ứng suất trên mép, lấy bằng:  
  
2
1  
  
1: ứng suất nén lớn nhất (N/mm2); 
  
2: ứng suất nén nhỏ nhất hoặc ứng suất kéo (N/mm2). QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 17 
530  
Chiều dọc: nẹp nằm theo hướng của chiều dài a . 
Chiều ngang: nẹp nằm theo hướng của chiều rộng b . 
Hình 17.4   Bố trí chu ng của dàn  
Bảng 2B/ 17.6  Hệ số hiệu chỉnh F 1 
Điều kiện biên  
(2)
1F  Nẹp gia cường mép  
Nẹp vát mép hai đầu   1,00  
Trị số đưa ra (1) nếu hai đầu 
được nối chắc chắn với cơ cấu 
liền kề   1,05 Thép dẹt  
 1,10 Thép mỏ  
 1,20 Thép góc và thé p chữ T  
 1,30 Thép chữ U(3) và dầm có độ cứng cao  
(1) Giá trị chính xác có thể tính toán trực tiếp  
(2) Giá trị trung bình của F 1 phải được dùng cho các dàn có nẹp mép khác nhau  
(3) Có thể lấy giá trị lớn hơn nếu xác định được bằng cách kiểm tra độ ổn đị nh của vùng bộ 
phận sử dụng phương pháp phân tích phần tử hữu hạn không tuyến tính và phù hợp với 
yêu cầu của Đăng kiểm. Tuy nhiên, các giá trị đó phải không lớn hơn 2,0.  
Bảng 2B/17.7   Hệ số 
1 2 3e ,e ,e  và B  
Số mũ 
1 2 3e ,e ,e  và B Dàn 
1e
 
4
x1  
2e
 
4
y1  
3e
 
  2
xy1  
B Nếu 
x  và 
y  nhận giá trị dươn g (ứng suất nén)  
5
xy  
Nếu 
x  hoặc 
y  nhận giá trị âm (ứng suất kéo)  1 a m 
b m 
Nẹp Nẹp a Vùng đơn  Vùng bộ phận  
n . b 
x y b Phần 2B, Chƣơng 17   QCVN 21: 2023/BGTVT  
531 Bảng 2B/ 17.8  Hệ số mất ổn định và hệ số giảm đối với phần tử ô tấm phẳng  
 Trường hợp tải 
trọng  Tỷ số ứng 
suất m ép 
  Tỷ số kích 
thước  
a
b
 Hệ số mất ổn định K  Hệ số giảm 
  
1 
b t
b.x. x.x x
 
10 
1
 
8,4K1 ,1 
x1 ,0 nếu 
c  
  x 21 0,22c
  
nếu 
c  
     c 1 ,25 0,12 1 ,25
 
   cc 0,88112c
 
01 
    K 7,63 6,26 10  
 1
 
  2K 5,975 1  
2 
y.y
b t
b.y.
y
 
10 
1  
2
1 21 2,1K F 11 ,1  
   2
y 2R F H R1c  
     c 1 ,25 0,12 1 ,25
 
 R1c
 nếu 
c  
R=0,22 nếu 
c  
   cc 0,88112c
 

  1 2
pK10,91F 1 c 0
 
  22
p 0,5
 nếu 
 2
p13
 
  1
1Fc 1 0
 
 
22HR
c T T 4
 
 14 1T15 3
 
01 
1 1 ,5 

     2
2
1
22,1 1111 ,1KF
13,9 10  
1 ,5
 
   
  2
2
21
2
22,1 1111 ,1
KF5,87 1 ,87
8,610  
 1
 
3114 
2
11K 5,975F  
31
4
 
  2
1415,9675
KF
10,5375 1 ,87  
 
 
 
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 17 
532 Bảng 2B/ 17.8  Hệ số mất ổn định và hệ số giảm đối với ph ần tử ô tấm phẳng (tiếp theo)  
 Trường hợp tải trọng  Tỷ số ứng 
suất mép 

 Tỷ số kích 
thước  
a
b
 Hệ số mất ổn định K  Hệ số giảm 
  
3 
x x
b t
b.x. x.
 
10 
0  
214 0,425
K31
 
x1 ,0 nếu 
0,7  
x 21
0,51
 nếu 
0,7
 
 
01   

  
   21K 4 0,425 1
5 1 3,42
  
4 
x x
b t
b.x. x.
 
11 
0  
 213K 0,4252  
5 

b t
b. 

   
K K 3 
1 ,0 nếu 
0,84  
0,84
 nếu 
0,84
 
1 
24K 5,34  
01
 
25,34K4  
Điều kiện biên:  
  Mép tấm tự do   
  Mép tấm tựa tự do   
 
(2)  Độ ổn định của bản thành không có nẹp tăng cứng và bản cánh của cơ cấu đỡ chính 
phải thỏa mãn quy định ở (1) bên trên.  
(3)  Độ ổn định của vùn g bộ phận hoặc toàn bộ dàn mà được coi là thành phần kết cấu 
của nắp miệng khoang bằng thép phải thỏa mãn các quy định từ (a) tới (e) dưới đây:  
(a) Độ ổn định của nẹp phụ dọc và ngang phải thỏa mãn các quy định từ (d) tới (e) 
dưới đây. Đối với nẹp dạng chữ  U các yêu cầu ở (e) dưới đây có thể được bỏ 
qua. 
b) Khi tính ổn định của cơ cấu được tiến hành theo (d) và (e), chiều rộng hữu hiệu 
của tấm nắp miệng khoang bằng thép có thể được tính theo quy định i) và ii) dưới 
đây: 
(i) Chiều rộng hữu hiệu của mép kèm a m hoặc b m có thể được xác định bằng 
các công thức dưới đây (xem hình 17.4). Tuy nhiên, chiều rộng hữu hiệu của 
tấm phải không được lấy lớn hơn giá trị tính toán theo quy định ở 17.2.5 -5. Phần 2B, Chƣơng 17   QCVN 21: 2023/BGTVT  
533    
mxbb  đối với nẹp dọc . 
   
myaa  đối với nẹp ngang . 
   Trong đó:  
     
xy, : được lấy từ Bảng 2B/ 17.8; 
     a và b: như quy định ở (1) bên trên . 
(ii) Chiều rộng hữu hiệu 
me' của tấm bản cánh có gắn nẹp tăng cứng của cơ cấu 
đỡ chính có thể  được xác định theo 1) và 2) dưới đây. Tuy nhiên, a m và b m 
tính cho tấm bản cánh nói chung phải được xác định đối với 
1 . 
 1)  Nẹp song song với bản thành của cơ cấu đỡ chính (xem Hình 17.5).  
    Nếu 
mbe , b và  a phải được hoán đổi cho nhau.  
    Nếu 
mbe  
    
mme' nb  
 n: phần nguyên của khoảng cách nẹp b trong chiều rộng hữu hiệu e m quy 
định ở  17.2.5 -5, và được lấy bằng:  
     
men intb  
    
ye
e
e'm
m
bm'(y)x,em
(y)x,em
b b b bbm
 
Hình 17.5   Nẹp đặt song song với bản thành của cơ cấu đỡ chính  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 17 
534  
 2)  Nẹp vuông góc với bản thành của cơ cấu đỡ chính (xem Hình 17.6).  
    Nếu 
mae , a và b phải được hoán đổi cho nhau.  
    Nếu 
mae  
     
m m me' na e  
     
men 2,7 1a  
 
e e
em
e'm
a
yamx1
(y)x
x2
 
 
Hình 17.6   Nẹp đặt vuông góc với bản thành của cơ cấu đỡ chính  
(c) Các ứng suất có được từ việc tính toán quy cách tấm và nẹp của nắp miệng 
khoang bằng thép phải thỏa mãn các quy định sau đây:  
i) Quy cách của tấm và  nẹp nói chung phải được xác định theo ứng suất lớn 
nhất 
x(y)  trên bản thành của cơ cấu đỡ chính và các nẹp tương ứng.  
ii) Đối với các nẹp đặt cách nhau một khoảng bằng b và đặt song song với cơ 
cấu đỡ chính, phải đưa vào 
x(y b)  một giá trị không nhỏ hơn 
F 0,25 . 
iii) Phân bố ứng suất giữa hai cơ cấu đỡ chính có thể được tính toán bằng công 
thức dưới đây:  
    
         x x1 1 2 1 2yy(y) 1 3 c 4c 2 1 c 2cee  
    Trong đó:  
1c
: được tính bằng công thức dưới đây:  Phần 2B, Chƣơng 17   QCVN 21: 2023/BGTVT  
535      
x1
1
x2c , tuy nhiên 
10 c 1  
   
2c : được tính bằng công thức dưới đây:  
     
   2 m1 m21 ,5c e" e" 0,5e  
x1
 và 
x2 : ứng suất pháp t rên tấm bản cánh của hai cơ cấu đỡ chính liền 
nhau 1 và 2, đặt cách nhau một đoạn bằng e, dựa vào đặc trưng mặt cắt 
ngang trong đó có xem xét đến chiều rộng hữu hiệu sao cho phù hợp.  
m1e"
: Chiều rộng hữu hiệu 
m1e  hoặc chiều rộng hữu hiệu 
m1e'  của cơ cấu đỡ 
chính 1, lấy giá trị thích hợp.  
m2e"
: Chiều rộng hữu hiệu 
m2e  hoặc chiều rộng hữu hiệu 
m2e'  của cơ cấu đỡ 
chính 2, lấy gi á trị thích hợp.  
iv) Phân bố ứng suất cắt trên tấm bản cánh có thể được giả định là tuyến tính.  
(d) Đối với ổn định ngang, nẹp dọc và nẹp ngang phải thỏa mãn các quy định từ i) tới 
iii) dưới đây:  
i) Các nẹp phụ chịu tải trọng bên phải thỏa mãn các tiêu chu ẩn sau:  
 
 ab
sf
FC1  
 Trong đó:  
 
a : ứng suất nén phân bố đều (N/mm2) nằm theo hướng trục nẹp, tính bằng 
các công thức dưới đây:  
    
 ax  đối với nẹp dọc;  
    
 ay  đối với n ẹp ngang.  
 
b : ứng suất do uốn (N/mm2) của nẹp, tính bằng công thức dưới đây:  
    
01
b 3
stMM
Z 10  nếu 
 xn  và 
SF  
 M0: mômen uốn (N .mm) do biến dạng w của nẹp, tính bằng công t hức 
dưới đây:  
    
z
0 Ki
fZpwMFcp  nếu 
fzc p 0  
 M1: mômen uốn (N .mm) do tải trọng bên P gây ra, tính bằng công thức 
dưới đây:  
    
2
1 3PbaM24.10  đối với nẹp dọc . QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 17 
536  
2
1 3
SP nbM8c 10  đối với nẹp ngang. Trong đó n phải lấy bằng 1 đối với nẹp 
ngang thường.  
 
stZ : mô đun chống uốn mặt cắt nẹp (cm3), bao gồm cả chiều rộng hữu hiệu 
của tấm phù hợp với 17.2.5 -6(3). 
 
Sc : hệ số tính cho điều kiện biên của nẹp ngang, lấy nh ư sau:  
 
Sc 1 ,0 đối với nẹp tựa trên gối đơn giản.  
 
Sc 2,0 đối với nẹp tựa trên gối có hạn chế một phần bậc tự do.  
 P: tải trọng bên (kN/m2) như quy định ở 17.2.4 phù hợp với điều kiện xem 
xét. 
 
kiF : Lực gây mất ổn định lý tưởng của nẹp (N) tính theo công thức dưới đây:  
 
2
4
Kix x 2F EI 10a  đối với nẹp dọc . 
 
2
4
Kiy y 2F EI 10
nb  đối với nẹp ngang . 
 
xyI ,I : mômen quán tính thực tế (cm4) của nẹp dọc hoặc ngang, bao gồ m cả 
chiều rộng hữu hiệu của mép kèm tính theo 17.2.5 -6.(3). 
xI  và 
yI  phải thỏa 
mãn các tiêu chuẩn sau:  
 
3
x 4btI12.10  
 
3
y 4atI12.10  
 
zp : tải trọng bên danh nghĩa (N/mm2) của nẹp do 
x , 
y và 
 
 
    2
a
zx xl y y 1t bp 2c 2ba  đối với nẹp dọc  
 
        2
y a
zy x xl y 1
aA t ap 2c 1 2b nb at  đối với nẹp ngang  
 
at : chiều dày hữu hiệu (mm) của  tấm mép kèm . 
 
xc , 
yc: hệ số tính đến các ứng suất thẳng đứng so với trục nẹp và phân bố 
không đều dọc theo chiều dài nẹp, lấy như sau:  
 
 0,5 1  nếu 
01  Phần 2B, Chƣơng 17   QCVN 21: 2023/BGTVT  
537  
0,5
1  nếu 
0  
 
xA , 
yA: diện tích tiết diện thực (mm2) của nẹp dọc và ngang không tính đến 
mép kèm.  
 
  
x
xl x
aA1bt  
 
        12
1F 22mmt E 0ab  
 
1m , 
2m: hệ số tính theo công thức dưới đây:  
 Đối với nẹp dọc:  
 
1m 1 ,47   
2m 0,49  nếu  
a2,0b  
 
1m 1 ,96   
2m 0,37  nếu  
a2,0b  
 Đối với nẹp ngang:  
 
1m 0,37   
2 21 ,96mn  nếu  
a0,5nb  
 
1m 0,49   
2 21 ,47mn  nếu  
a0,5nb  
 
01w=w +w  
 
0w : Sự không hoàn chỉnh giả định (mm), được lấy bằng:  
 

0abw =min , ,10250 250  đối với nẹp dọc  
 

0a nbw =min , ,10250 250  đối với nẹp ngang  
 Đối với các nẹp được vát mép ở 2 đầu, 
0w  phải lấy không nhỏ hơn khoảng 
cách từ trung  điểm của mép kèm tới trục trung hòa của nẹp mà đã có tính 
đến chiều rộng hữu hiệu của tấm mép kèm của nẹp.  
 
1w : Biến dạng tại trung điểm của nhịp nẹp (mm) do tải trọng bên p gây ra. 
Trong trường hợp tải trọng phân bố đều, 
1w  có thể lấy các giá trị dưới đây:  
 
4
1 7
xPbaw=384.10 EI  đối với nẹp dọc  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 17 
538  
4
1 72
yS5Pa nbw=384.10 EI c  đối với nẹp ngang  
 
fc : lực phân bố của gối đỡ đàn hồi (N/mm2), lấy bằng:  
   Đối với nẹp dọc  
 
2
f Kix px 2c F 1 ca  
 
 px 4
x
3
xa1c
12.10 I0,91 1tb1c  
 
xac : hệ số được lấy bằng:  
  
2
xaa 2bc2b a  nếu 
a 2b  
  
22
xaac12b  nếu 
a 2b  
   Đối với nẹp ngang  
 
2
f S Kiy py 2c c F 1 c
nb  
 
 py 4
y
3
ya1c
12.10 I0,91 1tb1c  
 
yac : hệ số được lấy bằng:  
  
2
yanb 2ac2a nb  nếu 
nb 2a  
  
22
yanbc12a  nếu 
nb 2a  
17.2.6  Các yêu cầu bổ sung đối với nắp miệng khoang bằng  thép mà bên trên có chở 
hàng  
1 Trong trường hợp tải trọng tập trung, ví dụ như tải xếp công -te-nơ, tác dụng lên nắp 
miệng khoang bằng thép, phải tiến hành tính toán trực tiếp được đăng kiểm chấp nhận.  Phần 2B, Chƣơng 17   QCVN 21: 2023/BGTVT  
539 2 Quy cách các cơ cấu phụ của nắp miệng khoang bằng th ép mà chịu tải trọng tập trung 
phải được xác định mà có xem xét đến cả tải trọng thiết kế của hàng hóa và ứng suất cho 
phép quy định ở phần này.  
3 Quy cách của tấm nóc và nẹp của nắp miệng khoang bằng thép chịu tải trọng do bánh xe 
phải được xác định bằng cách tính toán trực tiếp hoặc các phương pháp khác mà Đăng 
kiểm cho phép.  
17.2.7  Xà di động, nắp miệng khoang, nắp hộp bằng thép và nắp thép kín thời tiết  
1 Xà di động phải thỏa mãn các quy định từ (1) đến (7) dưới đây : 
(1) Đầu kẹp và ổ để lắp xà phải có k ết cấu chắc chắn, chiều rộng mặt tựa ít nhất phải 
bằng 75 mm. Phải có phương tiện hữu hiệu để đặt và cố định xà.  
(2) Từ chỗ đặt đầu kẹp và ổ đến boong thành miệng khoang phải được gia cường bằng 
nẹp hoặc bằng một biện pháp tương đương.  
(3) Nếu dùng những x à trượt thì phải có biện pháp để đảm bảo cho xà giữ nguyên vị trí 
khi miệng khoang đã được đóng.  
(4) Chiều cao tiết diện xà và chiều rộng của bản mép của xà phải sao cho xà không bị 
mất ổn định ngang. Chiều cao của tiết diện mút xà phải không nhỏ hơn 0,40 lần chiều 
cao tiết diện giữa xà hoặc 150 mm, lấy trị số nào lớn hơn.  
(5) Bản mép ở mép trên của xà tháo lắp phải được kéo ra đến tận mút xà. Trên các đoạn dài 
ít nhất là 180 mm ở mỗi mút xà chiều dày của bản thành phải được tăng gấp hai lần so 
với chiều dà y bản thành ở giữa nhịp xà hoặc phải được gia cường bằng tấm kép.  
(6) Xà tháo lắp phải có chi tiết để có thể tháo và lắp mà không cần phải tác động trực tiếp 
đến xà.  
(7) Xà tháo lắp phải được đánh dấu chỉ rõ boong, miệng khoang và vị trí lắp đặt xà.  
2 Nắp miệng khoang phải thỏa mãn các yêu cầu từ (1) đến (5) sau đây:  
(1) Mặt tựa phải rộng ít nhất là 65 mm và nếu cần thì phải vát theo độ dốc của miệng 
khoang.  
(2) Nắp miệng khoang phải có móc nâng tùy thuộc trọng lượng và kích thước của nắp, 
trừ khi theo kết cấu móc nâng là không cần thiết.  
(3) Nắp miệng khoang phải được đánh dấu chỉ rõ boong, miệng khoang và vị trí đặt nắp.  
(4) Gỗ dùng làm nắp miệng khoang phải có chất lượng tốt, thớ thẳng, không có mấu, hốc 
và nứt.  
(5) Các mút của nắp gỗ phải được bảo vệ bằn g vòng đai thép.  
3 Nắp hộp bằng thép phải thỏa mãn các yêu cầu từ (1) đến (3) sau đây:  
(1) Chiều cao tiết diện tại đế phải không nhỏ hơn một phần ba chiều cao tiết diện tại giữa 
nhịp hoặc không nhỏ hơn 150 mm lấy trị số nào lớn hơn.  
(2) Chiều rộng mặt tựa của nắp phao thép phải không nhỏ hơn 75 mm. QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 17 
540 (3) Nắp phải được đánh dấu chỉ rõ boong, miệng khoang và vị trí đặt nắp.  
4 Nắp thép kín thời tiết phải thỏa mãn yêu cầu sau đây:  
(1) Chiều cao tiết diện nắp tại đế phải không nhỏ hơn một phần ba chiều cao tiết di ện nắp 
tại giữa nhịp hoặc 150 mm, lấy trị số nào lớn hơn.  
17.2.8  Bạt và các thiết bị cố định dùng cho miệng khoang đóng bằng nắp tháo lắp  
1 Ít nhất phải có hai lớp bạt cấp A thỏa mãn các yêu cầu của Chương 6 Phần 7B cho mỗi 
miệng khoang lộ ở boong mạn khô  hoặc boong thượng tầng và ít nhất là một lớp bạt như 
vậy cho mỗi miệng khoang lộ ở các vùng khác.  
2 Các thanh chèn bạt phải đủ để cố định bạt và phải có chiều rộng không nhỏ hơn 65 mm, 
chiều dày không nhỏ hơn 9 mm. 
3 Nêm phải bằng gỗ cứng hoặc bằng vật li ệu tương đương khác. Nêm phải có độ vát không 
lớn hơn  một phần sáu. Mũi nêm phải có chiều dày không nhỏ hơn 13 mm. 
4 Ổ nêm phải được đặt theo độ vát của nêm, phải có chiều rộng ít nhất bằng 65 mm, phải 
được đặt cách nhau không xa quá 600 mm, tính từ tâm nọ đến tâm kia. Chân chốt ở mỗi 
bên phải được đặt cách góc miệng khoang không xa quá 150 mm. 
5 Đối với các miệng khoét ở vùng lộ của boong mạn khô và boong thượng tầng, phải có 
những thanh thép hoặc những phương tiện tương đương để cố định ch ắc chắn mỗi miếng 
nắp miệng khoang khi đã được phủ bạt. Những miệng khoang có chiều dài lớn hơn 1,5 
mét phải được cố định bằng ít nhất là hai thanh thép như vậy. Các miệng khoang khác ở 
vùng lộ của boong chịu thời tiết phải có bu lông vòng hoặc các phương tiện chằng buộc 
khác.  
17.2.9  Tiêu chuẩn độ bền của thành quây miệng hầm  
1 Chiều cao thành quây phải thỏa mãn các quy định từ (1) tới (3) dưới đây:  
(1) Chiều cao thành quây so với mặt trên của boong phải bằng ít nhất 600  mm ở vị trí I và 
450 mm ở vị trí II . 
(2) Đối với các miệng hầm được đóng bằng nắp thép kín thời tiết, chiều cao của thành 
quây có thể được giảm so với quy định ở (1) hoặc có thể bỏ qua toàn bộ nếu Đăng 
kiểm xét thấy thích hợp.  
(3) Chiều cao thành quây miệng hầm mà không nằm ở những vị trí h ở của boong mạn 
khô hoặc boong thượng tầng phải được Đăng kiểm xem xét khi tính đến vị trí của 
miệng hầm hoặc mức độ bảo vệ cần thiết.  
2 Quy cách thành quây miệng hầm phải thỏa mãn các quy định sau:  
(1) Chiều dày hữu hiệu cục bộ (mm) của tấm thành quây miệ ng hầm 
coam,nett  phải không 
nhỏ hơn giá trị tính bằng công thức dưới đây:  
 
 Phần 2B, Chƣơng 17   QCVN 21: 2023/BGTVT  
541  
H
coam,net
a,coamPt 14,2S , nhưng không nhỏ hơn 
L'6100  
 Trong đó:  
 S: khoảng cách các nẹp phụ (m) ; 
 
HP : Như quy định ở  17.2.4(2) ; 
 
  a,coam F 0,95 ; 
F
: Giới hạn chảy trên tối thiểu (N/mm2) hoặc giới hạn chảy quy ước (N/mm2) của 
vật liệu;  
 L': chiều dài tàu L 1 (m).  
(2) Trong trường hợp nẹp phụ của thành quây miệng khoang được vát mép ở h ai đầu, 
chiều dày thực tế 
coam,grosst  (mm) của tấm thành quây miệng khoang tại vị trí vát mép 
của nẹp phải không nhỏ hơn giá trị tính bằng công thức dưới đây:  
 
H
coam,gross
FP S l 0,5St 19,6  
 Trong đó:  
l: nhịp của nẹp phụ (m) lấy bằng khoảng các h giữa các m ã chống thành quây 
miệng khoang;  
 
HS,P  và 
F : Như quy định ở (1) bên trên . 
(3) Mô đun chống uốn hữu hiệu 
netZ  (cm3) và diện tích tiết diện cắt hữu hiệu (cm2) của 
nẹp phụ gia cư ờng cho thành quây phải không nhỏ hơn giá trị tính toán từ công thức 
dưới đây. Đối với các nẹp được vát mép ở góc thành quây, mô đun chống uốn và 
diện tích tiết diện cắt ở các gối đỡ cố định phải được tăng 35%.  
 
2
H
net
F83Sl PZ  
 
H
net
F10SlPA  
Trong đó:   
 
H S, l, P  và 
F : Như quy định ở (2) bên trên . 
(4) Việc đánh giá độ bền ổn định của thành quây miệng khoang phải được tiến hành 
bằng phương pháp được Đăng kiểm chấp nhận.  
(5) Quy cách cơ bản củ a mã chống thành quây miệng khoang phải phù hợp với các quy 
định từ (a) tới (d) dưới đây:  
 (a) Với mã chống thành quây nắp hầm được xem xét là dầm đơn (xem ví dụ 1 và 2 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 17 
542 của hình 17.8), mô đun chống uốn hữu hiệu 
netZ  (cm3) của mã chống  thành quây 
tại vị trí liên kết với boong và chiều dầy hữu hiệu t w,net của bản thành của chúng 
phải không nhỏ hơn giá trị tính bằng công thức dưới đây:  
 
2
CH
net
F526H SPZ  
 
CH
w,net
F2H SPth  
 Trong đó:  
 
CH : Chiều ca o mã chống thành quây (m);  
 
h : Chiều rộng mã chống thành quây (m);  
 S: Khoảng cách giữa các mã chống thành quây ( m); 
 
F  và 
HP : Như quy định ở (1) bên trên.  
(b) Với các mã chống thành  quây khác với ở (a) bên trên ( xem ví dụ 3 ở Hình 
2B/17.8), ứng suất nói chung được xác định bằng phân tích ô mạng hoặc phần tử 
hữu hạn, và ứng suất tính toán phải thỏa mãn các tiêu chuẩn cho phép ở 17.2.5 -
1. 
(c) Để tính toán mô đun chống uốn hữu hiệu của mã chống thành quây, diện tích bản 
mặt chỉ được đưa vào tính toán khi nó được hàn ngấu hoàn toàn với tôn boong 
và các cơ cấu dưới boong phải đủ để đỡ các ứng suất truyền qua đó.  
3 Thành quây miệng khoang ở vị trí I hoặc thành quây mà có chiều cao bằng 760m m hoặc 
lớn hơn của miệng khoang ở vị trí II thì phải được gia cường bằng một nẹp dọc ở một vị 
trí thích hợp nằm dưới mép trên của thành quây; chiều rộng nẹp dọc đó phải không nhỏ 
hơn 180mm.  
4 Thành quây phải được đỡ bổ sung bằng các mã hữu hiệu hoặc các nẹ p khỏe nằm từ nẹp 
dọc quy định ở -3 tới boong và đặt cách nhau khoảng 3m.  
5 Tấm thành quây phải kéo dài tới mép dưới của xà boong; hơn nữa, chúng phải có bản 
cánh, bản mặt hoặc thanh thép bán nguyệt (xem Hình 2B/17.8), ngoại trừ những vị trí 
được Đăng kiểm  xem xét đặc biệt.  Phần 2B, Chƣơng 17   QCVN 21: 2023/BGTVT  
543 
 
 
 
Hình 2B/17.8  Ví dụ về các kiểu thành quây  
 
 
 
Hình 2B/17.9  Ví dụ về sự kéo dài của tấm thành quây  
6 Thành quây miệng khoang và mã chống thành quây miệng khoang phải thỏa mãn các yêu 
cầu sau:  
(1) Các chi tiết cục bộ của kết cấu  phải được thiết kế sao cho áp lực của nắp miệng 
khoang truyền được tới thành quây, và qua đó truyền tới các kết cấu boong bên dưới. 
Thành quây miệng khoang và các kết cấu đỡ phải được làm cứng một cách hữu hiệu 
để chịu được tải trọng từ nắp miệng khoang, theo các hướng dọc, ngang, và thẳng 
đứng.  
(2) Các kết cấu dưới boong phải được kiểm tra so với các tải trọng được truyền xuống 
qua mã chống thành quây miệng khoang.  
(3) Mối hàn liên tục hai phía phải được áp dụng cho liên kết giữa bản thành nẹp khỏe với 
tôn boong và chiều rộng mối hàn phải không nhỏ hơn 
w,gross 0,44t , trong đó 
w,grosst  là 
chiều dày thực của bản thành của mã chống thành quây.  
(4) Hai góc của bản thành cột nẹp phải được nối với tôn boong bằng đường hàn hai phía 
ngấu sâu trên một đoạn không nhỏ hơn 15% chiều rộng của cột nẹp.  
(5) Trên các tàu chở hàng hóa trên boong như gỗ, than, than cốc, khoảng cách giữa các 
mã chống thành miệng khoang phải không lớn hơn 1,5  m. 
(6) Mã chống thành miệng khoang phải được đỡ bằng c ác cơ cấu thích hợp.  Ví dụ 1  
 Ví dụ 2 
 Ví dụ 3 
 
Xà boong  
 Thành 
quây  
 
Sống thành 
quây  
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 17 
544 (7) Đối với các thành quây làm nhiệm vụ truyền lực ma sát tại các gối đỡ nắp miệng 
khoang, thì phải đặc biệt chú ý đến sức bền mỏi.  
(8) Các thành quây dọc miệng khoang mà có chiều dài lớn hơn 
10,1 L  phải có các mã 
chuyển tiếp hoặc các cơ cấu chuyển tiếp tương đương và phải có một cơ cấu tương 
ứng tại cả hai đầu của thành quây. Ở đầu mút của mã, chúng phải được hàn ngấu 
hoàn toàn với boong với chiều dài đường hàn ít nhất bằng 300  mm. 
(9) Thành quây miệng khoang và các  nẹp dọc trên thành quây có thể xem như một phần 
kết cấu dọc thân tàu khi chúng được thiết kế thỏa mãn các yêu cầu về sức bền dọc và 
được xem xét trong các trường hợp Đăng kiểm thấy phù hợp.  
(10)Ngoại trừ có quy định nào khác, các yêu cầu về vật liệu và hà n đối với thành quây 
miệng khoang phải thỏa mãn các quy định trong các phần khác của Quy chuẩn.  
17.2.10  Thiết bị đóng kín  
1 Thiết bị chằng buộc  
(1) Thiết bị chằng buộc giữa nắp và thành quây và ở vị trí các mối nối giao nhau phải 
đảm bảo tính kín thời tiế t. 
(2) Các phương tiện dùng để chằng buộc và duy trì tính kín thời tiết bằng cách sử 
dụng gioăng và các thiết bị chằng buộc phải thỏa mãn các quy định từ (a) đến (f) 
dưới đây.  Các phương tiện dùng để chằng buộc và duy trì tính kín thời tiết của 
nắp kín th ời tiết phải thỏa mãn yêu cầu của Đăng kiểm. Các biện pháp bố trí phải 
đảm bảo rằng tính kín thời tiết có thể duy trì tại các trạng thái biển.  
(a) Khối lượng của nắp và của bất kì hàng hóa nào xếp trên đó phải được truyền tới 
cơ cấu tàu thông qua các vị tr í tiếp xúc giữa thép và thép.  
(b) Gioăng và thanh thép dẹt ép hoặc thanh thép góc ép mà được bố trí giữa nắp và 
cơ cấu thân tàu và các chi tiết mối nối giao nhau phải thỏa mãn các quy định từ i) 
tới iii) dưới đây:  
i) Các thép dẹt hoặc thép góc ép phải được  lượn tròn mép tại những vị trí tiếp 
xúc với gioăng và phải được làm bằng vật liệu chống ăn mòn.  
ii) Gioăng phải được làm bằng vật liệu đàn hồi tương đối mềm. Chất lượng của 
vật liệu phải phù hợp với tất cả các điều kiện môi trường mà tàu có thể trải 
qua, và phải phù hợp với các hàng hóa được vận chuyển.  
iii) Một gioăng liên tục phải được gắn hữu hiệu vào nắp. Vật liệu và hình dáng 
của gioăng phải được xem xét sao cho phù hợp với kiểu nắp, bố trí chằng 
buộc và chuyển động tương đối giữa nắp và kết cấu thân tàu.  
(c) Các thiết bị chằng buộc mà liên kết với thành quây miệng khoang, boong hoặc 
nắp phải thỏa mãn các yêu cầu từ i) tới v) dưới đây:  
i) Bố trí và khoảng cách giữa các thiết bị chằng buộc phải được xác định với sự 
chú ý thích đáng đến tính hiệu quả đố i với sự kín thời tiết, tùy thuộc vào kiểu Phần 2B, Chƣơng 17   QCVN 21: 2023/BGTVT  
545 và kích cỡ của nắp miệng khoang, đồng thời cũng cần chú ý tới độ cứng các 
mép của nắp trong khu vực giữa các thiết bị chằng buộc.  
ii) Diện tích mặt cắt thực (cm2) của mỗi thiết bị chằng buộc phải không nhỏ hơn 
giá trị tính theo công thức sau. Tuy nhiên, thanh truyền hoặc bu lông phải có 
đường kính hữu hiệu không nhỏ hơn 19  mm đối với các miệng khoang có 
diện tích lớn hơn 5  m2. 
    
_
0,28apAf  
 Trong đó:  
_
a
: Một nửa khoảng cách  (m) giữa hai thiết bị chằng buộc kề nhau, đo dọc t heo 
chu vi của nắp miệng khoang;  
 p : Áp lực đóng kín (N/mm), nhưng tối thiểu là 5N/mm ; 
 f : Tính bằng công thức dưới đây:  
     
e
Ff235  
 
F : Giới hạn chảy trên tố i thiểu (N/mm2) của thép dùng để chế tạo, nhưng 
không được lấy  lớn hơn 70% độ bền kéo tới hạn;  
 e : Hệ số được lấy bằng:  
   1,0 nếu 
F235 N/mm2; 
   0,75 nếu 
F235  N/mm2. 
iii) Các thiết bị chằng buộc riêng biệt trên mỗi nắp phải có các đặc tính về độ 
cứng xấp xỉ như nhau.  
iv) Nếu sử dụng chốt cần thì phải kết hợp với vòng hãm hoặc đệm.  
v) Nếu chốt thuỷ lực được sử dụng, phải có một biện pháp tích cực để đảm bảo 
rằng nó vẫn duy trì khoá c ơ học ở tại vị trí đóng trong t rường hợp hư hỏng hệ 
thống thu ỷ lực. 
(d) Phải có sự bố trí thoát nước tương đương với các tiêu chuẩn sau đây.  
i) Hệ thống tho át nước phải được bố trí bên trong c ủa đường gioăng b ằng 
phương tiện thanh rãnh ho ặc sự kéo dài theo chi ều thẳng đứng cạnh bên 
thành miệng khoang và cạnh đầu mút. Nếu chủ tàu công -te-nơ xin phép và 
được Đăng kiểm xét thấy phù hợp, thì sẽ xem xét đặc biệt yêu cầu này.  
ii) Lỗ khoét thoát nước ph ải được bố trí tại hai đầu mút của các kênh thoát 
nước và ph ải được bố trí phương tiện hữu hi ệu như van một chiều hoặc 
tương đương nhằm ngăn chặn nước từ bên ngoài xâm nhập vào.  
iii) Mối nối ngang c ủa nắp miệng khoang nhi ều tấm ph ải được bố trí một kênh 
thoát nước từ không gian bên trên gioăng và một kênh thoát nước bên dưới QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 17 
546 gioăng.  
iv) Nếu có sự tiếp xúc liên t ục bằng th ép phía ngoài gi ữa nắp miệng khoang và 
kết cấu tàu, thì phải có h ệ thoát nước từ không gian gi ữa vị trí tiếp xúc bằng 
thép và gioăng.  
(e) Các tàu mà sử dụng nắp thép kín thời tiết thì nên trang bị một cuốn sổ tay vận 
hành và bảo dư ỡng, trong đó có các thông tin từ i) tới v) dưới đây:  
i) Hướng dẫn mở và đóng . 
ii) Các yêu cầu về bảo dưỡng đối với thiết bị làm kín, chằng buộc và các hạng 
mục vận hành . 
iii) Hướng dẫn làm sạch hệ thống thoát nước . 
iv) Hướng dẫn chống ăn mòn . 
v) Danh sách  các phụ tùng dự trữ . 
(f) Các thiết bị chằng buộc mà có thiết kế đặc biệt trong đó có xuất hiện ứng xuất 
uốn và ứng suất cắt đáng kể thì có thể được thiết kế theo dạng chống nâng theo 
mục -2 dưới đây.  
2 Các thiết bị chằng buộc của nắp miệng khoang mà trên nắp đó có chằng buộc hàng hóa 
phải được thiết kế chịu được lực nâng gây ra bởi các tải trọng như ở 17.2.4(4) (xem Hình 
17.10). Phải xem xét đến các tải trọng không đối xứng mà có thể xảy ra trong thực tế. 
Dưới tác dụng của tải trọng đó, ứng suất tương đươn g (N/mm2) của thiết bị chằng buộc 
phải không lớn hơn giá trị tính theo công thức dưới đây. Đăng kiểm có thể xem xem xét 
miễn giảm thiết bị chống nâng.  
F
l150
k
 
Trong đó:  
lk
: Được tính bằng công thức dưới đây:  
e
l
F235k
 
σF: Giới hạn chảy trên tối thiểu (N/mm2) hoặc giới hạn chảy quy ước (N/mm2) của vật 
liệu. 
e: Được lấy như sau:  
   0,75 nếu 
2
F235N/mm ; 
   1,00 nếu 
2
F235N/mm . Phần 2B, Chƣơng 17   QCVN 21: 2023/BGTVT  
547  
 
Hình 2B/17.10   Lực nâng trên nắp hầm hàng  
17.2.11  Cơ cấu đỡ nắp hầm, cơ cấu bắt chặt, và kết cấu đỡ  
Cơ cấu đỡ nắp hầm, cơ cấu bắt chặt, và kết cấu đỡ mà là đối tượng áp dụng của các quy 
định ở 17.2 thì phải thỏa mãn các yêu cầu từ (1) đến (3) dưới đây:  
(1) Để thiết kế  các thiết bị chằng buộc nhằm ngăn chặn sự xê dịch, thì phải xét đến lực 
quán tính ngang F tính bằng công thức dưới đây. Không cần xét đến tác dụng đồng 
thời của gia tốc theo phương dọc, a X, và theo phương ngang, a Y. 
 
F ma  
Trong đó:  
m: Tổng khối lượng hàng hóa chằng buộc trên nắp và khối lượng của nắp miệng 
khoang.  
a: Gia tốc tính bằng công thức dưới đây:  
  
Xa =0,2g  theo phương dọc;  
  
Ya =0,5g  theo phương ngang.  
(2) Tải trọng thiết kế dùng để tính qu y cách của cơ cấu bắt chặt phải không nhỏ hơn giá 
trị tính theo 17.2.4(2) và (1), lấy giá trị nào lớn hơn. Ứng suất trong cơ cấu bắt chặt 
phải thỏa mãn các tiêu chuẩn quy định ở 17.2.5 -1(1). 
(3) Các chi tiết của kết cấu đỡ nắp miệng khoang phải thỏa mãn qu y định từ (a) tới (g) 
dưới đây:  
(a) Áp suất bề mặt danh nghĩa (N/mm2) của đỡ nắp miệng khoang phải không lớn 
hơn giá trị tính bằng công thức dưới đây:  
 
nmax np dp  trong trường hợp tổng quát.  
 
nmax np 3p  đối với bề mặt đỡ bằn g kim loại mà không chịu sự dịch chuyển tương 
đối. 
 Trong đó:  
d: Tính bằng công thức dưới đây, nếu d lớn hơn 3 thì d phải được lấy bằng 3.  A Z B Z A Z B Z A Z B Z A Z B Z A Z B Z 
Lực nâng  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 17 
548  
1 d 3,75 0,015L   
 
mind 1 ,0  trong trường hợp tổng quát;  
 
mind 2,0  đối với các trạng thái một phần tải;  
 L1: Chiều dài tàu (m) quy định ở 1.2.20 Phần 1A của Quy chuẩn này. 
Tuy nhiên, L 1 không cần lớn hơn 97% chiều dài đường nước chở hàng 
mùa hè.  
 
np : Được lấy theo Bảng 2B/17.10 . 
Bảng 2B/17.10   Áp su ất bề mặt danh nghĩa cho phép  
 Vật liệu  
np trong trường hợp tải trọng gây ra bởi   
Lực thẳng đứng    Lực nằm ngang  
Thép làm kết cấu thân tàu  25 40 
Thép được tôi cứng  35 50 
Vật liệu ma sát thấp   50 - 
(b) Trong trường hợp phải tính đến sự dịch chuyển tương đối của bề mặt đỡ mà có 
độ lớn đáng kể, thì nên sử dụng vật liệu có đặc tính mài mòn và ma sát thấp.  
(c) Phải trình các bản vẽ của cơ cấu đỡ. Trong các bản vẽ này, phải chỉ ra áp suất 
lớn nhất cho phép mà c ác nhà sản suất vật liệu cung cấp.  
(d) Khi nhà chế tạo vật liệu nắp đỡ theo phương thẳng đứng đưa ra bằng chứng về 
vật liệu thảo mãn với áp lực gia tăng của bề mặt, không những điều kiện tĩnh còn 
điều kiện động, áp suất bề mặt cho phép pnmax, được nêu ở (a ) bên trên có thể 
giảm nhẹ theo hướng dẫn của Đăng kiểm. Tuy nhiên phân bố dài của quang phổ 
bởi tải trọng đứng và dịch chuyển ngang tương ứng giứa các nắp hầm và các mã 
chặn phải được Đăng kiểm chấp thuận.  
(e) Không  kể việc bố trí các cơ cấu bắt chặt thế nào, các cơ cấu đỡ phải có thể 
truyền lực 
hp  dưới đây theo các hướng dọc và ngang.  
 
v
hpp
d  
 Trong đó:  
  
vp: Lực đ ỡ thẳng đứng;  

: Hệ số ma sát, nói chung được lấy bằng 0,5. Đối với vật liệu không phải là 
kim loại hoặc vật liệu có ma sát thấp, hệ số ma sát có thể được giảm nếu 
Đăng kiểm cho phép. Tuy nhiên, trong bất kì trường hợp nào, 
  không 
được nhỏ hơn 0,35.  
(f) Các ứng suất trong kết cấu  đỡ phải thỏa mãn các tiêu chuẩn quy định ở 17.2.5 -Phần 2B, Chƣơng 17   QCVN 21: 2023/BGTVT  
549 1(1). 
(g) Đối với các kết cấu phụ trợ và các kết cấu liền kề với cơ cấu đỡ, mà các kết cấu 
đó có chịu các lực nằm ngang 
hp , thì phải xem xét đặc biệt tới độ bền mỏi.  
17.2.12  Nắp mi ệng khoang bằng thép của tàu chở công -te-nơ 
1 Đối với các tàu chở công -te-nơ mà có mạn khô lớn bất thường, gioăng và thiết bị chằng 
buộc của nắp miệng khoang bằng thép có thể được miễn giảm tùy từng trường hợp mà 
Đăng kiểm thấy hợp lý căn cứ vào yêu cầu củ a chủ tàu.  
2 Biện pháp chằng buộc và cách ly các công -te-nơ chứa hàng nguy hiểm phải được Đăng 
kiểm xem xét.  
17.2.13  Yêu cầu bổ sung đối với miệng hầm nhỏ trên boong hở phía mũi  
 Các miệng hầm nhỏ nằm trên boong hở phía trước 0,25L 1 phải có đủ độ bền và đ ộ kín 
thời tiết để ngăn tác động của sóng biển nếu chiều cao so với đường nước tải trọng thiết 
kế lớn nhất của boong hở tại khu vực những miệng hầm này nhỏ hơn 0,1L 1 hoặc 22  m, 
lấy giá trị nhỏ hơn. Chiều dài L 1 được quy định ở 13.2.1 -1. 
17.3 Miệng buồng m áy 
17.3.1  Bảo vệ miệng buồng máy  
Miệng buồng máy phải được bảo vệ bằng vách quây bằng thép.  
17.3.2  Vách quây lộ của miệng buồng máy  
1 Vách quây lộ của miệng buồng máy phải có kích thước không nhỏ hơn kích thước quy 
định ở 16.2.1 và 16.2.2 với c được lấy bằ ng 1,0.  
2 Chiều dày tôn đỉnh vách quây lộ của miệng buồng máy phải không nhỏ hơn trị số tính theo 
các công thức  sau đây : 
Vị trí I :  6,3S + 2,5   mm; 
Vị trí II :  6,0S + 2,5   mm. 
Trong đó : 
S : Khoảng cách giữa các nẹp (m).  
17.3.3  Vách quây miệng buồng máy ở d ƣới boong mạn khô hoặc trong không gian kín  
Kích thước cơ cấu của vách quây miệng buồng máy ở dưới boong mạn khô hoặc ở trong 
thượng tầng kín và lầu kín phải thỏa mãn các yêu cầu sau đây:  
(1) Chiều dày tôn phải không nhỏ hơn 6,5 mm. Nếu khoảng cách nẹp lớn  hơn 760 mm thì 
chiều dày tôn phải tăng với tỷ lệ 0,5 mm cho mỗi lượng tăng 100 mm của khoảng 
cách nẹp. Trong không gian sinh hoạt chiều dày tôn có thể được giảm 2 mm.  
(2) Mô đun chống uốn của tiết diện nẹp phải không nhỏ hơn  trị số tính theo công thức 
sau: 
Z = 
31 ,2Sl   cm3  
Trong đó:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 17 
550 l  : Chiều cao nội boong, m ; 
S  : Khoảng cách giữa các nẹp m.  
17.3.4  Cửa vào buồng máy  
1 Tất cả các cửa vào buồng máy phải cố gắng đặt ở vị trí được bảo vệ và phải có cánh cửa 
bằng thép, có thể đóng và cố đị nh được từ cả hai phía. Trên vách quây lộ ở boong mạn 
khô, cánh cửa phải thỏa mãn các yêu cầu ở 16.3.1 -1. 
2 Chiều cao của ngưỡng cửa ở vách quây phải không nhỏ hơn 600 mm tính từ mặt trên của 
boong ở vị trí I và không nhỏ hơn 380 mm ở vị trí II.  
3 Đối với  những tàu có mạn khô giảm, cửa vào trên vách quây lộ ở boong mạn khô hoặc 
boong đuôi nâng phải dẫn vào những không gian hoặc hành lang có độ bền tương đương 
với độ bền của vách quây và tách biệt với cầu thang vào buồng máy bởi một cửa thứ hai 
bằng thép và kín thời tiết, có chiều cao ngưỡng ít nhất bằng 230 mm.     
17.3.5  Các lỗ khoét khác ở vách quây miệng buồng máy  
1 Thành ống khói, ống thông gió buồng máy ở vị trí lộ của boong mạn khô hoặc boong 
thượng tầng phải cố gắng cao hơn mặt boong.  
2 Ở vị trí lộ củ a boong thượng tầng và boong mạn khô các lỗ khoét ở thành ống khói và các 
lỗ khoét khác ở vách quây miệng buồng máy phải có nắp cứng bằng thép, chịu thời tiết và 
thường xuyên đặt ở vị trí thích hợp.  
3 Vành không gian quanh ống khói và tất cả các lỗ khoét ở  vách quây miệng buồng máy 
phải có thiết bị đóng có thể thao tác từ phía ngoài buồng máy trong trường hợp hỏa hoạn.  
17.3.6  Vách quây miệng buồng máy ở thƣợng tầng hở và lầu hở  
 Vách quây miệng buồng máy ở thượng tầng hở và lầu hở và các cửa ở vách quây đó phải 
có kết cấu được Đăng kiểm chấp thuận, có xét đến mức độ bảo vệ tạo bởi thượng tầng 
hoặc lầu.  
17.4 Miệng khoét ở chòi boong và các miệng khoét khác ở boong  
17.4.1  Lỗ ngƣời chui và lỗ thông sáng  
 Lỗ chui và lỗ thông sáng trong vùng lộ của boong mạn khô  và boong thượng tầng hoặc 
trong những thượng tầng không phải là thượng tầng kín phải được đóng bằng nắp thép 
kín nước. Các nắp đó phải được cố định bằng những bu lông đặt gần nhau hoặc phải 
được lắp thường xuyên vào lỗ khoét.  
17.4.2  Chòi boong  
1 Các lối v ào ở boong mạn khô phải được bảo vệ bằng thượng tầng kín, hoặc bằng lầu 
hoặc chòi có độ bền tương đương và kín thời tiết.  
2 Các lối vào ở boong thượng tầng lộ hoặc ở boong lầu trên boong mạn khô, dẫn vào không 
gian ở dưới boong mạn khô hoặc dẫn vào không g ian trong thượng tầng kín phải được 
bảo vệ hữu hiệu bằng lầu hoặc bằng chòi boong.  Phần 2B, Chƣơng 17   QCVN 21: 2023/BGTVT  
551 3 Cửa vào các lầu hoặc chòi boong nêu ở -1 và -2 phải có cánh cửa thỏa mãn các yêu cầu 
ở 16.3.1 -1. 
4 Ngưỡng cửa của các lối vào chòi boong quy định ở từ -1 đến -3 phải có ch iều cao không 
nhỏ hơn 600 mm tính từ mặt trên của boong ở vị trí I và không nhỏ hơn 380 mm ở vị trí II.  
5 Đối với lầu hoặc thượng tầng  mà các cửa bảo vệ dẫn tới các không gian nằm dưới boong 
mạn khô, phải có chiều cao ngưỡng cửa ở lầu trên boong mạn khô kh ông được nhỏ hơn 
600 mm. Tuy nhiên, nếu lối vào được đặt ở một boong ở trên thay cho lối vào từ boong 
mạn khô, thì chiều cao ngưỡng cửa dẫn vào lầu lái hoặc thượng tầng đuôi hoặc lầu có thể 
được giảm xuống đến bằng 380 mm.  
6 Nếu lối vào trong các thượng tầ ng và lầu mà các cửa bảo vệ dẫn tới các không gian nằm 
dưới boong mạn khô không có thiết bị đóng kín phù hợp với quy định 16.3.1 -1, thì các cửa 
dẫn tới các không gian nằm dưới boong mạn khô đó được coi là lộ thiên.  
17.4.3  Lỗ khoét vào khoang hàng   
 Lối đi  và các lỗ khoét khác vào khoang hàng phải có các phương tiện đóng thao tác 
được từ phía ngoài của khoang đó trong trường hợp có hỏa hoạn. Nếu các lối đi và lỗ 
khoét dẫn vào bất kỳ không gian nào khác ở trong tàu thì các phương tiện đóng nói trên 
phải bằng  thép.  
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 18 
552 CHƢƠNG 18   BUỒNG MÁY, BUỒNG NỒI HƠI, HẦM TRỤC VÀ HÕM HẦM TRỤC  
18.1 Quy định chung  
18.1.1  Phạm vi áp dụng  
 Kết cấu của buồng máy phải thỏa mãn các quy định của Chương này và các Chương 
khác có liên quan.  
18.1.2  Kết cấu  
 Buồng máy phải được gia c ường thích đáng bằng những sườn khỏe, xà khỏe, cột hoặc 
bằng những biện pháp kết cấu khác.  
18.1.3  Các kết cấu đỡ máy và hệ trục  
 Các bộ phận của máy và hệ trục phải được đỡ chắc chắn và các kết cấu kề cận phải 
được gia cường thích đáng.  
18.1.4  Tàu hai ch ân vịt và tàu có công suất máy lớn  
 Ở những tàu có hai chân vịt và những tàu có công suất máy lớn, kết cấu và liên kết của 
bệ máy phải được gia cường đặc biệt theo tỉ lệ chiều cao của máy trên chiều dài hoặc 
chiều rộng, trọng lượng, công suất của máy và th eo loại máy  v.v…  
18.2 Bệ máy chính  
18.2.1  Tàu đáy đơn  
1 Ở tàu đáy đơn, máy chính phải được đặt trên những tấm bệ dày đặt ngang qua cạnh trên 
của đà ngang đáy thành cao hoặc trên những sống bệ lớn được gắn mã, đ ược gia cường 
và có đủ độ bền tỷ  lệ với công  suất và kích thước của máy.  
2 Tấm sống của bệ máy phải được đặt dưới hàng bu lông chính của máy chính và bu lông 
phải đi xuyên qua tấm mặt của sống bệ máy.  
3 Ở những tàu mà máy được đặt theo đường tâm tàu, nếu các sống dọc được đặt dưới 
máy và khoảng cách  các sống dọc đó không lớn lắm thì có thể không cần phải đặt sống 
chính của đáy tàu.  
18.2.2  Tàu đáy đôi  
1 Ở tàu đáy đôi máy chính phải được đặt trực tiếp lên tôn đáy trên dày hoặc lên tấm bệ dày 
ở cạnh trên của tấm sống bệ để phân bố hữu hiệu trọng lượng của máy.  
2 Các sống phụ bổ sung phải được đặt trong đáy đôi phía dưới của hàng bu lông chính 
hoặc ở những vị trí thích hợp khác để đảm bảo phân bố tốt trọng lượng và độ cứng của 
kết cấu.  
18.3 Kết cấu buồng nồi hơi  
18.3.1  Bệ nồi hơi  Phần 2B, Chƣơng 18   QCVN 21: 2023/BGTVT  
553 1 Nồi hơi phải được đỡ  bằng các đà ngang thành cao hình yên ngựa, hoặc bằng các sống 
ngang hoặc sống dọc, được bố trí sao cho phân bố tốt trọng lượng của nồi hơi.  
2 Nếu nồi hơi được đỡ bằng những đế yên ngựa ngang hoặc bằng những sống ngang thì 
các đà ngang đáy dưới đó phải đượ c gia cường đặc biệt.  
18.3.2  Vị trí của nồi hơi  
 Nồi hơi phải được bố trí sao cho đảm bảo dễ tiếp cận và thông gió tốt.  
18.3.3  Khoảng cách giữa nồi hơi và các kết cấu lân cận  
1 Nồi hơi phải được đặt cách đỉnh két ít nhất là 457 mm. Nếu khoảng cách đó bắt  buộc phải 
nhỏ hơn thì chiều dày của các cơ cấu lân cận phải được tăng. Khoảng cách đó phải được 
ghi trong các bản vẽ để trình duyệt.  
2 Các vách khoang và boong phải cách xa nồi hơi và ống t hông hơi hoặc phải được cách ly 
thích đáng.  
3 Ván lát ở vách lân c ận với nồi hơi phải được đặt đảm bảo một khoảng cách thích đáng.  
18.4 Cụm ổ chặn và bệ đỡ    
18.4.1  Bệ ổ chặn  
 Cụm ổ chặn phải được bắt bu lông với bệ có kết cấu chắc chắn. Bệ phải được kéo dài ra 
ngoài ổ chặn và phải được bố trí sao cho phân bố hiệu quả  lực tác dụng từ ổ chặn lên các 
kết cấu kề cận.  
18.4.2  Kết cấu dƣới bệ ổ chặn  
 Ở vùng bệ ổ chặn cần phải đặt sống bổ sung nếu cần.  
18.5 Bệ ổ đỡ và bệ máy phụ  
18.5.1  Quy định chung  
 Bệ ổ đỡ và bệ máy phụ phải có độ bền và độ cứng t ỷ lệ với trọng lượng ph ải đỡ và với 
chiều cao của bệ.  
18.6 Hầm trục và hõm hầm trục  
18.6.1  Bố trí  
1 Ở những tàu có buồng máy ở giữa tàu, hệ trục chân vịt phải được đặt trong hầm kín nước 
có đủ kích thước.  
2 Các cửa kín nước phải được đặt ở đầu và cuối hầm trục. Phương tiện để đóng cửa và kết 
cấu của cửa kín nước phải theo các yêu cầu ở 11.3.  
3 Ở những hầm trục có cửa kín nước theo yêu cầu ở -2, phải có lối thoát đặt ở một vị trí 
thích hợp. Lối thoát phải dẫn lên boong vách hoặc cao hơn nữa.  
18.6.2  Tôn vách bên phẳng  
 Chiều dày  của tôn vách bên phẳng của hầm trục phải không nhỏ hơn trị số tính theo công 
thức sau:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 18 
554   t = 
2,9S h 2,5     mm 
Trong đó:  
S : Khoảng cách giữa các nẹp, m ; 
h : Khoảng cách thẳng đứng, đo ở giữa chiều dài của mỗi khoang, từ cạnh dưới của 
tấm t ôn đến boong vách ở đường tâm tàu, m.  
18.6.3  Tôn nóc phẳng  
1 Chiều dày của tôn nóc phẳng của hầm trục hoặc của hõm hầm trục phải không nhỏ hơn trị 
số tính theo công thức ở 18.6.2, h được lấy bằng chiều cao từ mặt tôn nóc đến boong 
vách ở đường tâm tàu.  
2 Nếu nóc của hầm trục hoặc của hõm hầm trục là một phần của boong thì chiều dày của 
tôn nóc phải được tăng ít nhất là 1 mm so với chiều dày tính theo yêu cầu ở -1, nhưng 
trong mọi trường hợp không được nhỏ hơn chiều dày tôn boong ở cùng vị trí đó.  
18.6.4  Tôn nóc cong và tôn vách bên cong  
 Chiều dày của tôn nóc cong và của tôn vách bên cong phải được xác định theo các yêu 
cầu ở 18.6.2 nhưng với khoảng cách nẹp nhỏ hơn 150 mm so với khoảng cách thực của 
các nẹp.  
18.6.5  Tôn nóc ở dƣới miệng khoang  
 Tôn nóc ở dưới miệng khoang phải được tăng ít nhất là 2 mm hoặc phải được phủ bằng 
một lớp gỗ có chiều dày không nhỏ hơn 50 mm.  
18.6.6  Lớp gỗ phủ  
 Lớp gỗ phủ đề cập ở 18.6.5 phải phải được cố định sao cho đảm bảo độ kín nước của 
hầm trục khi gỗ bị hàng hóa làm hư h ại. Cũng phải quan tâm như vậy nếu trên hầm trục 
có các bậc cầu thang.  
18.6.7  Nẹp 
1 Ở nóc và ở vách của hầm trục, nẹp phải được đặt cách nhau không xa quá 915 mm.   
2 Mô đun chống uốn của tiết diện nẹp phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau. 
Nếu nẹp được hàn với tôn và mối nối mút cũng được hàn kín toàn bộ thì mô đun chống 
uốn này có thể được giảm 10%.  
  Z = 
24,4Shl     cm3 
Trong đó:  
l  : Khoảng cách từ chân của vách bên phẳng  đến đỉnh của vách bên phẳng, m;  
S : Khoảng cách giữ a các nẹp, m;  
h : Khoảng cách thẳng đứng, đo ở giữa chiều dài của mỗi khoang, từ trung điểm của 
l đến boong vách, m.  Phần 2B, Chƣơng 18   QCVN 21: 2023/BGTVT  
555 3 Nếu tỷ số giữa bán kính nóc cong của hầm trục và khoảng cách từ đáy đến đỉnh hầm trục 
là tương đối lớn thì mô đun chống uốn của tiết diện  nẹp phải được tăng thích đáng so với 
quy định ở -2. 
4 Từng nẹp phải được đặt chồng và tán rivê với thép góc viền. Nếu chiều cao tiết diện nẹp 
lớn hơn 150 mm thì chân nẹp phải được liên kết với tôn đáy trên bằng liên kết hàn tựa.  
18.6.8  Kết cấu dƣới các c ột, cột nẹp và các trụ đứng khác  
 Nếu các trụ đứng như các cột và các cột nẹp được đặt lên hầm trục hoặc lên hõm hầm 
trục thì phải có biện pháp gia cường cục bộ tỷ lệ với trọng lượng phải đỡ.  
18.6.9  Nóc hầm trục hoặc nóc hõm hầm trục tạo thành một phần củ a boong  
 Nếu nóc hầm trục hoặc nóc hõm hầm trục tạo thành một phần của boong thì các xà, cột 
và sống ở dưới các nóc đó phải có kích thước yêu cầu như đối với các cơ cấu tương tự 
của hõm vách.  
18.6.10    Ống thông gió và lối thoát  
 Ống thông gió và lối thoát  ở hầm trục hoặc ở hõm hầm trục phải kín nước cho đến boong 
vách và phải đủ khỏe để chịu được áp suất mà các kết cấu đó có thể gặp.  
18.6.11  Hầm trục trong két nƣớc hoặc két dầu  
 Hầm trục trong két nước hoặc két dầu phải có kết cấu và độ bền tương đương vớ i kết cấu 
và độ bền yêu cầu đối với vách của két sâu.  
18.6.12  Hầm kín nƣớc  
 Nếu đặt những hầm kín nước tương tự như hầm trục thì những hầm kín nước đó phải có 
kết cấu tương tự như kết cấu của hầm trục.  
18.6.13  Hầm có dạng cong  
 Nếu hầm có dạng cong đi qua két sâu thì chiều dày tôn ở vùng đi qua két phải không nhỏ 
hơn trị số tính theo công thức sau:  
t = 9,1 +  0,134 dth     mm 
Trong đó:  
dt  : Đường kính của hầm, m;  
h  :  Trị số lớn hơn của các khoảng cách cho dưới đây:  
 -  khoảng cách thẳng đứng từ đáy hầm đế n trung điểm của khoảng cách từ 
nóc hầm đến đỉnh ống tràn, m ; 
 -  0,7 lần khoảng cách thẳng đứng (m) từ đáy hầm đến điể m ở cao hơn đỉnh 
ống tràn 2,0 m . 
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 19 
556 CHƢƠNG 19     MẠN CHẮN SÓNG, LAN CAN, BỐ TRÍ THOÁT N ƢỚC, CỬA 
HÀNG HÓA VÀ CÁC CỬA T ƢƠNG TỰ KHÁC,  LỖ KHOÉ T Ở 
MẠN, ỐNG THÔNG GIÓ VÀ CẦU BOONG  
19.1 Mạn chắn sóng và lan can  
19.1.1  Quy định chung  
1 Mạn chắn sóng hoặc lan can hữu hiệu phải được đặt ở xung quanh tất cả các boong lộ.  
2 Lan can quy định ở -1 phải thoả mãn các yêu cầu sau đây: 
(1) Các cột kiểu bản l ề di động hoặc cố định phải được đặt ở khoảng cách 1,5 m. Các cột 
kiểu bản lề di động phải có khả n ăng khoá lại ở vị trí thẳng đứng. 
(2) Tối thiểu mỗi cột thứ ba phải được đỡ bằng mã hoặc thanh dằng. Thay cho mã hoặc 
thanh dằng, có thể dùng ph ương tiện thí ch hợp, nếu được Đăng kiểm có thể chấp 
nhận.  
(3) Nếu cần thiết đối với hoạt động bình th ường của tàu, có thể xem xét chấp nhận dùng 
cáp thép thay cho các thanh ngang của lan can. Trong tr ường hợp này, cáp thép phải 
được căng bằng thiết bị khoá xoay.  
(4) Nếu cần thiết đối với hoạt động bình th ường của tàu, có thể dùng xích giữa hai cột cố 
định của lan can và/hoặc chấp nhận dùng mạn chắn sóng thay cho lan can.  
19.1.2  Kích th ƣớc 
1 Chiều cao của mạn chắn sóng hoặc lan can quy định ở 19.1.1 ít nhất phải bằng 1 m tính 
từ mặt trên của boong. Nếu chiều cao đó gây trở ngại cho hoạt động bình th ường của tàu 
thì có thể cho phép một chiều cao nhỏ h ơn nếu được Đăng kiểm thừa nhận rằng mức độ 
bảo vệ là đủ đảm bảo thì chiều cao có thể lớn hơn 600 mm và có thể phải trang b ị tay 
bám được gắn với chiều cao 1m lên vách của thượng tầng ở trên boong.  
2 Lan can trên boong mạn khô và th ượng tầng phải có ít nhất 3 thanh ngang.  Khoảng hở 
dưới thanh thấp nhất của lan can phải không lớn h ơn 230 mm. Khoảng cách giữa các 
thanh khác của lan can phải không lớn h ơn 380 mm. Ở những vị trí khác, lan can phải có 
ít nhất 2 thanh.  
3 Nếu tàu có mép boong l ượn thì cột lan can phải được đặt ở phần phẳng của boong.  
19.1.3  Kết cấu  
1 Mạn chắn sóng phải được kết cấu vững chắc, cạnh trên phải được gia c ường chắc chắn. 
Chiều dày của tôn mạn chắn sóng ở boong mạn khô ít nhất phải bằng 6 mm.  
2 Mạn chắn sóng phải được đỡ bằng những nẹp liên kết với boong ở chỗ có xà ngang 
boong hoặc ở chỗ đã được gia c ường chắc chắn. Khoảng cách giữa các nẹp ở boong 
mạn khô phải không lớn h ơn 1,8 mét.  Phần 2B, Chƣơng 19   QCVN 21: 2023/BGTVT  
557 
Hình 2B/19.1  
 Hình 2B/19.2  3 Ở những boong chở hàng gỗ, mạn chắn sóng phải được đỡ bằng những nẹp khỏe đặt 
cách nhau không xa quá 1,5 mét.     
4 Nẹp khỏe mạn chắn sóng nên làm kiểu mã như Hình 2 B/19.1. Trong trường hợp chân nẹp 
khỏe mạn chắn sóng có tấm đ ệm (xem Hình 2 B/19.2) thì phải được xem xét đặc biệt.  
5 Khi nẹp khỏe mạn chắn sóng làm kiểu mã, các nẹp khỏe đó phải được gia cường thỏa 
đáng để tránh mất ổn định cục bộ.  
6 Mạn chắn sóng phải có khớp nối giãn nở đặt ở các khoảng cách thích hợp.  
 
19.1.4  Những yêu cầu khác  
1 Cửa lên tàu và các lỗ khoét khác ở mạn chắn sóng phải cách xa chỗ ngắt của th ượng 
tầng.  
2 Nếu mạn chắn sóng bị cắt để tạo thành các cửa lên tàu hoặc các lỗ khoét khác thì các 
nẹp ở gần chỗ bị cắt phải được tăng độ bền.  
3 Ở chỗ luồn cáp b uộc tàu, tôn mạn chắn sóng phải là tấm kép hoặc phải được tăng chiều dày.  
4 Ở các mút th ượng tầng, thanh mép của mạn chắn sóng phải được liên kết bằng mã với 
vách mút th ượng tầng hoặc với tấm mép boong của th ượng tầng, hoặc phải được kết cấu 
tương đương để tránh sự thay đổi đột ngột của độ bền.    
19.2 Bố trí thoát n ƣớc 
19.2.1  Quy định chung  
1 Nếu mạn chắn sóng nằm ở phần chịu tác động của thời tiết của boong mạn khô hoặc 
boong th ượng tầng tạo thành các rãnh tụ n ước thì phải có ph ương tiện để nước thoát 
nhanh khỏi boong.  
2 Phải có những cửa lớn để thoát n ước từ những vùng khác mà n ước có thể tích tụ.  
3 Ở những tàu có th ượng tầng mở ở một hoặc hai mút, phải có cửa thoát n ước từ không 
gian trong th ượng tầng.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 19 
558 4 Ở những tàu có mạn khô giảm, lan can phải được đặt ít nhất là trên nửa chiều dài phần lộ 
của boong thời tiết hoặc phải có những ph ương tiện thoát n ước hữu hiệu khác theo yêu 
cầu của Đăng kiểm.  
19.2.2  Diện tích cửa thoát n ƣớc 
1 Diện tích cửa thoát n ước ở mỗi bên mạn tàu (A, m2) dùng cho mỗi rãnh tụ n ước ở  boong 
mạn khô và boong đuôi nâng phải không nhỏ h ơn trị số tính theo các công thức sau đây. 
Diện tích cửa thoát n ước dùng cho mỗi rãnh tụ n ước ở boong th ượng tầng không phải là 
boong đuôi nâng phải không nhỏ h ơn 0,5 lần diện tích tính theo các công thức đó. 
 A = 
0,7 0,035l a  Nếu l không lớn h ơn 20 m.  
 A = 
0,07l a     Nếu l lớn h ơn 20 m.  
Trong đó: 
l  : Chiều dài của mạn chắn sóng, nh ưng không cần lấy lớn h ơn 0,7 L f , m; 
a : Được tính theo các công thức sau đây (m2): 
a = 
0,04l(h 1 ,2)  Nếu:  h  1,2 m ; 
a = 0 Nếu:  0,9 m 
  h 
1,2 m ; 
a = 
0,04l(0,9 h)  Nếu:  h   0,9 m.  
h : Chiều cao trung bình của mạn chắn sóng tính từ boong, m.  
2 Ở những tàu không có độ cong dọc boong hoặc độ cong dọc boong nhỏ h ơn trị số tiêu 
chuẩn, diện tích tối thiểu của cửa thoát n ước tính theo các công thức ở -1 phải được tăng 
bằng cách nhân với hệ số tính theo công thức sau:  
0S1 ,52S
     
Trong đó: 
S  : Độ cong dọc trung bìn h thực, mm ; 
S0 : Độ cong dọc trung bình tiêu chuẩn theo Phần 11, mm.  
3 Ở những tàu có hầm boong hoặc có thành miệng khoang liên tục hoặc gần nh ư liên tục 
giữa các th ượng tầng độc lập, diện tích của cửa thoát n ước phải không nhỏ h ơn trị số cho 
ở Bảng 2B/19. 1. 
Bảng 2B/19.1   Diện tích cửa thoát n ƣớc 
Chiều rộng của hầm nổi trên  
boong hoặc của miệng khoang, m  Diện tích của cửa thoát n ước  
tính theo tổng diện tích của mạn chắn sóng  (m2) 
 0,4B f 
 0,75B f  0,2 
0,1 
Chú thích:  
 Với các trị số chiều rộng trung gian  của hầm nổi trên boong hoặc của miệng khoang thì diện 
tích cửa thoát n ước được tính theo nội suy tuyến tính.  
4 Mặc dù những yêu cầu ở từ -1 đến -3, nếu Đăng kiểm thấy cần thiết, thì ở những tàu có 
hầm boong ở trên boong mạn khô, phải đặt lan can thay vì m ạn chắn sóng ở boong mạn Phần 2B, Chƣơng 19   QCVN 21: 2023/BGTVT  
559 khô trong vùng có hầm nổi trên boong, trên chiều dài lớn h ơn 0,5 lần chiều dài của hầm 
boong.  
19.2.3  Bố trí cửa thoát n ƣớc 
1 Hai phần ba diện tích của cửa thoát n ước yêu cầu ở 19.2.2 phải được đặt ở một nửa 
chiều dài của rãnh tụ n ước gần điểm thấp nhất của đường cong dọc.  
2 Cửa thoát n ước phải có góc l ượn và mép d ưới của cửa phải cố gắng xuống sát mặt boong.  
19.2.4  Kết cấu của cửa thoát n ƣớc 
1 Nếu chiều dài và chiều cao của cửa thoát n ước lớn h ơn 230 mm thì cửa thoát n ước phải 
được bảo vệ bằng những thanh đặt cách nhau khoảng 230 mm.  
2 Nếu cửa thoát n ước có cánh đậy thì phải có khe hở thích hợp để tránh bị kẹt. Chốt bản lề 
và gối tựa của cánh đậy phải bằng vật liệu không gỉ.  
3 Cánh đậy nói ở -2 không được lắp thiết bị cài chặt.  
19.3 Cửa mũi và cửa trong  
19.3.1  Phạm vi áp dụng  
1 Mục này của Quy chuẩn đưa ra những yêu cầu về việc bố trí, độ bền và độ cố định của 
các cửa mũi dẫn vào th ượng tầng mũi dài kín hoặc liên tục.  
2 Trong mục này đưa ra hai kiểu cửa chắn và cửa mạn (sau đây gọi ch ung là "cửa").  
3 Những kiểu cửa khác với -2 phải được xem xét đặc biệt có quan tâm đến những quy định 
tương ứng của Quy chuẩn này.  
19.3.2  Bố trí các cửa và cửa trong  
1 Các cửa phải được đặt ở trên boong mạn khô. Một hốc kín n ước ở vách chống va và nằm 
phía trên đường n ước chở hàng cao nhất dùng để lắp các cầu nghiêng hoặc những thiết 
bị cơ khí có liên quan khác, có thể được coi nh ư một phần của boong mạn khô vì mục 
đích của yêu cầu này.  
2 Phải đặt cửa trong. Cửa trong phải là một phần của vách chống va, các  cửa trong không 
cần đặt trực tiếp trên vách ở phía d ưới, miễn sao nó nằm trong phạm vi đã xác định về vị 
trí của vách chống va, xem quy định 11.1.1.  
3 Một cửa nghiêng cho xe c ơ giới có thể được đặt nh ư cửa trong quy định ở -2, miễn sao 
dạng của nó là một phần của vách chống va và phù hợp với những quy định về vị trí của 
vách chống va nêu ở 11.1.1. Nếu không thể thực hiện được yêu cầu này thì phải đặt một 
cửa trong kín n ước riêng biệt, cách xa phạm vi quy định về vị trí vách chống va đến mức 
có thể được. 
4 Nói chung, các cửa được đặt phải kín thời tiết và bảo vệ hữu hiệu các cửa trong.  
5 Các cửa trong có dạng là một phần của vách chống va phải kín thời tiết trên toàn bộ chiều 
cao của khoang hàng và mặt sau cửa phải có đệm kín.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 19 
560 6 Các cửa và cửa trong phải được bố trí để sao cho có thể ng ăn ngừa được khả n ăng gây 
hư hại kết cấu của các cửa trong hoặc vách chống va trong tr ường hợp có h ư hại hoặc 
tháo cửa ra. Nếu không thể thực hiện được điều này, thì phải đặt một cửa trong kín thời 
tiết riêng biệt, nh ư quy định  ở 11.1.1.  
7 Những yêu cầu đối với cửa trong dựa trên giả thiết rằng xe c ơ giới được chằng buộc chắc 
chắn và không dịch chuyển khỏi vị trí đặt xe.  
19.3.3  Tiêu chuẩn bền  
1 Kích th ước của các chi tiết chính, các thiết bị đỡ và cố định cửa và cửa trong phải được 
xác định theo tải trọng thiết kế của từng loại cửa với ứng suất cho phép sau đây: 
 Ứng suất tiếp :   
80
K   N/mm2 
 Ứng suất pháp:   
120
K   N/mm2 
 Ứng suất t ương đương: 
22
e 3       N/mm2 
Trong đó:  K là hệ số được lấy tuỳ thuộc vào loại vật liệu.  
  K = 1,00  đối với thép th ường, đối với thép có độ bền cao - K lấy theo quy định 
ở 1.3.1 -2(1). 
2 Độ bền ổn định của các c ơ cấu chính phải được kiểm tra thỏa đáng. 
3 Đối với các ổ đỡ bằng thép trong các t hiết bị đỡ và chặn, áp lực đỡ được xác định bằng 
cách chia lực thiết kế cho diện tích hình chiếu của ổ đỡ không v ượt quá 0,8
F , trong đó 
F
 là ứng suất chảy (giới hạn chảy) của vật liệu ổ đỡ. Đối với các loại  vật liệu ổ đỡ khác, 
ứng suất cho phép do Đăng kiểm quy định.  
4 Việc bố trí các thiết bị đỡ và cố định phải sao cho các bu lông có ren không chịu lực nén, 
lực kéo lớn nhất trong phần các bu lông không chịu lực nén không được vượt quá 
125
K  
(N/mm2), trong đó K là hệ số vật liệu, nh ư quy định ở -1. 
19.3.4  Tải trọng thiết kế  
1 Các cửa  
(1) Áp lực thiết kế bên ngoài Pe (kN/m2) được lấy để tính toán kích th ước của các c ơ cấu 
chính, các thiết bị đỡ và cố định cửa phải không nhỏ h ơn trị số tính  theo công thức 
sau: 
 Pe = 2,75C H (0,22 + 0,15 tan ) (0,4 V sin  + 0,6 
L )2     
Trong đó: 
CH = 0,0125L      đối với tàu có L <  80 m ; 
CH  = 1,0            đối với tàu có L 
  80 m ; 
V :  Tốc độ của tàu (Hải lý/giờ ), như quy định ở 1.2.22  Phần  1A; 
L  :  Chiều dài tàu (m), nh ư quy định ở 1.2.20  Phần  1A; Phần 2B, Chƣơng 19   QCVN 21: 2023/BGTVT  
561 
  :  Góc mở tại điểm đang xét ( độ); 

  :  Góc đóng tại điểm đang xét ( độ). 
(2)  Ngoại lực thiết kế F x, Fy và F z (kN) được lấy khi tính toán kích th ước các thiết bị đỡ và 
cố định cửa phải không nhỏ h ơn: 
Fx = P e Ax 
Fy = P e Ay 
Fz =  Pe Az 
Trong đó: 
Ax : Diện tích (m2) hình chiếu đứng theo ph ương ngang tàu của cửa giữa độ cao 
từ đáy cửa đến mạn chắn sóng boong trên hoặc gi ữa đáy cửa và đỉnh cửa, 
bao gồm cả mạn chắn sóng nếu nó là một phần của cửa, chọn trị số nào nhỏ 
hơn. Nếu góc loe của mạn chắn sóng nhỏ h ơn góc loe của tấm vỏ liền kề tối 
thiểu là 15 ° thì chiều cao từ đáy cửa có thể đo đến boong trên hoặc đến đỉnh 
cửa, chọ n trị số nào nhỏ h ơn. Khi xác định chiều cao từ đáy cửa đến boong 
trên hoặc đến đỉnh cửa, được bỏ qua mạn chắn sóng;  
Ay : Diện tích (m2) hình chiếu đứng theo ph ương dọc tàu của cửa giữa độ cao từ 
đáy cửa đến mạn chắn sóng boong trên hoặc từ đáy cửa đến đỉnh cửa, bao 
gồm cả mạn chắn sóng nếu nó là một phần của cửa, chọn trị số nhỏ h ơn. 
Nếu góc loe của mạn chắn sóng nhỏ h ơn góc loe của tấm vỏ liền kề tối thiểu 
là 15 ° thì chiều cao từ đáy cửa có thể đo đến boong trên hoặc đến đỉnh cửa, 
chọn trị số nào nhỏ h ơn. Khi xác định chiều cao từ đáy cửa đến boong trên 
hoặc đến đỉnh cửa, được bỏ qua mạn chắn sóng;  
Az : Diện tích (m2) hình chiếu nằm của cửa giữa độ cao từ đáy cửa đến mạn chắn 
sóng boong trên hoặc từ đáy cửa đến đỉnh cửa, bao gồm cả mạn chắn sóng 
nếu nó là một phần của cửa, chọn trị số nhỏ h ơn. Nếu góc loe của mạn chắn 
sóng nhỏ h ơn góc loe của tấm vỏ liền kề tối thiểu là 15 ° thì chiều cao từ đáy 
cửa có thể đo đến boong trên hoặc đến đỉnh cửa, chọn trị số nào nhỏ h ơn. 
Khi xác định chiều cao từ đáy cửa đến boo ng trên hoặc đến đỉnh cửa, được 
bỏ qua mạn chắn sóng;  
Pe : Áp lực bên ngoài (kN/m2) nêu ở (1) với góc 
  và 
  được xác định nh ư sau: 

 : Góc mở đo tại vỏ bao ở độ cao bằng 
1h
2  bên trên đáy cửa và tại 
l
2 phía sau 
giao điểm của cửa với sống mũi ; 

 :  Góc đóng đo ở độ cao bằng 
1h
2 tại vỏ bao, bên trên đáy cửa và tại 
l
2 phía sau 
giao điểm của cửa với sống mũi;  
h1 : Chiều cao cửa (m) tính từ đáy cửa đến boong trên hoặc từ đáy cửa đến đỉnh 
cửa, chọn trị số nhỏ h ơn; 
l  :  Chiều dài cửa (m)  đo ở độ cao bằng 
1h
2  bên trên đáy cửa ; 
w :  Chiều rộng cửa (m) đo ở độ cao bằng 
1h
2  bên trên đáy cửa.  
 Đối với các cửa, kể cả mạn chắn sóng, có dạng không bình th ường hoặc cân đối, ví 
dụ các tàu có mũi tròn và góc sống mũi rộng, thì diện tích và góc dùng để xác định trị QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 19 
562 số ngoại lực thiết kế phải được xem xét đặc biệt.  
(3)  Đối với các cửa chắn, mô men đóng cửa M y dưới tác dụng của ngoại lực (kN .m) được 
lấy nh ư sau: 
My = F x a + 10Wc - Fzb 
Trong đó: 
W  :  Khối lượng cửa chắn, tấn ; 
a  :  Khoảng cách thẳng đứng (m) từ trụ cửa đến tâm diện tích hình chi ếu đứng 
theo  ph ương ngang tàu của cửa chắn, xem Hình 2B/19. 3; 
b  :   Khoảng cách nằm ngang (m) từ trụ cửa đến tâm diện tích hình chiếu đứng 
của cửa chắn, xem Hình 2B/19. 3; 
c   :  Khoảng cách nằm ngang (m) từ trụ cửa đến trọng tâm của khối l ượng cửa 
chắn, xem Hình 2B/19. 3. 
(4)  Ngoài ra tay đòn nâng cửa chắn và thiết bị đỡ được đo theo lực tĩnh và động tác dụng 
trong khi nâng và hạ cửa, với áp lực gió tối thiểu được lấy bằng 1,5 kN/m2. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
2 Cửa trong  
(1)  Áp lực ngoài thiết kế P e (kN/m2) dùng để tính toán kích th ước các c ơ cấu chính, thiết 
bị đỡ, chặn và kết cấu bao quanh cửa trong phải được lấy là trị số lớn h ơn trong các 
trị số sau:  
Pe = 0,45L  b 
Fz 
A
x 
A
y 
A
z Fx c 
Tấm quay  
Tổng lực dọc tác 
động về phía tr ước  
Đường mũi tàu  Hình chiếu cạnh  
Hình chiếu bằng  Hình chiếu đứng  a 
W 
Z 
C L Đỉnh của MCS boong 
trên hoặc đỉnh cửa  
Cạnh d ưới của tấm chắn  C L 
Đỉnh của MCS boong 
trên hoặc đỉnh cửa  X 
Hình 2 B/19.3    Cửa kiểu tấm chắn  
(Bản lề ở phía trên)  d Phần 2B, Chƣơng 19   QCVN 21: 2023/BGTVT  
563 Áp suất thủ y tĩnh:  Ph = 10h 2. 
 Trong đó: 
h2 :  Khoảng cách (m) từ điểm đặt tải đến đỉnh của khôn g gian chứa hàng;  
L :   Chiều dài tàu, nh ư quy định ở -1 (1).  
(2)  Áp lực bên trong thiết kế P b (kN/m2) dùng để tính toán kích th ước các thiết bị của cửa 
trong không được nhỏ h ơn trị số tính theo công thức sau:  
Pb = 25 
19.3.5  Kích th ƣớc các cửa  
1 Quy định chung  
(1)  Độ bền của cửa phải t ương đương với độ bền của kết cấu thân tàu chung quanh cửa.  
(2)  Liên kết giữa đòn nâng với cửa và với kết cấu thân tàu phải đủ bền để đảm bảo việc 
đóng mở cửa bình th ường. 
2 Tấm cửa  
 Chiều dày của tấm cửa phải không nhỏ h ơn trị số quy định cho tấm vỏ mạn tàu hoặc tấm 
vỏ mạn th ượng tầng ở vị trí được tính, với khoảng cách nẹp lấy bằng khoảng s ườn và 
trong mọi tr ường hợp không được nhỏ h ơn chiều dày tối thiểu của vỏ tàu.  
3 Các nẹp phụ  
(1)  Các nẹp phụ của cửa phải được đỡ bởi các c ơ cấu chính tạo nên độ cứng chủ yếu 
của cửa.  
(2)  Mô đun chống uốn tiết diện của nẹp cửa phải không nhỏ h ơn trị số quy định cho s ườn 
ở vị trí tính toán, với khoảng cách nẹp lấy bằng khoảng s ườn, trong tr ường hợp này, 
phải xét đến sự khác nhau của liên  kết giữa s ườn và nẹp.  
(3)  Diện tích tiết diện bản thành của nẹp phải không nhỏ h ơn trị số:  
QKA10
    cm2 
Trong đó: 
Q :  Lực cắt (kN) ở nẹp, được xác định từ áp suất phân bố đều bên ngoài P e quy 
định ở 19.3.4 -1(1); 
K :  Hệ số phụ thuộc  vào vật liệu, quy định ở 19.3.3 -1. 
4 Cơ cấu chính  
(1)  Các c ơ cấu chính của cửa và kết cấu thân tàu trong vùng đặt cửa phải có đủ độ cứng 
để đảm bảo tính nguyên vẹn của vành đế cửa.  
(2)  Kích th ước của các c ơ cấu chính, nói chung được xác định bằng tính t oán trực tiếp, 
tương ứng với áp lực thiết kế bên ngoài nêu ở 19.3.4 -1(1) và ứng suất cho phép nêu 
ở 19.3.3 -1. Thông th ường có thể dùng công thức của lý thuyết dầm đơn giản để xác 
định ứng suất pháp. Các kết cấu xem nh ư có liên kết các mút được đỡ đơn giản.    
19.3.6  Kích th ƣớc cửa trong  
1 Quy định chung  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 19 
564 (1)  Độ bền của cửa trong phải t ương đương với kết cấu thân tàu xung quanh cửa.  
(2)  Chiều dày của tấm cửa trong phải không nhỏ h ơn trị s ố yêu cầu cho tôn vách 
chống va . 
(3)  Mô đun chống uốn tiết diện của nẹ p cửa trong phải không nhỏ h ơn trị số yêu cầu đối 
với nẹp của vách chống va.  
(4)  Kích th ước các c ơ cấu chính, nói chung được xác định bằng tính toán trực tiếp t ương 
ứng với áp lực thiết kế bên ngoài nêu ở 19.3.4 -2(1) và ứng suất cho phép nêu ở  
19.3.3 -1. Thông th ường có thể dùng công thức của lý thuyết dầm đơn giản để tính.  
(5)  Nẹp của cửa trong phải được đỡ bởi các sống.  
(6)  Nếu cửa trong còn được dùng làm cầu xe, thì kích th ước của cửa phải không nhỏ 
hơn kích th ước quy định cho boong chở xe.  
(7)  Sự phâ n bố của lực tác động lên thiết bị đỡ và chặn, nói chung được xác định bằng 
tính toán trực tiếp có kể đến tính dẻo của c ơ cấu, vị trí thực và độ cứng của c ơ cấu 
đỡ. 
19.3.7  Thiết bị đỡ và cố định của cửa  
1 Quy định chung  
(1)  Các cửa phải được cố định bằng một ph ương tiện cố định và chặn thích hợp sao cho 
tương ứng với độ bền và độ cứng của kết cấu xung quanh . 
(2)  Các kết cấu đỡ của thân tàu trong vùng đặt cửa phải chịu cùng tải trọng và ứng suất 
thiết kế nh ư các thiết bị đỡ và chặn cửa . 
(3)  Nếu có yêu cầu  đệm kín, thì vật liệu đệm kín phải thuộc loại t ương đối mềm và lực đỡ 
chỉ do kết cấu thép chịu. Các kiểu đệm kín khác có thể được xem xét . 
(4)  Khe hở tiêu chuẩn lớn nhất giữa các thiết bị đỡ và cố định không được vượt quá 3 mm . 
(5)  Phải đặt một thiết bị  để khóa c ơ khí cửa và cửa trong ở vị trí mở . 
(6)  Chỉ các thiết bị đỡ và cố định có độ cứng hữu hiệu theo h ướng thích hợp mới được 
tính đến và xem xét để tính toán phản lực tác dụng lên thiết bị. Các thiết bị nhỏ 
và/hoặc mềm nh ư những cái nêm, dùng để nén   cục bộ của vật liệu đệm kín không 
cần kể đến trong tính toán nêu ở -2(5). 
(7)  Số lượng các thiết bị đỡ và chặn nên lấy tối thiếu khi đưa vào tính toán. Các yêu cầu 
đối với l ượng d ư nêu ở -2(6), -2(7) và khoảng trống có thể có để truyền đầy đủ lực 
vào kế t cấu thân tàu. Về nguyên tắc các thiết bị đỡ và chặn phải đặt cách nhau không 
quá 2,5 m và càng gần các góc cửa càng tốt . 
(8)  Nói chung, để mở các cửa chắn ra phía ngoài, phải bố trí các chốt cửa sao cho cửa 
chắn tự đóng được dưới tác dụng của tải trọng bên ngoài, nghĩa là M y > 0. Ngoài ra, 
mô men đóng M y tính theo 19.3.4 -1(3) phải không nhỏ h ơn trị số M yo tính theo công 
thức sau đây: Phần 2B, Chƣơng 19   QCVN 21: 2023/BGTVT  
565 
2 2 2 2
yo x zM 10Wc 0,1 a b F F                kN.m  
Trong đó: W, a, b, c, F x và F z : Như quy định ở 19.3.4 -1. 
2 Kích th ước 
(1)  Các thiết bị đỡ và chặn cửa phải được thiết kế để sao cho chúng có thể chịu được 
phản lực trong giới hạn ứ ng suất cho phép nêu ở 19.3.3 -1. 
(2)  Đối với các cửa chắn, phản lực tác dụng lên các thiết bị đỡ và chặn hữu hiệu, khi giả 
thiết cửa là một vật thể rắn , được xác định theo tổ hợp sau đây của tải trọng bên 
ngoài tác dụng đồng thời cùng tự trọng của cửa :  
(a)  Trường hợp 1 :  Fx và F z 
(b)  Trường hợp 2 :  0,7 F y tác dụng lên mỗi mặt riêng biệt cùng với 0,7 F x và 0,7 F z. 
 Trong đó : Fx , Fy và F z được xác định nh ư quy định ở 19.3.4 -1(2) và tác dụng lên 
tâm của diện tích hình chiếu.  
(3)  Đối với các cửa mở ra mạn, phản lực tác dụng lên các thiết bị đỡ và chặn hữu hiệu, 
khi giả thiết cửa là một vật thể rắn, được xác định theo tổ hợp sau đây của tải trọng 
bên n goài tác dụng đồng thời với tự trọng của cửa:  
(a)  Trường hợp 1 :  Fx, Fy và F z tác dụng lên cả hai mặt cửa;  
(b)  Trường hợp 2 :  0,7 F x và 0,7 F y tác dụng lên cả hai mặt cửa và 0,7 F y tác dụng 
lên từng mặt cửa riêng biệt.  
 Trong đó: Fx, Fy và F z được xác định nh ư quy định ở 19.3.4 -1 (2) và đặt ở tâm 
của diện tích hình chiếu.  
(4)  Lực đỡ được xác định phù hợp với (2) (a) và (3) (a) thông th ường có thể gây ra mô 
men bằng 0 lấy đối với trục ngang đi qua tâm diện tích A x. Đối với cửa chắn, phản lực 
dọc trục củ a trụ và/hoặc nêm đỡ cửa tạo thành mô men này không được hướng về 
phía tr ước. 
(5)  Sự phân bố phản lực tác dụng lên thiết bị đỡ và chặn có thể được xác định bằng tính 
toán trực tiếp, có tính đến độ đàn hồi của kết cấu thân tàu, vị trí thực và độ cứng của 
cơ cấu đỡ. 
(6)  Việc thiết kế các thiết bị đỡ và chặn trong vùng của các thiết bị chặn này phải có độ 
bền d ư để sao cho thậm chí bất kỳ một thiết bị đỡ hoặc chặn nào bị hỏng thì các thiết 
bị còn lại vẫn có thể chịu được phản lực gây ra ứng suất không v ượt quá 20% ứng 
suất cho phép nêu ở 19.3.3 -1(1). 
(7)  Đối với cửa chắn, phải đặt hai thiết bị chặn ở phần d ưới cửa, mỗi thiết bị phải có khả 
năng chịu đựng được toàn bộ phản lực theo yêu cầu để ngăn ngừa việc tự mở trong 
giới hạn ứng suất cho phép nêu ở 19.3.3 -1(1). Mô men mở M 0 (kN.m) được cân bằng 
bởi phản lực này, phải không nhỏ h ơn: 
M0 = 10Wd + 5 A x a 
Trong đó: QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 19 
566 d  :  Khoảng cách thẳng đứng từ trục bản lề đến tâm cửa, m ; 
W,A X , a  :  Khoảng cách thẳng đứng nh ư quy định ở 19.3.4 -1(3). 
(8)  Đối với cửa chắn, cá c thiết bị đỡ và chặn, ngoại trừ bản lề, phải có khả n ăng chịu 
đựng được lực thiết kế theo ph ương đứng bằng F z = 10W (kN) trong giới hạn ứng 
suất cho phép nêu ở 19.3.3 -1(1). 
(9)  Tất cả các thành phần truyền tải trọng trong đường tải trọng thiết kế, từ cửa  qua các 
thiết bị vào kết cấu thân tàu, kể cả liên kết hàn phải có cùng độ bền nh ư quy định đối 
với các thiết bị đỡ và chặn.  
(10) Đối với các cửa mở mạn, phải đặt ổ chặn trong vòng mút các sống tại hai mức mở 
cửa để ngăn ngừa tấm cửa này dịch chuyển về phí a trước tấm kia d ưới tác dụng của 
áp lực không đối xứng (Xem Hình 2B/19. 4), mỗi phần của ổ chặn phải được giữ cố 
định trên  một phần khác bằng thiết bị đỡ. 
(11)  Ngoài quy định ở (10), việc bố trí bất kỳ một thiết bị nào khác nhằm cùng thỏa mãn 
mục đích này  đều có thể được chấp nhận.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2B/19. 4    Ví dụ về ổ chặn  
19.3.8  Thiết bị chặn và khoá   
1 Hệ thống điều khiển  
(1)  Thiết bị chặn phải đơn giản để dễ điều khiển và tiếp cận . 
(2)  Thiết bị chặn phải có khóa c ơ khí (loại tự khóa hoặc loại được bố trí riêng biệt) hoặc 
kiểu trọng lực . 
(3)  Hệ thống đóng và mở cũng nh ư thiết bị chặn và khóa phải được khóa từ bên trong, 
theo cách đó chúng chỉ có thể hoạt động được theo hành trình phù hợp . 
(4)  Các cửa và cửa trong dẫn tới boong chở xe phải lắp thi ết bị điều khiển từ xa, đặt ở vị 
trí nằm trên boong mạn khô, để: 
 (a)  Khóa và mở cửa, và  
 (b)  Hỗ trợ thiết bị chặn và khóa cho từng cửa.  Phần 2B, Chƣơng 19   QCVN 21: 2023/BGTVT  
567 (5)  Chỉ báo vị trí mở hoặc đóng của từng cửa, từng thiết bị chặn và các khóa phải đặt 
thiết bị từ xa, tại trạm. Bảng  điều khiển để điều khiển các cửa phải khó tiếp cận để 
không cho phép mọi ng ười đến gần. Phải có một bảng ghi chú chỉ báo rõ rằng tất cả 
các thiết bị chặn phải bổ sung bằng đèn hiệu chỉ báo . 
(6)  Nếu sử dụng thiết bị chặn thủy lực, thì hệ thống phải có khó a cơ khí tại vị trí đóng. Có 
nghĩa là, dù bị mất dầu thủy lực, thì thiết bị chặn vẫn được khóa lại. Hệ thống thủy lực 
dùng cho thiết bị chặn và khóa phải được tách rời khỏi những mạch thủy lực khác khi 
ở vị trí đóng. 
2 Hệ thống chỉ báo/kiểm soát  
(1)  Phải đặt đèn chỉ báo riêng biệt và tín hiệu âm thanh ở lầu lái và ở bảng điều khiển để 
chỉ rõ rằng cửa và cửa trong đã được đóng, các thiết bị chặn và khóa cửa ở vị trí phù 
hợp. Phải đặt bảng chỉ báo có đèn mang chức n ăng quan sát. Đèn có thể tự ngắt ánh 
sáng c hỉ báo . 
(2)  Hệ thống chỉ báo phải được thiết kế theo nguyên lý an toàn khi h ư hỏng và được chỉ 
báo bằng tín hiệu nhìn thấy nếu cửa không được đóng kín và khóa hết, và bằng tín 
hiệu âm thanh nếu thiết bị chặn bị hở và thiết bị khóa trở lên không an toàn. N guồn 
điện dùng cho hệ thống chỉ báo phải độc lập với nguồn điện dùng cho việc điều khiển 
và mở cửa. Thiết bị báo của hệ thống chỉ báo phải được bảo vệ kín n ước, b ăng phủ 
và tránh được hư hỏng c ơ khí. 
(3)  Bảng chỉ báo trên lầu lái phải có một bảng phụ ghi rõ "ở cảng/ đi biển", nh ư vậy tín 
hiệu âm thanh sẽ phát ra nếu tàu rời cảng với một cửa hoặc cửa trong không đóng 
kín và có một thiết bị chặn nào đó không khít hoặc không ở đúng vị trí . 
(4)  Phải bố trí một hệ thống phát hiện rò rỉ n ước có tín hiệu âm thanh  và màn hình giám 
sát để chỉ báo cho lầu lái và cho buồng điều khiển máy từ máng rò rỉ cửa trong . 
(5)  Giữa cửa và cửa trong phải đặt một hệ thống màn hình giám sát có bộ phận quan sát 
ở lầu lái và buồng điều khiển máy. Hệ thống này phải giám sát được vị t rí các cửa và 
toàn bộ thiết bị chặn cửa. Cần phải xem xét đặc biệt đối với việc chiếu sáng và màu 
sắc t ương phản của các vật thể cần quan sát . 
(6)  Phải bố trí một hệ thống tiêu thoát n ước ở vùng giữa cửa và cầu xe, cũng nh ư ở vùng 
giữa cầu xe và cửa trong  nếu có. Hệ thống này phải có tín hiệu âm thanh để báo cho 
lầu lái khi mức n ước trong vùng đó vượt quá 0,5 m trên mức boong chở xe.  
19.3.9  Gia c ƣờng quanh lỗ khoét đặt cửa  
1 Các góc  lỗ khoét đặt cửa phải được lượn đều và phải gia c ường tôn vỏ bằng tấm dày hơn 
hoặc đặt tấm kép xung quanh lỗ khoét . 
2 Nếu s ườn bị cắt ở lỗ khoét đặt cửa thì phải đặt sườn khỏe ở cả hai bên lỗ khoét và đặt xà 
ngang dỡ thích hợp ở phía trên lỗ khoét.  
19.3.10  Hƣớng dẫn điều khiển và bảo d ƣỡng  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 19 
568 1 Trên tàu phải có hướng dẫn về bảo d ưỡng và vận hành cửa và cửa trong được Đăng 
kiểm xét duyệt có các nội dung như sau:  
(1) Các thông số cơ bản và bản vẽ thiết kế  
(a) Những lưu ý đặc biệt về an toàn ; 
(b)  Các chi tiết về tàu ; 
(c)  Thiết bị và tải trọng thiết kế (cho cầu phà) ; 
(d)  Bản vẽ cơ bản của thiết bị (cửa, cửa trong của mũi và cầu phà) ; 
(e)  Việc thử được nhà sản xuất khuyến cáo đối với thiết bị ; 
(f)  Mô tả  thiết bị  
(i)  Cửa; 
(ii)  Cửa trong của mũi ; 
(iii)  Cầu phà mũi ; 
(iv)  Cụm năng lượng trung tâm ; 
(v)  Bảng điện trên buồng lái ; 
(vi)  Bảng điện trong buồng điều khiển máy . 
(2) Các trạng thái khai thác  
(a) Giới hạn nghiêng và chúi của tàu khi xếp/dỡ hàng ; 
(b) Giới hạn nghiêng và chúi của đối với các thao tác cửa/cửa mũi bên trong ; 
(c) Chỉ dẫn thao tác cửa/cửa mũi bên trong/cầu xe ; 
(d) Chỉ dẫn thao tác khẩn cấp cửa/cửa mũi bên trong/cầu xe.  
(3) Bảo d ưỡng 
(a) Thời hạn và phạm vi vùng bảo dưỡng ; 
(b) Loại bỏ hỏng hóc và khe hở chấp nhận ; 
(c) Quy trình bảo d ưỡng của nhà chế tạo.  
(4) Nhật ký ghi chép kiểm tra, bao gồm kiểm tra khoá cửa, các t hiết bị đỡ và xiết chặt, 
việc sửa chữa và thay mới.  
2 Những tài liệu quy định trình tự để đóng và xiết chặt cửa, cửa trong phải được giữ ở trên 
tàu tại vị trí thích hợp.  
19.4 Cửa mạn và cửa đuôi tàu  
19.4.1  Phạm vi áp dụng  
 Mục này đưa ra các yêu cầu về vi ệc bố trí, độ bền và cố định cửa mạn tàu sau vách 
chống va và cửa đuôi tàu dẫn đến không gian kín.  Phần 2B, Chƣơng 19   QCVN 21: 2023/BGTVT  
569 19.4.2  Bố trí cửa mạn và cửa đuôi tàu.  
1    Các cửa mạn và cửa đuôi phải đảm bảo kín n ước. 
2   Nếu mép d ưới của bất kỳ lỗ khoét nào đặt cửa thấp h ơn boong mạ n khô thì cửa đó phải 
đảm bảo kín n ước. 
3   Ngoài quy định ở -2 nêu trên, mép d ưới của bất kỳ lỗ khoét đặt cửa nào không được đặt 
thấp h ơn đường kẻ song song với boong mạn khô tại mạn, mà điểm thấp nhất của nó tối 
thiểu phải ở trên mép trên của đường n ước phân khoang sâu nhất quy định ở Phần 9 của 
Quy chuẩn 230 mm, trừ khi có trang bị bổ sung để đảm bảo tính kín n ước, phù hợp với 
yêu cầu từ (1) đến (4) d ưới đây: 
(1) Một cửa thứ hai có độ bền và tính kín n ước tương đương được đặt ở trong cửa kín 
nước. 
(2) Một thiết bị phát hiện rò rỉ được đật trong khoang giữa hai cửa . 
(3) Việc thoát n ước của khoang này đến rãnh hông được kiểm soát bằng van chặn có thể 
tiếp cận dễ dàng . 
(4) Cửa ngoài phải mở ra phía ngoài.  
4 Số lượng các lỗ khoét đặt cửa phải là tối thiểu phù  hợp với thiết kế và hoạt động của tàu.  
5 Về nguyên tắc, các cửa phải mở ra phía ngoài.  
19.4.3   Tiêu chuẩn độ bền  
1  Kích th ước của các c ơ cấu chính, thiết bị đỡ và xiết chặt cửa ra vào phải được xác định 
để chịu được tải trọng thiết kế quy định ở 19.4.4, sử dụng ứng xuất cho phép sau đây: 
 Ứng suất tiếp:    
80
K         N/mm2 
 Ứng suất pháp:    
120
K         N/mm2 
 Ứng suất t ương đương:  
22
e1503K          N/mm2 
Trong đó: 
K : Hệ số được lấy tuỳ thuộc vào loại vật liệu;  
K = 1,00 đối với thép th ường, đối với thép có độ bền cao - K lấy theo quy định ở 1.3.1 -
2(1). 
2 Độ bền ổn định của các cơ cấu chính phải được kiểm tra thỏa đáng.  
3 Đối với các ổ đỡ bằng thép trong các thiết bị đỡ và chặn, áp lực ổ đỡ được xác  định bằng 
cách chia lực thiết kế cho diện tích hình chiếu ổ đỡ không vượt quá 0 ,8
y, trong đó 
y  là 
ứng suất chảy (giới hạn chảy) của vật liệu ổ đỡ. Đối với các vật liệu ổ đỡ khác, áp lực cho 
phép trên ổ đỡ do Đăng kiểm quy định.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 19 
570 4 Việc bố trí các thiết bị đỡ và cố định phải sao cho các bulông có ren không chịu lực nén, 
lực kéo lớn nhất. Lực kéo lớn nhất trong các bu lông không chịu lực nén không được vượt 
quá: 
125
K
    N/mm2, trong đó K là hệ số vật liệu, nh ư quy định ở -1. 
19.4.4  Tải trọng thiết kế  
 Tải trọng thiết kế của các c ơ cấu chính, thiết bị đỡ và cố định không được nhỏ h ơn trị số 
trong Bảng 2B/19.2  
Bảng 2B/19.2     Tải trọng thiết kế  
 Fe   (kN) 
(Lực bên ngoài)  Fi   (kN) 
(Lực bên trong)  
Thiết bị đỡ  
và cố định Cửa mở phía trong  AP e + F p Fo + 10W  
Cửa mở phía ngoài  AP e Fo+10W+F p 
Cơ cấu chính(1) AP e Fo + 10W  
Chú thích:  
(1) : Tải trọng thiết kế đối với c ơ cấu chính là F e hoặc F i, lấy giá trị nào lớn h ơn. 
A : Diện tích lỗ khoét đặt cửa, m2. 
W : Khối lượng cửa, tấn . 
Fp   : Lực kẹp toàn bộ trên vật liệu đệm kín cửa, kN, áp lực tác dụng lên chiều dài vật liệu đệm 
kín thông th ường không được nhỏ h ơn 5 N/mm . 
Fo : Lấy giá trị nào lớn h ơn của F c và 5A (kN) . 
Fc : Lực sự cố, kN, do hàng hóa lỏng lẻo  v.v... phân bố đồng đều trên diện tích A và không 
được nhỏ h ơn 300 kN. Nếu diện tích các cửa nhỏ h ơn 30 m2 thì trị số của F c có thể 
giảm xuống 10A (kN). Tuy nhiên, trị số F c có thể lấy bằng 0, với điều kiện là đặt kết cấu 
bổ sung nh ư cửa ô tô có khả năng bảo vệ cửa khỏi lực sự cố do hàng hóa lỏng lẻo . 
Pe : Áp lực thiết kế bên ngoài, kN/mm2, xác định tại trọng tâm lỗ khoét đặt cửa và không 
được nhỏ h ơn trị số xác định theo Bảng 2B/19.3 . 
Bảng 2B/19.3     Áp lực thiết kế bên ngoài  
Chiều cao tâm diện tí ch cửa, m  Pe  (kN/m2) 
ZG < d 10(d-ZG) + 25  
ZG ≥ d 25 
Chú thích:  
Đối với cửa đuôi của tàu được cố định nh ư của mũi thì P e không được nhỏ h ơn trị số sau:  
Pe = 0,6 C H(0,8+0,6
2L)  
ZG : Chiều cao tâm diện tích cửa (m) trên đường c ơ bản. 
CH  : Hệ số lấy nh ư sau: 
CH = 0,0125L   - đối với tàu có L < 80  m; 
CH = 1        - đối với tàu có L 
  80 m. 
19.4.5  Kích th ƣớc cửa  Phần 2B, Chƣơng 19   QCVN 21: 2023/BGTVT  
571 1 Quy định chung  
(1)  Độ bền của cửa phải t ương ứng với độ bền của kết cấu xung quanh cửa.  
(2) Các cửa ph ải được gia c ường thích đáng và phải có biện pháp ng ăn ngừa cửa dịch 
chuyển ngang hoặc dịch chuyển thẳng đứng khi đóng cửa.  
(3) Mối liên kết các bản lề và đòn nâng của cửa với kết cấu thân tàu phải đảm bảo đủ 
bền. 
(4) Nếu cửa được dùng nh ư cầu xe ô tô thì khi thiết kế chốt bản lề cần phải tính đến góc 
nghiêng và chúi do tải trọng không đều tác dụng lên chốt bản lề.  
2  Chiều dầy tấm cửa  
(1) Chiều dầy tấm cửa không được nhỏ h ơn chiều dầy của tấm vỏ mạn hoặc chiều dày 
thượng tầng đã quy định, với khoảng cách n ẹp được lấy bằng khoảng s ườn. Chiều 
dày cửa đuôi không chịu va đập trực tiếp của sóng do cầu xe ô tô đặt bên ngoài cửa 
đuôi có thể giảm 20% chiều dày yêu cầu nêu trên.  
(2) Ngoài những quy định của (1), chiều dày tấm cửa không được nhỏ h ơn chiều dầy yêu 
cầu tối thiểu của tôn vỏ.  
(3) Nếu cửa được dùng làm cầu xe ô tô thì chiều dày tấm cửa không được nhỏ h ơn 
chiều dày yêu cầu đối với boong chở ô  tô. 
3 Nẹp phụ  
(1)  Các nẹp phụ phải được đỡ bởi các c ơ cấu chính tạo nên độ cứng chủ yếu của cửa.  
(2) Mô đun chống u ốn tiết diện của nẹp đứng và nẹp ngang cửa không được nhỏ h ơn trị 
số quy định đối với s ườn ở vị trí tính toán với khoảng cách nẹp bằng khoảng s ườn. 
Trong tr ường hợp này, nếu cần thiết phải xét đến sự khác nhau của liên kết giữa 
sườn và nẹp.  
(3) Nếu cửa được dùng làm cầu xe ô tô thì kích th ước của nẹp không được nhỏ h ơn kích 
thước nẹp yêu cầu đối với boong chở ô tô. 
4 Cơ cấu chính.  
(1) Kích th ước các c ơ cấu chính của cửa nói chung được xác định bằng tính toán độ bền 
trực tiếp, t ương ứng với tải trọng thiết k ế nêu ở 19.4.4 và ứ ng suất cho phép nêu ở 
19.4.3 -1. Thông th ường, có thể dùng công thức lý thuyết dầm đơn giản để tính ứng 
suất pháp. Các kết cấu được xem nh ư được đỡ đơn giản tại các liên kết mút.  
(2)  Bản thành của c ơ cấu chính phải được gia c ường đủ cứn g theo h ướng vuông góc với 
tôn vỏ.  
(3) Cơ cấu chính của cửa và kết cấu thân tàu trong vùng đặt cửa phải có đủ độ cứng để 
đảm bảo tính nguyên vẹn của vành đế cửa.  
(4) Các mút nẹp và c ơ cấu chính của cửa mạn phải đủ cứng để không bị vặn và mô men 
quán tính t iết diện không được nhỏ h ơn trị số xác định theo công thức sau:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 19 
572    I = 8 d4Fp        cm4 
Trong đó: 
d  :  Khoảng cách giữa hai thiết bị chặn, m ; 
Fp : Lực kẹp toàn bộ trên vật liệu đệm kín cửa, kN, áp lực tác dụng lên chiều dài 
vật liệu đệm kín thông th ường không được nhỏ h ơn 5 N/mm . 
(5) Mô men quán tính tiết diện của c ơ cấu vành cửa đỡ các c ơ cấu chính giữa hai thiết bị 
chặn phải được tăng tỷ lệ với lực kẹp.  
19.4.6  Thiết bị cố định và đỡ cửa  
1 Quy định chung  
(1) Cửa phải được lắp ph ương tiện cố định và thích  hợp sao cho t ương ứng với độ bền 
và độ cứng của kết cấu xung quanh.  
(2) Các kết cấu đỡ của thân tàu trong vùng đặt cửa phải chịu tải trọng và ứng suất thiết 
kế nh ư các thiết bị đỡ và chặn cửa.  
(3) Nếu có yêu cầu đệm kín thì vật liệu đệm kín phải thuộc loạ i tương đối mềm, và lực đỡ 
chỉ do kết cấu thép chịu. Các kiểu đệm kín kiểu khác có thể được Đăng kiểm xem xét 
chấp nhận.  
(4) Khe hở thiết kế lớn nhất giữa các thiết bị đỡ và cố định không được vượt quá 3 mm  
(5) Phải đặt một thiết bị cố định c ơ khí cửa khi cửa ở trạng thái mở.  
(6) Chỉ có các thiết bị cố định và đỡ có độ cứng hữu hiệu theo hứ ơng thích hợp mới 
được kể đến và xem xét để tính toán phản lực tác dụng lên thiết bị. Các thiết bị nhỏ 
và/hoặc mềm nh ư những cái nêm dùng để nén cục bộ của vật liệu đệm k ín không cần 
kể đến trong tính toán nêu ở -2.(2) d ưới đây. 
(7) Số lượng thiết bị cố định và đỡ nên lấy tối thiểu đưa vào tính toán. Các yêu cầu đối 
với lượng d ư nêu ở -2(3) và khoảng trống có thể có để truyền đầy đủ lực vào kết cấu 
thân tàu. Về nguyên tắc,  các thiết bị đỡ và cố định phải đặt cách nhau không quá 2,5 
mét và gần với góc cửa.  
2  Kích th ước cửa  
(1)  Các thiết bị đỡ và chặn cửa phải được thiết kế để sao cho chúng có thể chịu được 
phản lực trong giới hạn ứng suất cho phép nêu ở 19.4.3 -1. 
(2) Sự ph ân bố các phản lực tác dụng lên thiết bị cố định và đỡ có thể được xác định 
bằng ph ương pháp tính toán trực tiếp có xét đến tính dẻo của kết cấu thân tàu và vị trí 
thực của ổ đỡ. 
(3)  Việc bố trí thiết bị cố định và đỡ trong vùng của các thiết bị cố định p hải được thiết kế 
có độ bền d ư sao cho thậm chí khi bất kỳ một thiết bị đỡ hoặc cố định nào bị h ư hỏng 
thì các thiết bị còn lại vẫn có thể chịu đựng được phản lực không v ượt quá 20% ứng 
suất cho phép nêu ở 19.4.3 -1. Phần 2B, Chƣơng 19   QCVN 21: 2023/BGTVT  
573 (4) Tất cả các thành phần truyền tải trọ ng trong đường tải trọng thiết kế, từ cửa qua thiết bị cố 
định và đỡ vào kết cấu thân tàu, kể cả liên kết hàn, phải có cùng độ bền nh ư quy định đối 
với thiết bị cố định và đỡ. 
19.4.7      Thiết bị cố định và khóa  
1 Hệ thống điều khiển  
(1)  Thiết bị cố định phải đơn giản để dễ điều k hiển và tiếp cận.  
(2)  Thiết bị cố định phải có khóa c ơ khí (loại tự khóa hoặc loại được bố trí riêng biệt), 
hoặc  kiểu trọng lực.  
(3) Hệ thống đóng và mở cũng nh ư thiết bị cố định và khóa phải là khóa liên động, theo 
cách đó chúng chỉ có thể hoạt động theo hành trình phù hợp.  
(4) Cửa được đặt một phần hoặc toàn bộ d ưới boong mạn khô có diện tích lỗ khoét lớn 
hơn 6 m2 phải có thiết bị điều khiển từ xa ở vị trí trên boong mạn khô, để: 
a- Đóng và mở cửa;  
b- Hỗ trợ thiết bị cố định v à khóa.  
(5) Đối với cửa có đặt thiết bị điều khiển từ  xa thì việc chỉ báo vị trí đóng/mở của cửa và 
thiết bị cố định và khóa phải được đặt ở trạm điều kiển từ xa. Bảng điều khiển để điều 
khiển các cửa phải khó tiếp cận để không cho phép mọi ng ười đến gần. Phải có bảng 
ghi chú đưa ra quy định chỉ báo rằng tất cả thiết bị cố định phải được đóng và khóa 
trước khi tàu rời cảng. Bảng ghi chú này phải được đặt tại mỗi bảng điều khiển và 
phải được bổ sung bằng đèn hiệu chỉ báo.  
(6) Nếu có trang bị thiết bị cố định thủy lực thì hệ thống này phải có khóa c ơ khí tại đúng 
vị trí đóng. Có nghĩa là dù bị mất dầu thủy lực thì thiết bị cố định vẫn được khóa lại. 
Hệ thống thủy lực dùng cho thiết bị cố định và khóa lại phải được tách rời khỏi mạch 
thủy lực khác khi ở vị trí đóng. 
2 Hệ thống chỉ báo/ kiểm soát.  
(1) Các yêu cầu sau đây được áp dụng đối với cửa ở vùng biên của khoang loại đặc biệt 
hoặc khoang ro-ro mà các khoang này có thể bị ngập n ước. Đối với các tàu hàng, nếu 
không có phần nào của cửa nằm d ưới đường n ước chở hàng cao nhất và diện tích lỗ 
khoét đặt cửa không lớn h ơn 6 m2, thì các yêu cầu của mục này không cần áp dụng.  
(2) Phải đặt đèn chỉ báo riêng biệt và tín hiệu âm thanh ở lầu lái và ở mỗi bảng điều 
khiển để chỉ ra rằng cửa được đóng và thiết bị cố định, khó a ở vị trí phù hợp. Phải 
đặt chức n ăng thử đèn ở bảng chỉ báo. Chức n ăng này phải không có khả n ăng làm 
tắt đèn chỉ báo.  
(3) Hệ thống chỉ báo phải được thiết kế theo nguyên lý an toàn khi h ư hỏng và được chỉ 
báo bằng tín hiệu nhìn thấy nếu cửa không được đóng kín và khóa hết, và bằng tín 
hiệu âm thanh nếu thiết bị cố định bị hở hoặc thiết bị khóa không được an toàn. 
Nguồn điện dùng cho hệ thống chỉ báo phải độc lập với nguồn điện dùng cho việc 
điều khiển và mở cửa và phải có nguồn điện hỗ trợ. Thiết bị báo của hệ thống chỉ báo QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 19 
574 phải được bảo vệ kín n ước, b ăng phủ và tránh được hư hỏng c ơ khí. 
(4) Bảng chỉ báo trên lầu lái phải có chức n ăng lựa chọn trạng thái "ở cảng/ đi biển" có tín 
hiệu âm thanh phát ra nếu khi tàu rời cảng mà cửa đuôi tàu hoặc cửa mạn khôn g 
đóng kín hoặc có bất kỳ thiết bị nào không đóng đúng vị trí.  
(5)  Đối với tàu khách, phải bố trí hệ thống phát hiện rò rỉ n ước bằng sự giám sát vô tuyến 
và tín hiệu âm thanh có chỉ báo trên lầu lái và trong buồng điều khiển máy đối với bất 
kỳ rò rỉ nào c ủa cửa.  
(6) Đối với tàu hàng, phải bố trí hệ thống phát hiện rò rỉ n ước bằng hệ thống tín hiệu âm 
thanh có chỉ báo trên lầu lái đối với bất kỳ sự rò rỉ nào của cửa.  
19.4.8   Gia c ƣờng quanh lỗ khoét đặt cửa  
1 Các góc của lỗ khoét đặt cửa ở tôn bao phải được lượn đều và phải được gia c ường 
bằng cách t ăng chiều dầy tấm hoặc đặt tấm đệm xung quanh lỗ khoét.  
2  Nếu s ườn bị cắt tại lỗ khoét đặt cửa thì phải đặt sườn khỏe ở cả hai bên lỗ khoét và đặt 
xà đỡ thích hợp ở trên lỗ khoét.  
19.4.9   H ƣớng dẫn bảo d ƣỡng v à điều khiển  
1 Trên tàu phải có một bản hướng dẫn bảo dưỡng và vận hành cửa có các thông tin sau  
đây: 
(1) Các thông số cơ bản và bản vẽ thiết kế  
(a)  Những lưu ý đặc biệt về an toàn ; 
(b)  Các chi tiết về tàu ; 
(c)  Thiết bị và tải trọng thiết kế (cho cầu ph à); 
(d)  Bản vẽ cơ bản của thiết bị (cửa, cửa trong của mũi và cầu phà) ; 
(e)  Việc thử được nhà sản xuất khuyến cáo đối với thiết bị ; 
(f)  Mô tả thiết bị  
(i)  Cửa mạn ; 
(ii)  Cửa đuôi ; 
(iii)  Cụm năng lượng trung tâm ; 
(iv)  Bảng điện trên buồng lái ; 
(v)  Bảng điện trong buồng điều khiển máy . 
(2) Các trạng thái khai thác:  
(a) Giới hạn nghiêng và chúi của tàu khi xếp/dỡ hàng ; 
(b) Giới hạn nghiêng và chúi của đối với các thao tác cửa/cửa mũi bên trong ; 
(c) Chỉ dẫn thao tác cửa/cửa mũi bên trong/cầu xe ; 
(d) Chỉ dẫn thao tác khẩn cấp cửa/cửa mũi bên trong/cầu xe.  Phần 2B, Chƣơng 19   QCVN 21: 2023/BGTVT  
575 (3) Bảo d ưỡng: 
(a) Thời hạn và phạm vi vùng bảo dưỡng ; 
(b) Loại bỏ hỏng hóc và khe hở chấp nhận ; 
(c) Quy trình bảo d ưỡng của nhà chế tạo.  
(4)  Nhật ký ghi chép kiểm tra, bao gồm kiểm tra khoá cửa, các thi ết bị đỡ và xiết chặt, 
việc sửa chữa và thay mới.  
2  Những quy định sử dụng tài liệu để đóng và cố định cửa phải được lưu giữ ở trên tàu tại 
vị trí thích hợp.  
19.5 Cửa mạn (húp lô) và cửa sổ hình chữ nhật  
19.5.1  Quy định chung  
1 Các yêu cầu của Chương  này được áp dụng cho các cửa húp lô và cửa sổ hình chữ nhật 
ở vỏ mạn, th ượng tầng và lầu đến tầng ba nằm trên boong mạn khô. Các yêu cầu đối với 
lầu, th ượng tầng và vỏ mạn từ tầng ba trở lên phải được Đăng kiểm xem xét riêng.  
2 Không phụ thuộc vào -1 nói trê n, các cửa sổ ở lầu đến tầng ba nằm trên boong mạn khô có 
thể được Đăng kiểm xem là thích hợp miễn là các cửa sổ đó không làm suy giảm tính kín 
nước của tàu và được xem là cần thiết cho hoạt động của tàu nh ư các cửa sổ của lầu lái.  
19.5.2  Các quy định chun g về vị trí các cửa húp lô  
1 Không được đặt cửa húp lô ở vị trí mà ng ưỡng của cửa nằm phía d ưới đường kẻ song 
song với boong mạn khô ở mạn và có điểm thấp nhất bằng 2,5% chiều rộng tàu (B’) định 
nghĩa ở Phần 9 - của Quy chuẩn hoặc 500 mm, lấy trị số nào l ớn h ơn, nằm trên đường 
nước phân khoang sâu nhất ( định nghĩa ở Phần 9 - Phân khoang). Tất cả các cửa hup lô 
có ng ưỡng nằm d ưới boong mạn khô và là cửa kiểu bản lề phải có thiết bị khoá.  
2 Không được đặt của húp lô ở những không gian chỉ dùng để chở hàng h oá. 
3 Nắp thép (nắp chống bão) của cửa húp lô, nếu được Đăng kiểm chấp thuận  có thể  là nắp 
tháo lắp được, với điều kiện là những cửa đó thoả mãn các quy định từ (1) đến (4) d ưới 
đây: 
(1) Không  yêu cầu phải đặt cửa húp lô cấp A hoặc cấp B . 
(2) Các cửa húp lô đặt phía sau 1/8 chiều dài phân khoang (L s) định nghĩa ở Phần 9 . 
(3) Các cửa húp lô đặt phía trên đường song song với boong vách tại mạn và có điểm 
thấp nhất tại độ cao bằng 3,7 m cộng 2,5% chiều rộng tàu (B’) định nghĩa ở Phần 9, 
phía trên đường n ước phân khoang sâu nhất ( định nghĩa ở Phần 9) . 
(4) Các nắp thép di chuyển được phải gắn liền với các cửa húp lô mà nó đáp ứng.  
4 Không được đặt các cửa mạn  thoáng (tự thông gió) ở vùng tôn vỏ nằm d ưới boong mạn 
khô. 
19.5.3  Yêu cầu của các cửa húp lô  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 19 
576 1 Cửa húp lô trên tàu phải là của húp lô cấp A, cấp B và cấp C thoả mãn các quy định của  
Chương 7  Phần  7 hoặc các quy định tương đương.  
2 Cửa húp lô cấp A, cấp B và cấp C phải được bố trí sao cho áp lực thiết kế của cửa nhỏ 
hơn áp lực cho phép lớn nhất được xác địn h theo lo ại và đường kính thông thường ( xem 
19.5.5)  
3 Cửa húp lô của không gian dưới boong mạn khô và các cửa húp lô bố trí trên boong đuôi 
dâng cao thấp hơn tiêu chuẩn phải là cửa húp lô cấp A hoặc cấp B hoặc tương đương.  
4 Cửa húp lô của không gian trong  phạm vi tầng thứ nhất của mạn tàu hoặc thượng tầng, 
cửa húp lô bố trí ở tầng thứ nhất của lầu trên boong mạn khô có lỗ khoét không được bảo 
vệ dẫn đến các không gian bên trong nằm dưới trong boong mạn khô hoặc các lầu được 
xét đến tính nổi trong tính toán  ổn định, hoặc cửa húp lô chịu tác dụng trực tiếp va đập 
của sóng biển phải là cửa húp lô cấp A hoặc cấp B hoặc tương đương.  
5 Nếu một lỗ khoét ở boong thượng tầng hoặc ở nóc của lầu trên boong mạn khô có hành 
lang dẫn đến không gian dưới boong mạn khô hoặ c tới không gian trong phạm vi của 
thượng tầng kín, được bảo vệ bằng lầu hoặc hành lang thì các cửa húp lô lắp đặt trong 
không gian này dẫn đến cầu thang hở phải là cửa cấp A, cấp B hoặc tương đương. Nếu 
vách ngang hoặc cửa cabin tách cửa húp lô ra khỏi hà nh lang trực tiếp dẫn tới phía dưới 
boong mạn khô, thì khi bố trí cửa húp lô phải được Đăng kiểm chấp thuận.  
6 Cửa húp lô của không gian trong tầng thứ hai trên boong mạn khô được xem xét tính nổi 
trong tính toán ổn định phải là cửa húp lô cấp A, cấp B hoặ c tương đương như vậy.  
7 Trên tàu có mạn khô giảm đặc biệt, cửa húp lô được đặt dưới đường nước sau khi ngập 
nước vào các khoang thì phải là loại cửa cố định.  
19.5.4  Bảo vệ cửa húp lô   
 Tất cả các cửa húp lô ở vùng hốc đặt neo và những vùng t ương tự dễ bị  hư hại phải có 
lưới bảo vệ chắc chắn.  
19.5.5  Áp suất thiết kế và áp suất c ho phép lớn nhất của cửa húp lô  
1 Áp suất thiết kế của cửa húp lô phải nhỏ h ơn áp suất cho phép lớn nhất được xác định  
theo loại và đường kính thông th ường của cửa (xem Bảng 2B/19. 4). Áp suất thiết kế P 
được xác định theo công thức sau:  
P 10ac(0,067bL y)
        kPa 
Trong đó: 
a, c và b  : Quy định ở 16.2.1 -1; 
y : Khoảng cách thẳng đứng từ đường n ước chở hàng mùa hè đến ng ưỡng 
cửa húp lô (m). Nếu có đường n ước chở gỗ, thì khoả ng cách thẳng đứng 
này lấy từ đường n ước chở gỗ đến ng ưỡng cửa  húp lô.  
2 Không phụ thuộc vào quy định ở -1 nói trên, áp suất thiết kế không được nhỏ h ơn áp suất 
thiết kế nhỏ nhất  chỉ ra trong bảng 2B/19 -5. 
19.5.6  Quy định chung về vị trí cửa sổ hình chữ n hật Phần 2B, Chƣơng 19   QCVN 21: 2023/BGTVT  
577  Không được bố trí cửa sổ hình chữ nhật ở những không gian d ưới boong mạn khô, tầng 
thứ nhất của th ượng tầng và tầng thứ nhất của lầu được xét đến tính nổi trong tính toán 
ổn định hoặc các lỗ khoét ở không gian phía trong thấp h ơn boong mạn khô.  
Bảng 2 B/19.4    Áp suất lớn nhất cho phép của cửa húp lô  
Cấp Đường kính danh nghĩa  
(mm)  Chiều dà y kính  
(mm)  Áp suất cho phép lớn nhất 
( kPa)  
A 200 10 328 
250 12 302 
300 15 328 
350 15 241 
400 19 297 
B 200 8 210 
250 8 134 
300 10 146 
350 12 154 
400 12 118 
450 15 146 
C 200 6 118 
250 6 75 
300 8 93 
350 8 68 
400 10 82 
450 10 65 
Bảng 2B/19.5     Áp suất thiết kế nhỏ nhất (kPa)  
 L 
 50 m  50 m < L 
  90 m  
Vách tr ước hở của th ượng tầng thứ nhấ t 30    25 + L/10   
Khu vực khác  15    12,5 + L/20  
19.5.7  Yêu cầu của cửa sổ hình chữ nhật  
1  Cửa sổ hình chữ nhật trên tàu phải là của hình chữ nhật cấp E, cấp F thoả mãn với các 
quy định  Ch ương 8,  Phần 7B hoặc các quy định t ương đương. 
2 Cửa sổ hình  chữ nhật cấp E, cấp F phải được bố trí sao cho áp lực thiết kế của cửa nhỏ 
hơn áp lực cho phép lớn nhất được xác định theo loại và đường kính thông th ường (xem 
19.5.8)  
3 Cửa sổ hình chữ nhật của không gian ở tầng thứ hai trên boong mạn khô có lối đi tới 
không gian nằm trong tầng thứ nhất của th ượng tầng kín hoặc d ưới boong mạn khô phải 
là cửa cố định hoặc có nắp bảo vệ cố định. Nếu vách ngang ca bin hoặc cửa ra vào tách 
khỏi không gian trong phạm vi tầng thứ nhất của th ượng tầng kín thì việc áp dụng các cử a 
sổ hình chữ nhật ở không gian tầng thứ hai phải được Đăng kiểm chấp nhận.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 19 
578 4 Cửa sổ hình chữ nhật của không gian ở tầng thứ hai trên boong mạn khô xét đến tính nổi 
trong tính toán ổn định phải bố trí cửa cố định hoặc có nắp bảo vệ cố định. 
19.5.8  Áp suất thiết kế và áp suất cho phép lớn nhất của cửa sổ hình chữ nhật.  
1 Áp suất thiết kế của cửa sổ hình chữ nhật không được nhỏ h ơn áp lực cho phép lớn nhất 
được xác định theo loại và đường kính thông th ường của cửa (xem Bảng 2B/19.6). áp  
lực thiết kế P được xác định theo công thức sau:  
P 10ac(0,067bL y)
        kPa 
Trong đó: 
a, c và b  : Được xác định theo 16.2.1 -1; 
y : Khoảng cách thẳng đứng từ đường n ước chở hàng mùa hè đến ng ưỡng 
cửa sổ hình chữ nhật (m). Nếu có đường n ước chở gỗ thì khoảng cách 
thẳng đứng này lấy từ đường n ước chở gỗ đến ng ưỡng cửa sổ hình chữ 
nhật.  
 Bảng 2B/19.6    Áp suất lớn nhất cho phép của cửa sổ hình chữ nhật  
Cấp Kích th ước danh nghĩa  
rộng (mm) x cao (mm)  Chiều dà y kính  
(mm)  Áp suất cho phép lớn nhất 
( kPa)  
E 300x425  10 99 
355x500  10 71 
400x560  12 80 
450x630  12 63 
500x710  15 80 
560x800  15 64 
900x630  19 81 
1000x710  19 64 
F 300x425  8 63 
355x500  8 45 
400x560  8 36 
450x630  8 28 
500x710  10 36 
560x710  10 28 
900x630  12 32 
1000x710  12 25 
1100x800  15 31 
2 Không phụ thuộc vào quy định ở -1 nói trên, áp suất thiết kế không được nhỏ h ơn áp suất 
thiết kế nhỏ nhất chỉ ra trong bảng 2B/19 -5. 
19.6 Ống thông gió  Phần 2B, Chƣơng 19   QCVN 21: 2023/BGTVT  
579 19.6.1  Chiều cao của thành ống thông gió  
 Chiều cao của thành ống thông gió, tính từ mặt trên của bo ong, ít nhất phải bằng 900 mm 
ở vi trí I và ít nhất phải bằng 760 mm ở vị trí II theo quy định ở 17.1.2. Nếu tàu có mạn khô 
quá lớn hoặc nếu ống thông gió phục vụ không gian trong th ượng tầng không kín thì chiều 
cao của ống thông gió có thể được giảm thích  đáng. 
19.6.2  Chiều dày của thành ống thông gió  
1 Chiều dày của thành ống thông gió ở vị trí I và vị trí II dẫn vào không gian ở d ưới boong 
mạn khô hoặc trong th ượng tầng kín phải không nhỏ h ơn trị số cho ở dòng 1 Bảng 
2B/19.7. Nếu chiều cao của thành được giảm theo quy định ở 19.6.1 thì chiều dày có thể 
được giảm thích hợp.  
2 Nếu ống thông gió dẫn qua các th ượng tầng không phải là th ượng tầng kín thì chiều dày 
của thành ống thông gió trong th ượng tầng phải không nhỏ h ơn trị số cho ở dòng 2 Bảng 
2B/19.7.  
Bảng 2B/19.7     Chiều dày của thành ống thông gió   
Đường kính ngoài của 
ống thông gió (mm)   
 70 70 
100 100 
130 130 
160 160 
190 190 
Chiều dày của thành  
(mm)  Dòng 1  6,3 7,1 8,0 8,8 8,8 8,8 
Dòng 2  4,5 4,5 4,5 4,5 5,4 6,3 
19.6.3  Liên kết  
 Thành ống thông gió phải được liên kết chắc chắn với boong và nếu chiều cao của thành 
lớn h ơn 900 mm thì phải có liên kết đỡ đặc biệt.  
19.6.4  Đầu ống thông gió  
 Đầu ống thông gió phải được lắp khít vào thành ống thông gió và phải có thân không nhỏ 
hơn 380 mm, nếu ống thôn g gió có đường kính nhỏ h ơn hoặc bằng 200 mm thì thân có 
thể nhỏ h ơn. 
19.6.5  Thiết bị đóng 
1 Ống thông gió cho các buồng máy và khoang hàng phải có thiết bị đóng có khả năng vận 
hành được từ bên ngoài các không gian đó khi có cháy. Ngoài ra, các ống thông gió này 
phải được trang bị thiết bị chỉ báo ở bên ngoài ống để có thể xác định thiết bị đóng đó 
đang ở trạng thái đóng hay mở, đồng thời phải có phương tiện thích hợp để kiểm tra các 
thiết bị đóng.  
2 Ống thông gió ở vị trí lộ của boong mạn khô và boong th ượng tầng phải có thiết bị đóng 
kín thời tiết  hữu hiệu. Nếu chiều cao thành của bất kỳ ống thông gió nào cao h ơn boong 
mạn khô, boong đuôi nâng và boong th ượng tầng ở 0,25  Lf mũi tàu 4,5 m hoặc cao h ơn 
các boong th ượng tầng khác 2,3 m, thì có thể miễn các t hiết bị đóng kín đó, trừ tr ường 
hợp yêu cầu ở -1. 
19.6.6  Thông gió cho lầu  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 19 
580  Thiết bị thông gió cho các lầu bảo vệ lối xuống các không gian ở d ưới boong mạn khô 
phải t ương đương với thiết bị thông gió cho th ượng tầng kín.  
19.6.7  Thông gió cho buồng máy phát  điện sự cố  
 Chiều cao thành ống thông gió cung cấp gió cho buồng máy phát điện sự cố, phải cao 
hơn mặt trên của boong, ít nhất là 4,5 m đối với boong mạn khô, boong đuôi dâng cao và 
boong th ượng tầng ở 0,25  Lf từ mũi tàu hoặc 2,3 m đối với các boong th ượng tầng khác 
và các lỗ khoét thông gió không có thiết  bị đóng kín thời tiết. Tuy nhiên, nếu do kích th ước 
của tàu và việc bố trí theo yêu cầu này không  thể thực hiện được thì chiều cao thành 
miệng thông gió do Đăng kiểm quy định.  
19.6.8  Yêu cầu bổ sung đối với ống thông gió đặt trên boong mũi lộ  
1 Đối với những tàu có chiều dài bằng và lớn h ơn 80 m,  định nghĩa ở Phần 2A, nếu chiều 
cao của boong lộ cao h ơn đường n ước chở hàng thiết kế lớn nhất d ưới 0,1 L 1 hoặc 22 m, 
chọn trị số nào nhỏ h ơn, thì những ống thôn g gió đặt trên boong lộ ở phía tr ước 0,25 L 1 
phải đủ bền để chống lại áp lực của sóng biển.  
2 Yêu cầu này không áp dụng cho hệ thống thông gió két hàng và hệ thống khí tr ơ của tàu 
hàng lỏng, tàu chở xô khí hoá lỏng và tàu chở xô hoá chất nguy hiểm.    
19.7 Cầu boong  
19.7.1  Quy định chung  
 Phải có những ph ương tiện thỏa mãn (nh ư lan can, dây an toàn, cầu boong hoặc lối đi 
dưới boong) để bảo vệ thuyền viên khi ra vào khu vực sinh hoạt, buồng máy và các khu 
vực khác cần thiết cho công việc của tàu.  
19.7.2  Tàu hàng lỏng  
1 Các yêu cầu nêu ở 19.7.2 phải được áp dụng cho tàu chở hàng lỏng, tàu chở xô khí hóa 
lỏng và tàu chở xô hóa chất nguy hiểm (sau đây gọi tắt là "Tàu Hàng Lỏng") thực hiện 
chuyến đi quốc tế và có chiều dài mạn khô L f không  nhỏ hơn 24 m.  
2 Tàu hàng lỏng phải được bố trí phương tiện để đảm bảo cho thuyền viên có lối đi an toàn 
đến mũi tàu ngay cả khi trong điều kiện thời tiết xấu.  
19.8 Phƣơng  tiện lên và xuống tàu  
19.8.1  Quy định chung  
 Tàu có tổng dung tích lớn hơn hoặc bằng 500 GT phải trang bị  thiết bị phù hợp cho việc 
lên và xuống để sử dụng trong cảng và các hoạt động liên quan diễn ra trong cảng, trừ khi 
có chấp thuận đặc biệt của Đăng kiểm . 
19.8.2  Tiêu chuẩn chế tạo  
1 Cầu thang mạn và cầu lên xuống dùng làm phương tiện cho người lên và xuốn g tàu phải 
thỏa mãn các tiêu chuẩn sau đây:  
(1) ISO 5488:1997, Đóng tàu – Cầu thang mạn.  
(2) ISO 7061, Đóng tàu – Cầu lên xuống bằng nhôm dùng để lên bờ của tàu biển.  Phần 2B, Chƣơng 19   QCVN 21: 2023/BGTVT  
581 (3) Tiêu chuẩn công nghiệp thích hợp khác được Đăng kiểm chấp nhận.  
2 Tời dùng cho cầu th ang mạn phải được chế tạo phù hợp với các tiêu chuẩn sau đây:  
(1) ISO 7364: 1983, Đóng tàu – Thiết bị trên boong – Tời cầu thang mạn.  
(2) Tiêu chuẩn công nghiệp thích hợp khác được Đăng kiểm chấp nhận.  
19.8.3 Bố trí và lắp đặt  
1 Cầu thang mạn phải có đủ chiều dài để đảm bẳo rằng, khi ở góc nghiêng làm việc thiết kế 
lớn nhất, sàn dưới cùng của cầu thang cách đường nước ở trạng thái đi biển nhẹ tải nhất 
của tàu, theo Quy định III/3.13 của Công ước SOLAS 74, không quá 600 mm.  
2 Đầu trên của cầu thang mạn phả i tạo ra lối đi trực tiếp giữa cầu thang và boong tàu thông 
qua sàn được bảo vệ bởi lan can và tay bám thích hợp. Thang phải được liên kết chắc 
chắn với tàu để không bị lật, đổ.  
3 Đối với tàu có chiều cao của boong để cho người lên/ xuống tàu lớn hơn 20 m tính từ 
đường nước ở trạng thái đi biển nhẹ tải nhất của tàu và việc áp dụng ở -1 là không thể 
thực hiện được, Dăng kiểm có thể chấp nhận phương tiện thay thế khác để có thể tiếp 
cận tàu an toàn, hoặc phương tiện bổ sung để tiếp cận an toàn sàn dưới cùng c ủa cầu 
thang mạn.  
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 20 
582 CHƢƠNG  20   VÁN SÀN, VÁN THÀNH, TRÁNG XI MĂNG VÀ SƠN  
20.1 Ván sàn  
20.1.1  Tàu đáy đơn  
1 Ở những tàu đáy đơn lớp ván sàn kín phải được đặt trên những đà ngang đáy lên đến 
mép trên của cung hông.  
2 Chiều dày của lớp ván sàn phải không nhỏ  hơn 50 mm đối với tàu có chiều dài nhỏ hơn 
61 mét, không nhỏ hơn 57 mm đối với tàu có chiều dài từ 61 mét đến 76 mét, không nhỏ 
hơn 63 mm đối với tàu có chiều dài lớn hơn 76 m.  
3 Lớp ván sàn phủ lên mặt đà ngang đáy phải được làm thành những phần tháo lắp  được 
hoặc phải được đặt sao cho dễ gỡ khi cần vệ sinh, sơn hoặc kiểm tra đáy tàu.  
20.1.2  Tàu đáy đôi  
1 Ở những tàu đáy đôi lớp ván sàn kín phải được đặt từ sống hông đến mép trên của cung 
hông, sao cho có thể tháo gỡ được ngay khi cần kiểm tra rãnh tiêu n ước.  
2 Lớp ván sàn phải được đặt ở đáy trên, vùng dưới miệng khoang hàng trừ khi các yêu cầu 
ở 4.7.1 được áp dụng.  
3 Lớp ván sàn phủ mặt đáy đôi phải là những thanh gỗ có chiều dày không nhỏ hơn 13 mm, 
hoặc là lớp phủ theo yêu cầu ở 20.3.4.  
4 Chiều dày của  lớp ván sàn phủ theo yêu cầu ở -1 và -2 phải thỏa mãn yêu cầu ở 20.1.1 -2. 
20.2 Ván thành  
20.2.1  Ván thành  
1 Các không gian hàng hóa dùng để chứa hàng tổng hợp phải được lót bằng những ván 
thành có chiều dày không nhỏ hơn 50 mm, có chiều rộng không nhỏ hơ n 150 mm, đặt 
cách nhau không xa quá 230 mm ở phía trên của lớp ván sàn, hoặc phải có biện pháp 
tương đương để bảo vệ kết cấu.  
2 Ở những tàu dùng để chở gỗ, sườn khoang phải được bảo vệ đặc biệt. Tuy nhiên, nếu 
chắc chắn là tàu sẽ không chở gỗ cây thì biện  pháp bảo vệ có thể được thay đổi.  
3 Ở khoang hàng của những tàu như tàu chở than, tàu chở hàng rời, tàu chở quặng và 
những tàu tương tự, có thể không cần lớp ván thành.  
4 Theo yêu cầu của chủ tàu, được sự chấp thuận của Đăng kiểm, các tàu chở hàng tổng 
hợp có thể không cần có lớp ván thành, trong trường hợp này, tàu được phân biệt bằng 
ký hiệu “n.s” trong sổ đăng ký kỹ thuật tàu.  
20.3 Tráng xi măng  
20.3.1  Quy định chung  Phần 2B, Chƣơng 20   QCVN 21: 2023/BGTVT  
583  Đáy của tàu đáy đơn, hông của tất cả các tàu và đáy đôi trong buồng nồi hơi của tất c ả 
các tàu phải được bảo vệ hữu hiệu bằng xi măng Portland hoặc bằng những vật  liệu 
tương đương khác, phủ lên mặt tôn và cơ cấu cho đến mép trên của cung hông. Tuy 
nhiên, đáy của những khoang chuyên dùng để chứa dầu không cần phải bảo vệ bằng xi 
măng.  
20.3. 2 Xi măng Portland  
 Xi măng Portland được hòa vào nước ngọt và cát hoặc những chất thích hợp theo tỷ lệ 
khoảng một phần xi măng hai phần cát.  
20.3.3  Chiều dày của lớp xi măng  
 Chiều dày ở mép của lớp xi măng phải không nhỏ hơn 20 mm.  
20.3.4  Lƣu ý đặc biệt đối với tôn nóc két  
 Nếu được phủ trực tiếp thì tôn nóc két phải được phủ bằng hắc ín tốt ở trạng thái nóng và 
trộn đều với bột xi măng  hoặc bằng một lớp phủ tương đương khác.  
20.4 Sơn 
20.4.1  Quy định chung  
1 Tất cả các kết cấu thép phải được sơn bằng loạ i sơn thích hợp. Đăng kiểm có thể đưa ra 
các yêu cầu bổ sung riêng phù hợp với loại tàu, mục đích sử dụng không gian v.v… Tuy 
nhiên, nếu được Đăng kiểm công nhận rằng các kết cấu thép của những không gian đó 
đã được bảo vệ chống ăn mòn hiệu quả bằng các ph ương pháp khác không phải là sơn 
hoặc do tính chất của hàng hoá  v.v... thì có thể không cần sơn.  
2 Kết cấu thép trong két dự định chứa nước có thể được phủ bằng dung dịch xi măng thay 
thế cho sơn.  
3 Trước khi sơn, bề mặt của kết cấu thép phải được làm sạch  hoàn toàn, không còn han gỉ, 
dầu và các chất độc hại khác. Ít nhất là mặt ngoài của tôn bao ở dưới đường nước chở 
hàng phải được làm sạch gỉ, lớp chai sắt trước khi được sơn.  
20.4.2  Lớp sơn bảo vệ trong các két dằn chuyên dùng nƣớc biển và không gian vỏ 
mạn kép  
 Các yêu cầu đối với những két dằn chuyên dùng nước biển của tất cả các loại tàu có tổng 
dung tích bằng hoặc lớn hơn 500, thực hiện chuyến đi quốc tế , phải phù hợp với “Tiêu 
chuẩn  đặc tính kỹ thuật về lớp sơn phủ bảo vệ đối với các két dằn chuyên d ùng nước 
biển trong tất cả các loại tàu và các không gian vỏ mạn kép của tàu chở hàng rời” (Tiêu 
chuẩn đặc tính kỹ thuật về lớp sơn phủ bảo vệ đối với két dằn dùng nước biển của IMO/ 
Nghị quyết MEPC.215(82) của IMO và các bổ sung , sửa đổi ).   
20.4.3  Chống ăn mòn đối với các két dầu hàng  
Chống ăn mòn cho két dầu hàng  phải á p dụng (1) hoặc  (2) sau đây  cho tàu chở dầu chạy 
tuyến quốc tế  có trọng tải không nhỏ hơn 5000 tấn:  
Sơn bảo vệ theo tuân thủ theo “Tiêu chuẩn  đặc tính kỹ thuật về lớp sơn phủ bảo vệ đối  
với khoang dàu hàng của tàu dầu” (Tiêu chuẩn đặc tính kỹ thuật về lớp sơn phủ bảo 
vệ đối với các két dầu hàng của IMO/ Thông tư MSC.288(87) của IMO và các bổ QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 20 
584 sung, sửa đổi ; hoặc  
(2) Các phương tiện thay thế phù hợp với “Tiêu chuẩn đặc tính kỹ thuật về phươ ng tiện 
thay thế chống ăn mòn đối với khoang dầu hàng của tàu dầu” (Tiêu chuẩn đặc tính kỹ 
thuật về phương tiện thay thế chống ăn mòn đối với két dầu hàng của IMO/ Thông tư 
MSC.289(87) của IMO và các bổ sung , sửa đổi.  Phần 2B, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
585 CHƢƠNG  21      TRANG THIẾT BỊ  
21.1 Thiết bị lái  
21.1.1    Bánh  lái  
1  Phạm  vi áp dụng  
(1)  Những yêu cầu trong Điều này được áp dụng cho bánh lái hộp tiết diện l ưu tuyến và 
hình dạng thông th ường, được phân loại nh ư dưới đây và cho bánh lái tấm đơn: 
(a)  Kiểu A: Bánh lái có chốt trên và chố t dưới (xem Hình 2B /21.1.1(A));  
(b)  Kiểu B: Bánh lái có ổ đỡ cổ trục lái và chốt d ưới (xem Hình 2B /21.1.1(B));  
(c)  Kiểu C: Bánh lái không có ổ đỡ phía d ưới ổ đỡ cổ trục lái (xem Hình 2B 
/21.1.1(C)).  
 (2) Kết cấu bánh lái có ba chốt trở lên và bánh lái có hình dạng đặc biệt hoặc kiểu tiết 
diện đặc biệt sẽ là đối tượng xem xét đặc biệt của Đăng kiểm.  
 (3) Kết cấu của bánh lái được thiết kế để có góc quay trở sang mỗi mạn lớn h ơn 35°, phải 
được Đăng kiểm xem xét đặc biệt.  
2  Vật liệu  
(1)  Các cơ cấu hàn củ a bánh lái như tôn bánh lái, xương bánh lái và cốt bánh lái phải 
được làm bằng thép cán phù hợp với yêu cầu ở Phần 7A của Quy chuẩn.  
(2)  Quy cách theo yêu cầu của các cơ cấu có thể được giảm khi sử dụng thép độ bền 
cao. Khi giảm quy cách cơ cấu, hệ số vật  liệu K phải lấy bằng giá trị quy định ở 1.3.1 -
2(1). 
(3) Trục bánh lái, chốt lái, bu lông liên kết, then, các thanh mép và các phần đúc của bánh 
lái phải được làm bằng thép cán, thép rèn hoặc thép các bon đúc phù hợp với các 
yêu cầu quy định ở Phần 7A của Quy chuẩn này.  
(4) Vật liệu dùng để chế tạo trục lái, chốt lái, khớp nối, then của bánh lái phải có giới hạn 
chảy không nhỏ h ơn 200 N/mm2. Những yêu cầu trong Ch ương này được áp dụng 
cho vật liệu có giới hạn chảy (ứng suất chảy) bằng 235 N/mm2. Nếu vật liệ u có giới 
hạn chảy khác 235 N/mm2 thì hệ số vật liệu K phải được tính theo công thức sau:  
e
y235K

 
Trong đó:  
e  :   0,75  nếu  
y 235  N/mm2 ; 
e  :   1,00  nếu  
y 235  N/mm2; 
y
 :  Giới hạn chảy (N/mm2) của vật liệu sử dụng và không được lấy lớn QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 21 
586 hơn 0,7 
B  hoặc 450 N/mm2, lấy trị số nào nhỏ h ơn; 
B
 : Độ bền kéo của vật liệu sử dụng, N/mm2. 
 
(5)  Nếu dùng thép có giới hạn chảy lớn h ơn 235 (N/mm2) thì đường kính của trục lái có 
thể được giảm, nhưng phải quan tâm đặc biệt đến biến dạng của trục lái để tránh xuất 
hiện ứng suất quá lớn ở mép ổ đỡ. 
3  Hàn và chi tiết thiết kế  
(1)  Phải hạn chế hàn cấ y đến mức có thể. Hàn cấy không được sử dụng trong vùng ứng 
suất phẳng nằm ngang lớn đối với lỗ hàn hoặc trong vùng khuyết của bánh lái Kiểu A, 
D và E.  
 Khi áp dụng hàn cấy thì chiều dài chiều dài lỗ hàn cấy phải không được nhỏ hơn 75 
mm, chiều rộng bằng 2 t, trong đó t là chiều dày tôn bánh lái (mm). Khoảng cách đầu 
cuối của lỗ hàn cấy không được lớn hơn 125 mm (xem Hình 2B/21.1.2).  
 Hàn rãnh liên tục có thể được sử dụng thay thế hàn cấy. Khi áp dụng hàn rãnh liên 
tục thì khe hở chân mối hàn phải bằng 6~10 mm. Góc vát mép ít nhất bằng 15o (xem 
Hình 2A/25.2).  Phần trên trục lái  
Phần dưới trục lái  
Chốt trên  
Chốt d ưới 
(A) Ổ đỡ trục lái  Phần trên trục lái  
Phần dưới trục lái  
Ổ đỡ cổ trục lái  
Chốt dưới  
(B) Ổ đỡ trục lái  
Phần trên trục lái  
Phần dưới trục lái  
Ổ đỡ cổ trục lái  
(C) Ổ đỡ trục lái  Phần trên trục lái  
Phần trên trục lái  
Ổ đỡ cổ trục lái  
Cốt bánh lái  
     Xương bánh lái  
Bánh lái tấm  đơn Ổ đỡ chốt dưới  Ổ đỡ trục lái  
Hình 2B/21.1.1   Các dạng bánh lái  Phần 2B, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
587 (2)  Trong vùng hõm giá bánh lái của bánh lái Kiểu A, D và E thì góc lượn tôn bánh lái 
phải không nhỏ hơn 5 lần chiều dày tôn bánh lái, nhưng trọng mọi trường hợp không 
nhỏ hơn 100 mm. Tránh mối hàn trê n tôn bánh lái ở trên hoặc ở cuối của bán kính 
lượn. Mép tôn và mối hàn kề cận với bán kính lượn phải được mài nhẵn.  
(3)  Mối hàn giữa tôn bánh lái và miếng lặng (khối thép rèn hoặc thép đúc hoặc các tấm 
có độ đày lớn) phải là mối hàn ngấu hoàn toàn. Ở vùn g tập trung ứng suất lớn ví dụ 
như vùng khuyết của bánh lái Kiểu A, D và E và phần trên của bánh lái Kiểu C phải bố 
trí các gọng đúc hoặc hàn. Thông thường phải là đường hàn hai phía ngấu hoàn toàn. 
Về nguyên tắc phải sử dụng tấm đệm nếu không thể hàn đươc  mặt sau, trong trường 
hợp này thì phải sử dụng đường hàn liên tục khi hàn tấm đệm với miếng nặng. Tuy 
nhiên phương pháp hàn khác có thể được áp dụng nếu được Đăng kiểm chấp thuận.  
(4)  Các yêu cầu về hàn và chi tiết thiết kế của hầm trục lái quy định ở 2. 2.7. 
(5)  Các yêu cầu về hàn và chi tiết thiết kế khi trục lái nối với bánh lái bằng mối nối bích 
nằm quy định ở 21.1.9 -1(5). 
4  Thay thế tương đương  
(1)  Đăng kiểm có thể chấp nhận thay thế các yêu cầu được đua ra ở Chương này, với 
điều kiện chúng phải t ương đương.  
(2)  Tính toán trực tiếp được sử dụng trong chứng minh thiết kế thay thế phải xét đến tất 
cả các trạng thái hư hỏng liên quan.  
 (3)  Nếu xét thấy cần thiết Đăng kiểm có thể yêu cầu thử ở phòng thí nghiệm hoặc 
thử đầy đủ để xác nhận phương pháp thiết kế thay thế.  
5  Tăng đường kính của trục lái trong những trường hợp đặc biệt  
(1) Đối với các tàu thường hay phải bẻ lái ở góc lớn khi chạy hết tốc độ, đường kính trục 
lái, chốt lái và mô đun chống uốn của tiết diện cốt bánh lái phải không nhỏ hơn 1,1  lần 
trị số yêu cầu ở Chương này.   
(2)  Đối với các tàu có yêu cầu bẻ lái nhanh thì đường kính trục lái phải được tăng thích 
đáng so với những yêu cầu quy định ở Chương này.  
6  Áo trục và bạc trục  
 Các ổ đỡ của trục lái nằm trong khoảng từ đáy của bánh lái  đến đường trọng tải thiết kế 
lớn nhất phải có áo trục và bạc trục.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 21 
588  
 
 
 
 
 
 
 
(a)    Hàn cấy  
 
 
 
 
 
(b)    Hàn rãnh liên tục  
Hình 2B/21.1.2    Hàn cấy và hàn rãnh liên tục  
21.1.2  Lực tác dụng lên bánh lái  
Lực F R tác dụng lên bánh lái (N) khi tàu chạy tiế n và chạy lùi được dùng làm c ơ sở để xác 
định các kích th ước cơ cấu của bánh lái. Tuy nhiên, nếu bánh lái được bố trí ở phía sau 
chân vịt mà nó phải chịu một lực đẩy đặc biệt lớn, thì lực F R phải được tăng lên thích hợp.  
FR  =  K1K 2K3132AV2     
Trong đó: 
A  :  Diện tích bánh lái, m2; 
V  :  Tốc độ của tàu (hải lý/giờ). Nếu tốc độ chạy tiến của tàu nhỏ h ơn 10 hải lý/giờ thì 
V được lấy bằng V min xác định theo công thức sau:  
  
minV 20V3  hải lý/giờ  
  Khi tàu chạy lùi, tốc độ lùi V a được tính th eo công thức sau:  
  Va = 0,5 V   hải lý/giờ   
  Tuy nhiên, nếu tốc độ chạy lùi tối đa theo thiết kế lớn h ơn V a thì phải tính theo tốc 
độ chạy lùi tối đa theo thiết kế.  
K1 : Hệ số phụ thuộc tỉ số hướng 
  của bánh lái, tính theo công thức sau: 
     
12K3  
 
Lớn nhất 125 mm  Bu lông cấy  
Nhỏ nhất 75 mm  Nhỏ nhất bằng 2 lần tôn bánh lái  
Chiều dày bằng chiều 
dày tôn bánh lái  
 6~10 mm  
Nhỏ nhất 15o 
X 
X 
Mặt cắt X -X Phần 2B, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
589  
  :  Được tính theo công thức sau, nh ưng không cần phải lớn h ơn 2. 
   =  
2
th
A  
 Với h : Chiều cao trung bình của bánh lái (m), được xác định theo trục tọa 
độ như ở Hình 2B /21 .1.3. 
At  : Tổng  của diện tích bánh lái A (m2) và phần diện tích trụ lái hoặc giá bánh lái, nếu 
có, nằm trong phạm vi chiều cao trung bình h của bánh lái.  
K2 : Hệ số, phụ thuộc kiểu prôfin của bánh lái (xem Bảng 2B/21.1.1).  
K3 : Hệ số, phụ thuộc vị trí của  bánh lái theo quy định d ưới đây: 
K3 = 0,80  - với bánh lái nằm ngoài dòng chảy sau chân vịt  
K3 = 1,15  - với bánh lái nằm trong dòng chảy sau chân vịt  
K3 = 1,00  - với các tr ường hợp khác.  
Chiều rộng trung bình của bánh lái:  
2 3 1X X Xb2
 
Chiều cao trung bình của bánh lái:  
3 4 2Z Z Zh2
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2B/21.1.3    Hệ thống tọa độ của bánh lái  
 1 2 3 4 z 
x b 
Af h 
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 21 
590 Bảng 2B/21.1.1    Hệ số K 2 
Kiểu Prôfin  K2 
Khi tàu chạy tiến  Khi tàu chạy lùi  
NACA - 00 
Prôfin lồi  
 
 1,10 0,80 
Prôfin phẳng  
 
 1,10 0,90 
Prôfin lõm  
 
 1,35 0,90 
Prôfin lực nâng lớn  
 
 1,70 Phải được xem xét đặc 
biệt; nếu chưa xác định 
được thì lấy bằng 1,30  
Prôfin đuôi cá  
 
 1,40 0,80 
Prôfin phẳng  
 1,00 1,00 
Prôfin kết hợp (Ví dụ HSVA)  1,21 0,90 
21.1.3  Mô men xoắn tác dụng lên t rục lái  
1  Mô men xoắn tác dụng lên trục lái của bánh lái kiểu B và C  
 Mô men xoắn T R tác dụng lên trục lái của bánh lái kiểu B và C t ương ứng khi tàu chạy tiến 
và chạy lùi được xác định theo công thức sau đây: 
TR = FRr    N.m 
Trong đó: 
FR : Như quy định ở  21.1.2.  
r    :  Khoảng cách từ tâm áp lực của bánh lái đến đường tâm của trục lái được 
tính theo công thức sau đây: 
r = b(-e)    m 
 Tuy nhiên, khi tàu chạy tiến trị số r phải không nhỏ h ơn trị số r min xác định theo 
công thức:  
r min =  0,1b    m 
Trong đó: 
b   : Chiều rộng trung bình (m) của bánh lái được xác định theo Hình  
 
 
 
 Phần 2B, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
591  2B/21.1.3.  

 :  Được lấy nh ư sau: 
- Khi tàu chạy tiến:  
 = 0,33  
- Khi tàu chạy lùi:   
  = 0,66  
e :  Hệ số cân bằng của bánh lái được tính theo công thức sau:  
fAeA
 
Trong đó: 
 Af  : Phần diện tích bánh lái nằm phía tr ước của đường tâm trục lái (m2); 
 A   :  Như quy định ở 21.1.2.  
2   Mô men xoắn tác dụng lên trục lái của  bánh lái kiểu A  
Mô men xoắn T R tác dụng lên trục lái của bánh lái kiểu A t ương ứng với khi tàu chạy tiến  
hoặc chạy lùi được tính theo công thức sau:  
R R1 R2T T T
              N.m 
 Tuy nhiên, khi tàu chạy tiến T R không được nhỏ h ơn T Rmin xác định theo công thức sau:  
 
1 1 2 2
Rmin RA b A bT 0,1FA      N.m 
 
Hình   2B/21.1.4    Phân chia bánh lái  
Trong đó:  
TR1 và T R2  :  Mô men xoắn t ương ứng do các phần diện tích A 1 và A 2 của bánh lái;  
A1 và A 2 :  Diện tích phần trên v à phần d ưới của bánh lái (m2), sao cho:  
A = A 1 + A 2   (A1 bao gồm cả A 1f  và A 2 bao gồm cả A 2f ), xem Hình 2B/ 
21.1.4. A 1f và A 2f là phần diện tích mặt bánh lái nằm ph ía trước đường 
tâm của trục lái;  
b1 và  b 2  :  Chiều rộng trung bình t ương ứng của các ph ần diện tích A1 và A 2 xem 
Hình 2B/21.1.4 ; 
FR và A :   Như quy định ở 21.1.2;  
TR1 và T R2 :  Mô men xoắn t ương ứng do phần diện tích A 1 và A 2 của bánh lái, được 
tính theo công thức sau:  
R1T
  =  FR1r1     N.m 
R2T
 =  FR2r2    N.m  
A1f 
 
A2f 
 A2 
 A1 
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 21 
592 FR1 và  F R2 :  Lực tác dụng lên  các phần diện tích A 1 và A 2  của bánh lái, được tính 
theo công thức sau:  
FR1 =   F R 
1A
A    N 
FR2  =  F R 
2A
A      N 
r1 và  r 2  :  Khoảng cách từ tâm của lực tác d ụng t ương ứng vào các phần diện 
tích A 1 và A 2 của bánh lái đến đường tâm của trục lái, được tính theo 
các công thức sau:  
r1 = b1( - e1)   m 
r2  = b2( - e2 )   m 
Trong đó: 
e1 và e 2 :  Hệ số cân bằng ứng với phần  diện tích A 1 và A 2 của 
bánh lái được tính theo công thức sau:  
e1 = 
1f
1A
A    ,   
2f
2
2AeA  

 :  Được xác định nh ư sau: 
- Đối với phần bánh lái không nằm sau phần cố định của giá 
bánh lái:  
Khi tà u chạy tiến  :  
= 0,33  
Khi tàu chạy lùi   :   
= 0,66  
- Đối với phần bánh lái nằm sau giá bánh lái:  
Khi tàu chạy tiến  :  
= 0,25  
Khi tàu chạy lùi    :  
= 0,55 
 
21.1.4  Tính toán độ bền hệ lái  
1  Quy định chung  
(1)  Hệ lái phải có đủ độ bền để chịu được lực F R và mô men xoắn T R quy định ở 21.1.2 
và 21.1.3. Để xác định kích th ước cơ cấu của hệ lái, phải xét đến các lực và mô men 
sau đây: 
Đối với thân bánh lái  : Mô men uốn và lực cắt.  
Đối với trục lái  : Mô men uốn và mô men xoắn.  
Đối với ổ đỡ ở chốt lái và ổ đỡ trục lái  : Phản lực gối đỡ. 
(2)  Mô men uốn, lực cắt và phản lực gối đỡ phải được xác định bằng ph ương pháp tính 
toán trực tiếp hoặc bằng các ph ương pháp  tương tự khác được Đăng kiểm chấp 
nhận.  
21.1.5    Trục  lái  
1   Phần trên của trục lái  
 Đường kính phần trên của trục lái d u để truyền mô men xoắn phải được xác định sao cho 
ứng suất xoắn không lớn h ơn 68/K s N/mm2. Đường kính phần trên của trục lái có thể  
được tính theo công thức sau:  Phần 2B, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
593 
RS3ud 4,2 T K     mm 
Trong đó: 
TR : Như quy định ở 21.1.3;  
Ks : Hệ số vật liệu trục lái, nh ư quy định ở 21.1.1 -2. 
2  Phần d ưới của trục lái  
 Đường kính phần d ưới của trục lái d 1 chịu đồng thời cả mô men uốn và mô  men xoắn phải 
được xác định, sao cho ứng suất t ương đương không lớn h ơn 118/K s (N/mm2). 
 Ứng suất t ương đương 
e  được tính theo công thức sau:  
22
e b t 3     
             N/mm2 
 Ứng suất uốn và ứng suất xoắn tác dụng lên  phần d ưới của trục lái được tính theo công  
thức sau:  
Ứng suất uốn:   
3
b 3
t10,2M10
d    N/mm2 
Ứng suất xoắn:  
R 3
t 3
t5,1 T10
d      N/mm2 
 
Trong đó: 
M : Mô men uốn (N.m) tại tiết diện đang xét của phần d ưới của trục lái;  
TR : Như quy định ở 21.1.3.  
 Nếu tiết diện ngang của phần d ưới của trục lái có dạng tròn thì đường kính d 1 của trục lái 
có thể được tính theo công thức sau:  
R2
61u4Md d 13T 
    mm  
Trong đó: 
du : Đường kính phần trên của trục lái (mm), nh ư quy định ở 21.1.5 -1. 
21.1.6  Tôn bánh lái, x ƣơng bánh lái và cốt bánh lái  
1   Tôn bánh lái  
 Chiều dầy tôn bánh lái t không được nhỏ h ơn tri số tính theo công thức sau:  
4
R
p1F 10t 5,5S d K 2,5A   
  mm 
Trong đó: 
d  : Chiều chìm của tàu, m;  
FR và A : Như quy định ở 21.1.2;  
Kp1 : Hệ số vật liệu tôn bánh lái, nh ư quy định ở 21.1.1 -2. 
 
  :  Được xác định theo công thức sau:  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 21 
594   =  
2S1 ,1 0,5a    trị số lớn nhất: 1,0 
a( 2,5)S  
Trong đó: 
S : Khoảng cách các x ương nằm hoặc các x ương đứng, lấy giá trị nhỏ 
hơn, m;  
a : Khoảng cách các x ương nằm hoặc các x ương đứng, lấy giá trị lớn h ơn, 
m. 
Tôn bánh lái ở vùng khối đặc phải được tăng chiều dày như quy định ở 21.1.3 -7(4) 
2  Xương bánh lái  
(1)  Thân bánh lái phải được gắ n các x ương đứng và x ương nằm, để nó có tác dụng nh ư 
dầm chịu uốn.  
(2)  Khoảng cách chuẩn của các x ương nằm phải được tính nh ư sau: 
ac = 0,2
L
100
  + 0,4     m. 
(3)  Khoảng cách chuẩn từ x ương đứng tạo nên cốt bánh lái đến xương đứng lân  cận 
phải bằng 1,5 lần khoảng cách của các x ương nằm.  
(4) Chiều dầy của x ương bánh lái phải không nhỏ h ơn 8 mm hoặc 70% chiều dầy của tôn 
bánh lái quy định ở 21.1.6 -1, lấy trị số nào lớn h ơn. 
3   Cốt bánh lái  
(1)  Các x ương đứng tạo nên cốt của bánh lái, p hải được đặt ở phía tr ước và sau đường 
tâm trục lái với khoảng cách gần bằng chiều rộng của tiết diện bánh lái, nếu cốt gồm 
hai x ương đứng, hoặc tại đường tâm của trục lái nếu cốt gồm một x ương đứng. 
(2) Mô đun chống uốn của tiết diện cốt bánh lái được tín h theo các x ương đứng quy định ở 
(1) cùng với phần mép kèm của tôn bánh lái. Chiều rộng mép kèm được lấy nh ư sau: 
(a)   Nếu cốt gồm hai x ương thì chiều rộng mép kèm bằng  0,2 lần chiều dài của cốt.  
(b)   Nếu cốt gồm một x ương thì chiều rộng mép kèm bằng 0, 16 lần chiều dài của cốt.  
(3) Mô đun chống uốn của tiết diện và diện tích tiết diện bản thành của cốt phải sao cho 
ứng suất uốn, ứng suất cắt và ứng suất t ương đương không được lớn h ơn các giá trị 
dưới đây: 
(a)  Áp dụng chung, trừ tiết diện bánh lái hõm nê u ở (b)  
Ứng suất uốn (ứng suất pháp):  
b
m110
K   N/mm2 
Ứng suất cắt  (ứng suất tiếp):   
m50
K  N/mm2 
Ứng  suất t ương đương: 
22
eb
m1203K        N/mm2 Phần 2B, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
595 (b)  Trong vùng hõm của chốt giá bánh lái kiểu A  
 Ứng suất uốn : 
b
m75
K   N/mm2 
Ứng suất cắt:  
m50
K           N/mm2 
Ứng suất t ương đương: 
22
eb
m1003K        N/mm2  
 Trong đó: 
 Km: Hệ số vật liệu của cốt, nh ư quy định ở 21.1.1 -2. 
 Tuy nhiên, với bánh lái kiểu A, mô đun chống uốn và diện tích tiết diện nằm 
ngang của cốt ở chỗ có khoét lỗ phải sao cho ứng suất uốn, ứng suất cắt và ứng 
suất tương đương bất kể là thép cường độ cao hoặc thép thường không được 
lớn hơn các trị số sau đây:  
Ứng suất uốn : 
b75   (N/mm2) 
Ứng suất cắt:  
50    (N/mm2) 
Ứng suất tương đương :  
22
eb 3 100         (N/mm2) 
 Ghi chú: Ứng suất nêu ở (b) áp dụng cho cả thép cường độ cao và thép thường . 
(4) Phần trên của cốt phải được kết cấu sao cho không bị  gián đoạn. 
(5)  Các lỗ khoét để bảo dưỡng phải được lượn tròn thích hợp.  
4  Liên kết  
 Tôn bánh lái phải được liên kết chắc chắn với các x ương bánh lái, cần l ưu ý đến các biện 
pháp công nghệ. Các bộ phận liên kết phải không có khuyết tật.  
5  Sơn và thoát n ước 
 Mặt trong của tôn bánh lái phải được sơn hữu hiệu. Tại đáy của bánh lái phải có thiết 
bị xả n ước. 
21.1.7  Mối nối của kết cấu bánh lái với khối đặc  
1 Râu của khối đặc  
 Các khối đặc được làm bằng thép rèn hoặc thép đúc dùng làm ổ liên kết với trục lái hoặc 
chốt lái phải có râu.  Trừ trường hợp không quy định nêu ở dưới đây.   
 Các râu này không yêu cầu nếu chiều dày tôn nhỏ hơn giá trị sau:  
Bằng 10 mm đối với các xương được hàn với khối đặc dùng làm ổ liên kết với chốt dưới 
của bánh lái Kiểu  A và đối với trường hợp xương đứng được hàn với khối đặc dùng làm ổ 
liên kết với trục lái của bánh lái Kiểu C;  
 Bằng 20 mm đối với các xương khác.  
2 Quy định chung  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 21 
596  Các khối thép rèn hoặc thép đúc đặc dùng làm ổ liên kết với trục lái hoặc chốt lái thông 
thường phải được nối với kết cấu bánh lái bằng hai xương nằm và hai xương đứng.  
3 Mô đun chống uốn tiết diện nhỏ nhất của ổ liên kết với trục lái  
Mô đun chống uốn tiết diện ngang của kết cấu bánh lái (cm3) nối với khối đặc dùng làm ổ 
liên kết với trục lái đ ược tạo bởi các xương đứng và tôn bánh lái phải không nhỏ hơn trị số 
tính theo công thức sau:  
 
2
pl 34 EX
Sl
EsK HHc d 10HK 

   (cm3) 
Trong đó:  
Sc
: Hệ số, được lấy bằng:  
Sc 1 ,0
 nếu không có lỗ khoét trên tôn bánh lái hoặc nếu các lỗ khoét này 
được bịt kín bằng tấm tôn hàn ngấu hoàn toàn;  
Sc 1 ,5
 nếu có lỗ khoét tại tiết diện ngang đang xét của bánh lái;  
dl :  Đường kính trục lái (mm);  
HE :  Khoảng cách thẳng đứng từ mép dưới của bánh lái tới mép trên  của khối 
đặc (mm);  
HX :  Khoảng cách thẳng đứng từ tiết diện ngang đang xét đến mép trên của 
khối đặc (mm);  
     Kpl :  Hệ số vật liệu của tôn bánh lái quy định theo 21.1.1 -2; 
     Ks :  Hệ số vật liệu của trục lái quy định theo 21.1.1 -2. 
Mô đun chống uốn  tiết diện ngang thực của kết cấu thân bánh lái nối với khối đặc dùng 
làm ổ liên kết với trục lái phải được tính toán theo trục đối xứng của bánh lái. Chiều rộng 
tôn bánh lái (m) được coi là mép kèm để đưa vào tính mô đun chống uốn tiết diện thực 
này phải không lớn hơn trị số tính theo công thức sau:  
X
VHb s 23
 
Trong đó:  
sV: Khoảng cách (m) giữa ha i xương đứng (xem Hình 2B/21.5).  
Nếu các lỗ khoét để tháo lắp bu lông liên kết trục lái không được bịt bằng tấm tôn hà n 
ngấu hoàn toàn thì phần lỗ  khoét phải được khấu trừ (xem Hình 2B/21.5).  Phần 2B, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
597  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình  2B/21.5    Tiết diện ngang của mối nối giữa kết cấu bánh lái  
với ổ liên kết với trục lái  
4 Chiều dày của xương nằm  
Chiều dày của xương nằm liên kết với khối đặc (mm) cũng như chiều dày tôn bá nh lái ở 
vùng giữa các xương này, phải không nhỏ hơn trị số lớn hơn tính theo công thức sau:  
 
Ht 1 ,2t  
 
2
S
H
Hdt 0,045s  
Trong đó:  
t : Quy định ở 21.1.6 -1; 
dS : Đường kính (mm) được lấy bằng:  
 dl đối với khối đặc liên kết với tr ục lái;  
 dp đối với khối đặc liên kết với chốt lái;  
dl : Đường kính trục lái (mm) quy định ở 21.1.5 -2; 
dp : Đường kính chốt lái (mm) quy định ở 21.1.10 -1; 
sH : Khoảng cách giữa hai xương nằm (mm).  
 Việc tăng chiều dày xương nằm phải được mở rộng ra phía tr ước và sau của khối đặc 
ít nhất phải đến xương đứng liền kề.  
5 Chiều dày của xương đứng  
Chiều dày xương đứng hàn với khối đặc dùng làm ổ liên kết với trục lái cũng như chiều 
dày tôn bánh lái phía dưới khối đặc này (mm), phải không nhỏ hơn các trị số tính t heo 
Bảng 2B/21.2.  
 
Tiết diện X - X Lỗ khoét để tháo 
lắp bu lông n ối côn 
trục lái, n ếu có X X 
hX/3 hX/3 
x x 
sv  
 Hx 
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 21 
598 Bảng 2B/21.2    Chiều dày tôn bánh lái và tôn xƣơng đứng  
Kiểu bánh lái  Chiều dày xương đứ ng (mm)  Chiều dày tôn bánh lái ( mm) 
Bánh lái không 
có lỗ khoét  Ở vùng 
xung quanh 
lỗ khoét  Bánh lái 
không có lỗ 
khoét  Vùng có lỗ 
khoét  
Bánh lái Ki ểu A và B 1,2t 1,6t 1,2t 1,4t 
Bánh lái Kiểu C  1,4t 2,0t 1,3t 1,6t 
t : Chiều dày tôn bánh lái (mm), như quy định ở 21.1.6 -1 
21.1.8  Tôn bánh lái, x ƣơng bánh lái và cốt bánh lái tấm đơn 
1 Tôn bánh lái  
 Chiều dày t của tôn bánh lái tấm đơn không được nhỏ h ơn trị số tính theo công thức sau:  
p1 t 1 ,5SV K 2,5
        mm 
Trong đó: 
S  : Khoảng cách các x ương bánh lái, không được lớn h ơn 1,0 m ; 
V : Tốc độ của tàu (hải lý/giờ), nh ư quy định ở 21.1.2;  
Kp1 : Hệ số vật liệu tôn bánh lái, nh ư quy định ở 21.1. 1-2. 
2 Xương bánh lái  
(1)  Chiều dày của x ương bánh lái phải không nhỏ h ơn chiều dày của tôn bánh lái.  
(2)  Mô đun chống uốn của tiết diện x ương bánh lái không được nhỏ h ơn trị số tính theo 
công thức sau. Tuy nhiên, mô đun chống uốn này có thể được giảm dầ n ra đến mép 
của tấm bánh lái.  
Z = 0,5SC12V2K a    cm3 
Trong đó: 
C1 : Khoảng cách nằm ngang (m) tính từ mép sau của tấm bánh lái đến 
đường tâm của trục lái;  
Ka : Hệ số vật liệu làm x ương bánh lái, nh ư quy định ở 21.1.1 -2; 
S và V  : Như quy định ở 21.1.7 -1. 
3 Cốt của bánh lái  
Đường kính của cốt phải không nhỏ h ơn đường kính phần d ưới của trục lái. Tuy nhiên, 
đối với bánh lái không có ổ đỡ phía d ưới ổ đỡ cổ trục lái, thì đường kính của cốt có thể 
được giảm dần ở 1/3 diện tích phần d ưới của bánh lái và tại đáy của bánh lái có thể bằng 
75% đường kính theo quy định. 
21.1.9  Mối nối giữa trục lái và cốt bánh lái  
1  Mối nối bằng bích nằm  
(1)  Bu lông nối bích phải là loại lắp chặt. Số l ượng bu lông nối trên một cặp bích ít nhất Phần 2B, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
599 phải bằng 6.  
(2) Đường kính d b của bu lông nối không được nhỏ h ơn trị số tính theo công thức sau:  
S3
b
b
mdKd 0,62ne K
   mm 
Trong đó: 
d  :  Đường kính của trục lái (mm), lấy trị số nào lớn h ơn trong các trị số đường 
kính du quy định ở 21.1.5 -1 và d 1 quy định ở 21.1.5 -2; 
n  :  Tổng số bu lông nối;  
em : Khoảng cách trung bình từ tâm bu lông nối đến tâm bích;  
Ks : Hệ số vật liệu của trục lái, nh ư quy định ở  21.1.1 -2; 
Kb : Hệ số vật liệu của bu lông nối, nh ư quy định ở 21.1.1 -2. 
(3)  Chiều dày bích nối t f không được nhỏ h ơn trị số tính theo c ông thức sau, nh ưng 
không được nhỏ h ơn 0,9 d b (mm).  
f
fb
bKtdK
       mm 
Trong đó: 
Kf :  Hệ số vật liệu của bích nối, nh ư quy định ở 21.1.1 -2; 
Kb :  Như quy định ở (2);  
db :  Đường kính bu lông nối (mm) phụ thuộc số l ượng bu lông nối, nh ưng số 
lượng bu lông không được lấy lớn h ơn 8. 
(4)  Khoảng cách từ chu vi của lỗ bu lông nối đến mép ngoài của bích nối và chu vi của 
bích không được nhỏ hơn 0,67d b (mm).  
(5) Mối hàn giữa trục lái và bích phải được thực hiện như theo Hình 2B/21.6 (a) hoặc 
tương  đương.  Đối với tàu có chiều dài nhỏ hơn 60 mét việc hàn trục lái và bích trục lái 
có thể theo hình 2B/21.6(b)  
(6) Bu lông và ê cu phải được cố định chống tháo lỏng hiệu quả.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 21 
600  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình  2B/21.6    Mối hàn giữa trục lái và bích  
2  Mối nối ki ểu bích đứng    
(1)  Bu lông nối bích phải là loại lắp chặt. Số lượng bu lông nối trên một bích nối không 
được ít hơn tám.  
(2)  Đường kính của bu lông nối không được nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
b
b
SK 0,81 ddKn
         (mm)  
Trong đó:  
d   :  Đường kính trục lái (mm) lấy trị số lớn hơn trong các trị số đường kính d u 
quy định ở 21.1.5 -1 và d l quy định ở 21.1.5 -2; 
n   :  Số lượng bu lông nối;  
Kb    : Hệ số vật liệu của bu lông nối quy định ở 21.1.1 -2; 
KS   : Hệ số vật liệu của trục lái quy định ở 21.1.1 -2. 
(3)  Mô men diện tích M của các bu lông đối với đường tâm của bích nối phải không nhỏ 
hơn trị số tính theo công thức sau:  
M = 0,00043d3   (cm3) 
(4)  Chiều dày của bích nối ít nhất phải bằng đường kính của bu lông nối.  
(5)  Khoảng cách từ c hu vi của lỗ bu lông nối đến mép ngoài của bích nối và chu vi của 
bích không được nhỏ hơn 0,67d b (mm).  
(6) Bu lông và ê cu phải được cố định chống tháo lỏng hiệu quả.  
3  Mối nối kiểu côn có then  
(1) Độ côn và chiều dài côn  
 Mối nối côn có hoặc không có hệ  thống thủy lực (đầu phun dầu và ê cu thủy lực v.v...) (a) 
 
 
Gia công 
sau khi hàn D 
R  100mm  
a 1 1
b 3 5
 
R  45mm  
 8mm  
a
 
b 2mm  
R8  300  
 (b) 
 (Mép hàn phải chuẩn bị cắt vát mép trên bích, 
cắt vát hình chữ K, mối hàn phải ngấu toàn bộ)  
    D 
 
 
R>0,08D  
 
 <3 mm  
 
 Phần 2B, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
601 để tháo và lắp mối nối phải có độ côn c theo đường kính từ 1: 8 ~ 1:12 (xem Hình 
2B/21.7).  
Trong đó:  
 
ou(d d )cl  
 Mối nối kiểu côn phải được cố định bằng các ê cu hãm. Ê cu phải được  hãm (bằng 
tấm hãm v.v…)  
  Hình dạng côn phải được lắp chính xác. Chiều dài l của đoạn côn nói chung phải 
không nhỏ hơn 1,5d o. 
(2) Mối nối giữa trục lái và bánh lái phải là mối nối có then thì diện tích tiết diện chịu cắt 
của then phải không nhỏ hơn trị số  tính theo công thức sau:  
 
Y
s
k Y117,55Mad  (cm2) 
Trong đó:  
MY   :  Mô men chảy thiết kế của trục lái (Nm)  
3
u
Y
sdM 0,02664K
 
Nếu đường kính thực tế d ua lớn hơn đường kính tính toán d u thì phải sử dụng d ua. Tuy 
nhiên d ua áp dụng cho công thức trên không cần lấy lớn hơn 1,145d u. 
du   :  Đường kính trục lá i (mm) theo quy định ở 21.1.5 -1; 
KS   : Hệ số vật liệu của trục lá i quy định ở 21.1.1 -2; 
dk   :  Đường kính trung bình phần cô n trục lái (mm) tại vị trí then;  
σY1   :  Giới hạn chảy nhỏ nhấ t của vật liệu làm then (N/mm2). 
Diện tích bề mặt hiệu dụng (cm2) của then (không có mép lượn tròn) giữa then và trục 
lái hoặc mặt côn phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:  
Y
k
k Y25Mad
 (cm2) 
Trong đó:  
σY2   :  Giới hạn chảy nhỏ nhất của vật liệu làm then, trục lái hoặc phần nối 
(N/mm2) lấy giá trị nào nhỏ hơn.  
(3)  Kích th ước êcu quy định ở (1) phải phù hợp với yêu cầu d ưới đây (xem Hình 
2B/21.1.7)  
 Đường kính đỉnh ren:   dg  
  0,65d o    mm 
 Chiều cao:   hn  
 0,60d g   mm 
 Đường kính ngoài:      dn  
 1,2d e hoặc 1,5d g (mm), lấy giá trị nào lớn h ơn. 
(4)  Phải đảm bảo rằng 50% mô men chảy thiết kế sẽ được truyền chỉ bằng lực ma sát 
trên mối nối côn. Điều này có thể thực  hiện bằng tính toán áp suất ép và chiều dài ép 
theo quy định ở 21.1.9 -4(2) và 21.1.9 -4(3) với mô men xoắn M y’ = 0,5M Y. 
(5) Mặc dù quy định (1). Khi có then được lắp ở nối giữa trục và bánh lái, và nó được xem 
như là truyền mô men cho bánh lái bởi ma sát t ại những mối nối, kích thước của then QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 21 
602 cũng như như lực ép và chiều dài ép phải thỏa mãn yêu cầu của Đăng kiểm.  
(6)  Êcu cố định trục lái phải có c ơ cấu hãm chắc chắn.  
(7)  Mối nối trục lái phải được bảo vệ tốt để chống ăn mòn.  
 
Đệm 
Áo tr ục 
Đệm kín 
Tấm hãm d0 
da 
dm 
du 
dg 
dn hn 
 
 
Hình 2B/21.1.7    Mối nối d ạng côn có then  
4  Mối nối côn được bố trí đặc biệt để tháo lắp  
(1) Nếu đường kính trục lái lớn hơn 200 mm thì nên sử dụng mối nối lắp ép bằng thuỷ 
lực. Trong trường hợp này độ côn phải giảm xuống, c  1:12 đến  1:20.  
  Trường hợp mối nối lắp ép bằng thủy  lực thì ê cu phải được lắp chặt hữu hiệu vào 
trục lái hoặc chốt lái.  
  Để truyền an toàn mô men xoắn qua mối nối giữa trục lái và bánh lái lực đẩy lên và 
chiều dài đẩy phải được xác định tương ứng theo (2) và (3).  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 Hình 2B/25.8    Mối nối côn k hông then  
(2) Áp lực đẩy  
Áp lực đẩy không được nhỏ hơn trị số lớn hơn trong hai trị số sau:  
 
Tấm hãm 
phẳng 
 
dg 
d1  
 Phần 2B, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
603 
3 Y
req1 2
mo2MP 10
dμπ
l (N/mm2) 
3 b
req2 2
m6MP 10
d
l
  (N/mm2) 
Trong đó:  
 MY  : Mô men chảy thiết kế của trục lái, như nêu ở 21.1.9 -3(2) (Nm);  
dm : Đường kí nh trung bình đoạn côn (mm) (xem Hình 2B/21.7);  

 : Chiều dài đoạn côn (mm);  
o : Hệ số ma sát, lấy bằng 0,15;  
Mb :  Mô men uốn tại mối nối côn (ví dụ trong trường hợp bánh lái treo), 
(Nm) . 
Phải đảm bảo rằng áp lực đẩy không được vượt quá áp lực cho phép của mặt côn. 
Áp lực cho phép bề mặt được tính theo công thức sau:  
2
4σ ( α )
αy
perm b0,95 1-P = P
3+
  
2
3 b
b
m3,5MP = 10d
 
Trong đó:  
σY :  Ứng suất chảy nhỏ nhất (N/mm2) của vật liệu khối đúc ổ côn;  
m
adαd
 
dm : Đường kính trung bình đoạn côn (mm) (xem Hình 2B/21.7);  
   da : Đường kính ngoài của khối đúc ổ côn (xem Hình 2B/21.7) (mm)  
Đường kính ngoài của ổ đỡ chốt bánh lái phải không nhỏ hơn 1,25d 0, 
với d 0 lấy theo Hình  2B/21.7 . 
(3) Chiều dài đẩy  
Chiều dài đẩy l (mm) phải phù hợp với công thức sau:  
 l1  l  l2 
Trong đó:  
 
req m tm
12Pd 0,8RΔlc 1αEc2
  
 

perm m tm
22Pd 0,8RΔlc 1αEc2  
Trong đó:  
Rtm :  Độ nhám trung bình (mm) được lấy bằng 0,01;  
 c : Độ côn theo đường kính phù hợp với 21.1.9 -3.(1); 
 E :  Mô đun đàn hồi vật liệu (N/mm2) được lấy bằng 2,06x105. 
Không phụ thuộc vào yêu cầu ở trên thì chiều dài đẩy phải không nhỏ hơn 2 mm . QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 21 
604 Lưu ý: Trong trường hợp mối nối lắp ép bằng thủy lực thì lực đẩy Pe quy định đối với 
côn trục (N) có thể được tính theo công thức sau:  
 
e req mcP P d π 0,022 l  
Giá trị 0,02 được lấy theo hệ số ma sát khi dùng áp lực dầu. Các trị số này khác nhau 
và phụ thuộc vào việc xử lý cơ học và độ nhám của chi tiết được lắp.  
 Nếu theo quy trình lắp, tác dụng một phần của lực đẩy do trọng lượng bánh lái được 
đưa vào thì tác dụng này có thể được xét đến khi xác định chiều dài đẩy nếu được 
Đăng kiểm chấp thuận.  
21.1.10  Chốt lái  
1  Đường kính của chốt lái  
 Đường kính chốt lái d p không được nhỏ h ơn trị số tính theo công  thức sau:  
ppd 0,35 BK
     mm 
Trong đó: 
B  :  Phản lực tại ổ đỡ, N; 
Kp : Hệ số vật liệu của chốt lái, nh ư quy định ở 21.1.1 -2. 
2  Kết cấu của chốt lái  
(1) Độ côn  
 Chốt lái phải được kết cấu nh ư kiểu bu lông côn. Độ côn theo đường kính không 
được lớn h ơn các giá trị độ côn cho d ưới đây. Chốt phải có khả n ăng lắp được vào 
các phần liền khối của bánh lái, êcu cố định chốt phải được hãm chắc chắn.  
(a)  Đối với chốt lái được lắp và hãm bằng êcu: độ côn từ 1:8  đến 1:12;  
(b)  Đối với chốt lái có c ơ cấu tháo nắp bằng thủy lực ( đường dẫn dầu thuỷ lực và êcu 
thủy lực v.v...): độ côn từ 1:12 đến 1:20.  
(2)  Áp lực đẩy đối với chốt  
Áp lực đẩy quy định đối với chốt (N/mm2) phải được xác định theo công thức sau:  
 
0
req 2
mBdP 0,4
d
l  
Trong đó:  
B : Như quy định ở 25.1.10 -1; 
lmd,
: Như quy định ở 25.1.9 -4(2); 
do : Đường kính chốt (mm) (xem Hình 2B/21.7)  
Chiều dài đẩy được tính toán tương tự như ở 21.1.9 -4(3), khi sử dụng yêu cầu áp lực 
đẩy và đặc tính đối với  chốt 
(3)  Kích th ước nhỏ nhất của chân ren và êcu phải được xác định theo những yêu cầu 
tương ứng quy định ở 21.1.9 -3(3). 
(4)  Chiều dài đoạn côn của chốt lái không được nhỏ h ơn đường kính lớn nhất của chốt.  
(5)  Chốt lái phải được bảo vệ thích đáng để chống ăn mòn.  Phần 2B, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
605 21.1.11  Ổ đỡ trục lái và chốt lái  
1 Áo trục và bạc trục  
(1) Ổ đỡ trục lái  
Áo trục và bạc trục phải được lắp tại vị trí ổ đỡ. Chiều dày nhỏ nhất của áo trục và 
bạc trục phải bằng:  
tmin = 8 mm   đối với vật liệu kim loại v à vật liệu tổng hợp;  
tmin = 22 mm  đối với vật liệu gỗ cứng.  
(2) Ổ đỡ chốt lái  
Chiều dày của bạc hoặc ống lót phải không nhỏ hơn:  
  
1 t 0,01 B  
 Trong đó:  
 
1B : Được nêu tại 21.1.10 -1 
 và cũng không được nhỏ hơn chiều dày nhỏ nhất quy định ở (1).  
2  Bề mặt đỡ nhỏ nhất  
 Bề mặt đỡ A b (là diện tích hình chiếu = Chiều dài x Đường kính ngoài của ống lót trục) 
phải không nhỏ h ơn trị số tính theo công thức sau:  
b
aBAq
     mm2 
Trong đó: 
B :  Như quy định ở 2 1.1.10 -1; 
qa:  Áp suất bề mặt cho phép (N/mm2). Áp suất bề mặt cho phép đối với ổ đỡ được 
lấy từ Bảng 2B/21.1.3, tuy nhiên, nếu dùng thử nghiệm để xác nhận thì có thể lấy  
các giá trị khác so với trị số ở Bảng này.  
Bảng 2B/21.1.3     Áp suất bề mặt cho phép qa 
Vật liệu ổ đỡ qa (N/mm2) 
Gỗ gai ắc  2,5 
Kim loại màu (bôi tr ơn bằng dầu)  4,5(2) 
Vật liệu tổng hợp có độ cứng giữa 60 và 70, kiểu bánh lái 
D 5,5 
Thép, đồng thau và vật liệu đồng thau - graphit  ép nóng  7,0 
Chú thích:  
(1) Thử độ cứng phân biệt ở nhiệt  độ 23 °C và độ ẩm 50% theo các Tiêu chuẩn đã được công 
nhận. Ổ đỡ bằng vật liệu tổng hợp phải là kiểu được Đăng kiểm chấp nhận.  
(2)  Áp suất bề mặt vượt quá 5,5 N/mm2 có thể được chấp nhận phù hợp với đặc tính và kết 
quả thử của nhà chế tạo gối đỡ, nhưng trong mọi trường hợp không được lớn hơn 10 
N/mm2. 
(3) Thép không rỉ và thép chống mòn được kết hợp thỏa đáng với ống lót trục không gây 
ăn mòn điện hóa.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 21 
606 3  Kích thước ổ đỡ  
 Tỉ số chiều dài/ đường kính mặt đỡ phải không lớn h ơn 1,2.  
 Chiều dài ổ đỡ L p của ch ốt lái phải như sau:  
  dpo  Lp  1,2d po 
Trong đó:  
dpo  :  Như quy định ở 2.2.6.  
4  Khe hở ổ đỡ 
 Nếu ổ đỡ được làm bằng vật liệu kim loại thì khe hở phải không nhỏ h ơn 
bsd1 ,01000  (mm) 
theo h ướng đường kính, trong công thức này  d bs  là đường kính trong của bạc.  
 Nếu ổ đỡ làm bằng vật liệu phi kim loại thì khe hở được xác định thông qua việc xem xét 
đặc tính dãn nở nhiệt và phồng của vật liệu. Khe hở này phải không nhỏ h ơn 1,5 mm theo 
hướng đường kính của ổ đỡ trừ khi nhà cung cấp khuyến cáo dùng nhỏ hơn và chúng có 
ghi chép quá trình sử dụng làm bằng chứng dẫn chứng thỏa đáng với khe hở nhỏ.  
21.1.12  Phụ tùng bánh lái  
1  Cơ cấu chặn trục lái  
Cơ cấu chặn trục lái phải được trang bị thích hợp với kiểu của bánh lái, trọng l ượng của 
bánh lái và p hải được bôi tr ơn tốt.  
2  Chặn nhảy trục lái  
Phải lắp đặt một c ơ cấu thích hợp để ngăn ngừa bánh lái bị di chuyển dọc trục do tác 
động va đập của sóng.  
21.2 Thiết bị neo  
21.2.1  Neo, xích neo và cáp  
1  Quy định chung  
(1) Theo đặc trưng cung cấp, tất cả cá c tàu phải được trang bị neo, xích neo và dây buộc 
tàu không được ít h ơn số l ượng quy định ở Bảng 2B/21.2.1  và Bảng 2B/21.3 hoặc 
21.2. -1-5. Tất cả các tàu phải được trang bị các phương tiện để kéo thả neo và chằng 
buộc.  
(2)  Đối với các tàu có đặc trưng cu ng cấp nhỏ h ơn 50 hoặc lớn h ơn 1670 thì số l ượng 
neo, xích neo và dây buộc trang bị cho tàu phải do Đăng kiểm quy định. 
(3) Hai neo quy định trong Bảng 2B/21.2.1 phải được nối với xích neo và đặt vào vị trí 
sẵn sàng sử dụng ở trên tàu.  
(4)  Neo, xích neo, cáp thép và cáp sợi thảo mộc phải phù hợp với những yêu cầu t ương 
ứng quy định ở Ch ương 2, Ch ương 3, Ch ương 4 và Ch ương 5 Phần 7B.  
2  Đặc trưng cung cấp của tàu  
(1) Đặc trưng cung cấp là trị số được tính theo công th ức sau : Phần 2B, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
607 EN = W 2/3
 + 2,0hB + 0,1A  
Trong đó: 
W  :  Lượng chiếm n ước toàn tải của tàu, tấn ; 
h và A  :  Trị số quy định ở (a), (b) và (c) sau đây: 
(a)  h là trị số tính theo công thức:  
h =  f + h’  
Trong đó: 
f  :  Khoảng cách thẳng đứng tại giữa tàu từ đường n ước chở hàng thiết kế 
lớn nhất đến mặt tr ên của xà boong liên tục trên cùng tại mạn, m ; 
h’:  Tổng chiều cao của th ượng tầng và lầu có chiều rộng lớn h ơn B/4, m;  
Khi xác định trị số h’ có thể bỏ qua độ cong dọc và độ chúi của tàu. Nếu 
lầu boong có chiều rộng lớn h ơn B/4 đặt ở trên lầu boong có chi ều rộng 
bằng và nhỏ h ơn B/4 thì lầu boong hẹp h ơn có thể được bỏ qua.  
(b)  A là giá trị tính theo công thức sau:   
A = fL +  h”l 
Trong đó: 
 L  :  Chiều dài tàu (m) theo định nghĩa 1.2.20  Phần  1A của Quy chuẩn 
hoặc bằng 0,97 lần chiều chìm chở hàng thiết k ế lớn nhất, lấy trị số 
nào nhỏ h ơn ; 

h”l  :  Tổng các tích số của chiều cao h”  (m) và chiều dài l (m) của các 
thượng tầng, lầu hoặc hầm nổi được đặt trên boong liên tục trên cùng 
trong phạm vi chiều dài tàu, có chiều rộng lớn h ơn B/4 và chiều cao 
lớn h ơn 1,5 mét;  
f  :  Như quy định ở (1).  
(c) Khi áp dụng (a) và (b) mạn chắn sóng và vách chắn cao hơn 1,5 mét phải được 
coi là một phần của thượng tầng hoặc lầu.  
(2) Ngoài những yêu cầu ở (1), đối với tàu kéo đặc trưng cung cấp phải được xá c định 
theo công thức sau:  
2/3 ''EN W 2,0(fB h b) 0,1A    
 
Trong đó: 
W, f, A :  Được xác định nh ư (1) nêu trên ; 
h''b
 :  Tổng các tích số chiều cao h" với chiều rộng b của từng th ượng tầng và lầu 
rộng nhất có chiều rộng lớn h ơn B/4 và được đặt trên boong liên tục cao 
nhất. 
3  Neo 
(1)  Khối l ượng của một neo mũi có thể được phép sai khác 
 7% của khối l ượng quy 
định ở Bảng 2B/21.2.1, nh ưng với điều kiện tổng khối l ượng của các neo mũi không QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 21 
608 được nhỏ h ơn khối l ượng nhận được do nhân khối l ượng của từng neo cho trong 
Bảng với số l ượng neo lắp trên tàu. Tuy nhiên, nếu được Đăng kiểm cho phép có thể 
sử dụng neo có khối lượng t ăng quá 7%.  
(2)  Nếu sử dụng neo có ngáng thì khối l ượng neo (trừ ngáng) không được nhỏ h ơn 0,80 
lần kh ối lượng cho trong B ảng đối với neo không ngáng thông th ường. 
(3)  Nếu dùng neo có lực bám cao thì khối l ượng của mỗi neo có thể lấy bằng 0,75 lần 
khối l ượng cho trong B ảng đối với neo không ngáng thông th ường. 
(4)  Nếu dùng neo có lực bám đặc biệt cao thì  khối l ượng của mỗi neo có thể bằng 0,5 lần 
khối l ượng quy định đối với neo không ngáng thông th ường. Tuy nhiên nói chung, 
khối l ượng của neo có lực bám đặc biệt cao không v ượt quá 1500 kg.  
4 Xích 
(1)  Xích neo phải là loại xích có ngáng cấp 1, 2 hoặc 3 qu y định ở Ch ương 3 Phần 7B. 
Tuy nhiên, xích cấp 1 chế tạo từ thép (SBC31) không được dùng cho neo có lực bám 
cao. 
5   Dây buộc tàu và dây kéo tàu  
(1)  Nếu sử dụng cáp thép, cáp sợi thảo mộc làm dây buộc tàu và dây kéo tàu thì tải thử 
kéo đứt quy định ở Ch ương 4 hoặc 5 Phần 7 -B không được nhỏ h ơn tải thử kéo đứt 
tương ứng quy định ở Bản g 2B/21.2.1 và Bảng 2B/21.3 hoặc (3).  
(2)  Đối với tàu có đặc trưng cung cấp không vượt quá 2000 thì số lượng dây chằng buộc 
quy định ở Bảng 2B/21.2.2. Đối với các tàu có tỷ  số A/EN lớn h ơn 0,9 ngoài số l ượng 
dây quy định ở Bảng 2B/21.2.1, còn phải trang bị thêm số l ượng dây quy định nh ư 
dưới đây: 
Nếu     0,9 < A/EN  
   1,1     :    1  
Nếu    1,1 <  A/EN  
   1,2     :    2 
Nếu         A/EN  >   1,2   :    3 
Trong đó: 
EN :  Đặc trưng cung cấp  ; 
A :  Như quy định ở 21.2.1 -2 (2).  
(3) Số lượng và độ bền của các dây chằng buộc đối với tàu có đặc trưng cung cấp lớn 
hơn 2000 thì phải thỏa mãn yêu cầu từ (a) đến (d) sau:  
(a) Độ bền kéo đứt nhỏ nhấ t (MBL) phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức 
sau: 
  MBL = 0,1A 1 + 350 (kN)  
  A1: diện tích mặt chiếu mạn của tàu quy định ở (5)  
(b) Dây chằng buộc dọc mũi, dây chằng buộc dọc lái, dây chằng buộc ngang hoặc 
dây chằng buộc chéo được sử dụng như nhau  thì phải có cùng đặc tính về độ 
bền và độ đàn hồi. Độ bền của dây chằng buộc chéo phải giống như dây chằng Phần 2B, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
609 buộc dọc mũi, dây chằng buộc dọc lái, dây chằng buộc ngang.  
(c) Tổng số lượng dây chằng buộc mũi, lái và ngang được tính theo công thức sau 
và được làm tròn đến số nguyên gần nhất.  
(i) Đối với tàu dầu, tàu chở xô hóa chất nguy hiểm, tàu hàng rời và tàu chở 
quặng  
  n = 8,310-4A1+4 
(ii) Đối với các tàu khác  
  n = 8,310-4A1+6 
(d) Tổng số lượng dây chằng buộc chéo phải không không nhỏ hơn như sau:  
  Hai dây khi đặc trưng cung cấp < 5000 ; 
  Bốn dây khi đặc trưng cung cấp  5000 . 
(4) Không phụ thuộc vào yêu cầu ở (3), số lượng dây chằng buộc mũi, lái và ngang có 
thể tăng hoặc giảm kết hợp với việc điều chỉnh độ bền của dây chằng buộc. Việc điều 
chỉnh độ bề n, MBL* được tính như sau:  
 
*
*nMBL 1 ,2MBL MBL
n  (kN): Đối với khi tăng số lượng dây kéo ; 
 
*
*nMBL MBL
n  (kN): Đối với khi giảm số lượng dây kéo  
n*:  Số lượng dây chằng buộc mũi, lái, ngang được tăng hoặc giảm ; 
n :  Số lượng dây chằng bu ộc không làm tròn theo kiểu tàu được tính toán theo công 
thức nêu ở (3)(c).  
 Theo cách tương tự, độ bền của dây chằng buộc mũi, lái, ngang có thể tăng hoặc 
giảm tùy theo việc điều chỉnh số lượng của dây chằng buộc. Nếu số lượng dây chằng 
buộc mũi, lái và ngang tăng theo điều chỉnh độ bền của dây thì số lượng dây chằng 
buộc chéo cũng phải tăng lên tương tự, nhưng làm tròn trến số chẵn gần nhất.  
(5) Diện tích mặt chiếu mạn của tàu A 1 phải được tính theo công thức nêu ở 21.2.1 -
2(1)(b). Tuy nhiên phải xét đến  các yêu cầu từ (a) đến (d) sau đây.  
(a) Đối với tàu dầu, tàu chở xô hóa chất nguy hiểm, tàu hàng rời và tàu chở quặng, 
chiều chìm nhỏ nhất khi có dằn phải được xét đến khi tính toán diện tích mặt 
chiếu mạn A 1. Đối với các tàu khác, chiều chìm nhỏ nhất tro ng các điều kiện khai 
thác thông thường phải được xét đến nếu tỷ số giữa mạn khô ở chiều chìm ở 
trạng thái nhẹ tải nhất và trạng thái đầy tải lớn hơn hoặc bằng 2.  
(b) Mặt chắn gió  của cầu tàu có thể được xem xét đến khi tính toán diện tích mặt 
chiếu mạn A 1 trừ khi tàu dự dịnh thường xuyên chằng buộc vào cầu tàu. Chiều 
cao của bề mặt cầu tàu 3 m trên đường n ước có thể được tính đến; nói cách 
khác , phần dưới của diện tích chiếu mạn có chiều cao 3 mét trên đường nước đối 
với trạng thái tải trọng được xét có th ể bỏ qua khi tính toán vào diện tích mặt 
chiếu mạn A 1. QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 21 
610 (c) Hàng hóa trên boong phải được đưa vào để xác định diện tích chiếu mạn A 1. 
Hàng hóa trên boong có thể không cần xét đến nếu diện tích mặt chiếu mạn A 1 ở 
trạng thái chiều chìm nhẹ tải thông thường kh ông có hàng trên boong lớn hơn 
trạng thái đầy tải khi có hàng trên boong. Diện tích mặt chiếu mạn lớn hơn trong 
hai mạn thì phải được chọn là diện tích mặt chiếu mạn A 1. 
(d) Trạng thái tải trọng thông thường là trạng thái tải trọng được đưa ra trong thông 
báo ổn định mà dự kiến xảy ra thường xuyên trong quá trình hoạt động loại trừ 
trạng thái tàu không, trạng thái kiểm tra chân vịt, v.v…  
(6) Dây chằng buộc quy định ở (3) và (4) phải dựa trên các điều kiện môi trường như 
sau: 
(a) Tốc độ dòng chảy lớn nhất: 1 ,0 m/s . 
(b) Tốc độ gió lớn nhất w  tính bằng m/s được lấy như sau:  
(i) w  = 25,0 - 0,002(A 1 - 2000) (m/s) đối với tàu khách, phà, và tàu chở ô tô có 
2000 m2 < A 1  4000 m2; 
(ii) w  = 21,0 (m/s) đối với tàu khách, phà, và tàu chở ô tô có  A 1 < 4000 m2; 
(iii) w  = 25,0 (m/s) đối với các tàu khác . 
(7) Trong các điều kiện môi trường quy định ở (6), tốc độ gió lớn nhất w có thể tăng và 
giảm kết hợp với việc điều chỉnh độ bền của dây chằng buộc có thể chấp nhận bằng 
tốc độ gió w*. Trong trường hợp này, tốc độ gió w* được tính theo công thức sau:  
  
*
*
wwMBL
MBL   
MBL*:  Độ bền dây chằng buộc đã điều chỉnh  
Tuy nhiên, tốc độ gió lớn nhất w có thể giảm khi độ bền đứt lớn nhất MBL được quy 
định ở (3)(a) lớn hơn 1275 kN. Tốc độ gió w* phải không nhỏ  hơn 21 m/s.  
(8) Đối với tàu có đặc trưng cung cấp nhỏ hơn hoặc bằng 2000 thì chiều dài dây chằng 
buộc được lấy theo bảng Bảng 2B/21.3. Đối với các tàu có đặc trưng cung cấp lớn 
hơn 2000 thì chiều dài dây chằng buộc được lấy bằng 200 m.   
(9) Nếu được Đăng kiểm chấp nhận có thể sử dụng cáp sợi làm dây buộc tàu và dây kéo 
tàu. 
(10) Nếu được Đăng kiểm chấp nhận có thể dùng cáp lõi thép cấu tạo đàn hồi t ương 
ứng thay cho cáp lõi sợi làm dây buộc và được cuốn vào tang trống của tời cuốn 
dây trên tàu.  
(11) Chiều  dài của mỗi dây buộc có thể được giảm 7% so với chiều dài quy định ở (8), nếu 
tổng số chiều dài của dây buộc quy định không nhỏ h ơn trị số nhận được do nhân 
chiều dài của dây buộc với số dây t ương ứng quy định ở (2) đến (4).  
6 Hầm xích neo  
(1)  Hầm xích p hải có đủ thể tích và chiều sâu để dễ dàng dẫn hướng xích neo qua ống Phần 2B, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
611 dẫn xích và tự xếp của xích.  
(2) Hầm xích neo, bao gồm cả ống dẫn phải kín n ước đến boong thời tiết và phải có 
phương tiện để xả n ước. 
(3) Hầm xích neo phải được phân chia bằng vách chắn  tại tâm tàu.  
(4) Nếu có lối ra vào, thì nó phải được đóng kín bằng nắp đậy chắc chắn và được xiết 
chặt bằng bu lông có đệm kín.  
(5) Nếu có lối ra vào ống dẫn hoặc thùng xích được đặt dưới boong thời tiết thì nắp đậy 
và bố trí bu lông xiết chặt phải thỏa mãn Quy phạm. Thiết bị cơ khí xiết chặt nắp kiểu 
ê cu dạng bướm và/hoặc bu lông dạng bản lề bị cấm sử dụng cho nắp.  
(6) Ống dẫn  mà qua đó xích neo đi vào phải có thiết bị đóng kín gắn cố định để giảm 
thiểu n ước xâm nhập.  
(7)  Một đầu của xích neo trên tàu phải được buộc cố định vào kết cấu bằng chốt có khả 
năng chịu được lực không nhỏ hơn 15% và không lớn hơn 30% tải trọng kéo đứt của 
xích neo.    
(8)  Chốt phải có phương tiện phù hợp để có thể dễ dàng thả xích neo xuống biển, thao 
tác từ vị trí bên ngoài t hùng xích trong trường hợp khẩn cấp.  
7 Cơ cấu đỡ bệ tời neo và thiết bị chặn xích neo  
(1) Cơ cấu đỡ bệ tời neo và thiết bị chặn xích neo phải đủ để dàn đều tải trọng làm việc 
và tải trọng sóng.  
(a) Tải trọng làm việc phải được lấy không nhỏ hơn như sau:  
(i) Bằng 80% của tải trọng kéo đứt của xích neo đối với thiết bị chặn xích ; 
(ii) Bằng 80% của tải trọng kéo đứt của xích neo đối với tời, nếu thiết bị chặn 
xích neo không được lắp đặt hoặc thiết bị chặn xích neo được lắp trên tời ; 
(iii) Bằng 45% của tải trọn g kéo đứt của xích neo đối với tời, nếu thiết bị chặn 
xích được lắp đặt nhưng không lắp trên tời . 
(b) Tải trọng sóng được lấy theo quy định trong Quy phạm kết cấu chung về tàu hàng 
rời và tàu dầu của Hiệp hội các tổ chức phân cấp tàu quốc tế (IACS).  
(2) Ứng suất cho phép kết cấu đỡ bệ tời neo và thiết bị chặn xích neo, gồm cả chiều dày 
tổng cộng phải không lớn hơn giá trị cho phép sau:  
(a) Ứng suất uốn: 1,00R eH; 
(b) Ứng suất cắt: 0,60R eH; 
 ReH : Ứng suất chảy tối thiểu của vật liệu.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 21 
612 Bảng 2 B/21.2.1    Neo, xích và dây kéo  
Mã 
hiệu  
Đặc trưng cung 
cấp của thiết bị  
EN Neo Xích dùng cho neo mũi  
(xích neo có ngáng)  Dây kéo  Số  lượng  Khối  
lượng  
một neo  
 (neo  
không  
có thanh  
 ngáng)  Tổng  
chiều  
dài Đường kính  
Tổng  
chiều  
dài Tải 
kéo 
đứt Cấp 
1 Cấp 
2 Cấp 
3 
 Trên đến  kg m mm mm mm m kN 
A1 
A2 
A3 
A4 
A5  50 70 
 70 90 
 90 110 
 110 130 
 130  150 2 
2 
2 
2 
2 180 
240 
300 
360 
420  220 
220 
247,5  
247,5  
275 14 
16 
17,5 
19 
20,5 12,5 
14 
16 
17,5 
17,5   180 
180 
180 
180 
180 98 
       98 
       98 
       98 
       98 
B1 
B2 
B3 
B4 
B5  150  175 
 175 205 
 205  240 
 240  280 
 280 320 2 
2 
3 
2 
2 480 
570 
660 
780 
900 275 
302,5  
302,5  
330 
357,5  22 
24 
26 
28 
30 19 
20,5 
22 
24 
26  
20,5 
22 
24 180 
180 
180 
180 
180        98 
        112 
     129 
     150 
     174 
C1 
C2 
C3 
C4 
C5  320   360 
  360 400 
  400  450 
  450  500 
  500  550 2 
2 
2 
2 
2 1020  
1140  
1290  
1440  
1590  357,5  
385 
385 
412,5  
412,5  32 
34 
36 
38 
40 28 
30 
32 
34 
34 24 
26 
28 
30 
30 180 
180 
180 
180 
190         207 
        227 
     250 
     277 
     306 
D1 
D2 
D3 
D4 
D5  550  600 
 600  660 
 660 720 
 720 780 
 780 840 2 
2 
2 
2 
2 1740  
1920  
2100  
2280  
2460  440 
440 
440 
467,5  
467,5  42 
44 
46 
48 
50 36 
38 
40 
42 
44 32 
34 
36 
36 
38 190 
190 
190 
190 
190           338 
371 
406 
441 
480 
E1 
E2 
E3 
E4 
E5  840 910 
 910 980 
 980 1060  
 1060  1140  
 1140  1220  2 
2 
2 
2 
2 2640  
2850  
3060  
3300  
3540  467,5  
495 
495 
495 
522,5   52 
54 
56 
58 
60 46 
48 
50 
50 
52 40 
42 
44 
46 
46 190 
190 
200 
200 
200 518 
559 
603 
647 
691 
F1 
F2 
F3 
F4 
F5  1220  1300  
 1300  1390  
 1390   1480  
 1480   1570  
 1570   1670  2 
2 
2 
2 
2 3780  
4050  
4320  
4590  
4890  522,5 
522,5  
550 
550 
550 62 
64 
66 
68 
70 54 
56 
58 
60 
62 48 
50 
50 
52 
54 200 
200 
200 
220 
220 738 
786 
836 
888 
941 
G1 
G2 
G3 
G4 
G5  1670   1790  
 1790   1930  
 1930   2080  
 2080   2230  
 2230   2380  2 
2 
2 
2 
2 5250  
5610  
6000  
6450  
6900  577,5  
577,5  
577,5  
605 
605 73 
76 
78 
81 
84 64 
66 
68 
70 
73 56 
58 
60 
62 
64 220 
220 
220 
240 
240 1024  
1109  
1168  
1259  
1356  
H1 
H2 
H3 
H4 
H5   2380   2530  
  2530   2700  
  2700   2870  
  2870   3040  
  3040   3210  2 
2 
2 
2 
2 7350  
7800  
8300  
8700  
9300  605 
632,5  
632,5  
632,5  
660 87 
90 
92 
95 
97 76 
78 
81 
84 
 84 66 
68 
70 
73 
76 240 
260 
260 
260 
280 1453  
1471  
1471  
1471  
1471  
J1 
J2 
J3 
J4 
J5  3210   3400  
 3400   3600  
 3600  3800  
 3800  4000  
 4000  4200  2 
2 
2 
2 
2 9900  
10500  
11100  
11700  
12300  660 
660 
687,5  
687,5  
687,5  100 
102 
105 
107 
111 87 
90 
92 
95 
97 78 
78 
81 
84 
87 280 
280 
300 
300 
300 1471  
1471  
1471  
1471  
1471  
K1 
K2 
K3 
K4 
K5   4200  4400  
  4400  4600  
  4600  4800  
  4800  5000  
  5000    5200  2 
2 
2 
2 
  2 12900  
13500  
14100  
14700  
      15400  715 
715 
715 
742,5  
742,5  114 
117 
120 
122 
124 100 
102 
105 
107 
111 87 
90 
92 
95 
97 300 
300 
300 
300 
300 1471  
1471  
1471  
1471  
1471  
L1 
L2 
L3 
L4 
L5   5200  5500  
  5500  5800  
  5800  6100  
  6100    6500  
  6500    6900  2 
2 
2 
2 
  2 16100  
16900  
17800  
18800  
      20030  742,5  
742,5  
742,5  
742,5  
770 127 
130 
132 
 111 
114 
117 
120 
124 97 
100 
102 
107 
111 300 
300 
300 
300 
300 1471  
1471  
1471  
1471  
1471  
M1 
M2 
M3 
M4 
M5   6900    7400  
  7400    7900  
  7900    8400  
  8400    8900  
  8900  9400  2 
2 
2 
2 
 2 21500  
23000  
24500  
26000  
27500  770 
770 
770 
770 
770  127 
132 
137 
142 
147 114 
117 
122 
127 
132 300 
300 
300 
300 
300 1471 
1471  
1471  
1471  
1471  
N1 
N2 
N3 
N4 
N5  9400   10000  
 10000  10700  
 10700  11500  
 11500  12400  
 12400  13400  2 
2 
2 
2 
2 29000  
31000  
33000  
35500  
38500  770 
770 
770 
770 
770  152 
 132 
137 
142 
147 
152 300 
300 
300 
300 
300 1471  
1471  
1471  
1471  
1471  
O1 
O2  13400  14600  
 14600  16000  2 
2 42003  
46000  770 
770   157 
162 300 
300  
Chú thích:  
(1) Chiều dài của xích neo có thể bao gồm cả ma ní liên kết.  
(2) Trị số đưa ra cho thiết bị neo trong bảng này dựa trên giả định là tốc độ dòng chảy lớn nhất bằng 
2.5 m/s, tốc độ gió lớn nhất bằng 25 m/s và phạm vi tối thiểu của xích neo là 6, phạm vi là tỷ số 
giữa chiều dài đoạn xích neo nhả ra và chiều sâu nước.  Phần 2B, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
613  
Bảng 2 B/21.3    Dây chằng buộc đối với tàu có đặc trƣng cung cấp < 2000  
 
Mã 
hiệu  
Đặc trưng 
cung cấp của 
thiết bị  
EN Dây c hằng buộc  
Số 
lượng  Chiều  
dài mỗi dây  Tải thử  
kéo đứt  
 Trên   đến  m kN 
A1 
A2 
A3 
A4 
A5  50 70 
 70 90 
 90 110 
 110 130 
 130  150 3 
3 
3 
3 
3 80 
100 
110 
110 
120 37 
40 
42 
48 
53 
B1 
B2 
B3 
B4 
B5  150  175 
 175 205 
 205  240 
 240  280 
 280 320 3 
3 
4 
4 
4 120 
120 
120 
120 
140 59 
64 
69 
75 
80 
C1 
C2 
C3 
C4 
C5  320   360 
  360 400 
  400  450 
  450  500 
  500  550 4 
4 
4 
4 
4 140 
140 
140 
140 
160 85 
96 
107 
117 
134 
D1 
D2 
D3 
D4 
D5  550  600 
 600  660 
 660 720 
 720 780 
 780 840 4 
4 
4 
4 
4 160 
160 
160 
170 
170 143 
160 
171 
187 
202 
E1 
E2 
E3 
E4 
E5  840 910 
 910 980 
 980 1060  
 1060  1140  
 1140  1220  4 
4 
4 
4 
4 170 
170 
180 
180 
180 218 
235 
250 
272 
293 
F1 
F2 
F3 
F4 
F5  1220  1300  
 1300  1390  
 1390   1480  
 1480   1570  
 1570   1670  4 
4 
4 
5 
5 180 
180 
180 
190 
190 309 
336 
352 
352 
362 
G1 
G2 
G3  1670   1790  
 1790   1930  
 1930   2000   5 
5 
5 190 
190 
190 384 
411 
437 
21.3 Thiết bị kéo và chằng buộc  
21.3.1  Quy định chung  
1 Những yêu cầu ở 21.3 này áp dụng đối với các tàu có tổng dung tích GT 
  500. Những 
yêu cầu ở 21. 3 này áp dụng cho các thiết bị của tàu dùng trong hoạt động kéo và chằng 
buộc liên quan đến hoạt động thông thường của tàu, và các cơ cấu đỡ chúng. Đối với các 
quy định này hoạt động kéo được giới hạn như sau:  
(1) Hoạt đông kéo thông thường: là hoạt động k éo cần thiết để điều động tàu trong cảng 
và vùng nước được che chắn liên quan đến hoạt động thông thường của tàu.  
(2) Hoạt đông kéo khác: là hoạt động kéo sự cố bằng tàu khác hoặc tàu kéo.  
2 Tàu phải được trang bị đủ các thiết bị trên tàu.  
3 Các thiết bị p hải phù hợp với các quy định tương ứng ở 21.3.2 và 21.3.3.  
4 Khi các thiết bị không được chọn theo tiêu chuẩn công nghiệp được Đăng kiểm chấp 
thuận, thì lượng mòn rỉ quy định ở 21.3.4 phải được áp dụng cho các thiết bị và cơ cấu đỡ 
cũng như bệ.  
5 Khi các thiết bị không được chọn theo tiêu chuẩn công nghiệp được Đăng kiểm chấp 
thuận, thì lượng mài mòn cho phép quy định ở 21.3.5 phải được áp dụng cho các thiết bị.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 21 
614 6 Kích th ước của kết cấu đỡ than tàu ít nhất phải bằng kích th ước chung được xác định 
bằng cách  cộng thêm l ượng hao mòn xác định ở 21.3.4 vào kích th ước tinh được xác định 
theo tiêu chuẩn quy định ở Mục 21.3 này.  
7 Kích th ước của kết cấu đỡ thân tàu còn phải phù h ợp với các yêu cầu ở các Ch ương liên 
quan hoặc các Mục bổ sung của 21.3 này.  
21.3.2  Thiết bị kéo  
1 Bố trí  
(1) Thiết bị kéo phải được đặt trên các nẹp, sống, hoặc cả hai mà những c ơ cấu này là 
một phần của kết cấu boong, sao cho phân bổ hiệu quả, hợp lý tải trọng kéo.  
(2) Nếu không thể đặt các thiết bị kéo nh ư quy định ở (1), thì các cơ cấu g ia cường thích 
hợp phải được gia cường trực tiếp bên dưới thiết bị kéo.   
2 Lựa chọn   
(1) Các thiết bị kéo phải được chọn theo tiêu chuẩn công nghiệp được Đăng kiểm chấp 
thuận, và ít nhất phải dựa trên tải trọng như sau:  
(a) Đối với hoạt động kéo thông thư ờng, tải trọng kéo dự kiến lớn nhất (tức là lực 
kéo tĩnh tại móc) như mô tả ở sơ đồ bố trí kéo và chằng buộc quy định ở 21.3.6.  
(b) Đối với dịch vụ kéo khác, tải kéo đứt nhỏ nhất của dây kéo quy định ở Bảng 
2B/21.2.1 theo đặc trưng cung cấp xác định ở 21.2 .1-2. 
(c) Đối với các thiết bị kéo dự định sử dụng cho cả hoạt động kéo thông thường và 
kéo khác, lấy giá trị tải trọng lớn hơn tải trọng quy định ở (a) và (b).  
(2) Khi các thiết bị không được chọn theo tiêu chuẩn công nghiệp được Đăng kiểm chấp 
thuận, thì  độ bền của thiết bị kéo và thiết bị đi kèm thì phải thỏa mãn quy định ở -3 và 
-4. Quy cách sử dụng trong đánh giá bền, lý thuyết dầm hoặc phân tích phần tử hữu 
hạn phải là quy cách hiệu dụng. Nếu được Đăng kiểm chấp nhận, thì tải trọng kiểm 
tra có thể đượ c chấp nhận thay thế trong đánh giá độ bền bằng tính toán.  
(3) Cọc bích kéo (cọc bích đôi) phải đủ bền chịu được tải gây ra bởi dây kéo có mắt nối.  
3 Tải trọng thiết kế  
Tải trọng thiết kế đối với các kết cấu đỡ chúng phải thoả mãn các quy định từ (1) đến (7) 
sau đây: 
(1) Các hoạt động của thiết bị kéo thông th ường quy định ở 21.3.1 -1(1) tải trọng thiết kế 
nhỏ nhất phải bằng 1,25 lần tải trọng kéo lớn nhất dự kiến.  
(2) Đối với các dịch vụ kéo khác quy định ở 21.3.1 -1(2), tải trọng thiết kế nhỏ nhất phải là  
độ bền đứt của dây kéo xác định trong Bảng 2B/21.2.1 phù hợp với 21.2.1 -2 về đặc 
trưng cung cấp EN của tàu.  
(3) Đối với các thiết bị kéo dự định sử dụng cho cả hoạt động kéo thông thường và kéo 
khác, thì tải trọng thiết kế nhỏ nhất phải tải trọng thiết k ế lớn hơn tải trọng quy định ở 
(1) và (2) . Phần 2B, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
615 (4) Khi xác định tải trọng thiết kế lên thiết bị phải tính đến toàn bộ tải trọng tác động ở các 
hướng có thể xảy ra mô tả trong bản vẽ bố trí kéo và chằng buộc quy định ở 21.3.6.  
(5) Điểm tác dụng của lực kéo lên  thiết bị kéo được lấy tại điểm buộc dây. Đối với cọc 
bích đôi và đơn, thì điểm đặt lực của dây kéo được lấy không nhỏ hơn 4/5 chiều cao 
ống trên đế (Xem Hình 2B/21.2.1).  
(6) Nếu dây kéo được quấn một lượt lên thiết bị kéo, thì tải trọng thiết kế phải bằng  với 
lực tác dụng lên dây, nhưng không cần lớn hơn hai lần tải trọng thiết kế trên dây. Tải 
trọng thiết kế tác dụng lên dây kéo là tải trọng thiết kế nhỏ nhất quy định ở (1) và (2) 
(Xem Hình 2 B/21.3). 
(7) Không phụ thuộc vào yêu cầu từ (1) đến (6), Khi tải  trọng kéo an toàn (TOW) lớn hơn 
tải trọng xác định ở -5 được yêu cầu bởi chủ tàu, thì tải trọng thiết kế phải tăng phù 
hợp với TOW/tải trọng thiết kế theo mối liên hệ đưa ra ở -3 và -5. 
4 Ứng suất cho phép  
Ứng suất cho phép của kết cấu đỡ thân tàu không được lớn h ơn trị số sau:  
(1) Khi đánh giá bền sử dụng phương pháp lý thuyết dầm hoặc phân tích ô mạng:  
(a) Ứng suất uốn : 100% ứng suất chảy nhỏ nhất của vật liệu ; 
(b) Ứng suất cắt : 60% ứng suất chảy nhỏ nhất của vật liệu . 
(2) Khi đánh giá bền sử dụng phư ơng pháp phần tử hữu hạn:  
(a) Ứng suất tương đương : 100% ứng suất chảy nhỏ nhất của vật liệu . 
5 Tải trọng kéo an toàn (TOW)  
(1) Đối với các thiết bị kéo dùng để kéo thông thường theo quy định ở 21.3.1 -1(1), TOW 
phải không được lớn hơn 80% tải trọng thiết kế nhỏ nhất quy định ở -3(1). 
(2) Với các thiết bị kéo dùng để kéo khác theo quy định ở 21.3.1 -1(2), TOW phải không 
được lớn hơn tải trọng thiết kế nhỏ nhất của thiết bị quy định ở -3(2). 
(3) Với các thiết bị kéo sử dụng cho cả hoạt động kéo thông thường v à kéo khác, TOW 
phải lớn hơn tải trọng thiết kế nhỏ nhất.  
(4) Đối với các thiết bị dự định sử dụng cho cả kéo và chằng buộc, SWL theo yêu cầu ở 
21.3.3 -5 phải được đánh dấu bổ sung TOW.  
(5) TOW (tấn) của mỗi thiết bị phải được đánh dấu bằng mối hàn điểm và sơn hoặc 
tương đương trên thiết bị.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 21 
616  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2B/21.2.1    Điểm đặt lực kéo  
 
 
Hình 2B/21.3    Tải trọng thiết kế  
21.3.3  Thiết bị chằng buộc  
1 Bố trí  
(1) Thiết bị  chằng buộc và tời hằng buộc phải được đặt trên các nẹp, sống hoặc cả hai, 
mà những c ơ cấu này là một phần của kết cấu boong, sao cho phân bổ hiệu quả, hợp 
lý tải trọng chằng buộc.  
(2) Khi các thiết bị chằng buộc, tời neo và tời chằng buộc không thể bố trí  như quy định ở 
(1), các cơ cấu gia cường thích hợp phải được gia cường trực tiếp bên dưới thiết bị.  
2 Lựa chọn  
(1) Các thiết bị chằng buộc phải được chọn theo tiêu chuẩn công nghiệp được Đăng 
kiểm chấp thuận, và ít nhất phải dựa trên tải trọng kéo đứt nhỏ  nhất của dây chằng 
buộc quy định ở 21.2.1 -5. 
(2) Khi các thiết bị chằng buộc không được chọn theo tiêu chuẩn công nghiệp được Đăng 
kiểm chấp thuận, thì độ bền của thiết bị chằng buộc và thiết bị đi kèm thì phải thỏa 
mãn quy định ở -3 và -4. Quy cách sử dụ ng trong đánh giá bền, lý thuyết dầm hoặc 
phân tích phần tử hữu hạn phải là quy cách hiệu dụng. Nếu được Đăng kiểm chấp 
nhận, thì tải trọng kiểm tra có thể được chấp nhận thay thế trong đánh giá độ bền 
 
 Tải trọng thiết kế của đây  
 
Mắt nối  
 
H 
 H4/5  
 Phần 2B, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
617 bằng tính toán.  
(3) Cọc bích chằng buộc (cọc bích đôi ) phải được chọn để dây chằng buộc vào cọc bích 
theo hình số tám nếu tiêu chuẩn công nghiệp phân biệt giữa các phương pháp khác 
nhau để chằng buộc dây, tức là hình số tám hoặc mắt nối.  
3 Tải trọng thiết kế  
Tải trọng thiết kế dùng cho các cơ cấu đỡ của thiế t bị chằng buộc được quy định ở từ (1) 
đến (7) dưới đây:  
(1) Tải trọng thiết kế nhỏ nhất phải bằng 1,15 lần giới hạn kéo đứt của dây chằng buộc 
quy định ở 21.2.1 -5. 
(2) Tải trọng thiết kế phải được đặt lên thiết bị ở tất cả các hướng có thể xảy ra để tính 
toán bố trí mô tả trong sơ đồ bố trí kéo và chằng buộc quy định ở 21.3.6.  
(3) Điểm đặt của lực chằng buộc trên thiết bị chằng buộc phải được lấy tại điểm tiếp xúc 
của dây chằng buộc hoặc tại điểm chuyển hướng của dây chằng buộc. Đối với cọc 
bích đôi và đơn , thì điểm đặt lực của dây kéo được lấy không nhỏ hơn 4/5 chiều cao 
ống trên đế ( Xem Hình 2 B/21.4(a)). Nếu vây được bố trí trên cọc bích thấp nhất có 
thể, thì điểm đặt lực của dây chằng buộc lấy tại vị trí của vây ( Xem Hình 2 B/21.4(b)).  
(4) Nếu dây chằng buộc được quấn một lượt lên thiết bị chằng buộc, thì tải trọng thiết kế 
phải bằng với lực tác dụng lên dây, nhưng không cần lớn hơn hai lần tải trọng thiết kế 
trên dây kéo. Tải trọng thiết kế tác dụng lên dây chằng buộc là tải trọng thiết kế nhỏ 
nhất quy đ ịnh ở (1).  
(5) Không phụ thuộc vào yêu cầu từ (1) đến (4), Khi tải trọng làm việc an toàn (SWL) lớn 
hơn tải trọng xác định ở -5 được yêu cầu bởi chủ tàu, thì tải trọng thiết kế phải tăng 
phù hợp với SWL/tải trọng thiết kế theo mối liên hệ đưa ra ở -3 và -5. 
(6) Tải trọng thiết kế nhỏ nhất tác dụng cho cơ cấu đỡ của thân tàu của tời chằng buộc 
phải bằng 1,25 lần tải trọng giữ phanh tời lớn nhất dự kiến. Nếu tải trọng giữ phanh 
tời lớn nhất được giả định không nhỏ hơn 80% tải trọng kéo đứt nhỏ nhất của dây 
chằng buộc quy định ở 21.2.1 -5. 
(7) Tải trọng thiết kế nhỏ nhất tác dụng cho cơ cấu thân tàu đỡ tời đứng phải bằng 1,25 
lần lực kéo dự kiến lớn nhất của dây.  
4 Ứng suất cho phép  
Ứng suất cho phép của cơ cấu đỡ ở vỏ tàu phải không được lấy lớn hơn:  
(1) Ứng su ất uốn : 100% ứng suất chảy nhỏ nhất của vật liệu ; 
(2) Ứng suất cắt : 60% ứng suất chảy nhỏ nhất của vật . 
5 Tải trọng làm việc an toàn (SWL)  
(1) Trừ khi SWL lớn hơn được yêu cầu bởi chủ tàu theo quy định ở -3(5), thì SWL phải 
không được lớn hơn tải trọng k éo đứt nhỏ nhất của dây chằng buộc quy định ở 
21.2.1 -5. QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 21 
618 (2) SWL (tấn) của mỗi thiết bị, kể cả tời neo và tời chằng buộc phải được đánh dấu bằng 
mối hàn điểm và sơn hoặc tương đương trên thiết bị. Đối với các thiết bị dự định sử 
dụng cho cả kéo và chằng buộ c, TOW theo yêu cầu ở 21.3.2 -5 phải được đánh dấu 
bổ sung SWL.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Hình 2B/21.4    Điểm đặt lực chằng buộc  
21.3.4  Lƣợng bổ sung cho mòn gỉ  
Lượng bổ sung cho mòn gỉ phải bổ sung vào quy cách cơ cấu đỡ được quy định ở 21.3.1 -
6 và thiết bị trên tàu quy định ở 21.3.1 -4 như sau:  
(1) Cơ cấu đỡ: Theo quy chuẩn khác cho các cơ cấu đỡ xung quanh.  
(2) Bệ đỡ trên boong mà nó không phải là một phần của thiết bị theo tiêu chuẩn được 
Đăng kiểm chấp thuận: 2,0 mm . 
(3) Thiết bị trên tàu không được lựa chọn th eo tiêu chuẩn được Đăng kiểm chấp thuận: 
2,0 mm . 
21.3.5  Lƣợng mòn cho phép  
Ngoài lượng bổ sung cho mòn gỉ quy định ở 21.3.4, thì lượng mòn cho phép các thiết bị 
trên tàu mà không đươc chọn theo tiêu chuẩn được Đăng kiểm chấp thuận phải không 
được nhỏ hơn 1 ,0 mm, bổ sung bề mặt mà dự định thường xuyên tiếp xúc với dây.  
21.3.6  Sơ đồ bố trí thiết bị kéo và chằng buộc  
1 SWL và TOW dự định được sử dụng cho mỗi thiết bị trên tàu phải được ghi vào sơ đồ bố trí 
thiết bị kéo và chằng buộc sẵn có ở trên tàu cho Thuyề n trưởng. Nếu không có lựa chọn 
nào khác, thì TOW phải là tải trọng giới hạn cho một dây kéo gắn mắt nối.  
 
 Tải trọng thiết kế của đây  
 
 
H4/5  
 
H 
 
(a) 
 
 
(b) 
 
 Phần 2B, Chƣơng 21   QCVN 21: 2023/BGTVT  
619 2 Thông tin trên sơ đồ bao gồm:  
(1) Tiêu chuẩn công nghiệp  và số tham khảo của mỗi thiết bị kéo và thiết bị chằng buộc  
(2) Với mỗi thiết bị kéo và thi ết bị chằng buộc, vị trí ở trên tàu, công dụng (chằng buộc, 
kéo thông thường và kéo khác v.v…), SWL/TOW và cách đặt lực của dây kéo và dây 
chằng buộc kể cả góc đặt dây giới hạn.  
(3) Bố trí dây chằng buộc chỉ ra số lượng của dây . 
(4) Tải kéo đứt nhỏ nhất củ a mỗi dây chằng buộc . 
(5) Có thể chấp nhận điều kiện môi trường yêu cầu ở 21.2.1 -5, đối với độ bền kéo đứt 
nhỏ nhất của dây chằng buộc cho t àu có đặc trưng cung cấp > 2000  
(a) Tốc độ gió lớn nhất hoặc tốc độ gió cho  phép;  
(b) Tốc độ dòng chảy lớn nhất.  
(6) Các thông tin khác hoặc ghi chú liên quan đến thiết kế thiết bị hoặc dây của tàu.  
21.4 Quy trình kéo sự cố  
21.4.1  Quy định chung  
1 Tàu có tổng dung tích lớn hơn hoặc bằng 500 GT phải trang bị quy trình kéo sự cố để mô 
tả quy trình kéo được sử dụng trong t ình huống sự cố.  
2 Quy trình ở -1 trên được dựa trên bố trí và các thiết bị sẵn có trên tàu, nó bao gồm các 
mục sau:  
(1) Bản vẽ boong mũi và lái thể hiện bố trí các khả năng kéo sự cố có thể . 
(2) Liệt kê các trang thiết bị trên tàu có thể sử dụng cho kéo s ự cố. 
(3) Phương tiện và cách liên lạc . 
(4) Quy trình kéo mẫu để sự chuẩn bị và thực hiện được thuận tiện cho hoạt động kéo 
trong trường hợp sự cố.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 22 
620 CHƢƠNG  22     TÀU HÀNG LỎNG  
22.1 Quy định chung  
22.1.1  Phạm vi áp dụng  
1 Kết cấu và trang thiết bị của nhữ ng tàu được dự định để đăng ký và phân cấp là “Tàu 
hàng lỏng” và được dự định để chở xô dầu thô, các sản phẩm dầu có áp suất h ơi (áp suất 
tuyệt đối) nhỏ h ơn 0,28 MPa ở nhiệt độ 37,8 °C hoặc chở xô các loại hàng lỏng t ương tự 
khác phải thỏa mãn các quy định  trong Ch ương này.  
2 Kết cấu, trang thiết bị và kích th ước cơ cấu của tàu dự kiến để chở xô hàng lỏng có áp 
suất h ơi (áp suất tuyệt đối) nhỏ h ơn 0,28 MPa ở nhiệt độ 37,8 °C, không phải là dầu thô 
và các sản phẩm dầu, phải thỏa mãn yêu cầu của Đăng kiểm, có  chú ý đến đặc tính của 
hàng hóa được vận chuyển.  
3 Những quy định trong Ch ương này được áp dụng cho các tàu có buồng máy đặt ở đuôi 
tàu, có một hoặc nhiều vách dọc và một boong đơn với đáy đơn, đáy đôi hoặc có kết cấu 
hai lớp vỏ trong vùng khoang hàng.  
4 Trong tr ường hợp, nếu kết cấu của tàu khác với những quy định ở -3 và không phù hợp 
với những quy định trong Ch ương này, thì các tính toán kết cấu phải thỏa mãn yêu cầu 
của Đăng kiểm.  
5 Nếu không có quy định đặc biệt nào khác ở Ch ương này thì phải áp dụng những quy định 
chung đối với kết cấu và trang thiết bị của tàu thép.  
6 Thêm vào những yêu cầu được nêu ở -5, phải áp dụng những quy định thích hợp ở các 
Phần 3, Phần 4, và Phần 5 cho các tàu được nêu ở -1. 
22.1.2  Bố trí và phân chia khoang hàng  
1 Trong các  khoang dầu hàng, các vách dọc, vách ngang kín dầu và vách chặn phải được 
bố trí thích hợp.  
2 Các khoang cách ly phải được bố trí thỏa mãn các quy định từ (1) đến (3) sau đây: 
(1) Tại phần đầu và phần cuối của các vùng dầu hàng và vùng nằm giữa khu vực dầu  
hàng và khu vực sinh hoạt của thuyền viên phải bố trí khoang cách ly kín khí có đủ 
chiều rộng để đi lại. Tuy nhiên, đối với các tàu dầu dự kiến để chở dầu hàng có nhiệt 
độ bắt lửa trên 60  °C, những quy định này có thể được thay đổi thích hợp.  
(2) Các khoa ng cách ly nêu ở (1) có thể được sử dụng làm buồng b ơm. 
(3) Các khoang dầu đốt hoặc khoang n ước dằn có thể được dùng đồng thời làm khoang 
cách ly giữa các khoang dầu hàng và dầu đốt hoặc các khoang n ước dằn nếu được 
Đăng kiểm chấp thuận.  
3 Tất cả các khu v ực bố trí b ơm dầu hàng và hệ thống đường ống dầu hàng phải được 
cách ly bằng vách kín khí với khu vực lò s ưởi, nồi h ơi, động c ơ lai chân vịt, thiết bị điện Phần 2B, Chƣơng 22   QCVN 21: 2023/BGTVT  
621 kiểu dễ gây cháy nổ thỏa mãn những quy định liên quan ở Phần 4 hoặc máy móc th ường 
xuyên phát tia lử a điện. Tuy nhiên, đối với các tàu dầu chở dầu hàng có nhiệt độ bắt lửa 
lớn h ơn 60 °C, những quy định này có thể được thay đổi thích hợp.  
4 Các lỗ vào và lỗ ra của hệ thống thông gió phải được bố trí sao cho giảm đến mức tối đa 
khả n ăng tụ h ơi dầu trong kh oang kín có chứa các tác nhân gây cháy, hoặc gần khu vực 
có trang thiết bị máy móc trên boong có thể gây cháy. Đặc biệt, các lỗ thông gió của 
buồng máy phải cố gắng bố trí càng xa về phía sau của khu vực hàng hóa càng tốt.  
5 Lỗ khoét để kiểm tra khoảng trố ng còn lại khi có hàng trong khoang, lỗ đo mức dầu và các 
cửa để vệ sinh khoang dầu hàng không được bố trí trong các không gian kín.  
6 Các lỗ khoét trên vách biên của th ượng tầng và lầu lái phải được bố trí sao cho giảm 
đến mức tối đa tình trạng h ơi hàng h óa tụ đọng. Nếu tàu có trang bị hệ thống đường ống 
nhận và trả hàng ở phía đuôi tàu thì các lỗ khoét ở th ượng tầng và lầu phải được xem 
xét kỹ l ưỡng. 
22.2 Chiều dày tối thiểu  
1 Chiều dày của các c ơ cấu trong khoang dầu hàng và các két sâu phải thỏa mãn các  quy 
định ở (1) và (2) sau đây: 
(1) Chiều dày của các sống dọc, sống ngang, sống đứng, sống nằm, thanh chống, các 
mã mút của chúng và tôn vách phải không nhỏ h ơn 8 mm . 
(2) Trong mọi tr ường hợp chiều dày của các c ơ cấu phải không nhỏ h ơn 7 mm.  
22.3 Tôn vách  
22.3.1  Tôn vách của khoang dầu hàng và két sâu  
1 Chiều dày tôn vách t phải không nhỏ h ơn trị số lớn h ơn xác định từ các công thức sau khi 
h lần l ượt được thay bằng h 1 và h 2: 
t 3,6S h 3,5
   mm 
Trong đó : 
S  :   Khoảng cách giữa các nẹp gia c ường, m ; 
h  : Trị số h 1 và h 2 được xác định nh ư sau đối với khoang dầu hàng, m  
h1 : Khoảng cách thẳng đứng (m) từ mép d ưới của tấm tôn vách đang xét đến 
mép trên miệng khoang. Đối với vách của các khoang lớn, chiều cao cột 
nước phải được xem xét thích đáng; 
2h 0,3 L
  m. 
Đối với két sâu, h 1và h 2 (m) được lấy nh ư sau: 
h1: Khoảng cách thẳng đứng (m) từ mép d ưới của tấm tôn vách đang xét đến 
trung điểm của khoảng cách từ nóc két đến miệng ống tràn ; 
h2: Bằng 0,7 lần khoảng cách thẳng đứng từ mép  dưới của tấm tôn vách đang 
xét đến điểm ở 2,0 mét cao h ơn miệng ống tràn.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 22 
622 2 Chiều rộng của dải tôn trên cùng và dải tôn d ưới cùng của vách dọc phải không nhỏ h ơn 
0,1 D và chiều dày của chúng phải không nhỏ h ơn trị số tính theo các công thức sau : 
Đối với d ải tôn d ưới cùng:  
t 1 ,1 S L 3,5    mm. 
Đối với dải tôn trên cùng :  
t 0,85S L 3,5   mm . 
Trong đó: 
S  : Khoảng cách của các nẹp, m.  
22.3.2  Vách chặn  
1 Nẹp gia c ường và các sống phải có đủ độ bền khi xét đến kích th ước của khoang và t ỷ số  
khoét của vách.  
2 Chiều dày t của tôn vách phải không nhỏ h ơn trị số tính theo công thức sau:  
 
t 0,3S L 150  +3,5 
        mm 
Trong đó: 
S : Khoảng cách các nẹp gia c ường, m.  
3 Khi tính chiều dày tôn vách chặn cần phải  quan tâm thích đáng đến ổn định của tấm.  
22.3.3  Hầm boong  
 Chiều dày của tôn nóc và tôn vách bên của hầm nổi trên boong, cùng với các quy định ở 
22.3.1, phải được xác định theo  các quy định ở Ch ương 15.  
22.4 Sƣờn, nẹp và dầm dọc  
22.4.1  Dầm dọc đáy 
 Mô đun chống uốn Z của tiết diện dầm dọc đáy phải không nhỏ h ơn trị số tính theo công 
thức sau:  
2Z 8,6Shl
     cm3 
Trong đó: 
l  : Khoảng cách của các đà ngang đáy, m; 
S : Khoảng cách của các dầm dọc đáy, m; 
h : Khoảng cách (m) từ dầm dọc đang xé t đến điểm cao h ơn mặt trên của tôn giữa 
đáy một khoảng tính theo công thức sau:  h = d + 0,026L .  
22.4.2  Dầm dọc mạn  
1 Mô đun chống uốn Z của tiết diện dầm dọc mạn gồm cả dầm dọc hông phải lấy bằng trị số 
lớn h ơn trong các trị số tính theo các công thức sa u: 
2Z 8,6Shl
     cm3 
2Z 2,9 L Sl
   cm3 
Trong đó: 
S : Khoảng cách các dầm dọc mạn, m ; 
l  : Khoảng cách các khung sống ngang, m ; Phần 2B, Chƣơng 22   QCVN 21: 2023/BGTVT  
623 h : Khoảng cách (m) từ dầm dọc đang xét đến đến điểm cao h ơn mặt tôn giữa đáy 
một khoảng bằng:  d  + 0,044L - 0,54.       
2 Đối với các phần tr ước và sau của đoạn giữa tàu, mô đun chống uốn của tiết diện dầm 
dọc mạn có thể được giảm dần, đến còn bằng 85% trị số xác định theo yêu cầu  ở -1 tại 
các phần mũi và đuôi tàu. Tuy nhiên, trong mọi tr ường hợp, mô đun chống uốn của tiết 
diện dầm dọc mạn phải không nhỏ h ơn yêu cầu ở -1 đối với đoạn từ vách chống va đến 
điểm 0,15  L kể từ mũi tàu.  
22.4.3   Nẹp vách trong khoang dầu hàng và két sâu  
 Mô đun chống uốn Z của tiết diện nẹp phải không nhỏ h ơn trị số tính theo  công thức sau:  
2Z 7CShl
     cm3 
Trong đó: 
S : Khoảng cách nẹp, m ; 
l  : Chiều dài toàn bộ giữa các gối tựa của nẹp (m) kể cả chiều dài của liên kết mút. 
Tuy nhiên, trong tr ường hợp nếu đặt các sống gia c ường thì l là khoảng cách từ 
liên k ết chân nẹp đến sống gia c ường gần nhất hoặc là khoảng cách giữa hai 
sống gia c ường; 
h : Được lấy nh ư ở 22.3.1 -1. Tuy nhiên, ở đây “từ mép d ưới của tấm tôn vách đang 
xét” phải được thay là “từ trung điểm của l” nếu là nẹp đứng và phải được thay là 
“từ trun g điểm của khoảng cách giữa nẹp trên và nẹp d ưới” nếu là nẹp nằm ; 
C : Xác định theo Bảng 2B/22.1 phụ thuộc vào mức độ liên kết ở hai đầu nẹp.  
Bảng 2B/22.1    Trị số của C  
Một đầu 
Đầu kia  Liên kết 
cứng 
bằng mã  Liên kết 
mềm bằng 
mã Được đỡ bởi 
sống hoặc liên 
kết hàn tựa  Vát mút  
Liên kết cứng bằng mã  0,70 1,15 0,85 1,30 
Liên kết mềm bằng mã  1,15 0,85 1,30 1,15 
Được đỡ bởi sống hoặc liên kết hàn tựa  0,85 1,30 1,00 1,50 
Vát mút  1,30 1,15 1,50 1,50 
Chú thích:  
(1) Liên kết cứng bằng mã nghĩa là cố định mối nối  giữa tôn đáy đôi hoặc các nẹp t ương 
xứng trọng phạm vi mặt liên kết và các mã, hoặc mức cố định tương đương (xem Hình 
2B/11.1 (a) của Quy chuẩn).  
(2) Liên kết mềm bằng mã nghĩa là cố định mối nối giữa xà, s ườn v.v... giao nhau và mã 
(xem Hình 2B/11.1 (b) của Quy chuẩn).  
22.4.4  Độ bền ổn định 
1 Xà dọc boong, dầm dọc mạn gắn với dải tôn mép mạn và các nẹp gia c ường dọc gắn với 
vách dọc trong phạm vi 0,1  D kể từ boong tính toán ở đoạn giữa tàu phải cố gắng có độ 
mảnh không lớn h ơn 60.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 22 
624 2 Thép dẹt dùng làm xà d ọc boong và dầm dọc mạn phải có tỉ số chiều cao tiết diện chia 
cho chiều dày không lớn h ơn 15.  
3 Chiều rộng toàn bộ của bản mép của xà dọc boong và dầm dọc mạn phải không nhỏ h ơn 
trị số xác định theo công thức sau:  
0 b 69,6 d l
        mm 
Trong đó: 
d0  :  Chiều cao tiết diện bản thành của xà dọc boong và dầm dọc mạn, m ; 
l    :  Khoảng cách các sống ngang, m.  
4 Trong tr ường hợp nếu các thép ghép, các thép hình đặc biệt hoặc tấm bẻ mép được dùng 
làm s ườn, xà và nẹp gia c ường, mà các kích th ước củ a chúng chỉ được xác định theo mô 
đun chống uốn của tiết diện thì chiều dày bản thành phải không nhỏ h ơn trị số xác định 
theo công thức sau:  
t =
 015d 3,5      mm 
Trong đó: 
 d0 : Chiều cao tiết diện bản thành, m.  
 Tuy nhiên, trong tr ường hợp  chiều cao tiết diện của bản thành được thiết kế lớn h ơn trị số 
quy định không phải vì lý do độ bền thì chiều dày có thể được giảm thích hợp.  
22.4.5  Thanh chống thẳng đứng 
 Nếu một thanh chống thẳng đứng được đặt ở giữa khoảng cách của các đà ngang thì 
thanh chống phải thỏa mãn các yêu cầu ở 4.4.3. Nếu có thanh chống thì mô đun chống 
uốn của tiết diện dầm dọc đáy đưới và dầm dọc đáy trên có thể được giảm xuống còn 
bằng 0,72 lần trị số tính được khi áp dụng các quy định ở 22.4.1 hoặc 22.4.3.   
22.4.6  Các quy  định khác  
 Mô đun chống uốn của tiết diện xà dọc boong phải không nhỏ h ơn trị số xác định theo 
8.2.3. Mô đun chống uốn của tiết diện dầm dọc đáy, dầm dọc mạn và xà dọc boong phải 
không nhỏ h ơn trị số xác định theo  22.4.3.  
22.5 Các c ơ cấu trong đáy đôi 
22.5.1 Sống  
 Vị trí và kích th ước của các sống, đà ngang và các c ơ cấu khác liên kết với chúng trong 
đáy đôi phải phù hợp với các quy định có liên quan ở Ch ương 4 cùng với các quy định ở 
Chương này.  
22.5.2  Các c ơ cấu khác  
 Các c ơ cấu khác với các c ơ cấu được quy định ở 22.5.1 phải thoả mãn các quy định ở 
Chương 4 cùng với các quy định ở Ch ương này.  
22.6 Các c ơ cấu trong mạn kép  
22.6.1  Bố trí  
1 Trường hợp nếu tàu có mạn kép thì chiều rộng của mạn kép phải không nhỏ h ơn 760 mm.  Phần 2B, Chƣơng 22   QCVN 21: 2023/BGTVT  
625 2 Trong mạn kép, các khung sống n gang phải được đặt cách nhau không xa quá 3,5 m.  
3 Bổ sung vào các quy định ở -2, các khu vực sau đây phải được đặt khung sống ngang:  
(1) Các vùng có bố trí đà ngang đặc ở trong đáy đôi. 
(2) Hai bên của vách ngang.  
22.6.2  Chiều dày của khung sống ngang  
 Chiều dày của khung sống ngang phải không nhỏ h ơn trị số tính theo công thức sau:  
 Đối với hệ thống kết cấu ngang:  
t 0,6 L 2,5   mm. 
 Đối với hệ thống kết cấu dọc:    
t 0,7 L 2,5   mm. 
22.6.3  Lỗ khoét giảm trọng l ƣợng 
 Trong phạm v i 0,2 D kể từ tôn đáy trên, đường kính của các lỗ khoét giảm trọng l ượng ở 
khung sống ngang đặt ở nửa giữa của chiều dài khoang dầu hàng không được lớn h ơn 
1/5 chiều rộng của khung sống ngang. Tuy nhiên, nếu được gia c ường thích đáng, thì quy 
định này có t hể thay đổi thích hợp đối với tr ường hợp chiều dài của khoang dầu hàng rất 
nhỏ. 
22.7 Sống dọc và khung sống ngang trong khoang dầu hàng và két sâu  
22.7.1  Kích th ƣớc 
1 Mô đun chống uốn Z của tiết diện sống không được nhỏ h ơn trị số xác định theo công 
thức sau: 
2Z 7,13Shl
     cm3 
Trong đó: 
S : Chiều rộng của diện tích được đỡ bởi sống, m ; 
l  : Chiều dài toàn bộ của sống, m ; 
h : Như quy định ở 22.3.1 -1. Tuy nhiên, ở đây cụm từ “từ cạnh d ưới của tấm tôn 
vách đang xét” được thay là “từ trung điểm của S ’’ đối với sống nằm, và là “từ 
trung điểm của l’’ đối với sống đứng. 
2 Mô men quán tính I của tiết diện sống phải không nhỏ h ơn trị số xác định theo công thức 
sau. Tuy nhiên, chiều cao tiết diện của sống không được nhỏ h ơn 2,5 lần chiều cao lỗ 
khoét để cơ cấu chui qua.  
I430hl
     cm4 
Trong đó : 
h và l: nh ư quy định ở -1. 
3 Chiều dày t của sống phải không nhỏ h ơn trị số tính theo công thức sau:  
1 t 10S 3,5
   mm 
Trong đó: 
S1 : Khoảng cách các nẹp của sống hoặc chiều ca o tiết diện sống, lấy giá trị nào nhỏ 
hơn, m.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 22 
626 4 Chiều dày t của nẹp làm bằng thanh thép dẹt và của mã chống vặn gắn trên các sống dọc, 
sống ngang và nẹp gắn vào vách phải không nhỏ h ơn trị số xác định từ các cống thức 
sau. Tuy nhiên, chiều dày này không cầ n phải lớn h ơn chiều dày bản thành của sống mà 
chúng được gắn vào.  
t 0,5 L 3,5
  mm 
5 Chiều dày bản mép của sống phải lớn h ơn chiều dày bản thành và chiều rộng toàn bộ của 
bản mép phải không nhỏ h ơn trị số xác định theo công thức sau:  
0 85,4 d l
     mm 
Trong đó: 
d0: Chiều cao tiết diện của sống (m). Nếu sống là dầm có tiết diện cân đối thì d 0 là 
chiều cao từ mặt tôn đến bản mép của sống ; 
l  : Khoảng cách giữa các gối tựa của sống (m). Tuy nhiên, nếu có đặt các mã chống 
vặn hữu hiệu thì các mã này có thể được coi là gối tựa.  
22.7.2  Sống ngang mạn của tàu không có mạn kép  
1 Thêm vào các quy định ở 22.7.1 -1, chiều cao tiết diện d 0  và mô đun chống uốn Z của tiết 
diện sống ngang  mạn (trong thành phần khung ngang) trong khoang dầu h àng phải 
không nhỏ h ơn trị số t ương ứng xác định theo các công thức sau, tuy nhiên, chiều cao tiết 
diện của sống ngang mạn phải không nhỏ h ơn 2,5 lần chiều cao lỗ khoét để cơ cấu chui 
qua :  
00d 0,15l
         m 
22
0 Z 8,7k Shl
     cm3 
Trong đó: 
l0 : Chiều dài toàn bộ của sống ngang mạn (m), lấy bằng khoảng cách từ mặt d ưới 
của bản mép của sống ngang boong (trong thành phần khung ngang) đến tôn đáy 
trên; 
S : Khoảng cách các sống ngang, m ; 
h : Khoảng cách từ trung điểm của l 0 đến điểm cao h ơn mặt tôn giữa đáy một khoảng 
bằng:  
h = d + 0,044L - 0,54      m. 
k : Hệ số điều chỉnh do các mã xác định theo công thức sau:  
12
00,65(b b )k1l
 
Trong đó: 
b1, b2 : Chiều dài cạnh mã tại hai mút của sống ngang,  m. 
2 Đối với các tàu có hầm b oong, kết cấu có sống ngang boong liên tục đi qua hầm boong 
phải được coi là tiêu chuẩn. Trong tr ường hợp này, chiều cao tiết diện của sống ngang 
boong coi nh ư được đỡ bởi hầm boong có thể được lấy bằng 0,03  B. 
22.7.3  Các sống ngang của tàu có đáy đơn ở vù ng khoang hàng  Phần 2B, Chƣơng 22   QCVN 21: 2023/BGTVT  
627 1 Chiều cao tiết diện d o và mô đun chống uốn tiết diện Z của đà ngang đáy phải không nhỏ 
hơn trị số tính theo công thức t ương ứng sau đây: 
d0 = 0,16l 0                             m 
Z = 9,7k2 (d + 0,026L)Sl 02    cm3 
Trong đó: 
l0  : Chiều dài toàn bộ của đà ngang (m), bằng khoảng cách từ mép trong của bản 
mép sống ngang mạn đến mép trong của bản mép sống đứng vách dọc tâm ; 
S và k  :  Như quy định ở 22.7.2 -1. 
2 Kích th ước của các sống ngang của tàu có đáy đơn ở vùng khoang hàng phải không nhỏ 
hơn kích th ước xác định được theo các yêu cầu ở 22.7.1 và 22.7.2.  
22.8 Gia c ƣờng đáy phía mũi tàu  
 Biện pháp gia c ường đáy phía mũi tàu phải thỏa mãn các yêu cầu ở 4.9 và 14.4.4.  
22.9 Các chi tiết kết cấu  
22.9.1  Quy định chung  
1 Các c ơ cấu chính phải được bố  trí sao cho đảm bảo được sự liên tục của độ bền của cả 
khu vực hàng hóa. Ở vùng phía tr ước và phía sau khu vực chứa hàng, các kết cấu phải 
đủ bền để tránh suy giảm đột ngột sự liên tục của độ bền.  
2 Với các c ơ cấu chính, phải quan tâm thích đáng đến độ cố định ở các mút, đến biện pháp 
đỡ và gia c ường để tránh biến dạng vênh, và phải giảm đến mức tối thiểu tình trạng tập 
trung ứng suất ở kết cấu.  
22.9.2  Dầm và nẹp  
 Xà dọc boong, dầm dọc và nẹp dọc phải là các c ơ cấu liên tục, hoặc phải được liên kết 
chắc ch ắn để sao cho tiết diện ở các mút của chúng chịu được mô men uốn.  
22.9.3  Sống và thanh giằng  
1 Các sống nằm trong cùng một mặt phẳng  phải được bố trí sao cho tránh được sự thay 
đổi đột ngột về độ bền và độ cứng, hai đầu của sống phải được gắn mã có kích t hước 
thích hợp, đỉnh của mã phải được lượn hữu hiệu.  
2 Trong tr ường hợp nếu chiều cao tiết diện của sống dọc lớn thì phải đặt nẹp song song với 
bản mép.  
3 Mã chống vặn phải được đặt ở trên bản thành của sống ngang tại đỉnh trong của các mã 
mút v.v... và th eo những khoảng cách thích hợp để gia c ường chắc chắn sống ngang.  
4 Các mã ở mút d ưới và mút trên của sống ngang mạn và sống đứng của vách dọc và các 
sống lân cận phải được gia c ường thích đáng. 
22.9.4  Kết cấu đỡ két lăng trụ rời  
Bố trí và quy cách các kế t cấu đỡ két lăng trụ rời phải được Đăng kiểm xem xét.  
22.10  Các quy định đặc biệt đối với han gỉ  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 22 
628 22.10.1  Chiều dày của tôn bao  
1 Ở những tàu không có mạn kép, chiều dày của tôn bao tạo thành vách biên của các 
khoang dầu hàng có dự định để chứa n ước dằn ph ải không nhỏ h ơn chiều dày xác định 
theo công thức ở 14.3.2 khi áp dụng các quy định của Ch ương 14, cộng thêm 0,5 mm.  
2 Khi áp dụng các quy định của Ch ương này, chiều dày của tôn bao có thể được giảm 0,5 
mm so với chiều dày xác định theo công thức ở 22.3.1 , nếu có các biện pháp hữu hiệu để 
hạn chế han gỉ.  
22.10.2  Chiều dày của tôn boong  
1 Khi áp dụng những quy định của Ch ương này, chiều dày tôn boong mạn khô có thể được 
giảm 0,5 mm so với chiều dày tính theo công thức ở 22.3.1, nếu có các biện pháp hữu 
hiệu để hạn chế han gỉ.  
2 Khi áp dụng những quy định ở Ch ương 15, chiều dày tôn boong mạn khô ở khoang dầu 
hàng là chiều dày xác định theo công thức ở 15.4 cộng thêm ít nhất là 0,5 mm.  
22.10.3  Chiều dày của tôn nóc két  
 Chiều dày của tôn nóc két trong khoang d ầu hàng và két sâu không được nhỏ h ơn chiều 
dày t ương ứng xác định theo công thức ở 22.3.1, cộng thêm 1,0 mm. Tuy nhiên, đối với 
tôn đáy trên không bắt buộc phải cộng thêm.  
22.10.4  Mô đun chống uốn tiết diện của xà dọc boong, dầm dọc mạn và các nẹp dọc  
1 Mô đun chống uốn tiết diện của xà dọc boong trong các khoang dầu hàng phải không nhỏ 
hơn 1,1 lần trị số tính theo các quy định ở 8.2.3.  
2 Mô đun chống uốn tiết diện của dầm dọc đáy và dầm dọc mạn trong các khoang dầu hàng 
có dự kiến để chứa n ước dằn, trừ nh ững khoang chỉ dùng để chứa n ước dằn trong điều 
kiện thời tiết xấu, phải không nhỏ h ơn trị số tính theo công thức thứ nhất trong quy định ở 
22.4.1 và 22.4.2 sử dụng hệ số 9,3, và công thức thứ hai trong quy định ở 22.4.2 sử dụng 
hệ số 3,2. Mô đun chống uốn  tiết diện của các nẹp ở các khoang dầu hàng nêu trên phải 
không nhỏ h ơn 1,1 lần trị số tính được khi áp dụng các quy định ở 22.4.3.  
22.11  Các quy định riêng đối với miệng khoang và bố trí thoát n ƣớc mặt boong  
22.11.1  Tàu có mạn khô quá lớn  
 Đối với tàu có  mạn khô quá lớn việc miễn giảm so với các quy định ở 22.11 sẽ được xem 
xét riêng trong từng tr ường hợp cụ thể.  
22.11.2  Miệng của khoang dầu hàng  
1 Chiều dày tôn thành của miệng khoang dầu hàng phải không nhỏ h ơn 10 mm. Nếu chiều 
dài của thành miệng khoang  lớn h ơn 1,25 mét và chiều cao của thành miệng khoang lớn 
hơn 760 mm  thì phải đặt các nẹp đứng trên thành dọc hoặc thành ngang và mép trên của 
thành miệng khoang phải được gia c ường thích đáng. 
2 Nắp khoang hàng phải được làm bằng thép hoặc bằng vật liệu được chấp nhận khác. Kết 
cấu của nắp miệng khoang bằng thép phải thỏa mãn các quy định từ (1) đến (4) d ưới đây. Phần 2B, Chƣơng 22   QCVN 21: 2023/BGTVT  
629 Kết cấu của nắp miệng khoang làm bằng vật liệu không phải là thép phải thỏa mãn yêu 
cầu của Đăng kiểm.  
(1) Chiều dày tôn nắp phải không nhỏ h ơn 12 mm. Tuy nhiên, ở những tàu có chiều dài 
không lớn h ơn 60 mét yêu cầu này có thể được thay đổi. 
(2) Nếu diện tích của miệng khoang lớn h ơn 1 m2 nhưng không v ượt quá 2,5 m2, thì nắp 
miệng khoang phải được gia c ường bằng các thanh thép dẹt có chiều cao tiế t diện 
bằng 100 mm đặt cách nhau không xa quá 610 mm. Tuy nhiên, nếu tôn nắp miệng 
khoang có chiều dày bằng 15 mm hoặc lớn h ơn thì có thể không cần nẹp gia c ường. 
(3) Nếu diện tích của miệng khoang lớn h ơn 2,5 m2 thì tôn nắp miệng khoang phải được 
gia c ường bằng các thanh thép dẹt có chiều cao tiết diện bằng 125 mm đặt cách nhau 
không xa quá 610 mm.  
(4) Nắp miệng khoang phải được cố định chắc chắn bằng khóa đặt cách nhau không xa 
quá 457 mm đối với nắp miệng khoang hình tròn hoặc cách nhau không xa quá 380 
mm và không xa quá 230 mm kể từ góc đối với nắp miệng khoang hình chữ nhật.  
3 Nắp phải có lỗ khoét có đường kính tối thiểu bằng 150 mm, lỗ khoét phải được kết cấu 
sao cho có thể kín dầu bằng nút có ren hoặc bằng nắp có lỗ để quan sát.  
4 Thành miệng khoang phải được gắn van khí hoặc các thiết bị xả khí thích hợp khác.  
22.11.3  Miệng của khoang không phải là khoang dầu hàng  
 Ở những vị trí lộ trên boong mạn khô và boong dâng mũi hoặc trên nóc của két giãn nở 
trên boong, các miệng khoang không phải là khoang dầ u hàng phải có các nắp kín n ước 
bằng thép có kích th ước thỏa mãn yêu cầu ở 17.2.4  và 17.2.5.  
22.11.4  Cầu boong và lối đi 
1 Cầu boong cố định ở phía mũi và phía đuôi theo quy định ở 19.7 phải được bố trí ở cùng 
độ cao với boong th ượng tầng ở giữa lầu giữa hoặc lầu boong và th ượng tầng đuôi hoặc 
lầu ở phía đuôi tàu, hoặc phải bố trí các ph ương tiện đi lại t ương tự thực hiện chức n ăng 
như cầu boong, ví dụ hành lang d ưới boong. Ng ược lại,ở những tàu không có lầu giữa và 
lầu boong, phải bố trí lối đi thỏa mãn y êu cầu của Đăng kiểm để bảo vệ thuyền viên đi đến 
tất cả các khu vực làm việc cần thiết trên tàu.  
2 Ở độ cao của cầu boong phải có các lối đi an toàn và thích hợp từ các buồng ở của 
thuyền viên đến buồng máy hoặc giữa các khu vực ở biệt lập của thuyền viên . 
22.11.5  Hệ thống thoát n ƣớc mặt boong  
1 Những tàu có mạn chắn sóng phải có lan can thoáng ít nhất là trên một nửa chiều dài 
phần lộ của boong mạn khô hoặc phải có hệ thống thoát n ước hữu hiệu khác. Mép trên 
của dải tôn mép mạn phải càng thấp càng tốt.  
2 Nếu các th ượng tầng được nối với nhau bằng hầm boong, thì lan can thoáng phải được 
đặt trên toàn bộ chiều dài phần lộ của boong mạn khô.  
3 Tấm chắn tiêu n ước cao h ơn 300 mm đặt quanh boong thời tiết của tàu hàng lỏng, trong 
vùng ống góp và ống dẫn hàng phả i được coi nh ư mạn chắn sóng. Cửa thoát n ước phải QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 22 
630 được bố trí phù hợp với các quy định ở 19.2. Các tấm chắn gắn với cửa thoát n ước để sử 
dụng trong quá trình điều khiển xả và nạp phải được bố trí sao cho không thể gây ra kẹt 
khi tàu ở trên biển.     
  Phần 2B, Chƣơng 23   QCVN  21: 2023/BGTVT  
631 CHƢƠNG  23     HƢỚNG DẪN XẾP HÀNG  
23.1 Quy định chung  
23.1.1  Phạm vi áp dụng  
1 Chương này được áp dụng cho những tàu có chiều dài tính mạn khô L f  từ 65 mét trở lên.  
2 Để giúp cho thuyền tr ưởng bố trí xếp hàng và dằn tàu tránh xảy ra ứng suất lớn h ơn ứng 
suất cho phép trong kết cấu của tàu, tàu phải có h ướng dẫn xếp hàng được Đăng kiểm 
duyệt. Những tàu được Đăng kiểm chấp thuận có thể không phải áp dụng các quy định 
đặc biệt này.  
23.1.2  Hƣớng dẫn xếp hàng  
 1     Hướng dẫn xếp hàng phải bao gồm những thông tin tối thiểu nh ư sau: 
(1) Các trạng thái tải trọng làm c ơ sở thiết kế tàu, bao gồm cả  giới hạn cho phép của mô 
men uốn dọc và lực cắt trên n ước tĩnh.  
(2) Kết quả tính toán của mô men uốn và lực cắt trên n ước tĩnh t ương ứng với các trạng 
thái tải trọng.  
(3) Giới hạn cho phép của tải trọng cục bộ được áp dụng đối với nắp miệng hầm hàng, 
boong, kết cấu đáy đôi v.v... nếu Đăng kiểm thấy cần thiết.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 24 
632 CHƢƠNG  24     PHƢƠNG TIỆN TIẾP CẬN  
24.1 Quy định của Quy chuẩn  
24.1.1  Quy định chung  
1 Các két mũi/k ét đuôi, két sâu, khoang cách ly, khoang dầu hàng, các khoang hàng có két 
hông cao t ương đối và các không gian kín t ương tự khác phải có các ph ương tiện tiếp 
cận, ví dụ sàn, cầu thang, các bậc thang hoặc các công cụ t ương tự khác để kiểm tra bên 
trong an t oàn. 
2 Không phụ thuộc vào các quy định ở -1, các không gian nêu ở 24.2 phải áp dụng các quy 
định của 24.2 ở vị trí của 24.1 này.  
24.1.2  Phƣơng tiện tiếp cận tới các không gian  
1 Lối đi an toàn tới các két mũi/két đuôi, két sâu, khoang cách ly, khoang dầu hàng, khoang 
hàng và các không gian kín t ương tự khác, nói chung phải đến trực tiếp từ boong hở và 
phải có ít nhất một miệng cửa vào hoặc lỗ ng ười chui và cầu thang.  
2 Không phụ thuộc vào các quy định ở -1, lối đi an toàn tới các không gian bên d ưới của cá c 
khoang được ng ăn chia theo ph ương đứng, có thể đến từ các không gian khác, nh ưng 
phải quan tâm vấn đề thông gió.  
3 Không phụ thuộc vào các quy định ở -1, không yêu cầu đặt cầu thang cố định đối với mỗi 
không gian của các tàu có tổng dung tích nhỏ h ơn 300 và các không gian có chiều cao từ 
đáy đôi đến đỉnh của boong hở không lớn h ơn 1,5 mét.  
24.1.3  Phƣơng tiện tiếp cận ở trong các không gian  
1 Các két mũi/két đuôi, két sâu, khoang cách ly, khoang dầu hàng, khoang hàng và các 
không gian kín t ương tự khác ph ải có các ph ương tiện tiếp cận các kết cấu thân tàu để 
kiểm tra.  
2 Nếu không thể tránh khỏi việc đi qua các vật cản nh ư các thành phần kết cấu thân tàu có 
chiều cao bằng hoặc lớn h ơn 600 mm để tiếp cận các kết cấu thân tàu ở trong các 
khoang, thì có thể đặt các ph ương tiện thích hợp nh ư cầu thang, bậc thang  v.v…   
24.1.4  Các yêu cầu kỹ thuật của ph ƣơng tiện tiếp cận và cầu thang  
1 Phương tiện tiếp cận phải đảm bảo an toàn khi sử dụng.  
2 Các ph ương tiện tiếp cận cố định phải được kết cấu vững chắc.  
24.1.5  Các bản vẽ đối với ph ƣơng tiện tiếp cận  
 Các bản bố trí chi tiết đối với các ph ương tiện tiếp cận tới các két mũi/két đuôi, két sâu, 
khoang cách ly, khoang dầu hàng, các khoang hàng có két hông cao t ương đối và các 
không gian kín t ương tự khác phải được cất giữ ở trên tàu.  
24.2 Các yêu cầu đặc biệt đối với tàu dầu  Phần 2B, Chƣơng 24   QCVN 21: 2023/BGTVT  
633 24.2.1  Phạm vi áp dụng  
 Điều 24.2 này áp dụng cho mọi không gian nằm trong khu vực hàng hoá và các két mũi 
của tàu dầu nh ư đã định nghĩa ở 1.3.1(11) của Phần 1B, có tổng dung tích bằng và lớn 
hơn 500, đúng vị trí quy định của 24.1. Không phụ thuộc vào các quy định trên, các quy 
định trong Điều này, ngoại trừ 24.2.3 -1, -2 và 24.2.5 -5, -6, -7 liên quan đến lối đi tới các 
khoang/các két, không cần áp dụng đối với các khoang hàng của tàu dầu tổng hợp/tàu  
dầu hoá chất mà những tàu này phải thoả mãn các quy định đối với tàu chở xô hoá chất 
nguy hiểm nh ư quy định ở 2.1.43 của Phần 1A.  
24.2.2  Quy định chung  
 Mọi không gian trong vùng hàng hoá và két mũi đều phải đặt ph ương tiện tiếp cận để đảm 
bảo việc kiểm t ra toàn bộ và kiểm tra tiếp cận, đo đạc chiều dày các kết cấu thân tàu được 
tiến hành an toàn.  
24.2.3  Phƣơng tiện tiếp cận tới các không gian  
1 Lối đi an toàn tới từng không gian trong vùng hàng hoá và két mũi phải đi trực tiếp từ 
boong hở và phải phù hợp với các quy định (1) hoặc (2) d ưới đây, phụ thuộc vào loại 
không gian.  
(1) Các két, khoang cách ly và các  vách ng ăn của các két. Khoang cách ly, có chiều dài 
bằng và lớn h ơn 35 m, phải đặt tối thiểu hai miệng cửa vào hoặc lỗ ng ười chui và cầu 
thang, càng r iêng biệt càng tốt .  
(2) Các két, khoang cách ly có chiều dài nhỏ h ơn 35 m phải có ít nhất một miệng cửa vào 
hoặc lỗ ng ười chui và cầu thang.  
2 Không phụ thuộc vào các quy định ở -1, lối đi an toàn tới các không gian đáy đôi, các két 
dằn phía mũi hoặc các khoang bên d ưới của các diện tích được ng ăn chia theo ph ương 
thẳng đứng, có thể đi từ một buồng b ơm, khoang cách ly sâu, hầm ống, khoang hàng, các 
không gian vỏ kép hoặc các khoang t ương tự không có dự định dùng để chứa dầu hoặc 
hàng hoá nguy hiểm, nh ưng phải quan tâm việc thông gió.  
3 Đoạn cửa vào cao nhất từ boong của lối vào có đặt cầu thang tới một két theo ph ương 
thẳng đứng phải không nhỏ h ơn 2,5 m, nh ưng không cần v ượt quá 3,0 m, đo cả các vật 
cản bên trên của lối vào két, bao gồm cả cầu thang sàn nối  bị chiếm chỗ tới một mặt của 
cầu thang thẳng đứng. Tuy nhiên, đoạn cao nhất của cầu thang thẳng đứng có thể được 
giảm đến 1,6 m ở d ưới đỉnh boong, nếu cầu thang thẳng đứng tiếp nối vào một ph ương 
tiện cố định ngang hoặc dọc của lối đi đặt trong vùng 1,6 m  và 3,0 m ở d ưới đỉnh boong.  
4 Đối với các tàu dầu, cầu thang đi đến các khoang hàng và các không gian khác trong 
vùng hàng hoá (ngoại trừ két mũi) phải thoả mãn các yêu cầu sau đây: 
(1)  Nếu có hai miệng cửa vào hoặc lỗ ng ười chui và cầu thang quy định ở -1(1) nói trên, 
cho tối thiểu một lối đi lại, thì phải sử dụng cầu thang nghiêng hoặc cầu thang. Tuy 
nhiên đoạn lối vào cao nhất từ boong của cầu thang thẳng đứng phải phù hợp với quy 
định -3 nói trên . 
(2) Nếu khi quy định ở (1) nói trên, đối với các cầu t hang không yêu cầu phải là cầu thang 
nghiêng, thì có thể sử dụng cầu thang đứng. Trong tr ường hợp đó, nếu khoảng cách QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 24 
634 theo ph ương thẳng đứng lớn h ơn 6 m, thì cầu thang đứng phải có một hoặc hai sàn 
nối cầu thang đặt cách nhau không xa quá 6 m theo ph ương thẳng đứng và kéo tới 
một mặt của cầu thang. Đoạn cửa vào cao nhất từ boong của cầu thang phải phù hợp 
với quy định ở -3 nói trên . 
(3) Nếu một miệng cửa vào hoặc lỗ ng ười chui và cầu thang được quy định ở -1(2) nói 
trên, thì đối với lối đi này, bao gồm cả c ầu thang hoặc các cầu thang phải được dùng 
phù hợp với quy định ở (1) nói trên . 
(4) Trong các không gian đáy đôi có chiều rộng nhỏ h ơn 2,5 m, ph ương tiện tiếp cận tới 
các không gian này có thể bằng cầu thang thẳng đứng, gồm có một hoặc hai sàn nối 
cầu than g đặt cách nhau không xa quá 6 m theo ph ương thẳng đứng và kéo tới một 
mặt của cầu thang. Tiết diện bên cạnh của cầu thang là khoảng cách dịch chuyển 
ngang từ bên này qua bên kia ít nhất phải bàng chiều rộng cầu thang. Tiết diện lối vào 
trên cùng từ boong cầu thang phải thoả mãn quy định ở -3 nói trên . 
(5) Phương tiện tiếp cận từ boong tới các không gian đáy đôi có thể bằng cầu thang 
thẳng đứng thông qua một hầm boong. Khoảng cách theo ph ương thảng đứng từ 
boong tới sàn nghỉ, giữa sàn nghỉ hoặc sàn nghỉ và đáy két không được lớn h ơn 6 m, 
trừ khi được Đăng kiểm chấp nhận.    
24.2.4  Phƣơng tiện tiếp cận ở trong các không gian  
1 Đối với tàu dầu, các két dầu hàng và két n ước dằn, ngoại trừ các két quy định ở -2 và -3, 
phải đặt ph ương tiện tiếp cận phù hợp với cá c quy định từ (1) đến (4) d ưới đây: 
(1) Đối với các két có chiều cao bằng và lớn h ơn 6 m, các ph ương tiện tiếp cận cố định 
phải được đặt phù hợp với các quy định từ (a) đến (f) : 
(a) Phương tiện tiếp cận cố định ngang liên tục bố trí tại mỗi vách ngang trên  bề mặt 
được gia c ường, phải nằm d ưới đỉnh boong tối thiểu là 1,6 m đến tối đa là 3,0 m;  
(b) Ít nhất phải có một ph ương tiện tiếp cận cố định dọc liên tục bố trí tại mỗi mạn 
của két. Một trong các ph ương tiện này phải nằm d ưới đỉnh boong tối thiểu là 1,6 
m đến tối đa là 6,0 m và ph ương tiện kia phải nằm d ưới đỉnh boong tối thiểu là 
1,6 m đến tối đa là 3,0 m;  
(c) Tiếp cận giữa các hệ thống quy định ở (a) và (b) và từ boong chính tới cả (a) hoặc 
(b); 
(d) Phương tiện tiếp cận cố định dọc liên tục phải lắp vào thành phần kết cấu trên bề 
mặt được gia c ường của vách dọc, đồng tâm đến mức có thể; với các sống nằm 
của vách ngang phải có ph ương tiện để tiếp cận tới các c ơ cấu ngang khoẻ, 
ngoại trừ các phụ kiện cố định được lắp đặt tại sàn cao nhất để sử dụng các 
phương tiện thay thế khi được Đăng kiểm thấy phù hợp cho việc kiểm tra ở 
những độ cao trung gian;  
(e) Đối với các tàu có thanh giằng ngang nằm trên đáy két từ 6 m trở lên, phải có 
phương tiện tiếp cận cố định ngang thân tàu để kiểm tra các mã loe ở cả hai mạn  
két, bằng lối đi từ một ph ương tiện tiếp cận cố định dọc thân tàu ở (d ); và Phần 2B, Chƣơng 24   QCVN 21: 2023/BGTVT  
635 (f) Phương tiện thay thế khi được Đăng kiểm thấy phù hợp có thể được đặt cho các 
tàu nhỏ nh ư một ph ương tiện thay thế cho (d) đối với các két dầu hàng có chiều 
cao nhỏ h ơn 17 m.  
(2) Đối với các két có chiều cao nhỏ h ơn 6 m, ph ương tiện thay thế khi được Đăng kiểm 
thấy phù hợp hoặc ph ương tiện di động có thể được dùng thay cho ph ương tiện tiếp 
cận cố định. 
(3) Không kể (1) và (2) nói trên, các két không có các kết cấu bên trong khô ng cần phải 
có ph ương tiện tiếp cận cố định. 
(4) Đối với ph ương tiện tiếp cận tới các kết cấu d ưới boong, các c ơ cấu ngang khoẻ và 
các thanh giằng ngang ngoài tầm của ph ương tiện tiếp cận cố định, nh ư quy định ở 
(1) và (2) nói trên, phải có ph ương tiện di động đơn hoặc hỗn hợp hoặc ph ương tiện 
được Đăng kiểm chấp nhận.  
2 Đối với tàu dầu, các két mạn chứa n ước dằn có chiều rộng nhỏ h ơn 5 m dạng két mạn 
kép và dạng tiết diện hông tàu phải có ph ương tiện tiếp cận thoả mãn các quy định từ (1) 
đến (3) d ưới đây: 
(1) Đối với các két mạn kép nằm trên điểm gẫy góc phía trên của tiết diện hông tàu, phải 
có ph ương tiện tiếp cận phải thoả mãn (a) đến (c):  
(a) Nếu khoảng cách thẳng đứng giữa sống ngang cao nhất và đỉnh boong bằng và 
lớn h ơn 6 m, thì phải đặt một ph ương tiện tiếp cận cố định dọc liên tục trên suốt 
chiều dài của két, cho phép đi qua các c ơ cấu ngang khoẻ, lắp đặt ở khoảng cách 
tối thiểu là 1,6 m đến tối đa là 3 m d ưới đỉnh boong, có một cầu thang đứng tại 
mỗi đầu két;  
(b) Phương tiện tiếp cận cố định dọc l iên tục được gắn liền vào kết cấu, ở khoảng 
cách theo ph ương thẳng đứng không v ượt quá 6 m mỗi bên ; và 
(c)  Phải đặt các sống dạng tấm đồng tâm đến mức có thể được với các sống nằm 
của các vách ngang.  
(2) Đối với các két hông tàu mà khoảng cách thẳng đứng từ đáy két đến đến điểm gẫy 
góc trên cùng bằng và lớn h ơn 6 m, phải đặt một ph ương tiện tiếp cận cố định dọc 
liên tục trên suốt chiều dài của két phù hợp với (a) và (b) d ưới đây. Phải có khả n ăng 
tới được bằng ph ương tiện tiếp cận cố định thẳng đứng từ mỗi  đầu của két.  
(a) Phương tiện tiếp cận cố định dọc liên tục phải được đặt cách đỉnh tiết diện hông 
tối thiểu 1,6 m đến tối đa 3 m. Trong tr ường hợp này, sàn kéo dài của ph ương 
tiện tiếp cận cố định dọc liên tục trong vùng các s ườn khoẻ có thể được sử dụng 
để đi tới các vùng kết cấu được cho là cần thiết;  
(b) Có thể lựa chọn, đặt ph ương tiện tiếp cận cố định dọc liên tục nằm d ưới đỉnh lỗ 
khoét thông suốt của vành khoẻ tối thiểu 1,2 m, khi cho phép sử dụng ph ương 
tiện tiếp cận di động đủ tầm với tới vùng kết cấu được cho là cần thiết.  
(3) Nếu khoảng cách theo ph ương thẳng đứng đề cập ở (2) nhỏ h ơn 6 m, có thể dùng QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 24 
636 phương tiện tiếp cận di động hoặc ph ương tiện tiếp cận thay thế, khi Đăng kiểm thấy 
phù hợp, thay cho ph ương tiện tiếp cận cố định. Để dễ dàng vận h ành, phải đặt các 
phương tiện tiếp cận thay thế, ở đường các lỗ khoét trong các sống nằm. Các lỗ 
khoét này phải có đường kính thoả đáng và phải có hàng rào bảo vệ phù hợp.  
3 Đối với các khoang mũi có độ sâu bằng hoặc lớn h ơn 6 m tại tâm của vách chống va, phải 
có một ph ương tiện tiếp cận thích hợp để đi tới các vùng cần thiết nh ư các kết cấu d ưới 
boong, các sống, vách chống va và kết cấu vỏ mạn, phù hợp với (1) và (2) d ưới đây: 
(1)  Các sống có khoảng cách theo ph ương thảng đứng nhỏ h ơn 6 m, tính từ đỉnh bo ong 
hoặc từ một sống ở ngay phía trên, phải xem xét để bố trí lối đi thích hợp kết hợp với 
phương tiện tiếp cận di động; 
(2) Trong tr ường hợp khoảng cách giữa đỉnh boong và các sống, giữa các sống hoặc 
giữa sống d ưới cùng và đáy két bằng hoặc lớn h ơn 6 m, phải có ph ương tiện tiếp cận 
thay thế khi Đăng kiểm thấy phù hợp.  
4 Nếu một ph ương tiện tiếp cận dễ bị làm h ư hỏng trong các thao tác bốc xếp hàng hoá 
thông th ường hoặc thấy rằng khhong thể đặt được ph ương tiện tiếp cận cố định, thì Đăng 
kiểm có thể chấp n hận cho đặt ph ương tiện tiếp cận di động thay cho ph ương tiện quy 
định ở -1 đến -3 nói trên, với điều kiện là ph ương tiện đó được liên kết, chằng buộc, treo 
hoặc đỡ như phương tiện tiếp cận có dạng là một phần cố định của kết cấu thân tàu.     
24.2.5  Danh mục các chi tiết kỹ thuật của ph ƣơng tiện tiếp cận và cầu thang  
1 Phương tiện tiếp cận cố định phải càng liền với kết cấu thân tàu càng tốt, để đảm bảo 
rằng chúng đủ chắc chắn. Để phương tiện tiếp cận dễ dàng nh ư là một phần gắn liền của 
kết cấu, nếu thấy  cần thiết, thì Đăng kiểm có thể chấp nhận một độ lệch hợp lý về yêu cầu 
vị trí của ph ương tiện ở 24.2.3 và 24.2.4.  
2 Nếu đặt cầu thang nâng  dạng dàn của ph ương tiện tiếp cận cố định thì nó phải có chiều 
rộng thông thang bằng 600 mm, trừ khi đi quanh các t hành thẳng đứng chiều rộng thông 
thang có thể giảm xuống còn 450 mm và phải có lan can kéo suốt mặt hở chiều dài lối vào 
của chúng.  
3 Nếu đặt kết cấu nghiêng ở một phần của ph ương tiện tiếp cân, thì nó phải là kết cấu 
chống tr ượt. 
4 Cầu thang nâng  dạng dàn  của ph ương tiện tiếp cận cố định phải có lan can cao 1000 mm 
và phải có một lan can bao gồm một thanh trung gian cao 500 mm, có kết cấu chắc chắn 
với các cột đặt cách nhau không quá 3 m, ở mặt hở.  
5 Đối với lối xuyên  qua các lỗ khoét nằm ngang, miệng hầm hoặc lỗ ng ười chui, phải có 
kích th ước phù hợp đủ để cho phép một ng ười đeo thiết bị thở khí tự thổi và thiết bị bảo 
vệ lên hoặc xuống cầu thang bất kỳ không bị cản trở và và cũng phải có một lỗ thông suốt 
để kéo dễ dàng một ng ười bị th ương lên từ đáy khoa ng. Kích th ước thông lỗ tối thiểu 
không được nhỏ h ơn 600 mm x 600 mm. Nếu lối tới một khoang hàng được bố trí qua 
miệng khoang có chiều cao lớn h ơn 900 mm, thì phải có bậc ở phía ngoài cùng với cầu 
thang.  Phần 2B, Chƣơng 24   QCVN 21: 2023/BGTVT  
637 6 Đối với các ph ương tiện tiếp cận qua các lỗ khoét  theo ph ương thẳng đứng hoặc các lỗ 
người chui, ở các vách chặn, các sàn, các sống và các s ườn khoẻ đặt trên suốt chiều dài 
và chiều rộng không gian, kích th ước thông tối thiểu của lỗ không được nhỏ h ơn 600 mm 
x 800 mm, ở độ cao không lớn h ơn 600 mm tính t ừ tấm vỏ đáy, trừ khi đặt các mặt sàn 
hoặc chỗ đứng khác.  
7 Đối với tàu dầu có trọng tải toàn phần nhỏ h ơn 5000 tấn, trong tr ường hợp đặc biệt, Đăng 
kiểm có thể xem xét chấp nhận cho đặt lỗ có kích th ước nhỏ h ơn đối với các lỗ đề cập ở -
5 và -6, nếu có thể  đi ngang lỗ khoét đó hoặc chuyển được một ng ười bị th ương. 
 Với những tàu có chiều dài nhỏ hơn 70  m không chạy tuyến quốc tế , kích thước lỗ khoét 
theo Bảng sau:  
Bảng 2B/ 24.1 Kích thƣớc lỗ tiếp cận cho tàu nhỏ  
 Vị trí Kích thước tối thiểu (mm)  
Tàu có khoa ng 
hàng  liền vỏ  Khoang hàng  H;600 x 600, V;600 x 800  
Khoang trống liền kề khoang hàng*  H;500 x 500, V;500 x 650  
Két dằn liền kề khoang hàng   H;450 x 450, V;450 x 550  
Két FO liền kề khoang hàng hoặc 
ở ngay dưới buồng bơm dầu hàng  H;450 x 450, V;450 x 550  
Buồng bơm dầu hàng  H;600 x 600, V;600 x 800  
Tàu có khoang 
hàng không liền vỏ  Khoang hàng  H;600 x 600, V;600 x 800  
Không gian liền kề khoang hàng và 
không gian tiếp cận để kiểm tra  H;500 x 500, V;500 x 650  
Ngưỡng:  
Cách đáy 600, cách mạn 450  
Không gian liền kề khoang hàng và 
được kiểm tra bằng cách nâng 
khoang hàng  Không yêu cầu kích thước tồi thiểu  
Khoang trống, két dằn hoặc két 
dầu FO liền kề khoang hàng*,  H;450 x 450, V;450 x 550  
Buồng bơm dầu hàng  H;600 x 600, V;600 x 800  
Ghi chú:  
* Khoang trống bao gồm khoang cách ly, khoang khô, hầm chui, hầm ống và buồng bơm không phải 
bơm dầu hàng.  
 8 Lối tới các ph ương tiện tiếp cận cố định và các lỗ khoét theo ph ương thẳng đứng tính từ 
đáy tàu phải có các bậc thang, cầu thang hoặc sàn (tread) đi lại dễ dàng. Các sàn phải có 
nhánh đỡ chân. Nếu các thanh ngang của cầu thang được đặt dựa vào bề mặt thẳng 
đứng, thì khoảng cách từ tâm của thanh ngang đến bề mặt đó tối thiểu phải bằng 150 mm. 
Nếu lỗ ng ười chui theo ph ương thẳng đứng được đặt ở độ cao lớn hơn mức b ước chân 
600 mm, thì lối đi phải làm cho dễ dàng bằng ph ương tiện tread và tay nắm có sàn chờ ở 
cả hai mặt.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 24 
638 9 Các quy cách kỹ thuật của các cầu thang hoặc các ph ương tiện t ương tự dạng dàn thuộc 
phương tiện tiếp cận cố định phải thoả mãn quy định của Đăng kiểm.                  
24.2.6  Hƣớng dẫn tiếp cận kết cấu tàu  
1 Đối với mỗi tàu, ph ương tiện tiếp cận để tiến hành mọi việc, kiểm tra tiếp cận và đo chiều 
dày phải được mô tả trong Sổ tay h ướng dẫn tiếp cận kết cấu thân tàu, do Đăng kiểm 
duyệt, bất  kỳ sự thay đổi nào về nội dung của sổ tay đều phải được cập nhật và phải có 
một bản phô tô đã được cập nhật để ở trên tàu. Sổ tay h ướng dẫn tiếp cận kết cấu thân 
tàu bao gồm những nội dung sau đây, cho từng không gian.  
(1) Bản vẽ chỉ rõ ph ương tiện tiếp c ận không gian, với các đặc tính kỹ thuật và kích th ước 
thích hợp . 
(2) Bản vẽ chỉ rõ ph ương tiện tiếp cận trong phạm vi từng không gian, phải tiến hành  
kiểm tra toàn diện, với các đặc tính kỹ thuật và kích th ước thích hợp. Bản vẽ này phải 
chỉ ra từng vùng trong không gian có thể được kiểm tra . 
(3) Bản vẽ chỉ rõ ph ương tiện tiếp cận trong phạm vi từng không gian phải tiến hành kiểm 
tra tiếp cận toàn diện, với các đặc tính kỹ thuật và kích th ước thích hợp. Bản vẽ này 
phải chỉ ra vị trí vùng vùng kết cấu trọng  yếu, dùng ph ương tiện tiếp cận cố định hay 
di động và từng vùng có thể được kiểm tra . 
(4) Các chỉ dẫn về kiểm tra và duy trì độ bền c ơ cấu của tất cả các phuwong tiện tiếp cận 
và ph ương tiện gắn kèm, có tính đến lượng ăn mòn không khí bất kỳ nào có thể có  
trong không gian đó. 
(5) Các chỉ dẫn về h ướng dẫn an toàn khi dùng bè để kiểm tra tiếp cận và đo chiều dày . 
(6) Các chỉ dẫn về xếp đặt và sử dụng bất kỳ ph ương tiện tiếp cận di động nào theo cách 
an toàn . 
(7) Một bản liệt kê tất cả các ph ương tiện tiếp cậ n di động; và 
(8) Hồ sơ về kiểm tra chu kỳ và bảo d ưỡng các ph ương tiện tiếp cận của tàu.  
2 Nếu ph ương tiện tiếp cận phải thoả mãn quy định 24.2.4, thì cách thức để vận hành và 
sắp đặt an toàn các ph ương tiện thay thế tới và ra khỏi không gian đó phải được mô tả rõ 
ràng trong Sổ tay h ướng dẫn tiếp cận kết cấu thân tàu.   Phần 2B, Ch ƣơng 25   QCVN 21: 2023/BGTVT  
639 CHƢƠNG  25   TÀU ĐƢỢC PHÂN CẤP HOẠT ĐỘNG Ở VÙNG BIỂN HẠN CHẾ  
25.1 Quy định chung  
25.1.1  Phạm vi áp dụng  
1 Những quy định của Chương này áp dụng cho các tàu được phân cấp hoạt động ở vùng 
biển hạn chế II , III, tàu không hoạt động tuyến Quốc tế và tàu cỡ nhỏ.  
2 Nếu không có yêu cầu nào khác ở Chương này, thì phải áp dụng các Chương có liên  
quan.  
25.2 Mô đun chống uốn tiết diện ngang thân tàu  
1 Mô đun chống uốn tiết diện ngang thân tàu khô ng nhỏ hơn trị số Z tính theo công thức 
sau: 
Z = 5,72(M S + M w)K       cm3 
Trong đó:  
MS : Mô men uốn dọc tàu trên nước lặng (kN.m) tại tiết diện ngang đang xét. M S được 
tính toán theo các trạng thái tải trọng điển hình và theo phươn g pháp được 
Đăng kiểm thừ a nhận;  
Mw :  Mô men uốn dọc tàu trên sóng (kN.m) tại tiết diện đang xét, ứng với trường hợp 
uốn võng xuống hoặc vồng lên. M w được  xác định như đã nêu ở 13.2.1 -1; 
K    :  Là hệ số, phụ thuộc vào vùng hạn chế:  
    Đối với các tàu có vùng hoạt động hạn chế II  K = 0,95  
  Đối với các tàu có vùng hoạt độ ng hạn chế III  K = 0,90  
2 Mô đun chống  uốn tối thiểu  
Trong mọi trường hợp mô đun chống uốn tiết diện ngang thân tàu không nhỏ hơn trị số:  
Wmin = KC 1L12B(C b' + 0,7)       cm3 
 Trong đó:  
K : Lấy như ở  -1; 
C1, L1, B, C b': Như quy định ở 13.2.1 -1. 
3 Mô men quán tính tiết diện ngang thân tàu phải không nhỏ hơn trị số:  
I = 3. W minL1     cm4  
Trong đó:  
Wmin   :  Như quy định ở -2; 
L1 :  Như quy định ở 13.2.1 -1. 
25.3 Kích thƣớc các cơ cấu thân tàu  
1 Đối với các tàu  có vùng hoạt động hạn chế II , III: QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 25 
640 (1) Kích thước của các cơ cấu thân tàu của nhữ ng tàu có vùng hoạt động hạn chế theo 
các Chương có liên quan, có thể được giảm theo tỷ lệ nêu ở Bảng 2B/25.1, nhưng 
trong mọi trường hợp không được nhỏ hơn kích thước tối thiểu cho trong Bảng.  
(2) Việc giảm kích thước của các cơ cấu khác với quy định ở (1) phải được Đăng kiểm 
xem xét chấp nhận.  
(3) Không được giảm kích thước của các xà ngang của boong chở hàng, tôn đáy trên, 
các dầm dọc của đáy đôi chở hàng nặng, các đà ngang kín nước, giá đỡ trục chân vịt, 
các cơ cấu của két sâu và các cơ cấu của vách c hống va, các cơ cấu mạn tàu dầu, 
các cơ cấu đảm bảo độ bền chống băng, không phụ thuộc vào các quy định ở -1 và -
2. 
(4) Áp suất thiết kế P e quy định ở 19.3.4 và ở Bảng 2B/19.3 có thể được nhân với 0,80.  
(5) Áp suất thiết kế P của cửa sổ hình chữ nhật quy đ ịnh ở 19.5.8 có thể được nhân với 
0,90.  
Bảng 2B/25.1    Tỷ lệ giảm kích thƣớc cơ cấu và kích thƣớc tối thiểu  
Hạng mục  Vùng biển 
hạn chế II  Vùng biển 
hạn chế III  Kích thước tối thiểu  
Tôn bao, kể cả tôn giữa 
đáy 5% 10% 6 mm, trừ thượng 
tầng 
Chiều dày tối t hiểu của tôn 
boong  1 mm  1 mm  5,0 mm  
Chiều dày các cơ cấu đáy 
đôi 1 mm  1 mm  5,5 mm  
Chiều dày các cơ cấu đáy 
đơn 0,5 mm  1 mm hoặc 
10%, chọn 
trị số nhỏ 
hơn - 
Chiều dày và mô đun 
chống uốn tiết diện của các 
cơ cấu vách mút thượng 
tầng 5% 10% - 
Mô đun chốn g uốn tiết diện 
các sườn , kể cả dầm dọc 
đáy 10% 20% 30 cm3 
Mô đun chống uốn tiết diện 
các xà  10% 15% - 
Mô đun chống uốn tiết diện 
các sống boong  10% 15% - 
25.4 Chiều cao của thành miệng khoang , v.v...  
       Chiều cao của thành miệng khoang, ngưỡng c ửa, v.v... của các tàu có vùng hoạt động 
hạn chế  II và III có thể được miễn giảm đến độ cao quy định ở Mục 6.3  Phần 11 của Quy 
chuẩn này.  Phần 2B, Ch ƣơng 25   QCVN 21: 2023/BGTVT  
641 25.5 Trang thiết bị  
1 Trang thiết bị của tàu phải thỏa mãn các quy định ở Chương 21.  
2 Đối với các tàu được phân cấp  hoạt động ở vùng biển hạn chế II: Không phụ thuộc vào -1, 
khối lượng của một trong hai neo có thể được giảm đến bằng 85% so với khối lượng yêu 
cầu ở Bảng 2B/21.2.1.  
3 Đối với tàu được phân cấp hoạt động ở vùng biển hạn chế III : Không phụ thuộc vào  -1,  
mã hiệu của trang thiết bị ở Bảng 2B/21.2.1 được phép lùi lại 1 cấp.  
25.6    Phƣơng tiện tiếp cận  
  Nếu được Đăng kiểm chấp nhận, các phương tiện tiếp cận quy định ở 24.2 Chương 24 có 
thể được thay đổi phù hợp.  
25.7 Miễn giảm  đối với các tàu không hoạt động tuyến quốc tế  
1 Không cần phải áp dụng các quy định của 32.2.2 Chương 32 Phần 2A của Quy chuẩn 
này. Ngoài ra, nếu khi kiểm tra tính toán các trạng thái khác nhau, Đăng kiểm thấy thoả 
mãn thì các quy định ở 32.2 Chương 32 của Quy chuẩn này c ũng không cần phải áp 
dụng.  
2 Các tàu chở hàng rời không cần phải áp dụng các quy định ở 33.2 Chương 33 Phần 2A 
của Quy chuẩn này.  
3 Đối với các tàu không thuộc phạm vi áp dụng của công ước (non -conventional ships), 
không cần áp dụng các quy định ở 25.2.2 Chương 25 Phần 2A và 21.2 Chương 21 Phần 
2B của Quy chuẩn này.  
4 Không cần áp dụng các quy định ở 21.8 Chương 21 Phần 2A và 19.8 Chương 19 Phần 
2B của Quy chuẩn này.  
5 Không cần áp dụng các quy định ở 25.2.4 Chương 25 Phần 2A và 21.4 Chương 21 Phần 
2B của Quy chuẩn này.  
6 Nắp miệng khoang  
(1) Nắp miệng khoang của các tàu được phân cấp hoạt động ở vùng biển hạn chế III :  
(a) Nắp miệng kh oang có thể là kiểu được bảo vệ;  
(b) Chiều dày của nắp miệng khoang bằng thép không dùng để xếp hàng có thể 
bằng 4,5 mm. 
(2) Tải trọng sóng thiết kế P V (kN/mm2) xác  định theo Bảng 2B/17.2 được giảm theo cấp 
như sau:  
(a) Giảm 30% đối với t àu hoạt động ở vùng hạn chế III;  
(b) Giảm 15% đối với tàu hoạt động ở vùng hạn chế II.  
7 Thép dùng làm kết cấu thân tàu như quy định ở 1.1.11 Chương 1 Phần 2A và quy định ở 
1.3.1 -7 Chương 1 Phần 2B có thể áp dụng thép cấp A thay thế ch o thép cấp B, D hoặc E.  QCVN 21: 2023/BGTVT   Phần 2B, Chƣơng 25 
642 25.8 Đối với các tàu có chiều dài nhỏ hơn 24 m  
1  Tàu có tốc độ từ 25 hải lý/giờ trở lên hoặc thỏa mãn 1.2.2 Mục I của Quy chuẩn kỹ thuật 
quốc gia về phân cấp và đóng tàu biển cao tốc  thì có thể áp dụng các yêu cầu tương ứng 
của Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia về phân cấp và đóng tàu biển cao tốc  thay cho các yêu 
cầu trong Phần này.  
2  Các tàu có chiều dài nhỏ hơn 15 mét hoặc có tổng công suất liên tục của máy chính nhỏ 
hơn 75 kW thì không cần phải có vách chống va như quy định ở 11.1.1 . 
 Tải trọng 
thiết kế 
của dây     